Úvod

1 stav problému na teóriu a technológii profilovania mnohostranných potrubí podľa výkresu bez problémov (literárne preskúmanie).

1.1 Druh profilových rúrok s plochou plochou a ich použitie v technike.

1.2 Hlavné spôsoby, ako vyrábať profilové potrubia s plochou plochou.

1.4 Stále tvarovaný nástroj.

1.5 Kresba multifunkčných rúrok v tvare vintage.

1.6 Závery. Účel a ciele výskumu.

2 Vývoj matematického modelu profilovania rúrok s ťahaním.

2.1 Základné ustanovenia a predpoklady.

2.2 Opis geometrie zaostrenia deformácie.

2.3 Popis pevnostných parametrov procesu profilovania.

2.4 Vyhodnotenie vyplnenia rohov vlkov a TIAS facelghts profilu.

2.5 Opis algoritmu pre výpočet profilovania parametrov.

2.6 Počítačová analýza výkonových podmienok pre profilovanie štvorcových rúrok s irelevantným výkresom.

2.7 Závery.

3 Výpočet náradia pre pevnosť na ťahanie profilových rúrok.

3.1 Nastavenie problému.

3.2 Stanovenie intenzívneho stavu volejča.

3.3 Konštrukcia zobrazovania funkcií.

3.3.1 Štvorcový otvor.

3.3.2 Obdĺžnikový otvor.

3.3.3 Lietadlo.

3.4 Príklad výpočtu intenzívneho stavu vlkov so štvorcovým otvorom.

3.5 Príklad výpočtu intenzívneho stavu vlkov s kruhovým otvorom.

3.6 Analýza získaných výsledkov.

3.7 Závery.

4 Experimentálne štúdie pre profilovanie štvorcových a obdĺžnikových rúr s ťahaním.

4.1 Metodika experimentu.

4.2 Profilovanie štvorcovej trubice s ťahaním v jednom prechode na jeden volt.

4.3 Profilovanie štvorcovej trubice s ťahaním pre jeden prechod s anti-antipany.

4.4 Trojfarebný lineárny matematický model profilovanie štvorcových rúr.

4.5 Stanovenie výplne v rohoch vlkov a TIA.

4.6 Zlepšenie kalibrácie kanálov vlkov pre obdĺžnikové rúrky.

4.7 ZÁVERY.

5 Kreslenie profilových skrutkových rúrok.

5.1 Výber technologických parametrov výkresu s tvarovaním.

5.2 Definícia krútiaceho momentu.

5.3 Určenie úsilia strečovania.

5.4 Experimentálne štúdie.

5.5 Závery.

Odporúčaný zoznam dizertačných

• Vypnutie tenkostenných rúrok s rotačným nástrojom 2009, kandidát na technických vedách Shefenko, Tatyana Sergeevna

• Zlepšenie technológie nespokojnosti červených rúrok do bloku vlkov s garantovanou hrúbkou steny 2005, kandidát na technických vedách Kargin, Boris Vladimirovich

• Zlepšenie procesov a strojov na výrobu rúrok profilovaných za studena založených na modelovaní deformácie 2009, doktor technických vied Parshin, Sergey Vladimirovich

• Modelovanie procesu profilovania mnohostranných rúrok, aby sa ho zlepšil a vyberte parametre mlyna 2005, kandidát na technických vedách Semenova, Natalia Vladimirovna

• Kreslenie rúrok z anizotropného výstužného materiálu 1998, kandidát na technických vedách Chernyaev, Alexey Vladimirovich

Dizertačná činnosť (časť autora je abstraktu) na tému "Zlepšenie procesu profilovania multi-facetovaných rúrok neodvolateľným výkresom"

Relevantnosť témy. Aktívny rozvoj výrobného sektora ekonomiky, prísne požiadavky na efektívnosť a spoľahlivosť výrobkov, ako aj efektívnosť výroby si vyžadujú použitie typov zariadení a technológie úspor zdrojov. Pre mnohé priemyselné odvetvia stavebného priemyslu, mechanického inžinierstva, výroby nástrojov, rádiového inžinierstva, jedným z riešení je použitie rúrok ekonomických druhov (výmena tepla a potrubia chladiča, vlnovody atď.), Ktorý umožňuje: zvýšiť výkon Zariadenia, pevnosť a trvanlivosť štruktúr, znížiť ich kovovú konzistenciu, ušetriť materiály, zlepšenie vzhľadu. Široká nomenklatúra a značné množstvo spotreby profilových potrubí uskutočnilo rozvoj ich výroby v Rusku. V súčasnosti je väčšina tvarovaných rúrok vyrábaná v rúrkach prevádzkovaných workshopoch, pretože v domácom priemysle sú dostatočne rozvinuté operácie valcovania a kreslenia za studena. V tejto súvislosti je dôležité zlepšenie existujúcej produkcie: vývoj a výroba zariadení, zavedenie nových technológií a metód.

Najbežnejšie typy tvarovaných rúrok sú mnohostranné (štvorcové, obdĺžnikové, hex, atď.) Vysoká presnosť rúrok získaných irelevantným výkresom v jednom priechode.

Naliehavosť témy práce je určená potrebou zlepšiť kvalitu mnohostranných rúrok zlepšením procesu ich profilovania bez tŕňa.

Cieľom práce je zlepšiť proces profilovania multifúzneho potrubia tým, že sa rozsloví výkresové techniky na výpočet technologických parametrov a geometrie nástroja.

Na dosiahnutie cieľa je potrebné vyriešiť nasledujúce úlohy:

1. Vytvorte matematický model pre profilovanie mnohostranných rúrok pomocou nesprejil výkresu na posúdenie výkonových podmienok, s prihliadnutím na neolikálnu zákon o vytvrdnutí, anizotropiu vlastností a komplexnej geometrie voličovho kanála.

2. Určite výkonné podmienky V závislosti od fyzikálnych, technologických a konštrukčných parametrov profilovania v prípade nespokojnosti.

3. Vytvorte metodiku pre odhad plniacich rohov rohov vlkov a TIAS na plochy na výkrese mnohostranných rúrok.

4. Vytvorte metodiku pre výpočet pevnosti tvarovaných vlkov, aby ste určili geometrické parametre nástroja.

5. Vytvorte metodiku výpočtu technologických parametrov a zároveň simultánne profilovanie a suché.

6. Vykonajte experimentálne štúdie technologických parametrov procesu, ktorý zabezpečuje vysokú presnosť rozmerov mnohostranných rúrok a skontrolujte primeranosť výpočtu technologických parametrov profilovania na matematickom modeli.

Výskumné metódy. Teoretické štúdie boli založené na základných ustanoveniach a predpokladoch teórie čerpania, teórie elasticity, spôsobu konformných mapovania, výpočtovej matematiky.

Experimentálne štúdie sa uskutočnili v laboratóriu s použitím metód matematického plánovania experimentu na univerzálnom TDMU-30 testovacom stroji.

Autor chráni výsledky výpočtu technologických a konštrukčných parametrov profilovania mnohostranných rúrok odtelenou výkresom: spôsob výpočtu pevnosti tvarovaných vlkov, pričom sa zohľadní normálne zaťaženie v kanáli; Metodika výpočtu technologických parametrov procesu profilovania mnohostranných rúrok pomocou nepeňacej výkresu; Metodika výpočtu technologických parametrov, zatiaľ čo súčasne profilovanie a sušenie s nelivom ťahu skrutkových tenkostenných multifunkčných rúrok; Výsledky experimentálnych štúdií.

Vedecká novinka. Vzory zmien napájacích podmienok sú stanovené v profilovaní mnohostranných rúrok irelevantným výkresom, pričom sa zohľadnia nelineárneho zákona kalenia, anizotropie vlastností a komplexnej geometrie volejového kanála. Problém je vyriešený určením stresového stavu tvarovaných vlkov pod pôsobením normálnych zaťažení v kanáli. Úplný záznam o rovniciach stavu namáhania stresu a zároveň simultánne profilovanie a rezanie multifunkčného potrubia.

Presnosť výsledkov výskumu potvrdzuje prísna matematická formulácia úloh, s použitím analytických metód na riešenie problémov, \\ t moderné metódy Experimentálne experimentálne údaje a spracovanie experimentálnych údajov, reprodukovateľnosť experimentálnych výsledkov, uspokojivá konvergencia vypočítaných, experimentálnych údajov a praxe výsledky, súlad výsledkov modelovania výrobnej technológie a charakteristiky hotových mnohostranných rúrok.

Praktická hodnota práce je nasledovná:

1. Dôvody získania štvorcových rúrok 10x10x1mm z vysoko presnej zliatiny D1, čím sa zvyšuje výťažok vhodných o 5%.

2. Rozmery tvarovaných vlkov, ktoré zabezpečujú ich výkon.

3. Kombinácia operácií profilovania a otáčania znižuje technologický cyklus výroby skrutkových multifunkčných rúrok.

4. Zlepšená kalibrácia tvarovaného vlkového kanála na profilovanie obdĺžnikových rúrok 32x18x2mm.

Schvaľovanie práce. Hlavné ustanovenia dizertačnej práce sú hlásené a prerokované na medzinárodnej vedeckej a technickej konferencii venovanej 40. výročiu metalurgickej rastliny Samara "Nové destinácie výroby a spotreby hliníka a jeho zliatin" (Samara: SGAU, 2000); 11 Inter-univerzitná konferencia " Matematický modelovanie a hraničné úlohy ", (Samara: SSTU, 2001); Druhá medzinárodná vedecká a technická konferencia "Metalophysics, mechanika materiálov a procesov deformácie" (Samara: SGAU, 2004); XIV Stupid-Levskaya Readings: Medzinárodná mládež vedecká konferencia (Kazaň: KSTU, 2006); IX Royal Readings: Medzinárodná vedecká konferencia mládeže (Samara: Sgau, 2007).

Publikácie materiály, ktoré odrážajú hlavnú dizertačnú prácu práce, sú publikované v 11 diel, a to aj v popredných partnerských vedeckých publikáciách definovaných najvyššou komisiou osvedčenia - 4.

Štruktúra a rozsah práce. Práca pozostáva z hlavných symbolov, úvodu z piatich kapitol, zoznamu literatúry a aplikácií. Práca je uvedená na 155 stranách typu písaného textu, vrátane 74 kresieb, 14 tabuliek, bibliografie z 114 položiek a aplikácie.

Autor je vďačný tímu Katedry tlaku spracovania kovov pre pomoc, ako aj dozorcu, profesora oddelenia, D.T.N. V.R. Kargová za cenné pripomienky a praktickú pomoc v práci.

Podobná dizertačná práca v špeciálnej "technológii a stroje na spracovanie tlaku", 05.03.05 CIFRA WAK

• Zlepšenie technológie a vybavenia na výrobu kapilárnych rúrok z nehrdzavejúcej ocele 1984, kandidát technických vedy Trubitsin, Alexander Filipovič

• Zlepšenie technológie montáže s vypracovaním kompozitných rúrok komplexných prierezov s danou úrovňou zvyškových napätí 2002, kandidát na technických vedách Fedorov, Michail Vasilyevich

• Zlepšenie technológie a dizajnu vlkov na výrobu hexových profilov založených na modelovaní v systéme "Billet-Tool" 2012, Kandidát na technických vedách Malakanov, Sergey Aleksandrovich

• Štúdium modelov stavu kovu deformovaného stresu pri kreslení rúrok a vývoja metodiky na určenie parametrov výkonu na tŕň 2007, kandidát na technických vedách Malevich, Nikolay Alexandrovich

• Zlepšenie zariadení, nástrojov a technologických prostriedkov na čerpanie vysokokvalitných práškových rúrok 2002, kandidát na technických vedách Manokhina, Natalia Grigorievna

Uzavretie dizertačnej práce na tému "Technológie a tlakové stroje", Shokova, Ekaterina Viktorovna

Hlavné výsledky a závery pre prácu

1. Z analýzy vedeckej a technickej literatúry vyplýva, že jeden z racionálnych a produktívnych procesov výroby tenkostenných multi-facetovaných rúr (štvorcový, obdĺžnikový, šesťuholník, oktymický) je procesom ťahu.

2. Pre proces profilovania mnohostranných rúrok bol vyvinutý matematický model, ktorý umožňuje určenie výkonových podmienok, s prihliadnutím na nelineárny zákon o vytvrdnutí, anizotropiu vlastností rúrkového materiálu a komplexnej geometrie kanál volejča. Model je implementovaný v programovacom prostredí Delphi 7.0.

3. S pomocou matematického modelu, kvantitatívny vplyv fyzických, technologických a konštrukčných faktorov na parametroch výkonu procesu profilovania mnohostranných rúrok s presnosťou na výkresu.

4. Vyvinuté metódy pre odhad výplne rohov rohov vlkov a TIAs tváre v prípade irelevantného ťahania multifunkčných rúrok.

5. Metóda je vyvinutá metóda na výpočet pevnosti tvarovaných vlkov, pričom sa zohľadní normálne zaťaženie v kanáli, založené na funkcii psieho záťaže, spôsobu konformných mapovaní a tretej pevnosti teórie.

6. Trojfarebný matematický model profilovania štvorcových rúrok bol experimentálne konštruovaný, ktorý umožňuje vybrať technologické parametre, ktoré zabezpečujú presnosť geometrie získaných rúrok.

7. Vyvinutý a priniesol do technickej úrovne, spôsob výpočtu technologických parametrov so simultánnym profilovaním a krútiacimi multifunkčnými rúrkami irelevantným výkresom.

8. Experimentálne štúdie procesu profilovania multi-facetovaných rúrok irelevantným výkresom ukázali uspokojivú konvergenciu výsledkov teoretickej analýzy s experimentálnymi údajmi.

Referencie Dizertačný výskum kandidát technických vedy Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008

1. A.C. 1045977 USSR, MKI3 B21SS / 02. Nástroj na ťahanie tenkostenných tvarovaných trubiek textu. / V.N. ERMAKOV, G.P. Moiseev, A.b. Suntsov et al. (USSR). № 3413820; Štádium. 31.03.82; Vypracovať. 07.10.83, Bul. №37. - Zs.

2. A.C. 1132997 ZSSR, MKI3 B21SS / 00. Kompozitný vlk na kreslenie mnohostranných profilov s párnym číslom textu. / V a. Reinne, a.a. Pavlov, E.V. Nikulin (USSR). 0043364 / 22-02; Štádium. 09/16/83; Vypracovať. 07.01.85, Bul. №1. -4c.

3. A.C. 1197756 USSR, MKI4B21S37 / 25. Spôsob výroby textu obdĺžnikového trubice. / P.n. Kalinushkin, vb Furmanov a kol. (USSR). № 3783222; oznámila 21.08.84; Vypracovať. 15.12.85, Bul. №46. - 6c.

4. A.C. 130481 ZSSR, MKA 7S5. Zariadenie na krútenie non-kruhových profilov s textovým textom. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, YU.N. Shakmaev a kol. (USSR). № 640189; Štádium. 02.10.59; Vypracovať. 1960, Bul. №15. -2c.

5. A.C. 1417952 USSR, MKI4B21С37 / 15. Spôsob výroby profilu multifunkčného textu textu. / A.B. Yukov, A.A. Shkurenko et al. (USSR). № 4209832; Štádium. 09.01.87; Vypracovať. 08.23.88, Bul. №31. - 5c.

6. A.C. 1438875 USSR, MKI3 B21С37 / 15. Spôsob výroby textu obdĺžnikového trubice. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, v.p. Buzin et al. (ZSSR). № 4252699 / 27-27; Štádium. 28.05.87; Vypracovať. 11/23/88, Bul. №43. -4c.

7. A.C. 1438876 USSR, MKI3 B21С37 / 15. Zariadenie na reprodukciu okrúhlych rúrok do pravouhlého textu. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, v.p. Buzin et al. (ZSSR). № 4258624 / 27-27; Štádium. 09.06.87; Vypracovať. 11/23/88, Bul. №43. -Sc.

8. A.C. 145522 USSR MKI 7P410. Filter na ťahanie potrubia. / E.V.

9. Bush, B.K. Ivanov (ZSSR). - Č. 741262/22; Štádium. 10.08.61; Vypracovať. 1962, Bul. Č. 6. -Sc.

10. A.C. 1463367 USSR, MKI4 B21С37 / 15. Spôsob výroby multifetovaného textu textu. / V.v. Yakovlev, V.A. Shurinov, A.i.Pavlov a V.A. Belvyn (USSR). № 4250068 / 23-02; Štádium. 13.04.87; Vypracovať. 03/07/89, Bul. №9. -2c.

11. A.C. 590029 ZSSR, MK2B21SS / 00. VOLOK pre kreslenie tenkostenných multifunkčných textových profilov. / B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev et al. (USSR). № 2317518 / 22-02; Štádium. 30.01.76; Vypracovať. 30.01.78, Bul. №4. -Sc.

12. A.C. 604603 USSR, MKI2 B21SS / 00. VOLOK pre výkresový text obdĺžnikového drôtu. / Ji.c. Watrushin, i.sh. BERIN, A.JI. Chechurine (USSR). 0099495 / 22-02; Štádium. 07/05/76; Public.30.04.78, Bul. Č. 16. 2 p.

13. A.C. 621418 USSR, MKI2 B21SS / 00. Nástroj na ťahanie mnohostranných rúrok s párnym číslom textu tváre. / G.a. Savin, V.I. PANCHENKO, V.K. SIDORENKO, L.M. Schlossberg (ZSSR). № 2468244 / 22-02; Štádium. 29.03.77; Vypracovať. 30.08.78, Bul. №32. -2c.

14. A.C. 667266 ZSSR, MC2 B21SS / 02. Volok text. / A.a. FOTOV, V.N. Spurálne, G.P. Moiseev, V.M. YERMAKOV, YU.G. Dobrý (ZSSR). № 2575030 / 22-02; Štádium. 01.02.78; Vypracovať. 06/15/79, Bul. №22, -4С.

15. A.C. 827208 USSR, MKI3 B21SS / 08. Zariadenie na výrobu textu profilových rúrok. / I.A. LYASHENKO, G.P. Motsv, S.M. Podoskin et al. (USSR). № 2789420 / 22-02; nárokov. 09.06.79; Vypracovať. 05.05.81, Bul. №17. - Zs.

16. A.C. 854488 USSR, MKI3 B21SS / 02. Text nástroja. /

17. S.P. Panasenko (USSR). № 2841702 / 22-02; Štádium. 11/23/79; Vypracovať. 08/15/81, Bul. №30. -2c.

18. A.C. 856605 USSR, MKI3 B21SS / 02. VOLOK na ťahanie textu profilov. / Yu.s. ZYKOV, A.G. Vasilyev, A.A. Kochetkov (USSR). №2798564 / 22-02; Štádium. 07/19/79; Vypracovať. 08.23.81, Bul. №31. -Sc.

19. A.C. 940965 USSR, MKI3 B21SS / 02. Nástroj na výrobu textu profilov. / I.A. Savelyev, Yu.s. Vzkriesenie, A.D. OSMA-NIS (ZSSR). - Nie. 3002612; Štádium. 06.11.80; Vypracovať. 07.07.82, Bul. №25. Zs.

20. Adler, YU.P. Plánovanie experimentu pri hľadaní optimálnych podmienok Text. / YU.P. ADLER, E.V. Markova, YU.V. Granovsky M.: Veda, 1971. - 283c.

21. Alynevsky, Ji.e. Trakčné úsilie s studeným drenážnymi trubicami. / Ji.e. Alshevsk. M.: Metallurgisdat, 1952.-124c.

22. Amenzade, Yu.A. Teória textu elasticity. / Yu.a. Amenzade. M.: Vyššia škola, 1971.-288С.

23. ARGUNOV, V.N. Kalibrácia tvarovaného textu profilov. / V.N. ARGUNOV, M.Z. Yermanok. M.: Metalurgia, 1989.-206c.

24. ARYSENSKY, YU.M. Získanie racionálnej anizotropie v texte listov. / Yu.m. ARYSENSKY, F.V. GRECKNIKOV, V.YU. Aryshensky. M.: Metalurgia, 1987-141c.

25. Aryshensky, YU.M.TORIA a výpočty plastovej tvorby textu anizotropných materiálov. / Yu.m. ARYSENSKY, F.V. Grecknikov. - M.: Metalurgia, 1990.-304С.

26. BISK, M.B. Racionálna technológia výroby textu nástroja potrubia. / M.B. BISK-M.: Metalurgia, 1968.-141 p.

27. Widowin, S.I. Metódy výpočtu a navrhovania počítačových procesov lisovacích listov a profilových prázdnych textov. / S.I. Widowin - M.: Strojárstvo, 1988.-160c.

28. Vorobyov, D.N. Kalibračný nástroj na ťahanie obdĺžnikových trubiek. / D.N. Vorobev D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Technológia ľahkých zliatin. -1989. - -C.36-39.

29. Vydrin, V.N. Výroba tvarovaných profilov s vysokou presnosťou. / V.N. Udrin et al.: Metalurgia, 1977.-184c.

30. GROMOV, N.P. Teória spracovania kovov Teória. / N.p. Gromov -m.: Metalurgia, 1967.-340С.

31. Gubkin, S.I. Kritiku existujúcich metód na výpočet prevádzkových napätí na OMD / PY. GUBINK // ENKINGOVÉ METÓDY NA KLIVENIE Technologických procesov OMD. -M.: Mashgiz, 1957. C.34-46.

32. Glyaev, G.I. Stabilita priečneho úseku rúry pod redukciou textu. / G.I. Glyaev, P.N. IVSHIN, V.K. Yanovich // teória a prax redukčných rúrok. P. 103-109.

33. Glyaev, YU.G. Matematické modelovanie procesov OMD Text. / Yu.g. Glyaev, S.A. Chukmasov, A.B. Gubin. Kyjev: Sciences. Dumka, 1986. -240c.

34. Glyaev, yu.g.intenzifikácia presnosti a kvality textu rúrok. / Yu.g. Glyaev, M.Z. Volodarsky, O.I. Lev a iné: metalurgia, 1992.-238c.

35. Zbraň, G.YA. Teoretické základne na spracovanie textu tlaku kovov. / G.ya. Gong. M.: Metalurgia, 1980. - 456c.

36. Zbraň, G.YA. Plastová formulácia textu kovov. / G.ya. Gong, p.i. Polihin, B.A. Prudkovsky. M.: Metalurgia, 1968. -416c.

37. Danchenko, V.N. Výroba profilových rúrok Text. / V.N. Danchenko,

38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Internet inžinierstva, 2003. -224c.

39. DNESTROVSKY, N.Z. Stripovanie kovového textu. / N.Z. DNIESTER. M.: Stav Vedecká škola. ed. Lit. na h. A farba Metalurgia, 1954. - 270c.

40. Dorokhov, A.I. Zmeňte obvod pri kreslení tvarovaných trubiek. / A.I. Dorokhov // bul. Vedecké a technické Zlikvidujte informácie. M.: Metalurg-edition, 1959. - № 6-7. - str .89-94.

41. Dorokhov, A.I. Stanovenie priemeru pôvodného obrobku pre nefree-peel a valcovanie obdĺžnikových, trojuholníkových a hexagónových trubíc. / A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Produkcia rúrok / nesúhlasu. M., 1969. -sp.21. - P. 61-63.

42. Dorokhov, A.I. Axiálne napätie s výkresom tvarovaných rúrok bez textu tŕňa. / A.I. Dorokhov // tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -sp.1. - str.156-161.

43. Dorokhov, A.I. Vyhliadky na výrobu profilových potrubí a základov modernej technológie ich výrobného textu. / A.I. Dorokhov, V.I. Reinne, A.p. USPENKO // Ekonomické druhy: M.: Metalurgia, 1982. -c. 31-36.

44. Dorokhov, A.I. Racionálna kalibrácia rolí multi-tech mlynov na výrobu rúrok obdĺžnikových sekcií textu. / A.I. Dorokhov, P.V. SAV-KIN, A.B. KOLPAKOVSKY // Technický pokrok v produkcii potrubia. M.: Metalurgia, 1965.-s. 186-195.

45. Emelyanenko, str. Text výroby rúrok a potrubia. / P.T. Emelyanenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496c.

46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Stlačením panelov z hliníkových zliatin. M.: Metalurgia. - 1974. -232C.

47. Ermanok, M.Z. Použitie výkresu nespokojnosti počas výroby 1 "trubice text. / M.z. Yermanok. M.: Colormethinizácia, 1965. - 101c.

48. Ermanok, M.Z. Vývoj teórie textu na ťahanie. / M.Z. Yermanok // farebné kovy. -1986. №9.- P. 81-83.

49. Ermanok, M.Z. Racionálna technológia výroby obdĺžnikových rúrok z hliníkového textu. / M.Z. Yermanok M.Z., v.f. Šampión. // farebné kovy. 1957. - №5. - str .85-90.

50. ZYKOV, YU.S. Optimálny pomer deformácií na výkrese obdĺžnikových profilov. / Yu.s. ZYKOV, A.G. Vasilyev, A.A. Kochetkov // farebné kovy. 1981. - №11. -C.46-47.

51. ZYKOV, YU.S. Účinok profilu kresliaceho kanála na textovom texte Fellation. / Yu.s. Zykov // Novinky z univerzít. Železná metalurgia. 1993.). - str.27-29.

52. ZYKOV, YU.S. Výskumná kombinovaná forma pozdĺžny profil Pracovný text Volley Text. / Yu.s. Zykov // Metalurgia a Koks: Spracovanie tlaku kovov. - Kyjev: technika, 1982. - IET.78. P. 107-115.

53. ZYKOV, YU.S. Optimálne parametre obdĺžnikových profilov textu. / Yu.s. Zykov // farebné megalla. 1994. - №5. - p.47-49. .

54. ZYKOV, YU.S. Optimálne parametre procesu ťahania obdĺžnikového profilu textu. / Yu.s. Zykov // farebné kovy. 1986. - №2. - P. 71-74.

55. ZYKOV, YU.S. Optimálne rohy ťahania textu na vytvrdnutie. / Yu.s. Zykov .// Izvestia Univerzity. 4m. 1990. - №4. - str.27-29.

56. ILYSHIN, A.A. Plast. Časť prvá. Elastické plastové deformácie text. / A.a. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 p.

57. Kargin, V.R. Analýza nespotrebiteľného výkresu tenkostenných rúrok s antipasy textom. / V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // Bulletin Sgau. SAMARA: SGAU, 2003. - №1. - str.82-85.

58. Kargin, V.R. Úvod do špeciálneho spracovania tlaku kovov

59. Text: Návod / V.R. Kargin, E.V. Shokova. SAMARA: SGAU, 2003. - 170C.

60. Kargin, V.R. Text ťahania vody. / V.R. Kargin // farebné kovy. -1989. №2. - C.102-105.

61. Kargin, V.R. Základy Inžinierstva Experiment Text.: Návod / V.R. Kargin, V.M. Zajaci. Samara: Sgau, 2001. - 86С.

62. Kargin, V.R. Výpočet nástroja na ťahanie štvorcových profilov a textu rúrok. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Izvestia Samara Vedecké centrum Ruskej akadémie vied. 2001. - №2. - tz - str.23 8-240.

63. Kargin, V.R. Výpočet zahusťovania steny rúrky, keď text. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Produkcia obstarávania v strojárstve. 2004.). -C.44-46.

64. Kasatkin, N.I. Výskumný proces profilovania obdĺžnikových trubíc. / N.I. Casatkin, tzv Honina, I.V. KOMKOVA, M.P. PANOVA / Štúdium procesov spracovania neželezných kovov. - M.: Metalurgia, 1974. problém 44. - P. 107-111.

65. Kirichenko, A.N. Analýza ekonomiky rôzne cesty Výroba profilových potrubí s konštantnou hrúbkou steny okolo obvodového textu. / A.N. Kirichenko, A.I. Gubin, G.I. Denisova, N.K. KHUDYAKOVA // Ekonomické druhy. -M., 1982. -s. 31-36.

66. Kleenov, V.F. Výber obrobku a výpočtu nástroja na ťahanie obdĺžnikových rúrok z textu z hliníkových zliatin. / V.f. Klemenov, R.I. Muratov, M.I. Erlich // Technológia ľahkého zliatiny. - 1979. - №6.- P.41-44.

67. Kolmogorov, V.L. Nástroj na ťahanie textu. / VL. Kolmogorov, S.I. Orlov, v.yu. Shevlyakov. -M.: Metalurgia, 1992. -144c.

68. KOLMOGOROV, B.JI. Napätie. Deformácie. Deštrukčný text. / B.JT. Kolmogorov. M.: Metalurgia, 1970. - 229c.

69. KOLMOGOROV, B.JI. Technologické úlohy kreslenia a stlačenia textu.: Návod / B.I. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -sp.10. -81c.

70. Coppenfels, V. Prax textov z konformných mapov. / V. COP-PENFELS, F. STALMAN. M.: IL, 1963. - 406c.

71. COFFOFF, Z.A. Text valcovania valcovania za studena. / ZA. COFFFF, P.M. Solovychik, V.A. Aleshin a ďalšie. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432c.

72. Gruzman, Yu.g. Súčasný stav globálneho textu výroby potrubia. / Yu.g. Krukman, J1.c. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metalurgia, 1992. -81c.

73. Levanov, A.N. Kontaktné trenie v procesoch OMD Textu. LA.N. Leva-Nov, V.L. Colmagors, S.L. Burkin et al.: Metalurgia, 1976. - 416c.

74. Levitansky, M.D. Výpočet technických a ekonomických noriem na výrobu rúrok a profilov z hliníkových zliatin na osobnom texte počítača. / M.D. Levitansky, napr. MAKOVSKAYA, R.P. Nazarova // farebné kovy. -19,92. . -C.10-11.

75. Lyzov, M.N. Teória a výpočet výrobných procesov dielov sú flexibilný text. / M.N. Lysov M.: Strojárstvo, 1966. - 236c.

76. Muselishvili, N.I. Niektoré z hlavných úloh matematickej teórie textu elasticity. / N.I. Muselishvili. M.: Veda, 1966. -707c.

77. Osadchy, v.ya. Štúdium výkonových parametrov profilovania trubice a valčekových kalibrov textu. / V.ya. SUDDDY, S.A. Stephens // Oceľ. -1970. .8.-S.732.

78. Osadchy, v.ya. Vlastnosti deformácie pri výrobe profilových rúrok obdĺžnikových a variabilných sekcií Text. / V.ya. SUDDDY, S.A. Stephens // Oceľ. 1970. - №8. - str. 712.

79. Osadchy, V.ya. Výpočet stresu a úsilia pri ťahaní textu rúrok. /

80. V.YA. Sadniteľné, A.JI. Vorontsov, S.M Karpov // Výroba valcovaných výrobkov. 2001. - №10. - S.8-12.

81. Osadchy, s.i. Stav stresu-deformo-Kúpeľňa s profilmi - Rovaniatext. / V.ya. SUDDDY, S.A. Getya, s.a. Univerzity Stepanov // Izvestia. Železná metalurgia. 1984 ods. 19. -S.66-69.

82. Parshin, B.C. Základy systémového zlepšovania procesov a studeného výkresu trubického textu. / B.C. Parshins. Krasnojarsk: Vydavateľstvo Kras Názov. University, 1986. - 192c.

83. Parshin, B.C. Text ťahania studenej trubice. / B.C. Parshins, A.A. FOTOV, V.A. Aleshin. M.: Metalurgia, 1979. - 240c.

84. Perlin, I.L. Teória textu kreslenia. / I.l. Perlin, M.Z. Yermanok. -M.: Metalurgia, 1971.- 448С.

85. Perlin, P.I. Kontajnery pre plochý ingots text. / P.I. Perlin, L.F. Towchova // Sat. Tr. Vnimetmash. ONTI VNIEMETMASH, 1960. - №1. -C.136-154.

86. Perlin, P.I. Spôsob výpočtu kontajnerov na stlačenie tkaniny Ingot Text. / P.I. Perlín // Bulletin of Stromaning Engineering 1959. - №5. - s.57-58.

87. Popov, E.A. Základy teórie lisovacieho textu listu. / E.a.Popov. -M.: Strojárstvo, 1977. 278С.

88. Potapov, I.N. Teória textu výroby rúrok. / I.N. Potapov, A.p. Colikov, V.M. Druyan et al. M.: Metalurgia, 1991. - 406c.

89. Ravin, A.N. Tvorba nástroja na lisovanie a ťahanie textu profilov. / A.N. RAVIN, E.SH. SUKHODREV, L.R. Dudetskaya, V.L. Scherbanyuk. - Minsk: Veda a technika, 1988. 232c.

90. Rakhtmayer, R.D. Metódy rozdielu na riešenie problémov s hraničnou hodnotou textu. / R.D. Rakhtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418c!

91. Savin, G.A. Kreslenie rúrok Text. / G.A. Savin. M.: Metalurgia, 1993.-336c.

92. Savin, G.N. Distribúcia napätia blízko dier textu. / Nov.

93. Savin. Kyjev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.

94. Segerylind, Ji. Uplatňovanie textu MCE. / Ji. Segerylind. M.: Mir, 1977. - 349С.

95. SMIRNOV-ALYAV, G.A. Axisymmetrická úloha teórie plastového toku počas kompresie, distribúcie a výkresu textu rúrok. / G.A. SMIRNOV-ALYAV, G.YA. Zbraň // Novinky z univerzít. Železná metalurgia. 1961. - №1. - P. 87.

96. Storozhev, M.V. Teória spracovania kovov Teória. / M.V. Storozhev, E.a. Popov. M.: Strojárstvo, 1977. -432c.

97. TYMOSHENKO, S.P. Text materiálu. / S.P. Tymošenková - M.: Veda, 1965. T. 1, -480С.

98. TYMOSHENKO, S.P. Stabilita elastických systémov Text. / S.P. Tymošenková. M.: Grado, 1955. - 568С.

99. Trusov, P.V. Vyšetrovanie procesu profilovania trubice trubice. / P.v. Trusov, V.Y. Piliere, i.a. CRON // Spracovanie tlakových kovov. -Sverdlovsk, 1981. №8. - str.69-73.

100. Hucheng, V. Príprava potrubia na ťahanie, spôsoby výkresu a zariadenia používaných pri ťahaní textu. / V. Hucheng // Produkcia rúrok. Düsseldorf, 1975. s tým. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286c.

101. Chevakin, YU.F. Výrobné stroje vo výrobe trestu rúrok. / Yu.f. Chevakin, A.M. Ráfiky. M.: Metalurgia, 1972. -240c.

102. Chevakin, YU.F. Kalibrácia nástroja na ťahanie obdĺžnikového trubice textu. / Yu.f. Shevaakin, n.I. Casatkin // Štúdium procesov spracovania neželezných kovov. -M.: Metalurgia, 1971.v. №34. - str.140-145.

103. Chevakin, YU.F. Text výroby potrubia. / Yu.f. Shevaakin, A.Z. GLE BERG. M.: Metalurgia, 1968. - 440С.

104. Chevakin, YU.F. Výroba neželezných kovových rúr. / Yu.f. Chevakin, A.M. Rytikov, F.S. Sedalev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355С.

105. Chevakin, YU.F., Rirty A.M. Zlepšenie účinnosti výroby rúrok z textu neželezných kovov. / Yu.f. Chevakin, A.M. Ráfiky. M.: Metalurgia, 1968.-240c.

106. Shokova, E.V. Kalibračný nástroj na ťahanie obdĺžnikových trubiek. / E.V. Shokova // XIV Tupolevsky Čítanie: Medzinárodná vedecká konferencia mládeže, Kazaň State. tehn UN-T. Kazaň, 2007. - Zväzok 1. - P. 102103.

107. Skrutky, A.K., Freiberg Ma Výroba rúrok ekonomických profilov textu. / A.K. Schupov, M.A. Freiberg.-Sverddlovsk: Metallurgizdat, 1963-296c.

108. Yakovlev, V.V. Premiestnenie obdĺžnikových rúrok zvýšeného textu presnosti. / V.V. Yakovlev, B.A. Smernitsky, V.A. BALYAVIN A OTÁZKA. // STAL.-1981.-№6-S.58.

109. Yakovlev, V.V. Kontaktné napätie S irelevantným výkresom rúrok. Text. / V.V. Yakovlev, V.V. SPOLOČNOSTI // SAT: Výroba bezšvíkových rúr. -M.: Metalurgia, 1975. -Valivá 3. -c.108-112.

110. Yakovlev, V.V., Kresba obdĺžnikových rúr na pohybujúci sa tŕň. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Balavín; Odpočinku. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - Dep. V čiernej deformácii 13.05.1985, č. 2847.

111. Automatische Ferningund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Profil Blecha Rohre". 1985. - shown32. -C.508-509.

Upozorňujeme, že vyššie uvedené vedecké texty sú zverejnené na oboznámenie sa a získané uznaním pôvodných textov práce (OCR). V tejto súvislosti môžu obsahovať chyby spojené s nedokonalosťou algoritmov rozpoznávania. V pdf dizertačnej práce a autorských abstraktoch, ktoré dodávame také chyby.

Rúrkové valcovanie s cieľom znížiť ich priemer (redukcia) Je veľmi široko používaný v takmer všetkých workshopoch na výrobu rúrok valcovaných za tepla, ako aj pri výrobe rúrok so zváraním. Je to spôsobené tým, že výroba malých rúrok je zvyčajne spojená s hmatateľnou stratou produktivity rúrok alebo potrubných jednotiek, a preto s nárastom cien. Okrem toho v niektorých prípadoch, napríklad, valcovanie potrubia DIA. Menej ako 60-70 mm alebo potrubia s veľmi veľkou hrúbkou steny a malý vnútorný otvor je ťažké, pretože to vyžaduje použitie tŕčanov príliš malom priemeru.

Redukcia sa uskutočňuje po dodatočnom vykurovaní (alebo vyhrievaných) potrubiach až 850-1100 ° s ich valcovaním na viacnásobné kontinuálne mlyny (s počtom buniek do 24) bez použitia vnútorného nástroja (tŕň). V závislosti od akceptovaného systému prevádzky môže tento proces pokračovať so zvýšením hrúbky steny alebo jeho poklesom. V prvom prípade valcovacia olovo bez napätia (alebo s veľmi menším napätím); A v druhom - s veľkým napätím. Druhý prípad, ako progresívnejší, bol distribuovaný v poslednom desaťročí, pretože umožňuje vykonávať výrazne väčšie redukciu a zníženie hrúbky steny rozširuje triedenie valcovaných rúrok ekonomickým - tenkostenným rúrkam.

Možnosť sofistikovanosti steny počas redukcie umožňuje získať na hlavnej potrubnej jednotke rúrky s mierne väčšou hrúbkou steny (niekedy pri 20-30%). To výrazne zlepšuje produktivitu jednotky.

Zároveň v mnohých prípadoch si starší princíp prevádzky zachoval zníženie bez napätia bez napätia. V podstate sa to týka prípadov redukcie relatívne hrubých rúrok, keď aj s veľkými napínami, stáva sa výrazným výrazným znížením hrúbky steny. Treba poznamenať, že redukčné mlyny sú inštalované v mnohých rúrkach, ktoré sú určené pre voľné valcovanie. Tieto mlyny budú stále prevádzkované, a preto bude široko aplikovaná zníženie bez napätia.

Zvážte, ako sa mení hrúbka potrubnej steny s voľnou redukciou, keď neexistujú žiadne konce axiálne napätie alebo zásielka, a diagram stresového stavu je charakterizovaný tlakovými napätiami. V. Ji. Kolmogorov a A. 3. Gleiberg, na základe skutočnosti, že skutočná zmena v stene zodpovedá minimálnej práci deformácie, a s použitím princípu možných pohybov, dostal teoretické stanovenie zmeny hrúbky steny počas redukcie . Zároveň sa predpokladá, že nerovnomernosť * deformácie významne neovplyvňuje zmenu hrúbky steny a sily vonkajšieho trenia nebrali do úvahy ventily, pretože sú podstatne menej vnútorné odolnosť. Pri 89 znázorňuje krivky zmien v hrúbke steny z počiatočného SQ k danej S pre nízko samotné ocele v závislosti od stupňa redukcie z pôvodného DT0 priemer do konečného DT (DT / DTO pomeru) a geometrický faktor -Sensness potrubia (pomer S0 / DT0).

S malými stupňami redukcie je rezistencia pozdĺžneho expirácie odolnosť voči expirácii vo vnútri, čo spôsobuje zhrubnutie steny. S zvýšením hodnoty deformácie sa zvyšuje intenzita zahusťovania steny. Zároveň sa však zvyšuje aj odolnosť proti exspirácii. S určitým množstvom redukcie, zhrubnutie steny dosahuje jeho maximum a následné zvýšenie stupňa redukcie vedie k intenzívnejšiemu rastu odolnosti voči expirácii vo vnútri av dôsledku toho sa zahusťovanie začne znižovať.

Medzitým je zvyčajne známa iba hrúbka steny hotového produktívneho potrubia a pri použití týchto kriviek je potrebné nastaviť požadovanú hodnotu, t.j., použite spôsob konzistentnej aproximácie.

Povaha hrúbky hrúbky steny sa dramaticky zmení, ak sa proces vykonáva s napätím. Ako už bolo uvedené, prítomnosť a veľkosť axiálneho napätia sú charakterizované vysokorýchlostnými deformačnými podmienkami na kontinuálnom mlyne, ktorého ukazovateľom je koeficient kinematického napätia.

Počas redukcie s napätím sa deformačné podmienky koncov rúrok líšia od podmienok deformácie stredu potrubia, keď sa proces valcovania už stabilizuje. V procese plnenia mlyna alebo pri výstupe z potrubia z mlyna, konce potrubia vnímajú len časť napätia a valcovanie, napríklad v prvej prepravke, až kým sa potrubie nedotkne do druhej prepravky , všeobecne prechádza bez napätia. Výsledkom je, že konce rúrok sú vždy zhrubné, čo je nevýhodou redukčného procesu s napätím.

Rezná hodnota môže byť o niečo menšia ako dĺžka zosilneného konca v dôsledku použitia pozitívnej tolerancie na hrúbke steny. Prítomnosť zhustených koncov významne ovplyvňuje ekonomiku procesu redukcie, pretože tieto konce podliehajú orezávaniu a sú neprevratnými výrobnými nákladmi. V tomto ohľade sa valcový proces s napätím používa len vtedy, ak sa potrubie získa po redukcii rúrok je viac ako 40-50 m, keď sa relatívne straty v plodine znížia na úroveň charakteristiku akéhokoľvek iného spôsobu valcovania.

Spôsoby výpočtu zmeny v hrúbke odteraz umožňujú v konečnom dôsledku určiť koeficient kapoty tak pre prípad voľného zníženia a pre prípad valcovania s napätím.

Keď sa skladalo, rovná 8-10% a s koeficientom plastového napätia 0,7-0,75, veľkosť sklzu sa vyznačuje koeficientom IX \u003d 0,83-0,88.

Zo zváženia vzorcov (166 a 167) je ľahko zistiť, ako by sa mali pozorovať parametre rýchlosti v každej klietke, takže valcovanie prúdi prostredníctvom vypočítaného režimu.

Skupinová jednotka v kotúčoch v redukčných mlynoch starej štruktúry má konštantný pomer počtu valcov vo všetkých kábloch, ktoré môžu len v konkrétnom prípade potrubia rovnakej veľkosti zodpovedať voľnému režimu valcovania. Zníženie rúrok všetkých ostatných veľkostí sa vyskytne s inými kapucňami, preto nie je zachovaný voľný režim valcovania. Prakticky v týchto mlynoch vždy pokračuje s malým napätím. Jednotlivé pohon z rolí každej klietky s jemným nastavením ich rýchlosti umožňuje vytvoriť rôzne režimy napínania, vrátane voľného režimu valcovania.

Vzhľadom k tomu, predné a zadné napätie vytvára momenty zamerané na rôzne smery, celková rotácia valcov v každej klietke sa môže zvýšiť alebo znížiť v závislosti od pomeru úsilia predného a zadného napätia.

V tomto ohľade sú nevýhodotné podmienky, v ktorých sú počiatočné a posledné 2-3 prepravky neúprosne. Ak je moment valcovania v prvých bunkách ako potrubia pod nasledujúcimi bunkami, je znížená o napätie, okamih valcovania v posledných mestách, naopak, by malo byť vyššie, pretože tieto prepravky sú väčšinou testované. A len v stredne veľkých bunkách v dôsledku blízkych hodnôt predného a zadného napätia sa moment valcovania so stabilným režimom líši malý od vypočítanej. S silou výpočtu rozbitých uzlov, ktoré pracujú s napätím, je potrebné mať na pamäti, že okamih valcovania je krátko, ale počas zachytávania rolu potrubia sa veľmi výrazne zvyšuje. Rýchlosti potrubia a rolí. Výsledný špičkový zaťaženie prekračujúci nastal niekedy niekoľkokrát (najmä počas redukcie s veľkým napätím), môže spôsobiť poškodenie hnacieho mechanizmu. Preto sa vo výpočtoch zohľadňuje toto maximálne zaťaženie zavedením zodpovedajúceho koeficientu rovnajúceho sa 2-3.

Práca na tému:

Výroba rúrok

1. Zoradiť a požiadavky regulačnej dokumentácie pre rúry

1.1 Triedenie potrubia

OJSC "Crossow SUKAVOD" je jedným z najväčších výrobcov rúrkových produktov v našej krajine. Jeho výrobky sa úspešne predávajú v rámci krajiny iv zahraničí. Výrobky vyrobené v továrni spĺňajú požiadavky domácich a zahraničných štandardov. Medzinárodné certifikáty kvality vydané organizáciami ako: Američan olejový ústav (API), nemecké Certifikačné centrum Tuv - RALEND.

T-3 Workshop je jedným z hlavných workshopov podniku, ktorý ich vyrába dodržiavať normy uvedené v tabuľke. 1.1.

Tabuľka 1.1 - Normy vyrobených rúrok

V dielni, rúrky vyrobené z uhlíkových, legovaných a vysoko dopovaných oceľových stupňov s priemerom D \u003d 28-89mm a hrúbka steny S \u003d 2,5-13mm.

Najčastejšie obchod sa špecializuje na výrobu čerpadiel kompresorových potrubí, rúrok všeobecný účel a potrubia určené na následné redisture za studena.

Mechanické vlastnosti vyrobených rúrok musia zodpovedať uvedeným tabuľke. 1.2.

1.2 Požiadavka regulačnej dokumentácie

Výroba potrubí V T-3 Workshop CRUG sa vykonáva na rôznych regulačných dokumentoch, ako sú GOST, API, DIN, NFA, ASTM a ďalšie. Zvážte požiadavky prezentovanej DIN 1629.

1.2.1statim

Tento štandard sa vzťahuje na bezšvíkové okrúhle rúrky z UNOLOWN STEELS. Chemické zloženie ocelí používaných na výrobu rúrok je uvedené v tabuľke 1.3.

Tabuľka 1.2 - Mechanické vlastnosti rúrok

Tabuľka 1.3 - Chemické zloženie ocelí

Rúry vyrobené podľa tohto štandardu sa používajú predovšetkým v rôznych zariadeniach pri výrobe nádrží a pokládkových potrubí, ako aj vo všeobecnom strojárstve a výrobe prístroja.

Rozmery a limitné odchýlky rúrok sú uvedené v tabuľke 1.4., Tabuľka 1.5., Tabuľka.1.6.

Dĺžka potrubia je určená vzdialenosťou medzi jeho koncami. Typy dĺžky potrubia sú uvedené v tabuľke 1.4.

Tabuľka 1.4 - Druhy dĺžky a prípustné odchýlky dĺžky

Tabuľka 1.5 - Prípustné odchýlky priemeru

Tabuľka 1.6 - Prípustné odchýlky hrúbky steny

Rúry by mali byť čo najskôr. Odchýlka od okrúhly by mala ležať v prípustných odchýlok pre vonkajší priemer.

Rúry musia byť priamo na oku, ak je to potrebné, môžu byť nainštalované špeciálne požiadavky na priamu.

Rúry musia byť orezané kolmé na os potrubia a nemali by mať burrs.

Hodnoty lineárnych hmotností (hmotnosť) sú uvedené v norme DIN 2448. Nasledujúce odchýlky od týchto hodnôt sú povolené:

pre samostatné potrubie + 12% - 8%, \\ t

pre dodávku hmotnosti aspoň 10T + 10% -5%.

V štandardnom označení pre potrubia príslušnej DIN 1629 je indikované:

Pomenovanie (trubica);

Hlavný počet DIN dimenzionálnych noriem (DIN 2448);

Hlavné veľkosti potrubia (vonkajší priemer × hrúbka steny);

Hlavné číslo technické podmienky Dodávky (DIN 1629);

Skrátený názov oceľovej značky.

Príklad podmieneného označenia potrubia podľa DIN 1629 s vonkajším priemerom 33,7 mm a hrúbkou steny 3,2 mm od ocele ST 37.0:

Potrubia DIN 2448-33.7 × 3.2

DIN 1629-ST 37.0.

1.2.2 Technické požiadavky

Rúry by sa mali vykonať v súlade s požiadavkami štandardných a technologických predpisov schválených predpísaným spôsobom.

Na vonkajšej strane I. vnútorný povrch Rúry a spojky by nemali byť zachytené, škrupiny, západy slnka, zväzky, trhliny a brúsené.

Diskusia a odstraňovanie týchto defektov sú povolené, za predpokladu, že ich hĺbka nepresahuje limit mínus odchýlky pozdĺž hrúbky steny. Zváranie, Zackanka alebo utesnenie chybných miest nie je povolené.

V miestach, kde je možné merať hrúbku steny priamo, hĺbka chybných miest môže prekročiť špecifikovanú hodnotu za podmienok, že je zachovaná minimálna hrúbka steny, ktorá je určená ako rozdiel medzi menovitou hrúbkou steny rúrky a maximálnou deformáciou obmedziť.

Samostatné menšie obavy, dents, riziká, tenkú vrstvu stupnice a iné chyby spôsobené výrobnou metódou, ak nie sú odvodené hrúbku steny nad rámec limitov mínusových odchýlok.

Mechanické vlastnosti (sila výťažok, pevnosť v ťahu, relatívne predĺženie počas prestávky) musia spĺňať hodnoty uvedené v tabuľke 1.7.

Tabuľka 1.7 - Mechanické vlastnosti

1.2.3 Pravidlá o prijatí

Rúry sú prezentované prijímaním strán.

Strana by mala pozostávať z potrubia jedného kondicionálneho priemeru, jednej hrúbky hrúbky steny, jedného typu a jedného vykonávania a sprevádzané jedným dokladom potvrdzujúcim súlad ich kvality na požiadavky normy a obsahujúce: \\ t

Názov výrobcu;

Podmienečný priemer potrubia a hrúbka steny v milimetroch, dĺžka potrubia v metroch;

Typ potrubia;

Skupina sily, číslo tavenia, hmotnostné frakcie síry a fosforu pre všetky vozne zahrnuté v dávke;

Čísla rúrok (od - až do každého tavenia);

Výsledky testu;

Štandardné označenie.

Skontrolovať externý pohľadHodnoty defektov a geometrických veľkostí a parametrov by mali byť podrobené každej časti strany.

Hmotnostná frakcia síry a fosforu by sa mala skontrolovať z každého tavenia. Pre rúrky z kovu iného podniku by mal hmotová frakcia síry a fosforu urobiť dokument o kvalite výrobcu výrobcu kovov.

Na kontrolu mechanických vlastností kovu sú zvolené jedným potrubím každej veľkosti z každého tavenia.

Ak chcete skontrolovať sploštenie, vyberte jednu rúru z každého tavenia.

Testovanie tesnosti vnútorného hydraulického tlaku by mal byť podrobený každej rúre.

Po prijatí neuspokojivých výsledkov testov sa aspoň jeden z indikátorov na nej vykonáva opakovanými testmi na dvojitej vzorke z rovnakej dávky. Výsledky opakovaných testov sa vzťahujú na celú dávku.

1.2.4 Skúšobné metódy

Kontrola vonkajšieho a vnútorného povrchu rúrok a spojok sú vizuálne vyrobené.

Hĺbka defektov by sa mala skontrolovať v nečinnosti alebo iným spôsobom na jednom mieste.

Kontrola geometrických veľkostí a parametrov rúrok a spojok by sa mala vykonať pomocou univerzálnych meracích prístrojov alebo špeciálnych zariadení, ktoré zabezpečujú potrebnú presnosť merania v súlade s technickou dokumentáciou schválenou predpísaným spôsobom.

Zakrivené v koncových častiach rúrky sa stanoví na základe rozsahu vychyľovacieho boomu a vypočíta sa ako predlžuje od rozdelenia vychyľovacieho boomu v milimetroch do vzdialenosti od miesta - merania na najbližší koniec potrubia v metroch.

Malo by sa vykonať kontrola hmotnosti potrubia špeciálne prostriedky Na váženie s presnosťou poskytovaním požiadaviek tohto štandardu.

Test ťahom by sa mal vykonávať podľa DIN 50 140 na krátke pozdĺžne vzorky.

Ak chcete skontrolovať mechanické vlastnosti kovu z každej zvolenej skúmavky, je jedna vzorka vyrezaná. Vzorky by mali byť rezané pozdĺž akéhokoľvek konca potrubia spôsobom, ktorý nespôsobuje zmeny v štruktúre a mechanických vlastnostiach kovu. Je povolené narovnať konce vzorky na zachytenie spúšťačov skúšobného stroja.

Trvanie skúšobného hydraulického tlaku musí byť najmenej 10 sekúnd. Pri testovaní v stene potrubia by sa nemali detegovať úniky.

1.2.5 Označenie, balenie, preprava a skladovanie

Označenie rúrok by sa malo vykonávať v nasledujúcom objeme:

Na každom potrubí vo vzdialenosti 0,4-0,6 m od jeho konca by sa malo značenie jasne aplikovať s nárazom alebo kovania:

Číslo potrubia;

Ochranná známka výrobcu;

Mesiac a rok vydania.

Miesto použitia označenia by sa malo zakrývať alebo zdôrazniť stabilnou svetelnou farbou.

Výška značiek označovania by mala byť 5-8 mm.

S mechanickým spôsobom použitia označenia potrubia je povolené nájsť ho v jednom riadku. Na každom potrubí je povolené, aby sa mopové číslo.

Vedľa režim šokovania označovania alebo porozumenia na každom potrubí by mali byť označené stabilnou svetelnou farbou:

Podmienený priemer potrubia v milimetroch;

Hrúbka steny v milimetroch;

Typ realizácie;

Meno alebo ochranná známka Výrobcovia.

Výška značiek označovania by mala byť 20-50 mm.

Všetky značky označovania by sa mali aplikovať pozdĺž tvorby potrubia. Je povolené aplikovať označenie značky kolmé na spôsob valcovania.

Pri načítaní v jednom aute by mali byť potrubia len jednej dávky. Rúry sa prepravujú v balíkoch, pevne prepojené nie menej ako dve miesta. Hmotnosť balenia by nemala presiahnuť 5 ton, a na žiadosť spotrebiteľov - 3 tony. Je povolené odoslať v jednom aute balenia rúrok rôznych šarží za predpokladu, že sú oddelené.

2. Technológia a vybavenie pre výrobu rúrok

2.1 Popis hlavného vybavenia T-3

2.1.1 Popis a krátke technické vlastnosti sporák s krokmi (PSH)

Pec s vlečnou dnom T-3 Workshop je navrhnutá tak, aby zahriala guľaté billety s priemerom 90 ... 120 mm, dĺžka z ... 10 m od uhlíkovej, nízko-legovanej a nerezovej z nehrdzavejúcej ocele nehrdzavejúcej ocele Firmware na TPA-80.

Pec sa nachádza v miestnosti T-3 obchodu na druhom poschodí lety A a B.

Projekt pece bol vykonaný gyrometrickým mestom Sverdlovsk v roku 1984. Uvedenie do prevádzky sa uskutočnilo v roku 1986.

Pec je tuhá kovová konštrukcia dotknutá žiaruvzdorným a tepelným izolačným materiálom. Vnútorné veľkosti pece: dĺžka - 28,87 m, šírka - 10,556 m, výška - 924 a 1330 mm, prevádzkové charakteristiky pece sú uvedené v tabuľke 2.1. Pod pecou je vyrobená vo forme pevných a pohyblivých nosníkov, s ktorými sa polotovary prepravujú pecou. Nosné nosníky sú tupperuované s tepelnými izolačnými a žiaruvzdornými materiálmi a zarámte špeciálnym headsetom z odlievania odolného voči teplu. Horná časť lúča je vyrobená z MC-90 Mullitoxorund. Oblúk pece sa skladá z tvarovaných žiaruvzdorných materiálov a je izolovaný izolačný materiál. Na údržbu pece a údržby stien sú steny vybavené pracovnými oknami, oknom zavádzaním a oknom vykládku kovu. Všetky okná sú vybavené tlmičemi. Vykurovanie pece sa vykonáva zemným plynom, uzemneným s typu BURNER TYPER GR (Radiačný horák nízky tlak) Nainštalované na oblúku. Pec je rozdelená do 5 termálnych zón 12 horákov. Spaľovací vzduch je dodávaný dvoma ventilátormi VM-18A-4, z ktorých jedna slúži ako záloha. Dylové plyny sa odstránia cez dymový zberač, ktorý sa nachádza na oblúku na začiatku pece. Ďalej, podľa systému kovových lemovaných fajčiarskych výrobkov a koní, s pomocou dvoch dymososov, WGDN-19 spalín spalín sú hodené do atmosféry. Flipper bol inštalovaný so slučkou obojstrannou trubicou 6-sekulkou obnovením slučky (CP-250) na ohrev vzduchu dodaného do pálenia. Pre úplnejšiu likvidáciu tepla výfukových plynov je systém odstraňovania dymu vybavený jednoporovou pec na vykurovanie tŕst (PPO).

Vydanie vyhrievanej billetetu z pece sa vykonáva pomocou vnútorných vodohospodárskych valcov, ktorých valce majú teplom odolnú trysku.

Pec je vybavená systémom priemyselnej televízie. Medzi riadiacimi panelmi a štítom KIPIA je reproduktory.

Pec je vybavená automatickými regulačnými systémami. tepelný režim, automatické bezpečnostné, riadiace uzly prevádzkových parametrov a signalizačná odchýlka parametrov z normy. Nasledujúce parametre podliehajú automatickej regulácii:

Teplota pece v každej zóne;

Pomer "plynového vzduchu" na zónach;

Tlak plynu pred pecou;

Tlak v pracovnom priestore pece.

Okrem automatických režimov je k dispozícii diaľkový režim. Automatický riadiaci systém obsahuje:

Teplota pece v zónach;

Teplota v šírke pece v každej zóne;

Teplota plynov prúdiacich z pece;

Teplota vzduchu po rekuperácii tepla;

Teplota odchádzajúcich plynov pred rekuperátora;

Teplota dymu pred dymom;

Spotreba zemného plynu na peci;

Prietok vzduchu do pece;

Výtok v Borove pred dymom;

Tlak plynu vo všeobecnom rozmanitom;

Tlakový plyn a vzduch v zbere kolektorov;

Tlak v peci.

Pec obsahuje odrezanie zemného plynu so signalizáciou svetelného zvuku, keď sa plyn a tlak vzduchu klesá v zbere zóny.

Tabuľka 2.1 - Prevádzkové parametre

Spotreba zemného plynu na rúre (maximálna) nm3 / hod	5200
1 zóna	1560
2 zóna	1560
3 zóna	1040
4 zóna	520
5 zóna	520
Tlak prirodzeného plynu (maximálne), KPA predtým
rúra	10
napaľovač	4
Prietok vzduchu do pece (maximálna) nm3 / hod	52000
Tlak vzduchu (maximálne), KPA predtým
rúra	13,5
napaľovač	8
Tlak pod argumentom	20
Teplota vykurovania kovov, ° C (maximálne)	1200...1270
Chemické zloženie spaľovacích výrobkov v 4. zóne,%
CO 2	10,2
O 2.	3,0
Tak	0
Teplota spaľovacích výrobkov pred rekuperátorom, ° C	560
Teplota vykurovania vzduchu v rekuperátori, ° С	Až 400.
Tempo dávkovania prázdnych miest	23,7...48
Výkon pece, TN / hod	10,6... 80

Núdzový zvukový poplachový systém funguje aj ako:

Zvyšovanie teploty v 4. a 5. zónach (T CP \u003d 1400 ° C);

Zvýšte teplotu spaliny pred rekuperátorom (t s p \u003d 850 ° C);

Zvýšenie teploty spalín pred dymovým systémom (T CP \u003d 400 ° C);

Padajúci tlak chladiacej vody (p cf \u003d 0,5 atm).

2.1.2 Stručná technická linka špecifikácie horúci rezanie

Horúca rezacia čiara obrobku je určená pre problém vyhrievanej tyče v nožniciach, rezanie obrobku na požadovaných dĺžkach, odstránenie rezných polotovarov z nožníc.

Stručná technická charakteristika horúcej linky je uvedená v tabuľke 2.2.

Kompozícia zariadenia na rezanie horúcej linky zahŕňa samotné nožnice (SCMZ návrhy) na rezanie prázdnych miest, mobilného zastavenia, prepravného valca, ochrannú obrazovku pre ochranu zariadenia pred tepelným žiarením z okna vyloženia PSP. Nožnice sú určené na bezplatné rezanie kovu, avšak v dôsledku akýchkoľvek núdzových príčin, je vytvorená zvyšková plazenie, potom je nainštalovaný sklzu a krabicu v jamke, v blízkosti nožníc. V každom prípade musí byť organizovaná prevádzka horúcej línie obrobku obrobku tak, aby sa eliminovala tvorba orezania.

Tabuľka 2.2 - Stručné technické vlastnosti Hot Rezacká čiara

Parametre rezacej tyče
Dĺžka, M.	4,0…10,0
Priemer, mm.	90,0…120,0
Maximálna hmotnosť, KG	880
Dĺžka prázdnych miest, M	1,3...3.0
Teplotné tyče, o	1200
Výkon, PC / H	300
Dopravná rýchlosť, M / S	1
Zastavenie pohybu, mm	2000
Valček
Priemer hlavne, mm	250
Dĺžka sudov, mm	210
Priemer jazdenia, mm	195
Krokové valce, mm	500
Spotreba vody na valcovej vode chladená, m 3 / h	1,6
Spotreba vody pre valčekovú vodu sa ochladila s vodou chladenými písmenami, m 3 / h	3,2
Spotreba vody na obrazovke, m 3 / h	1,6
Zvuková úroveň, DB, nič viac	85

Po zahriatí tyče a vydávanie ho prechádza cez termostat (na zníženie poklesu teploty v dĺžke obrobku), dosiahne mobilnú stop a je narezaný na obrobku požadovanej dĺžky. Po výrobe rezu sa pohybuje mobilný zaostrenie s pneumatickým valcom, prázdne sa prepravuje valčekom. Po prechádzaní z dôrazu sa kladie do pracovnej polohy a opakuje sa cyklus opätovného použitia. Na odstránenie stupnice z valcových valčekov je horúce rezacie nožnice zabezpečené systémom hydrochlóru, na odstránenie okraja sklzu a prijímacej škatule. Billet po opustení valcovacej linky horúceho rezania, padá na prijaté valcovanie valcovania.

2.1.3 Zariadenie a technické špecifikácie hlavného a pomocného zariadenia časti firmvéru

Firmvér je určený pre firmvér nepretržitej biliet na dutý rukáv. Na TPA-80 je 2-valcovaný firmvérový mlyn s barreloidným alebo pozvaným rolím a sprievodcami. Technické charakteristiky firmvéru sú uvedené v tabuľke 2.3.

Pred firmvérom mlyna, je tu voda-chladená valcovacia valec, určená na prijímanie obrobku z horúcej línie a prepravu do centra. Rolling sa skladá zo 14 vodou chladených valcov s individuálnym pohonom.

Tabuľka 2.3 - Technické charakteristiky firmvéru

Rozmery prešitého obrobku:
Priemer, mm.	100…120
Dĺžka, mm.	1200…3350
Veľkosť Gils:
Vonkajší priemer, mm	98…126
Hrúbka steny, mm	14…22
Dĺžka, mm.	1800…6400
Počet otáčok hlavného disku, RPM	285…400
Prevodový stupeň	3
Motora, kW	3200
Uhol krmiva, °	0…14
Rolling Force:
Maximálny radiálny, KN	784
Maximálny axiálny, KN	245
Maximálny krútiaci moment na valcoch, KNM	102,9
Priemer pracovníkov Rolls, mm	800…900
Účelová skrutka:
Najväčší ťah, mm	120
Rýchlosť jazdy, mm / s	2

CentreRower je navrhnutý tak, aby zrazil centrum prehĺbenie s priemerom 20 ... 30 mm a hĺbkou 15 ... 20 mm na konci vyhrievaného biliatu a je pneumatický valec, v ktorom bubeník s hrotmi.

Po centrálnej centrálnej záblesk vstúpi do mriežky pre následný prenos v recepcii firmvéru.

Predný stôl firmvéru je určený na prijímanie vyhrievanej billetety, valcovanie cez mriežku, ktorý kombinuje os obrobku s osou firmvéru a držte ho počas firmvéru.

Na výstupnej strane mlyna, valčekové jadrá tŕňovej tyče, ktorá podporuje a stredové tyč, ako pred firmvérom a v procese firmvéru, keď sa prevádzkujú vysoké axiálne úsilie a jeho pozdĺžne ohýbanie je možné.

V centrách je stacionárny tvrdý mechanizmus s otvorenou hlavou, slúži na vnímanie axiálne úsilie pôsobiace na tyč s tŕňom, nastavuje polohu tŕňa v zameraní deformácie a preskočenie objímky mimo firmvéru.

2.1.4 Zariadenie a technické vlastnosti hlavného a pomocného zariadenia kontinuálnej ocele

Kontinuálny tábor je navrhnutý tak, aby valcoval hrubé rúrky s priemerom 92 mm s hrúbkou steny 3 ... 8 mm. Valcovanie sa vykonáva na dlhom plávajúcom tŕň s dĺžkou 19,5 m. Stručné technické vlastnosti kontinuálneho mlyna je uvedené v tabuľke 2.4., Tabuľka 2.5. Sú uvedené pomery prevodoviek.

Pri valcovaní sa kontinuálny mlyn pracuje nasledovne: Valcovanie za oceľovým objímkou \u200b\u200bfirmvéru sa prepravuje rýchlosťou 3 m / s do mobilného prúdu a po zastavení, s použitím reťazového dopravníka sa prenáša do mriežky pred kontinuálnym mlynom a vráťte sa späť Dávkovacie páky.

Tabuľka 2.4 - Stručné technické vlastnosti kontinuálneho mlyna

názov		Hodnota
Vonkajší priemer návrhu trubice, mm		91,0…94,0
Hrúbka steny návrhu trubice, mm		3,5…8,0
Maximálna dĺžka návrhu trubice, m		30,0
Priemer tŕňa kontinuálneho mlyna, mm		74…83
Dĺžka tŕň, m		19,5
Priemer vlkov, mm		400
Dĺžka Barrel Roll, mm		230
Rolky s priemerom krku, mm		220
Vzdialenosť medzi osami klietky, mm		850
Priebeh hornej tlakovej skrutky s novými valcami, mm	Nahor	8
	Dole	15
Priebeh spodnej tlakovej skrutky s novými valcami, mm	Nahor	20
	Dole	10
Rýchlosť zdvíhania hornej role, mm / s		0,24
Frekvencia otáčania motorov hlavného pohonu, RPM		220…550

Ak sú na objímke defekty, obslužný manuál zapínanie na prekrytie a replikátory ho nasmerujú do vrecka.

Vhodná objímka so sklopnými pákami sa valí do sklzu, stlačil svorky s svorkami, potom, čo sa tŕň zavádza do puzdra pomocou špecifikovaného valcov. Po dosiahnutí predného konca tŕňa predného rezania vložky sa svorka uvoľní a objímka je nastavená na kontinuálny tábor s tlačiacimi valcami. Zároveň je rýchlosť otáčania ťahaných valcov a objímku nastavená takým spôsobom, že v čase, keď sa zachytáva rukáv prvá klietka kontinuálneho mlyna predný koniec tŕňa bol ťahaný o 2,5 ... 3 m.

Po prevrátení na kontinuálnom mlyne, čerpacie potrubie s tŕňom vstupuje do rýpadla tŕňa, stručná technická charakteristika je uvedená v tabuľke 2.6. Potom sa valcovanie potrubia prepravuje do oblasti orezávania zadného konca a je vhodný pre stacionárnu buničinu na úseku orezávania zadného konca potrubia, technické charakteristiky zariadenia pozemku Plachta je uvedená v tabuľke 2.7. Po dosiahnutí potrubia je vypustené skrutkou na mriežke pred vyrovnávacím valcovaním. Ďalej, potrubné valce pozdĺž mriežky na vyrovnanie valcovania valcovania, je vhodný pre svah, ktorý určuje dĺžku orezávania a kus mriežky sa prenáša z vyrovnávacieho valca na mriežke pred zadným valcovaním valcovania valcovania valcovania .

Orezaný koniec potrubia je prenášaný dopravníkom na čistenie orezania do nádoby na kovový šrot, ktorý sa nachádza mimo dielne.

Tabuľka 2.5 - Prevodový pomer kontinuálnych prevodoviek a výkon motora

Tabuľka 2.6 - Stručné technické vlastnosti rýpadla tŕňa

Tabuľka 2.7 - Stručné technické vlastnosti úseku potrubia

2.1.5 Zásada prevádzky hlavného a pomocného zariadenia časti redukčného mlyna a chladničky

Zariadenie pre túto časť je určené na prepravu návrhu trubice cez inštaláciu indukčného ohrevu, valcovania na redukčnom mlyne, chladenie a ďalšej preprave na rezný rez.

Vyhrievané ťahové trubice pred redukčným mlynom sa vykonávajú vo vykurovacom prostredí INZ 9000 / 2.4 pozostávajúce zo 6-vykurovacích blokov (12 induktorov) umiestnených bezprostredne pred redukčným mlynom. Rúrky Zadajte indukčnú inštaláciu jeden po inom kontinuálnom prietoku. V neprítomnosti rúrok z kontinuálneho mlyna (keď sa zastávka prenájmu) môže podrobiť indukčnej inštalácii čakajúcich "studených" rúr. Dĺžka rúrok uvedených v zariadení by nemala byť viac ako 17,5 m.

Typ redukčného mlyna - 24-kábla, 3 valce s dvomi referenčnou polohou valca a individuálnou hnacou bunkou.

Po valcovaní na redukčnom mlyne, potrubie vstupuje buď v postrekovači a na chladiacom stole, alebo okamžite k mlynnému chladiacemu stolu v závislosti od požiadaviek na mechanické vlastnosti hotového potrubia.

Dizajn a technické vlastnosti postrekovača, ako aj parametre chladenia rúrok v ňom sú komerčné tajomstvo "OJSC Crestovor Supply" av tomto dokumente nie sú uvedené.

Tabuľka.2.8. Technická charakteristika vykurovacej jednotky je uvedená v tabuľke 2.9.- Stručná technická charakteristika redukčného mlyna.

Tabuľka 2.8 - Stručná technická charakteristika vykurovacieho zariadenia INZ-9000 / 2.4

2.1.6 Zariadenia na rezanie rúrok na meranie dĺžok

Pre rezanie rúrok na meracích dĺžkach v obchode T-3, bola pílová rezacia píla WAGNER modelu použitá modelom WVC 1600R, ktorého technické vlastnosti sú uvedené v tabuľke. 2.10. Používajú sa aj modely KV6R - technické vlastnosti v tabuľke 2.11.

Tabuľka 2.9 - Stručná technická charakteristika redukčného mlyna

Tabuľka 2.10 - Technické charakteristiky píly WVC 1600R

Názov parametra		Hodnota
Priemer rezaných rúrok, mm		30…89
Šírka rezaných paketov, mm		200…913
Hrúbka steny rezaných rúrok, mm		2,5…9,0
Dĺžka rúrok po rezaní, m		8,0…11,0
Dĺžka nakrájaného potrubia končí	Predné, mm.	250…2500
	Zadné, mm.
Priemer píly, mm		1600
Počet zubov na pílovej píle, PC	Segmenty	456
	Odtrhnúť sa	220
Rýchlosť rezania, mm / min		10…150
Minimálna píla priemeru disku, mm		1560
Kŕmenie disku, mm		5…1000
Maximálna pevnosť v ťahu, n / mm 2		800

2.1.7 Zariadenie na úpravu potrubia

Rúry nasekané na meracie dĺžky v súlade s objednávkou sa odosielajú na úpravu. Upraviť sa vykonáva na správnych strojoch RVVV320x8 určených na editovanie rúrok a uhlíkových a nízkolegovaných oceľových tyčí a nízkolegované pečiatky v chladnom stave so zdrojovým zakrivením až do 10 mm na mesačný meter. Technické charakteristiky správneho stroja RVV 320x8 je uvedené v tabuľke. 3.12.

Tabuľka 2.11 - Technické charakteristiky videl KV6R

Názov parametra	Hodnota
Šírka jednoradového balíka, mm	Najviac 855.
Šírka otvoru svorky obrobku, mm	Od 20 do 90
Priechod vo zvislom smere svoriek obrobku, mm	Nie viac ako 275.
Presunutie jedného disku, mm	650
Rýchlostný podávací disk (STEPLESS) mm / min	Nie viac ako 800.
Rýchly reverzný pílový kotúč, mm / min	Najviac 6500.
Rýchlosť rezania, m / min	40; 15; 20; 30; 11,5; 23
Lezecký balík balenia dĺžka na bočnej strane, mm	Najmenej 250.
Upínacia dĺžka balenia na príslušnej strane, mm	Najmenej 200.
Priemer píly, mm	1320
Počet segmentov na pílovom disku, PC	36
Počet zubov na segmente, počítačoch	10
Priemer spracovaných rúrok, mm	Od 20 do 90

Tabuľka 2.12 - Technické charakteristiky správneho stroja RVV 320x8

Názov parametra		Hodnota
Priemer priameho potrubia, mm		25...120
Hrúbka steny rafinovaných rúrok, mm		1,0...8,0
Dĺžka potrubia, m		3,0...10,0
Kovový prietok rafinovaných rúrok, KGF / mm 2	Priemer 25 ... 90 mm	Až 50
	Priemer 90 ... 120 mm	Až 33.
Rýchlosť úprav rúrok, m / s		0,6...1,0
Krok medzi osami valcov, mm		320
Priemer valcov v krku, mm		260
Počet rolí, PC	Pohon	4
	Nečinný	5
Rohy Nastavenie rolí, °		45 ° ... 52 ° 21 '
Najväčší priebeh horných valcov z horného okraja spodnej, mm		160
ROZDELENIE ROZDELIU	Typ motora	D-812.
	Napätie, B.	440
	Power, KWT	70
	Rýchlosť otáčania, RPM	520

2.2 Existujúce technológie výroby rúrok na TPA-80 OJSC "CRUSCHAROVAVOD"

Vstup do obrobku vo forme tyče, uložená v domácom sklade. Pred spustením vo výrobe je podrobený špeciálnemu stojanu selektívnou kontrolou, ak je to potrebné - opravy. V príprave sú inštalované váhy na kontrolu hmotnosti, spustených kovom vo výrobe. Bills zo skladu s elektromostrovačným žeriavom sa privádzajú do nakladacej mriežky pred pecou a naložia do vykurovacej pece riadeným čerpadlom v súlade s harmonogramom a rýchlosťou prenájmu.

Dodržiavanie schémy polotovarov je vizuálne kovová doska. Billtet v rúre je v každom zložení individuálne naložená cez jeden alebo viac krokov vodiacich dosiek pohyblivých lúčov v závislosti od požičovne a množstva strihu. Pri zmene triedy ocele, tavenia a veľkostí rúrok, pristávacia jednotka vytvára oddelenie oceľových stupňov, tavenie nasledovne: s dĺžkou obrobku 5600-8000 mm sa tavenie oddeľuje posunutím prvých prvých tyčí v šírka pece; Oceľové stupne sú oddelené posunutím štyroch prvých tyčiniek v šírke pece; S dĺžkou obrobku 9000-9800mm, oddelenie oceľových stupňov, topia od seba navzájom od seba s oddeľovačom s intervalom 8-10 krokov, ako aj počítanie sumy vysadeného v PSP a billete Vydávané, ktoré sú kontrolované PSP kovové zvýšenie a nožnice s horúcim rezaním posypením zmierením s ovládacími panelmi. TPA-80; Pri výmene veľkosti (valcovacia mlyn) valcovacích rúr, plagátový kov do pece zastavuje za "5-6 krokmi" na zastavenie mlyna, keď sa kov zastavil na prekládku, "stlačí 5-6 krokov" späť. Pohyblivé billety cez pec sa vykonávajú tromi pohyblivými lúčmi. V pozastaveniach, pohybujúcich sa cykloch, pohyblivé lúče sú nainštalované na úrovni prívodu. Požadovaný čas ohrevu je zabezpečený meraním času kroku cyklu. Pretlak v pracovnom priestore by mal byť od 9,8 PA do 29,4 PA, prietok vzduchu  \u003d 1,1 - 1.2.

Pri zahrievaní v peciach polotovarov rôznych pečiatok je trvanie vykurovania spôsobená kovom, časom pobytu v rúre, ktorá je najväčšia. Kvalitné kovové vykurovanie je zabezpečené rovnomerným prechodom polotovarov pozdĺž celej dĺžky pece. Vyhrievané predlžovanie sa vydávajú na vnútorné riziko vykládky a vydávajú sa do horúcej línie.

Na zníženie spodného prádla v priebehu prestojov je termostat poskytnutý na valcovaciu prepravu vyhrievaných polotovarov na nožnice, ako aj možnosť návratu (na zahrnutie reverznej) nie je rezané prázdne miesta do rúry a nájsť ho počas prestojov.

Počas prevádzky je možná zastávka horúcej pece. Zastavenie horúcej pece je zastavenie bez vypnutia dodávky zemného plynu. S horúcimi zarážkami sú hnuteľné nosné nosníky inštalované na úrovni pevnej. Načítanie a vykladacie okná sú zatvorené. Koeficient prúdenia vzduchu s sekvenciou "palivo-vzduch" sa znižuje z 1,1-1,2 až 1,0: -1.1. Tlak v peci na úrovni úrovne sa stáva pozitívnym. Pri zastavení mlyna: do 15 minút - teplota zón je nainštalovaná na spodnej hranici a "stlačiť" kov pre dva kroky; Od 15 minút do 30 minút - teplota v zónach III, IV, V sa redukuje o 20-40 0 s, v zónach I, II o 30-60 0 s od dolného hranica; Viac ako 30 minút - teplota vo všetkých zónach sa zníži o 50-150 0 ° C v porovnaní s dolnou hranicou v závislosti od trvania nečinnosti. Polotovary sú "hlúpe" späť na 10 krokov. S trvaním prestojov od 2 do 5 hodín, je potrebné bez predškvrnenia zóny IV a V pece. Billety z zón I a II sú vypúšťané do vrecka. Vykladanie kovov sa vykonáva kovovou podlahou s PU-1. Teplota vo V a IV zónach sú znížené na 1000-i050 ° C. Pri zastavení viac ako 5 hodín je celá rúra oslobodená od kovu. Nárast teploty sa uskutočňuje krok o 20-30 ° C, pričom rýchlosť zvyšovania teploty 1,5-2,5 ° C. / min. S zvýšením doby ohrevu kovu v dôsledku nízkej rýchlosti prenájmu, teplota v I, II, III zónach sa zníži B0 0 C, 40 ° C, 20 0, resp. Z dolnej hranice, \\ t a teplota v zónach IV, v na dolných manažérov. Všeobecne platí, že počas stabilnej prevádzky celej jednotky je teplota v zónach rozdelená nasledovne (tabuľka 2.13).

Po zahriatí, prázdne padá na horúcu reznú líniu obrobku. Kompozícia zariadenia na rezanie horúcej linky zahŕňa nožnice na rezanie obrobku, mobilnú stop, transportnú valčeku, ochrannú obrazovku na ochranu zariadení z ohrievania z okna na vykladanie rúry s krokom odrazu. Po zahriatí tyče a vydávanie ho prechádza cez termostat, osloví sa do mobilného zastavenia a je narezaný na obrobku požadovanej dĺžky. Po výrobe rezu sa pohybuje mobilný zaostrenie s pneumatickým valcom, prázdne sa prepravuje valcovaním. Po jeho priechode pre zastávku je zostupovaná do pracovnej polohy a pokračuje nedávny cyklus.

Tabuľka 2.13 - Distribúcia teploty v peciach zónmi

Nameraná billistika s valcovaním pre nožnice sa prenáša do stredu. Chovový prázdny polotovar sa prenáša na mriežku pred firmvérom mlyna, ktorý sa valí až do oneskorenia a keď je výstupná strana pripravená, sa prenáša na sklzu, ktorá je uzavretá vekom. S pomocou chudoby, keď je zložená zber, prázdny je nastavený v deformačnej zóne. V zóne deformačnej zóny je Billet Firmware na tŕň v držbe tyče. Tyčová tyč spočíva na pohári ťahovej hlavy tvrdohlavého nastavenia mechanizmu, ktorého otvor neumožňuje zámok. Pozdĺžny ohýbanie tyče z axiálneho úsilia vyskytujúceho sa počas valcovania sa zabráni uzavretým strediskám, ktorých osi sú rovnobežné s osou tyče.

V pracovnej polohe sú valce poháňané okolo tyčového pneumatického valca cez pákový systém. Ako predný koniec sa približuje k rukávu, valce jadra sú konzistentne chované. Po skončení firmvéru BILLTER je pneumatický valec valiť prvé valce, ktoré pohybujú rukáv z valcov, ktoré sa majú zachytiť pákami tyče, potom zámok a predná hlava budú zložené, vynikajúce a rukávové valce sú znížené na vysokorýchlostnom výkone.,

Po firmvéri objímky sa valček prepravuje do mobilnej zastávky. Okrem toho, puzdro pohybujú reťazový dopravník na vstupnú stranu kontinuálneho mlyna. Po dopravníku objímky na šikmej mriežke valce na dávkovač, ktorý oneskoruje objímku pred vstupnou stranou kontinuálneho mlyna. Pod príručkami naklonenej mriežky je vrecko na zber chybných rukávov. S naklonenou mriežkou sa objímka resetuje do prijímacej žľabu kontinuálneho mlyna s klipmi. V tomto čase sa do rukávu zavádza dlhý tŕň s jedným párom trecích valcov. Po dosiahnutí dopredu predného konca rukávu sa svorka puzdra uvoľní, dva páry ťahacích valcov a gilware s tŕňom sú nastavené na kontinuálny mlyn. V rovnakej dobe, rýchlosť otáčania ťahaných valcov a ťahacích valcov je vypočítaná takým spôsobom, že v čase zachytávania puzdra prvej opony kontinuálneho mlyna, rozšírenie tŕňa z rukávu 2.5-3,0 m. V tomto ohľade musí byť lineárna rýchlosť ťahacích valcov 2,25-2.5-krát vyššia ako lineárna rýchlosť ťahaných rukávov.

Rúry s tŕňami sa striedavo prenášajú na os jedného z dôstojných častí. Hlava tŕňa prechádza cez vložku extraktora a je zachytená vložením rukoväte a potrubím do kruhu lubenu. Keď sa riadok RIM pohybuje, vychádza z potrubia a padá na reťazový dopravník, ktorý ho prenáša na duálne valcovanie valcovanie, prepravujúce tŕň z oboch extenčov v chladiacom kúpeli.

Po odstránení tŕňa sa hrubá trubica vstúpi do píl na orezávanie zadného cievky.

Po indukčnom ohreve je potrubia nastavená v redukčnom mlyne, ktorý má dvadsaťštyri trilk buniek. V redukčnom mlyne sa počet operačných buniek určí v závislosti od veľkosti veľkosti valcovaných rúrok (od 9 do 24 buniek) a prepravky sú vylúčené, počnúc 22 na boku zníženia počtu buniek . CAGE 23 a 24 sa zúčastňujú na všetkých valcovacích programoch.

Počas valcovania sa valce neustále ochladia vodou. Keď sa rúry pohybujú pozdĺž chladiaceho stola v každom spojení, nemalo by to byť viac ako jedno potrubie. Pri valcovaní rúrok, určených na výrobu rúrok, určených na výrobu čerpadiel kompresorových potrubí skupiny "K" z oceľového stupňa 37G2C po redukčnom mlyne, sa uskutočňuje zrýchlené nastaviteľné chladenie rúrok v postrekovačoch.

Prietok rúrok cez postrekovač by sa mal stabilizovať rýchlosťou redukčného mlyna. Kontrola pre stabilizáciu rýchlosti vykonáva prevádzkovateľ podľa operačného pokynu.

Po zadaní redukcie potrubia na chladiaci stôl s chladením, kde sú ochladené.

Za chladiacim stolom sa rúry zhromažďujú v jednovrstvových paketoch na rezanie koncov a rezanie na meracie dĺžky na píl rezania za studena.

Hotové rúrky prichádzajú na kontrolnú tabuľku OTV, po inšpekcii sú potrubia spojené s balíčkami a odoslané do skladu hotových výrobkov.

2.3 Odôvodnenie konštrukčných riešení

S nádherným redukciou rúrok s napätím na PPP existuje významný pozdĺžny rozdiel koncov rúrok. Príčina terminálnu chodbu rúrok je nestabilita axiálnych napätie v nonstatarných deformačných režimoch pri plnení a uvoľnení pracovných buniek mlyna s kovom. Koncové pozemky sa znižujú za podmienok podstatne menších pozdĺžnych ťahových napätí ako hlavná (priemerná) časť potrubia. Zvýšenie hrúbky steny na koncových oblastiach, nadradená prípustné odchýlky, je potrebné odstrániť značnú časť hotového potrubia

Normy koncového rezania redukovaných rúrok na TPA-80 OJSC "Cruscharovavod" sú uvedené v tabuľke. 2.14.

Tabuľka 2.14 - Výstavy rúrok na TPA-80 OJSC "Crocker Supplies" \\ t

2.4 Odôvodnenie riešení navrhovania

S nádherným redukciou rúrok s napätím na PPP existuje významný pozdĺžny rozdiel koncov rúrok. Príčina terminálnu chodbu rúrok je nestabilita axiálnych napätie v nonstatarných deformačných režimoch pri plnení a uvoľnení pracovných buniek mlyna s kovom. Koncové pozemky sa znižujú za podmienok podstatne menších pozdĺžnych ťahových napätí ako hlavná (priemerná) časť potrubia. Zvýšenie hrúbky steny v koncových oblastiach, nadradená prípustné odchýlky, je potrebné odstrániť významnú časť hotového potrubia.

Normy koncového rezania redukovaných rúrok na TPA-80 OJSC "Cruscharovavod" sú uvedené v tabuľke. 2.15.

Tabuľka 2.15 - Rezanie koncov rúr na TPA-80 OJSC "Crossow

kde pc-predný zosilnený koniec rúry; Zk-zadný zahriatie potrubia.

Približne ročná strata kovov v zhrubných koncoch rúr v T-3 Workshop OJSC "Crossrav" tvoria 3000 ton. Pri rezaní dĺžky a hmotnosti obrezaných zhrubných koncov rúrok o 25% bude ročný nárast zisku asi 20 miliónov rubľov. Okrem toho sa uložia úspory nákladov na náradie rezanie, elektriny, atď.

Okrem toho, pri výrobe alplayingového polotovaru pre zachytené workshopy, je možné znížiť pozdĺžny rozdiel v rúrkach, uložený kov kvôli zníženiu pozdĺžnych priečok na použitie na ďalšie zvýšenie výroby valcovaných teplých a studených rúrok .

3. Vývoj kontrolných algoritmov pre redukčné mlyn tpa-80

3.1 Podmienka otázok

Kontinuálne valcovacie jednotky sú najsľubnejšie vysoko výkonné rastliny na výrobu bezšvíkových rúrok valcovaných za tepla.

Agregáty zahŕňajú firmvér, nepretržitý baldachýn a redukčné mlyny. Kontinuita technologického procesu, automatizácia všetkých dopravných operácií, veľká dĺžka valcovaných rúrok poskytuje vysoký výkon, dobrá kvalita Rúry na povrchu a geometrických veľkostiach

V posledných desaťročiach bol postavený intenzívny vývoj produkcie potrubia metóda kontinuálneho valcovania: postavený a uvedený do prevádzky (v "Taliansko, Francúzsko, USA, Argentíne), zrekonštruované (v Japonsku) nepretržité valcovacie obchody, vybavenie pre nové workshopy (v Vyvinuli sa ČĽR), rozvinuté a projekty pre výstavbu workshopov (vo Francúzsku, Kanade, USA, Japonsku, Mexiku).

V porovnaní s kamenivami uvedenými do prevádzky v 60-tych rokoch majú nové mlyny významné rozdiely: sú vyrábané hlavne potrubiami ropy ropy, a v súvislosti s workshopmi, veľké plochy sú postavené na dokončenie týchto potrubí, vrátane vybavenia na ich vypracovanie Konce, tepelné spracovanie, rezacie rúry, produkcia COUPLOM atď.; Rozsah veľkostí potrubia bol významne rozšírený: maximálny priemer sa zvýšil z 168 na 340 mm, hrúbka steny je od 16 do 30 mm, ktorá sa stala možnou z dôvodu vývoja procesu valcovania na dlhom tŕň, v pohybe pri nastaviteľnej rýchlosti, namiesto plávajúceho. Nové agregáty valcovania potrubia používajú nepretržité lízenie (štvorec a kolo), čo zabezpečilo výrazné zlepšenie technických a ekonomických ukazovateľov ich práce.

Prstencové pece (TPA 48-340, Taliansko) sú stále široko používané na ohrev polotovarov (TPA 48-340, Taliansko), spolu s týmto, začnite používať pece s prechádzkou (TPA 27-127, Francúzsko, TPA 33 -194, Japonsko). Vo všetkých prípadoch je vysoký výkon modernej jednotky zabezpečený nastavením jednej pece veľkej, jednotkovej energie (výkon až 250 t / h). Pre vykurovacie rúrky pred redukciou (kalibrácia) sa používajú pece s chôdze.

Hlavný mlyn na získanie rukávov je aj naďalej zostáva dvojfarebný oceľový valcovací mlyn, ktorého konštrukcia je zlepšená, napríklad nahradením stacionárnych čiar s vodiacimi diskami. V prípade používania štvorcových predvalkov je skrutkový valcovač v technickej linke predchádzať lisovacieho mlyna (TPA 48-340 v Taliansku, TPA 33-194 v Japonsku), alebo v mlyne pre kalibráciu tvárí a a Stlačte pre hlboký držiak (TPA 60-245, Francúzsko).

Jeden z hlavných smerov ďalší vývoj Spôsobou nepretržitej valcovania je použitie tŕňov s nastaviteľnou rýchlosťou počas procesu valcovania, namiesto plávajúceho. S pomocou špeciálneho mechanizmu, ktorý vyvíja retenčnú silu 1600-3500 kN, je tŕň nastavený na určitú rýchlosť (0,3 až 2,0 m / s), ktorá je podopretá buď, až kým sa potrubia úplne neodstráni z tŕňa Proces valcovania (držaný tŕňom) alebo do určitej chvíle, od ktorého certifikát sa pohybuje ako plávajúce (čiastočne zadržaný tŕň). Každá z týchto metód môže byť použitá pri výrobe rúrok určitého priemeru. Takže pre rúrky s malým priemerom, spôsob valcovania na plávajúce tŕň, priemer (až 200 mm) - na čiastočne držaný, veľký (až 340 mm alebo viac) - na držbe.

Aplikácia na kontinuálne mlyny Mandrels pohybujúce sa pri nastaviteľnej rýchlosti (držané, čiastočne držané) na oplátku za plávajúce poskytuje významnú expanziu triedenia, zvýšenie dĺžky rúry a zvýšenie ich presnosti. Predstavujú záujem samostatných riešení dizajnu; Napríklad použitie tyče firmvéru mlyna ako čiastočne zadržaného tŕňa kontinuálneho mlyna (TPA 27-127, Francúzsko), extrahovaný vstup tŕňa v rukáve (TPA 33-194, Japonsko).

Nové agregáty sú vybavené modernými redukčnými a kalibračnými mlynmi a jeden z týchto mlynov je najčastejšie používaný. Chladiace tabuľky sú navrhnuté tak, aby prijímali rúrky po redukcii bez prerezania.

Vyhodnotenie aktuálneho všeobecného stavu automatizácie potrubných mlynov, možno poznamenať nasledujúce funkcie.

Prepravné operácie súvisiace s pohybom valcovaného a nástroja v jednotke sú automatizované pomerne plne pomocou tradičných lokálnych (hlavne ne-kontaktných) automatizačných zariadení. Na základe týchto zariadení a bolo možné zaviesť vysoko výkonné jednotky s kontinuálnym a diskrétnym kontinuálnym technologickým procesom.

V skutočnosti sú technologické procesy a dokonca aj individuálne operácie na potrubných mlynoch automatizované, to nie je jasne nestačí a v tejto časti je ich úroveň automatizácie výrazne nižšia ako dosiahnutá, napríklad v oblasti nepretržitých listov. Ak sa používanie ovládacích počítačov (UMM) pre listnaté mlyny stalo prakticky široko uznávaným štandardom, potom pre rúry, príklady sú stále v Rusku, hoci v súčasnosti existuje vývoj a implementácia ACS TP a ASUP sa stala normou. Medzitým, na mnohých rúrských mlynoch, v našej krajine existujú najmä príklady priemyselnej realizácie jednotlivých subsystémov automatizovaných kontrolných technologických procesov pomocou špecializovaných zariadení vyrobených pomocou polovodičovej logiky a prvkov výpočtovej techniky.

Významný stav je spôsobený dvoma okolnosťami. Na jednej strane, donedávna, požiadavky na kvalitu a predovšetkým na stabilitu veľkostí potrubia, spokojná relatívne jednoduché finančné prostriedky (najmä racionálne štruktúry vybavenia mlyna). Tieto podmienky nestimulovali dokonalejšie a prirodzene zložitejšie vývoj, napríklad s použitím relatívne nákladného a nie vždy dostatočne spoľahlivého UMM. Na druhej strane, používanie špeciálnych neštandardných automatizačných techník bolo možné len pre jednoduchšie a menej účinné úlohy, zatiaľ čo tam boli značné náklady na čas a prostriedky na vývoj a výrobu, ktoré neprispeli k pokroku v rámci regiónu zváženie.

Zvýšenie moderných požiadaviek na výrobu rúrok, vrátane kvality rúrok, však nemožno splniť tradičné riešenia. Okrem toho, ako ukazuje prax, významný podiel úsilia uspokojiť tieto požiadavky sú na automatizáciu, av súčasnosti je potrebné automaticky zmeniť tieto režimy počas valivých potrubia.

Moderné úspechy v oblasti elektrického riadenia pohonu a rôzne automatizačné technické prostriedky, predovšetkým v oblasti minipočítačových a mikroprocesorových zariadení, umožňujú radikálne zlepšiť automatizáciu rúrok a agregátov, prekonať rôzne výrobné a ekonomické obmedzenia.

Použitie moderných automatizačných technických prostriedkov znamená simultánne zvýšenie požiadaviek na správnosť úloh a výber spôsobov, ako ich vyriešiť, a najmä na výber najúčinnejších spôsobov, ako ovplyvniť technologické procesy, riešenie tejto úlohy Môže sa uľahčiť analýzou existujúcich najefektívnejších technických riešení pre automatizáciu rúrok.

Štúdie nepretržitej rúrkovej jednotky ako zariadenia automatizácie ukazujú, že existujú značné rezervy ďalšieho zvýšenia technických a ekonomických ukazovateľov automatizáciou technologického procesu valcovacích rúr na týchto agregátoch.

Pri valcovaní v kontinuálnom mlyne na dlhom plávajúcom tŕň sa tiež vedený koncový pozdĺžny rozdiel. Hrúbka steny zadných koncov ťahových rúrok je väčšia ako v polovici 0,2-0,3 mm. Dĺžka zadného konca s zahustenou stenou sa rovná 2-3 interlénovým medzery. Zahusťovanie steny je sprevádzané zvýšením priemeru na mieste, rozlišovať na jednej intercentróznej medzere zo zadného konca rúrky. Kvôli prechodným režimom je hrúbka steny predného konce 0,05-0,1 mm menšia ako stredná, pri valcovaní s napätím steny predného konca rúrok je tiež zahustená. Pozdĺžny rozdiel v čiernych skúmavkách sa udržiava pri následnom redukcii a vedie k zvýšeniu dĺžky zadného rezania zahustí hotových rúrok.

Pri valcovaní v redukčnom napínacom mlynoch sa stena koncov rúrok zhrubne v dôsledku poklesu napätia v porovnaní s inštalovaným režimom, ktorý sa vyskytuje len pri plnení 3-4 hodnotení. Konce rúrok s zahustením steny sú odrezané a súvisiaci kovový odpad spôsobí objemový podiel celkového koeficientu spotrebného materiálu na jednotke.

Celková povaha pozdĺžnej chodníky po kontinuálnom mlyne je takmer úplne prenesená do hotových rúrok. To je presvedčený o výsledkoch valcovacích rúr s rozmermi 109 x 4,07 - 60 mm pri piatich režimoch napätia na redukčnom mlyne inštalácie 30-102 yuts. V procese experimentu v každom vysokorýchlostnom režime bolo vybraných 10 rúrok, ktorých terminály, ktoré boli narezané na 10 častí 250 mm dlhé a tri dýzy boli narezané zo stredu, ktoré sa nachádzajú vo vzdialenosti 10, 20 a 30 m od predného konca. Po hrúbke hrúbky steny na prístroji, rozlúštenie parných diagramov a priemerovanie údajov boli vytvorené grafické závislosti, ktoré sú uvedené na obr. 54.

Značené zložky celkovej chodníky majú teda významný vplyv na technické a ekonomické ukazovatele prevádzky kontinuálnych jednotiek, sú spojené s fyzikálnymi charakteristikami valcovacích procesov v kontinuálnych a redukčných mlynoch a môžu byť eliminované alebo výrazne znížené Na úkor špeciálnych automatické systémyZmena nastavenia mlyna v procese valcovania potrubia. Legitárna povaha týchto komponentov dlažby vám umožňuje používať softvér princíp manažmentu v srdci takýchto systémov.

Ďalšie technické riešenia úlohy zníženia koncového odpadu počas redukcie pomocou automatických riadiacich systémov pre proces valcovacích rúrok v redukčnom mlyne s jednotlivým ovládačom (patenty FRG č. 1602181 a Spojené kráľovstvo 1274698) sú známe. Kvôli zmenám v rýchlostiach valcov, pri valci predných a zadných koncov rúrok, ďalšia ťažná sila vytvára, čo vedie k zníženiu koncových pozdĺžnych oddielov. Existujú informácie, že takéto systémy korekcie softvéru s rýchlosťou hlavných jednotiek redukčného mlyna pôsobia na siedmich zahraničných rúrkach valcovacích agregátov, vrátane dvoch jednotiek s kontinuálnymi mlynmi v Mülgeyme (Nemecko). Agregáty dodávajú Mannesmann (Nemecko).

Druhá jednotka bola napájaná v roku 1972 a obsahuje 28-centrovaný redukčný mlyn s jednotlivými pohonmi, vybavené korekčným systémom. Zmeny v rýchlostiach pri prechode koncov rúrok sa uskutočňujú v prvých desiatich bunkách, postupne, ako aditíva na prevádzkovú hodnotu rýchlosti. Maximálna zmena rýchlosti prebieha na prepravu číslo 1, minimum - na debnom čísle 10. Ako snímače polohy koncov potrubia v mlyne, ktoré dávajú príkazy na zmenu rýchlosti, používa sa fotorela. V súlade s prijatým systémom korekcie rýchlosti sa výživa jednotlivých ovládačov prvých desiatich desiatich buniek uskutočňuje na schéme proti paramale, následné bunky - neexperimentálnou schémou. Treba poznamenať, že korekcia rýchlostí redukčných mlynových diskov umožňuje zvýšiť výťažok vhodnej jednotky o 2,5% so zmiešaným výrobným programom. S rastúcim stupňom redukčného priemeru sa tento efekt zvyšuje.

Existujú podobné informácie o zariadení dvadsiatich obilnín redukujúcich mlyn v Španielsku, systém korekcie rýchlosti. Zmeny rýchlosti vykonaním prvých 12 buniek. V tomto ohľade tiež poskytol rôzne schémy Pohony.

Treba poznamenať, že zariadenie redukčných mlynov v zložení kontinuálnych agregátov valcovania potrubia systému korekcie otáčok neumožňuje úplne vyriešiť problém znižovania koncového odpadu počas redukcie. Účinnosť takýchto systémov by sa mala znížiť znížením stupňa redukcie priemeru.

Systémy technologického procesu softvérového oddelenia sú najjednoduchšie pri implementácii a dávajú veľký ekonomický účinok. Avšak, s ich pomocou, je možné zvýšiť presnosť veľkostí rúrok len znížením jednej z troch zložiek - pozdĺžna dlažba. Ako ukazujú štúdie, hlavný podiel vo všeobecnom rozptyte hrúbky stenách hotových rúrok (asi 50%) padá na priečny rozdiel. Výkyvy v strednej hrúbke rúrkových stien v dávkach je približne 20% celkového rozptylu.

V súčasnosti je zníženie priečnej variácie možný len zlepšením technologického procesu valcovacích rúrok na mlynoch, ktoré sú súčasťou jednotky. Príklady použitia automatických systémov na tieto účely nie sú známe.

Stabilizácia média hrúbky stien rúrok v šaržiach je možná zlepšením valcovacej technológie, dizajnu buniek a elektrického pohonu a prostredníctvom automatických systémov riadenia procesov. Zníženie rozptylu hrúbky stenách rúrok v dávke vám umožňuje výrazne zvýšiť produktivitu agregátov a znížiť spotrebu kovov v dôsledku valcovania v oblasti mínus tolerancie.

Na rozdiel od softvérových systémov, systémy určené na stabilizáciu priemerných hrúbky steny rúrok by mali zahrnúť do ich zloženia snímačov kontroly geometrických veľkostí rúrok.

Je známe, že technické návrhy vybavujú redukčné mlyny automatickou stabilizáciou hrúbky steny pipe. Štruktúra systémov nezávisí od typu jednotky, ktorá obsahuje redukčný mlyn.

Komplex systémov riadenia procesov pre valcovanie potrubia v kontinuálnych a redukčných mlynoch určených na zníženie koncového odpadu počas redukcie a zvýšenie presnosti rúrok znížením pozdĺžnej chodníky a rozptylu priemernej hrúbky steny tvoria ACS jednotky.

Použitie počítačov na kontrolu výroby a automatizácie technologického procesu valcovacích potrubí sa najprv implementovalo na kontinuálnej rúrkovej jednotke 26-114 v Mülgeyme.

Jednotka je určená na valcovanie potrubím 26-114 mm, hrúbka steny je 2,6-12,5 mm. Agregát zahŕňa kruhovú pec, dva firmvérové \u200b\u200bmlyny, 9-cenoe kontinuálne mlyn a 24-jadrový redukčný mlyn s individuálnym pohonom od 200 kW motorov.

Druhá jednotka s kontinuálnym mlynom v Mülgeyme, upevnená v roku 1972, je vybavený výkonnejším počítačom, ku ktorým sú priradené širšie funkcie. Jednotka je navrhnutá tak, aby valcovacia rúrky s priemerom až 139 mm, hrúbka steny je až 20 mm a pozostáva z firmvéru mlyna, osem káblového kontinuálneho mlyna a dvadsiatich obilnín redukčných mlyn s individuálnym pohonom.

Kontinuálne potrubie valcovacia jednotka vo Veľkej Británii, rozbitá v roku 1969, je tiež vybavená počítačom, ktorý sa používa na plánovanie nakladania jednotky a ako informačný systém nepretržite ovládá parametre valcovaného a nástroja. Kontrola kvality rúrok a polotovarov, ako aj presnosť nastavení mlyna, sa vykonáva vo všetkých fázach technologického procesu. Informácie z každého mlyna vstupuje do počítača na spracovanie, po ktorom sa vydáva pre mlyny na prevádzkové riadenie.

Vo slova sa úloha automatizácie procesov valcovania snaží vyriešiť v mnohých krajinách, vrátane. a naše. Ak chcete vytvoriť matematický model riadenia kontinuálnych mlynov, je potrebné poznať účinok špecifikovaných technologických parametrov s presnosťou hotových rúrok, na to je potrebné zvážiť vlastnosti kontinuálneho valcovania.

Funkcia redukcie rúrok s napätím je vyššia kvalita výrobku v dôsledku tvorby menšej priečnej variácie, na rozdiel od valcovania bez napätia, ako aj možnosť získania malých priemerov. Avšak, s týmto valcovaním, na koncoch rúrok sa pozoruje zvýšený pozdĺžny rozdiel. Zahustené konce počas redukcie s napätím sú vytvorené v dôsledku toho, že predné a zadné konce rúry pri prechode cez jadro nie sú vystavené plnému účinku napätia.

Napätie sa vyznačuje veľkosťou napínacieho napätia v rúre (X). Najkomplexnejšou charakteristikou je koeficient plastového napätia, ktorý predstavuje pomer pozdĺžnej napínacej rúrky na stres na deformáciu kovu v prepravke.

Zvyčajne sa redukčný mlyn naladí takým spôsobom, že koeficient plastového napätia v stredných bunkách je rovnomerne rozdelený. V prvej a nedávnej bunke, existuje zvýšenie a zníženie napätia.

Ak chcete zintenzívniť proces redukcie a získanie tenkostenných rúrok, je dôležité poznať maximálne napätie, ktoré môžu byť vytvorené v redukčnom mlyne. Maximálna hodnota koeficientu plastového napätia v mlyne (Z max) je obmedzená na dva faktory: ťahanie schopnosti valcov a podmienok prelomenia potrubia v mlyne. V dôsledku výskumu sa zistilo, že s celkovou kompresiou potrubia v mlyne na 50-55%, Z MAX je obmedzený na ťažbu schopnosti valcov.

T-3 Workshop, spolu s EFI, Vnipi "Tyazhpromelektroproekt" a Enterprise "Oskočí" vytvorili základ systému ACS-TP na jednotke TPA-80. V súčasnosti fungujú nasledujúce komponenty tohto systému: UZN-N, UZN-P, Ethernet komunikačná linka, všetky zbrane.

3.2 Výpočtový stôl valcovanie

Hlavným princípom výstavby technologického procesu v moderných zariadeniach je získať na kontinuálnom mlyne rúrok jedného trvalého priemeru, ktorý umožňuje použitie prázdneho a puzdra je tiež trvalý priemer. Získanie potrubia požadovaného priemeru je zabezpečené redukciou. Takýto pracovný systém ho uľahčuje a zjednodušuje nastavenie mlyna, znižuje nástroj na náradie a čo je najdôležitejšie, umožňuje udržiavať vysoký výkon celej jednotky aj pri valcovaní rúrok minimálnej (po redukcii).

Valcový stôl sa počíta proti koľajovému zdvihu podľa spôsobu opísaného v. Vonkajší priemer potrubia po redukcii je určený veľkosťou posledného páru rolí.

D P 3 \u003d (1,010..1,015) * D O \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm

kde d p je hotová rúra po redukčnom mlyne.

Hrúbka steny po kontinuálnych a redukčných mlynoch by mala byť rovná hrúbke steny hotového potrubia, t.j. S H \u003d sp \u003d s o \u003d 3,2 mm.

Odvtedy po kontinuálnom mlyne vychádza rúra jedného priemeru, potom súhlasíme s d h \u003d 94 mm. V kontinuálnych mlynoch sa kalibrácia valca zabezpečuje získanie v posledných parných valcoch vnútorného priemeru potrubia väčšie ako 1-2 mm, takže priemer tŕňa sa rovná:

H \u003d D H - (1..2) \u003d DH-2s N-2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.

Prijímame priemer tŕňa rovný 85 mm.

Vnútorný priemer puzdra musí poskytnúť voľné podávanie tŕňa a trvá 5-10 mm väčší ako priemer tŕňa

d R \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.

Stena rukávu prijíma:

S R \u003d S H + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.

Vonkajší priemer rukávov je určený na základe veľkosti vnútorného priemeru a hrúbky steny:

D R \u003d D G + 2S G \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.

Priemer použitého billoty d з \u003d 120 mm.

Priemer tŕňa firmvéru je vybraný s prihliadnutím na veľkosť valcovania, t.j. Zdvíhanie vnútorného priemeru puzdra tvoriaceho z 3% až 7% vnútorného priemeru:

N \u003d (0,92 ... 0,97) D g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.

Koeficienty kresby pre firmvér, kontinuálne a redukčné mlyny sú určené vzorcami:

,

Koeficient spoločnej kapoty je:

Podobne sa vypočíta valcový stôl pre rúrky s veľkosťou 48,3 × 4,0 mm a 60,3 × 5,0 mm.

Valcový stôl je uvedený v tabuľke. 3.1.

Tabuľka 3.1 - Tape-80

Veľkosť hotových rúrok, mm		Priemer obrobku, mm	Firmware Stan.				Nepretržitý stan.				Zníženie Stan.				Koeficient spoločnej kapoty
Vonkajší priemer	hrúbka steny		Veľkosť rukávu, mm		Priemer tŕňa, mm	Extrahovať koeficient	Veľkosti rúrok, mm		Priemer tŕňa, mm	Extrahovať koeficient	Veľkosť potrubia, mm		Počet buniek	Extrahovať koeficient
			Priemer	hrúbka steny			Priemer	hrúbka steny			Priemer	hrúbka steny
33,7	3,2	120	125	15	88	2,20	94	3,2	85	5,68	34	3,2	24	2,9	36,24
48,3	4,0	120	125	15	86	2,2	94	4,0	84	4,54	48,6	4,5	16	1,94	19,38
60,3	5,0	120	125	18	83	1,89	94	5,0	82	4,46	61,2	5,0	12	1,52	12,81

3.3 Kalibrácia redukčných mlynových valcov

Kalibrácia valcov je dôležitá časť Výpočet spôsobu prevádzky mlyna. Vo veľkej miere určuje kvalitu rúrok, trvanlivosť nástroja, distribúcia nákladov v pracovných bunkách a pohonu.

Kalibračný výpočet rolí zahŕňa:

a) distribúciu súkromných deformácií v mestách mlyna a počítanie priemerných priemerov kalibrov;

b) Stanovenie veľkosti ventilových kalibrov.

3.3.1 Rozdelenie súkromných deformácií

Podľa povahy zmien v súkromných deformáciách klietky redukčného mlyna môže byť rozdelená do troch skupín: hlava na začiatku mlyna, v ktorej sa obklady intenzívne zvyšujú v priebehu valcovania; Kalibrácia (na konci mlyna), v ktorom sa deformácie znižujú na minimálnu hodnotu a skupinu buniek medzi nimi (priemer), v ktorom sú súkromné \u200b\u200bdeformácie maximálne alebo blízko k nim.

Pri valcovaní rúrok s napätím veľkosti súkromných deformácií sa berie na základe stavu stability profilu rúry veľkosťou plastového napätia, ktorá poskytuje vopred určenú rúru.

Koeficient všeobecného plastového napätia môže byť určený vzorcom:

,

kde - axiálne a tangenciálne deformácie užívané v logaritmickej forme; Hodnota sa stanoví v prípade triviálneho kalibru podľa vzorca

T \u003d. ,

kde (S / D) CP je priemerný pomer hrúbky steny k priemeru pre obdobie kmeňa potrubia v mlyne; K-koeficient s prihliadnutím na zmenu stupňa hrúbky potrubia.

,

,

kde m je hodnota celkovej deformácie rúry v priemere.

.

,

.

Veľkosť kritickej súkromnej kompresie s týmto koeficientom plastového napätia, podľa, môže dosiahnuť 6% v druhej prepravke, 7,5% v tretej klietke a 10% vo štvrtej klietke. V prvej prepravke sa odporúča prijímať v rozsahu 2,5-3%. Aby sa však zabezpečilo stabilné zachytenie, veľkosť kompresie sa zvyčajne znižuje.

V preditone a jemných častiach mlyna je tiež redukovaná kompresia, ale na zníženie zaťaženia na valcoch a zvýšiť presnosť hotových rúrok. V poslednej klietke kalibračnej skupiny sa dosahuje kompresia rovná nule, predposlednú až 0,2 lisovania v poslednej klietke strednej skupiny.

V stredná skupina CELES sa vykonávajú jednotné a nerovnomerné rozdelenie súkromných deformácií. S jednotnou distribúciou kompresie vo všetkých bunkách tejto skupiny sú trvalé. Nerovnomerné rozdelenie súkromných deformácií môže mať niekoľko možností a charakterizovať tieto zákony:

kompresia v strednej skupine je proporcionálne redukovaná z prvých buniek k druhému - padajúci režim;

v niekoľkých prvých bunkách strednej skupiny sa znižujú súkromné \u200b\u200bdeformácie a zvyšok sú trvalé;

kompresia v strednej skupine sa najprv zvýši a potom sa zníži;

v niekoľkých prvých bunkách strednej skupiny sú súkromné \u200b\u200bdeformácie ponechané trvalé a v pokoji.

S padajúcimi deformačnými režimami v priemernej skupine buniek sa rozdiely v hodnote valcovania a zaťaženia zaťaženia znížia, spôsobené rastom odolnosti proti deformácii kovu ako valcovania, v dôsledku poklesu teploty a zvýšiť rýchlosť deformácie. Predpokladá sa, že zníženie kompresie do konca mlyna tiež umožňuje zlepšiť kvalitu vonkajšieho povrchu rúrok a znížiť priečny rozdiel.

Pri výpočte kalibrácie rolí prijímame jednotné rozdelenie zlúčenín.

Množstvo súkromných deformácií v mlynoch sú znázornené na obr. 3.1.

Distribúcia zlúčenín

Na základe prijatých hodnôt súkromných deformácií sa môžu priemerné priemery kalibrov vypočítať vzorcom

.

Pre prvú klietku mlyna (I \u003d 1) D I -1 \u003d D 0 \u003d 94 mm, potom

mm.

Priemerné priemery kalibrov sú vypočítané pre tento vzorec v dodatku.1.

3.3.2 Stanovenie veľkosti ventilových kalibrov

Tvar kalibrov triviálnych vrstiev je znázornený na obr. 3.2.

Oválny kaliber je odvodený z jeho polomeru RC Center, posunutý vzhľadom na valcovaciu os excentricity excentricity excentricity.

Forma kalibru

Hodnoty polomerov a excentricity kalibrov sú určené šírkou a výškou kalibrov podľa vzorcov:

Ak chcete určiť veľkosť kalibru, je potrebné poznať hodnoty svojich semi osí A a B, a pre ich definíciu - hodnota ovality kalibru

Ak chcete určiť ovalitu ráže, môžete použiť vzorca:

Indikátor napájania C charakterizuje možné množstvo rozšírenia v kalibre. Počas redukcie triviálnych buniek sa odoberie Q \u003d 1,2.

Hodnoty polosník kalibru sú určené závislosťami:

kde je koeficient korekcie F, ktorý možno vypočítať približným vzorcom

Vypočítame veľkosť kalibru podľa vyššie uvedených vzorcov pre prvú prepravku.

Pre iné bunky je výpočet vytvorený rovnakým spôsobom.

V súčasnosti sa tón valca vykonáva po inštalácii rolí do pracovnej klietky. Nusia vedie na špeciálnych strojoch okrúhle rezačky. Nudný okruh je znázornený na obr. 3.3.

Obr. 3.3 - Systém zvlnenia kalibru

Na získanie kalibru s vopred určenými hodnotami A a B je potrebné určiť priemer rezačky D f a posunutie vzhľadom na rovinu osí valca (parameter X). D f a x sú určené nasledujúcimi matematicky presnými vzorcami:

Pre triviálny mletý uhol A je 60 ° .DI - dokonalý priemer valcov, di \u003d 330 mm.

Vypočítané podľa vyššie uvedených vzorcov hodnôt sú zhrnuté v tabuľke. 3.2.

Tabuľka 3.2 - Kalibrácia valcov

Číslo ílu	d, mm.	m,%	a, MM.	b, mm.	r, mm.	e, mm.	D f, mm	X, mm.
1	91,17	2,0	45,60	45,50	45,80	0,37	91,50	8,11
2	87,07	4,5	43,60	43,40	43,80	0,35	87,40	8,00
3	82,71	5,0	41,40	41,20	41,60	0,33	83,00	7,87
4	78,58	5,0	39,30	39,20	39,50	0,32	78,80	7,73
5	74,65	5,0	37,40	37,20	37,50	0,3	74,90	7,59
6	70,92	5,0	35,50	35,40	35,70	0,28	71,20	7,45
7	67,37	5,0	33,70	33,60	33,90	0,27	67,60	7,32
8	64,00	5,0	32,00	31,90	32,20	0,26	64,20	7,18
9	60,80	5,0	30,40	30,30	30,60	0,24	61,00	7,04
10	57,76	5,0	28,90	28,80	29,00	0,23	58,00	6,90
11	54,87	5,0	27,50	27,40	27,60	0,22	55,10	6,76
12	52,13	5,0	26,10	26,00	26,20	0,21	52,30	6,62
13	49,52	5,0	24,80	24,70	24,90	0,2	49,70	6,48
14	47,05	5,0	23,60	23,50	23,70	0,19	47,20	6,35
15	44,70	5,0	22,40	22,30	22,50	0,18	44,80	6,21
16	42,46	5,0,	21,30	21,20	21,30	0,17	42,60	6,08
17	40,34	5,0	20,20	20,10	20,30	0,16	40,50	5,94
18	38,32	5,0	19,20	19,10	19,30	0,15	38,50	5,81
19	36,40	5,0	18,20	18,10	18,30	0,15	36,50	5,69
20	34,77	4,5	17,40	17,30	17,50	0,14	34,90	5,57
21	34,07	2	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
22	34,07	0	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
23	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52
24	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52

3.4 Výpočet rýchlostný režim

Výpočet vysokorýchlostného režimu prevádzky mlyna je určiť počet otáčok valcov a na nich počty otáčania motorov.

Pri valcovaní rúrok s napätím je veľký vplyv na zmenu hrúbky steny veľkosť plastového napätia. V tomto ohľade je v prvom rade potrebné určiť koeficient všeobecného plastového napätia na Mill - Z celkom, ktorý by zabezpečil získanie steny. Výpočet Z bol všeobecne uvedený v článku 3.3.

,

kde je koeficient, ktorý berie do úvahy vplyv Out-kontaktných zón deformácie:

;

l I - Capture ARC Dĺžka:

;

- Uzatvorenie zachytávania:

;

f je koeficient trenia, prijímame f \u003d 0,5; A - Počet valcov v prepravke a \u003d 3.

V prvej pracovnej klietke Z1 \u003d 0. V nasledujúcich bunkách je možné užívať Z N I -1 \u003d Z Z.

,

;

;

.

Nahradenie vyššie uvedených vzorcov pre prvé prepravky na získanie:

mm;

;

;

;

; ;

mm.

Po vykonaní podobných výpočtov pre druhé prepravky sa získajú nasledujúce výsledky: Z p2 \u003d 0,42, S2 \u003d 3,251 mm, Z p3 \u003d 0,426, S3 \u003d 3,252 mm, Z p4 \u003d 0,446, S4 \u003d 3,258 mm. Na tomto výpočte z P I, podľa vyššie uvedeného spôsobu, zastávka, pretože Z P2\u003e Z je splnená.

Z predpokladu úplného sklzu určujeme maximálne možné napätie Z s v poslednej deformovacej klietke, t.j. Z21. V tomto prípade predpokladáme, že z p21 \u003d 0.

.

mm;

;

;

Hrúbka steny pred 21. prepravkou, t.j. S 20, môžete určiť podľa vzorca:

.

;

; ;

mm.

Po vykonaní podobných výpočtov pre 20. klietku sa získajú nasledujúce výsledky: Z03 \u003d 0,357, S 19 \u003d 3,178 mM, Z X19 \u003d 0,396, S 18 \u003d 3,168 mm, Z X18 \u003d 0,416, S 17 \u003d 3,151 mm, Z x17 \u003d 0,441, S 16 \u003d 3 151 mm. Na tomto výpočte z P prestanem, pretože Podmienka Z Z14\u003e Z je splnená.

Vypočítané hodnoty hrúbky steny v mlynoch sú uvedené v tabuľke. 2.20.

Ak chcete určiť počet otáčok rolí, potrebujete poznať priemery valcovania valcov. Na určenie priemeru valcovania môžete použiť vzorové vzorce uvedené v:

, (2)

kde D v I je priemer rolka na vrchole;

.

Ak , Výpočet priemeru valcovania valcov by mal byť vykonaný rovnicou (1), ak sa táto podmienka nevykoná, potom je potrebné použiť (2).

Hodnota charakterizuje polohu neutrálnej čiary v prípade, keď sa berie rovnobežne (z hľadiska) valcovej osi. Z rovnovážnej stavy v oblasti deformácie pre toto umiestnenie oblastí sklzu

,

Pokrytie vstupnej rýchlosti valcovania V QQ \u003d 1,0 m / S, vypočítal počet otáčok rolí prvej prepravky

rPM.

Otočí sa v zvyšku káblov nájdených vzorcom:

.

Výsledky výpočtu rýchlostného režimu sú uvedené v tabuľke 3.3.

Tabuľka 3.3 - Výsledky výpočtu rýchlosti

Číslo ílu	S, mm.	DCAT, mm.	n, RPM
1	3,223	228,26	84,824
2	3,251	246,184	92,917
3	3,252	243,973	99,446
4	3,258	251,308	103,482
5	3,255	256,536	106,61
6	3,255	256,832	112,618
7	3,255	260,901	117,272
8	3,255	264,804	122,283
9	3,254	268,486	127,671
10	3,254	272,004	133,378
11	3,254	275,339	139,48
12	3,253	278,504	146,046
13	3,253	281,536	153,015
14	3,252	284,382	160,487
15	3,252	287,105	168,405
16	3,251	289,69	176,93
17	3,250	292,131	185,998
18	3,250	292,049	197,469
19	3,192	293,011	204,24
20	3,193	292,912	207,322
21	3,21	292,36	208,121
22	3,15	292,36	209
23	3,22	292,36	209
24	3,228	292,36	209

Podľa tabuľky 3.3. Vybuduje sa graf otáčok valčekov (obr. 3.4.).

Rýchlosť otáčania Valkov

3.5 Parametre výkonu Valcovanie

Charakteristickým znakom spôsobu zníženého valcovania v porovnaní s inými typmi pozdĺžneho valcovania je prítomnosť významných vo veľkosti interfloor napätia. Prítomnosť napätia má významný vplyv na pevnostné parametre valcovania - tlak kovu na valce a momenty valcovania.

Kovová sila na valcoch P je geometrický súčet vertikálneho P IN a horizontálny p zložiek:

Vertikálna zložka kovovej sily na valcoch sa stanoví vzorcom:

,

kde p je priemerný špecifický tlak kovu na valčeku; L je dĺžka deformačnej zóny; D - priemer kalibru; A - Počet valcov v prepravke.

Horizontálna zložka PG sa rovná rozdielu úsilia predného a zadného napätia:

kde Z N, Z Z - koeficienty predného a zadného plastového napätia; F P, F S - prierezová plocha predného a zadného konca potrubia; S - Deformačný odpor.

Ak chcete určiť priemerný špecifický tlak, odporúča sa použiť vzorec V.P. Anisiform:

.

Momentálne valcovanie (celkom na prepravke) je určený vzorcom:

.

Odolnosť proti deformácii sa stanoví vzorcom:

,

kde t je teplota valcovania, ° C; H je intenzita rýchlosti deformácie posunu, 1 / s; E - relatívna kompresia; K 1, K2, K3, K4, K 5 - Empirické koeficienty, pre oceľ 10: K 1 \u003d 0,885, K2 \u003d 7,79, K3 \u003d 0,134, K4 \u003d 0,164, až 5 \u003d (- 2, osem ).

Intenzita rýchlosti deformácie je určená vzorcom

kde L je stupeň deformácie posunu:

t - Čas deformácie:

Uhlová rýchlosť rolka sa nachádza podľa vzorca:

,

Kapacita je podľa vzorca:

V Tab. 3.4. Výsledky výpočtu silových parametrov valcovania podľa vyššie uvedených vzorcov sú prezentované.

Tabuľka 3.4 - Parametre s výkonom

Číslo ílu	s S, MPA	p, kn / m 2	R, KN.	M, KNM.	N, kw
1	116,78	10,27	16,95	-1,91	-16,93
2	154,39	9,07	25,19	2,39	23,31
3	162,94	9,1	21,55	2,95	30,75
4	169,48	9,69	22,70	3,53	38,27
5	167,92	9,77	20,06	2,99	33,37
6	169,48	9,84	19,06	3,35	39,54
7	171,12	10,47	18,79	3,51	43,11
8	173,01	11,15	18,59	3,68	47,23
9	175,05	11,89	18,39	3,86	51,58
10	176,70	12,64	18,13	4,02	56,08
11	178,62	13,47	17,90	4,18	61,04
12	180,83	14,36	17,71	4,35	66,51
13	182,69	15,29	17,48	4,51	72,32
14	184,91	16,31	17,26	4,67	78,54
15	186,77	17,36	16,83	4,77	84,14
16	189,19	18,53	16,65	4,94	91,57
17	191,31	19,75	16,59	5,14	100,16
18	193,57	22,04	18,61	6,46	133,68
19	194,32	26,13	15,56	4,27	91,34
20	161,13	24,09	11,22	2,55	55,41
21	134,59	22,69	8,16	1,18	33,06
22	175,14	15,45	7,43	0,87	25,42
23	180,00	-	-	-	-
24	180,00	-	-	-	-

Podľa tabuľky. 3.4 Konštrukované grafy zmien v parametroch výkonu valcovania cez centrá mlyna (obr. 3.5., 3.6., 3.7.).

Zmeňte stredný špecifický tlak

Zmena kovového úsilia na údolie

Zmena momentu valcovania

3.6 Štúdia o vplyve prechodných režimov redukcie vysokorýchlostných vysokorýchlostných rozsahu na rozsah pozdĺžneho povrchu koncových častí hotových rúrok

3.6.1 Popis algoritmu výpočtu

Štúdia bola vykonaná s cieľom získať údaje o účinku prechodných vysokorýchlostných redukčných režimov redukcie v rozsahu pozdĺžneho povrchu koncových častí hotových rúrok.

Stanovenie koeficientu vzájomného napätia podľa známych otáčok valcov, t.j. Závislosti Zn I \u003d F (N I / N I -1) sa uskutočnili podľa spôsobu riešenia tzv. Inverzného problému, ktorý navrhol G.I. Gulyaev, aby sa dosiahla závislosť hrúbky steny z otáčok valcov.

Podstata techniky je nasledovná.

Zriadený proces redukcie potrubia môže byť opísaný systémom rovníc, ktoré odrážajú dodržiavanie zákona konštancie druhého objemu a rovnováhy síl v zameraní deformácie:

(3.1.)

Zase, ako viete,

DKAT I \u003d J (ZZ I, ZP I I, A I),

m i \u003d y (ZZ I, ZP I, B I),

kde a I a BI sú hodnoty, ktoré nie sú závislé od napätia, NI je obrat otáčok v I-OH Tilt,  I je koeficient výfukového plynu v prepravke I-OH, DCAT i -ccuring Priemer rolka v prepravke I-OH, ZP I, ZZ I - koeficienty predného a zadného plastového napätia.

Vzhľadom na to, že ZZ i \u003d ZP I -1 systém rovníc (3.1.) Môžete písať všeobecne formulár takto:

(3.2.)

Systém rovníc (3.2.) Riešime vzhľadom na predné a zadné plastové napínacie koeficienty metódou po sebe nasledujúcich aproximácií.

Užívanie Z1 \u003d 0 Nastavte hodnotu ZP1 az prvej rovnice systému (3.2.) Metóda iterácie je určená ZP2, potom z druhej rovnice - ZP 3 atď., Nastavenie hodnoty ZP 1, vy nájsť takéto riešenie, v ktorom ZP N \u003d 0.

Poznanie predných a zadných plastových napínacích koeficientov, určujeme hrúbku steny po každej klietke vzorcom:

(3.3.)

kde A je koeficient určený vzorcom:

;

;

z I - stredný (ekvivalentný) koeficient plastového napätia

.

3.6.2 Výsledky výskumu

Pomocou výsledkov výpočtu kalibrácie nástroja (článok 3.3.) A nastavenie rýchlosti mlyna (rýchlosť otáčania) s procesom trvalej redukcie (článok 3.4.) V profesionálnom softvérovom prostredí MathCAD 2001, systém (3.2.) A výrazy (3.3.) Účelom stanovenia zmeny hrúbky steny.

Je možné znížiť dĺžku zhrubného konca zvýšením koeficientu plastového napätia zmenou otáčok valcov pri valcovaní koncových rúrok.

V súčasnosti TPA-80 Reduction Camp vytvoril systém riadiaceho režimu nepretržitého prevrátenia. Tento systém vám umožňuje dynamicky nastaviť otáčky RRSS RRSS pri prevrátení koncových rúrok podľa zadanej lineárnej závislosti. Takáto regulácia rolí valcov pri valcovaní koncových častí rúrok sa nazýva "klin rýchlosťou". Rolky valcov Pri valcovaní koncových grafov rúrok sa vypočíta podľa vzorca:

, (3.4.)

tam, kde n I je otočenie rolí v i-OH naklonení so stabilným režimom, k i-choelektilným redukčným otočným zmenám valcov v%, I-číslo prepravky.

Závislosť koeficientu obratu v tejto triede môže byť lineárny

Na i \u003d (obr.3.8).

Závislosť koeficientu znižovania otáčok valcov v klietke z čísla sklonu.

Zdrojové údaje na použitie tohto nariadenia regulácie sú:

Počet buniek, v ktorých sú zmeny nastavenia rýchlosti obmedzené na dĺžku zosilnených koncov (3 ... 6);

Hodnota redukčných otáčok valcov v prvej klietke mlyna je obmedzená možnosťou elektrického pohonu (0,5% ... 15%).

V tejto práci, na štúdium nárazu vysokorýchlostného nastavenia PPP na konci pozdĺžneho rozdielu, predpokladá sa, že zmena nastavenia rýchlosti počas redukcie predného a zadného konca rúrok sa uskutočňuje v prvých 6 bunkách. Štúdia sa uskutočnila zmenou otáčania otáčania v prvých bunkách mlyna vzhľadom na valcovaný proces (mení uhol sklonu dopredu na obr. 3.8).

V dôsledku modelovania plniacich procesov PPP a výstupu potrubia z potrubia potrubia, závislosti hrúbky steny predných a zadných koncov rúrok z množstva zmien v rýchlosti otáčania v prvom Mestá sú uvedené na obr.3.9. a obr.3.10. Pre rúrky s veľkosťou 33,7x3,2 mm. Najviac optimálna hodnota "Rýchlostného klinu", pokiaľ ide o minimalizáciu dĺžky rezania terminálu a "hit" hrúbky steny v poli Tolerancie DIN 1629 (tolerancia hrúbky steny ± 12,5%) je K 1 \u003d 10 -12%.

Na obr. 3.11. a obr. 3.12. Závislosti dĺžok predných a zadných zahustených koncov hotových rúrok sú uvedené pri použití "rýchlosti klinov" (K 1 \u003d 10%) získané v dôsledku prechodného modelovania. Z vyššie uvedených závislostí možno vykonať nasledujúci záver: Použitie "Rýchlostné klin" dáva výrazný účinok len pri valcovaní rúrok s priemerom menším ako 60 mm s hrúbkou steny menšou ako 5 mm a s Väčší priemer a hrúbka steny potrubia, stena steny sa neuskutočňuje na dosiahnutie požiadaviek štandardu.

Na obr. 3.13., 3.14., 3.15, závislosť od dĺžky predného predného konca z vonkajšieho priemeru hotových rúrok pre hodnoty hrúbky steny 3,5, 4,0, 5,0 mm, s rôznymi hodnotami "Rýchlostný klin" (prijal redukčný koeficient K1 valce rovný 5%, 10%, 15%).

Závislosť hrúbky steny predného konca rúrky z veľkosti

"Klin rýchlosťou" pre veľkosť 33,7x3,2 mm

Závislosť hrúbky zadného konca rúrky z veľkosti "klinu rýchlostí" pre veľkosť 33,7x3,2 mm

Závislosť dĺžky predného predného konca potrubia z D a S (pri K 1 \u003d 10%)

Závislosť pozadia zadného zahusťovaného konca rúrky z D a S (pri K 1 \u003d 10%)

Závislosť od dĺžky predného predného zosilneného konca rúrky z priemeru hotového potrubia (s \u003d 3,5 mm) pri rôznych hodnotách "klinu rýchlosti".

Závislosť dĺžky predného predného zosilneného konca rúrky z priemeru hotového potrubia (S \u003d 4,0 mm) pri rôznych hodnotách "klinového zrýchlenia"

Závislosť dĺžky predného zosilneného konca rúrky z priemeru hotového potrubia (S \u003d 5,0 mm) s rôznymi hodnotami "Speed \u200b\u200bWedge".

Z vyššie uvedených grafov je možné vidieť, že najväčší účinok z hľadiska redukcie terminálovej dlažby hotových rúrok poskytuje dynamickú revolúciu RRS valcov v K1 \u003d 10 ... 15%. Neexistuje žiadna intenzívna zmena v "Speed \u200b\u200bWedge" (K 1 \u003d 5%) vám nedovolí tenká hrúbka steny terminálových rúr.

Tiež pri valivých rúrkach s hrúbkou steny 5 mm, napätie vyplývajúce z pôsobenia "klinového otáčok" nie je schopné utopiť stenu v dôsledku nedostatočnej schopnosti ťahania valcov. Pri valcovaní rúrok s priemerom viac ako 60 mm je koeficient kapoty v redukčnom mlyne malá, takže zahusťovanie koncov sa prakticky neuskutočňuje, preto použitie "Rýchlých klinov" je nepraktické.

Analýza vyššie uvedených grafov ukázala, že použitie "Rýchlého klinu" na redukčnom mlyne TPA-80 OJSC "Crossow" umožňuje znížiť dĺžku predného konca o 30%, zadný zahustený koniec 25%.

Ako ukazujú výpočty Mochalov D.A. Pre viac Účinná aplikácia Rýchlostný klin Na ďalšie zníženie rezania svoriek je potrebné zabezpečiť prevádzku prvých buniek v brzdovom režime s takmer úplným používaním rolí valcov v dôsledku použitia zložitejšej nelineárnej závislosti koeficientu Zníženie rolí v tejto klietke z čísla sklonu. Je potrebné vytvoriť vedecky odôvodnenú techniku \u200b\u200bna určenie optimálnej funkcie k i \u003d f (i).

Vývoj takéhoto optimálneho riadiaceho algoritmu RRS môže slúžiť ako cieľ pre ďalší rozvoj UZD-P na plnohodnotný ASTP TPA-80. Ako skúsenosť s použitím takejto ASUTP, regulácie počtu rolí valcov pri valcovaní koncových rúrok, podľa Mannesmann (Carta Application Package), znižuje veľkosť koncových rúrok o viac ako 50%, vďaka systému automatické ovládanie Proces redukcie rúrok, ktorý zahŕňa ako bane aj meracie subsystémy na správu podsystémov a podsystém na výpočet optimálneho režimu redukcie a riadenia procesov v reálnom čase.

4. Technické a ekonomické odôvodnenie projektu

4.1 Podstata plánovanej udalosti

Tento projekt navrhuje zavedenie optimálneho vysokorýchlostného režimu valcovania na redukciu. Vzhľadom na túto udalosť sa plánuje znížiť koeficient spotrebného kovu a vďaka zníženiu dĺžky nakrájaných zhrubných koncov hotových rúrok sa v priemere očakáva zvýšenie výroby 80 ton za mesiac.

Kapitálové investície potrebné na implementáciu tohto projektu tvoria 0 rubľov.

Projektové financovanie je možné implementovať podľa článku "aktuálnej opravy", odhady nákladov. Projekt môžete implementovať do jedného dňa.

4.2 Výpočet výrobných nákladov

Výpočet nákladov 1t. Produkty s existujúcimi normami orezania zahusťovaných koncov potrubia sú uvedené v tabuľke. 4.1.

Výpočet projektu je uvedený v tabuľke. 4.2. Vzhľadom k tomu, výsledok realizácie projektu nie je zvýšenie výroby, prepočítanie hodnôt prietoku pre redistribúciu v výpočte dizajnu sa nevykonáva. Ziskovosť projektu je znížiť náklady znížením odpadu na orezanie. Plodina sa znižuje v dôsledku zníženia koeficientu spotrebného kovu.

4.3 Výpočet ukazovateľov projektu

Výpočet ukazovateľov projektu sa vykonáva na základe výpočtu nákladov uvedených v tabuľke. 4.2.

Úspory z znižovania nákladov za rok:

Napr. \u003d (C 0-CP) * v PR \u003d (12200509-12091127) * 110123.01 \u003d 12045475,08P.

Zisk v správe:

PR 0 \u003d (P-C 0) * V z \u003d (19600-12200509) * 109123.01 \u003d 807454730,39Р.

Zisk na projekte:

PR n \u003d (P-S N) * V \u003d (19600-12091127) * 110123.01 \u003d 826899696.5.

Zvýšenie ziskov bude:

PR \u003d PR P-PR 0 \u003d 826899696,5-807454730,39 \u003d 19444966,11.

Ziskovosť výrobkov bola:

Ziskovosť projektových produktov:

Peňažný tok na správe a projekt je uvedený v tabuľke 4.3. a 4.4., resp.

Tabuľka 4.1 - Výpočet nákladov na 1 ton prenájmu v dielni T-3 OJSC "Crossow

P / P.	Náklady na článok	číslo	Cena 1 tonu	Suma
1	2	3	4	5
I.	Publikované v Redistribúcii: 1. Príprava, t / t; 2. Odpad, T / T: obvodové neštandardné;
I I.	Výdavky 2. Náklady na energiu: elektrická energia, KW / H páry na výrobu, GKAL technická voda, TM 3 vzduchový stlačený, TM3 aktuálna voda, TM 3 tM 3, TM 3 3. Pomocné materiály 7. Vymeniteľné zariadenie 10. Reorganizácia 11. Práca dopravných workshopov 12. Ostatné náklady na workshopu Celkové náklady na dopravu
Sh	Hosteransko

Tabuľka 4.2 - Výpočet projektu nákladov 1 ton valcovaného

P / P.	Náklady na článok	číslo	Cena 1 tonu	Suma
I.	Publikované v Redistribúcii: 1. Príprava, t / t; 2. Odpad, T / T: obvodové neštandardné; Úplné špecifikované pri prerozdelení odpadu a manželstva
Strhnúť	Výdavky 1. Technologické palivo (zemný plyn) 2. Náklady na energiu: elektrická energia, KW / H páry na výrobu, GKAL technická voda, TM 3 vzduchový stlačený, TM3 aktuálna voda, TM 3 tM 3, TM 3 3. Pomocné materiály 4. Hlavný plat výrobných pracovníkov 5. dodatočný plat výrobných pracovníkov 6. Sociálne zrážky 7. Vymeniteľné zariadenie 8. Aktuálna oprava a údržba fixných aktív 9. Odpisy fixných aktív 10. Reorganizácia 11. Práca dopravných workshopov 12. Ostatné náklady na workshopu Celkové náklady na dopravu
Sh	Hosteransko Celkové výrobné náklady
IV.	Exproduktívne výdavky Celkové celkové náklady

Zlepšenie technologického procesu ovplyvní technické a ekonomické ukazovatele podnikových aktivít takto: Ziskovosť výroby výrobkov o 1,45% sa zvýši, úspory z nižších nákladov bude predstavovať 12 miliónov rubľov. Rok, ktorý bude zahŕňať rast zisku.

Tabuľka 4.3 - Cash Flow podľa správy

Peňažné toky	Roku
	1	2	3	4	5
A. Prítok hotovosti:
- Objem výroby, TN
- cena produktu, trieť.
Celkový prílev
B. Cash Outflow:
- prevádzkové náklady
-Nallog na zisku	193789135,29
Celkový odtok:	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34
Čistý peňažný tok (AA-B)
COEFF. Inverzia	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25.
	493902383,46	889024290,22	1205121815,64	1457999835,97	1457999835,97

Tabuľka 4.4 - Cash Flow podľa projektu

Peňažné toky	Roku
	1	2	3	4	5
A. Prítok hotovosti:
- Objem výroby, TN
- cena produktu, trieť.
- Príjmy z predaja, trieť.
Celkový prílev
B. Cash Outflow:
- prevádzkové náklady
-Nallog na zisku
Celkový odtok:	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63
Čistý peňažný tok (AA-B)	632190135,03	632190135,03	632190135,03
COEFF. Inverzia	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25.
Zľavnený prúd (AA-B) * investovať
CDD kumulatívny peňažný tok

Finančný profil projektu je prezentovaný na obrázku4.1. Podľa grafov znázornených na obr. 4.1. Kumulatívny projekt CHDD presahuje plánovaný indikátor, ktorý označuje bezpodmienečnú ziskovosť projektu. Kumulatívny CHDD, vypočítaný na zavedenie projektu, od prvého roka je pozitívna hodnota, pretože projekt nevyžadoval kapitálové investície.

Profil finančného projektu

Break-Ani Bod sa vypočíta vzorcom:

Break-Ani bod charakterizuje minimálny objem výrobkov, v ktorých sa objavia straty a objaví sa prvý zisk.

V Tab. 4.5. Údaje sú uvedené na výpočet premenných a konštantných nákladov.

Podľa údajov o vykazovaní je množstvo variabilných nákladov na jednotku výroby ZOIG \u003d 11212,8., Výška konštantných nákladov na jednotku výroby je post \u003d 987,7. Výška konštantných nákladov na celý objem správy o správe je 107780796,98.

Podľa údajov o projekte, množstvo variabilných nákladov z na \u003d 11103.5P., Výška konštantných nákladov na post \u003d 987,7. Výška konštantných nákladov pre celý objem správy o správe je 108768496,98.

Tabuľka 4.5 - Podiel konštantných nákladov v štruktúre plánovaných a nákladov projektu

P / P.	Náklady na článok	Suma podľa plánu, trieť.	Množstvo projektu, trieť.	Podiel konštantných nákladov v štruktúre výdavkov na prerozdelenie,% \\ t
1	2	3	4	5
1	Výdavky 1. Technologické palivo (zemný plyn) 2. Náklady na energiu: elektrická energia, KW / H páry na výrobu, GKAL technická voda, TM 3 vzduchový stlačený, TM3 aktuálna voda, TM 3 tM 3, TM 3 3. Pomocné materiály 4. Hlavný plat výrobných pracovníkov 5. dodatočný plat výrobných pracovníkov 6. Sociálne zrážky 7. Vymeniteľné zariadenie 8. Aktuálna oprava a údržba fixných aktív 9. Odpisy fixných aktív 10. Reorganizácia 11. Práca dopravných workshopov 12. Ostatné náklady na workshopu Celkové náklady na dopravu
2	Hosteransko Celkové výrobné náklady			100
3	Exproduktívne výdavky Celkové celkové náklady			100

Podľa údajov o vykazovaní je bastap-aj bod:

Tb t.

Projekt je break-aj bod:

Tb pr t.

V Tab. 4.6. Výpočet výnosov a všetkých typov nákladov na výrobu predajných výrobkov potrebných na určenie bodu. Grafy výpočtu break-rovnomerného bodu správy a projektu sú prezentované na obrázku4.2. a obr .4.3. resp.

Tabuľka 4.6 - Údaje na výpočet bodu

Výpočet prerušeného bodu správy

Výpočet prerušeného bodu projektu

Technické a ekonomické ukazovatele projektu sú uvedené v tabuľke. 4.7.

V dôsledku toho možno dospieť k záveru, že udalosť navrhovaná v projekte zníži náklady na výrobok vyrobený o 1,45% znížením variabilných nákladov, čo prispieva k zvýšeniu zisku o 19,5 milióna rubľov. S ročnou výrobou 110123,01 ton. Výsledkom projektu je zvýšenie kumulatívneho čistého zľavneného príjmu v porovnaní s plánovanou hodnotou v sledovanom období. Tiež pozitívnym bodom je znížiť prah prestávky - dokonca aj od 12,85 tisíc ton na 12,8 tis. Ton.

Tabuľka 4.7 - Technické a ekonomické ukazovatele projektu

P / p	Indikátor	správa	Projekt	Odchýlka
				Absolútny	%
1	Objem výroby: vo fyzických termínoch t v hodnotových termínoch, tisíc rubľov.
2	Základná hodnota výrobné fondy, T.000 rubľov.	6775032	6775032	0	0
3	Spoločné náklady (plné náklady): celkové vydanie, tisíce rubľov. jednotiek výrobkov, trieť.
4	Ziskovosť výrobkov,%	60,65	62,1	1,45	2,33
5	Čisté zľavnené príjmy, CHDD	1700,136
6	Celková investícia, tisíc rubľov.	0
7	Odkaz: break-dokonca bod tb, t, hodnota diskontnej sadzby F, vnútorná výnosová rýchlosť HND maximálny výber hotovosti K, tisíc rubľov.

Záver

Tento diplomový projekt vyvinula technológiu výroby potrubia na univerzálnej úrovni pre DIN 1629. Papier sa zaoberá možnosťou zníženia dĺžky zhrubného konca vytvoreného počas valcovania na redukčnom mlyne, v dôsledku zmeny vysokorýchlostných nastavení pri valcovaní terminálových úsekov rúrky pomocou schopností systému UZD-P. Keďže výpočty ukázali, že pokles dĺžky zhrubného konca môže dosiahnuť 50%.

Ekonomické výpočty ukázali, že používanie navrhovaných režimov valcovania zníži náklady na jednotku výrobkov o 1,45%. To, pri zachovaní existujúcich objemov výroby umožní v prvom roku zvýšenie zisku o 20 miliónov rubľov.

Bibliografia

1. ANURIEV V.I. "Adresár dizajnérskeho strojového staviteľa" v 3 zväzkoch, zväzku 1 - M. "Strojárstvo" 1980 - 728 p.

{!LANG-919ce48cdbbaa0eb9165c4891ec0ccea!}

{!LANG-d740e6d4b6996aa743338f68f7d3e920!}

{!LANG-30af3300e991bcd1f1eb38c7d3580959!}

{!LANG-a3e958a1d4d5219fbee84dd73ad33bce!} {!LANG-b291b29ce43c2240923e84a52c48866f!}{!LANG-6e3336423aef31aa2c52df94409c0d33!}

{!LANG-55edbd8a2b47cf4285fe061f1e622f9a!}

{!LANG-97ff0469dbb810b4f142af683829990f!}
{!LANG-d5b8a0bab042b58977aaa4215ad6609b!}
{!LANG-4cb7202efd8c62866ac9b4a06c8a7b60!}
{!LANG-8e9aa3dc5df0b832e42962b363926e3e!}
{!LANG-4b73a64121f960b86aee99bc487a979e!}
{!LANG-87f20301b0cd4d93c1b0bd9a8196be00!}
{!LANG-215823c52b056219809e6f2cea6b712c!}
{!LANG-86818a567f405430deda9090ef13815b!}
{!LANG-f56878d923a24eec7d7b1a25df2a9a13!}
{!LANG-64f7027c1fe746e076e7658ce3075089!}
{!LANG-c76847d463f4d19e013bd35a23644474!}
{!LANG-b507c2b3d7833769ab1b83e5db896270!}