Chladiaci kompresor, ak má 56 charakteristík. Malé chladiace stroje. Účel laboratórnej práce

Ministerstvo školstva a vedy Ruskej federácie

ŠTÁTNA TECHNICKÁ UNIVERZITA V NOVOSIBIRSKU

_____________________________________________________________

DEFINÍCIA CHARAKTERISTIKY
CHLADIACA JEDNOTKA

Metodické pokyny

pre študentov FES všetkých foriem vzdelávania

Novosibirsk
2010

UDC 621,565 (07)

Zostavil: Cand. tech. Sciences, Doc. ,

Recenzent: Dr. Tech. Vedy, prof.

Práce boli pripravené na katedre termálnej elektrárne

Technická univerzita, 2010

ÚČEL LABORATÓRNEHO PRÁCE

1. Praktické upevnenie vedomostí o druhom zákone termodynamiky, cykloch, chladiacich jednotkách.

2. Zoznámenie sa s chladiacou jednotkou IF-56 a jej technickými vlastnosťami.

3. Štúdium a konštrukcia chladiacich cyklov.

4. Stanovenie hlavných charakteristík, chladiaca jednotka.

1. TEORETICKÝ ZÁKLAD PRÁCE

CHLADIACA JEDNOTKA

1.1. Obrátiť Carnotov cyklus

Chladiaca jednotka je navrhnutá na prenos tepla zo studeného zdroja do horúceho. Podľa Clausiovej formulácie druhého zákona termodynamiky nemôže teplo samo prechádzať zo studeného telesa do horúceho. V chladiarenskom zariadení k tomuto prenosu tepla nedochádza samo od seba, ale kvôli mechanickej energii kompresora vynaloženej na stlačenie pár chladiva.

Hlavnou charakteristikou chladiacej jednotky je chladiaci koeficient, ktorého vyjadrenie sa získa z rovnice prvého zákona termodynamiky napísanej pre reverzný cyklus chladiacej jednotky, berúc do úvahy skutočnosť, že pre každý cyklus je zmena v vnútorná energia pracovnej tekutiny D u= 0, a to:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

Kde q 1 - teplo dodávané horúcemu prameňu; q 2 - teplo odvádzané zo studeného zdroja; l – mechanické práce kompresor.

Z bodu (1.1) vyplýva, že teplo sa prenáša do horúceho zdroja

q 1 = q 2 + l, (1.2)

koeficient výkonu je zlomok tepla q 2, prevedený zo studeného zdroja do horúceho na jednotku vynaloženej kompresorovej práce

(1.3)

Maximálna hodnota výkonového koeficientu pre daný teplotný rozsah medzi T horúce hory a T studený zdroj tepla má reverzný Carnotov cyklus (obr. 1.1),

Obr. 1.1. Obrátiť Carnotov cyklus

pre ktoré dodané teplo pri t 2 = konšt zo zdroja chladu do pracovnej tekutiny:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)

a teplo vydané pri t 1 = konšt z pracovnej tekutiny do studeného zdroja:

q 1 = T jeden · ( s 2 – s 3) = T 1 ds (1,5)

V opačnom Carnotovom cykle: 1-2 - adiabatické stlačenie pracovnej tekutiny, v dôsledku čoho teplota pracovnej tekutiny T 2 dostane vyššiu teplotu T horúce pramene; 2-3 - izotermický odvod tepla q 1 z pracovnej tekutiny do horúceho prameňa; 3-4 - adiabatická expanzia pracovnej tekutiny; 4-1 - dodávka izotermického tepla q 2 zo zdroja chladu na pracovnú tekutinu. Ak vezmeme do úvahy vzťahy (1.4) a (1.5), môžeme rovnicu (1.3) pre chladiaci koeficient reverzného Carnotovho cyklu reprezentovať ako:

Čím vyššia je hodnota e, tým účinnejší je chladiaci cyklus a tým menej práce l potrebné na prenos tepla q 2 zo studeného zdroja na horúci.

1.2. Cyklus parnej kompresnej chladiacej jednotky

Izotermický prísun a odvod tepla v chladiacej jednotke je možný, ak je chladivom kvapalina s nízkym bodom varu, ktorej teplota varu je pri atmosférickom tlaku. t 0 £ 0 oC a pri negatívnych teplotách varu tlak varu p 0 musí byť viac ako atmosférický, aby sa zabránilo úniku vzduchu do výparníka. nízke kompresné tlaky umožňujú vyrábať ľahký kompresor a ďalšie prvky chladiacej jednotky. So značným latentným odparovacím teplom r sú žiaduce nízke špecifické objemy v, čo umožňuje zmenšiť veľkosť kompresora.

Dobrým chladivom je amoniak NH3 (pri teplote varu t k = 20 ° C, tlak nasýtenia p k = 8,57 bar a pri t 0 = -34 ° C, p 0 = 0,98 baru). Jeho latentné teplo vyparovania je vyššie ako v prípade iných chladiacich látok, ale jeho nevýhodami sú toxicita a korozivita voči neželezným kovom, preto sa amoniak v chladiacich jednotkách pre domácnosť nepoužíva. Metylchlorid (CH3CL) a etán (C2H6) sú dobrými chladivami; anhydrid síry (SO2) sa nepoužíva kvôli jeho vysokej toxicite.

Ako chladivá sa často používajú freóny - deriváty fluórchlóru najjednoduchších uhľovodíkov (hlavne metánu). Medzi charakteristické vlastnosti freónov patrí ich chemická odolnosť, netoxicita, nedostatok interakcie s konštrukčné materiály o t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие termofyzikálne charakteristiky: molekulová hmotnosť m = 120,92; bod varu pri atmosférickom tlaku p 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 ° C; kritické parametre R12: p cr = 41,32 bar; t cr = 111,8 ° C; v cr = 1,78 × 10-3 m3 / kg; adiabatický exponent k = 1,14.

Výroba freónu-12 ako látky, ktorá poškodzuje ozónovú vrstvu, bola v Rusku zakázaná v roku 2000, povolené je iba použitie už vyrobeného alebo extrahovaného R12 zo zariadení.

2. prevádzka chladiacej jednotky IF-56

2.1. chladiaca jednotka

Jednotka IF-56 je určená na chladenie vzduchu v chladiacej komore 9 (obr. 2.1).

Ventilátor "href =" / text / category / ventilyator / "rel =" bookmark "> ventilátor; 4 - prijímač; 5 - kondenzátor;

6 - filtračná sušička; 7 - plyn; 8 - výparník; 9 - chladiaca komora

Obr. 2.2. Chladiaci cyklus

V procese škrtenia kvapalného freónu v škrtiacej klapke 7 (proces 4 - 5 palcov) ph diagram), čiastočne sa odparí, zatiaľ čo hlavné odparovanie freónu nastáva vo výparníku 8 v dôsledku tepla odoberaného zo vzduchu v chladiacej komore (izobaricko-izotermický proces 5-6 pri p 0 = konšt a t 0 = konšt). Prehriatá para s teplotou vstupuje do kompresora 1, kde sa stláča z tlaku p 0 na tlak p K (polytropické, platná kompresia 1 - 2 d). Na obr. 2.2 taktiež ukazuje teoretickú, adiabatickú kompresiu 1 - 2 A pri s 1 = konšt..gif "width =" 16 "height =" 25 "> (proces 4 * -4). Kvapalný freón prúdi do prijímača 5, odkiaľ preteká cez sušičku filtra 6 na plyn 7.

Technické dáta

Výparník 8 sa skladá z rebrových batérií - konvektorov. Batérie sú vybavené tlmivkou 7 s termostatickým ventilom. 4 vzduchom chladený chladič s núteným obehom, kapacita ventilátora V. B = 0,61 m3 / s.

Na obr. 2.3 ukazuje skutočný cyklus parnej kompresnej chladiacej jednotky zostavenej na základe výsledkov jej testov: 1-2а - adiabatické (teoretické) stlačenie pár chladiva; 1-2d - skutočná kompresia v kompresore; 2d-3 - izobarické chladenie pár na
kondenzačná teplota t DO; 3-4 * - izobaricko-izotermická kondenzácia pár chladiva v kondenzátore; 4 * -4 - prechladenie kondenzátu;
4-5 - škrtenie ( h 5 = h 4), v dôsledku čoho sa kvapalné chladivo čiastočne odparuje; 5-6 - izobaricko-izotermické odparovanie vo výparníku chladiacej komory; 6-1 - izobarické prehriatie suchej nasýtenej pary (bod 6, X= 1) na teplotu t 1.

Obr. 2.3. Chladiaci cyklus v ph- graf

2.2. výkonové charakteristiky

Hlavné prevádzkové vlastnosti chladiacej jednotky sú chladiaci výkon Q, spotreba energie N, spotreba chladiva G a špecifický chladiaci výkon q... Chladiaci výkon je určený vzorcom, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Kde G- spotreba chladiva, kg / s; h 1 - entalpia pary na výstupe z výparníka, kJ / kg; h 4 - entalpia kvapalného chladiva pred tlmivkou, kJ / kg; q = h 1 – h 4 - špecifický chladiaci výkon, kJ / kg.

Konkrétne volumetrický chladiaci výkon, kJ / m3:

q v = q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Tu v 1 - špecifický objem pary na výstupe z výparníka, m3 / kg.

Spotreba chladiva sa zistí podľa vzorca, kg / s:

G = Q DO / ( h 2D - h 4), (2.3)

Q = c’popoludnieV. IN ( t AT 2 - t V 1). (2.4)

Tu V.В = 0,61 m3 / s - kapacita ventilátora chladiaceho kondenzátor; t V 1, tВ2 - teplota vzduchu na vstupe a výstupe z kondenzátora, ºС; c’popoludnie- priemerná objemová izobarická tepelná kapacita vzduchu, kJ / (m3 K):

c’popoludnie = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

kde (μ v 0) = 22,4 m3 / kmol - objem kilomolu vzduchu za normálnych okolností fyzické podmienky; (μ cpm) Je priemerná izobarická molárna tepelná kapacita vzduchu, ktorá sa určuje empirickým vzorcom, kJ / (kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4 ( t B1 + t AT 2). (2,6)

Teoretická sila adiabatickej kompresie pár chladiva v procese 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relatívne adiabatické a skutočné chladiace kapacity:

k A = Q/N ALE; (2,8)

k = Q/N, (2.9)

predstavujúce teplo prenášané zo studeného zdroja na horúci na jednotku teoretického výkonu (adiabatický) a skutočného (elektrický výkon pohonu kompresora). Koeficient výkonu má rovnaký fyzikálny význam a je určený vzorcom:

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Chladiace skúšky

Po spustení chladiacej jednotky je potrebné počkať na zavedenie stacionárneho režimu ( t 1 = konšt, t 2D = const), potom zmerajte všetky namerané hodnoty prístrojov a zadajte ich do tabuľky merania 3.1, na základe výsledkov ktorej zostavte cyklus chladiacej jednotky v ph- a ts- súradnice využívajúce parný diagram pre Freon-12, znázornené na obr. 2.2. Výpočet hlavných charakteristík chladiacej jednotky sa vykonáva v tabuľke 3.2. Teplota odparovania t 0 a kondenzácia t K sa zistí v závislosti od tlakov p 0 a p K podľa tabuľky. 3.3. Absolútne tlaky p 0 a p K je určené vzorcami, pruh:

p 0 = B/750 + 0,981p 0 mil., (3,1)

p K = B/750 + 0,981p KM, (3,2)

Kde IN – Tlak atmosféry na barometri, mm. rt. Čl. p 0M - pretlak odparovania podľa manometra, ati; pКМ - pretlak kondenzácie podľa manometra, ati.

Tabuľka 3.1

Výsledky merania

Množstvo	Rozmer	Hodnota	Poznámka
Odparovací tlak, p 0 mil			tlakomerom
Kondenzačný tlak, p KM			tlakomerom
Teplota v chladiacom priestore, t HC			termočlánok 1
Teplota pár chladiva pred kompresorom, t 1			termočlánok 3
Teplota pary chladiva po kompresore, t 2D			termočlánok 4
Teplota kondenzátu za kondenzátorom, t 4			termočlánok 5
Teplota vzduchu za kondenzátorom, t O 2			termočlánok 6
Teplota vzduchu pred kondenzátorom, t V 1			termočlánok 7
Hnacia sila kompresora, N			wattmetrom
Odparovací tlak, p 0			podľa vzorca (3.1)
Teplota odparovania, t 0			podľa tabuľky (3,3)
Kondenzačný tlak, p TO			podľa vzorca (3.2)
Kondenzačná teplota, t TO			podľa tabuľky 3.3
Entalpia pár chladiva pred kompresorom, h 1 = f(p 0, t 1)			od ph- graf
Entalpia pár chladiva za kompresorom, h 2D = f(p TO, t 2D)			od ph- graf
Entalpia pár chladiva po adiabatickej kompresii, h 2A			od ph- diagram
Entalpia kondenzátu za kondenzátorom, h 4 = f(t 4)			od ph- diagram
Špecifický objem pary pred kompresorom, v 1=f(p 0, t 1)			od ph- graf
Prúdenie kondenzátora V. IN			Podľa pasu ventilátor

Tabuľka 3.2

Výpočet hlavných charakteristík chladiacej jednotky

Množstvo	Rozmer		Hodnota
Priemerná molárna tepelná kapacita vzduchu (m odpopoludnie)	kJ / (kmol × K)	29,1 + 5,6 × 10-4 ( t B1 + t AT 2)
Objemová tepelná kapacita vzduchu, od¢ pm	kJ / (m3 × K)	(m cp m) / 22,4
c¢ p m V. IN ( t AT 2 - t V 1)
Spotreba chladiva G		Q K / ( h 2D - h 4)
Špecifický chladiaci výkon, q		h 1 – h 4
Chladiaci výkon, Q		Gq
Špecifický objemový chladiaci výkon, qV		Q / v 1
Adiabatická sila, N a		G(h 2A - h 1)
Relatívny adiabatický chladiaci výkon, TO ALE		Q / N ALE
Reálny skutočný chladiaci výkon, TO		Q / N
Koeficient chladenia, napr		q / (h 2D - h 1)

Tabuľka 3.3

Tlak nasýtenia freónom-12 (CF2 Cl2 - difluorodichlórmetán)

1. Schéma a popis chladiacej jednotky.

2. Tabuľky meraní a výpočtov.

3. Splnená úloha.

Úloha

1. Zabudujte cyklus chladiacej jednotky ph-charta (obr. A.1).

2. Vytvorte stôl. 3.4 pomocou ph- graf.

Tabuľka 3.4

Počiatočné údaje pre konštrukciu cyklu chladiacej jednotky vts - súradnice

2. Zabudujte cyklus chladiacej jednotky do ts- graf (obr. A.2).

3. Určte hodnotu koeficientu účinnosti reverzného Carnotovho cyklu pomocou vzorca (1.6) pre T 1 = T Do a T 2 = T 0 a porovnajte ho s koeficientom výkonu skutočnej inštalácie.

LITERATÚRA

1. Sharov, Yu. I. Porovnanie cyklov chladiacich jednotiek na alternatívnych chladivách / // Energetika i teploenergetika. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - vydanie. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V.A. Technická termodynamika / ,. - M.: Energiya, 1974. - 447 s.

3. Vargaftik, N. B. Referencia pre termofyzikálne vlastnosti plyny a kvapaliny /. - M.: Veda, 1972 - 720 s.

4. Andryushchenko, A.I. Základy technickej termodynamiky reálnych procesov. - M.: Vyššia škola, 1975.

Jednotka IF-56 je určená na chladenie vzduchu v chladiacej komore 9 (obr. 2.1). Hlavnými prvkami sú: freónový vratný kompresor 1, vzduchom chladený kondenzátor 4, škrtiaca klapka 7, odparovacie batérie 8, filtračná sušička 6 naplnená vysušovadlom - silikagélom, zásobník 5 na zachytávanie kondenzátu, ventilátor 3 a elektrický motor 2.

Obr. 2.1. Schéma chladiacej jednotky IF-56:

Technické dáta

Značka kompresora
Počet valcov
Objem opísaný piestami, m3 / h
Chladivo
Chladiaci výkon, kW
pri t0 = -15 ° С: tк = 30 ° С
pri t0 = +5 ° С tк = 35 ° С
Výkon elektromotora, kW
Vonkajší povrch kondenzátora, m2
Vonkajší povrch výparníka, m2

Výparník 8 sa skladá z dvoch rebrovaných batérií - konvektorov. batérie sú vybavené 7 škrtiacou klapkou s termostatickým ventilom. 4 vzduchom chladený chladič s núteným obehom, kapacita ventilátora

VB = 0,61 m3 / s.

Na obr. 2.2 a 2.3 ukazujú skutočný cyklus parnej kompresnej chladiacej jednotky zostavenej podľa výsledkov jej skúšok: 1 - 2а - adiabatické (teoretické) stlačenie pár chladiva; 1 - 2d - skutočná kompresia v kompresore; 2e - 3 - izobarické chladenie pár na

teplota kondenzácie tк; 3 - 4 * - izobaricko-izotermická kondenzácia pár chladiva v kondenzátore; 4 * - 4 - prechladenie kondenzátu;

4 - 5 - škrtenie (h5 = h4), v dôsledku čoho sa kvapalné chladivo čiastočne odparuje; 5 - 6 - izobaricko-izotermické odparovanie vo výparníku chladiacej komory; 6 - 1 - izobarické prehriatie suchej nasýtenej pary (bod 6, x = 1) na teplotu t1.

Chladiaca jednotka

Jednotka IF-56 je určená na chladenie vzduchu v chladiacej komore 9 (obr. 2.1).

Obr. 2.1. Chladiaca jednotka IF-56

1 - kompresor; 2 - elektrický motor; 3 - ventilátor; 4 - prijímač; 5 - kondenzátor;

6 - filtračná sušička; 7 - plyn; 8 - výparník; 9 - chladiaca komora

Obr. 2.2. Chladiaci cyklus

V procese škrtenia kvapalného freónu v škrtiacej klapke 7 (proces 4 - 5 palcov) ph diagram), čiastočne sa odparí, zatiaľ čo hlavné odparovanie freónu nastáva vo výparníku 8 v dôsledku tepla odoberaného zo vzduchu v chladiacej komore (izobaricko-izotermický proces 5-6 pri p 0 = konšt a t 0 = konšt). Prehriatá para s teplotou vstupuje do kompresora 1, kde sa stláča z tlaku p 0 na tlak p K (polytropické, platná kompresia 1 - 2 d). Na obr. 2.2 taktiež ukazuje teoretickú, adiabatickú kompresiu 1-2 A pri s 1 = konšt... V kondenzátore sú 4 pary freónu ochladené na kondenzačnú teplotu (proces 2d-3), potom kondenzujú (izobaricko-izotermický proces 3-4 * pri p K = konšt a t K = konšt... V tomto prípade je kvapalný freón podchladený na teplotu (proces 4 * -4). Kvapalný freón prúdi do prijímača 5, odkiaľ prúdi cez filtračnú sušičku 6 k škrtiacej klapke 7.

Technické dáta

Výparník 8 pozostáva z rebrových batérií - konvektorov. Batérie sú vybavené tlmivkou 7 s termostatickým ventilom. 4 vzduchom chladený chladič s núteným obehom, kapacita ventilátora V. B = 0,61 m3 / s.

Obr. 2.3. Chladiaci cyklus v ph- graf

Výkonové charakteristiky

Hlavné prevádzkové vlastnosti chladiacej jednotky sú chladiaci výkon Q, spotreba energie N, spotreba chladiva G a špecifický chladiaci výkon q... Chladiaci výkon je určený vzorcom, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Konkrétne volumetrický chladiaci výkon, kJ / m 3:

q v = q / v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)

Tu v 1 - špecifický objem pary na výstupe z výparníka, m 3 / kg.

Spotreba chladiva sa zistí podľa vzorca, kg / s:

G = Q K / ( h 2D - h 4), (2.3)

Q = c’pm V IN ( t AT 2 - t V 1). (2.4)

Tu V.В = 0,61 m 3 / s - kapacita ventilátora chladiaceho kondenzátor; t V 1, tВ2 - teplota vzduchu na vstupe a výstupe z kondenzátora, ºС; c’popoludnie- priemerná objemová izobarická tepelná kapacita vzduchu, kJ / (m 3 K):

c’popoludnie = (μ c pm)/(μ v 0), (2.5)

kde (μ v 0) = 22,4 m 3 / kmol - objem kilomolu vzduchu za normálnych fyzikálnych podmienok; (μ c pm) Je priemerná izobarická molárna tepelná kapacita vzduchu, ktorá sa určuje empirickým vzorcom, kJ / (kmol K):

(μ c pm) = 29,1 + 5,6 · 10 -4 ( t B1 + t AT 2). (2,6)

Teoretická sila adiabatickej kompresie pár chladiva v procese 1-2 A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relatívne adiabatické a skutočné chladiace kapacity:

k A = Q/N ALE; (2,8)

k = Q/N, (2.9)

Typ kompresora:

chladiaci piest, nepriamy prietok, jednostupňový, upchávka, zvislá.

Určené pre prácu v stacionárnych a prepravných chladiacich jednotkách.

Technické špecifikácie , ,

Parameter	Hodnota
Chladiaci výkon, kW (kcal / h)	12,5 (10750)
Freón	R12-22
Zdvih piestu, mm	50
Priemer valca, mm	67,5
Počet valcov, ks	2
Frekvencia otáčania kľukového hriadeľa, s -1	24
Objem opísaný piestami, m 3 / h	31
Vnútorný priemer pripojených sacích potrubí, nie menší, mm	25
Vnútorný priemer pripojených výtlačných potrubí, nie menší, mm	25
Celkové rozmery, mm	368324390
Čistá hmotnosť, kg	47

Vlastnosti a popis kompresora ...

Priemer valca - 67,5 mm
Zdvih piestu je 50 mm.
Počet valcov je 2.
Nominálne otáčky hriadeľa - 24s-1 (1440 ot./min).
Kompresor môže pracovať pri otáčkach hriadeľa s-1 (1650 ot./min).
Popísaný objem piestu, m3 / h - 32,8 (pri n = 24 s-1). 37,5 (pri n = 27,5 s-1).
Typ pohonu je cez klinový remeň alebo spojku.

Chladiace látky:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

Kompresory sú opraviteľné položky a vyžadujú pravidelnú údržbu:

Údržba po 500 hodinách; 2 000 h, s výmenou oleja a čistením plynového filtra;
- Údržba po 3750 h:
- súčasné opravy po 7 700 hodinách;
- stredná, oprava po 22 500 hodinách;
- generálna oprava po 45 000 h.

V procese výroby kompresorov sa neustále zdokonaľuje konštrukcia ich jednotiek a súčastí. Preto sa v dodávanom kompresore môžu jednotlivé diely a zostavy mierne líšiť od tých, ktoré sú opísané v pase.

Princíp činnosti kompresora je nasledovný:

pri otáčaní kľukového hriadeľa sú piesty vratné
translačný pohyb. Keď sa piest pohybuje smerom nadol v priestore tvorenom valcom a ventilovou doskou, vytvára sa podtlak, dosky sacieho ventilu sa ohýbajú a otvárajú otvory vo ventilovej doske, ktorými prechádzajú pary chladiva do valca. Plnenie parami chladiva bude pokračovať, kým piest nedosiahne svoju dolnú polohu. Pohyb piestu nahor uzatvára sacie ventily. Tlak vo valcoch sa zvýši. Akonáhle je tlak vo valci väčší ako tlak vo výtlačnom potrubí, otvoria sa na výtlačnom ventile otvory vo „ventilovej doske“, aby mohla para chladiva prúdiť do výtlačnej komory. Po dosiahnutí hornej polohy sa piest začne spúšťať, výtlačné ventily sa zatvoria a vo valci bude opäť podtlak. Potom sa cyklus opakuje. Kľuková skriňa kompresora (obr. 1) je liatina s podporou na koncoch pre ložiská kľukového hriadeľa. Na jednej strane krytu kľukovej skrine je grafitové olejové tesnenie, na druhej strane je kľuková skriňa uzavretá krytom, v ktorom je umiestnený cracker, ktorý slúži ako doraz pre kľukový hriadeľ. Kľuková skriňa má dve zátky, z ktorých jedna slúži na naplnenie kompresora olejom a druhá na vypúšťanie oleja. Na bočnej stene kľukovej skrine je umiestnený priezor, ktorý slúži na sledovanie hladiny oleja v kompresore. Príruba v hornej časti kľukovej skrine je určená na pripevnenie bloku valcov k nej. Blok valcov kombinuje dva valce do jedného liatinového odliatku, ktorý má dve príruby: hornú na pripevnenie ventilovej dosky s krytom bloku a dolnú na pripevnenie na kľukovú skriňu. Na ochranu kompresora a systému pred upchatím je v sacej dutine jednotky nainštalovaný filter. Aby sa zabezpečil návrat oleja nahromadeného v sacej dutine, je k dispozícii zátka s otvorom, ktorá spája saciu dutinu bloku s kľukovou skriňou. Skupina ojnice-piestu sa skladá z piestu, ojnice, prstom. tesniace krúžky a krúžky škrabky na olej. Ventilová doska je inštalovaná v hornej časti kompresora medzi blokmi valcov a hlavou valca. Pozostáva z ventilovej dosky, dosiek sacieho a výtlačného ventilu, sediel sacieho ventilu, pružín, vložiek, vedení výtlačného ventilu. Doska ventilu má odnímateľné sedlá sacieho ventilu vo forme dosiek z kalenej ocele s dvoma pozdĺžnymi štrbinami v každej z nich. Štrbiny sú uzavreté oceľovými pružinovými doskami, ktoré sú umiestnené v drážkach ventilovej dosky. Sedlá a doska sú zaistené čapmi. Dosky vypúšťacích ventilov sú oceľové, okrúhle, umiestnené v prstencových drážkach dosky, ktoré sú sedlami ventilov. Aby sa zabránilo bočnému posunutiu, sú dosky počas prevádzky centrované vyrazenými vodidlami, ktorých ramená spočívajú na spodnej časti prstencovej drážky ventilovej dosky. Zhora sú dosky tlačené pružinami na ventilovú dosku pomocou bežnej tyče, ktorá je priskrutkovaná k doske pomocou puzdier. V tyči sú upevnené 4 prsty, na ktorých sú umiestnené puzdrá, ktoré obmedzujú zdvíhanie výtlačných ventilov. Puzdrá sú tlačené proti smerovým ventilom nárazníkovými pružinami. Nárazníkové pružiny nepracujú za normálnych podmienok; Slúžia na ochranu ventilov pred zlomením pri hydraulických nárazoch v prípade vniknutia kvapalného chladiva alebo prebytočného oleja do valcov. Doska ventilu je rozdelená vnútornou prepážkou hlavy valca na saciu a výtlačnú dutinu. V hornej, krajnej polohe piestu medzi ventilovou doskou a dnom piestu je medzera 0,2 ... 0,17 mm, ktorá sa nazýva lineárny mŕtvy priestor. Olejové tesnenie utesňuje vonkajší hnací koniec kľukového hriadeľa. Typ upchávky - samovyrovnávací grafit. Uzatváracie ventily - sacie a výtlačné, slúžia na pripojenie kompresora k chladiacemu systému. K telu uzatváracieho ventilu je pripevnená uhlová alebo rovná armatúra, ako aj tvarovka alebo T-kus na pripojenie zariadení. Keď sa vreteno otáča v smere hodinových ručičiek, uzatvára hlavný priechod ventilom do systému s cievkou v krajnej polohe a otvára priechod k armatúre. Keď sa vreteno otočí proti smeru hodinových ručičiek, v krajnej polohe sa uzavrie kužeľom, priechodom k tvarovke a úplne otvorí hlavný priechod cez ventil do systému a uzavrie priechod k odpalisku. V medzipolohách je priechod otvorený tak do systému, ako aj do odpaliska. Pohyblivé časti kompresora sú mazané striekaním. K mazaniu čapov ojnice kľukového hriadeľa dochádza vyvŕtanými šikmými kanálmi v hornej časti dolnej hlavy ojnice. Horná hlava ojnice je mazaná olejom stekajúcim z vnútornej strany dna, piestu a padajúcim do vyvŕtaného otvoru v hlave ojnice. Na zníženie prenosu oleja z kľukovej skrine je olejom odnímateľný krúžok na pieste, ktorý vypúšťa časť oleja zo stien valca späť do kľukovej skrine.

Množstvo naplneného oleja: 1,7 + - 0,1 kg.

Chladiaci výkon a efektívny výkon, pozri tabuľku:

Parametre	R12		R22	R142
Parametre	n = 24 s-1	n = 24 s-1	n = 27,5 s-1	n = 24 s-1
Chladiaci výkon, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Efektívny výkon, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Poznámky: 1. Údaje sú uvedené pre režim: Bod varu - mínus 15 ° С; teplota kondenzácie - 30 ° С; sacia teplota - 20 ° С; teplota kvapaliny pred škrtiacou klapkou 30 ° С - pre freóny R12, R22; bod varu - 5 ° С; teplota kondenzácie - 60 С; sacia teplota - 20 ° С: teplota kvapaliny pred škrtiacim zariadením - 60 ° С - pre freón 142;

Odchýlka od menovitých hodnôt chladiaceho výkonu a účinného výkonu je povolená v rozmedzí ± 7%.

Rozdiel medzi výtlačným a sacím tlakom by nemal presiahnuť 1,7 MPa (17 kgf / s * 1) a pomer výtlačného tlaku k saciemu tlaku by nemal presiahnuť 1,2.

Teplota na výstupe by nemala presiahnuť 160 ° С pre R22 a 140 ° С pre R12 a R142.

Návrhový tlak 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Pri testovaní s pretlakom 1,80 mPa (1,8 kgf.cm2) musia kompresory udržiavať tesnosť.