introduction

1 état de la question sur la théorie et la technologie du profilage des tuyaux multiformes par le dessin de la mécontentement (revue littéraire).

1.1 Sorte de conduites de profil avec des visages plats et leur utilisation dans la technique.

1.2 Les principaux moyens de produire des tuyaux de profil avec des faces plates.

1.4 Outil de forme toujours.

1.5 Le dessin des tuyaux multiformes en forme de vintage.

1.6 Conclusions. L'objectif et les objectifs de la recherche.

2 Développement d'un modèle mathématique Tuyaux de profilage avec glissement.

2.1 Dispositions de base et hypothèses.

2.2 Description de la géométrie de la mise au point de déformation.

2.3 Description des paramètres de résistance du processus de profilage.

2.4 Évaluation du remplissage dans les coins des loups et des tiets des feux de vue du profil.

2.5 Description de l'algorithme de calcul des paramètres de profilage.

2.6 Analyse informatique des conditions de puissance pour profilage des tuyaux carrés avec un dessin non pertinent.

2.7 Conclusions.

3 Calcul de l'outil de force pour dessiner des tuyaux de profil.

3.1 Réglage du problème.

3.2 Détermination du statut intense de la volée.

3.3 Construction des fonctions d'affichage.

3.3.1 Trou carré.

3.3.2 Trou rectangulaire.

3.3.3 Réservoir d'avion.

3.4 Exemple de calcul de l'état intense des loups avec un trou carré.

3.5 Exemple de calcul du statut intense des loups avec une ouverture circulaire.

3.6 Analyse des résultats obtenus.

3.7 Conclusions.

4 études expérimentales pour profiler des tuyaux carrés et rectangulaires avec glisser.

4.1 Méthodologie pour l'expérience.

4.2 Tube carré en profilage avec glisser dans une transition vers une volte.

4.3 Tube carré en profilage avec glisser pour une transition avec anti-antipaty.

4.4 Modèle mathématique linéaire à trois facteurs profilant des tuyaux carrés.

4.5 Détermination du remplissage dans les coins des loups et des tiets.

4.6 Améliorer l'étalonnage des canaux des loups pour les tuyaux rectangulaires.

4.7 Conclusions.

5 Dessin de Profil Tuyaux tourbillonnants à vis à vis.

5.1 Sélection des paramètres technologiques du dessin avec moulage.

5.2 Définition de couple.

5.3 Déterminer l'effort d'étirement.

5.4 Études expérimentales.

5.5 Conclusions.

Liste recommandée de mémoire

• Farce de tuyaux à paroi mince avec un outil rotatif 2009, candidat des sciences techniques Shephenko, Tatyana Sergeevna

• Améliorer la technologie du dessin de mécontentement des tuyaux à paroi mince dans un bloc de loups avec une épaisseur de paroi garantie 2005, candidat des sciences techniques Kargin, Boris Vladimirovich

• Améliorer les processus et les machines pour la fabrication de tuyaux profilés à froid basés sur la modélisation de la déformation 2009, docteur en sciences techniques parshin, Sergey Vladimirovich

• Modélisation du processus de profilage des tuyaux multiformes afin de l'améliorer et de sélectionner les paramètres du moulin 2005, candidat de Sciences techniques Semenova, Natalia Vladimirovna

• Dessin de tuyaux du matériau de renforcement anisotrope 1998, candidat des sciences techniques Chernyaev, Alexey Vladimirovich

La thèse (partie de l'abstrait de l'auteur) sur le thème "Améliorer le processus de profilage de tuyaux multi-facettes par dessin irrévocable"

Pertinence du sujet. Le développement actif du secteur de la production de l'économie, des exigences strictes en matière d'efficacité et de fiabilité des produits, ainsi que l'efficacité de la production nécessite l'utilisation de types d'équipement et de technologie d'économie de ressources. Pour de nombreuses industries de l'industrie de la construction, de l'ingénierie mécanique, de l'industrie des instruments, de l'industrie de l'ingénierie radio, l'une des solutions est l'utilisation de tuyaux d'espèces économiques (tuyaux de radiateur et tuyaux de radiateur, guides d'ondes, etc.), ce qui permet: augmenter le pouvoir d'installations, de force et de durabilité des structures, réduisez leur consistance des métaux, sauvegarder des matériaux, améliorer l'apparence. Une large nomenclature et une quantité considérable de consommation de tuyaux de profil ont mis en place le développement de leur production en Russie. Actuellement, la majeure partie des tuyaux en forme est fabriquée dans des ateliers à tuyauterie, car les opérations de roulement et de dessin à froid sont suffisamment développées dans l'industrie nationale. À cet égard, l'amélioration de la production existante est particulièrement importante: le développement et la fabrication d'équipements, l'introduction de nouvelles technologies et méthodes.

Les types de tuyaux de forme les plus courants sont multiformes (carrés, rectangulaires, hex, etc.) de tuyaux de haute précision obtenus par un dessin non pertinent en une seule passe.

L'urgence du sujet de la thèse est déterminée par la nécessité d'améliorer la qualité des tuyaux multiformes en améliorant le processus de profilage sans mandrin.

L'objectif des travaux est d'améliorer le processus de profilage des tuyaux multi-facettes par le dessin de la mécontentement en développant des techniques permettant de calculer les paramètres technologiques et la géométrie de l'outil.

Pour atteindre l'objectif, il est nécessaire de résoudre les tâches suivantes:

1. Créez un modèle mathématique pour profiler des tuyaux multiformes par un dessin déplaisant pour évaluer les conditions de puissance, en tenant compte de la loi non alumineuse du durcissement, de l'anisotropie des propriétés et de la géométrie complexe de la chaîne de volley.

2. Déterminer conditions de puissance En fonction des paramètres physiques, technologiques et structurels du profilage en cas de déplaisissement.

3. Développer une méthodologie d'estimation des coins de remplissage des coins des loups et des tiets aux visages du dessin des tuyaux multiformes.

4. Développer une méthodologie de calcul de la force des loups de forme pour déterminer les paramètres géométriques de l'outil.

5. Développer une méthodologie pour calculer des paramètres technologiques tout en profilant et à sec simultanément.

6. Effectuez des études expérimentales sur les paramètres technologiques du processus qui assurent la précision élevée des dimensions des tuyaux multiformes et vérifiez l'adéquation du calcul des paramètres technologiques du profilage du modèle mathématique.

Méthodes de recherche. Des études théoriques reposaient sur les dispositions de base et les hypothèses de la théorie du dessin, la théorie de l'élasticité, la méthode de mappages conformes, des mathématiques informatiques.

Des études expérimentales ont été réalisées en laboratoire en utilisant les méthodes de planification mathématique de l'expérience sur la machine d'essai universelle TDMU-30.

L'auteur protège les résultats du calcul des paramètres technologiques et structurels du profilage des tubes multiformes par dessin déplaisant: le procédé de calcul de la résistance des loups de forme, en tenant compte des charges normales dans le canal; Méthodologie de calcul des paramètres technologiques du processus de profilage de tuyaux multiformes par dessin déplaisant; méthodologie permettant de calculer les paramètres technologiques tout en profilant et séchant simultanément avec le dessin de mécontentement des tuyaux multiformes à paroi mince à vis; Les résultats d'études expérimentales.

Nouveauté scientifique. Les modèles des changements dans les conditions de puissance sont établis sous le profilage de tuyaux multiformes par un dessin non pertinent, en tenant compte de la loi non linéaire du durcissement, de l'anisotropie des propriétés et de la géométrie complexe de la chaîne de volley. Le problème est résolu en déterminant l'état de contrainte des loups de forme sous l'action des charges normales dans le canal. L'enregistrement complet des équations de l'état de contrainte-déformation tout en profilant et à couper simultanément le tuyau multiforme.

L'exactitude des résultats de la recherche est confirmée par la formulation mathématique stricte des tâches, utilisant des méthodes analytiques pour résoudre des problèmes, méthodes modernes Données expérimentales expérimentales et traitement des données expérimentales, reproductibilité des résultats expérimentaux, convergence satisfaisante des résultats de données calculées et expérimentales et des résultats de la pratique, conformité des résultats de la modélisation de la technologie de fabrication et des caractéristiques des tuyaux à multiples-catifs prêts à l'emploi.

La valeur pratique du travail est la suivante:

1. Les modes d'obtention de tuyaux carrés 10x10x1mm à partir d'alliages de haute précision D1, augmentant ainsi le rendement approprié de 5%.

2. Les dimensions des loups façonnés assurant leur performance sont déterminées.

3. La combinaison des opérations de profilage et de torsion réduit le cycle technologique des tuyaux multiformes à vis de fabrication.

4. Étalonnage amélioré du canal de loup de forme pour profilage de tuyaux rectangulaires 32x18x2mm.

Approbation du travail. Les principales dispositions des travaux de thèse sont signalées et discutées lors de la conférence scientifique et technique internationale consacrée au 40e anniversaire de la plante métallurgique de Samargique "nouvelles destinations de production et de consommation d'aluminium et de ses alliages" (Samara: SGAU, 2000); 11 conférence inter-universitaire " Modélisation de mathématiques et tâches de limites »(Samara: Sstu, 2001); Deuxième conférence internationale scientifique et technique "métallophysique, mécanique des matériaux et procédés de déformation" (Samara: SGAU, 2004); XIV Stupid-Levskaya Lectures: Jeunesse internationale conférence scientifique (Kazan: KSTU, 2006); IX Royal Lectures: Conférence scientifique internationale de la jeunesse (Samara: SGAU, 2007).

Les matériaux de publication reflétant la principale thèse de la thèse sont publiés dans 11 œuvres, y compris dans les principales publications scientifiques examinées par des pairs définies par la plus haute Commission d'attestation - 4.

Structure et portée des travaux. La thèse se compose des principaux symboles, de l'introduction, des cinq chapitres, de la liste de la littérature et des applications. Le travail est défini sur 155 pages de texte dactylographié, dont 74 dessins, 14 tables, bibliographie à partir de 114 articles et une application.

L'auteur est reconnaissant à l'équipe du département de la pression de traitement des métaux pour l'assistance, ainsi que du superviseur, professeur du département, D.T.n. V.r. Cargin pour des commentaires précieux et une assistance pratique au travail.

Travaux de thèse similaires dans la spécialité "Machines de traitement de la technologie et de la pression", 05.03.05 CIFRA WAW

• Améliorer la technologie et l'équipement pour la production de tuyaux capillaires en acier inoxydable 1984, candidat des sciences techniques Trubitsin, Alexander Filippoch

• Améliorer la technologie de l'assemblage avec la rédaction de tuyaux composites de sections transversales complexes avec un niveau donné de contraintes résiduelles 2002, candidat des sciences techniques Fedorov, Mikhail Vasilyevich

• Améliorer la technologie et la conception des loups pour la fabrication de profils hexagonaux basés sur la modélisation dans le système "Billet-outil" 2012, candidat de Sciences techniques Malakanov, Sergey Aleksandrovich

• Etude de modèles de l'état déformé par le stress du métal lors de la dessin des tuyaux et du développement de la méthodologie permettant de déterminer les paramètres de puissance de dessin sur une mandrin de résolution de soi 2007, candidat des sciences techniques de Malevich, Nikolay Alexandrovich

• Amélioration des équipements, des outils et des moyens technologiques pour dessiner des tuyaux de poudre droite de haute qualité 2002, candidat des sciences techniques Manokhina, Natalia Grigorievna

Conclusion de la thèse sur le sujet "Technologies et machines à pression", Shokova, Ekaterina Viktorovna

Principaux résultats et conclusions pour le travail

1. Depuis l'analyse de la littérature scientifique et technique, il suit que l'un des processus rationnels et productifs de fabrication de tuyaux multi-facettes à paroi mince (carrés, rectangulaires, hexagonaux, octamiques) est le processus de dessin de mécontentement.

2. Un modèle mathématique a été développé pour le processus de profilage de tuyaux multiformes par dessin déplaisant, ce qui permet de déterminer les conditions de puissance, en tenant compte de la loi non linéaire du durcissement, de l'anisotropie des propriétés du matériau de tuyau et de la géométrie complexe de la chaîne de volley. Le modèle est mis en œuvre dans l'environnement de programmation Delphi 7.0.

3. Avec l'aide d'un modèle mathématique, l'influence quantitative des facteurs physiques, technologiques et structurels sur les paramètres de puissance du processus de profilage des tuyaux multiformes avec un dessin de mécontentement est établi.

4. Méthodes développées pour estimer la charge des coins des coins des loups et des tiets des faces en cas de dessin non pertinent de tuyaux multiformes.

5. Une méthode est développée pour calculer la résistance des loups en forme, en tenant compte des charges normales dans le canal, en fonction de la fonction des contraintes ERY, du procédé de mappages conformes et de la troisième théorie de la force.

6. Un modèle mathématique de trois facteurs de profilage de tuyaux carrés a été construit expérimentalement, ce qui vous permet de sélectionner des paramètres technologiques garantissant la précision de la géométrie des tuyaux obtenus.

7. Développé et amené au niveau de l'ingénierie, le procédé de calcul des paramètres technologiques avec des tuyaux multitifiés simultanés et de torsion par un dessin non pertinent.

8. Les études expérimentales du processus de profilage des tuyaux multi-facettes par un dessin non pertinent ont montré une convergence satisfaisante des résultats de l'analyse théorique avec des données expérimentales.

Références Researchs de thèse candidat des sciences techniques Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008

1. A.C. 1045977 URSS, MKI3 B21SS / 02. Outil pour dessiner des tubes en forme de mur mince. / V.n. Ermakov, G.P. MOISEEV, A.B. Suntsov et al. (URSR). № 3413820; Étape. 31.03.82; Publier. 07.10.83, bul. №37. - ZS.

2. A.C. 1132997 URSS, MKI3 B21SS / 00. Wolf composite pour dessiner des profils multiformes avec un nombre de visages uniforme. / DANS ET. REINNE, A.A. Pavlov, E.v. Nikulin (URSS). --№ 3643364 / 22-02; Étape. 09/16/83; Publier. 07.01.85, bul. №1. -4c.

3. A.C. 1197756 URSS, MKI4B21S37 / 25. La méthode de fabrication de tubes rectangulaires texte. / P.n. Kalinushkin, VB Furmanov et al. (URSS). № 3783222; annoncé 21.08.84; Publier. 15.12.85, bulle. №46. - 6c.

4. A.C. 130481 URSS, MKA 7S5. Dispositif de torsion de profils non circulaires avec du texte de dessin. / V.l. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.n. Shakmaev et al. (URSS). № 640189; Étape. 02.10.59; Publier. 1960, bulle. №15. -2c.

5. A.C. 1417952 URSS, MKI4V21S37 / 15. La méthode de fabrication de texte de texte multiforme de profil. / UN B. Yukov, A.A. Shkurenko et al. (URSS). № 4209832; Étape. 09.01.87; Publier. 08.23.88, bul. №31. - 5c.

6. A.C. 1438875 URSS, MKI3 B21С37 / 15. La méthode de fabrication de tubes rectangulaires texte. /.G. Mikhailov, l.b. Maslan, V.P. Buzin et al. (URSS). № 4252699 / 27-27; Étape. 28.05.87; Publier. 11/23/88, bul. №43. -4c.

7. A.C. 1438876 URSS, MKA3 B21S37 / 15. Dispositif de reproduction de tuyaux ronds dans du texte rectangulaire. /.G. Mikhailov, l.b. Maslan, V.P. Buzin et al. (URSS). № 4258624 / 27-27; Étape. 09.06.87; Publier. 11/23/88, bul. №43. -Sc.

8. A.C. 145522 URSS MKI 7P410. Filtre pour dessiner des tuyaux texte. / E.v.

9. Bush, B.K. Ivanov (URSS). - N ° 741262/22; Étape. 10.08.61; Publier. 1962, bul. N ° 6. -Sc.

10. A.C. 1463367 URSS, MKI4 B21С37 / 15. Méthode de fabrication de texte de texte multiforme. / V.v. Yakovlev, V.a. Shurinov, A.i. Pavlov et V.a. Belvyn (URSS). № 4250068 / 23-02; Étape. 13.04.87; Publier. 03/07/89, bul. №9. -2c.

11. A.C. 590029 URSS, MK2B21SS / 00. Volok pour dessiner des profils de texte multiformes à paroi mince. / B.ji. DYLDIN, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev et al. (URSS). № 2317518 / 22-02; Étape. 30.01.76; Publier. 30.01.78, bul. №4. -Sc.

12. A.C. 604603 URSS, MKI2 B21SS / 00. Volok pour dessiner du texte de fil rectangulaire. / Ji.c. Watrushin, i.sh. Berin, a.ji. Chechurine (URSS). --№ 2379495 / 22-02; Étape. 07/05/76; Publ.30.04.78, bul. N ° 16. 2 p.

13. A.C. 621418 URSS, MKI2 B21SS / 00. Outil pour dessiner des tuyaux multiformes avec un nombre de visages uniforme. / G.a. Savin, V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlossberg (URSS). № 2468244 / 22-02; Étape. 29.03.77; Publier. 30.08.78, bulle. №32. -2c.

14. A.C. 667266 URSS, MC2 B21ss / 02. Texte de Volok. / A.A. Fotov, V.n. Diguev, p.p. MOISEEV, V.M. Yermakov, yu.g. Bon (URSS). № 2575030 / 22-02; Étape. 01.02.78; Publier. 06/15/79, bul. №22, -4С.

15. A.C. 827208 URSS, MKI3 B21SS / 08. Dispositif pour la fabrication de textes de profil. / I.A. Lyachenko, G.P. Motsev, m. Podoskin et al. (URSS). № 2789420 / 22-02; réclamations. 09.06.79; Publier. 05.05.81, bul. №17. - ZS.

16. A.C. 854488 URSS, MKI3 B21SS / 02. Texte d'outil toujours. /

17. P.P. Panasenko (URSS). № 2841702 / 22-02; Étape. 11/23/79; Publier. 08/15/81, bul. №30. -2c.

18. A.C. 856605 URSS, MKI3 B21SS / 02. Volok pour les profils de dessin du texte. / Yu.S. Zykov, a.g. Vasilyev, A.A. Kochetkov (URSS). №2798564 / 22-02; Étape. 07/19/79; Publier. 08.23.81, bul. №31. -Sc.

19. A.C. 940965 URSS, MKI3 B21SS / 02. Outil pour faire des surfaces de profil. / I.A. Savelyev, Yu.S. Résurrection, A.D. OSMA-NIS (URSS). - N ° 3002612; Étape. 06.11.80; Publier. 07.07.82, bul. №25. Zs.

20. adler, yu.p. Planification expérimentale lors de la recherche de conditions optimales du texte. / Yu.p. Adler, E.V. Markova, Yu.v. Granovsky m.: Science, 1971. - 283c.

21. Alynevsky, Ji.e. Efforts de traction avec des tubes de drainage à froid. / Ji.e. Alshevsky. M.: Metallurgisdat, 1952.-124c.

22. AMENZADE, YU.A. Théorie du texte d'élasticité. / Yu.A. Amenzade. M .: High School, 1971.-288С.

23. argunov, V.n. Calibrage des profils façonnés Texte. / V.N. Argunov, m.z. Yermanok. M.: Métallurgie, 1989.-206C.

24. arysensky, yu.m. Obtention d'une anisotropie rationnelle dans des feuilles de texte. / Yu.M. Arysensky, f.v. Grocknikov, v.yu. Aryshensky. M .: Métallurgie, 1987-141c.

25. Arreshensky, Yu.M.Toria et calculs de la formation de matières anisotropes. / Yu.M. Arysensky, f.v. Grochnikov. - M.: Métallurgie, 1990.-304c.

26. Bisk, M.B. Technologie rationnelle de la fabrication du texte de l'outil de tuyauterie. / M.B. Bisk-m.: Métallurgie, 1968.-141 p.

27. Vidowin, S.I. Méthodes de calcul et de conception des processus informatiques des feuilles d'estampage et du texte du profil du texte. / S.I. Vidowin - M.: Engineering mécanique, 1988.-160c.

28. Vorobyov, d.n. Outil d'étalonnage pour dessiner des tubes rectangulaires Texte. / D.N. Vorobev d.n., V.R. Kargin, I.i. Kuznetsova // Technologie des alliages légers. -1989. - - Images. -C.36-39.

29. Vydrin, V.N. Production de profils façonnés de texte de haute précision. / V.N. Udrin et al.: Métallurgie, 1977.-184c.

30. Gromov, n.p. Texte de traitement des métaux. / N.p. Gromov -m .: Métallurgie, 1967.-340С.

31. Gubkin, S.I. Critique des méthodes existantes de calcul des contraintes de fonctionnement à l'OMD / PY. GUBKIN // Méthodes d'ingénierie pour calculer les processus technologiques de OMD. -M.: Mashgiz, 1957. C.34-46.

32. Glyaev, G.I. Stabilité de la section transversale du tuyau sous la réduction du texte. / G.I. GLYAEV, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // Théorie et pratique de la réduction des tuyaux. P. 103-109.

33. GLYAEV, YU.G. Modélisation mathématique des processus du texte OMD. / YU.G. Glyaev, S.A. Chukmasov, A.B. Gubin. Kiev: Sciences. Dumka, 1986. -240c.

34. GLEYAEV, YU.G.Intensification de la précision et de la qualité des tuyaux Texte. / Yu.G. Glyaev, m.z. Volodarsky, O.I. Lion et autres: métallurgie, 1992.-238C.

35. Gun, G.ya. Bases théoriques pour transformer le texte de la pression des métaux. / G.ya. Gong. M.: Métallurgie, 1980. - 456C.

36. Gun, G.ya. Formulation en plastique du texte des métaux. / G.ya. Gong, p.i. Polihin, B.A. Prudkovsky. M .: Métallurgie, 1968. -416c.

37. Danchenko, V.n. Production de tubes de profil Texte. / V.n. Danchenko,

38. V.A. Sergeev, e.v. Nikulin. M.: Interfète de l'ingénierie, 2003. -224c.

39. Dnestrovsky, N.Z. Stripping Metal Text. / N.Z. Dniester. M .: état École scientifique. ed. Allumé. sur h. et couleur Métallurgie, 1954. - 270c.

40. Dorokhov, a.i. Changez le périmètre en dessinant les tubes façonnés. / A.I. Dorokhov // boit. Scientifique et technique Jeter les informations. M.: Metallurg-Edition, 1959. - № 6-7. - p.89-94.

41. Dorokhov, a.i. Détermination du diamètre de la pièce d'origine pour la peau non libre et le roulement de tubes rectangulaires, triangulaires et hexagonaux. / A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Production de tuyaux / discorde. M., 1969. -SP.21. - P. 61-63.

42. Dorokhov, a.i. Contraintes axiales avec dessin de tubes de forme sans texte mandrin. / A.I. Dorokhov // tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -Sp.1. - p.156-161.

43. Dorokhov, A.i. Perspectives de la production de tuyaux de profil déformés à froid et des bases de la technologie moderne de leur texte de fabrication. / A.I. Dorokhov, V.I. REINNE, A.P. Uspenko // Tuyaux d'espèces économiques: M.: Métallurgie, 1982. -C. 31-36.

44. Dorokhov, a.i. Étalonnage rationnel des rouleaux de moulins multi-technologiques pour la production de tuyaux de sections rectangulaires Texte. / A.I. Dorokhov, p.v. Sav-Kin, A.B. Kolpakovsky // Progrès technique dans la production de tuyaux. M.: Métallurgie, 1965.-S. 186-195.

45. Emelyanenko, P.t. Texte de production de tuyaux et de production de pipeline. / P.t. Emelyanenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496C.

46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Appuyez sur les panneaux d'alliages d'aluminium. M .: Métallurgie. - 1974. -232c.

47. ERMANOK, M.Z. Utilisation du désaccord de mécontentement lors de la production 1 "TUBES DE TUBES. / M.Z. YERMANOK. M.: Colorméthinisation, 1965. - 101c.

48. ermanok, m.z. Développement de la théorie du texte de dessin. / M.z. Yermanok // Métaux colorés. -1986. №9.- P. 81-83.

49. ERMANOK, M.Z. Rational, technologie de production de tuyaux rectangulaires du texte en aluminium. / M.Z. Yermanok m.z., v.f. Champietes. // métaux colorés. 1957. - №5. - P.85-90.

50. Zykov, Yu.S. Le rapport optimal des déformations dans le dessin des profils rectangulaires texte. / Yu.S. Zykov, a.g. Vasilyev, A.A. Kochetkov // Métaux de couleur. 1981. - №11. -C.46-47.

51. Zykov, Yu.S. Effet d'un profil d'un canal de dessin sur le texte de la force de fils. / Yu.S. Zykov // Nouvelles des universités. Métallurgie ferreuse. 1993. -№2. - p.27-29.

52. Zykov, Yu.S. Formulaire de recherche combiné profil longitudinal Zone de travail Volley Text. / Yu.S. Zykov // Métallurgie et coke: traitement de la pression des métaux. - Kiev: Technique, 1982. - Iet.78. P. 107-115.

53. Zykov, Yu.S. Paramètres optimaux des profils rectangulaires Texte. / Yu.S. Zykov // megalla colorée. 1994. - №5. - p.47-49. .

54. Zykov, Yu.S. Les paramètres optimaux du processus de dessin d'un texte de profil rectangulaire. / Yu.S. Zykov // Métaux de couleur. 1986. - №2. - P. 71-74.

55. Zykov, Yu.S. Coins optimaux de la traînée du texte métal durcissant. / Yu.S. Zykov .//iversity Izvestia. 4m. 1990. - №4. - p.27-29.

56. Ilyushin, A.A. Plastique. Partie un. Texte de déformations plastiques élastiques. / A.A. Ilyushin. -M .: MSU, 2004. -376 p.

57. Kargin, V.R. Analyse du dessin déplaisant de tuyaux à paroi mince avec un texte antipaty. / V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // Bulletin Sgau. Samara: Sgau, 2003. - №1. - p.82-85.

58. Kargin, V.r. Introduction au traitement de la spécialité de la pression des métaux

59. Texte: Tutoriel / V.R. Kargin, E.v. Shokova. Samara: Sgau, 2003. - 170c.

60. Kargin, V.R. Tableau de tuyau d'eau. / V.R. Kargin // Métaux de couleur. -1989. №2. - C.102-105.

61. Kargin, V.R. Principes de base de l'expérience d'ingénierie Texte .: Tutoriel / V.R. Kargin, V.M. Lièvre. Samara: SGAU, 2001. - 86C.

62. Kargin, V.R. Calcul d'un outil de dessin des profils carrés et du texte des tuyaux. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. SHOKOVA // IZVESTIA SAMARA Centre scientifique de l'Académie des sciences russes. 2001. - №2. - TZ - p.23 8-240.

63. Kargin, V.r. Calcul de l'épaississement de la paroi du tuyau lorsque le texte. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.v. Shokova // Production d'approvisionnement en génie mécanique. 2004. -№1. -C.44-46.

64. Kasatkin, N.I. Processus de recherche de profilage de tubes rectangulaires Texte. / N.I. Casatkin, appelé HONAINA, I.V. Komkova, P.P. Panova / étude des processus de traitement des métaux non ferreux. - M.: Métallurgie, 1974. Numéro 44. - P. 107-111.

65. KIRICHENKO, A.N. Analyse de l'économie différentes façons Production de tuyaux de profil avec une épaisseur de paroi constante autour du texte du périmètre. / A.N. Kirichenko, a.i. Gubin, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // Tuyaux d'espèces économiques. -M., 1982. -S. 31-36.

66. Kleenov, v.f. Choix d'une pièce et de calcul de l'outil pour dessiner des tuyaux rectangulaires à partir du texte en alliages d'aluminium. / V.f. Klemenov, R.I. Muratov, M.I. Erlich // Technologie des alliages légers - 1979. - №6.- p.41-44.

67. Kolmogorov, v.l. Outil pour dessiner du texte. / VL. Kolmogorov, S.I. Orlov, v.yu. Shevlyakov. -M .: Métallurgie, 1992. -144c.

68. Kolmogorov, B.Ji. Tension. Déformation. Texte de destruction. / B.JT. Kolmogorov. M.: Métallurgie, 1970. - 229c.

69. Kolmogorov, B.Ji. Tâches technologiques de dessin et d'appui de texte.: Tutoriel / b.ji. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -Sp.10. -81c.

70. Coppenfels, V. Pratique des mappages conformes au texte. / V. COP-PENFELLS, F. STALMAN. M.: IL, 1963. - 406C.

71. COFOFF, Z.A. Texte de tuyau roulant à froid. / Per. COFFOFF, P.M. Solovychik, V.a. Aleshin et autres. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432C.

72. Gruzman, Yu.g. L'état actuel du texte de production de tuyaux mondiaux. / YU.G. Krukman, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Métallurgie, 1992. -81c.

73. Levanov, a.n. Contact Frottement dans les processus du texte OMD. La.n. Leva-nov, v.l. Colmagors, s.l. Burkin et al.: Métallurgie, 1976. - 416C.

74. LEVITANSKY, M.D. Calcul des normes techniques et économiques pour la production de tuyaux et de profils provenant d'alliages d'aluminium sur le texte de l'ordinateur personnel. / M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nazarova // Métaux de couleur. -19,92. --№№2. -C.10-11.

75. LYZOV, M.N. La théorie et le calcul des processus de fabrication des pièces sont des textes flexibles. / M.N. Lysov m.: Engineering mécanique, 1966. - 236C.

76. MUSHELISHVILI, N.I. Certaines des tâches principales de la théorie mathématique du texte d'élasticité. / N.I. Mushelishvili. M.: Science, 1966. -707c.

77. Osadchy, V.ya. Étude des paramètres de puissance du tube de profilage et des calibres rouleaux Texte. / V.ya. Saddy, S.A. Fêtes // Acier. -1970. --№8.-S.732.

78. Osadchy, V.ya. Caractéristiques de la déformation dans la fabrication de pipes de profil de sections rectangulaires et variables Texte. / V.ya. Saddy, S.A. Fêtes // Acier. 1970. - №8. - P.712.

79. Osadchy, V.ya. Calcul des contraintes et des efforts lorsque vous faites glisser des tuyaux. /

80. V.ya. Sidiable, a.ji. VorontSov, S.M Karpov // Production de produits laminés. 2001. - №10. - S.8-12.

81. Osadchy, S.I. Condition stress-déformo-salle de bain avec profilés - RovaniaText. / V.ya. Saddy, S.A. Getya, S.A. Stepanov // Izvestia Universités. Métallurgie ferreuse. 1984. - -№9. -66-69.

82. Parshin, B.C. Principes de base de l'amélioration systémique des processus et du dessin à froid du texte du tube. / B.C. Parshins. Krasnoyarsk: Nom de la maison d'édition KRAS. Université, 1986. - 192c.

83. Parshin, B.C. Texte de dessin au tube froid. / B.C. Parshins, A.A. Fotov, V.a. Aleshin. M.: Métallurgie, 1979. - 240c.

84. PERLIN, I.L. La théorie du texte du dessin. / I.L. Perlin, m.z. Yermanok. -M .: Métallurgie, 1971.- 448С.

85. PERLIN, P.I. Conteneurs pour texte à lingots plats. / P.I. Perlin, l.f. Towchova // Sam. Tr. Vnimetmash. Onti vnimemetmash, 1960. - №1. -C.136-154.

86. Perlin, P.i. Procédé de calcul des conteneurs pour appuyer sur un texte de lingot en tissu. / P.I. Perlin // Bulletin de génie mécanique 1959. - №5. - S.57-58.

87. Popov, E.A. Principes fondamentaux de la théorie du texte d'estampage des feuilles. / E.a.popov. -M.: Génie mécanique, 1977. 278С.

88. POTAPOV, I.N. Théorie du texte de la production de tuyaux. / I.n. POTAPOV, A.P. Colikov, V.M. Druyan et al. M.: Métallurgie, 1991. - 406c.

89. RAVIN, A.N. Outil de formation pour appuyer sur le texte des profils de pression et de dessin. / A.N. Ravin, e.sh. Sukhodrev, L.r. Dudetskaya, v.l. Scherbanyuk. - Minsk: Science et Technologie, 1988. 232c.

90. Rakhtmayer, R.D. Méthodes de différence pour résoudre les problèmes de valeur limite Texte. / R.D. Rakhtmeyer. M.: MIR, 1972. - 418C!

91. Savin, G.A. Dessiner des tuyaux texte. / G.A. Savin. M.: Métallurgie, 1993.-336c.

92. Savin, G.n. Distribution de tension près des trous Texte. / Nov.

93. Savin. Kiev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.

94. SEGERYLIND, JI. Application du texte MKE. / JI. Segerylind. M.: MIR, 1977. - 349С.

95. Smirnov-Alyaev, G.A. La tâche axisymétrique de la théorie de l'écoulement en plastique lors de la compression, de la distribution et du dessin du texte des tuyaux. / G.A. Smirnov-Alyaev, G.ya. Pistolet // Nouvelles des universités. Métallurgie ferreuse. 1961. - №1. - P. 87.

96. Storozhev, m.v. Texte de traitement des métaux. / M.V. Storozhev, E.A. Popov. M .: Génie mécanique, 1977. -432C.

97. Timochenko, P.P. Texte de résistance des matériaux. / S.P. Tymoshenko - M.: Science, 1965. T. 1, -480С.

98. Timochenko, P.P. Stabilité du texte des systèmes élastiques. / S.P. Timochenko. M.: Gittle, 1955. - 568С.

99. Trusov, p.v. Enquête sur le processus de profilage des tubes de groove Texte. / P.V. Trusov, V.Y. Piliers, i.a. Cron // Traitement des métaux de pression. -Sverdlovsk, 1981. №8. - P.69-73.

100. Hucheng, V. Préparation du tuyau pour glisser, méthodes de dessin et d'équipement utilisés dans le Texte glissant. / V. Hucheng // Pipe Production. Düsseldorf, 1975. Par. avec ça. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286C.

101. Chevakin, Yu.f. Machines informatiques dans la production de textes de tuyaux. / Yu.f. Chevakin, a.m. Jantes. M.: Métallurgie, 1972. -240c.

102. Chevakin, Yu.f. Calibrage de l'outil pour dessiner des tubes rectangulaires Texte. / Yu.f. Shevaakin, N.I. Casatkin // Étude des processus de traitement des métaux non ferreux. -M .: Métallurgie, 1971. Vol. №34. - p.140-145.

103. Chevakin, Yu.f. Texte de production de tuyaux. / Yu.f. Shevaakin, A.z. Gle berg. M .: Métallurgie, 1968. - 440С.

104. Chevakin, Yu.f. Production de tuyaux métalliques non ferreux. / Yu.f. Chevakin, a.m. Rytikov, f.s. Seidalev m.: Metallurgizdat, 1963. - 355С.

105. Chevakin, Yu.f., Rirts A.M. Améliorer l'efficacité de la production de tuyaux de texte de métaux non ferreux. / Yu.f. Chevakin, a.m. Jantes. M.: Métallurgie, 1968.-240c.

106. SHOKOVA, E.V. Outil d'étalonnage pour dessiner des tubes rectangulaires Texte. / E.v. SHOKOVA // XIV TUPOLEVSKY Lectures: Conférence scientifique internationale de la jeunesse, État de Kazan. têtu UN-T. Kazan, 2007. - Volume 1. - P. 102103.

107. Vis, A.K., Freiberg Ma Production de tuyaux de profils économiques texte. / A.K. Schupov, M. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296C.

108. Yakovlev, V.V. Relocalisation des tuyaux rectangulaires de texte de précision accrue. / V.V. Yakovlev, B.A. Smelnitsky, V.a. Balyavin et autres. // Stal.-1981. - №6-S.58.

109. Yakovlev, V.v. Tensitions de contact Avec dessin non pertinent de tuyaux. Texte. / V.V. Yakovlev, v.v. Spellerers // Sam: Production de tuyaux sans soudure. -M: Métallurgie, 1975. -№ 3. -C.108-112.

110. Yakovlev, V.v., dessin de tuyaux rectangulaires sur un texte de mandrin en mouvement. / V.V. Yakovlev, V.a. Shurinov, v.a. Balyavin; Du repos. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - Dep. Dans la déformation noire 13.05.1985, n ° 2847.

111. Automatische Ferningund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Profil de Rohre Blech". 1985.-Du№32. -C.508-509.

Veuillez noter que les textes scientifiques présentés ci-dessus sont affichés pour la familiarisation et obtenu en reconnaissant les textes originaux de Thèses (OCR). À cet égard, ils peuvent contenir des erreurs associées à l'imperfection des algorithmes de reconnaissance. En PDF, la thèse et les résumés de l'auteur que nous livrons de telles erreurs.

Rouleau de tuyau afin de réduire leur diamètre (réduction) Il est très largement utilisé dans presque tous les ateliers pour la production de tuyaux laminés à chaud, ainsi que dans la fabrication de tuyaux avec soudage. Cela est dû au fait que la production de tuyaux de petite taille est généralement associée à une perte tangible de productivité des unités de rouleau de tuyau ou de pipelines et, par conséquent, à la hausse des prix. De plus, dans certains cas, par exemple, des tuyaux roulants dia. Moins de 60-70 mm ou tuyaux avec une très grande épaisseur de la paroi et un petit trou intérieur est difficile, car il nécessite l'utilisation de mandrins de diamètre trop petit.

La réduction est effectuée après des tuyaux supplémentaires chauffants (ou chauffés) allant jusqu'à 850-1100 ° avec les rouler sur des usines continues multi-calmes (avec le nombre de cellules jusqu'à 24) sans utilisation de l'outil interne (mandrin). Selon le système de fonctionnement accepté, ce processus peut procéder à une augmentation de l'épaisseur de la paroi ou de sa diminution. Dans le premier cas, le plomb roulant sans tension (ou avec une tension très mineure); Et dans la seconde - avec une grande tension. Le deuxième cas, en tant que plus progressif, a été distribué au cours de la dernière décennie, car il vous permet de réaliser de manière significative une réduction significative et la diminution de l'épaisseur de la paroi élargit le tri des tuyaux laminés par des tuyaux plus économiques à paroi mince.

La possibilité de sophistication du mur pendant la réduction permet d'obtenir sur l'unité de rouleau principale du tuyau avec une épaisseur de paroi légèrement plus grande (parfois à 20-30%). Cela améliore considérablement la productivité de l'unité.

Dans de nombreux cas, dans de nombreux cas, le plus ancien principe de fonctionnement a conservé sa réduction sans valeur sans tension. Fondamentalement, cela fait référence aux cas de réduction des tuyaux à parois relativement épaisses, lorsque même avec de grandes tensions, il devient visible de réduire considérablement l'épaisseur de la paroi devient difficile. Il convient de noter que des usines de réduction sont installées dans de nombreux magasins de rouleaux de tuyaux conçus pour le roulement gratuit. Ces usines seront toujours exploitées et, par conséquent, la réduction sans tension seront largement appliquées.

Considérez comment l'épaisseur de la paroi du tuyau change avec une réduction de la liberté de la libération, lorsqu'il n'y a pas de traction de tension axiale ni d'une backpage, et le schéma de l'état de contrainte est caractérisé par des contraintes de compression. V. JI. Kolmogorov et A. 3. Gleiberg, basé sur le fait que le changement réel de la paroi correspond au travail minimum de déformation, et en utilisant le principe des mouvements possibles, a reçu la détermination théorique du changement de l'épaisseur de la paroi pendant la réduction . Dans le même temps, l'hypothèse a été faite que l'inégalation * de déformation n'affecte pas de manière significative le changement de l'épaisseur de la paroi, et les forces de friction externe n'ont pas pris en compte les vannes, car elles sont nettement moins résistantes internes. À 89 montre les courbes des changements de l'épaisseur de la paroi de la SQ initiale à une SQ initiale pour les aciers peu autonomes, en fonction du degré de réduction du diamètre DT0 d'origine au DT final (rapport DT / DTO) et du facteur géométrique -sensitness des tuyaux (rapport S0 / DT0).

Avec de petits degrés de réduction, la résistance de l'expiration longitudinale est plus de résistance à l'expiration à l'intérieur, ce qui provoque l'épaississement de la paroi. Avec une augmentation de la valeur de déformation, l'intensité de l'épaississement de la paroi augmente. Cependant, dans le même temps, la résistance à l'expiration augmente également. Avec une certaine réduction de réduction, l'épaississement du mur atteint son maximum et l'augmentation ultérieure du degré de réduction entraîne une croissance plus intensive de résistance à l'expiration à l'intérieur et, par conséquent, l'épaississement commence à diminuer.

Pendant ce temps, seule l'épaisseur de la paroi du tuyau productif fini est généralement connue et lorsque vous utilisez ces courbes, il est nécessaire de définir la valeur souhaitée, c'est-à-dire d'utiliser la méthode d'approximation constante.

La nature de l'épaisseur de l'épaisseur de la paroi change de manière spectaculaire si le processus est effectué avec une tension. Comme déjà mentionné, la présence et la magnitude des contraintes axiales sont caractérisées par des conditions de déformation à grande vitesse sur un moulin continu, dont l'indicateur est le coefficient de tension cinématique.

Lors de la réduction avec la tension, les conditions de déformation des extrémités des tuyaux diffèrent des conditions de déformation du milieu du tuyau, lorsque le processus de roulement s'est déjà stabilisé. Dans le processus de remplissage du moulin ou à la sortie du tuyau à partir du moulin, les extrémités du tuyau perçoivent uniquement une partie de la tension et le rouleau, par exemple dans la première caisse jusqu'à ce que le tuyau soit touché dans la deuxième caisse , passe généralement sans tension. En conséquence, les extrémités des tuyaux sont toujours épaisses, ce qui constitue un inconvénient du processus de réduction avec la tension.

La valeur de coupe peut être quelque peu inférieure à la longueur de l'extrémité épaissie due à l'utilisation de la tolérance positive sur l'épaisseur de la paroi. La présence d'extrémités épaississées affecte de manière significative l'économie du processus de réduction, car ces extrémités sont soumises à des coûts de production non remboursables. À cet égard, le processus de roulement avec tension n'est utilisé que si le tuyau est obtenu après la réduction des tuyaux de plus de 40 à 50 m, lorsque les pertes relatives dans la culture sont réduites au niveau caractéristique de tout autre procédé de roulement.

Les méthodes de calcul du changement de l'épaisseur de la chante de chante permettent de déterminer finalement le coefficient de la hotte pour le cas d'une réduction de libre-échange et du cas de roulement avec tension.

Lorsqu'elle est comprise, égale à 8-10% et avec un coefficient de tension plastique de 0,7-0,75, la taille du glissement est caractérisée par un coefficient d'IX \u003d 0,83-0,88.

À partir de la prise en compte des formules (166 et 167), il est facile de voir comment les paramètres de vitesse doivent être observés dans chaque cage, de sorte que le rouleau circule dans le mode calculé.

Le lecteur de groupe des rouleaux dans les usines de réduction de l'ancienne structure a un rapport constant du nombre de rouleaux dans tous les câbles, qui uniquement dans le cas particulier pour les tuyaux de même taille peuvent correspondre au mode de roulement libre. La réduction des tuyaux de toutes les autres tailles se produira avec d'autres cagoules. Par conséquent, le mode de roulement gratuit ne sera pas maintenu. Pratiquement dans ces moulins procède toujours avec une petite tension. L'entraînement individuel des rouleaux de chaque cage avec le réglage fin de leur vitesse vous permet de créer différents modes de tension, y compris le mode de roulement libre.

Étant donné que la tension avant et arrière crée des moments destinés à différentes directions, la rotation totale des rouleaux dans chaque cage peut augmenter ou diminuer en fonction du rapport des efforts de la tension avant et arrière.

À cet égard, les conditions dans lesquelles les deux caisses initiales et 2-3 sont inexorables. Si le moment de rouler dans les premières cellules que le tuyau passe dans les cellules suivantes, il est réduit de tension, le moment de rouler dans les dernières villes, au contraire, devrait être plus élevé, car ces caisses sont principalement testées. Et uniquement dans les cellules de taille moyenne dues aux valeurs de fermeture de la tension avant et arrière, le moment de rouler avec le mode stable diffère peu de la calcul calculée. Avec un calcul de force des nœuds hubbovering, travaillant avec tension, il est nécessaire de garder à l'esprit que le moment de rouleau est brièvement, mais cela augmente très fortement pendant la capture du rouleau de tuyau, qui est expliquée par une grande différence dans la vitesses du tuyau et des rouleaux. La charge de crête résultante dépassant la survenue parfois plusieurs fois (en particulier lors de la réduction avec une tension importante), peut endommager le mécanisme d'entraînement. Par conséquent, dans les calculs, cette charge de crête est prise en compte par l'introduction du coefficient correspondant prélevé égal à 2-3.

Thèse sur le sujet:

Production de tuyaux

1. Trier et exigences de la documentation réglementaire pour les tuyaux

1.1 Tipe de tuyau

OJSC "Crossow Sukavod" est l'un des plus grands fabricants de produits tubulaires dans notre pays. Ses produits sont vendus avec succès dans le pays et à l'étranger. Les produits fabriqués à l'usine répondent aux exigences des normes nationales et étrangères. Certificats de qualité internationaux délivrés par des organisations telles que: américain institut pétrolier (API), Centre de certification TUV allemand - Ralend.

L'atelier T-3 est l'un des principaux ateliers de l'entreprise, produits par eux sont conformes aux normes indiquées dans le tableau. 1.1.

Tableau 1.1 - Normes des tuyaux fabriqués

Dans l'atelier, des tuyaux en carbone, allié et hautement dopé en acier avec un diamètre D \u003d 28-89mm et l'épaisseur de la paroi S \u003d 2,5-13mm sont produites.

La plupart des magasins sont spécialisés dans la production de tuyaux de pompes-compresseurs, des tuyaux usage général et des tuyaux destinés à la redevance froide ultérieure.

Les propriétés mécaniques des tuyaux produits doivent correspondre à la table spécifiée. 1.2.

1.2 Exigence de documentation réglementaire

Production de tuyaux dans l'atelier T-3 La Crug est effectuée sur divers documents réglementaires tels que Gost, API, DIN, NFA, ASTM et autres. Considérez les exigences du DIN 1629 présenté.

1.2.1STATIM

Cette norme s'applique aux tubes ronds transparents contre des aciers sinueux. La composition chimique des aciers utilisés pour la production de tuyaux est donnée dans le tableau 1.3.

Tableau 1.2 - Propriétés mécaniques des tuyaux

Tableau 1.3 - Composition chimique des aciers

Les tuyaux fabriqués selon cette norme sont utilisés principalement dans divers appareils de la fabrication de réservoirs et de pipelines de ponte, ainsi que dans l'ingénierie générale et la fabrication d'instruments.

Les dimensions et les écarts de limite des tuyaux sont présentés dans le tableau 1.4., Tableau 1.5., Tableau.1.6.

La longueur du tuyau est déterminée par la distance entre ses extrémités. Les types de longueur de tuyau sont indiqués dans le tableau 1.4.

Tableau 1.4 - Types de longueur et déviations de longueur admissibles

Tableau 1.5 - Déviations admissibles du diamètre

Tableau 1.6 - Déviations d'épaisseur de paroi autorisée

Les tuyaux doivent être aussi ronds que possible. La déviation de la rondelle doit se situer dans les écarts autorisés pour le diamètre extérieur.

Les pipes doivent être droites sur les yeux, si nécessaire, des exigences particulières de droite peuvent être installées.

Les tuyaux doivent être recomposés perpendiculaires à l'axe des tuyaux et ne doivent pas avoir de bavures.

Les valeurs des masses linéaires (poids) sont données dans la norme DIN 2448. Les écarts suivants de ces valeurs sont autorisés:

pour un tuyau séparé + 12% - 8%,

pour la fourniture pesant au moins 10T + 10% à 5%.

Dans la désignation standard pour les tuyaux du DIN 1629 correspondant, il est indiqué:

Nommage (tube);

Le nombre principal de norme dimensionnelle DIN (DIN 2448);

Les tailles principales du tuyau (diamètre extérieur × épaisseur de paroi);

Numéro principal conditions techniques Fournitures (DIN 1629);

Nom abrégé de la marque d'acier.

Un exemple de désignation conditionnelle du tuyau selon DIN 1629 avec un diamètre extérieur de 33,7 mm et une épaisseur de paroi de 3,2 mm d'acier ST 37.0:

Tuyau DIN 2448-33.7 × 3.2

DIN 1629-ST 37.0.

1.2.2 Exigences techniques

Les tuyaux doivent être effectués conformément aux exigences de la réglementation standard et technologique approuvée de la manière prescrite.

À l'extérieur I. surface interne Les tuyaux et les raccords ne doivent pas être capturés, des coquilles, des couchers de soleil, des faisceaux, des fissures et poncés.

Le débat et le décapage de ces défauts sont autorisés, à condition que leur profondeur ne dépasse pas la limite moins la déviation sur l'épaisseur de la paroi. Le soudage, Zackecanka ou sceller des lieux défectueux n'est pas autorisé.

Dans des endroits où l'épaisseur de la paroi peut être mesurée directement, la profondeur des places défectueuses peut dépasser la valeur spécifiée sous la condition que l'épaisseur minimale de la paroi est préservée, qui est déterminée comme la différence entre l'épaisseur nominale de la paroi du tuyau et la déflexion maximale Limiter pour cela.

Séparez les peurs mineures, les bosses, les risques, une fine couche d'échelle et d'autres défauts causés par la méthode de production, s'ils ne dérivent pas l'épaisseur de la paroi au-delà des limites des écarts ménagers.

Propriétés mécaniques (résistance au rendement, résistance à la traction, l'extension relative pendant la pause) doit être conforme aux valeurs données dans le tableau 1.7.

Tableau 1.7 - Propriétés mécaniques

1.2.3 Règles d'acceptation

Les tuyaux sont présentés à l'acceptation des parties.

La partie doit être composée de tuyaux d'un diamètre conditionnel, d'une épaisseur de paroi et d'un groupe de force, d'un type et d'une exécution et accompagné d'un seul document certifiant la conformité de leur qualité aux exigences de la norme et contenant:

Nom du fabricant;

Diamètre du tuyau conditionnel et épaisseur de paroi en millimètres, longueur de tuyau en mètres;

Type de tuyau;

Groupe de résistance, nombre de fusion, fraction de masse de soufre et de phosphore pour toutes les chariots inclus dans le lot;

Numéros de tuyaux (de - jusqu'à chaque fusion);

Résultats de test;

Désignation standard.

Vérifier vue externeLes valeurs des défauts et des tailles géométriques et des paramètres doivent être soumises à chaque partie de la partie.

La fraction de masse du soufre et du phosphore doit être vérifiée de chaque fusion. Pour les tuyaux en métal d'une autre entreprise, la fraction de soufre de masse de soufre et de phosphore doit établir un document sur la qualité du fabricant du fabricant de métaux.

Pour vérifier que les propriétés mécaniques du métal sont sélectionnées par un tuyau de chaque taille de chaque fusion.

Pour vérifier l'aplatissement, sélectionnez un tuyau de chaque fusion.

Test de la pression hydraulique interne d'étanchéité doit être soumis à chaque tuyau.

Dès réception des résultats de test insatisfaisants, au moins un des indicateurs de celui-ci est effectué par des tests répétés sur un double échantillon du même lot. Les résultats des tests répétés s'appliquent à l'ensemble du lot.

1.2.4 Méthodes d'essai

L'inspection de la surface extérieure et interne des tuyaux et des accouplements sont produites visuellement.

La profondeur des défauts doit être vérifiée dans un inactif ou d'une autre manière en trois endroits.

Vérification des tailles géométriques et des paramètres des tuyaux et des raccords doivent être effectués à l'aide d'instruments de mesure universels ou de dispositifs spéciaux garantissant la précision de mesure nécessaire, conformément à la documentation technique approuvée de la manière prescrite.

La courbe dans les parties d'extrémité du tuyau est déterminée, sur la base de la magnitude de la flèche de déflexion et est calculée comme le prolonant de la division de la flèche de déflexion en millimètres à la distance de la place - des mesures à l'extrémité la plus proche de la tuyau en mètres.

Vérifier les tuyaux en poids doit être effectué sur des moyens spéciaux Pour peser avec précision fournissant les exigences de cette norme.

Le test de traction doit être effectué selon DIN 50 140 sur des échantillons longitudinaux courts.

Pour vérifier les propriétés mécaniques du métal à partir de chaque tube sélectionné, un échantillon est découpé. Les échantillons doivent être coupés le long de la fin du tuyau par une méthode qui ne provoque pas de modifications de la structure et des propriétés mécaniques du métal. Il est permis de redresser les extrémités de l'échantillon pour capturer les déclencheurs de la machine à tester.

La durée de la pression hydraulique à tester doit avoir au moins 10 secondes. Lorsqu'il est testé dans la paroi des tuyaux, des fuites ne doivent pas être détectées.

1.2.5 Marquage, emballage, transport et stockage

Le marquage des tuyaux doit être effectué dans le volume suivant:

Sur chaque tuyau à une distance de 0,4 à 0,6 m de sa fin, le marquage doit être clairement appliqué avec un impact ou un kating:

Numéro de tuyau;

Marque de commerce du fabricant;

Mois et année de sortie.

Le lieu d'application du marquage doit être encerclé ou souligné par une peinture lumineuse stable.

La hauteur des signes de marquage doit être de 5 à 8 mm.

Avec une méthode mécanique d'application du marquage des tuyaux, il est permis de le localiser dans une rangée. Il est autorisé sur chaque tuyau de marke le numéro de fusion.

À côté du mode d'étiquetage ou de la compréhension sur chaque tuyau doit être étiqueté de peinture de lumière stable:

Diamètre conditionnel du tuyau en millimètres;

Épaisseur des murs en millimètres;

Type d'exécution;

Nom ou marque déposée Entreprises du fabricant.

La hauteur des signes de marquage doit être de 20 à 50 mm.

Tous les signes de marquage doivent être appliqués le long du tuyau formant. Il est permis d'appliquer des panneaux de marquage perpendiculaires à la méthode de roulement.

Lors du chargement dans une voiture doit être des tuyaux d'un seul lot. Les tuyaux sont transportés dans des colis, fermement liés au moins deux places. La masse de l'emballage ne doit pas dépasser 5 tonnes et à la demande du consommateur - 3 tonnes. Il est autorisé à expédier dans une voiture de packages de tuyaux de différents lots, à condition qu'ils soient séparés.

2. Technologie et équipement pour la production de tuyaux

2.1 Description de l'équipement principal du T-3

2.1.1 Description et courtes caractéristiques techniques d'une cuisinière avec des étapes (PSH)

Le four avec un fond de marche de l'atelier T-3 est conçu pour chauffer des billettes rondes de 90 ... 120 mm, longueur Z ... 10 m de carbone, acier inoxydable en acier inoxydable en acier inoxydable avant Firmware sur TPA-80.

Le four est situé dans la chambre de la boutique T-3 au deuxième étage en vol A et B.

Le projet de fournaise a été effectué par la gyrométrie de la ville de Sverdlovsk en 1984. La mise en service a été effectuée en 1986.

Le four est une structure métallique rigide touchée par des matériaux isolants réfractaires et thermiques. Tailles internes du four: longueur - 28,87 m, largeur - 10,556 m, hauteur - 924 et 1330 mm, les caractéristiques opérationnelles du four sont présentées dans le tableau 2.1. Sous la fournaise se présente sous la forme de faisceaux fixes et mobiles, avec lesquels les blancs sont transportés à travers le four. Les poutres sont tupprées avec des matériaux isolants et réfractaires thermiques et encadrés par un casque spécial de la coulée résistante à la chaleur. La partie supérieure de la poutre est faite de MC-90 mullitoxorundoxorund. La voûte de la fournaise est mise en suspension des matériaux réfractaires en forme et est isolé de matériaux isolants. Pour la maintenance du four et de la maintenance des murs, les murs sont équipés de fenêtres de travail, d'une fenêtre de démarrage et d'une fenêtre de déchargement en métal. Toutes les fenêtres sont équipées d'amortisseurs. Le chauffage de la fournaise est effectué par gaz naturel, mis à la terre avec le graveur de type GR (Brûleur de rayonnement basse pression) installé sur la voûte. Le four est divisé en 5 zones thermiques de 12 brûleurs de chacun. L'air de combustion est fourni par deux ventilateurs VM-18A-4, dont l'un sert de sauvegarde. Les gaz de combustion sont éliminés dans le collecteur de fumée, situé sur la voûte au début du four. En outre, selon le système de produits à base de fumeurs métalliques et de chevaux, avec l'aide de deux dymosososos, les gaz de combustion WGDN-19 sont jetés dans l'atmosphère. Le Flipper a été installé avec une boucle de récupération de boucle tubulaire à deux voies à deux voies (CP-250) pour chauffer l'air fourni à la combustion. Pour une élimination plus complète de chaleur à gaz d'échappement, le système d'élimination de la fumée est équipé d'un four à chambre unique pour chauffer des mandrins (PPO).

L'émission de la billette chauffée de la fournaise est effectuée à l'aide de rouleaux roulants internes refroidis par eau dont les rouleaux ont une buse résistante à la chaleur.

Le four est équipé d'un système de télévision industrielle. Entre les panneaux de commande et le bouclier de KIPIA, il y a des haut-parleurs.

Le four est équipé de systèmes de régulation automatique. régime thermique, sécurité automatique, noeuds de commande de paramètres de fonctionnement et déviation de signalisation des paramètres de la norme. Les paramètres suivants sont soumis à une réglementation automatique:

Température de four dans chaque zone;

Le ratio de "gaz-air" sur les zones;

Pression de gaz devant le four;

Pression dans l'espace de travail du four.

En plus des modes automatiques, le mode distant est fourni. Le système de contrôle automatique comprend:

Température de four dans les zones;

La température dans la largeur du four dans chaque zone;

Température des gaz coulant du four;

Température de l'air après la récupération de la chaleur;

La température des gaz sortants devant le récupérateur;

Température de fumée devant la fumée;

Consommation de gaz naturel sur le four;

Écoulement d'air vers le four;

Décharge à Borov devant la fumée;

Pression de gaz dans la multiplication générale;

Gaz de pression et air dans les collecteurs de zone;

Pression dans le four.

Le four contient une coupure de gaz naturel avec une signalisation au son de la lumière lorsque la pression de gaz et d'air tombe dans les collecteurs de zone.

Tableau 2.1 - Contour des paramètres opérationnels

Consommation de gaz naturel sur le four (maximum) NM 3 / heure	5200
1 zone	1560
2 zones	1560
3 zones	1040
4 zones	520
5 zone	520
Pression de gaz naturel (maximum), kPa avant
four	10
brûleur	4
Flux d'air vers le four (maximum) NM 3 / heure	52000
Pression atmosphérique (maximum), kPa avant
four	13,5
brûleur	8
Pression sous l'arcade	20
Température de chauffage en métal, ° C (maximum)	1200...1270
Composition chimique des produits de combustion dans la 4ème zone,%
CO 2	10,2
O 2.	3,0
DONC	0
Température des produits de combustion devant le récupérateur, ° C	560
Température de chauffage de l'air dans le récupérateur, ° С	Jusqu'à 400.
Rythme de distribution de blancs	23,7...48
Performance du four, tn / heure	10,6... 80

Le système d'alarme de son d'urgence fonctionne également comme suit:

Élever la température dans les 4ème et 5ème zones (t cp \u003d 1400 ° C);

Augmenter la température gaz de combustion Devant le récupérateur (T avec p \u003d 850 ° C);

Augmenter la température des gaz de combustion devant le système de fumée (T CP \u003d 400 ° C);

Tomber la pression de l'eau de refroidissement (P cf \u003d 0,5 guichet automatique).

2.1.2 Bref ligne de spécification technique coupe à chaud

La ligne de coupe à chaud de la pièce est conçue pour le problème de la tige chauffée dans les ciseaux, coupant la pièce sur les longueurs requises, l'élimination des blancs de coupe des ciseaux.

Une brève caractéristique technique de la ligne de coupe à chaud est présentée dans le tableau 2.2.

La composition de l'équipement de la ligne de coupe à chaud comprend des ciseaux eux-mêmes (conceptions SCMZ) pour couper des flans de coupe, une butée mobile, un rouleau de transport, un écran de protection pour protéger les équipements de rayonnement thermique de la fenêtre de déchargement PSP. Les ciseaux sont conçus pour la découpe sans insertion du métal, cependant, à la suite de toutes les causes d'urgence, une rampe résiduelle est formée, puis une goulotte et une boîte dans la fosse est installée, près de ciseaux. Dans tous les cas, le fonctionnement de la ligne de coupe à chaud de la pièce doit être organisé de manière à éliminer la formation de culture.

Tableau 2.2 - Brèves caractéristiques techniques

Paramètres de la tige de coupe
Longueur, M.	4,0…10,0
Diamètre, mm.	90,0…120,0
Masse maximale, kg	880
Longueur des blancs, m	1,3...3.0
Tiges de température, à propos de	1200
Performance, PCS / H	300
Vitesse de transport, m / s	1
Arrêt de mouvement, mm	2000
Rouleau
Diamètre de la baril, mm	250
Longueur des barils, mm	210
Diamètre d'équitation, mm	195
Pas de rouleaux, mm	500
Consommation d'eau sur le rouleau d'eau refroidi, m 3 / h	1,6
Consommation d'eau pour une eau de rouleau refroidie avec des lettres refroidibles à l'eau, m 3 / h	3,2
Consommation d'eau sur l'écran, m 3 / h	1,6
Niveau sonore, dB, pas plus	85

Après avoir chauffé la tige et l'émetteur, il passe à travers le thermostat (pour réduire la chute de température de la longueur de la pièce), atteint l'arrêt mobile et est coupé sur la pièce de la longueur requise. Après la production de la découpe, la mise au point mobile augmente avec un cylindre pneumatique, le blanc est transporté par rouleau. Après sa passe sur l'accent, il tombe dans la position de travail et le cycle de réutilisation est répété. Pour retirer la balance des rouleaux à rouleaux, les ciseaux de coupe à chaud sont fournis par le système de chlorine, pour retirer le bord de la goulotte et la boîte de réception. La billette après avoir quitté la ligne roulante de la coupe chaude, tombe sur le rouleau de roulement à rouler adopté.

2.1.3 Dispositif et spécifications techniques de l'équipement principal et auxiliaire de la section du micrologiciel

Le micrologiciel est conçu pour le micrologiciel d'un billet continu dans une manche creuse. Sur TPA-80, il y a un moulin à 2 rouleaux avec des rouleaux barrés ou invigorés et des règles de guidage. Les caractéristiques techniques du micrologiciel sont présentées dans le tableau 2.3.

Avant le moulin à firmware, il existe un rouleau de roulement refroidi à l'eau, destiné à recevoir la pièce de la pièce de coupe à chaud et à le transporter au centre. Le roulement se compose de 14 rouleaux refroidis par eau avec un entraînement individuel.

Tableau 2.3 - Caractéristiques techniques du micrologiciel

Les dimensions de la pièce cousue:
Diamètre, mm.	100…120
Longueur, mm.	1200…3350
Taille Gils:
Diamètre extérieur, mm	98…126
Épaisseur de la paroi, mm	14…22
Longueur, mm.	1800…6400
Le nombre de révolutions du lecteur principal, RPM	285…400
Équipement d'équipement	3
Puissance du moteur, KW	3200
Angle d'alimentation, °	0…14
Force de roulement:
Radial maximum, kn	784
Axial maximum, kn	245
Couple maximum sur le rouleau, KNM	102,9
Diamètre des travailleurs rouleaux, mm	800…900
Vis de fin:
Le plus grand mouvement, mm	120
Vitesse de déplacement, mm / s	2

La centrale est conçue pour assommer l'approfondissement du centre d'un diamètre de 20 ... 30 mm et une profondeur de 15 ... 20 mm à la fin de la billette chauffée et est un cylindre pneumatique dans lequel le batteur avec une pointe glisse.

Après la centralisation, le blanc chauffé entre dans le réseau pour une transmission ultérieure de celui-ci sur la réception du micrologiciel.

La table avant du micrologiciel est conçue pour recevoir la billette chauffée, roulant dans la grille, alliant l'axe de la pièce à usiner avec l'axe du micrologiciel et le maintenir pendant le micrologiciel.

Sur le côté de sortie du moulin, des noyaux de rouleaux de la tige de mandrin, qui supportent et centrifient la tige, à la fois devant le micrologiciel et dans le processus de micrologiciel, lorsque des efforts axiaux élevés fonctionnent et que sa flexion longitudinale est possible.

Dans les centres, il existe un mécanisme de réglage rigide fixe avec la tête d'ouverture, il sert à percevoir les efforts axiaux agissant sur la tige avec le mandrin, ajustant la position du mandrin dans le centre de déformation et saute le manchon au-delà du micrologiciel.

2.1.4 Dispositif et caractéristiques techniques de l'équipement principal et auxiliaire d'une section en acier continu

Le camp continu est conçu pour rouler les tuyaux bruts d'un diamètre de 92 mm avec une épaisseur de paroi de 3 ... 8 mm. Le roulement est effectué sur un long mandrin flottant avec une longueur de 19,5 m. Les brèves caractéristiques techniques du moulin continu sont présentées dans le tableau 2.4., Tableau 2.5. Les ratios d'engrenages de boîtes de vitesses sont donnés.

Lorsque le rouleau, le moulin continu fonctionne comme suit: Le rouleau derrière le manchon d'acier de microprogramme est transporté à une vitesse de 3 m / s sur le flux mobile et, après l'arrêt, à l'aide d'un convoyeur à chaîne est transmis à la grille avant le moulin continu et roule aux leviers de distribution.

Tableau 2.4 - Brèves caractéristiques techniques du moulin continu

Nom		Valeur
Le diamètre extérieur du tube de tirage, mm		91,0…94,0
Épaisseur du mur du tube de tirage, mm		3,5…8,0
Longueur maximale du tube de tirage, M		30,0
Le diamètre du mandrin du moulin continu, mm		74…83
Longueur mandrin, m		19,5
Diamètre des loups, mm		400
Longueur rouleau de tonneau, mm		230
Rouleaux de diamètre du cou, mm		220
Distance entre les axes de la cage, mm		850
Le parcours de la vis haute pression avec de nouveaux rouleaux, mm	En haut	8
	Vers le bas	15
Le cours de la vis de pression inférieure avec de nouveaux rouleaux, mm	En haut	20
	Vers le bas	10
Vitesse de levage du rouleau supérieur, mm / s		0,24
La fréquence de rotation des moteurs de l'entraînement principal, RPM		220…550

S'il y a des défauts sur la manche, le manuel de l'opérateur allumant le chevauchement et les réplicateurs le dirige dans la poche.

La manche appropriée avec un levier de levier de slost roule dans la goulotte, appuyé sur les pinces avec les pinces, après quoi le mandrin est introduit dans le manchon en utilisant les rouleaux de spécification. En atteignant l'extrémité avant du mandrin de la découpe avant de la doublure, la pince est relâchée et le manchon est réglé sur le camp continu avec des rouleaux poussant. Dans le même temps, la vitesse de rotation des mandrins de rouleaux de traction et la manche est réglée de telle manière que, au moment où la saisie du manchon de la première cage du broyeur continu L'extrémité avant du mandrin a été tirée par 2,5 ... 3 m.

Après avoir roulé sur un moulin continu, le tuyau de couvre-bois avec le mandrin entre dans l'excavatrice des mandrins, une brève caractéristique technique est présentée dans le tableau 2.6. Après cela, le rouleau du tuyau est transporté dans la zone de rognage de l'extrémité arrière et convient à la pâte fixe sur la section de la coupe de l'extrémité arrière du tuyau, les caractéristiques techniques de l'équipement de l'intrigue de Plak est donné dans le tableau 2.7. Ayant atteint le tuyau est déchargé par un goutte-goutte à vis sur la grille devant le roulement de roulement de nivellement. En outre, le tuyau roule le long de la grille sur le roulement de roulement de nivellement, il convient à la pente qui détermine la longueur de la coupe et la pièce du réseau est transmise du rouleau de nivellement sur le réseau avant le rouleau de rouleau roulant de rouleau arrière .

L'extrémité recadrée du tuyau est transmise par le convoyeur pour nettoyer le recadrage dans un récipient pour une ferraille métallique située à l'extérieur de l'atelier.

Tableau 2.5 - Rapport d'engrenage des boîtes de vitesses continues et de la puissance du moteur

Tableau 2.6 - Brèves caractéristiques techniques de l'excavatrice du mandrin

Tableau 2.7 - Brèves caractéristiques techniques de la section de garniture de tuyaux

2.1.5 Principe de fonctionnement de l'équipement principal et auxiliaire de la section du broyeur de réduction et du réfrigérateur

L'équipement pour cette section est destiné à transporter le tube de tirage à travers l'installation de chauffage à induction, en roulant sur une broyeur de réduction, de refroidissement et de transport ultérieur vers la section de coupe de coupe.

Les tubes de tirage chauffés devant un broyeur de réduction sont effectués dans le réglage de chauffage de l'INz 9000 / 2,4 constitué de blocs de 6 chauffants (12 inductances) placés immédiatement avant le broyeur de réduction. Les tuyaux entrent dans l'installation d'induction une après un autre flux continu. En l'absence de tuyaux d'un moulin continu (lorsque l'arrêt de la location) est autorisé à se soumettre à l'installation d'induction des tuyaux "froids" en attente. La longueur des tuyaux spécifiés dans l'installation ne doit pas être supérieure à 17,5 m.

Type de broyeur de réduction - 24-Câble, 3 rouleaux avec une position de référence à deux rouleaux et une cellule d'entraînement individuelle.

Après avoir roulé sur un moulin à réduire, le tuyau entre dans le pulvérisateur et sur la table de refroidissement, ou immédiatement à la table de refroidissement de l'usine, en fonction des exigences des propriétés mécaniques du tuyau fini.

La conception et les caractéristiques techniques du pulvérisateur, ainsi que les paramètres du refroidissement des tuyaux, sont le secret commercial "OJSC Crestovor Fourniture" et dans ce document ne sont pas donnés.

Tableau.2.8. La caractéristique technique de l'unité de chauffage est présentée dans le tableau 2.9.- Une brève caractéristique technique de l'usine de réduction.

Tableau 2.8 - Brève caractéristique technique de l'installation de chauffage INZ-9000 / 2.4

2.1.6 Equipement pour couper des tuyaux pour mesurer des longueurs

Pour couper des tuyaux sur les longueurs de mesure de la boutique T-3, la scie de coupe de scie du modèle Wagner a été utilisée par le modèle WVC 1600R, dont les caractéristiques techniques sont données dans le tableau. 2.10. Les modèles KV6R sont également utilisés - caractéristiques techniques du tableau 2.11.

Tableau 2.9 - Une brève caractéristique technique de l'usine de réduction

Tableau 2.10 - Caractéristiques techniques de la scie WVC 1600R

Nom du paramètre		Valeur
Diamètre des tuyaux coupés, mm		30…89
Largeur des paquets coupés, mm		200…913
Épaisseur des murs de tuyaux coupés, mm		2,5…9,0
Longueur des tuyaux après coupure, m		8,0…11,0
Longueur des extrémités de tuyau en tranches	Avant, mm.	250…2500
	Arrière, mm.
Diamètre du disque de scie, mm		1600
Nombre de dents sur scie scie, pcs	Segments	456
	En colère	220
Vitesse de coupe, mm / min		10…150
Scie minimale de diamètre du disque, mm		1560
Calibre d'alimentation scie à disque, mm		5…1000
Force de traction maximale, N / mm 2		800

2.1.7 Equipement pour la conduite de tuyau

Les tuyaux hachés sur des longueurs de mesure conformément à la commande sont envoyés à la modification. La modification est effectuée sur les machines RVV320x8 appropriées, destinées à modifier des tuyaux et des tiges en acier de carbone et d'alliage basse et des timbres à faible alliage dans des conditions froides avec une courbure source jusqu'à 10 mm par compteur mensuel. Les caractéristiques techniques de la machine RVV 320x8 correcte sont données dans le tableau. 3.12.

Tableau 2.11 - Caractéristiques techniques de la scie KV6R

Nom du paramètre	Valeur
Largeur du paquet à une rangée, mm	Pas plus de 855.
Largeur de l'ouverture de la pince de la pièce, mm	De 20 à 90
Passage dans la direction verticale des clips de la pièce, mm	Pas plus de 275.
Déplacement d'étrier à disque unique, mm	650
Disque d'alimentation de vitesse (Stepless) mm / min	Pas plus de 800.
Disque de sciage rapide, mm / min	Pas plus de 6500.
Vitesse de coupe, m / min	40; 15; 20; 30; 11,5; 23
Longueur de l'emballage d'emballage de l'emballage sur le côté latéral, mm	Au moins 250.
Longueur de paquet de package de serrage sur le côté associé, mm	Pas moins de 200.
Diamètre du disque de scie, mm	1320
Nombre de segments sur un disque de scie, PCS	36
Nombre de dents sur le segment, PCS	10
Diamètre des tuyaux transformés, mm	De 20 à 90

Tableau 2.12 - Caractéristiques techniques de la bonne machine RVV 320x8

Nom du paramètre		Valeur
Le diamètre des tuyaux redressés, mm		25...120
Épaisseur de la paroi des tuyaux raffinés, mm		1,0...8,0
Longueur de tuyaux de contrainte, m		3,0...10,0
Débit métallique de tuyaux raffinés, KGF / mm 2	Diamètre 25 ... 90 mm	Jusqu'à 50
	Diamètre 90 ... 120 mm	Jusqu'à 33.
Vitesse d'édition de tuyau, m / s		0,6...1,0
Étape entre les axes de rouleaux, mm		320
Diamètre des rouleaux dans le cou, mm		260
Nombre de rouleaux, PCS	Conduire	4
	Inactif	5
Rouleaux de réglage des coins, °		45 ° ... 52 ° 21 '
Le plus grand parcours des rouleaux supérieurs du bord supérieur du bas, mm		160
Rouleau de rotation d'entraînement	Type de moteur	D-812.
	Voltage, B.	440
	pouvoir, kwt	70
	Vitesse de rotation, RPM	520

2.2 Technologie de production de tuyaux existante sur TPA-80 OJSC "Cuscharovavod"

Entrer dans la pièce sous la forme d'une tige, stockée dans l'entrepôt domestique. Avant de courir en production, il est soumis à un rack spécial par inspection sélective, si nécessaire - réparation. Dans le site de préparation, des balances sont installées pour contrôler le poids, lancé en métal en production. Les billets d'un entrepôt avec une grue électromostique sont introduits à la grille de chargement devant le four et chargé dans le four de chauffage par la pompe de direction conforme à la planification et au taux de location.

La conformité avec le schéma de pontage des blancs est faite visuellement par la carte métallique. La billette du four est chargée individuellement dans chacune, à travers une ou plusieurs étapes des dalles de guidage des faisceaux mobiles en fonction du taux de location et de la multiplicité de la coupe. Lors de la modification du grade d'acier, de la fusion et des tailles de tuyaux, l'unité d'atterrissage produit la séparation des notes en acier, fondant comme suit: avec la longueur de la pièce 5600-8000 mm, la fonte est séparée par décalage des premières premières tiges de la largeur du four; Les grades en acier sont séparées par décalage des quatre premières tiges sur la largeur du four; Avec la longueur de la pièce 9000-9800mm, la séparation des notes en acier, fondant les unes des autres l'une de l'autre avec un pont avec un intervalle de 8 à 10 étapes, ainsi que le comptage de la quantité plantée dans le PSP et la billette Publié, qui sont contrôlés par l'allégement des métaux PSP et les ciseaux à la coupe à chaud saupoudrent de rapprochement avec des panneaux de commande. TPA-80; Lors de la modification de la taille (moulin à rouler) des tuyaux de roulement, l'affiche en métal sur le four s'arrête derrière "5-6 étapes" pour arrêter le moulin, lorsque le métal s'est arrêté sur le transbordement, "serre 5-6 étapes". Les billettes en mouvement à travers le four sont effectuées par trois faisceaux mobiles. En pauses, cycle de déplacement, les faisceaux mobiles sont installés au niveau de l'alimentation. Le temps de chauffage requis est assuré en mesurant le temps de cycle de l'étape. La surpression dans l'espace de travail devrait provenir de 9,8 pi à 29,4 PA, le débit d'air  \u003d 1.1 - 1.2.

Lorsqu'il est chauffé dans les fours des ébauches de différents timbres, la durée du chauffage est causée par le métal, le temps de rester dans le four qui est le plus grand. Le chauffage en métal de haute qualité est assuré par un simple passage des blancs sur toute la longueur du four. Les billettes chauffantes sont émises sur le risque interne de déchargement et sont émises à la ligne de coupe chaude.

Pour réduire les sous-vêtements d'ébauches pendant les temps d'arrêt, un thermostat est prévu sur un transport de roulement de flancs chauffés aux ciseaux, ainsi que la possibilité de retourner (sur l'inclusion de l'inverse) non pas coupé des blancs dans le four et le trouver pendant les temps d'arrêt.

Pendant le fonctionnement, une butée de four à chaud est possible. L'arrêt de la four à chaud est l'arrêt sans éteindre l'alimentation en gaz naturel. Avec des butées chaudes, des faisceaux de poêle mobiles sont installés au niveau de fixe. Les fenêtres de chargement et de déchargement sont fermées. Le coefficient d'écoulement d'air avec une séquence "air-air" diminue de 1,1-1,2 à 1,0: -1,1. La pression dans le four au niveau du niveau devient positive. Lorsque vous arrêtez le moulin: jusqu'à 15 minutes - la température des zones est installée sur la limite inférieure et «Squeeze» métal pour deux étapes; À partir de 15 minutes à 30 minutes - la température dans les zones III III, IV, V est réduite de 20 à 40 0 \u200b\u200bs, dans les zones I, II de 30 à 60 0 S de la limite inférieure; Plus de 30 minutes - la température dans toutes les zones est réduite de 50-150 0 C par rapport à la limite inférieure en fonction de la durée de l'oisiveté. Les blancs sont "stupides" à 10 étapes. Avec la durée des temps d'arrêt de 2 à 5 heures, il est nécessaire de libérer des billettes de la zone IV et V du four. Les billettes des zones I et II sont déchargées dans la poche. Le déchargement des métaux est effectué par un plancher métallique avec PU-1. La température dans les zones V et IV est réduite à 1000-I050 0 C. Aux arrêts pendant plus de 5 heures, l'ensemble du four est libéré du métal. La hausse de la température est effectuée étape de 20 à 30 ° C, avec une vitesse de collecte de température de 1,5 à 2,5 ° C. / min. Avec une augmentation de la durée de chauffage du métal en raison de la faible vitesse de location, la température dans les zones III III est abaissée par B0 0 C, 40 0 \u200b\u200bC, 20 0, respectivement, de la limite inférieure, et la température dans les zones IV, V sur les dirigeants inférieurs. En général, pendant l'opération stable de l'unité entière, la température dans les zones est répartie comme suit (tableau 2.13).

Après chauffage, le blanc tombe sur la ligne de coupe chaude de la pièce. La composition de l'équipement de ligne de coupe à chaud comprend les ciseaux pour couper la pièce, l'arrêt mobile, le rouleau de transport, l'écran de protection pour protéger l'équipement de la chaleur de la fenêtre pour décharger le four avec une affaissement à pas. Après avoir chauffé la tige et l'émetteur, il passe à travers le thermostat, sortez sur l'arrêt mobile et est coupé sur la pièce de la longueur requise. Après la production de la coupe, la mise au point mobile augmente avec un cylindre pneumatique, le blanc est transporté en roulant. Après son passage pour l'arrêt, il est descendu dans la position de travail et le cycle récent se poursuit.

Tableau 2.13 - Distribution de la température dans les fours par zones

Une billette mesurée avec laminage pour ciseaux est transmise au centre. Un blanc d'élevage est transmis à la grille avant l'usine de micrologiciels, qui roule jusqu'à un retard et, lorsque le côté de sortie est prêt est transmis à la goulotte, qui est fermé avec un couvercle. Avec l'aide de la pauvreté, lorsque la récolte est soulevée, le blanc est fixé dans la zone de déformation. Dans la zone de déformation, la billette est un micrologiciel sur le mandrin détenu par la tige. La tige repose sur le verre de la tête de poussée du mécanisme de réglage obstiné, dont l'ouverture ne permet pas la serrure. Une flexion longitudinale de la tige des efforts axiaux survenant pendant le laminage est empêchée par des centres fermés dont les axes sont parallèles à l'axe de la tige.

En position de travail, les rouleaux sont entraînés autour du cylindre pneumatique de tige à travers le système de levier. À l'approche de la fin du manchon, les rouleaux centraux sont élevés de manière systématique. Après la fin du micrologiciel de la billette, le cylindre pneumatique est roulé sur les premiers rouleaux, qui déplacent le manchon des rouleaux à capturer par les leviers d'interceptage des tiges, puis le verrou et la tête avant seront pliés, les rouleaux exceptionnels et manchoirs sont réduits à grande vitesse. À grande vitesse est délivré pour une tête têtue.

Après le micrologiciel de la manche, le rouleau est transporté vers l'arrêt mobile. En outre, le manchon déplace le convoyeur de la chaîne sur le côté entrée du moulin continu. Après le convoyeur du manchon sur les rouleaux de grille inclinés sur le distributeur, qui retardent le manchon avant le côté d'entrée du moulin continu. Sous les guides du réseau incliné, il y a une poche pour la collecte de manchons défectueux. Avec une grille inclinée, la manche est réinitialisée dans la goulotte de réception d'un moulin continu avec des clips. À ce stade, un long mandrin est introduit dans la manche avec une paire de rouleaux de friction. En atteignant l'extrémité avant de l'extrémité avant du manchon, la pince du manchon est relâchée, deux paires de rouleaux de tirage et un gainware avec un mandrin sont réglées sur un moulin continu. Dans le même temps, la vitesse de rotation des mandrins de rouleaux de tirage et des rouleaux de tirage Le manchon est calculé de manière à pouvoir capturer la manche du premier rideau du moulin continu, l'extension du mandrin de la manche était 2,5-3,0 m. À cet égard, la vitesse linéaire des rouleaux de traction doit être de 2,25 à 2,5 fois supérieure à la vitesse linéaire des manchons de tirage.

Les tuyaux roltés avec mandrins sont alternativement transmis à l'axe de l'une des parties dignes. La tête du mandrin passe à travers la doublure de l'extracteur et est capturée par l'insertion de la poignée et le tuyau dans la bague du Luban. Lorsque la chaîne de jante se déplace, elle sort du tuyau et tombe sur le convoyeur de la chaîne, ce qui le transmet à un double roulement à rouler, transportant des mandrins des deux extôtes dans un bain de refroidissement.

Après avoir retiré le mandrin, le tube rugueux pénètre dans les scies pour couper l'extrémité arrière de la bobine arrière.

Après le chauffage par induction, le tuyau est réglé dans un usine réducteur ayant vingt-quatre cellules trilk. Dans un moulin à réduire, le nombre de cellules de fonctionnement est déterminé en fonction de la taille de la taille des tuyaux laminés (de 9 à 24 cellules), et les caisses sont exclues, à partir de 22 au côté de la diminution du nombre de cellules . CAGE 23 et 24 participent à tous les programmes de roulement.

Pendant le roulement, les rouleaux sont refroidis continuellement avec de l'eau. Lorsque les tuyaux se déplacent le long de la table de refroidissement dans chaque lien, il ne faut pas dépasser un tuyau. Lors du rouleau des tuyaux déformés par le PermAL, destiné à la fabrication de tuyaux de compresseur de pompes du groupe de résistance "K" à partir de la grade d'acier 37G2C après un broyeur de réduction, un refroidissement réglable accéléré des tuyaux dans des pulvérisateurs est effectué.

Le débit de tuyaux à travers le pulvérisateur doit être stabilisé à la vitesse du moulin réducteur. Le contrôle sur la stabilisation de la vitesse est effectué par l'opérateur selon l'instruction opérationnelle.

Une fois que la réduction du tuyau est entrée sur une table de refroidissement avec des faisceaux de marche où ils sont refroidis.

Derrière la table de refroidissement, les tuyaux sont recueillis dans des paquets à une couche pour couper les extrémités et couper sur des longueurs de mesure sur les scies de la coupe à froid.

Les tuyaux finis arrivent à la table d'inspection OTV, après inspection, les tuyaux sont liés aux emballages et envoyés à l'entrepôt des produits finis.

2.3 Justification des solutions de conception

Avec une réduction magnifique des tuyaux avec tension sur le PPP, il existe une différence longitudinale importante des extrémités de tuyau. La cause du pavé terminal des tuyaux est l'instabilité de tensions axiales dans des modes de déformation non statistionnaires lors de la remplissage et de la libération des cellules de travail d'usine avec du métal. Les parcelles d'extrémité sont réduites dans des conditions de contraintes de traction longitudinales significativement plus petites que la partie principale (moyenne) du tuyau. Augmenter l'épaisseur de la paroi sur les zones d'extrémité, supérieure à des écarts admissibles, permet de retirer la partie considérable du tuyau fini.

Les normes de la découpe terminale des tuyaux réduits sur la TPA-80 de l'OJSC "Cuscharovavod" sont présentées dans le tableau. 2.14.

Tableau 2.14 - Edings de tuyaux de tuyaux sur TPA-80 OJSC "Fournitures de Crocker"

2.4 Justification des solutions de conception

Avec une réduction magnifique des tuyaux avec tension sur le PPP, il existe une différence longitudinale importante des extrémités de tuyau. La cause du pavé terminal des tuyaux est l'instabilité de tensions axiales dans des modes de déformation non statistionnaires lors de la remplissage et de la libération des cellules de travail d'usine avec du métal. Les parcelles d'extrémité sont réduites dans des conditions de contraintes de traction longitudinales significativement plus petites que la partie principale (moyenne) du tuyau. Augmenter l'épaisseur de la paroi dans les zones d'extrémité, supérieure à des écarts admissibles, permet d'éliminer une partie importante du tuyau fini.

Les normes de la découpe terminale des tuyaux réduits sur la TPA-80 de l'OJSC "Cuscharovavod" sont présentées dans le tableau. 2.15.

Tableau 2.15 - Couper les extrémités des tuyaux sur TPA-80 OJSC "Crossow

où l'extrémité épaissie du pc-avant du tuyau; ZK- Tuyau épaissié à l'arrière.

Une perte de métaux approximativement annuelle dans les extrémités épaissis des tuyaux de l'atelier T-3 de l'OJSC "crossavod" représente 3000 tonnes. Lors de la coupe de la longueur et du poids des extrémités épaississées circoncis des tuyaux de 25%, l'augmentation des bénéfices annuelle sera d'environ 20 millions de roubles. De plus, les économies de coûts seront sauvegardées sur la coupe de paquets, l'électricité, etc.

De plus, dans la production d'un blanc allaitant pour les ateliers drapés, il est possible de réduire la différence longitudinale des tuyaux, un métal sauvegardé en raison d'une diminution des cloisons longitudinales à utiliser pour une augmentation supplémentaire de la production de tuyaux laminés et déformés à chaud .

3. Développement d'algorithmes de contrôle pour le moulin de réduction TPA-80

3.1 Condition de question

Les unités de roulement de tuyaux continues sont les plantes hautes performances les plus prometteuses pour la production de tuyaux sans soudure à chaud du tri approprié.

Les agrégats incluent le micrologiciel, la couverture continue et les usines d'étirement de réduction. Continuité du processus technologique, automatisation de toutes les opérations de transport, la grande longueur de tuyaux laminés fournit des performances élevées, bonne qualité Tuyaux sur la surface et les tailles géométriques

Au cours des dernières décennies, un développement intensif de la production de tuyaux par la méthode de roulement continu: construit et mise en service (dans «Italie, France, États-Unis, Argentine) ont été construits, reconstruits (au Japon) des boutiques de roulement continus, équipement pour de nouveaux ateliers (dans La PRC) a été développée, développée et projets de construction d'ateliers (en France, au Canada, aux États-Unis, au Japon, au Mexique) sont introduits.

Comparé aux agrégats mis en service dans les années 60, de nouveaux usines ont des différences significatives: elles sont principalement fabriquées par les tuyaux de la plage d'huile, et dans le cadre des ateliers, de grandes surfaces sont conçues pour terminer ces tuyaux, y compris l'équipement pour les débarquer. extrémités, traitement thermique, tuyaux de coupe, production de couplom, etc. La gamme de tailles de tuyaux a été considérablement étendue: le diamètre maximum est passé de 168 à 340 mm, l'épaisseur de la paroi est de 16 à 30 mm, qui est devenue possible en raison du développement du processus de roulement sur le mandrin à long terme, en mouvement à la vitesse réglable, au lieu de la flottation. Les nouveaux agrégats de rouleaux de tuyaux utilisent des vierges continus (carrés et ronds), ce qui garantissait une amélioration significative des indicateurs techniques et économiques de leur travail.

Des fours annulaires (TPA 48-340, Italie) sont encore largement utilisés pour chauffer les blancs (TPA 48-340, Italie), ainsi que cela, commencez à utiliser des fours avec un côté marche (TPA 27-127, France, TPA 33 -194, Japon). Dans tous les cas, les performances élevées de l'unité moderne sont assurées en fixant une grande puissance d'unité (performance allant jusqu'à 250 t / h). Pour chauffer des tuyaux avant la réduction (calibrage), des fours avec des poutres à pied sont utilisés.

L'usine principale pour obtenir les manches continue de rester un moulin à rouleau en acier de deux couleurs, dont la conception est améliorée, par exemple, en remplaçant les lignes stationnaires avec des disques de guidage d'entraînement. Dans le cas de l'utilisation de billettes carrées, l'usine de roulement de vis dans la ligne technique est précédée d'un broyeur de pressage (TPA 48-340 en Italie, TPA 33-194 au Japon), soit un moulin pour l'étalonnage des visages et Une presse pour le support profond (TPA 60-245, France).

Une des principales directions la poursuite du développement La méthode de roulement continu est l'utilisation de mandrins en mouvement avec une vitesse réglable pendant le processus de roulement, au lieu de flotter. Avec l'aide d'un mécanisme spécial qui développe une force de rétention de 1600 à 3500 kN, un mandrin est défini sur une certaine vitesse (0,3 à 2,0 m / s), qui est supporté soit jusqu'à ce que le tuyau soit complètement retiré du mandrin pendant la processus de roulement (tenu par le mandrin) ou à un certain moment de partir duquel le certificat se déplace comme un mandrin flottant (mandrin partiellement retenu). Chacune de ces méthodes peut être utilisée dans la production de tuyaux d'un certain diamètre. Ainsi, pour les tuyaux de petit diamètre, la méthode de rouleau sur un mandrin flottant, moyenne (jusqu'à 200 mm) - sur une grande tenue partiellement, grande (jusqu'à 340 mm ou plus) - sur la main.

L'application sur des moulins continus Les mandrins en mouvement à la vitesse réglable (tenue, partiellement maintenue) en échange de flottabilité fournissent une expansion significative du tri, une augmentation de la longueur du tuyau et augmente leur précision. Représenter l'intérêt des solutions de conception séparées; Par exemple, l'utilisation d'une tige du moulin à microprogramme en tant que mandrin partiellement retenu d'un moulin continu (TPA 27-127, France), entrée extralée du mandrin dans la manche (TPA 33-194, Japon).

Les nouveaux agrégats sont équipés de moulins à réduction et d'étalonnage modernes et l'un de ces usines est le plus souvent utilisé. Les tables de refroidissement sont conçues pour recevoir des tuyaux après réduction sans pré-coupure.

Évaluation de l'état général actuel de l'automatisation des usines de pipes, les caractéristiques suivantes peuvent être notées.

Les opérations de transport liées au mouvement de roulées et d'outils dans l'appareil sont automatisées tout à fait à l'aide de dispositifs d'automatisation locaux traditionnels (principalement sans contact). Basé sur de tels dispositifs et il était possible d'introduire des unités hautes performances avec un processus technologique continu et discrète.

En fait, les processus technologiques et même des opérations individuelles sur des usines de tuyaux sont automatisés jusqu'à présent, il ne suffit clairement pas et dans cette partie, leur niveau d'automatisation est sensiblement inférieur à celui obtenu, par exemple, dans la zone des moulins à feuilles continus. Si l'utilisation de machines d'informatique de contrôle (UMM) pour les usines à feuilles est devenue une norme pratiquement largement reconnue, alors pour les tuyaux, des exemples sont toujours célibataires en Russie, bien qu'il existe actuellement le développement et la mise en œuvre de ACS TP et de l'asup sont devenus la norme. Entre-temps, sur plusieurs usines de pipe, dans notre pays, il existe principalement des exemples de la mise en œuvre industrielle de sous-systèmes individuels de processus technologiques de contrôle automatisés utilisant des dispositifs spécialisés fabriqués à l'aide de la logique semi-conductrice et des éléments de la technologie informatique.

L'état marqué est dû à deux circonstances. D'une part, jusqu'à récemment, les exigences de qualité, et surtout, à la stabilité des tailles de tuyaux, satisfait relativement fonds simples (en particulier, des structures rationnelles de l'équipement du moulin). Ces conditions ne stimulent pas plus de développements plus parfaits et naturellement plus complexes, par exemple en utilisant un UMM relativement coûteux et pas toujours suffisamment fiable. D'autre part, l'utilisation de techniques d'automatisation non standard spéciales n'a été possible que pour des tâches plus simples et moins efficaces, alors qu'il y avait des coûts importants de temps et de moyens pour le développement et la fabrication, ce qui n'a pas contribué aux progrès de la région sous considération.

Cependant, augmenter les exigences modernes pour la production de tuyaux, y compris la qualité des tuyaux, ne peut être satisfaite solutions traditionnelles. De plus, à mesure que la pratique montre, une proportion importante des efforts visant à satisfaire ces exigences est à l'automatisation et, à l'heure actuelle, il est nécessaire de modifier automatiquement ces modes pendant les tuyaux roulants.

Les réalisations modernes dans le domaine de la gestion des entraînements électriques et des divers moyens techniques d'automatisation, principalement dans le domaine du mini-ordinateur et des équipements de microprocesseur, permettent d'améliorer radicalement l'automatisation des usines de tuyaux et des agrégats, surmonter diverses restrictions de production et économiques.

L'utilisation de moyens techniques d'automatisation modernes implique une augmentation simultanée des exigences de l'exactitude des tâches et du choix des moyens de les résoudre, et en particulier - au choix des moyens les plus efficaces d'influencer les processus technologiques, la solution de cette tâche Peut être facilité en analysant les solutions techniques les plus efficaces existantes pour l'automatisation de la moulin à pipe.

Études d'unités de rouleaux de tuyaux continues Comme les installations d'automatisation montrent qu'il existe des réserves substantielles d'amélioration continue des indicateurs techniques et économiques en automatisant le processus technologique de rouler des tuyaux sur ces agrégats.

Lorsque vous roulez dans un moulin continu sur un long mandrin flottant, la différence longitudinale terminale est également guidée. L'épaisseur de la paroi des extrémités arrière des tuyaux de tirage est supérieure au milieu de 0,2 à 0,3 mm. La longueur de l'extrémité arrière avec une paroi épaissie est égale à 2-3 lacunes interlineal. L'épaississement de la paroi est accompagné d'une augmentation du diamètre sur le site, distingué sur un espace inter-creux de l'extrémité arrière du tuyau. En raison des modes transitoires, l'épaisseur de la paroi des extrémités avant est de 0,05-0,1 mm de moins que le milieu, lorsque le roulement avec la tension de la paroi des extrémités avant des tuyaux est également épaissi. La différence longitudinale dans les tubes noirs est maintenue lors de la réduction ultérieure et conduit à une augmentation de la longueur de la découpe arrière des extrémités épaississantes des tuyaux finis.

Lors de la roulement dans les usines d'étirement de réduction, la paroi des extrémités du tuyau est épaissie en raison d'une diminution de la tension par rapport au mode installé, qui ne se produit que lors du remplissage de 3 à 4 centres. Les extrémités des tuyaux avec épaissie par la paroi sont coupées et les déchets métalliques associés provoquent la part de la masse du coefficient de consommation total sur l'appareil.

La nature générale du pavé longitudinal des tuyaux après un moulin continu est presque complètement transféré dans des tuyaux finis. Ceci est convaincu par les résultats des tuyaux roulants avec des dimensions de 109 x 4,07 à 60 mm à cinq modes de tension sur une broyeur de réduction d'installation de 30 à 102 ans. Dans le processus d'expérience à chaque mode à grande vitesse, 10 tuyaux ont été sélectionnés, dont les sections de terminal ont été coupées à 10 parties de 250 mm de long et trois buses ont été coupées du milieu, situées à une distance de 10, 20 et 30 m de l'avant. Après l'épaisseur de l'épaisseur de la paroi sur l'instrument, déchiffrer les diagrammes de vapeur et la moyenne des données ont été construits des dépendances graphiques présentées à la Fig. 54.

Ainsi, les composants marqués de la pavée globale des tuyaux ont un impact significatif sur les indicateurs techniques et économiques de l'exploitation d'unités continues, sont associés aux caractéristiques physiques des processus de roulement dans des usines continues et de réduction et ne peuvent être supprimées que Au détriment de spécial systèmes automatiquesChanger le réglage du moulin dans le processus de rouler du tuyau. La nature légitine de ces composants de la chaussée vous permet d'utiliser le principe logiciel de la gestion au cœur de ces systèmes.

D'autres solutions techniques de la réduction des déchets d'extrémité lors de la réduction à l'aide de systèmes de contrôle automatique pour le processus de rouler des tuyaux dans un usine de réduction avec un actionneur individuel (brevets FRG n ° 1602181 et le Royaume-Uni 1274698) sont connus. En raison de l'évolution de la vitesse des rouleaux, lors du rouleau des extrémités avant et arrière des tuyaux, la force de tension supplémentaire crée, ce qui entraîne une diminution des partitions longitudinales terminales. Il existe des informations que de tels systèmes de correction logicielle de la vitesse des entraînements principaux de l'usine de réduction fonctionnent sur sept agrégats de rouleaux de tuyaux étrangers, dont deux unités avec des moulins continus au Mülgeym (Allemagne). Les agrégats sont livrés par Mannesmann (Allemagne).

La deuxième unité a été alimentée en 1972 et comprend un moulin à réduction centré à 28 entraînements individuels, équipé d'un système de correction de vitesse. Les changements de vitesse lors du passage des extrémités des tuyaux sont effectués dans les dix premières cellules, par étapes, en tant qu'additifs à la valeur de fonctionnement de la vitesse. La variation maximale de la vitesse a lieu sur la caisse numéro 1, le minimum - sur la caisse numéro 10. Comme les capteurs de la position du tuyau se terminent dans le moulin, donnent des commandes pour modifier la vitesse, photorele sont utilisées. Conformément au schéma de correction de vitesse adopté, la nutrition des différents actionneurs des dix premières cellules est effectuée sur un schéma d'inversion anti-paramèle, des cellules ultérieures - par un schéma non expérimental. Il est à noter que la correction des vitesses des entraînements d'usine de réduction permet d'augmenter le rendement d'une unité appropriée de 2,5% avec un programme de production mixte. Avec degré de réduction croissante de diamètre, cet effet augmente.

Il existe des informations similaires sur l'équipement de vingt moulins de réduction de céréales en Espagne, le système de correction de vitesse. Modifications apportées à des vitesses en effectuant les 12 premières cellules. À cet égard, également fourni divers régimes Entraînements de puissance.

Il convient de noter que l'équipement des usines de réduction de la composition des agrégats de rouleaux de tuyaux continus du système de correction de vitesse ne permet pas de résoudre complètement le problème de la réduction des déchets d'extrémité pendant la réduction. L'efficacité de ces systèmes devrait diminuer avec une diminution du degré de réduction de diamètre.

Les systèmes du processus technologique du service du logiciel sont les plus simples de la mise en œuvre et donnent un effet économique important. Cependant, avec leur aide, il est possible d'accroître la précision des tailles de tuyaux uniquement en réduisant l'un des trois composants - la chaussée longitudinale. Comme montrent des études, la part principale de la dispersion générale de l'épaisseur des murs des tuyaux finis (environ 50%) tombe sur la différence transversale. Les fluctuations des épaisseurs moyennes des parois de tuyaux dans les lots représentent environ 20% de la dispersion totale.

Actuellement, la diminution de la variation transversale n'est possible qu'en améliorant le processus technologique des tuyaux roulants sur les usines faisant partie de l'unité. Des exemples d'appliquer des systèmes automatiques à ces fins sont inconnus.

La stabilisation des épaisseurs moyennes des murs des tuyaux de lots est possible à la fois en améliorant la technologie de roulement, la conception des cellules et le lecteur électrique, ainsi que par des systèmes de contrôle de processus automatiques. La réduction de la diffusion d'épaisseurs des murs des tuyaux dans le lot vous permet d'augmenter de manière significative la productivité des agrégats et de réduire la consommation de métaux due à un roulement dans le domaine des tolérances moins.

Contrairement aux systèmes logiciels, les systèmes destinés à stabiliser les épaisseurs moyennes des murs des tuyaux doivent inclure dans leurs capteurs de composition de contrôle de la taille géométrique des tuyaux.

Les propositions techniques sont connues pour équiper les usines de réduction de la stabilisation automatique de l'épaisseur de la paroi du tuyau. La structure des systèmes ne dépend pas du type d'unité, qui contient un moulin à réduction.

Un complexe de systèmes de contrôle de processus pour le rouleau de tuyau dans des usines continues et de réduction destinées à réduire les déchets d'extrémité lors de la réduction et à l'augmentation de la précision des tuyaux en réduisant le trottoir longitudinal et la diffusion des épaisseurs de paroi moyennes forme les AC de l'agrégat.

L'utilisation d'ordinateurs pour contrôler la production et l'automatisation du processus technologique de tuyaux de roulement a été mise en œuvre d'abord sur une unité de rouleau de tuyau continue 26-114 dans Mülgeym.

L'unité est conçue pour rouler avec un pipeline de 26-114 mm, l'épaisseur de la paroi est de 2,6-12,5 mm. L'agrégat comprend un four à anneaux, deux moulins à microprogrammes, un moulin continu de 9 cenoés et un broyeur de réduction de 24 nœuds avec un entraînement individuel à partir de moteurs de 200 kW.

La deuxième unité avec un moulin continu dans le Mülgeym, fixée en 1972, est équipée d'un ordinateur plus puissant, auxquels sont attribués des fonctions plus larges. L'unité est conçue pour rouler des tuyaux de diamètre allant jusqu'à 139 mm, l'épaisseur de la paroi est jusqu'à 20 mm et consiste en un moulin à microprogramme, huit moulins continus de câble et moulin à réducteur de céréales avec un entraînement individuel.

L'unité de roulement de tuyau continue au Royaume-Uni, cassée en 1969, est également équipée d'un ordinateur utilisé pour planifier le chargement de l'unité et, comme un système d'information contrôlent en permanence les paramètres du roulé et de l'outil. La qualité de contrôle des tuyaux et des ébauches, ainsi que la précision des paramètres de l'usine, est effectuée à toutes les étapes du processus technologique. Les informations de chaque moulin entre dans l'ordinateur de traitement, après quoi elles sont émises pour des usines pour la gestion opérationnelle.

En un mot, la tâche de l'automatisation des processus de roulement tente de résoudre dans de nombreux pays, y compris et la nôtre. Pour développer un modèle mathématique de gestion des usines continus, il est nécessaire de connaître l'effet des paramètres technologiques spécifiés à la précision des tuyaux finis, car il est nécessaire de prendre en compte les caractéristiques du rouleau continu.

Une caractéristique de la réduction des tuyaux avec tension est une qualité de produit plus élevée résultant de la formation de variations transversales plus petites, contrairement à la roulement sans tension, ainsi que la possibilité d'obtenir de petits diamètres. Cependant, avec ce laminage, une différence longitudinale accrue est observée aux extrémités des tuyaux. Les extrémités épaissis lors de la réduction avec la tension sont formées en raison du fait que les extrémités avant et arrière du tuyau lors du passage à travers le noyau ne sont pas exposées à l'effet complet de la tension.

La tension est caractérisée par la magnitude de la tension d'étirement dans le tuyau (x). La caractéristique la plus complète est le coefficient de tension plastique, qui représente le rapport de la contrainte de tuyau d'étirement longitudinal à la résistance à la déformation métallique dans la caisse.

Habituellement, le moulin réducteur est réglé de manière à ce que le coefficient de tension plastique dans des cellules de taille moyenne soit distribué uniformément. Dans les premières et récentes cellules, il y a une augmentation et une diminution de la tension.

Pour intensifier le processus de réduction et obtenir des tuyaux à paroi mince, il est important de connaître la tension maximale pouvant être créée dans un broyeur de réduction. La valeur maximale du coefficient de tension plastique dans le moulin (Z max) est limitée à deux facteurs: tirer la capacité des rouleaux et les conditions de rupture du tuyau dans le moulin. À la suite de la recherche, il a été établi qu'avec la compression totale de tuyaux dans un moulin à 50-55%, Z Max est limité à la capacité de tirage des rouleaux.

L'atelier T-3, ainsi que l'EFI, VNIPI "Tyazhpromelektroproekt" et l'entreprise "Demander" ont créé la base du système ACS-TP sur l'unité TPA-80. Actuellement, les composants suivants de ce système fonctionnent: Uzn-N, UZN-P, ligne de communication Ethernet, tous les bras.

3.2 Table de calcul Roulement

Le principe principal de la construction du processus technologique dans les installations modernes consiste à obtenir sur un moulin continu de tuyaux d'un diamètre permanent, ce qui permet d'utiliser un blanc et une manche est également un diamètre permanent. L'obtention des tuyaux du diamètre requis est assuré par la réduction. Un tel système de travail facilite beaucoup plus facilement et simplifie le réglage de l'usine, réduit le parc d'outils et, surtout, il vous permet de maintenir des performances élevées de toute l'unité, même lorsque des tuyaux de roulement du diamètre minimum (après réduction).

La table roulante comporte contre la course de roulement en fonction de la méthode décrite dans. Le diamètre extérieur du tuyau après la réduction est déterminé par la taille de la dernière paire de rouleaux.

D p 3 \u003d (1 010..1,015) * d o \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm

où d p est le tuyau fini après le moulin réducteur.

L'épaisseur de la paroi après des usines continues et de réduction doit être égale à l'épaisseur de la paroi du tuyau fini, c'est-à-dire S H \u003d SP \u003d S O \u003d 3,2 mm.

Puisque après un moulin continu, un tuyau d'un diamètre sort, alors nous acceptons d h \u003d 94 mm. En usines continues, l'étalonnage du rouleau assure l'obtention dans les derniers rouleaux de vapeur du diamètre intérieur du tuyau de plus de 1-2 mm de diamètre, de sorte que le diamètre du mandrin soit égal à:

H \u003d D H - (1..2) \u003d D H -2S N -2 \u003d 94-2 * 3.2-2 \u003d 85,6 mm.

Nous adoptons le diamètre du mandrin égal à 85 mm.

Le diamètre intérieur de la manche doit fournir une administration gratuite du mandrin et prend 5-10 mm plus grand que le diamètre du mandrin

d R \u003d N + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.

Le mur de la manche accepte:

S r \u003d s h + (11..14) \u003d 3.2 + 11,8 \u003d 15 mm.

Le diamètre extérieur des manches est déterminé en fonction de la taille du diamètre intérieur et de l'épaisseur de la paroi:

D R \u003d D G + 2S G \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.

Le diamètre de la billette utilisée d з \u003d 120 mm.

Le diamètre du mandrin du micrologiciel est sélectionné en tenant compte de la magnitude du rouleau, c'est-à-dire Soulevant le diamètre intérieur du manchon constituant de 3% à 7% du diamètre intérieur:

N \u003d (0,92 ... 0,97) D g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.

Les coefficients de dessin pour le micrologiciel, les usines continues et de réduction sont déterminées par des formules:

,

Le coefficient de capot commun est:

De même, une table roulante pour tuyaux d'une taille de 48,3 × 4,0 mm et 60,3 × 5,0mm est calculée.

La table roulante est présentée dans le tableau. 3.1.

Tableau 3.1 - Tap Tape-80

La taille des tuyaux finis, mm		Diamètre de la pièce, mm	Firmware Stan.				Stan continu.				Réduire Stan.				Coefficient de capot commun
Diamètre extérieur	épaisseur du mur		Taille de la manche, mm		Diamètre mandrin, mm	Coefficient extrase	Tailles de tuyaux, mm		Diamètre mandrin, mm	Coefficient extrase	Taille du tuyau, mm		Nombre de cellules	Coefficient extrase
			Diamètre	épaisseur du mur			Diamètre	épaisseur du mur			Diamètre	épaisseur du mur
33,7	3,2	120	125	15	88	2,20	94	3,2	85	5,68	34	3,2	24	2,9	36,24
48,3	4,0	120	125	15	86	2,2	94	4,0	84	4,54	48,6	4,5	16	1,94	19,38
60,3	5,0	120	125	18	83	1,89	94	5,0	82	4,46	61,2	5,0	12	1,52	12,81

3.3 Calibrage des rouleaux de réduction des usines

L'étalonnage des rouleaux est important partie de Calcul du mode de fonctionnement du moulin. Il détermine largement la qualité des tuyaux, la durabilité de l'outil, la distribution de charges dans les cellules de travail et la conduite.

Le calcul de l'étalonnage des rouleaux comprend:

a) la distribution de déformations privées dans les villes de l'usine et comptant les diamètres moyens des calibres;

b) Détermination de la taille des calibres de la vanne.

3.3.1 Distribution des déformations privées

Selon la nature des changements de déformations privées de la cage du moulin de réduction, il peut être divisé en trois groupes: la tête au début de l'usine, dans laquelle les compresses augmentent intensément au cours du roulement; L'étalonnage (à la fin du moulin), dans lequel les déformations diminuent de la valeur minimale et le groupe des cellules entre eux (la moyenne), dans laquelle les déformations privées sont maximales ou proches d'elles.

Lorsque des tuyaux roulants avec une tension de la taille des déformations privées, il est pris sur la base de la condition de la stabilité du profil de tuyau avec la magnitude de la tension plastique fournissant un tuyau prédéterminé.

Le coefficient de tension en plastique générale peut être déterminé par la formule:

,

où - déformations axiales et tangentielles prises sous forme logarithmique; La valeur est déterminée dans le cas d'un calibre trivial par la formule

T \u003d. ,

où (S / D) CP est le rapport moyen de l'épaisseur de la paroi au diamètre de la période de souche du tuyau dans le moulin; K-coefficient de K en tenant compte de la variation du degré d'épaisseur du tuyau.

,

,

où m est la valeur de la déformation totale du tuyau de diamètre.

.

,

.

La magnitude de la compression privée critique avec ce coefficient de tension plastique peut atteindre 6% dans la deuxième caisse, 7,5% dans la troisième cage et 10% dans la quatrième cage. Dans les premières caisses, il est recommandé de recevoir entre 2,5 et 3%. Cependant, pour assurer une capture stable, la magnitude de la compression est généralement réduite.

Dans la préméditone et les amendes de l'usine, la compression est également réduite, mais pour réduire les charges sur les rouleaux et augmenter la précision des tuyaux finis. Dans la dernière cage du groupe de calibrage, la compression est prise égale à zéro, l'avant-dernière-0,2 de la compression dans la dernière cage du groupe intermédiaire.

DANS groupe moyen Les Celes sont pratiquées une distribution uniforme et inégale de déformations privées. Avec une distribution uniforme de compression dans toutes les cellules de ce groupe, elles sont permanentes. La distribution inégale des déformations privées peut avoir plusieurs options et se caractériser par les lois suivantes:

la compression dans le groupe intermédiaire est proportionnellement réduite des premières cellules à la dernière - le mode chute;

dans plusieurs premières cellules du groupe intermédiaire, des déformations privées sont réduites et les autres sont permanents;

la compression dans le groupe intermédiaire d'abord augmente, puis réduire;

dans plusieurs premières cellules du groupe intermédiaire, des déformations privées sont laissées permanentes et, dans le reste, réduisez.

Avec des modes de déformation de chute dans le groupe moyen de cellules, les différences de la valeur de la puissance de roulement et de la charge de charge sont réduites, causées par la croissance de la résistance à la déformation des métaux comme roulement, due à la diminution de sa température et augmentent le taux de déformation. On pense qu'une diminution de la compression par la fin du moulin vous permet également d'améliorer la qualité de la surface extérieure des tuyaux et de réduire la différence transversale.

Lors du calcul de l'étalonnage des rouleaux, nous acceptons la distribution uniforme des composés.

Les magnitudes de déformations privées dans les moulins sont illustrées à la Fig. 3.1.

Distribution des composés

Sur la base des valeurs adoptées des déformations privées, les diamètres moyens des calibres peuvent être calculés par la formule

.

Pour la première cage du moulin (i \u003d 1) d i -1 \u003d d 0 \u003d 94 mm, puis

mm.

Calculé pour cette formule, les diamètres moyens des calibres sont présentés à l'annexe.1.

3.3.2 Détermination de la taille des calibres de la vanne

La forme des calibres de tresses triviales est illustrée à la Fig. 3.2.

Le calibre ovale est dérivé de son centre RC RC, décalé par rapport à l'axe de roulement par l'excentricité excrordique.

Forme de calibre

Les valeurs de rayons et d'excentricité des calibres sont déterminées par largeur et hauteur des calibres par formules:

Pour déterminer la taille du calibre, il est nécessaire de connaître les valeurs de ses semi-axes A et B, et pour leur définition - la valeur de l'ovédiment du calibre

Pour déterminer l'ovalité du calibre, vous pouvez utiliser la formule:

L'indicateur d'alimentation C caractérise la quantité possible d'élargissement du calibre. Lors de la réduction des cellules triviales, q \u003d 1,2 est prise.

Les valeurs des semi-axes de calibre sont déterminées par les dépendances:

où le coefficient de correction F pouvant être calculé par la formule approximative

Nous calculerons la taille du calibre selon les formules ci-dessus pour la première caisse.

Pour d'autres cellules, le calcul est fabriqué de la même manière.

Actuellement, la tonalité rouleau est effectuée après avoir installé les rouleaux dans la cage de travail. Le ennuyeux conduit sur des machines spéciales Coupeur rond. Le circuit ennuyeux est représenté sur la Fig. 3.3.

Figure. 3.3 - Schéma ennuyeux de calibre

Pour obtenir un calibre avec des valeurs prédéterminées A et B, il est nécessaire de déterminer le diamètre du découpeur D F et son déplacement par rapport au plan des axes de rouleaux (paramètre X). D F F et X sont déterminés par les formules mathématiquement précises suivantes:

Pour un angle de fraisage trivial A est 60 ° .di - le diamètre parfait des rouleaux, DI \u003d 330mm.

Calculé selon les formules ci-dessus des valeurs sont résumées dans le tableau. 3.2.

Tableau 3.2 - Calibrage des rouleaux

Numéro d'argile	d, mm.	m,%	a, mm.	b, mm.	r, mm.	e, mm.	D f, mm	X, mm.
1	91,17	2,0	45,60	45,50	45,80	0,37	91,50	8,11
2	87,07	4,5	43,60	43,40	43,80	0,35	87,40	8,00
3	82,71	5,0	41,40	41,20	41,60	0,33	83,00	7,87
4	78,58	5,0	39,30	39,20	39,50	0,32	78,80	7,73
5	74,65	5,0	37,40	37,20	37,50	0,3	74,90	7,59
6	70,92	5,0	35,50	35,40	35,70	0,28	71,20	7,45
7	67,37	5,0	33,70	33,60	33,90	0,27	67,60	7,32
8	64,00	5,0	32,00	31,90	32,20	0,26	64,20	7,18
9	60,80	5,0	30,40	30,30	30,60	0,24	61,00	7,04
10	57,76	5,0	28,90	28,80	29,00	0,23	58,00	6,90
11	54,87	5,0	27,50	27,40	27,60	0,22	55,10	6,76
12	52,13	5,0	26,10	26,00	26,20	0,21	52,30	6,62
13	49,52	5,0	24,80	24,70	24,90	0,2	49,70	6,48
14	47,05	5,0	23,60	23,50	23,70	0,19	47,20	6,35
15	44,70	5,0	22,40	22,30	22,50	0,18	44,80	6,21
16	42,46	5,0,	21,30	21,20	21,30	0,17	42,60	6,08
17	40,34	5,0	20,20	20,10	20,30	0,16	40,50	5,94
18	38,32	5,0	19,20	19,10	19,30	0,15	38,50	5,81
19	36,40	5,0	18,20	18,10	18,30	0,15	36,50	5,69
20	34,77	4,5	17,40	17,30	17,50	0,14	34,90	5,57
21	34,07	2	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
22	34,07	0	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
23	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52
24	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52

3.4 Calcul régime de vitesse

Le calcul du mode de fonctionnement à grande vitesse du moulin consiste à déterminer le nombre de virages des rouleaux et sur eux les nombres de rotation des moteurs.

Lorsque des tuyaux roulants avec tension, une influence importante sur le changement de l'épaisseur de la paroi est la magnitude de la tension plastique. À cet égard, il est d'abord nécessaire de déterminer le coefficient de tension en plastique générale sur le total des moulins - z, ce qui garantirait l'obtention de la paroi. Le calcul Z a été généralement donné à la clause 3.3.

,

où est le coefficient qui prend en compte l'influence des zones de déformation de la déformation:

;

l i - Capturez la longueur de l'arc:

;

- angle de capture:

;

f est le coefficient de frottement, nous acceptons f \u003d 0,5; A - Le nombre de rouleaux dans la caisse et \u003d 3.

Dans la première cage de travail Z1 \u003d 0. Dans les cellules ultérieures, il est possible de prendre z n i -1 \u003d z z.

,

;

;

.

Substituer les formules ci-dessus pour les premières caisses pour obtenir:

mm;

;

;

;

; ;

mm.

Après avoir effectué des calculs similaires pour les deuxième caisses, les résultats suivants obtenus: Z P2 \u003d 0,42, S 2 \u003d 3,251mm, Z P3 \u003d 0,426, S 3 \u003d 3,252 mm, Z P4 \u003d 0,446, S 4 \u003d 3,258mm. Sur ce calcul z p i, selon la méthode ci-dessus, arrêtez, car Le Z P2\u003e Z est satisfait.

De la condition du glissement complet, nous déterminons la tension maximale possible Z S dans la dernière cage déformante, c'est-à-dire z21. Dans ce cas, nous supposons que z p21 \u003d 0.

.

mm;

;

;

Épaisseur du mur devant la 21ème caisse, c'est-à-dire S 20, vous pouvez déterminer par la formule:

.

;

; ;

mm.

Après avoir effectué des calculs similaires pour la 20ème cage, les résultats suivants obtenus: Z Z20 \u003d 0,357, S 19 \u003d 3 178 mm, Z x19 \u003d 0,396, S 18 \u003d 3 168 mm, Z x18 \u003d 0,416, S 17 \u003d 3,151mm, z x17 \u003d 0,441, S 16 \u003d 3 151 mm. Sur ce calcul z p i cessez, parce que La condition Z Z14\u003e Z est satisfaite.

Les valeurs calculées de l'épaisseur du mur dans les moulins sont indiquées dans le tableau. 2.20.

Pour déterminer le nombre de tours de rouleaux, vous devez connaître les diamètres roulants des rouleaux. Pour déterminer les diamètres roulants, vous pouvez utiliser les formules présentées dans:

, (2)

où D dans I est le diamètre du rouleau sur le dessus;

.

Si un , Le calcul du diamètre roulant des rouleaux doit être effectué par équation (1), si cette condition n'est pas exécutée, il est nécessaire d'utiliser (2).

La valeur caractérise la position de la ligne neutre dans le cas où elle est prise parallèle (en termes de) l'axe de roulement. De la condition d'équilibre dans la zone de déformation pour cet emplacement des zones de glissement

,

Couvrant le débit d'entrée du rouleau V QQ \u003d 1,0 m / s, calculé le nombre de révolutions des rouleaux de la première caisse

rpm.

Tourne dans le reste des câbles trouvés par la formule:

.

Les résultats du calcul du régime de vitesse sont présentés dans le tableau 3.3.

Tableau 3.3 - Résultats de calcul de la vitesse

Numéro d'argile	S, mm.	Dcat, mm.	n, rpm
1	3,223	228,26	84,824
2	3,251	246,184	92,917
3	3,252	243,973	99,446
4	3,258	251,308	103,482
5	3,255	256,536	106,61
6	3,255	256,832	112,618
7	3,255	260,901	117,272
8	3,255	264,804	122,283
9	3,254	268,486	127,671
10	3,254	272,004	133,378
11	3,254	275,339	139,48
12	3,253	278,504	146,046
13	3,253	281,536	153,015
14	3,252	284,382	160,487
15	3,252	287,105	168,405
16	3,251	289,69	176,93
17	3,250	292,131	185,998
18	3,250	292,049	197,469
19	3,192	293,011	204,24
20	3,193	292,912	207,322
21	3,21	292,36	208,121
22	3,15	292,36	209
23	3,22	292,36	209
24	3,228	292,36	209

Selon le tableau 3.3. Un graphique des virages à rouleaux est construit (Fig. 3.4.).

Taux de rotation Valkov

3.5 Paramètres d'alimentation roulant

Une caractéristique distinctive du processus de roulement réduit par rapport à d'autres types de laminage longitudinal est la présence d'une importante dans la magnitude des tensions interfloor. La présence de tension a un effet significatif sur les paramètres de résistance du roulement - la pression du métal sur les rouleaux et les moments de roulement.

La force métallique sur le rouleau P est la somme géométrique de la verticale P dans et la p des composants:

La composante verticale de la force métallique sur le rouleau est déterminée par la formule:

,

où p est la pression spécifique moyenne du métal sur le rouleau; L est la longueur de la zone de déformation; D - Diamètre de calibre; A - Le nombre de rouleaux dans la caisse.

La composante horizontale de la PG est égale à la différence des efforts de la tension avant et arrière:

où z n, z z - les coefficients de la tension plastique avant et arrière; F P, F - Zone transversale des extrémités avant et arrière du tuyau; S - résistance de déformation S.

Pour déterminer la pression spécifique moyenne, il est recommandé d'utiliser la formule V.P. Anisiforme:

.

Le moment de roulement (total sur la caisse) est déterminé par la formule:

.

La résistance à la déformation est déterminée par la formule:

,

où T est la température du laminage, ° C; H est l'intensité des taux de déformation de changement de vitesse, 1 / s; E - Compression relative; K 1, k 2, k 3, k 4, k 5 - coefficients empiriques, pour acier 10: k 1 \u003d 0,885, k 2 \u003d 7,79, k 3 \u003d 0,134, k 4 \u003d 0,164, à 5 \u003d (- 2, huit ).

L'intensité des taux de déformation est déterminée par la formule

où L est le degré de déformation du changement:

t-heure de déformation:

La vitesse angulaire du rouleau est située par la formule:

,

La capacité est de la formule:

Dans l'onglet. 3.4. Les résultats du calcul des paramètres de résistance du laminage selon les formules ci-dessus sont présentés.

Tableau 3.4 - Paramètres de roulement de puissance

Numéro d'argile	s s, mpa	p, kn / m 2	R, kn.	M, knm.	N, kw
1	116,78	10,27	16,95	-1,91	-16,93
2	154,39	9,07	25,19	2,39	23,31
3	162,94	9,1	21,55	2,95	30,75
4	169,48	9,69	22,70	3,53	38,27
5	167,92	9,77	20,06	2,99	33,37
6	169,48	9,84	19,06	3,35	39,54
7	171,12	10,47	18,79	3,51	43,11
8	173,01	11,15	18,59	3,68	47,23
9	175,05	11,89	18,39	3,86	51,58
10	176,70	12,64	18,13	4,02	56,08
11	178,62	13,47	17,90	4,18	61,04
12	180,83	14,36	17,71	4,35	66,51
13	182,69	15,29	17,48	4,51	72,32
14	184,91	16,31	17,26	4,67	78,54
15	186,77	17,36	16,83	4,77	84,14
16	189,19	18,53	16,65	4,94	91,57
17	191,31	19,75	16,59	5,14	100,16
18	193,57	22,04	18,61	6,46	133,68
19	194,32	26,13	15,56	4,27	91,34
20	161,13	24,09	11,22	2,55	55,41
21	134,59	22,69	8,16	1,18	33,06
22	175,14	15,45	7,43	0,87	25,42
23	180,00	-	-	-	-
24	180,00	-	-	-	-

Selon le tableau. 3.4 Graphiques construites des modifications des paramètres de puissance de roulement dans les centres du moulin (Fig. 3.5., 3.6., 3.7.).

Changer la pression spécifique moyenne

Changer les efforts de métal sur la vallée

Changer le moment de rouler

3.6 Étude de l'influence des modes de réduction à grande vitesse transitoires sur la magnitude de la surface longitudinale des parties finales des tuyaux finis

3.6.1 Description de l'algorithme de calcul

L'étude a été menée dans le but d'obtenir des données sur l'effet des modes de réduction à haute vitesse transitoires de réduction de la magnitude de la surface longitudinale des parties finales des tuyaux finis.

Détermination du coefficient de tension interfulante selon les virages connus de rouleaux, c'est-à-dire Les dépendances Zn I \u003d F (N I / N I -1) ont été réalisées selon la méthode de résolution du problème inverse, proposé par G.I. Gulyaev, afin d'obtenir la dépendance de l'épaisseur du mur à partir des virages des rouleaux.

L'essence de la technique est la suivante.

Le processus établi de réduction des tuyaux peut être décrit par le système d'équations reflétant l'adhésion à la loi de la constance du deuxième volume et l'équilibre des forces au centre de la déformation:

(3.1.)

À son tour, comme vous le savez,

Dkat i \u003d j (zz i, zp i et i),

m i \u003d y (zz i, zp i, b i),

où et I et BI sont les valeurs qui ne dépendent pas de la tension, NI est un chiffre d'affaires des virages dans l'inclinaison I-Oh,  I est le coefficient de l'échappement dans la caisse I-Oh, Dcat I-CULTING Le diamètre du rouleau dans la caisse I-Oh, ZP I, ZZ I - Les coefficients de la tension plastique avant et arrière.

Considérant que le système d'équations ZZ I \u003d ZP I -1 (3.1.) Vous pouvez écrire sous formulaire de manière générale comme suit:

(3.2.)

Le système d'équations (3.2.) Nous résolvons par rapport aux coefficients de tension plastique avant et arrière par la méthode d'approximations consécutives.

Prendre z1 \u003d 0 Définissez la valeur de ZP1 et de la première équation du système (3.2.) La méthode d'itération est déterminée par ZP 2, puis à partir de la deuxième équation - ZP 3, etc., définissez la valeur de ZP 1, vous. peut trouver une telle solution à laquelle zp n \u003d 0.

Connaissant les coefficients de tension en plastique avant et arrière, nous déterminons l'épaisseur de la paroi après chaque cage par la formule:

(3.3.)

où a est le coefficient déterminé par la formule:

;

;

z i - coefficient de tension plastique moyenne (équivalent)

.

3.6.2 Résultats de la recherche

En utilisant les résultats du calcul de l'étalonnage de l'outil (clause 3.3.) Et le réglage de la vitesse de l'usine (taux de rotation) avec le processus de réduction constante (clause 3.4.) Dans l'environnement logiciel professionnel Mathcad 2001, le système (3.2.) Et des expressions (3.3.) Le but de déterminer le changement d'épaisseur de la paroi.

Il est possible de réduire la longueur des extrémités épaissis en augmentant le coefficient de tension plastique en modifiant les tours des rouleaux lors du rouleau des tuyaux terminaux.

Actuellement, le camp de réduction TPA-80 a créé un système de mode de contrôle de rouleau de déplacement continu. Ce système vous permet d'ajuster dynamiquement les révolutions des RRS des RRSS lors du rouleau des tuyaux terminaux en fonction de la dépendance linéaire spécifiée. Une telle régulation des rouleaux de rouleaux lors du rouleau des parties finales des tuyaux est appelée «coin de vitesse». Rouleaux de rouleaux Lorsque les parcelles d'extrémité roulantes sont calculées par la formule:

, (3.4.)

où n I est les tours des rouleaux dans l'inclinaison I-OH avec le mode stable, K I -CHoelectile réduisant les virages des rouleaux en%, le numéro I de la caisse.

La dépendance du coefficient de rotation des rouleaux dans cette classe peut être linéaire

À i \u003d (fig.3.8.).

Dépendance du coefficient de réduction des virages de rouleaux dans la cage du nombre d'inclinaison.

Les données source de l'utilisation de ce mode de régulation sont les suivantes:

Le nombre de cellules dans lesquelles les changements de réglage de la vitesse sont limités à la longueur des extrémités épaississantes (3 ... 6);

La valeur de réduction des virages de rouleaux dans la première cage du moulin est limitée par la possibilité d'un entraînement électrique (0,5 ... 15%).

Dans ce travail, pour étudier l'impact du réglage à grande vitesse des PPP sur la différence longitudinale de fin, il a été supposé que la modification du réglage de la vitesse pendant la réduction des extrémités avant et arrière des tuyaux est effectuée dans les 6 premières cellules. L'étude a été réalisée en modifiant la vitesse de rotation dans les premières cellules du moulin par rapport au procédé de roulement indiqué (faisant varier l'angle d'inclinaison en avant à la Fig. 3.8).

En conséquence de la modélisation des procédés de remplissage des PPP et de la sortie du tuyau du tuyau du tuyau, les dépendances de l'épaisseur de la paroi des extrémités avant et arrière des tuyaux de la quantité de changements de la vitesse de rotation dans la première Les villes sont présentées à la Fig.3.9. et la Fig.3.10. Pour les tuyaux d'une taille de 33,7x3,2 mm. La valeur la plus optimale de la "coin de vitesse" en termes de minimisation de la longueur de la coupe terminale et de "toucher" de l'épaisseur de la paroi dans le champ Tolérances DIN 1629 (la tolérance de l'épaisseur de la paroi ± 12,5%) est K 1 \u003d 10 -12%.

En figue. 3.11. et la Fig. 3.12. Les dépendances des longueurs des extrémités épaissis avant et arrière des tuyaux finies sont données lors de l'utilisation de la "coin de vitesse" (K 1 \u003d 10%) obtenue à la suite d'une modélisation transitoire. Des dépendances ci-dessus, la conclusion suivante peut être faite: l'utilisation du "coin de vitesse" ne donne qu'un effet notable uniquement lors du rouleau des tuyaux d'un diamètre inférieur à 60 mm avec une épaisseur de paroi inférieure à 5 mm, et avec Un diamètre et une épaisseur de la paroi du tuyau, la paroi de la paroi ne se produit pas pour atteindre les exigences de la norme.

En figue. 3.13., 3.14., 3.15., Les dépendances de la longueur de l'extrémité épaissie avant du diamètre extérieur des tuyaux finis pour les valeurs des épaisseurs de paroi de 3,5, 4.0, 5,0 mm, avec des valeurs différentes de Le "coin de vitesse" (accepté le coefficient de réduction K 1 rouleaux égaux à 5%, 10%, 15%).

La dépendance de l'épaisseur de la paroi de l'extrémité avant du tuyau de la taille

"Compte de vitesse" pour la taille 33.7x3.2 mm

La dépendance de l'épaisseur de l'extrémité arrière du tuyau de la magnitude du "coin des vitesses" pour la taille de 33,7x3,2 mm

La dépendance de la longueur de l'extrémité épaissie avant du tuyau de D et S (à K 1 \u003d 10%)

La dépendance de l'arrière-plan de l'extrémité épaisée arrière du tuyau de D et S (à K 1 \u003d 10%)

La dépendance de la longueur de l'extrémité épaissie avant du tuyau du diamètre du tuyau fini (S \u003d 3,5 mm) à différentes valeurs du "coin des vitesses".

La dépendance de la longueur de l'extrémité frontale épaissie du tuyau du diamètre du tuyau fini (S \u003d 4,0 mm) à diverses valeurs du "coin des vitesses"

La dépendance de la longueur de l'extrémité frontale épaissie du tuyau du diamètre du tuyau fini (S \u003d 5,0 mm) avec différentes valeurs du "coin de vitesse".

Parmi les graphiques ci-dessus, on peut voir que le plus grand effet en termes de réduction du pavé terminal des tuyaux finis donne une révolution dynamique des rouleaux RRS dans K 1 \u003d 10 ... 15%. Il n'y a pas de changement intensive dans le "coin de vitesse" (K 1 \u003d 5%) ne vous permet pas de finir l'épaisseur de la paroi des tuyaux terminaux.

De plus, lorsque des tuyaux rouler avec une épaisseur de paroi de 5 mm, la tension résultant de l'action du "coin des vitesses" est incapable de noyer la paroi en raison de la capacité d'extraction insuffisante des rouleaux. Lors du rouleau des tuyaux de diamètre de plus de 60 mm, le coefficient de capot dans le moulin de réduction est faible, de sorte que l'épaississement des extrémités ne se produit pratiquement pas, par conséquent, l'utilisation du "coin de vitesse" n'est pas impraticable.

L'analyse des graphiques ci-dessus a montré que l'utilisation de "coin de vitesse" sur une broyeur de réduction TPA-80 OJSC "Crossow" permet de réduire la longueur de l'extrémité épaissie avant de 30%, l'extrémité épaissie arrière de 25%.

Comme indiqué par les calculs Mochalov D.A. Pour plus application efficace Speed \u200b\u200bWedge pour réduire davantage la coupe terminale, il est nécessaire d'assurer le fonctionnement des premières cellules en mode frein avec l'utilisation presque complète de rouleaux de rouleaux due à l'utilisation d'une dépendance non linéaire plus complexe du coefficient. de réduire les rouleaux dans cette cage du nombre d'inclinaison. Il est nécessaire de créer une technique scientifiquement justifiée pour déterminer la fonction optimale K i \u003d f (i).

Le développement d'un tel algorithme de contrôle optimal des RRS peut servir d'objectif pour le développement ultérieur de l'UZD-P dans une TPA-80 ASUTP à part entière. Comme l'expérience de l'utilisation d'un tel ASUTP, la régulation du nombre de rouleaux de rouleaux lors du rouleau des tuyaux terminaux, selon Mannesmann (Paquet d'application Carta), réduit la magnitude des tuyaux terminaux de plus de 50%, due au système. contrôle automatique Le processus de réduction des tuyaux, qui inclut à la fois un sous-système de gestion des sous-systèmes de mine et de mesure et un sous-système de calcul du mode de réduction optimal et de la gestion des processus en temps réel.

4. Justification technique et économique du projet

4.1 Essence de l'événement prévu

Ce projet propose l'introduction du mode de roulement à grande vitesse optimal sur un broyeur d'étirement de réduction. En raison de cet événement, il est prévu de réduire le coefficient de métaux consommable et de réduire la longueur des extrémités épaissis tranchées des tuyaux finis, une augmentation de la production de 80 tonnes par mois est attendue en moyenne.

Les investissements en capital nécessaires à la mise en œuvre de ce projet constituent 0 roubles.

Le financement du projet peut être mis en œuvre dans l'article «Réparation actuelle», estimations des coûts. Vous pouvez mettre en œuvre le projet en une journée.

4.2 Calcul des coûts de production

Calcul du coût 1t. Les produits avec des normes de culture existantes des extrémités de tuyaux épaissis sont données dans le tableau. 4.1.

Le calcul du projet est donné dans le tableau. 4.2. Étant donné que la mise en œuvre du projet n'est pas une augmentation de la production, la recalculition des valeurs de débit pour la redistribution dans le calcul de la conception n'est pas effectuée. La rentabilité du projet est de réduire les coûts en réduisant les déchets sur la culture. Les cultures réduisent en raison de la réduction du coefficient de métaux consommable.

4.3 Calcul des indicateurs de projet

Le calcul des indicateurs de projet est effectué sur la base du calcul des coûts indiqué dans le tableau. 4.2.

Économies de réduction des coûts par an:

Par exemple \u003d (C 0 -C p) * V PR \u003d (12200 509-12091,127) * 110123.01 \u003d 12045475 08P.

Bénéfice sur le rapport:

PR 0 \u003d (P-C 0) * V de \u003d (19600-12200.509) * 109123.01 \u003d 807454730,39Р.

Bénéfice sur le projet:

Pr n \u003d (p-s n) * v \u003d (19600-12091w127) * 110123.01 \u003d 826899696.5.

L'augmentation des bénéfices sera la suivante:

PR \u003d PR P-PR 0 \u003d 826899696,5-807454730,39 \u003d 19444966,11.

La rentabilité des produits était la suivante:

Rentabilité des produits du projet:

Les flux de trésorerie sur le rapport et le projet sont présentés dans le tableau 4.3. et 4.4., respectivement.

Tableau 4.1 - Calcul du coût de 1 tonnes de location dans l'atelier T-3 OJSC "Crossow

P / p.	Coûts d'article	numéro	Prix \u200b\u200b1 tonne	Somme
1	2	3	4	5
JE.	Publié dans la redistribution: 1. Préparation, T / T; 2. Déchets, T / T: circuit inférieur;
I.	Dépenses peredcel 2. Coûts énergétiques: puissance d'électricité, kw / h couples de production, Gkal eau technique, TM 3 air comprimé, TM 3 eau actuelle, TM 3 tM 3, TM 3 3. Matériaux auxiliaires 7. Équipement remplaçable 10. Réfléchir 11. Travail des ateliers de transport 12. Autres coûts d'atelier Total des dépenses de trafic
SH	Frais hostérinviens

Tableau 4.2 - Calcul du projet du coût 1 tonnes de roulées

P / p.	Coûts d'article	numéro	Prix \u200b\u200b1 tonne	Somme
JE.	Publié dans la redistribution: 1. Préparation, T / T; 2. Déchets, T / T: circuit inférieur; Total spécifié dans la redistribution des déchets et du mariage
P	Dépenses peredcel 1. Carburant technologique (gaz naturel), ici 2. Coûts énergétiques: puissance d'électricité, kw / h couples de production, Gkal eau technique, TM 3 air comprimé, TM 3 eau actuelle, TM 3 tM 3, TM 3 3. Matériaux auxiliaires 4. Le principal salaire des travailleurs de la production 5. Salaire supplémentaire des travailleurs de la production 6. Déductions sociales 7. Équipement remplaçable 8. Réparation et maintenance actuels des immobilisations 9. Dépréciation des immobilisations 10. Réfléchir 11. Travail des ateliers de transport 12. Autres coûts d'atelier Total des dépenses de trafic
SH	Frais hostérinviens Coût de production total
Iv.	Dépenses extraductrices Coût total total

L'amélioration du processus technologique affectera les indicateurs techniques et économiques des activités d'entreprise comme suit: La rentabilité de la production de produits de 1,45% augmentera de 1,45%, des économies d'un coût inférieur représentent 12 millions de roubles. une année qui entraînera une croissance des bénéfices.

Tableau 4.3 - Flux de trésorerie par rapport

Flux de trésorerie	De l'année
	1	2	3	4	5
A. Inflexion de l'argent:
- Volume de production, TN
- prix du produit, frottez.
Afflux total
B. Évolution de l'argent:
- Coûts opérationnels
-Alog sur les bénéfices	193789135,29
Total sortant:	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34
Flux de trésorerie pure (AA-B)
Coeff. Inversion	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25
	493902383,46	889024290,22	1205121815,64	1457999835,97	1457999835,97

Tableau 4.4 - Flux de trésorerie par projet

Flux de trésorerie	De l'année
	1	2	3	4	5
A. Inflexion de l'argent:
- Volume de production, TN
- prix du produit, frottez.
- Revenus des ventes, frottez.
Afflux total
B. Évolution de l'argent:
- Coûts opérationnels
-Alog sur les bénéfices
Total sortant:	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63
Flux de trésorerie pure (AA-B)	632190135,03	632190135,03	632190135,03
Coeff. Inversion	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25
Flux réduit (AA-B) * à investir
Flux de trésorerie cumulatif CDD

Le profil financier du projet est présenté à la Fig.4.1. Selon les graphiques illustrés à la Fig. 4.1. Le projet CHDD cumulatif dépasse l'indicateur prévu, qui indique la rentabilité inconditionnelle du projet. TCDD cumulatif, calculé pour le projet introduit, à partir de la première année, est une valeur positive, car le projet n'a pas besoin d'investissements en capital.

Profil de projet financier

Le point mortel est calculé par la formule:

Le point mort-même caractérise le volume minimum de produits à la fin des pertes et le premier bénéfice apparaît.

Dans l'onglet. 4.5. Les données sont présentées pour calculer les variables et les coûts constants.

En vertu des données déclarantes, la quantité de coûts variables par unité de production est ZOIG \u003d 11212.8. La quantité de coût constant par unité de production est post \u003d 987,7. La quantité de coûts constants pour l'ensemble du volume du rapport sur le rapport est de 107780796,98.

Selon les données du projet, la quantité de coûts variables Z per \u003d 11103.5p., La quantité de coûts constants de la poste \u003d 987,7. La quantité de coûts constants pour l'ensemble du volume du rapport sur le rapport est de 108768496,98.

Tableau 4.5 - La proportion de coûts constants dans la structure du coût prévu et du projet

P / p.	Coûts d'article	Montant selon le plan, frotter.	Le montant du projet, frotter.	La part des coûts constants dans la structure des dépenses sur la redistribution,%
1	2	3	4	5
1	Dépenses peredcel 1. Carburant technologique (gaz naturel), ici 2. Coûts énergétiques: puissance d'électricité, kw / h couples de production, Gkal eau technique, TM 3 air comprimé, TM 3 eau actuelle, TM 3 tM 3, TM 3 3. Matériaux auxiliaires 4. Le principal salaire des travailleurs de la production 5. Salaire supplémentaire des travailleurs de la production 6. Déductions sociales 7. Équipement remplaçable 8. Réparation et maintenance actuels des immobilisations 9. Dépréciation des immobilisations 10. Réfléchir 11. Travail des ateliers de transport 12. Autres coûts d'atelier Total des dépenses de trafic
2	Frais hostérinviens Coût de production total			100
3	Dépenses extraductrices Coût total total			100

Sous les données déclarantes, le point mort-même est:

Tb ot t.

Par projet, le point mort-même est:

Tb pr t.

Dans l'onglet. 4.6. Calcul des revenus et tous les types de coûts pour la production de produits de vente nécessaires pour déterminer le point mort-même. Les graphiques de calcul du point de rupture du rapport du rapport et du projet sont présentés à la Fig.4.2. et la Fig.4.3. respectivement.

Tableau 4.6 - Données pour calculer le point mort-même

Calcul du point mort-même du rapport

Calcul du point mort-même du projet

Les indicateurs techniques et économiques du projet sont présentés dans le tableau. 4.7.

En conséquence, on peut conclure que l'événement proposé dans le projet réduira le coût du produit fabriqué de 1,45% en réduisant les coûts variables, ce qui contribue à une augmentation des bénéfices de 19,5 millions de roubles. Avec une production annuelle de 110123,01 tonnes. Le résultat du projet est l'augmentation du revenu réduit cumulé net par rapport à la valeur prévue dans la période considérée. Un point positif est également de réduire le seuil de pause, même de 12,85 mille tonnes à 12,8 mille tonnes.

Tableau 4.7 - Indicateurs techniques et économiques du projet

N ° P / P	Indicateur	Signaler	Projet	Déviation
				Absolu	%
1	Volume de production: en termes physiques, t en valeur, mille roubles.
2	Valeur de base fonds de productionmille roubles.	6775032	6775032	0	0
3	Coûts communs (coût total): libération totale, mille roubles. unités de produits, frottez.
4	Rentabilité des produits,%	60,65	62,1	1,45	2,33
5	Nettoyer les revenus actualisés, CHDD	1700,136
6	Investissement total, mille roubles.	0
7	Référence: pause-même point tb, t, valeur de taux d'actualisation F, taux de rendement interne du GNI tenture de fonds maximale K, mille roubles.

Conclusion

Ce projet de diplôme a mis au point une technologie de production de tuyaux à usage général pour DIN 1629. Le papier décrit la possibilité d'une diminution de la longueur des extrémités épaississantes générées pendant le roulement sur le moulin de réduction, en raison de la variation des réglages à grande vitesse. de l'usine lors du rouleau des sections de terminal du tuyau à l'aide des capacités du système UZD-P. Comme les calculs ont montré la diminution de la longueur des extrémités épaissis peuvent atteindre 50%.

Les calculs économiques ont montré que l'utilisation des modes de roulement proposés réduira le coût d'une unité de produits de 1,45%. Ceci, tout en maintenant les volumes de production existants, permettra une augmentation de 20 millions de roubles au cours de la première année.

Bibliographie

1. Anuriev V.I. "Répertoire du constructeur de concepteur-machine" en 3 volumes, volume 1 - M. "Génie mécanique" 1980 - 728 p.

2. Anuriev V.I. "Répertoire du constructeur de concepteur-machine" en 3 volumes, volume 2 - M. "Génie mécanique" 1980 - 559 p.

3. Anuryev V.I. "Répertoire du constructeur de machine de concepteur" en 3 volumes, volume 3 - M. Génie mécanique 1980 - 557 p.

4. Pavlov Ya.m. "Pièces de machines". - Leningrad "Génie mécanique" 1968 - 450 s.

5. Vasilyev v.i. "Principes de base du design équipement technologique Entreprises automobiles "Tutoriel - Kurgan 1992 - 88 p.

6. Vasilyev v.i. "Principes de base de la conception de l'équipement technologique des entreprises de transport automobile" - Kurgan 1992 - 32 p.

où, p est le nombre d'itération actuelle; VT - vitesse de glissement en métal complet sur la surface de l'instrument; Vn est la vitesse de déplacement normale du métal; Wn est la vitesse normale de l'outil; ST - Tension de frottement;
- une tension de production en fonction des paramètres métalliques déformables, à un point donné; - tension moyenne; - l'intensité du taux de déformation; x0 - Le taux de déformation de la compression complète; KT est un facteur de pénalité sur le taux de glissière du métal selon l'instrument (spécifié par la méthode d'itérations) KN - une usine de pénalité pour la pénétration de métal dans l'outil; M est la viscosité conditionnelle du métal, est spécifiée par la méthode d'approximations hydrodynamiques; - tension de tension ou dossier pendant le roulement; FN est la zone transversale de l'extrémité du tuyau sur laquelle la tension ou la sous-station est appliquée.
Le calcul du mode de déformation et de vitesse comprend la répartition des états de déformation par le diamètre, la valeur nécessaire du coefficient de tension plastique par l'état du zib, le calcul des coefficients de hotte, rouler les diamètres des rouleaux et la vitesse de rotation des moteurs d'entraînement principaux, en tenant compte des caractéristiques de sa conception.
Pour les premières cellules du moulin, y compris la première caisse, qui roule, et pour ce dernier, placée après la dernière caisse, rouleaux, les coefficients de tension en plastique de zr.i moins que le zib requis. Grâce à une telle distribution de coefficients de tension plastique sur toutes les cages, l'épaisseur de la paroi calculée à la sortie est supérieure à celle nécessaire sur la route de réduction. Pour compenser la capacité d'extraction insuffisante des réservoirs située dans la première et après les dernières cellules, il est nécessaire d'utiliser un calcul itératif pour trouver une telle valeur du zib, de sorte que l'épaisseur de la paroi calculée et spécifiée à la sortie de l'état étaient les mêmes. Plus la magnitude du coefficient de tension en plastique total requise à l'état de zob est grande, plus l'erreur est grande dans sa définition sans calcul itératif.
Une fois que les calculs itératifs ont calculé les coefficients de la tension en plastique avant et arrière, l'épaisseur de la paroi de tuyau à l'entrée et de la sortie des cellules de déformation le long des villes de l'usine de réduction, nous déterminons enfin la position des première et dernière cellules, quel tour.
Bien sûr, le diamètre est déterminé à travers l'angle central QK.P. Entre l'axe vertical de symétrie du rouleau du rouleau et la ligne conductée du centre du calibre coïncide avec l'essieu de rouler dans le point situé sur la surface du courant de calibre, où se trouve la ligne neutre du centre de déformation. Sa surface est située sous condition parallèle à l'axe de roulement. L'ampleur de l'angle du QK.P., Tout d'abord, dépend de la valeur du coefficient de ZADO arrière. et zer avant. tension, ainsi que le coefficient
Capuche.
Détermination du diamètre roulant dans la magnitude de l'angle qk.p. Habituellement effectué pour le calibre, a une forme de cercle avec un centre dans l'axe de roulement et un diamètre égal au diamètre moyen du calibre DSR.
Les plus grandes erreurs pour déterminer la quantité du diamètre sans prendre en compte la taille géométrique réelle du calibre auront le cas lorsque les conditions de roulement déterminent sa position ou en bas ou à la réserve de calibre. Plus la forme réelle de calibre diffère du cercle accepté dans les calculs, plus cette erreur sera donc.
La plage maximale possible des modifications de la valeur de diamètre réel, le rouleau de calibre est un rouleau de flux de rouleau. Plus la quantité de rouleaux forme un calibre constitue une erreur plus relative de déterminer le diamètre sans prendre en compte la taille géométrique réelle du calibre.
Avec une compression partielle croissante du diamètre du tuyau dans le calibre, elle pousse la différence de sa forme de la circulaire. Ainsi, avec une augmentation de la compression du diamètre du tuyau de 1 à 10%, l'erreur relative dans la détermination de la quantité du diamètre sans prendre en compte les tailles géométriques réelles du calibre augmente de 0,7 à 6,3% pour deux couleurs, 7.1 % - Pour le trival et 7,4% - pour chotirohipwalkovoy "katya" inclinaison lorsque des conditions de roulement cinématiques, diamètre roulant situé le long du bas du calibre.
Augmentation simultanée du même