Hinnanguline ühekordselt kasutatav surve küttesüsteemis. Termilise võrgu piemomeetriline graafik. Veevarustusskeemi paralleelse tsoneerimisega

Ühekordselt kasutatav survelangus veerahvaste loomiseks, PA, määratakse valemiga

kus DPN on surve loodud ringluspump või lift, PA;

DPE on arvutatud tsüklis loomulik ringlusrõhk, mis jahutamisel torusid ja küteseadmedPa;

Pumbamissüsteemides on lubatud DPE-d arvesse võtta, kui see on väiksem kui 10% DPN-st.

DPR \u003d 150 kPa hoone sisenemisel ühekordselt kasutatav survelangus.

Loodusliku ringlussurve arvutamine

Looduslik ringleva rõhk, mis tuleneb vertikaalse hinnangulises ringis ühetoru süsteem alates madalama paigutuseReguleeritav sulgemispiirkondadega määratakse valemiga

kus on vee tiheduse keskmine suurenemine, kui see vähendab selle temperatuuri 1 ° C-ni, kg / (m3? c);

Vertikaalne kaugus küttekeskusest jahutatud keskele

kütteseade, m;

Veetarbimine tõusulahuses, kg / h määratakse valemiga

Pump-tsirkulatsiooni rõhu arvutamine

Väärtus, PA, valitakse vastavalt silmapaistva rõhu erinevusele sisendi ja segamise koefitsiendi u piki nomogrammi.

Silmapaistva rõhu erinevus sisendile \u003d 150 kPa;

Jahutusvedeliku parameetrid:

Thermal Network F1 \u003d 150 ° C; F2 \u003d 70 ° C;

Küttesüsteemi T1 \u003d 95 ° C; T2 \u003d 70 ° C;

Määrake segamiskoefitsient valemiga

μ \u003d F1 - T1 / T1 - T2 \u003d 150-95 / 95-70 \u003d 2.2; (2.4)

Veeküttesüsteemide hüdrauliline arvutamine hõõrderõhu konkreetse kadumise meetodi abil

Peamise ringlusringi arvutamine

1.

2) Me jagame ICC arvutatud osad.

3) torude läbimõõdu eelvalikuks määratakse kindlaks lisaväärtus - hõõrdumise erirõhukaotuse keskmine väärtus, PA, 1 meetri toru vastavalt valemile

kus - ühekordselt kasutatav surve vastu võetud küttesüsteemi, Pa;

Peamise ringleva tsükli kogupikkus, m;

Parandamise koefitsient kohalikud kahjud rõhk süsteemis;

Pumba ringlusega küttesüsteemi puhul on kahjumi osakaal kohalikele takistuseks võrdne b \u003d 0,35, hõõrdumiseks b \u003d 0,65.

4) Määrake voolukiirus jahutusvedeliku igas kohas, kg / h vastavalt valemile

Jahutusvedeliku parameetrid küttesüsteemi sööda ja pöördtorustikuga ,? C;

Spetsiifiline massivee soojusvõimsus on võrdne 4187 kJ / (kg? C);

Arvutatud väärtuse ümardamisel täiendava soojusvoogude arvestusjuhend;

Koefitsient raamatupidamisarvestuse täiendava kahjumi soojuse kütteseadmete väliste aedade;

6) määrata kohalike takistuste koefitsiendid arvelduspiirkonnad (Ja summa salvestatakse tabelis 1).

Tabel 1

1 krundi Digid D \u003d 25 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 25 1tk
2 krundi Tee Pass D \u003d 25 1tk
3 krunt. Tee Pass D \u003d 25 1tk Rehvi 90 ° d \u003d 25 4tk
4 krunt. Tee Pass D \u003d 20 1tk
5 krundi Tee Pass D \u003d 20 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 20 1tk
6 krunt. Tee Pass D \u003d 20 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 20 4tk
7 krunt. Tee Pass D \u003d 15 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 15 4tk
8 krundi Tee Pass D \u003d 15 1tk
9 krundi. Tee Pass D \u003d 10 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 10 1tk
10 krundi. Tee Pass D \u003d 10 4tk Rehvi 90 ° D \u003d 10 11tk Kraana KTTR D \u003d 10 3 tk Radiaatori RSV 3 tk
11 krundi. Tee Pass D \u003d 10 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 10 1tk
12 krundi. Tee Pass D \u003d 15 1tk
13 krunt. Tee Pass D \u003d 15 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 15 4tk
14 krunt. Tee Pass D \u003d 20 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 20 4tk
15 krundi Tee Pass D \u003d 20 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 20 1tk
16 krundi Tee Pass D \u003d 20 1tk
17 krundi Tee Pass D \u003d 25 1tk Rehvi 90 ° d \u003d 25 4tk
18 krundi. Tee Pass D \u003d 25 1tk
19 krundi Digid D \u003d 25 1tk Rehvi 90 ° D \u003d 25 1tk

7) igas paigas peamise ringlusring, me määrata survekaotus kohaliku resistentsuse z vastavalt, sõltuvalt koefitsientide koefitsientide kohaliku takistuse Uo ja vee kiirus kohapeal.

8) Kontrollige põhiringerõnga ühekordselt kasutatava rõhu languse pakkumist valemiga

kus - survekaotus peamises ringleva tsüklis, PA;

Jahutusvedeliku liikumise ummikseisu ei tohiks ringlusserõõrde rõhk kaotuste mittetäitmine ületada 15%.

Peamise ringlusringi hüdrauliline arvutamine vähendatakse tabelisse 1 (lisa A). Selle tulemusena saame järelejäänud rõhu kaotuse

Väikese ringlusringi arvutamine

Teostame sekundaarse tsirkulatsiooni tsükli hüdraulilist arvutamist läbi 8 ühetoru soojendamise süsteemi tõusuteri kaudu

1) Arvutage loodusliku tsirkulatsiooni surve vee jahutuse jahutamise tõttu soovitusseadmetes 80-le valemiga (2.2)

2) Määrake veevoolu tõusulaine 8 valemiga (2.3)

3) määrata ringlusrõnga ühekordselt kasutatav survelangus läbi sekundaarse tõusulahendi kaudu, mis peaks olema võrdne tuntud rõhukadudega PCC-saitidel reguleeritakse loodusliku erinevusega ringlusrõhk Sekundaarsetes ja peamistes rõngastes:

15128.7+ (802-1068) \u003d 14862.7

4) Leidke lineaarse rõhukahjumi keskmine väärtus valemiga (2.5)

5) suurusjärgus, PA / M, voolukiirus jahutusvedeliku kohapeal, kg / h ja maksimaalne lubatud kiirus jahutusvedeliku liikumise määrata esialgse läbimõõduga toru du, mm; Tegelikud erirõhukahjumid R, p / m; Jahutusvedeliku V, M / S, tarkvara tegelik kiirus.

6) määrab arvutatud alade kohalike takistuste koefitsiendid (ja nende summa salvestatakse tabelis 2).

7) väikeste ringlusringi osa osas määrame kindlaks kohaliku takistuse z rõhuskadu Z, vastavalt UO kohaliku takistuse koefitsientide summale ja kohapeal veekiirusele.

8) Väikese ringlusringi hüdrauliline arvutamine vähendatakse tabelisse 2 (lisa B). Me kontrollime hüdraulikaühendust peamiste ja madalate hüdrauliliste rõngaste vahel valemiga

9) Määrake nõutav rõhukadu gaasipedasepesumasse vastavalt valemile

10) Määrake drosselipesu diameeter vastavalt valemile

Saidil peate seadistama dr \u003d 5 mM sisemise läbipääsu läbimõõduga dros

Üldised põhimõtted hüdraulikaarvuti Vee soojendamise torustikud Üksikasjalikult on toodud veesoojendussüsteemide osas. Neid kohaldatakse ka soojusvõrkude soojusliinide arvutamise suhtes, kuid võttes arvesse mõningaid nende omadusi. Niisiis termiliste juhtide arvutustes veekindel liikumine (veekiirus on suurem kui 0,5 m / s, auru - üle 20-30 m / s, st ruutvara arvutuspiirkond), sisemise samaväärse kareduse väärtused pind terasest torud Suured läbimõõdud, MM, võetakse: Aurujooned - K \u003d 0,2; Veevõrk - K \u003d 0,5; Kondensaadi torud - K \u003d 0,5-1,0.

Arvutatud jahutusvedeliku kulud eraldi piirkondades küttesüsteemi on määratletud summana üksikute tellijate kulude summa, võttes arvesse ühenduse soojendajate ühendusskeemi. Lisaks on vaja teada optimaalset spetsiifilist rõhulangust torujuhtmete, mis on eelnevalt kindlaks määratud tehnilise ja majandusliku arvutamisega. Neid võetakse tavaliselt 0,3-0,6 kPa (3-6 kGF / m2) peamiste termiliste võrkude ja kuni 2 kPa (20 kgm / m2) jaoks - oksad.

Hüdraulikaarvutuses lahendatakse järgmised ülesanded: 1) torujuhtmete läbimõõdude määramine; 2) rõhu rõhulanguse määramine; 3) olemasolevate peade kindlaksmääramine võrgu eri kohtades; 4) Lubatud surve kindlaksmääramine torujuhtmetes mitmesugustes kütteseadmetes ja küttevõrgu riikides.

Hüdrauliliste arvutuste läbiviimisel kasutatakse kütteseadmete diagramme ja geodeetilist profiili, mis näitab soojusvarustuse allikate, soojuse tarbijate ja arvelduslaadurite paigutamist. Arvutuste kiirendamiseks ja lihtsustamiseks tabelite asemel kasutatakse hüdraulilise arvutuse logaritmilisi nomogrammi (joonis fig 1) ja sisse viimased aastad - Arvuti arveldused ja graafilised programmid.

Pilt 1.

Piesomeetriline ajakava

Projekteerimisel ja operatiivtegevuses, et võtta arvesse piirkonna geodeetilise profiili vastastikust mõju, kasutatakse abonendi süsteemide kõrgust, termovõrgu olemasolevaid juhid laialdaselt piesomeetriliste graafikutega. Nende jaoks ei ole raske rõhuta (rõhk) ja kõrvaldamise survet võrgu mis tahes punkti ja süsteemi dünaamilise ja staatilise seisundi abonendi süsteemis. Kaaluda püiemomeetrilise graafiku ehitamist, samas kui me eeldame, et rõhk ja rõhk, rõhulanguse ja rõhu kadu on seotud järgmiste sõltuvusega: H \u003d p / γ, m (PA / m); ΔН \u003d Δp / γ, m (PA / m); ja H \u003d R / γ (PA), kus N ja AH - rõhk ja rõhu kadu, M (PA / M); P ja Δp - rõhk ja rõhulangus, KGF / M2 (PA); γ on jahutusvedeliku masshement, kg / m3; H ja R on spetsiifiline rõhulangus (mõõtmeteta väärtus) ja spetsiifiline rõhulangus, KGF / M2 (PA / M).

Piesomeetrilise graafi konstrueerimisel dünaamilises režiimis võtavad koordinaadid võrgupumpade telje; Võttes selle punkti tingimusliku nulli, ehitada maastiku profiili maanteel ja iseloomulik oksad (mis erinevad märgid peamised maanteel). Profiilil on skaalal tõmmatud lisatud hoonete kõrgusega, seejärel rakendatakse horisontaalset A2B4 horisontaalset A2B4 (joonis fig. 2, a). Alates punktist A 2 deponeeritakse need piki AbsSissa telje, mis on arvutatud termiliste juhtmete arvutatud alade pikkus (kasvava tulemusega) ja kaldraadi telje piki arvutatud sektsioonide terminalipunktidest - kahjumi nendes piirkondades rõhu σδh. Ühendades nende segmentide ülemise punkti, saame katkise liini A 2 B 2, mis on tagasivoolu maanteel piemomeetriline joon. Iga vertikaalne segment tingimusliku taseme A2B4-st piesomeetrilisele joonele A2B 2 tähistab surve kadumise kadumise maanteel vastavast punktist tsirkulatsioonipumbale suhtumispumbast. Alates punktist B 2 skaalal, vajaliku ühekordselt kasutatava surve abonendi lõpus magistral ΔH AB ladestatakse, mis võetakse võrdne 15-20 m või rohkem. Saadud segment B 1 B 2 iseloomustab pea söödamati otsa lõpus. Alates punktist B 1 ladestatakse surve kadumine toitetoru ΔH P ja horisontaalse joonega B3 A 1 viiakse läbi.

Joonis 2. A - Piesomeetrilise ajakava ehitamine; B - Piezometric Ajakava Kahe toru soojusvõrk

Alates liin A 1 B3 alla, kahjum surve sektsiooni toiteallikast soojusallikast kuni individuaalsete arveldussaitide lõpuni ja see on ehitatud sarnaselt eelmise piesmomeetrilise joonega 1 B 1 söödaliini.

Suletud CTC-süsteemide ja võrdse läbimõõduga sööda ja tagurpidi liinide piesomeetrilise liin A 1 B1 on peegelpilt liini A2 B2. Alates punktist a, survekaotus katlapump või silmus katla ΔH B (10-20 m) ladestatakse. Sööda koguja rõhk n N, vastassuunas - n päike ja võrgupumpade rõhk - N S.N.

Oluline on märkida, et kohalike süsteemide otsese ühendamisega on soojusvõrgu pöördtorustik hüdrauliliselt ühendatud kohaliku süsteemiga, samas kui sisselasketoru rõhk edastab täielikult kohaliku süsteemi ja vastupidi.

Piesomeetrilise ajakava esialgse konstruktsiooniga aktsepteeriti survet võrgupumpade n päikese imemiskollektorile suvaliselt. Liikumine Piesomeetrilise graafi paralleelselt iseendaga või alla võimaldab teil võtta survet võrgupumpade imemislülil ja vastavalt kohalikele süsteemidele.

Piesomeetrilise ajakava valimisel on vaja jätkata järgmistest tingimustest:

1. Rõhk (rõhk) tagastamise maantee mis tahes punktis ei tohiks olla kõrgem kui kohalike süsteemide lubatud töörõhk, uute küttesüsteemide jaoks (koos konvektorid), töörõhk 0,1 MPa (10 m veega. Kunst. ) Valatud radiaatoritega süsteemidele. 0,5-0,6 MPa (50-60 m veega. Art.).

2. Survetoru rõhk peaks tagama vee ülemise rea ja kohalike küttesüsteemide seadmete lahe.

3. Rõhk tagasivoolu maanteel, et vältida vaakumi moodustumist ei tohiks olla alla 0,05-0,1 MPa (5-10 m vett. Art.).

4. Surve voolupumba imemispaigale ei tohiks olla alla 0,05 MPa (5 m vett. Art.).

5. Söödatoru mis tahes punktis rõhk peab olema maksimaalse (arvutatud) jahutusvedeliku temperatuuri juures kõrgem kui keemisrõhk.

6. Ühekordselt kasutatav rõhk lõpp-punktis võrgus peaks olema võrdne või suurem kui arvutatud rõhk kaotus abonendi sisendi arvutatud läbipääsu jahutusvedeliku.

7. Suvel survet pakkumise ja tagastamise maanteed võtab rohkem staatilisemat rõhku DHW süsteemi.

CT-süsteemi staatiline seisund. Võrgu pumpade ja veeringluse lõpetamise peatamise ajal CT-süsteemis liigub see dünaamilisest olekust staatiliseks. Sellisel juhul on soojusvõrgu tarnimise ja tagastamisjoonte surve tasandatud, piesomeetrilised jooned ühendavad ühte - staatilise rõhu joont ja graafikul võtab see vahepealse asendi määrab SOP-allika rõhu all SCT allikas.

Sööturi rõhk kehtestab jaama töötajate või kohaliku süsteemi torujuhtme kõrgeima punktiga, mis on otseselt seotud soojuse mereannitega või vee ülekuumenenud vee rõhu all torujuhtme kõrgeimas punktis. Näiteks jahutusvedeliku T1 \u003d 150 ° C juures arvutatud temperatuuril on ülekuumenenud veega torustiku kõrgeima punkti rõhk 0,38 mPa (38 m veega.) Ja t 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m vett. Art.).

Kuid kõigil juhtudel ei tohiks staatiline surve madala lukustatud abonendi süsteemides ületada lubatud töörõhku 0,5-0,6 MPa (5-6 atm). Kui see ületatakse, need süsteemid tuleks tõlkida iseseisev kinnitusskeemi. Staatilise surve vähenemist termilistes võrkudes saab läbi viia kõrgete hoonete automaatse seiskamise teel.

Hädaolukorras juhtudel, kui täieliku kadu elektrijaama (jaamade võrgustik ja suurendamine pumbad) lõpetab ringlusse ja söötmise ja surve mõlemas reas küttevõrku joondada staatilist rõhku joone, mis aeglaselt ja järk-järgult väheneb lekete vooluvõrgu tõttu Vesi lekete kaudu ja selle jahutamise torustikus. Sellisel juhul on torujuhtmete moodustamisega võimalik keeta ülekuumenenud vesi. Sellistel juhtudel veesõsi taastamine võib põhjustada torujuhtmete tugevat hüdraulilist šokki, millel on võimalik ventiilide, kütteseadmete ja teiste võimalike kahjustustega. Sellise nähtuse vältimiseks peaks DH-süsteemis ringleva vesi algama alles pärast vähendamist soojussüsteemi rõhu söötmisega torud tasemel mitte madalam kui staatiline.

Et tagada usaldusväärne töö soojusvõrkude ja kohalike süsteemide, on vaja piirata võimalikke surve kõikumisi termilise võrgus lubatud piirangud. Et säilitada soovitud surve tase küttevõrku ja kohalikke süsteeme võrgus soojuse (ja raskes maastikutingimustes - mõne punktiga) säilitada kunstlikult pidevalt survet kõikides töörežiimides võrku ja staatilise täiendava seadme kaudu.

Punktid, kus survet toetatakse konstantsena nimetatakse neutraalsete süsteemipunktidena. Reeglina viiakse surve kinnitus vastupidine joon. Sellisel juhul asub neutraalne punkt pöördpiesomeetri ristumiskohas staatilise rõhuga liiniga (joonisel fig 2, b), säilitades konstantse rõhu neutraalses punktis ja jahutusvedeliku lekke täiendamisele Thr või RTS-lekkepumbad viivad läbi automatiseeritud sööturi kaudu CCC. Söötamisjoonele paigaldatakse automaatsed regulaatorid reguleerivate asutuste põhimõtet "ja" ise "(joonis 3).

Joonis 3. 1 - võrgupump; 2 - avalik pum; 3 - vooluvee kütteseade; 4 - ventiili kontroller

Pumba pea H võrgu SN võetakse summa hüdraulilise Rõhulangud (maksimaalsel - arvutuslikku veevoolu) voolus ja tagasivoolu torule soojusvõrgu, kohaliku süsteemi (sealhulgas sissekanded hoones), in katlamaja CHP selle tipp katlad või katlaruumis. Soojusallikate puhul peaks olema vähemalt kaks võrku ja kahte söödapumpa, millest üks varukoopia.

Suurusjärku tarnimise suletud küttesüsteemide võetakse võrdne 0,25% mahust vett torujuhtmetes soojusliku võrkude ja abonendikataloogides süsteemide külge küttetorustikku, h.

Kui viik-kontuuride otsest täiendamise kogust võetakse võrdne summa arvutatud hot-veevoolu ja suurusjärku leket 0,25% mahutavusest süsteemi. Soojussüsteemide maht määratakse kindlaks torujuhtmete tegelike läbimõõdude ja pikkusega või integreeritud standarditega, M 3 / MW:

Kehtestatud põhjal omandiõiguse killustatus organisatsiooni operatsiooni ja juhtimise soojusvarustussüsteemide, seega kahjustades seega nii tehnilist taset nende operatsiooni ja nende kulutasuvuse. See oli eespool märgitud, et mitmed organisatsioonid tegelevad toimimise iga konkreetse soojusvarustuse süsteemi (mõnikord "filiaali" peamisest). CT-süsteemide spetsiifika, peamiselt termilise võrkude spetsiifika määrab karm side tehnoloogilised protsessid Nende toimimine, ühe hüdraulilised ja termilised režiimid. Hüdrauliline küttesüsteemi režiim, mis on süsteemi toimimise määrav tegur, on selle looduse järgi äärmiselt ebastabiilne, mis muudab küttesüsteemi võrreldamatult võrreldes teiste linnadega engineering Systems (Elektro-, gaas, veevarustus).

Ükski CG-süsteemide lingid (soojusallikas, peamised ja jaotusvõrgud, \\ t soojuspunktid) Üksi ei saa pakkuda vajalikku tehnoloogilist toimimisvõimalusi süsteemi tervikuna ja seega lõpptulemus - usaldusväärne ja kvaliteedi soojusvarustuse. Selles mõttes ideaalne on organisatsiooniline struktuur, milles soojusvarustuse ja termilise võrkude allikad on ühe ettevõtte struktuuri jurisdiktsiooni all.

Hüdraulilise arvutuse meetod hõlmab järgmist:

Torujuhtmete läbimõõdu määramine;

Rõhulanguse (rõhk) määramine;

Rõhu (pea) määramine võrgu eri kohtades;

Ühendage kõik võrgupunktid staatiliste ja dünaamiliste transpordiliikide ajal, et tagada lubatud rõhk ja nõutud juhid võrgu- ja abonentide süsteemides.

Hüdraulilise arvutuse tulemuste kohaselt saab lahendada järgmisi ülesandeid.

1. Kapitalikomistuskulude, metallide tarbimise (torude) ja soojusvõrgu paigaldamise peamine töö maht.

2. Rühmavate ja söödapumpade omaduste määramine.

3. Termilise võrgustiku töötingimuste määramine ja abonentide ühinemisskeemide valimine.

4. termilise võrgustiku ja abonentide automatiseerimise valik.

5. Töörežiimide arendamine.

a. Soojusvõrkude skeemid ja konfiguratsioon.

Soojusvõrgu skeem määratakse soojussallikate paigutamisega tarbimispiirkonna suhtes, soojuskoormuse laad ja soojuskandja tüüp.

Steamivõrkude konkreetne pikkus arvutatud soojuse koormuse ühiku kohta on väike, kuna auru tarbijad - reeglina on tööstustarbijad soojusallikast lühikese vahemaa tagant.

Keerulisem ülesanne on valida suure pikkuse tõttu vee soojusvõrkude skeem, suur number Abonendid. Vesi TCS on vähem vastupidavad kui auru tõttu suurema korrosiooni tõttu tundlikumad õnnetuste tõttu suure tiheduse tõttu.

Joonis 6.1. Ühe toru sidevõrgu kahetoru soojusvõrk

Veevõrgud on jagatud peamiseks ja levitamiseks. Põhivõrkudes serveeritakse jahutusvedelikku soojusallikatest tarbimispiirkondadele. Jaotusvõrgus toidetakse vett GTP-le ja MTP-le ja tellijatele. Otse põhivõrkude tellijatele liituvad väga harva. Jaotusvõrkude liitumisvõrkude liitumisõlmedega pagasiruumi paigaldatakse ventiilidega jaotamise kambrid. Trunki võrkude sektsiooniklapid on tavaliselt paigaldatud 2-3 km kaugusel. Tänu pooltootvate ventiilide paigaldamisele väheneb veekadu sõiduki õnnetuste ajal. Jaotuste ja pagasiruumi TCS läbimõõduga alla 700 mm on tavaliselt teha ummikseisu. Õnnetuste korral enamiku riigi territooriumi puhul tunnistame me hoonete soojusvarustuse pausi kuni 24 tundi. Kui soojusvarustuse paus on vastuvõetamatu, on vaja ette näha dubleerimist või pingevahendit.

Joonis 6.2. Rõnga soojusvõrk kolmest koostootmisest fr. 6.3. Radiaalne termovõrk

Suurte linnade soojusvarustuses mitmest koostootmisest on soovitatav ette näha koostootmise vastastikuse blokeerimise, ühendades nende toite blokeerides võlakirju. Sel juhul saadakse rõngakujuline soojusvõrk mitme toiteallikaga. Selline skeemi on suurem usaldusväärsus, tagab reserveeriva vee voolamise üleviimise ajal õnnetuse ajal võrgu. Heatte allikate läbimõõduga 700 mm ja vähem, soojusvõrgu radiaalne skeem toru läbimõõdu järkjärgulise vähenemisega eemaldatakse allikast ja vähendades ühendatud koormust. Selline võrk on odavam, kuid kui juhuslik, lõpetatakse abonentide soojusvarustus.

b. Põhivastased sõltuvused

Töörõhk küttesüsteemis on kõige olulisem parameeter, millele kogu võrgu toimimine sõltub. Kõrvalekalded ühes suunas või teise väärtuste eelnõuga mitte ainult vähendada tõhusust küttekontuuri, vaid ka oluliselt mõjutada seadme töö ja erijuhtumid Võib isegi tuua selle järjekorras.

Muidugi teatud surve langus küttesüsteemi on tingitud põhimõttest selle seadme, nimelt rõhu erinevus sööda ja tagastamise torujuhtme. Aga kui on olulisemad hüpped, tuleks võtta koheseid meetmeid.

1. Staatiline rõhk. See komponent sõltub veesamba kõrgusest või teise jahutusvedeliku kõrgusest toru või paaki. Staatiline rõhk on olemas isegi siis, kui töökeskkond on üksi.
2. Dünaamiline rõhk. Kujutab endast võimu, mis mõjutab sisepinnad Süsteemide või muu söötme liikumisel.

Eraldada töörõhu piiramise mõiste. See on maksimaalne lubatud väärtus, mille ületamine on täis individuaalsete võrguelementide hävitamisega.

Millist survet süsteemis tuleks pidada optimaalseks?

Marginaalse rõhu tabel küttesüsteemi.

Kuumutamise kujundamisel arvutatakse süsteemi jahutusvedeliku rõhk hoone põrandate põhjal, torujuhtmete kogupikkuse ja radiaatorite arvu alusel. Reeglina eramute ja suvilate jaoks on keskmise surve optimaalsed väärtused küttekontol vahemikus 1,5 kuni 2 atm.

Korterelamute puhul kuni viie korruseni, mis on ühendatud keskküttesüsteemiga, hoitakse võrgu survet 2-4 atm. Üheksa ja kümne korruselise maja puhul peetakse normaalseks survet 5-7 atm ja kõrgemates hoonetes - 7-10 atm. Maksimaalne rõhk kajastatakse küttevõrku, mille kohaselt jahutusvedeliku transporditakse katlad tarbijatele. Siin jõuab 12 atmini.

Tarbijate jaoks, kes asuvad erinevatel kõrgustel ja erineva kaugusel katlaruumist, tuleb võrgu survet reguleerida. Selle vähendamiseks kasutatakse surveregulaatorid pumpamisajaamade suurendamiseks. Siiski tuleb arvestada, et vigane regulaator võib põhjustada survet süsteemi individuaalsetes osades rõhu suurendamiseks. Mõnel juhul, kui temperatuur langeb, võivad need seadmed täielikult kattuvad söödatoru lukustusseadmetest, mis tulevad katla paigaldamisest.

Selliste olukordade vältimiseks reguleeritakse reguleerimisseaded nii, et ventiilide täielik kattumine on võimatu.

Autonoomne küttesüsteemid

Paisupaak autonoomses küttesüsteemis.

Tsentraliseeritud soojusvarustuse puudumisel on paigutatud autonoomsed küttesüsteemid, milles jahutusvedeliku kuumutatakse individuaalse väikese võimsusega boileriga. Kui süsteem edastatakse atmosfääriga laienemispaagi ja selle jahutusvedeliku kaudu ringleb loomuliku konvektsiooni tõttu, nimetatakse seda avatuks. Kui atmosfääri ei ole sõnumeid ja töökeskkond ringleb pumba tõttu, nimetatakse süsteemi suletud. Nagu juba mainitud, peaks nende vee rõhk olema selliste süsteemide tavapäraseks toimimiseks ligikaudu 1,5-2 atm. Selline väike indikaator on tingitud suhteliselt madalatest torujuhtmete pikkusest, samuti väike kogus Seadmed ja tugevdused, mille tulemuseks on suhteliselt väike hüdrauliline resistentsus. Lisaks on selliste majade väikese kõrguse tõttu staatiline survet ahela alumisse osade jaoks harva ületab 0,5 atm.

Autonoomse süsteemi käivitamise etapis täidetakse see külma jahutusvedelikuga, haarates minimaalsurve suletud küttesüsteemides 1,5 atm. Ärge peksge häiret, kui pärast mõnda aega pärast rõhu all olevat survet väheneb. Survekaotus Sel juhul on põhjustatud veevee väljalaskeava, mis lahustati torustike täitmisel. Kontuur tuleb tõsta ja täielikult täidetakse jahutusvedelikuga, tuues selle rõhk 1,5 atm.

Pärast soojuskandja kuumutamist küttesüsteemis suureneb selle rõhk veidi, saavutades arvutatud tööväärtustele.

Ettevaatusabinõud

Seade rõhu mõõtmiseks.

Kuna autonoomsete küttesüsteemide projekteerimisel, et säästa, on tugevuse varu väike, isegi madal rõhk hüpata 3 atm võib põhjustada individuaalsete elementide või nende ühenduste depresseerimist. Rõhu languse sujumiseks pumba ebastabiilsest toimimisest või jahutusvedeliku temperatuuri tõttu suletud süsteem Küte Paigaldage paisupaak. Erinevalt sarnasest seadmest avatud tüüpTal pole atmosfääriga sõnumeid. Üks või mitu selle seinad on valmistatud elastsest materjalist, tänu sellele, kuhu paak täidab surve tilkade või hüdroraaaride funktsiooni funktsiooni funktsiooni.

Paisupaagi olemasolu ei taga alati surve säilitamist optimaalsetes piirides. Mõnel juhul võib see ületada maksimaalset lubatud väärtusi:

• ekspansiinipaagi suutlikkuse ebaõige valikuga;
• ringluspumba käitamise ebaõnnestumiste korral;
• jahutusvedeliku ülekuumenemisel, mis on katla automatiseerimise töö rikkumise tagajärjel;
• tänu puuduliku avamise tõttu sulgede tugevdamine pärast remonti või ennetavat tööd;
• lennukaliikluse väljanägemise tõttu (see nähtus võib provotseerida nii survekasvu ja selle sügisena);
• kui mudafiltri ribalaius väheneb selle ülemääraste puukooraste tõttu.

Seetõttu, et vältida seadme hädaolukordade küttesüsteemid suletud tüüp Kohustuslik on paigaldamine turvaventiil, mis lähtestab liigse jahutusvedeliku ületamise korral üle lubatava rõhu.

Mida teha, kui küttesüsteemi rõhu langeb

Rõhk paisumispaagis.

Autonoomsete küttesüsteemide käitamisel on sellised hädaolukord kõige sagedasemad, kus rõhk on sujuvalt või vähenenud järsult. Neid võib põhjustada kahel põhjusel:

• süsteemielementide või nende ühendite depresseerimine;
• boileri liikumine.

Esimesel juhul peate avastama lekke ja taastage selle tiheduse. Seda saate teha kahel viisil:

1. Visuaalne kontroll. Seda meetodit rakendatakse juhtudel, kus küttekontuur on paigutatud avatud viis (Ei tohi segi ajada avatud tüüpi süsteemiga), st kõik selle torujuhtmed, liitmikud ja seadmed on silmapiiril. Esiteks uurida põrand torude ja radiaatorite all hoolikalt, püüdes tuvastada nende vee või jälgi pudle. Lisaks võib lekkekoha kindlaks määrata korrosiooni jälgedes: radiaatoritel või nende ühendite puhul on süsteemi elemendid, mis on moodustatud iseloomulikud roostetud tilgad.
2. Erivarustuse abil. Kui visuaalne kontroll radiaatorite ei andnud midagi ja torud pannakse peidetud viisil ja seda ei saa kontrollida, siis peaks ühendust võtma spetsialistide abiga. Neil on erivarustus, mis aitavad avastada lekke ja kõrvaldada selle, kui maja omanikul ei ole võimalust seda iseseisvalt teha. Hoiusepunkti lokaliseerimine on üsna lihtne: küttekontuuri ühendab vesi (sellistel juhtudel ahela alumisse punkti all, sisseehitatud kraanad), seejärel süstitakse õhk kompressoriga. Lekke koha määratakse iseloomulik heli, mis muudab nägemise õhu. Enne kompressori käivitamist, kasutades sulgede tugevdust, isoleerige katlad ja radiaatorid.

Kui a probleemne koht See on üks ühendusi, see on lisaks tihendatud pakendite või fum-lindiga ja seejärel pingutage. Burst-toru lõigatakse ja keevitatakse uut. Sõlmed, mis ei ole parandatud lihtsalt muutuvad.

Kui torujuhtmete ja muude elementide tihedus ei põhjusta kahtlust ja suletud surve suletud küttesüsteemis on endiselt langenud, tuleb otsida selle nähtuse põhjuseid boiler. Seda ei tohiks diagnoosida iseseisvalt, see on asjakohase haridusega spetsialisti ülesanne. Kõige sagedamini leidub katlas järgmised defektid:

Survemõõturi küttesüsteemi seade.

• mikrokraanide ilmumine soojusvaheti korral, mis on tingitud hüdrorahastamiseks;
• tootmise defektid;
• proovi kraana ebaõnnestumine.

Väga levinud põhjus, miks süsteemi rõhulangused on ekstenseeritud paagi mahtuvuse vale valik.

Kuigi eelmises osas öeldi öeldakse, et see võib põhjustada survekasvu, siin ei ole vastuolu. Kui rõhk kasvab küttesüsteemis, käivitub kaitseklapp. Sellisel juhul lähtestatakse jahutusvedelik ja selle maht väheneb. Selle tulemusena väheneb rõhk.

Survekontroll

Küttevõrgus rõhu visuaalseks kontrollimiseks kasutatakse kõige sagedamini Bredaniga noolemõõtureid. Erinevalt digitaalsetest seadmetest ei nõua sellised rõhumõõturid elektrienergiat. Automaatsetes süsteemides kasutatakse elektrokontaktide andureid. Instrumendilisse tuleb paigaldada kolmepoolne kraana. See võimaldab teil eraldada võrgurõhu gabariit hooldamisel või parandamisel ja kasutatakse ka lennuliikluse eemaldamiseks või seadme nulli eemaldamiseks nullini.

Küttesüsteemide toimimise juhised ja eeskirjad, nii autonoomne ja tsentraliseeritud, soovitavad seadistada survemõõturid sellistes punktides:

1. Katla paigaldamise (või boileri) ja selle väljumisel. Sel hetkel määratakse surve katla rõhk.
2. Enne tsirkuleeriva pumba ja pärast seda.
3. Hoonete või ehitamise küte maantee kasutuselevõtmisel.
4. Rõhuregulaatori ees ja pärast seda.
5. Jäme filter (muda) sissepääsu ja väljalaskeava juures selle reostuse taseme kontrollimiseks.

Kõik juhtimis- ja mõõteseadmed peavad läbima korrapärase kalibreerimise, mis kinnitavad nende tehtud mõõtmiste täpsust.

Veevarustusvõrkude arvutamise tulemuste kohaselt määratakse kindlaks veetorni ja pumpamise üksuste parameetrid, mis tagavad süsteemi jõudluse, samuti vabad suhted kõigis võrgu sõlmedes.

Rõhu kindlaksmääramiseks dieedipunktides (veetornis, pumbajaama juures), on vaja teada vee tarbijate tarbijaid. Nagu eespool mainitud, peaks minimaalne vaba rõhk asula lahendamise võrgustiku võrgus maksimaalsel majandus- ja joogiveel hoone sisenemisel ühekorruselise arenguga hoonesse hoonesse sisenema vähemalt 10 m (0,1 MPa), \\ t Suurema korrusega iga põranda jaoks on vaja lisada 4 m.

Iga korruse väikseima veetarbimise surve kella ajal, mis algab teisest, on lubatud võtta 3 m. Üksikute mitmekorruseliste hoonete puhul, samuti kõrgendatud kohti asuvate hoonete rühmade jaoks, pakuvad kohalikke otsinguseadeid. Vaba rõhk veekogude veergudes peaks olema vähemalt 10 m (0,1 MPa),

Tootmisveetoru välitingimustes võtab vaba rõhk tehnilised omadused seadmed. Vaba pea võrgustik majandus- ja joogiveevarustuse tarbija ei tohiks ületada 60 m, vastasel juhul üksikute alade või hoonete paigaldamiseks surveregulaatorid või tsoneerimine veevarustussüsteemi. Veevarustuse käitamise käigus võrgu kõigis punktides tuleks vaba survet anda mitte vähem regulatiivse.

Vabad suhted igal võrgus määratletakse kui erinevust marsiomeetriliste joontide ja maa pinna vahel. Piesomeetrilised kaubamärgid kõigi arvelduste puhul (majandus- ja joogivee tarbimise ajal tulekahju ajal jne) arvutatakse regulatiivse vaba surve tagamisel diktiivses punktis. Piesomeetriliste tähiste määramisel, dikteerimispunkti asend, st punkti minimaalse vaba rõhu all oleva punkti.

Tavaliselt dikdicational punkt asub kõige ebasoodsamates tingimustes nii geodeetiliste kaubamärkide (suured geodeetilised kaubamärgid) ja seoses kaugustugevuse toiteallikas (st survekaotuse summa toiteallikast diktoorse punkti on suurim). Dikteerimises ja punktis on rõhk normatiiviga võrdne. Kui võrgu ükskõik millises punktis on rõhk vähem kui normatiivne, diktaalse punkti asend on käesoleval juhul määratletud, sel juhul leiavad nad väikseima vaba surve all oleva punkti, võtavad selle diktaatori ja arvutuse jaoks Võrgu peamiste peategurite korrake.

Veevarustussüsteemi arvutamine tulekahju ajal viiakse läbi eeldusel, et see esineb veevarustuse territooriumi territooriumi territooriumi kõrgeimates ja kustutatud punktides. Tuletõrjete veetorude kustutamise teel on kõrged ja madal rõhk.

Reeglina tuleks veevarustussüsteemide kujundamisel võtta tulekindla madala rõhuga veevarustuse, välja arvatud väikesed arveldused (vähem kui 5 tuhat inimest). Tulekindlate veetorude seade kõrgsurve peab olema majanduslikult mõistlik,

Madalate rõhul veetorujuhtmetes tehakse surve tõus ainult tulekustuviimise ajal. Vajalik rõhu suurenemine survet luuakse mobiilse tulepumbad, mis toovad tulekahju asukohale ja võtta vee veevarustusvõrgustikku tänavahüdrantide kaudu.

Pea peal pea tahes punktis madala rõhu veevarustusvõrgu tase maapinna tasemel tulekustutus peaks olema vähemalt 10 m. Selline rõhk on vajalik selle vältimiseks vaakumis hariduse võimaluse vältimiseks Network Kui vesi on valitud tulekahjupumpade poolt, mis omakorda võib põhjustada levikut võrku läbi mullavee liigeste lõunasse.

Lisaks on tulekahjuteede toimimiseks nõutav mõningane võrgu survevarustus, et ületada märkimisväärse vastupidavuse imitorude suhtes.

Kõrge rõhu tulekustutussüsteem (tavaliselt aktsepteeritud tööstusrajatistes) näeb ette tulekahju voolukiirusega paigaldatud vee tulekahju ja suurendage survet sanitaartehnilise võrgu survet väärtusele, mis on piisav, et tekitada tuletõrje-joad otse hüdrantidest. Sellisel juhul peab vaba surve käesoleval juhul tagama kompaktse reaktiivi kõrguse vähemalt 10 m kõrguse vee täieliku tulekahju ja kaubamärgiga pagasiruumi asukoha asukohta kõrgeima hoone ja veevarustuse kõrgeima punkti tasemel Üle tulekahju varrukatega pikkus 120 m:

NSV Uudised \u003d N Z + 10 + σH ≈ N ZD + 28 (m)

kus n hoone kõrgus on m; H - rõhk kaotused varruka ja kaubamärgiga pagasiruumi, m.

Kõrgsurvesalvandustes on statsionaarsed tulepumbad varustatud automatiseerimisautomaatikaga, pakkudes pumpadele pumpadele hiljemalt 5 minutit pärast tulekahju signaali signaali, tuleb võrgutorud valida, võttes arvesse tulekahju ajal surve suurenemist. Kombineeritud veevarustuse võrgustiku maksimaalne vaba rõhk ei tohiks ületada 60 m veesamba (0,6 MPa) ja tulekahju tunni - 90 m (0,9 MPa).

Koos veega varustatud objekti geodeetiliste kaubamärkide märkimisväärse tilkadega, suure pikkusega veevõrkude pikkus, samuti suur erinevus individuaalsete tarbijate nõutud summa väärtustega (näiteks mikrohaunis erineva korrusega) Areng), veevarustusvõrgu tsoneerimine. See võib olla tingitud nii tehniliste ja majanduslike kaalutluste tõttu.

Eraldamine tsoonidesse põhineb järgmistel tingimustel: Kõige kõrgemal asuvates võrgupunktis peab olema vajalik vaba rõhk ja selle alumises (või esialgses) punktis ei tohi rõhk ületada 60 m (0,6 MPa) .

Tüüpide tsoneerimine, veetorud on paralleelselt ja järjekindel tsoneerimine. Veevarustusseadme paralleelset tsoneerimist kasutatakse suurte geodeetiliste kaubamärkide suurte vahemike jaoks linna piirkonnas. Selleks moodustuvad madalam (I) ja ülemine (II) tsoonid, mis on vastavalt veega varustatud veevajalatsitega I ja II tsoonid veevarustusega erinevate vettide erinevate picersiga. Zoning viiakse läbi nii, et iga tsooni alumises piiril ei ületa rõhk lubatud piirmäära.

Veevarustusskeemi paralleelse tsoneerimisega

1 — pumbajaam II Tõste kahe pumba rühmaga; 2 pumbad II (ülemine) tsoon; 3 - pumbad I (alt) tsoon; 4 - Rõhuregulaatorid