Õhukeseinaliste T-kujuliste nurga- ja ristikujuliste profiilide vähendatud sektsioonil pärast kohaliku stabiilsuse kadu. Kuumade reduktsioonide deformatsioonikiiruse arvutamise meetodite väljatöötamine suurema täpsusega torupinge korral
kus p on praeguse iteratsiooni arv; vt on metalli kogu libisemiskiirus üle tööriista pinna; vn - metalli normaalne liikumiskiirus; wn on tööriista normaalne kiirus; st on hõõrdepinge;
- saagispinge deformeerunud metalli parameetrite funktsioonina antud punktis; - keskmine pinge; - pingutusastme intensiivsus; x0 - ühtlase kokkusurumise deformatsioonikiirus; Kt - karistusfaktor piki tööriista libiseva metalli kiiruse kohta (määratud iteratsioonimeetodiga); Kn - karistusfaktor metalli sissetungimiseks tööriista; m - metalli tinglik viskoossus, rafineeritud hüdrodünaamiliste lähenduste meetodil; - veeremise ajal tekkiv pinge või varukoopia; Fn - ala ristlõige toru ots, millele rakendatakse pinget või tuge.
Deformatsioonikiiruse režiimi arvutamine sisaldab deformatsioonide seisundi jaotust läbimõõduga puistutes, plasttõmbeteguri nõutavat väärtust vastavalt olekule Ztotal, kapuutside koefitsientide arvutamist, rullide läbimõõtusid põhiajamimootorite rullid ja pöörlemiskiirus, võttes arvesse selle konstruktsiooni iseärasusi.
Veski esimeste stendide, sealhulgas esimese veereva stendi ja viimaste, mis asetsevad pärast viimast stendit, rullide puhul on neis plastpinge koefitsiendid Zav.i väiksemad kui nõutav Ztotal. Plastpinge koefitsientide sellise jaotuse kaudu kogu veski puistute vahel on arvutatud seina paksus sellest väljumisel suurem kui vajalik redutseerimisteel. Esimeses ja pärast viimast veeretavat puistut paiknevate puistute rullide ebapiisava tõmbevõime kompenseerimiseks on iteratiivse arvutuse abil vaja leida selline Ztot väärtus, et arvutatud ja määratud seina paksus olekust väljumisel on sama. Mida suurem on oleku Ztoti nõutava plastpinge koefitsiendi väärtus, seda suurem on viga selle määramisel ilma iteratiivse arvutuseta.
Pärast seda, kui iteratiivsed arvutused on arvutanud esi- ja tagumise plastikust pinge koefitsiendid, toru seina paksuse deformatsioonirakkude sisse- ja väljalaskeava juures reduktoristendi aluste vahel, määrame lõpuks kindlaks esimese ja viimase valtsitud aluse positsiooni .
Muidugi määratakse veeremisdiameeter läbi kesknurga qc.p. vahel vertikaalne telg rulli soone ja soone keskelt tõmmatud joone sümmeetria langeb kokku veereteljega punkti soone soone pinnal, kus selle pinnal paikneb tavapäraselt deformatsioonitsooni neutraalne joon. asetsevad veereteljega paralleelselt. Nurga qcp väärtus sõltub kõigepealt tagumise koefitsiendi Zset väärtusest. ja ees Zper. pinge, samuti koefitsient
kapuutsid.
Veeremisdiameetri määramine nurga qcp järgi tavaliselt sooritatakse gabariidi jaoks, on ringikujulise kujuga, mille telg on keskel ja läbimõõt on võrdne gabariidi keskmise läbimõõduga.
Suurimad vead veeremisdiameetri väärtuse määramisel, arvestamata kaliibri tegelikke geomeetrilisi mõõtmeid, on juhtum, kui veeremistingimused määravad selle asukoha kas kaliibri põhjas või äärikul. Mida rohkem erineb kaliibri tegelik kuju arvutustes aktsepteeritud ringist, seda olulisem on see viga.
Diameetri tegeliku väärtuse maksimaalne võimalik variatsioonivahemik, kaliibrirull on rulli soone lõikamine. Mida suurem on rullide arv, moodustades soone, seda suurem on suhteline viga valtsimisdiameetri määramisel, arvestamata soone tegelikke geomeetrilisi mõõtmeid.
Toru läbimõõdu osalise vähendamise suurenemisega kaliibris kasvab selle kuju erinevus ümarast. Niisiis, kui toru läbimõõdu vähendamine suureneb 1% -lt 10% -le, suureneb kaherullise läbimõõdu väärtuse määramisel suhteline viga, arvestamata kaliibri tegelikke geomeetrilisi mõõtmeid, 0,7-lt 6,3% -le , 7,1% kolmerullise ja 7,4% - chotirohwalkovy "veereva" seisu korral, kui valtsimise kinemaatiliste tingimuste kohaselt asub veeremi läbimõõt kaliibri põhjas.
Samaaegne suurenemine sama
Iljašenko A.V. - struktuurimehaanika kateedri dotsent
Moskva Riiklik Ehituse Ülikool,
tehnikateaduste kandidaat
Esialgse läbipainde ja kohaliku stabiilsuse kadumisega kokkusurutud elastsete õhukese seinaga vardade kandevõime uurimine on seotud varda vähendatud ristlõike määramisega. Töös on toodud peamised sätted pinge-pinge seisundi uurimiseks kokkusurutud ebatäiuslike õhukese seinaga vardade ülkriitilises staadiumis. Selles artiklis käsitletakse varraste ülkriitilist käitumist, mis on kujutatud ühiselt töötavate elementide komplektina - esialgse läbipaindega plaadid, mis jäljendavad nurga-, tee- ja ristikujuliste profiilide riiulite tööd. Need on niinimetatud riiuliplaadid, millel on üks elastselt kinnitatud serv ja teine vaba (vt joonis). Teostes kuulub selline plaat II tüüpi.
Leiti, et murdekoormus iseloomustab kandevõime baar, ületab märkimisväärselt koormust P cr (m), mille juures ebatäiusliku profiili stabiilsus kaob lokaalselt. Aastal esitatud graafikute põhjal on näha, et pikkriitide deformatsioonid piki ristlõike perimeetrit ülkriitilises staadiumis muutuvad äärmiselt ebavõrdseks. Ribidest kaugel asetsevates kiududes vähenevad kokkusurumis deformatsioonid koos koormuse suurenemisega ja piiravatele lähedaste koormuste korral nende kiudude järsu painutamise tõttu esialgsete läbipainete ja moodustuvate pikilainete üha suurenevate noolte tõttu. pärast kohalikku kummardumist tekivad deformatsioonid ja kasvavad intensiivselt venitades.
Painutatud pikisuunaliste kiududega ristlõike sektsioonid vabastavad pinge justkui välja, varda töötamisest välja lülitatuna, nõrgendades efektiivset sektsiooni ja vähendades selle jäikust. Niisiis, õhukese seinaga profiili kandevõime ei piirdu kohaliku stabiilsuse kadumisega. Kogu koormus, mida tajuvad ristlõike jäigemad (vähem kumerad) lõigud, võib oluliselt ületada P cr (m) väärtust.
Saame tõhusa, vähendatud sektsiooni, välja arvatud mittetöötavad profiili sektsioonid. Selleks kasutame pingefunktsiooni Ф k (x, y) avaldist, mis kirjeldab II tüüpi k-nda plaadi pingeseisundit (vt).
Pöördume ülkriitiliste pingete σ kх (välise survetugevuse suunas) poole, mis on määratud riba kõige ebasoodsamas osas (x = 0). Kirjutame need üldises vormis:
σ kx = ∂ 2 Ф k (A km, y, f kj, f koj, β c, d, β c, d, j, ℓ, s) ∕ ∂ y 2, (1)
kus integreerimiskonstandid A km (m = 1,2,…, 6) ja omandatud läbipainde komponentide nooled f kj (j = 1,2) määratakse võrrandite lahendamise süsteemi lahendi põhjal. See võrrandisüsteem sisaldab mittelineaarseid variatsioonivõrrandeid ja piirtingimusi, mis kirjeldavad ebatäiuslike profiilplaatide ühist toimimist. K-nda plaadi esialgse läbipainde komponentide nooled f koj (j = 1,2, ..., 5) määratakse katseliselt igat tüüpi profiili jaoks;
ℓ on kohaliku stabiilsuse kadumisel tekkinud poollaine pikkus;
s on plaadi laius;
pc, d = cs2 + dℓ2;
β c, d, j = cs4 + dℓ2s2 + gℓ4;
c, d, j - positiivsed täisarvud.
Plaadiriiuli (tüüp II) vähendatud sektsiooni vähendatud või efektiivset laiust tähistatakse s-ga. Selle määramiseks kirjutame üles riba tegeliku ristlõike vähendatud ristlõikele ülemineku tingimused:
1. Teraserva (vt joonist) külgneva pikikiudude pinged plaadi algpinnal (y = 0) jäävad samaks kui mittelineaarse teooria (1) abil saadud pinged:
kus F 2 kr = f 2 kr + 2f k0r f kr.
Pinge σ k2 = σ k max määramiseks on vaja (1) asendada kõige koormatud pikikiudu ordinaat, mis leitakse tingimusest: ∂σ kx / ∂y = 0.
2. Summa sisemisi jõupingutusi vähendatud sektsiooni läbimisel survetugevuse suunas ei muutu:
3. Sisemiste jõudude hetk telje suhtes, mis läbib alguspinda (y = 0), mis on risti plaadi tasapinnaga, jääb samaks:
Jooniselt on ilmne, et
σ ′ k2 = σ k1 + y п (σ k2 -σ k1) / (y п + s п). (viis)
Kirjutage üles võrrandisüsteem plaadi vähendatud laiuse määramiseks s p. Selleks asendame punktides 3 ja 4 punktid 1 ja 5:
kus α = πs / ℓ; F kr, ξ = f kr f koξ + f kr f kξ + f kor f kξ;
r, ξ on positiivsed täisarvud.
Saadud võrrandisüsteem (6) ja (7) võimaldab määrata vähendatud laiuse s p kõigil plaadiriiulitel, mis moodustavad kokkusurutud õhukese seinaga varda, mis on kohaliku stabiilsuse kaotanud. Seega asendati profiili tegelik ristlõige vähendatud ristlõikega.
Kavandatav tehnika näib olevat kasulik nii teoreetilises kui ka praktilises mõttes kokkusurutud eelnevalt kõverate õhukese seinaga varraste kandevõime arvutamisel, milles vastavalt käitamisnõuetele on lubatud kohalik laine moodustumine.
Bibliograafiline loetelu
- Iljašenko A.V., Efimov I.B. Pingepinge seisund pärast kokkusurutud õhukese seinaga vardade stabiilsuse kohalikku kadu, võttes arvesse esialgset läbipaindet // Ehituskonstruktsioonid ja -materjalid. Korrosioonikaitse. - Ufa: Trudy Institute NIIpromstroy, 1981. - lk 110–119.
- Iljašenko A.V. Algse läbipaindega T-kujuliste, nurga- ja ristikujuliste profiilide arvutamiseks // Vaiaalused. - Ufa: laup. teaduslik. tr. Nipromstroy, 1983. - S. 110–122.
- Iljašenko A.V., Efimov I.B. Kumerate plaatelementidega õhukeseinaliste silmuste eksperimentaalne uuring // Korraldus ja tootmine ehitustööd... - M.: Keskbüroo n.-t. tööstus- ja ehitusministeeriumi teave, 1983.
SISSEJUHATUS
1 Polüfotorude valmistamise teooria ja tehnoloogiate väljaandmise seisukord joonise täitmisel (LITERATUURI LÄBIVAATAMINE).
1.1 Vahemik kujuga torud lamedate servadega ja nende kasutamine tehnoloogias.
1.2 Peamised meetodid lamedate servadega vormitud torude tootmiseks.
1.4 Joonistamise tööriist.
1.5 Mitmetahuliste spiraalselt keerdunud torude joonistamine.
1.6 Järeldused. Uurimistöö eesmärk ja eesmärgid.
2 TORU PROFILEERIMISE MATEMAATILISE MUDELI ARENDAMINE JOONISEL.
2.1 Põhisätted ja eeldused.
2.2 Deformatsioonivööndi geomeetria kirjeldus.
2.3 Profiilimisprotsessi võimsuse parameetrite kirjeldus.
2.4 Tõmbenurkade täitmise ja profiilide servade pingutamise hindamine.
2.5 Profiilide parameetrite arvutamise algoritmi kirjeldus.
2.6 Ruudukujuliste torude profileerimise jõutingimuste arvutianalüüs parandamata joonistamise teel.
2.7 Järeldused.
3 PROFIILTORUDE JUHTIMISE TÖÖRIISTA ARVUTAMINE.
3.1 Probleemi kirjeldus.
3.2 Joonise pingeseisundi määramine.
3.3 Kaardistamisfunktsioonide ülesehitus.
3.3.1 Ruudukujuline auk.
3.3.2 Ristkülikukujuline auk.
3.3.3 Lame ovaalne auk.
3.4 Ruudukujulise auguga matriitsi pingeseisundi arvutamise näide.
3.5 Näide ümmarguse auguga vormi pingeseisundi arvutamisest.
3.6 Saadud tulemuste analüüs.
3.7 Järeldused.
4 EKSPERIMENTUURID Ruudu- ja ristkülikukujuliste torude valmistamiseks joonistamise teel.
4.1 Katse tehnika.
4.2 Ruudukujulise toru profileerimine, tõmmates ühe käiguga ühte joonisesse.
4.3 Ruudukujulise toru kujundamine vastupingega ühe käiguga tõmmates.
4.4 Kolmeteguriline lineaarne matemaatiline mudel ruudukujuliste torude profileerimine.
4.5 Joonistusnurkade täitmise ja servade pingutamise määramine.
4.6 Ristkülikukujuliste torude tõmbekanalite kalibreerimise parandamine.
4.7 Järeldused.
5 JOONISTAMISPROFIILIGA KRUVIKUJULINE TORU.
5.1 Torsiooniga joonistamise tehnoloogiliste parameetrite valik.
5.2 Pöördemomendi määramine.
5.3 Tõmbejõu määramine.
5.4 Eksperimentaalsed uuringud.
5.5 Järeldused.
Soovitatav lõputööde loetelu
Õhukese seinaga torude joonistamine pöörleva tööriistaga 2009, tehnikateaduste kandidaat Pastušenko, Tatjana Sergeevna
Garanteeritud seinapaksusega õhukese seinaga torude vormimata plokkideks tõmbamise tehnoloogia täiustamine 2005, tehnikateaduste kandidaat Kargin, Boriss Vladimirovitš
Külmakujuliste torude valmistamise protsesside ja masinate täiustamine deformatsioonitsooni modelleerimise põhjal 2009, tehnikateaduste doktor Paršin, Sergei Vladimirovitš
Polühedraalsete torude profileerimise protsessi modelleerimine selle täiustamiseks ja veski parameetrite valimiseks 2005, tehnikateaduste kandidaat Semenova, Natalia Vladimirovna
Torude tõmbamine anisotroopsest kõvastumismaterjalist 1998, tehnikateaduste kandidaat Tšernjajev, Aleksei Vladimirovitš
Väitekirja sissejuhatus (abstraktse osa) teemal "Mitmetahuliste torude profileerimise parandamine parandamata joonistamise abil"
Teema asjakohasus. Majanduse tööstussektori aktiivne areng, ranged nõuded toodete tõhususele ja usaldusväärsusele, samuti tootmise efektiivsusele nõuavad ressursse säästvate seadmete ja tehnoloogia kasutamist. Paljude ehitustööstuse, masinaehituse, instrumentide valmistamise, raadiotehnika tööstuse harude jaoks on üheks lahenduseks ökonoomsete torude (soojusvahetus- ja radiaatoritorud, lainejuhid jne) kasutamine, mis võimaldab: suurendada võimsust rajatiste tugevus ja vastupidavus, et vähendada nende metalli tarbimist, säästa materjale, parandada välimus... Kujuliste torude lai valik ja märkimisväärne tarbimismaht muutis nende Venemaal tootmise arendamise vajalikuks. Praegu valmistatakse suurem osa vormitud torudest torude tõmbamise kauplustes, kuna külmvaltsimine ja -tõmbamine on kodumaises tööstuses üsna arenenud. Sellega seoses on eriti oluline parandada olemasolevat tootmist: tööriistade väljatöötamine ja tootmine, uute tehnoloogiate ja meetodite kasutuselevõtt.
Kõige tavalisemad vormitud torude tüübid on mitmetahulised (ruudukujulised, ristkülikukujulised, kuusnurksed jms) ülitäpsed torud, mis on saadud ühe käiguga lohistamata.
Lõputöö teema asjakohasuse määrab vajadus parandada mitmetahuliste torude kvaliteeti, parandades nende ilma torni profiilide koostamise protsessi.
Töö eesmärk on parandada mitmetahuliste torude profileerimise protsessi parandamata joonistamise abil, töötades välja tehnoloogiliste parameetrite ja tööriista geomeetria arvutamise meetodid.
Selle eesmärgi saavutamiseks on vaja lahendada järgmised ülesanded:
1. Koostada mitmetahuliste torude profileerimise matemaatiline mudel ääristamata joonise abil, et hinnata jõu tingimusi, võttes arvesse kivistumise mittelineaarset seadust, omaduste anisotroopiat ja stantsikanali keerukat geomeetriat.
2. Määrake võimsuse tingimused sõltuvalt profiilide füüsikalistest, tehnoloogilistest ja struktuurilistest parameetritest mittesöövitava joonise korral.
3. Töötada välja metoodika stantsimisnurkade täitmise hindamiseks ja servade pingutamiseks mitmetahuliste torude joonistamisel.
4. Töötada välja vormitud stantside tugevuse arvutamise meetod tööriista geomeetriliste parameetrite määramiseks.
5. Töötage välja metoodika tehnoloogiliste parameetrite arvutamiseks samaaegse profileerimise ja torsiooniga.
6. Viia läbi protsessi tehnoloogiliste parameetrite eksperimentaalsed uuringud, tagades mitmetahuliste torude suure mõõtmetega täpsuse, ja kontrollida matemaatilise mudeli abil profileerimise tehnoloogiliste parameetrite arvutamise piisavust.
Uurimismeetodid. Teoreetilised uuringud põhinesid joonistamise teooria, elastsusteooria, konformse kaardistamise meetodi ja arvutusmatemaatika põhisätetel ja eeldustel.
Eksperimentaalsed uuringud viidi läbi laboritingimustes, kasutades universaalse katsemasina TsDMU-30 katse matemaatilise planeerimise meetodeid.
Autor kaitseb mitmetahuliste torude profileerimise tehnoloogiliste ja struktuuriparameetrite arvutamise tulemusi lohistamata: vormitud stantsi tugevuse arvutamise meetod, võttes arvesse kanali normaalseid koormusi; metoodika mitmetahuliste torude profileerimise protsessi tehnoloogiliste parameetrite arvutamiseks parandamata joonistamise teel; metoodika tehnoloogiliste parameetrite arvutamiseks samaaegse profileerimise ja torsiooniga kruvidega õhukese seinaga mitmetahuliste torude piiramatu tõmbamise ajal; eksperimentaalsete uuringute tulemused.
Teaduslik uudsus. Jõutingimuste muutumise seaduspärasused mitmetahuliste torude profileerimisel korrigeerimata joonistamise teel kehtestatakse, võttes arvesse kõvenemise mittelineaarset seadust, omaduste anisotroopiat ja stantsikanali keerukat geomeetriat. Lahendatud on vormitud vormi pingeseisundi määramise probleem, mis on kanalis tavaliste koormuste mõjul. Polüheedrilise toru samaaegse profileerimise ja väändumise kohta antakse täielik registreering pinge-deformatsiooni oleku võrrandite kohta.
Uurimistulemuste usaldusväärsust kinnitab probleemide range matemaatiline sõnastamine, analüütiliste meetodite kasutamine probleemide lahendamiseks, kaasaegsed meetodid eksperimentide läbiviimine ja katseandmete töötlemine, katsetulemuste reprodutseeritavus, arvutatud, katseandmete ja praktikatulemuste rahuldav lähenemine, simulatsioonitulemuste vastavus valmistamistehnoloogiale ja valmis polütahel torude omadustele.
Töö praktiline väärtus on järgmine:
1. Pakutakse välja suure täpsusega ruudukujuliste torude 10x10x1mm sulamist D1 tootmisviisid, suurendades saagikust 5%.
2. On kindlaks määratud vormitud stantside mõõtmed, mis tagavad nende jõudluse.
3. Profiilimise ja keeramise toimingute kombinatsioon vähendab spiraalsete mitmetahuliste torude valmistamise tehnoloogilist tsüklit.
4. Ristkülikukujuliste torude 32x18x2mm profileerimiseks kujundatud stantsikanali parem kalibreerimine.
Töö omistamine. Doktoritöö peamistest sätetest teatati ja arutati Samara metallurgiatehase 40. aastapäevale pühendatud rahvusvahelisel teadus- ja tehnikakonverentsil "Alumiiniumi ja selle sulamite tootmise ja tarbimise uue arengu suunad" (Samara: SSAU, 2000) ; 11 ülikoolidevaheline konverents " Matemaatiline modelleerimine ja piirväärtuse probleemid ", (Samara: SSTU, 2001); teine rahvusvaheline teaduslik ja tehniline konverents "Metallifüüsika, materjalide mehaanika ja deformatsiooniprotsessid" (Samara: SSAU, 2004); XIV Nürid-vasakpoolsed lugemised: rahvusvaheline noorus Teaduskonverents(Kaasan: KSTU, 2006); IX kuninglik lugemine: rahvusvaheline noorte teaduskonverents (Samara: SSAU, 2007).
Väljaanded Lõputöö põhisisu kajastavad materjalid avaldati 11 töös, sealhulgas juhtivates eelretsenseeritud teadusajakirjades, mille määras kõrgem atesteerimiskomisjon - 4.
Töö struktuur ja ulatus. Lõputöö koosneb peamisest legend, sissejuhatus, viis peatükki, bibliograafia ja rakendused. Teos on esitatud 155 leheküljel masinakirjas, sealhulgas 74 joonist, 14 tabelit, 114 pealkirjaga bibliograafiat ja lisa.
Autor avaldab tänu survetöötlemise metalli vormimise osakonna töötajatele tänu teadusnõunikule, kateedri professorile, tehnikateaduste doktorile. V.R. Kargin väärtuslike kommentaaride ja praktilise abi eest töös.
Sarnased väitekirjad erialal "Surve moodustamise tehnoloogiad ja masinad", 05.03.05 kood VAK
Roostevabast terasest kapillaartorude tootmise tehnoloogia ja seadmete täiustamine 1984, tehnikateaduste kandidaat Trubitsin, Aleksander Filippovitš
Montaažitehnoloogia täiustamine keeruka ristlõikega ühendatud torude joonistamisel, mille jääkpingete tase on kindel 2002, tehnikateaduste kandidaat Fedorov, Mihhail Vasilievitš
Vormide tehnoloogia ja kujunduse täiustamine kuusnurksete profiilide valmistamiseks, tuginedes modelleerimisele "tooriku-tööriista" süsteemis 2012, tehnikateaduste kandidaat Malakanov, Sergei Aleksandrovich
Metalli pinge-deformatsiooniseisundi mudelite uurimine torude tõmbamisel ja meetodi väljatöötamine isereguleeruvale aasale tõmbamise võimsusparameetrite määramiseks 2007, tehnikateaduste kandidaat Malevitš, Nikolai Aleksandrovitš
Kvaliteetsete pikisuunaliste keevitatud torude tõmbamise seadmete, tööriistade ja tehnoloogiliste vahendite täiustamine 2002, tehnikateaduste kandidaat Manokhina, Natalia Grigorievna
Lõputöö kokkuvõte teemal "Survetöötluse tehnoloogiad ja masinad", Šokova, Jekaterina Viktorovna
PÕHITULEMUSED JA JÄRELDUSED TÖÖLE
1. Teadus- ja tehnikakirjanduse analüüsist järeldub, et õhukeseinaliste mitmetahuliste torude (ruudukujulised, ristkülikukujulised, kuusnurksed, oktaeedrilised) torude valmistamise ratsionaalsed ja produktiivsed protsessid on parandamata joonistamine.
2. Korrigeerimata joonistamise abil on välja töötatud matemaatiline mudel polütaheliste torude profileerimise protsessiks, mis võimaldab määrata jõu tingimusi, võttes arvesse kõvendi mittelineaarset seadust, toru materjali omaduste anisotroopiat ja keerukat geomeetriat. die kanal. Mudel on rakendatud Delphi 7.0 programmeerimiskeskkonnas.
3. Matemaatilise mudeli abil on kindlaks tehtud füüsikaliste, tehnoloogiliste ja struktuuriliste tegurite kvantitatiivne mõju mitmetahuliste torude profileerimata protsessi parameetritele korrigeerimata joonistamise teel.
4. Välja on töötatud meetodid tõmbenurkade täitmise ja servade pingutamise hindamiseks mitmetahuliste torude ääristeta joonistamise korral.
5. Välja on töötatud vormitud stantside tugevuse arvutamise meetod, võttes arvesse kanali normaalseid koormusi, tuginedes Airy stressi funktsioonile, konformsete kaardistuste meetodile ja kolmandale tugevuse teooriale.
6. Eksperimentaalselt ehitas neljakandiliste torude profileerimise kolmefaktoriline matemaatiline mudel, mis võimaldab teil valida tehnoloogilised parameetrid, mis tagavad saadud torude geomeetria täpsuse.
7. Töötas välja ja viis inseneritasandile metoodika tehnoloogiliste parameetrite arvutamiseks koos mitmetahuliste torude samaaegse profileerimise ja keerdumisega korrigeerimata joonistamise teel.
8. Mitmetahuliste torude profileerimise protsessi eksperimentaalsed uuringud parandamata joonistamise teel näitasid teoreetilise analüüsi tulemuste rahuldavat lähenemist eksperimentaalsete andmetega.
Lõputöö teaduskirjanduse loetelu Tehnikateaduste kandidaat Šokova, Jekaterina Viktorovna, 2008
1. A.c. 1045977 NSVL, MKI3 V21SZ / 02. Tööriist õhukese seinaga torude joonistamiseks Tekst. / V.N. Ermakov, G.P. Moiseev, A.B. Suntsov ja teised (NSVL). Nr 3413820; deklareeritud 31.03.1992; publ. 07.10.83, Bul. Nr 37. - Zs.
2. A.c. 1132997 NSVL, MKI3 V21SZ / 00. Komposiitstants paartahuliste servadega mitmetahuliste profiilide joonistamiseks. / SISSE JA. Rebrin, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (NSVL). -Number 3643364 / 22-02; deklareeritud 16.09.83; publ. 01/07/85, Bul. # 1. -4s.
3. A.c. 1197756 NSVL, MKI4V21S37 / 25. Ristkülikukujuliste torude valmistamise meetod. / P.N. Kalinushkin, V.B. Furmanov ja teised (NSVL). Nr 3783222; avaldus 08.24.84; publ. 15.12.2005, Bul. Nr 46. - 6 s.
4. A.c. 130481 NSVL, MKI 7s5. Seade mitte ümmarguste profiilide väänamiseks teksti joonistamise teel. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Šakmajev ja teised (NSVL). Nr 640189; deklareeritud 02.10.59; publ. 1960, Bul. Nr 15. -2s.
5. A.c. 1417952 NSVL, MKI4V21S37 / 15. Profiil-mitmetahuliste torude valmistamise meetod. / A.B. Jukov, A.A. Škurenko ja teised (NSVL). Nr 4209832; deklareeritud 01/09/87; publ. 23. 08. 88, Bul. Nr 31. - 5 s.
6. A.c. 1438875 NSVL, MKI3 V21S37 / 15. Ristkülikukujuliste torude valmistamise meetod. / A.G. Mihhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin ja teised (NSVL). Nr 4252699 / 27-27; deklareeritud 28.05.1997; publ. 23.11.88, Bul. Nr 43. -4s.
7. A.c. 1438876 NSVL, MKI3 V21S37 / 15. Seade ümmarguste torude ristkülikukujulisteks teisendamiseks. / A.G. Mihhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin ja teised (NSVL). Nr 4258624 / 27-27; deklareeritud 06/09/87; publ. 23.11.88, Bul. Nr 43. -Zs.
8. A.c. 145522 NSVL MKI 7b410. Torude joonistamiseks surra tekst. / E.V.
9. Kushch, B.K. Ivanov (NSVL). - nr 741262/22; deklareeritud 10. august 61; publ. 1962, bülletään nr 6. -Zs.
10. A.c. 1463367 NSVL, MKI4 V21S37 / 15. Polüheedriliste torude valmistamise meetod. / V.V. Jakovlev, V.A. Šurinov, A. I. Pavlov ja V. A. Beljavin (NSVL). Nr 4250068 / 23-02; deklareeritud 13.04.1997; publ. 03.07.1999, Bul. Nr 9. -2s.
11. A.c. 590029 NSVL, MKI2V21SZ / 00. Stantsid õhukeseinaliste polütaalsete profiilide joonistamiseks. / B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moisejev ja teised (NSVL). Nr 2317518 / 22-02; deklareeritud 30.01.176; publ. 30.01.1778, Bul. Nr 4. -Zs.
12. A.c. 604603 NSVL, MKI2 V21SZ / 00. Sureb ristkülikukujulise traadi teksti joonistamiseks. / JI.C. Vatrushin, I. Sh. Berin, A.JI. Tšetšurin (NSVL). -Numbrid 2379495 / 22-02; deklareeritud 07/05/76; publ. 30.04.78, bülletään nr 16, 2 lk
13. A.c. 621418 NSVL, MKI2 V21SZ / 00. Paarisarvulise arvuga mitmetahuliste torude joonistamise tööriist. / G.A. Savin ja V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlosberg (NSVL). Nr 2468244 / 22-02; deklareeritud 29.03.1997; publ. 30.08.2007, Bul. Nr 32. -2s.
14. A.c. 667266 NSVL, MKI2 V21SZ / 02. Teksti lohistamine. / A.A. Fotov, V.N. Duev, G.P. Moiseev, V.M. Ermakov, Yu.G. Hea (NSVL). Nr 2575030 / 22-02; deklareeritud 01.01.178; publ. 15.06.1979, Bul. Nr 22, -4s.
15. A.c. 827208 NSVL, MKI3 V21SZ / 08. Kujuliste torude tootmise seade. / I.A. Ljašenko, G.P. Motseev, S.M. Podoskin ja teised (NSVL). Nr 2789420 / 22-02; avaldus 29.06.79; publ. 05/07/81, Bul. Nr 17. - Zs.
16. A.c. 854488 NSVL, MKI3 V21SZ / 02. Joonistustööriist Tekst. /
17. S.P. Panasenko (NSVL). Nr 2841702 / 22-02; deklareeritud 23.11.1999; publ. 15.08.81, Bul. Nr 30. -2s.
18. A.c. 856605 NSVL, MKI3 V21SZ / 02. Lohistused profiilide joonistamiseks Tekst. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kotšetkov (NSVL). Nr 2798564 / 22-02; deklareeritud 19.07.1979; publ. 23.08.81, Bul. Nr 31. -Zs.
19. A.c. 940965 NSVL, MKI3 V21SZ / 02. Tööriist profiilpindade tootmiseks Tekst. / I.A. Saveliev, Yu.S. Voskresensky, A.D. Osmanis (NSVL). - nr 3002612; deklareeritud 06.11.80; publ. 07.07.82, Bul. Nr 25. Zs.
20. Adler, Yu.P. Katse kavandamine optimaalsete tingimuste otsimisel Tekst / Yu.P. Adler, E.V. Markova, Yu.V. Granovsky M.: Nauka, 1971. - 283lk.
21. Alynevsky, JI.E. Tõmbejõud torude külmjoonistamisel Tekst./JI.E. Alševski. M.: Metallurgizdat, 1952.-124s.
22. Amenzade, Yu.A. Elastsusteooria Tekst. / Yu.A. Amenzadeh. M.: Kõrgem kool, 1971.-288.
23. Argunov, V.N. Kujuliste profiilide kalibreerimine Tekst. / V.N. Argunov, M.Z. Yermanok. M.: Metallurgia, 1989.-206s.
24. Arõšenski, Yu.M. Ratsionaalse anisotroopia saamine lehtedena Tekst. / Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov, V.Yu. Arõšenski. M.: Metallurgia, 1987-141.
25. Aryshensky, Yu.M. Anisotroopsete materjalide plastilise deformatsiooni teooria ja arvutused Tekst. / Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov. - M.: Metallurgia, 1990.-304s.
26. Bisk, M.B. Ratsionaalne tehnoloogia torude tõmbamise tööriistade valmistamiseks Tekst. / M.B. Bisk-M.: Metallurgia, 1968.-141 lk.
27. Vdovin, S.I. Lehtede ja vormitud toorikute tembeldamise protsesside arvutamise ja kujundamise meetodid arvutis. / S.I. Vdovin - M.: masinaehitus, 1988.-160.
28. Vorobjev, D.N. Tööriista kalibreerimine ristkülikukujuliste torude teksti joonistamiseks. / D.N. Vorobiev D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Kergesulamite tehnoloogia. -1989. - nr. -S.36-39.
29. Vydrin, V.N. Ülitäpse kujuga profiilide tootmine Text. / V.N. Vydrin et al. -M.: Metallurgia, 1977.-184s.
30. Gromov, N. P. Rõhu all metalli moodustamise teooria Tekst. / N.P. Gromov-M.: Metallurgia, 1967.-340ndad.
31. Gubkin, S. I. OMD / S.I.-i tööpinge arvutamise olemasolevate meetodite kriitika Gubkin // Insenertehnilised arvutusmeetodid tehnoloogilisi protsesse OMD. -M.: Mashgiz, 1957. S. 34–46.
32. Guljajev, G.I. Toru ristlõike stabiilsus reduktsiooni ajal Tekst. / G.I. Guljajev, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // Torude vähendamise teooria ja praktika. S. 103-109.
33. Guljajev, Yu.G. OMD protsesside matemaatiline modelleerimine Tekst. / Yu.G. Guljajev, S.A. Tšukmasov, A.B. Gubinsky. Kiiev: Nauk. Dumka, 1986, 240-ndad.
34. Guljajev, Yu.G. Torude täpsuse ja kvaliteedi parandamine. Tekst / Yu.G. Guljajev, M.Z. Volodarsky, O. I. Lev ja teised - M.: Metallurgia, 1992.-238s.
35. Püss, G.Ya. Teoreetiline alus metalli vormimine survega Tekst. / G.Ya. Gong. M.: Metallurgia, 1980. - 456 s.
36. Püss, G.Ya. Metallide plastiline vormimine Tekst. / G.Ya. Gong, P.I. Poluhhin, B.A. Prudkovsky. M.: Metallurgia, 1968.-416lk.
37. Danchenko, V.N. Kujuliste torude tootmine Tekst. / V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Intermet Engineering, 2003, 224 s.
39. Dnestrovsky, N.Z. Värviliste metallide joonistamine Tekst. / N.Z. Dnestrovsky. M.: Riik. teaduslik ja tehniline toim. valgustatud tunni ja värvi järgi. metallurgia, 1954. - 270ndad.
40. Dorohhov, A.I. Perimeetri muutmine vormitud torude joonistamisel Tekst. / A.I. Dorohhov // Bul. teaduslik ja tehniline. teave VNITI. Moskva: Metallurgi kirjastus, 1959. - nr 6-7. - S. 89-94.
41. Dorohhov, A.I. Ristkülikukujuliste, kolmnurksete ja kuusnurksete torude ohutuks tõmbamiseks ja valtsimiseks mõeldud esialgse tooriku läbimõõdu määramine Dorohhov, V.I. Šafir // Torude tootmine / VNITI. M., 1969. - 21. väljaanne. - S. 61-63.
42. Dorohhov, A.I. Aksiaalsed pinged ilma torni kujuliste torude joonistamisel Tekst. / A.I. Dorohhov // Tr. UkrNITI. Moskva: Metallugizdat, 1959. - 1. väljaanne. - S.156-161.
43. Dorohhov, A.I. Külmvormitud torude ja aluse tootmise väljavaated moodne tehnoloogia nende valmistamine Tekst. / A.I. Dorohhov, V.I. Rebrin, A.P. Usenko // Majanduslike tüüpide torud: M.: Metallurgia, 1982. -S. 31-36.
44. Dorohhov, A.I. Ristkülikukujuliste torude tootmiseks mõeldud mitme püstveski rullide ratsionaalne kalibreerimine. Tekst. / A.I. Dorohhov, P.V. Sav-kin, A.B. Kolpakovsky // Torude tootmise tehnika areng. M.: Metallurgia, 1965.-S. 186-195.
45. Emelianenko, P.T. Torude valtsimise ja vormimise tootmine Tekst. / P.T. Emelianenko, A.A. Ševtšenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496s.
46. Ermanok, M. Z. Alumiiniumisulamist paneelide väljapressimine. M.: Metallurgia. - 1974,232 s.
47. Ermanok, M. Z. Korrigeerimata joonistuse kasutamine 1 "torude tootmisel. Tekst. / M.Z. Ermanok. M.: Tsvetmetinformatsiya, 1965. - 101lk.
48. Ermanok, M. Z. Teksti joonistamise teooria areng. / M.Z. Ermanok // Värvilised metallid. -1986. Nr 9.- S. 81-83.
49. Ermanok, M. Z. Ratsionaalne tehnoloogia ristkülikukujuliste torude tootmiseks alumiiniumist Text. / M.Z. Ermanok M.Z., V.F. Kleymenov. // värvilised metallid. 1957. - nr 5. - S. 85-90.
50. Zykov, Yu.S. Ristkülikukujuliste profiilide joonistamisel deformatsioonide optimaalne suhe. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov // värvilised metallid. 1981. - nr 11. -S.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Joonistuskanali profiili mõju joonistusjõule Tekst. / Yu.S. Zykov // Izvestiya vuzov. Mustmetallurgia. 1993. -№2. - S.27-29.
52. Zykov, Yu.S. Pikiprofiili kombineeritud kuju uurimine tööpiirkond lohistab teksti. / Yu.S. Zykov // Metallurgia ja koksikeemia: metallide survetöötlus. - Kiiev: Technics, 1982. - väljaanne 78. S. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Ristkülikukujuliste profiilide joonistamise optimaalsed parameetrid Tekst. / Yu.S. Zykov // Värvilised megaliidid. 1994. - nr 5. - Lk 47–49. ...
54. Zykov, Yu.S. Ristkülikukujulise profiili joonistamise protsessi optimaalsed parameetrid. / Yu.S. Zykov // värvilised metallid. 1986. - nr 2. - S. 71–74.
55. Zykov, Yu.S. Kivistuva metalli tekstiili optimaalsed tõmbenurgad. / Yu.S. Zykov. // Ülikoolide toimetised. 4M. 1990. - nr 4. - S.27-29.
56. Ilyushin, A.A. Plastik. Esimene osa. Elast-plastilised deformatsioonid Tekst. / A.A. Iljušin. -M.: Moskva Riiklik Ülikool, 2004.-376 lk.
57. Kargin, V.R. Piiranguteta joonistamise analüüs õhukese seinaga torud vastupingega Tekst. / V.R. Kargin, E.V. Šokova, B.V. Kargin // SSAU bülletään. Samara: SSAU, 2003. - nr 1. - S.82-85.
58. Kargin, V.R. Sissejuhatus metalli vormimisse
59. Tekst.: Õpijuhend / V.R. Kargin, E.V. Šokova. Samara: SSAU, 2003. - 170lk
60. Kargin, V.R. Kruvitorude joonistamine Tekst. / V.R. Kargin // värvilised metallid. -1989. Nr 2. - S.102-105.
61. Kargin, V.R. Insenertehnilise eksperimendi alused Tekst: õpijuhend / V.R. Kargin, V.M. Zaitsev. Samara: SSAU, 2001. - 86lk.
62. Kargin, V.R. Ruutprofiilide ja torude joonistamise tööriistade arvutamine Tekst. / V.R. Kargin, M. V. Fedorov, E. V. Šokova // Vene Teaduste Akadeemia Samara teaduskeskuse bülletään. 2001. - nr 2. - T.Z. - Lk 23 8–240.
63. Kargin, V.R. Toru seina paksuse arvutamine söövitamata joonise korral Tekst. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Šokova // Tühi tootmine masinaehituses. 2004.-nr1. -S.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Ristkülikukujuliste torude profileerimise protsessi uurimine Tekst. / N.I. Kasatkin, T.N. Khonina, I.V. Komkova, M.P. Panova / Värviliste metallide töötlemise protsessid rõhu all. - M.: Metallurgia, 1974. Väljaanne. 44. - S. 107–111.
65. Kiritšenko, A.N. Kulutasuvuse analüüs erinevatel viisidel vormitud torude tootmine, millel on ühtlane seinapaksus piki perimeetrit Text. / A.N. Kiritšenko, A.I. Gubin, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // Majanduslike tüüpide torud. -M., 1982. -S. 31-36.
66. Kleimenov, V.F. Tooriku valik ja alumiiniumisulamitest ristkülikukujuliste torude joonistamise tööriista arvutamine. / V.F. Kleimenov, R.I. Muratov ja M.I. Ehrlich // Kergesulamite tehnoloogia.-1979.- Nr 6.- Lk.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Joonistustööriist Tekst. / V.L. Kolmogorov, S.I. Orlov, V.Yu. Ševljakov. -M.: Metallurgia, 1992.-144s.
68. Kolmogorov, B.JI. Pinge. Deformatsioonid. Hävitustekst. / B.JT. Kolmogorov. M.: Metallurgia, 1970. - 229 s.
69. Kolmogorov, B.JI. Teksti joonistamise ja vajutamise tehnoloogilised probleemid: õpijuhend / B.JI. Kolmogorov. - Sverdlovsk: UPI, 1976. - 10. väljaanne. -81.
70. Coppenfels, V. Konformsete kaardistuste praktika. / V. Koppenfels, F. Stahlmann. M.: IL, 1963. - 406s.
71. Koff, Z.A. Torude külmvaltsimine Tekst. / PER. Koff, P.M. Soloveichik, V.A. Aleshin jt. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432lk.
72. Krupman, Yu.G. Maailma torutootmise hetkeseis Text. / Yu.G. Krupman, J1.C. Ljahhovetski, O.A. Semenov. M.: Metallurgia, 1992.-81p.
73. Levanov, A.N. Kontakthõõrdumine OMD protsessides Tekst. L.A. N. Leva-nov, V.L. Kolmagorov, S.L. Burkin jt. M.: Metallurgia, 1976. - 416 lk.
74. Levitansky, M.D. Alumiiniumisulamitest torude ja profiilide tootmise personaalarvutites tehniliste ja majanduslike standardite arvutamine Tekst. / M.D. Levitansky, E.B. Makovskaja, R.P. Nazarova // Värvilised metallid. -19,92. -№2. -S.10-11.
75. Lysov, M.N. Osade valmistamise protsesside teooria ja arvutamine paindemeetoditega Tekst. / M.N. Lysov M.: Mashinostroenie, 1966. - 236s.
76. Muskhelishvili, N.I. Matemaatilise elastsusteooria põhiprobleemid Tekst. / N.I. Muskhelišvili. M.: Nauka, 1966.-707.
77. Osadchy, V.Ya. Torude profileerimise tõmbeparameetrite ja rullkaliibrite võimsusparameetrite uurimine Tekst. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Teras. -1970. -№8.-С.732.
78. Osadchy, V.Ya. Ristkülikukujulise ja muutuva ristlõikega vormitud torude valmistamisel tekkivad deformatsiooni tunnused Tekst. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Teras. 1970. - nr 8. - Lk.712.
79. Osadchy, V.Ya. Pingete ja jõudude arvutamine torude tõmbamisel Tekst /
80. V. Ya. Osadchy, A.JI. Vorontsov, S.M. Karpov // Valtsitud toodete tootmine. 2001. - nr 10.- P.8-12.
81. Osadchy, S.I. Pinge-tüve olek teksti profileerimise ajal. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Getia, S.A. Stepantsov // Izvestiya vuzov. Mustmetallurgia. 1984. -9. -S.66-69.
82. Parshin, B.C. Protsesside ja külmtorude tõmbetehaste süstemaatilise täiustamise alused Tekst. / B.C. Parshin. Krasnojarsk: Krasnojarski kirjastus. Ülikool, 1986. - 192.
83. Parshin, B.C. Torude külmjoonistamine Tekst / B.C. Parshin, A.A. Fotov, V.A. Aleshin. M.: Metallurgia, 1979. - 240 lk.
84. Perlin, I.L. Joonistusteooria tekst. / I.L. Perlin, M.Z. Yermanok. -M.: Metallurgia, 1971.- 448s.
85. Perlin, P.I. Konteinerid lamedate valuplokkide jaoks Tekst. / P.I. Perlin, L.F. Tolchenov // laup. tr. VNIImetmash. ONTI VNIImetmash, 1960. - №1. -S.136-154.
86. Perlin, P.I. Tasasest valuplokist pressimise mahutite arvutamise meetod. / P.I. Perlin // Masinaehituse bülletään 1959. - №5. - S.57-58.
87. Popov, E.A. Lehe stantsimise teooria alused Tekst. / E.A. Popov. -M.: Masinaehitus, 1977, 278 s.
88. Potapov, I.N. Torutootmise teooria Tekst. / I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan jt. M.: Metallurgia, 1991. - 406 s.
89. Ravin, A.N. Kujundustööriist profiilide ekstrusiooniks ja joonistamiseks Tekst. / A.N. Ravin, E.Sh. Sukhodrev, L.R. Dudetskaya, V.L. Ščerbanjuk. - Minsk: teadus ja tehnoloogia, 1988, 232 lk.
90. Rakhtmayer, R.D. Piirväärtuse probleemide lahendamise meetodid tekst. / R.D. Rachtmayer. M.: Mir, 1972. - 418!
91. Savin, G.A. Torujoonis Tekst. / G.A. Savin. M.: Metallurgia, 1993.-336s.
92. Savin, G.N. Pingete jaotus aukude ümber Tekst. / G.N.
93. Savin. Kiiev: Naukova Dumka, 1968. - 887.
94. Segerlind, JI. FEM-teksti rakendamine. / JI. Segerlind. M.: Mir, 1977. - 349s.
95. Smirnov-Aljajev, G.A. Torude kokkusurumisel, paisumisel ja tõmbamisel tekkiva plastvoolu teooria telgsümmeetriline probleem. / G.А. Smirnov-Aljajev, G. Ya. Püss // Izvestiya vuzov. Mustmetallurgia. 1961. - nr 1. - S. 87.
96. Storožev, M.V. Survega metalli moodustamise teooria Tekst. / M.V. Storožev, E.A. Popov. M.: Masinaehitus, 1977. -432s.
97. Tõmošenko, S. P. Materjalide tugevus Tekst. / S.P. Timošenko - M.: Nauka, 1965.T. 1.-480.
98. Tõmošenko, S. P. Elastsete süsteemide stabiilsus Tekst. / S.P. Tõmošenko. M.: GITTL, 1955. - 568.
99. Trusov, P.V. Rihveldatud torude profileerimise protsessi uurimine Tekst. / P.V. Trusov, V.Yu. Stolbov, I.A. Krone // Metallide töötlemine rõhu all. -Sverdlovsk, 1981. nr 8. - S.69-73.
100. Hoeken, V. Torude ettevalmistamine joonistamiseks, joonistamismeetodid ja joonistamisel kasutatavad seadmed. / V. Hoeken // Torude tootmine. Dusseldorf, 1975. Tõlk. temaga. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286s.
101. Ševakin, Yu.F. Arvutusmasinad torude tootmisel Tekst. / Yu.F. Ševakin, A.M. Rytikov. M.: Metallurgia, 1972, 240ndad.
102. Ševakin, Yu.F. Tööriista kalibreerimine ristkülikukujuliste torude teksti joonistamiseks. / Yu.F. Ševakin, N.I. Kasatkin // Värviliste metallide survetöötluse uurimine. -M.: Metallurgia, 1971. Väljaanne. Nr 34. - S. 140-145.
103. Ševakin, Yu.F. Torude tootmise tekst. / Yu.F. Ševakin, A.Z. Gley Berg. M.: Metallurgia, 1968. - 440. aastad.
104. Ševakin, Yu.F. Torude tootmine värvilistest metallidest Text. / Yu.F. Ševakin, A.M. Rytikov, F.S. Seidaliev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355s.
105. Ševakin, Yu.F., Rytikov A.M. Värvilistest metallidest torude tootmise efektiivsuse suurendamine Text. / Yu.F. Ševakin, A.M. Rytikov. M.: Metallurgia, 1968.-240.
106. Šokova, E.V. Tööriista kalibreerimine ristkülikukujuliste torude teksti joonistamiseks. / E.V. Šokova // XIV Tupolevi lugemised: rahvusvaheline noorte teaduskonverents, Kaasani osariik. tehnik. un-t. Kaasan, 2007. - 1. köide - S. 102103.
107. Šurupov, A. K., Freiberg M.A. Majandusprofiilidega torude tootmine Tekst. / A.K. Šurupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296.
108. Jakovlev, V.V. Ristkülikukujuliste torude joonistamine suurenenud täpsus Tekst. / V.V. Jakovlev, B.A. Smelnitsky, V.A. Balyavin jt // Teras.-1981.-№6-С.58.
109. Jakovlev, V.V. Kontaktpinged kui lohistada torusid lohistamata. Tekst. / V.V. Jakovlev, V.V. Ostrjakov // Kollektsioon: õmblusteta torude tootmine. -M.: Metallurgia, 1975. -Nro 3. -S.108-112.
110. Yakovlev, V. V., Ristkülikukujuliste torude joonistamine liikuvale tornile Tekst. / V.V. Jakovlev, V.A. Šurinov, V.A. Balyavin; VNITI. Dnepropetrovsk, 1985. - 6lk. - Dep. Chermetinformationis 05/13/1985, nr 2847.
111. Automatische fertingund vou profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profile". 1985.-nr32. -C.508-509.
Pange tähele, et ülaltoodud teaduslikud tekstid saadetakse ülevaatamiseks ja saadakse väitekirjade originaaltekstide (OCR) tunnustamise teel. Sellega seoses võivad need sisaldada vigu, mis on seotud tuvastamisalgoritmide ebatäiuslikkusega. Meie toimetatud väitekirjade ja referaatide PDF-failides pole selliseid vigu.
3.2 Rulllaua arvutamine
Tänapäevastes seadmetes tehnoloogilise protsessi ehitamise põhiprintsiip on saada pideva veskiga sama konstantse läbimõõduga torud, mis võimaldab kasutada ka konstantse läbimõõduga toorikut ja hülsi. Nõutava läbimõõduga torude saamine on tagatud reduktsiooniga. Selline töösüsteem hõlbustab ja lihtsustab oluliselt veskite seadistamist, vähendab tööriistaparki ja mis kõige tähtsam - võimaldab säilitada kogu seadme suurt tootlikkust ka minimaalse (pärast vähendamise) läbimõõduga torude valtsimisel.
Valtsimislaua arvutame valtsimiskursuse järgi vastavalt Art. Toru välisläbimõõt pärast redutseerimist määratakse viimase rullipaari mõõtmete järgi.
D p 3 = (1,010..1,015) * D o = 1,01 * 33,7 = 34 mm
kus D p on valmis toru läbimõõt pärast reduktorit.
Seina paksus pärast pidevaid ja redutseerimisveskeid peaks olema võrdne valmis toru seina paksusega, st. S n = Sp = S o = 3,2 mm.
Kuna pärast pidevat freesimist tuleb välja sama läbimõõduga toru, võtame D n = 94 mm. Pidevveskites tagab rullide kalibreerimine, et viimastes rullipaarides oleks toru siseläbimõõt 1-2 mm suurem kui torni läbimõõt, nii et torni läbimõõt oleks võrdne:
H = d n - (1..2) = D n -2S n -2 = 94-2 * 3,2-2 = 85,6 mm.
Aktsepteerime südamike läbimõõtu, mis on võrdne 85 mm.
Hülsi siseläbimõõt peaks võimaldama torni vaba sisestamist ja see on 5–10 mm suurem kui torni läbimõõt
d g = n + (5..10) = 85 + 10 = 95 mm.
Võtame vastu vooderdiseina:
S g = S n + (11..14) = 3,2 + 11,8 = 15 mm.
Varrukate välisläbimõõt määratakse siseläbimõõdu ja seina paksuse põhjal:
D g = d g + 2S g = 95 + 2 * 15 = 125 mm.
Kasutatava tooriku läbimõõt D z = 120 mm.
Läbilõikeveski torni läbimõõt valitakse, võttes arvesse valtsimise hulka, s.t. hülsi siseläbimõõdu tõus, moodustades 3–7% siseläbimõõdust:
P = (0,92 ... 0,97) dg = 0,93 * 95 = 88 mm.
Torkimis-, pidev- ja reduktsiooniveskite pikendustegurid määratakse valemitega:
,
Üldine venitussuhe on:
Sarnasel viisil arvutatakse ka torude valtsimislaud mõõtmetega 48,3 × 4,0 mm ja 60,3 × 5,0 mm.
Rulllaud on esitatud tabelis. 3.1.
Tabel 3.1 - veeremlaud TPA-80
|
Valmis torude suurus, mm |
Tooriku läbimõõt, mm |
Augustamine veski |
Pidev veski |
Reduktsiooniveski |
Üldine venituse suhe |
||||||||||
|
Välisdiameeter |
seina paksus |
Varruka suurus, mm |
Tüni läbimõõt, mm |
Viigise suhe |
Toru mõõtmed, mm |
Tüni läbimõõt, mm |
Viigise suhe |
Toru suurus, mm |
Stendide arv |
Viigise suhe |
|||||
|
seina paksus |
seina paksus |
seina paksus |
|||||||||||||
3.3 Redutseerimisveski rullide kalibreerimise arvutamine
Rulli kalibreerimine on oluline osa veski töörežiimi arvutamine. See määrab suuresti torude kvaliteedi, tööriista eluea, koormuste jaotuse tööalustel ja ajami.
Rulli suuruse arvutamine hõlmab järgmist:
osaliste deformatsioonide jaotus veskialustel ja kaliibrite keskmise läbimõõdu arvutamine;
rulli soonte suuruse määramine
3.3.1 Osaliste deformatsioonide jaotus
Osaliste deformatsioonide muutuse iseloomu järgi võib reduktsioonialuse puistud jagada kolme rühma: pea üks veski alguses, milles reduktsioonid rullimise käigus intensiivselt suurenevad; suuruse määramine (veski lõpus), mille korral deformatsioonid vähendatakse minimaalse väärtuseni, ja nende vahel olev puistute rühm (keskel), milles osalised deformatsioonid on neile maksimaalsed või lähedased.
Pingeliste torude valtsimisel võetakse osaliste deformatsioonide väärtused aluseks toruprofiili stabiilsuse seisundile plastpinge väärtuses, mis tagab etteantud suurusega toru tootmise.
Plastilise kogupinge koefitsiendi saab määrata järgmise valemi abil:
,
Kus 
- aksiaalsed ja tangentsiaalsed deformatsioonid logaritmilisel kujul; T on valemiga kolmeveerulise kaliibriga määratud väärtus
kus (S / D) cp on seina paksuse ja läbimõõdu keskmine suhe toru deformatsiooni perioodil veskis; k-tegur, võttes arvesse toru paksuse astme muutust.
,
,
kus m on toru kogu deformatsiooni väärtus läbimõõdu ulatuses.
.
Kriitilise osalise reduktsiooni väärtus sellise plastpinge koefitsiendiga võib vastavalt ulatuda 6% -ni teises, 7,5% -ni kolmandas ja 10% -ni neljandas stendis. Esimeses stendis on soovitatav võtta vahemikku 2,5–3%. Kuid stabiilse haarde tagamiseks vähendatakse tavaliselt reduktsiooni hulka.
Veski eelviimistlus- ja viimistlusstendidel vähendatakse ka vähendamist, kuid selleks, et vähendada rullide koormusi ja suurendada valmis torude täpsust. Kalibreerimisgrupi viimases stendis võetakse vähendus võrdseks nulliga, eelviimases stendis kuni 0,2 keskmise rühma viimase stendi vähenemisega.
IN keskmine rühm puistud praktiseerivad osaliste deformatsioonide ühtlast ja ebaühtlast jaotumist. Reduktsiooni ühtlase jaotuse korral selle rühma kõikides puistutes eeldatakse, et need on konstantsed. Osaliste deformatsioonide ebaühtlasel jaotusel võib olla mitu varianti ja seda saab iseloomustada järgmiste seaduspärasustega:
keskmise rühma vähenemist vähendatakse proportsionaalselt esimesest tõusust kuni viimase langemise režiimini;
keskmise rühma esimestel puistutel osalised deformatsioonid vähenevad ja ülejäänud jäetakse konstantseks;
keskmises rühmas tihendatakse kõigepealt ja seejärel vähendatakse;
keskmise rühma esimestel puistutel jäetakse osalised deformatsioonid konstantseks ja ülejäänud vähendatakse.
Puistute keskmises rühmas langevate deformatsioonirežiimide korral on veerevvõimsuse väärtuse ja ajami koormuse erinevused, mis on põhjustatud metalli deformeerimiskindluse suurenemisest valtsimise ajal selle temperatuuri languse tõttu ja deformatsioonikiiruse suurenemine, vähenemine. Arvatakse, et vähenduste vähenemine veski lõpu poole parandab ka torude välispinna kvaliteeti ja vähendab põiki seina paksust.
Rullide kalibreerimise arvutamisel võtame reduktsioonide ühtlase jaotuse.
Osaliste deformatsioonide väärtused piki veskialuseid on näidatud joonisel fig. 3.1.
Kompressioonijaotus
Osaliste deformatsioonide aktsepteeritud väärtuste põhjal saab kaliibrite keskmise läbimõõdu arvutada tootmisvalemi abil torud ja otseselt ... ebaõnnestumised) ajal tootmine vahtbetoon. Millal tootmine vahtbetooni kasutavad erinevad ... otseselt seotud töötajad tootmine vahtbetoon, eririietus, ...
Tootmine raskusjõuga raudbetoon torud
Lõputöö >> Tööstus, tootmineLaenutus Tootmine torud tsentrifugaalvaltsimise meetodil. Raudbetoonist torud valmistatud ... tsentrifugaalmeetodil tootmine torud... Betoontsentrifuugide laadimine ... võimaldab vorme demonteerida. Tootmine torud radiaalse vajutamise teel. Selles ...
