Mida nimetatakse korter painutamiseks. Simple tüüpi resistentsus. Lame painutamine. Sisemine painutuspüüdlused

Otsene painutus. Lame põiksuunas painutamine EPURi EPURO EPURi EPURO EPURO Q ja M ehitamine EPURO ehitamise EPURi EXPURi Q ja M sõnul Vastavalt iseloomulikele osadele (punktid), arvutused tugevusega otsese painutamisega painutamise peamised pinged painutades. Täielik kontrollimine talade tugevuse kontrollimise kontseptsioonist painutuse kontseptsioon. Löögi määratlus talades. Talade deformatsiooni mõisted ja nende jäikuse tingimused Diferentsiaalvõrrand Kaarjas telje tala meetod otseste integratsiooni näited talade määramise näited, integreerides otseselt algsete parameetrite pideva integratsiooni meetodi füüsilise tähenduse (tala-telje universaalne võrrand). Näited tala liikumise määratlemise kohta, kasutades algse parameetri meetodi, määrates Mora meetodi liikumise määramine. Reegel A.K. VEESHCHAGIN. Mora lahutamatu arvutamine vastavalt reeglile A.K. VEESHCHAGIN NÄITED INTEGRAL MORA BIBLIOPLIOPLIOPLE INTERNEERIMISEKS DIRECT BEND. Lame põiki painutamine. 1.1. Hoone EPURi sisemise võimsuse tegurid talade otsese painutuse järgi on deformatsiooni tüüp, milles kaks sisemist võimsustegurit tekib varraste ristlõikes: painutusmoment ja põikjõud. Konkreetsel juhul võib põikjõud olla , seejärel nimetatakse painutamist puhtaks. Lame ristlõikega painutamine asuvad kõik jõud varraste inertsi ühes peamistes lennukites ja tema pikisuunalise teljega risti, hetked asuvad samas lennukis (joonis 1.1, A, B). Joonis fig. 1.1 Kiirjõud suvalises ristlõige tala on arvuliselt võrdne algebralise koguse prognooside arv normaalsele teljel kõigi välisjõudude telje teljele, mis tegutsevad ühel küljel. Ristlõike põikjõud m-n talad (Joonis 1.2, a) peetakse positiivseks, kui sektsiooni vasakul olevad suhtelised välised jõud on suunatud ülespoole ja paremale - alla ja negatiivne - vastupidisel juhul (joonis 1.2, b). Joonis fig. 1.2 Selles jaotises ristjõu arvutamine on sektsiooni vasakul asuvate väliste jõudude vastu võetud plussmärgiga, kui need on suunatud ülespoole ja miinusmärgiga, kui alla. Tala paremale küljele - vastupidi. 5 painutusaeg suvalises ristlõige tala on numbriliselt võrdne algebraline summa hetki võrreldes kesktelje Z sektsiooni kõikide väliste jõudude ühel küljel toimuva sektsiooni kaalutud. MN-tala ristlõikes (joonis 1.3, a) peetakse positiivseks, kui väliste jõudude võrdne hetk sektsiooni vasakul poolel on suunatud kella noolele ja paremale - vastupäeva ja negatiivne - vastupidisel juhul (joonis 1.3, B). Joonis fig. 1.3 Selles jaotises painutusaja arvutamisel peetakse ristlõike vasakul asuvate väliste jõudude hetki positiivseks, kui need on suunatud päripäeva noolele. Tala paremale küljele - vastupidi. On mugav määrata kindlaks painutusmomendi märk, milline on tala deformatsiooni olemus. Painutusmomenti peetakse positiivseks, kui vaatlusaluses osas peetakse tala kärbitud osa kumerus allapoole, st alumine kiud on venitatud. Vastupidisel juhul painutusmoment ristlõikes on negatiivne. Painutusmomendi M-i vahel M, ristjõu Q ja koormuse Q intensiivsus on erinevad sõltuvused. 1. Abscissa ristjõu esimene derivaat on võrdne jaotatud koormuse intensiivsusega, st . (1.1) 2. Esimene derivaat painutusmomendi Abscissa sektsiooni on võrdne põikjõu jõuga, st .. (1.2) 3. ristlõike teine \u200b\u200bderivaat on võrdne jaotatud koormuse intensiivsusega, st .. (1.3) Jaotatud koormus suunatakse, peame positiivseks. Alates erinevusi sõltuvustest m, q, q, mitmed olulised järeldused järgnevad: 1. Kui tala kohas: a) põikjõud on positiivne, siis painutusmoment suureneb; b) põikijõud on negatiivne, siis painutusmoment väheneb; c) põikjõud on , siis painutusmoment on pidev väärtus (puhas painutus); 6 g) Põrkejõud läbib nulli, muutes märki plussist miinus, max m m, vastupidisel juhul m mmin. 2. Kui tala saidil ei ole jaotatud koormust, on põikjõud konstantne ja painutusaeg sõltub lineaarse seaduse järgi. 3. Kui tala saidil on ühtlaselt jaotatud koormus, varieerub põikijõud lineaarse õiguse kohaselt ja painutusmoment - vastavalt ruudu pararobi seadusele, kumerdudes koormuse suunas (\\ t krundi ehitamine laiendatud kiududest). 4. EPRORO kontsentreeritud jõu sektsioonis on hüpata (jõu summa), EPURA M on pausi suunas võimsuse. 5. Jaotises, kus kontsentreeritud hetk on lisatud, on EPUR M-i hüpata võrdne selle hetke väärtusega. Q etapis ei peegelda see. Kompleksi laadimise korral ehitatakse talad põikjõudude e- ja painutusmomendid M. Epura Q (m) nimetatakse graafikuks, mis näitab põiki jõu (painutusmome) muudatuste õigust mööda piki tala. EPRI M ja Q analüüsi põhjal on tala ohtlikud osad. EPRI Q-positiivsed koordinaadid ladestatakse ja negatiivsed lähtejooned, mis viiakse läbi paralleelselt tala pikisuunalise teljega. Positiivsed koordinaadid plumes M deponeeritakse alla ja negatiivne - kuni, st EPURA M ehitatakse venitatud kiudude küljel. Ehitus EXPUR Q ja M talade tuleks alustada mõiste võrdlusreaktsioonide. Ühe pigistamis- ja teiste vaba otsaga talade puhul saab EPR-i Q ja M ehitamist vabalt alustada ilma tihendi reaktsioonide määramata. 1.2. Ehitus EXPUR Q ja M vastavalt tala võrrandid on jagatud sektsioonidena, mille jooksul funktsioonid painutusmomenti ja põiketüki jäävad konstantseks (ei ole vaheaega). Piirid krundid on kontsentreeritud jõudude kohaldamise koht, jõudude läbimine ja jaotatud koormuse intensiivsuse muutus. Igal saidil võetakse suvaline osa X-i kaugusel koordinaatide päritolust ja selle sektsiooni puhul koostatakse Q ja M. võrrandid nende võrrandite jaoks. EPPURES Q ja M. Näide 1.1 Põõsaste jõudude Q ja painutamise hetked m antud tala jaoks (joonis 1.4, a). Lahendus: 1. Toetusreaktsioonide määramine. Me moodustame tasakaalu võrrandid: millest me saame toetuste reaktsioone õigesti määratletud. Tala on neli osa joonisel fig. 1.4 Laadimine: SA, AD, DB, BE. 2. EPURA Q. SA sektsiooni ehitamine. CA sektsioonis, suvaline ristlõige 1-1 kaugusel X1 vasakpoolsest otsast tala. K määrata Q algebraline kogus kõik välisjõud, mis tegutsevad vasakul 1-1: miinusmärk on võetud, sest jõu vasakul asuv jõud on suunatud alla. Ekspressioon Q ei sõltu muutuja X1. Epura Q Sellel saidil on kujutatud sirgjoon, Abscissa paralleelset telje. Krundi reklaam. Kohapeal viibme suvalise osa 2-2 ekskursiooni vasakpoolsest otsast. Kindlaks Q2 algebralise kogus kõik välisjõud vasakul pool 2-2: 8 väärtus Q on pidev kohapeal (sõltumatu muutuja X2). EPUR Q kohapeal on Abscissa sirge, paralleelne telg. DB krundi. Kohapeal me teostame suvalise osa 3-3 vahemaa X3 parempoolsest otsast tala. Kindlaks Q3 algebraline kogus kõik välisjõud, mis toimivad paremal pool 3-3: Saadud väljend on võrrandi kaldu sirge. Krunt olla. Piirkonnas viib läbi osa 4-4 kaugusel X4 tala parempoolsest otsast. K määrata Q algebralise koguse kõikide väliste jõudude paremal pool 4-4: 4 siin märk Plus võetakse, sest lõõgastav koormus paremal pool 4-4 on suunatud alla. Saadud väärtuste kasutamine me ehitame plumes Q (joonis 1.4, B). 3. EPUR EPUR M. Krundi M1 ehitamine M1. Me määrame kindlaks painutusmomenti jaotises 1-1 algebralise summa hetkede hetked jõudude vasakul 1-1. - Võrrand on sirge. Krundi A 3 määras painutusmomendi paragrahv 2-2 algebraline summa hetked jõudude juhtivate osade 2-2. - Võrrand on sirge. Krunt DB 4 Määratud painutusmoment jaos 3-3 kui punktis 3-3 paremal asuvate jõudude hetkede algebraline summa. - ruudukujulise parabooli võrrand. 9 Leiame kolm väärtust otstes saidi ja punktis XK koordinaat, kus jaotise B 1 määratleda painutusmoment jaotises 4-4 algebralise summa hetked hetked paremale tegutsevate jõudude hetked 4-4. - Square'i parabooli võrrand Leiame kolm M4 väärtust: vastavalt EPUUR M väärtuste väärtustele (joonis 1.4, B). KA ja AD-ga piirkondades on Q piiratud Abscissa sirge, paralleelse teljega ja DB-s ja olema osad - sirged. Risti jaotistes C, A ja B etapis Q, on hüpped asjakohaste jõudude väärtusele, mis toimib krundi ehitamise õigsuse kontrollimise kohta Q. piirkondades, kus Q  0, hetked suurenevad vasakult paremale. Piirkondades, kus  0, vähenevad hetked. Fookuskarvatud jõudude all on jõudude tegevuse suunas jaotused. Kontsentreeritud punkti all on hetke suurus hüpata. See näitab EPRI M. ehituse õigsust. Näide 1.2 ehitada EPIRA Q ja M kahekordse koormusega tugeva tuge, mille intensiivsus muutub lineaarse seaduse kaudu (joonis 1.5, a). Lahendus toetusreaktsioonide määramiseks. Võrdne jaotatud koormus on võrdne kolmnurga alaga, mis on koormuse kandekord ja see on kinnitatud selle kolmnurga raskusastmega. Me moodustame kõigi jõudude hetkede summa punktide a ja B-ga seoses: etapi ehituse konstrueerimine Ristlõikele vastava koormuse järjekord määratakse kolmnurkade sarnasusest, mille tulemuseks on koormuse osa saadud osa, mis asetatakse sektsiooni vasakul küljele. Sektsiooni põikjõud on võrdne Põrkejõud varieerub Square Parabola nulli seadusega: EPUR Q on esitatud joonisel fig. 1.5, b. Painutusmoment suvalises osas on võrdne painutusmomendiga varieerub vastavalt kuupmeetri parabola seadusele: painutusaja maksimaalne väärtus on sektsioonis, kus 0, s.o koos EPURA, M on esitatud joonisel fig. 1.5. 1.3. Ehitus EPUR Q ja M vastavalt iseloomulikele osadele (punktid), kasutades diferentseeritud sõltuvust M, Q, Q ja nende järelduste vahel, on soovitatav ehitada krundid Q ja M vastavalt iseloomulikele osadele (ilma ettevalmistamiseta) võrrandid). Selle meetodi rakendamine, arvutage q ja m väärtused iseloomulikes osades. Iseloomulikud osad on kruntide piirjooned, samuti sektsioon, kus sisemine võimsustegur on äärmuslik väärtus. Vahemikus iseloomulike osade vahel, väljajooksud 12 ploomid on kehtestatud põhjal diferentseeritud sõltuvuse M, Q, Q ja järeldused tulenevad neist. Näide 1.3 EPIRA Q ja M konstrueerimiseks joonisel fig. 1.6, a. Joonis fig. 1.6. Lahendus. Tala on kolm laadimispiirkonda: AB, päike, CD. AB-s ja päikese osades ei ole jaotatud koormust. Ristjõud on konstantsed. EPUR Q on piiratud sirge, paralleelse abscissa teljega. Painutamine hetked muutuvad vastavalt lineaarsele õigusele. EPURA M piirdub sirgega, kaldub Abscissa teljele kaldu. CD-krundil on ühtlaselt jaotatud koormus. Põrkejõud muutuvad vastavalt lineaarsele seadusele ja painutamise hetkedele - vastavalt ruudukujulise parabooli seadusele koos hajutatud koormuse toimingu suhtes. AB-de jaotiste piiri ääres varieerub hüpata. Päikese ja CD-osade piiril muudab painutusmoment hüppab. 1. EPRi ehitamine Q. Arvutage põikjõudude Q väärtused kruntide piirides: arvutuste tulemuste kohaselt ehitame Q-i tala katmiseks (joonis fig 1, b). Sellest tuleneb krundil Q, et CD-sektsiooni põikjõud on sektsioonis , eristatakse selle koha algusest kaugel QA A QA A QA-s. Selles osas on painutusaeg maksimaalne väärtus. 2. EHITUS EPURY M. M. Arvutage väärtused painutusmomendid piirides osade osade osades: Maaksimaalse hetkega kohapeal vastavalt arvutuste tulemustele, ehitame EPUUR M (joonis 5.6, B) . Näide 1.4 Vastavalt painutusmomendite konkreetsele teostusele (joonis 1.7, a) tala jaoks (joonis 1.7, B), määrake aktiivsed koormused ja konstrueerige vahemiku q. Kruus on näidatud ruudukujulise parabooli tippu. Lahendus: määrake talale toimetavad koormused. AC pindala on koormatud ühtlaselt jaotunud koormusega, kuna EPURA M selles osas on ruudukujuline parabool. Võrdlusosas on keskendunud hetk kinnitatud talale, mis toimib päripäeva, nagu laval m on hüpata ülespoole hetkel. See ei ole laaditud SV Balka sektsioonile, kuna sellel saidil EPURA M on piiratud kaldu sirgjoonega. Toetuse reaktsioon määratakse tingimusest tingimusest, et C-osa painutusmoment on , st jaotatud koormuse intensiivsuse määramiseks, me avaldame sektsioonis painutusaja väljenduse, kuid summa hetked jõudude paremal ja võrdsustada null nüüd me nüüd määratleda toetuse reaktsiooni A. Selleks me teeme väljenduse painutamise hetki sektsioonis summana hetked tugevuse hetked, arvutus Kava tala koormusega on näidatud joonisel fig. 1.7, in. Alates talade vasakpoolsest otsast arvutame ristimisseadmete väärtused sektsioonide piirides: EPUR Q on esitatud joonisel fig. 1.7, peetava probleemi saab lahendada funktsionaalsete sõltuvuste koostamisel m, q iga saidi puhul. Vali päritolu tala vasakul otsas. AC Epyur M valdkonnas väljendatakse ruudukujulise paraboolas, mille võrrand on vorm konstant A, B, me leiame tingimusest, et parabool läbib kolme punkti tuntud koordinaatidega: punktide koordinaatide asendamine Paraboola võrrandile saame: painutusaja väljendus eristatakse M1-funktsiooni, saame pärast Q-funktsiooni Q-funktsiooni eristamist sõltuvalt põiksilindrile q-i diferentseerimiseks SV ekspressiooni osa painutusaja jaoks tundub lineaarse funktsioonina, et määrata konstant A ja B Me kasutame tingimusi, mida see otsene läbib kaks punkti, mille koordinaadid on teadaolevalt kaks võrrandit: b, millest meil on 20. võrrandit Painutus hetk SV piirkonnas on pärast kahekordset diferentseerumist M2 leiame leitud väärtused m ja q me ehitada fusioon painutusmomentide ja põikpõhja jõudude tala. Lisaks hajutatud koormusele kantakse fookuselennukitele talale kolmes sektsioonis, kus Q sektsioonis on riiulid ja keskendunud punkte, kus hüpata laval m. Näide 1.5 talade jaoks (joonis 1.8, a) määravad hingede ratsionaalne asend, milles SPAR suurim painutusmoment on võrdne pitseri painutusajaga (absoluutväärtusega). Ehita Epura Q ja M. Solution toetusreaktsioonide määramise lahendus. Hoolimata asjaolust, et toetavate linkide koguarv on neli, on tala staatiliselt määratud. Hingega painutusmoment on null on võrdne, mis võimaldab teil luua täiendava võrrandi: hetkede summa võrreldes kõigi selle hinge ühele küljele tegutsevate väliste jõudude hingega on null. Me moodustame kõigi jõudude hetkede summa Hinge S. EPUR Q paremale, tala piirdub kaldu sirge, kuna Q \u003d CONST. Me määrame kindlaks ristkoormuste väärtused tala piiridesse: XK on XK, kus Q \u003d 0 määratakse võrrandist, kust tala EPU M piirdub ruudukujulise paraboolaga. Väljendid painutamise hetkede jaoks sektsioonides, kus Q \u003d 0 ja tihend registreeritakse vastavalt järgmiselt: hetkeseisundi seisundist saadakse soovitud parameetri X-ga võrratiivne võrrand X: x tegelik väärtus 2x 1, 029 m. Määrake ristimisseadmete ja painutusmomentide arvulised väärtused joonisel 1 fig1.8 talade iseloomulike osade iseloomulikes osades, B on näidatud EPRE Q ja joonisel fig. 1.8, B - EPUR M. Peegeldatav ülesanne oleks lahendatud meetodiga, mis on eemaldatud liigendi tala oma elementide komponentidesse, nagu on näidatud joonisel fig. 1.8, G. Alguses määratakse toetuse VC ja VB reaktsioonid. Plumes Q ja M ehitatakse SV peatamise tala jaoks selle rakendatavast toimingust. Siis minge Aafrika peamisse tala, laadides selle täiendava VC-jõuga, mis on B-tala rõhu surve võimsus AU talale. Pärast seda ehitada krundid Q ja m taladele AU. 1.4. Arvutused tugevusega otsese painutamise talade arvutamisel normaalse ja puutuja pingeid. Otsene painutusvigal ristlõigetes tekkivad normaalsed ja puutuja pinged (joonis 1.9). 18 Joon. 1.9 Tavalised pinged on seotud painutusmomendiga, puutuja pinged on seotud põikjõuga. Otsese puhta painutamisega on puutuja pinged null. Tavapärased pinged suvalises punktis tala ristlõike suvalises punktis määratakse valemiga (1.4), kus m on painutusmoment selles osas; IZ on ristlõigu inertsimoment neutraalse teljega z; Y on kaugus punktist, kus normaalne pinge määratakse neutraalse telje Z. Tavalised pinged sektsiooni kõrgusel muudetakse vastavalt lineaarsele seadusele ja saavutada suurim väärtus neutraalsest telje kaugemal asuvatel punktidel, kui ristlõige on neutraalase telje suhtes sümmeetriliselt võrreldes (joonis fig. 1.11), siis joon. 1.11 Suurim tõmbe- ja summerõivaste pinged on samad ja määratakse valemiga,  - ristlõike takistuse aksiaalmoment painutamise ajal. Ristkülikukujulise jaotise B laiuse B kõrge: (1,7) ringikujulise osa läbimõõduga D: (1,8) rõngakujulise osa   - vastavalt sisemise ja välimise läbimõõdud tsükli. Plastmaterjalide talade puhul on kõige ratsionaalsemad sümmeetrilised 20 sektsioonide vormid (2-suunaline, kast, rõngas). Hõbralike materjalide talade puhul ei ole vastupidav veniv ja kompressioon, ratsionaalsed ristlõiked neutraalse telje Z (tavr, p-kujuline, asümmeetriline 2). Plastist materjalide konstantsektsiooni talade puhul on tugevuse seisund kirjutatud järgmiselt: (1.10), kus MMAX on mooduli maksimaalne painutusmoment; - lubatud pinge materjali jaoks. Sest plastmaterjalide konstantse ristlõike talade jaoks sektsioonide asümmeetrilistes vormides on tugevuse seisund kirjutatud järgmistes vormides: (1,11) habraste materjalide talade puhul, mis on seotud neutraalase telje suhtes, juhul EPUR M on ainulaadne (joonis 1.12), peate salvestama kaks tugevuse tingimust - kaugus neutraalsest teljest kõige kaugematele punktidele, venitatud ja tihendatud ohtlike osadega; P - lubatud pinged vastavalt tõmbe- ja tihendus. Joonis 1.12. 21 Kui painutamise hetkede lõikamine on erineva märkide osad (joonis 1.13), lisaks punkti 1-1 kontrollimisele, kus see kehtib, on vaja arvutada suurim tõmbepinged ristlõikele 2-2 (suurema punkti vastupidi). Joonis fig. 1.13 Koos tavapäraste pingete peamine arvutamine Mõnel juhul on vaja kontrollida puutuja pinge tala tugevust. Talade puutuja pinged arvutatakse vastavalt valemile D. I. Zhuravsky (1.13), kus Q on tala ristlõike ristlõike põikjõud; SZOT on staatiline hetk võrreldes sektsiooni osa neutraalse telje suhtes, mis asub selle punkti ja paralleelse telje Z ühel küljel; B - sektsiooni laius vaatlusaluse punkti tasemel; IZ on kogu sektsiooni inertsimoment neutraalse telje Z. Paljudel juhtudel esinevad maksimaalne puutuja pinged talade neutraalse kihi tasemel (ristkülik, kahekordne kiri, ring). Sellistel juhtudel registreeritakse tangentsiaalsete pingete seisund vormis, (1. 14) kus Qmax on mooduli suurim põikjõud; - materjali lubatud puutuja stress. Tala ristkülikukujulise osa puhul on tugevuse seisundil vorm (1,15) a - tala ristlõikepind. Ümar osa puhul on tugevuse seisund esindatud kuumutatud sektsiooni kujul (1,16); tugevuse seisund on kirjutatud järgmiselt: (1,17), kus SZO, TMSAX on suhu staatiline aeg neutraalse telje suhtes; D - 2. seina paksus. Tavaliselt määratakse tala ristlõike suurus normaalsete pingete tugevusest. Tugevuse kontrollimine puutuja pinge talade on kohustuslik lühikeste talade ja talade jaoks mis tahes pikkusega, kui toetuse lähedal on suur väärtus, samuti puidust, klapp ja keevitatud talad. Näide 1.6 Kontrollige kasti kasti aku tugevust (joonis 1.14) normaalsetes ja puutujal pingetes, kui MPA. Ehita tangid tala ohtlikus osas. Joonis fig. 1.14 Lahendus 23 1. EPURi Q ja M ehitamine vastavalt iseloomulikele sektsioonidele. Arvestades vasakut osa tala, me saame rida ristsuunad on esitatud joonisel fig. 1.14, c. Painutusmomentide fraktsioon on näidatud joonisel fig. 5.14, G. 2. Geomeetrilised omadused ristlõige 3. Suuremad tavad pinged C, kus MMAX (moodul) on kehtiv: MPa. Tala maksimaalsed normaalpinged on peaaegu võrdsed lubatud. 4. suurima puutuja rõhutab sektsioonis (või a), kus max Q (moodul) kehtib: Siin on süvendi ala staatiline hetk neutraalse telje suhtes võrreldes; B2 cm - sektsiooni laius neutraalse telje tasemel. 5. puutuja rõhutab punktis (seina) C: joonis fig. 1.15 siin Szomc 834,5 108 cm3 on sektsiooni ala staatiline hetk, mis asub punkti K1 läbiva joone kohal; B2 cm - seina paksus punktis K1. Kruntide  ja  sektsiooni jaoks talast on toodud joonisel fig. 1.15. Näide 1.7 joonisel fig. 1.16, ja see on vajalik: 1. konstrueerida põikpõhja ja painutamise hetkede tegevust iseloomulike osade (punktid). 2. Määrake ristlõike suurus ringi kujul, ristkülik ja hunnik normaalse pingete tugevusest, võrrelda ristlõikeid. 3. Kontrollige tangentsiaalsete talade sektsioonide valitud suurusi. DANAR: Lahendus: 1. Määrake talatoe reaktsioonid. Kontrollige: 2. EPRORO Q ja M-i ehitamine Koosolekute väärtused tala iseloomulikes osades 25 joonisel fig. 1.16 piirkondades CA ja AD, koormuse intensiivsus Q \u003d CONST. Järelikult piirdub EPURi Q -s nendes valdkondades sirge, telje kaldu. DB sektsioonis on jaotatud koormuse intensiivsus Q \u003d 0 intensiivsus selle osa EPRORO Q osas piirdub sirge, paralleelse teljega X. Epur Q tala jaoks on näidatud joonisel fig. 1.16, b. Väärtused painutusmoments tala iseloomulikes osades: teises osas määrame sektsiooni abscissa X2, milles Q \u003d 0: maksimaalne hetk EPURi M-i teisel osal on tala jaoks Joonisel fig. 1.16, c. 2. Kompileerida tugevuse seisund normaalsed pingeid alates me määrame nõutav aksiaalne hetk ristlõike resistentsuse väljendusest. Määratletud vajaliku läbimõõduga d ümmarguse osa talade pindala ümmarguse osa pindala Ristkülikukujuline sektsiooni nõutav kõrgus on ristkülikukujuline. Tabelite kohaselt leiame GOST 8239-89 lähima tähtsam Vastupanu aksiaalne pöördemoment on 597cm3, mis vastab 23-le 2, omadustega: A Z 9840 cm4. Kontrollige lubamist: (Allakoormus 1% lubatud 5% -ga) Lähim 2-kordne 2 (W 2 cm3) toob kaasa olulise ülekoormuse (rohkem kui 5%). Lõpuks oleme lõpuks vastu võetud. Ei. 33. Võrrelge võrra väikseima ja õhusõiduki piirkonna ümmarguse ja ristkülikukujuliste ristlõike pindala: kolmest peetavatest ristlõikedest on kõige ökonoomsem. 3. Arvutage suurimad normaalsed pinged 2-aastase tala ohtlikus osas (joonis 1.17, a): tavalised pinged seinale Epipurekiirte hunniku sektsiooni riiuli lähedal normaalsed pinged Ohtlikus sektsioonis on tala joonisel fig. 1.17, b. 5. Määrake suurim puutuja rõhutab valitud tala osade jaoks. a) tala ristkülikukujuline osa: b) tala ümmargune ristlõige: c) tala küttekehad: puutuja pingestab seina kuhuku hunniku lähedal Ohtlikus sektsioonis (paremal) (paremal) Punkt 2): küttekeha ohtlike osade puutuja töötav rõhutab joonisel fig. 1.17, c. Tala maksimaalne puutuja pinged ei ületa lubatud pinge näide 1.8, et määrata tala lubatud koormus (joonis 1.18, a), kui 60MP on täpsustatud ristlõike mõõtmed (joonis 1.19, a). Ehita normaalsete pingete abi ohtliku osa talade lubatud. Joonis 1.18 1. Valguse tugede reaktsioonide määramine. Süsteemi sümmeetriat silmas pidades 2. EPURi Q ja M ehitamine vastavalt iseloomulikele sektsioonidele. Põõsaste jõudude tala iseloomulikes osades: tala jaoks on joonisel fig. 5.18, b. Painutamine hetked iseloomulike osade tala teisel poolel järjekorras Ordinaat M - piki telje sümmeetria. EPURA M tala jaoks on näidatud joonisel fig. 1.18, b. 3.gomeetrilised sektsioonid omadused (joonis 1.19). Me jagame näitaja kaheks lihtsaks elemendiks: 2AVR - 1 ja ristkülik - 2. Joonis fig. 1.19 Vastavalt 2-meetrise nr 20 kõrvalekaldumisele on meil ristküliku: ristlõike staatiline hetk võrreldes Z1 telje kaugus Z1 telje kaugusele inertsi ristlõike raskusastmeni ristlõikest peamine kesktelje Z-i kogu ristlõikega üleminekuvalemite kogu ristlõikega paralleelsetele telgedele 4. Tugevuse seisund normaalpingel ohtliku punkti "a" jaoks (joonis 1.19) I ohtlikus osas I (Joon. 1.18): Pärast numbriliste andmete asendamist 5. Lubatava koormusega ohtlikus osas on normaalpinged punktides "A" ja "B" võrdsed: joonisel fig 1-1 normaalsed pinged on toodud joonisel fig 1-1 . 1.19, b.

Puhta painutamine nimetatakse selliseks painutamiseks, kus on koht ainult painutusmoment (Joonis 3.5, aga). Vaimselt me \u200b\u200bläbi ristlõike I-i risti pikitelje tala kaugel * vaba otsast tala, mille välise hetk on lisatud m Z. Tehke meetmeid, mis on sarnased, mis olid meie poolt rakendanud pingete ja deformatsioonide määramisel, nimelt:

• 1) teha osa osa tasakaalu võrrandi vaimse osa;
• 2) määrab selle osa materjali deformatsioon, lähtudes käesoleva paragrahvi põhimahtude deformatsioonide koordineerimise tingimustel;
• 3) Lahenda võrrandi võrrandid ja deformatsioonide vormiriietused.

Tala katkemisosa tasakaalu seisundist (joonis 3.5, \\ t b)

me saame selle kodumaiste jõudude hetk M Z. võrdne väliste jõudude hetkega t: m \u003d t.

Joonis fig. 3.5.

Sisemiste jõudude hetk on loodud tavaliste stresside kaupa, mis on suunatud X-teljele. Puhas painutamisega ei ole välist tugevust, mistõttu sisemiste jõude prognooside summa mis tahes koordinaatteljel on null. Selle põhjal kirjutame me võrdõiguslikkuse tingimusi võrdsuse vormis

kus AGA - ristlõikepindala tala (varras).

Puhta painutamise väliste jõududega F x, f, f v samuti väliste jõudude hetked t x, t u võrdne null. Seetõttu ülejäänud tasakaalu võrrandid on identselt võrdsed nulliga.

Tasakaalu seisundist kui o ^ see järgib seda

normaalne pinge h. Ristiosas vastu nii positiivseid kui ka negatiivseid väärtusi. (Kogemused näitavad, et joonisel 3.5 baari alumise külje painutusmaterjaliga, \\ t aga Venitamine ja ülemine osa on surutud. See - neutraalne kiht. Neutraalse kihi ristlõige ristlõiketasandiga nimetatakse neutraalne joon.

Põhiliste mahtude deformatsioonide kombinatsiooni tingimused painutamise ajal moodustatakse lamedate osade hüpoteeside põhjal: lamedad tala ristlõiked (vt joonis 3.5, \\ t b) Jääge lamedaks ja pärast painutamist (joonis 3.6).

Täiendava tegevuse tulemusena on puit painutatud ja lennuk sektsioonid I-I ja II-II pöörab üksteise suhtes võrreldes nurga all dy. (Joonis 3.6, b). Puhta painutuse korral on kõigil tala telje deformatsioon samaks, mistõttu neutraalse tala kihi kõveruse raadius piki telge X on sama. Kui dX. \u003d R. K dip, Seejärel on neutraalse kihi kõverus 1 / p k \u003d dip. / dX. Ja konstantne piki tala pikkust.

Neutraalne kiht ei deformeerunud, selle pikkus enne ja pärast deformatsiooni on võrdne dX. Selle kihi all venitatakse materjal ülalpool - kokkusurutud.

Joonis fig. 3.6.

Venitatud kihi pikenduse väärtus, mis asub neutraalse vahemaa tagant, võrdne ydq. Selle kihi suhteline pikenemine:

Seega saadi vastuvõetud mudelis deformatsioonide lineaarne jaotus sõltuvalt selle elementaarse mahu kaugusest neutraalsele kihile, st Tala osa kõrgusel. Uskudes, et teineteisele vastastikuse materjali paralleelsete kihtide surve ei esine (o y \u003d 0, a, \u003d 0), kirjutage lõnga jalg lineaarse venitamise jaoks:

Vastavalt punktile (3.13) jaotatakse tala ristlõikes normaalsed pinged lineaarse õiguse kaudu. Neutraalsest kihist kõige kaugema materjali elementaarmahu pinge (joonis 3.6, \\ t sisse), nii palju kui võimalik

? Ülesanne 3.6.

Määrake terasest tera elastsuse piir, paksus / \u003d 4 mm ja pikkus / \u003d 80 cm, kui selle painutamine poolringi ei põhjusta jääk deformatsiooni.

Otsus

Pinge painutades o v \u003d Eu / P. Me võtame Y Max \u003d t. / 2 p k \u003d / / .

Elastsuse piir peab vastama IE\u003e C V \u003d seisundiga 1/2 ke t / 1.

Vastus: O. = ] / 2 kuni 2 10 11 4 10 _3 / 0,8 \u003d 1570 MPa; Selle terase saagikuse tugevus on T\u003e 1800 MPa, mis ületab tugevamate vedru terase. ?

? Ülesanne 3..7

Määrake trumli minimaalne raadius lindi paksuse mähiseks / \u003d 0,1 mm nikli sulamist valmistatud kütteelemendist, milles lindi materjal on plastikust deformeerunud. Moodul E \u003d. 1,6 10 5 MPa, UE elastsuse piir \u003d 200 MPa.

Vastus: Minimaalne raadius p \u003d v2? Ir / a ym \u003d u? 1,6-10 11 0,1 10 -3 / (200 10 6) \u003d 0,04 m.

1. esimese tasakaalu võrrandi (3.12) ühise lahendusega ja deformatsioonide ühendamise võrrandid (3.13) saame

Väärtus E. / R K. f 0 ja võrdselt kõigi üksuste jaoks da Integratsioonipiirkond. Järelikult on see võrdõiguslikkus rahul ainult tingimusel

Seda terviklikku kutsutakse ristlõike ala staatiline hetk telje suhtesz? Mis on selle lahutamatu füüsiline tähendus?

Võtke plaat pidev paksus /, kuid suvaline profiil (joonis 3.7). Peatab selle dokumendi punktis Alates Nii et see on horisontaalasendis. Tähistage sümbol m, plaadi materjali osakaalu, seejärel elementaarse mahu ala kaal da Vares dQ. \u003d W. JDA. Kuna plaat on tasakaalus olekus, siis võrdsuse nulli prognoosi jõud teljel w.vastu võtma

kus G. \u003d W. M ta. - kaalu rekord.

Joonis fig. 3.7.

Kõigi jõudude hetkede summa telje suhtes võrreldes z.mis tahes plaadiosa läbimine, mis on võrdne ka nulliga:

Võttes arvesse, et Y c = G, Me kirjutame

Seega, kui I tüüpi lahutamatu osa xDA Ruudu järgi AGA Vares

, T. x c \u003d. 0. See tähendab, et punkt C langeb kokku rekordi raskuskeskmega. Seetõttu võrdsusest S Z \u003d. J. yDA \u003d. 0 Millal

hybe järgib, et tala ristlõike raskuskeskme asub neutraalse liinil.

Järelikult väärtus s. Risti osa tala on null.

• 1. Neutraalne liin painutamine läbib tala ristlõike raskuskeskme.
• 2. Ristlõike raskuskese on välis- ja sisejõudude hetkede keskpunkt.

Ülesanne 3.8.

Ülesanne 3.9.

2. Teise tasakaalu võrrandi (3.12) ühise lahendusega ja deformatsioonide ühendamise võrrandid (3.13) saame

Lahutamatu J Z. \u003d J. y 2 da. kutsus inertsimoment on põikpähkel

talade osad (varras) Z-telje suhtes võrreldes, \\ t läbides ristlõike raskuskeskme.

Sellel viisil, M Z \u003d E J Z / rk. Arvestades seda x \u003d IT X \u003d E / R ja E. / P k \u003d h. / y, Me saame normaalsete pingete sõltuvuse h. Kui painutamine:

1. Selle osa painutuspinge ei sõltu normaalsest elastsest moodulist E, Kuid sõltub ristlõike geomeetrilisest parameetrist J Z. ja vahemaad w. Sellest punktist ristlõike raskuskeskmeni.

2. maksimaalne pinge painutamise toimub elementaarne mahud kõige kaugemate neutraalse joont (vt joonis 3.6, iN):

kus W Z. - ristlõike resistentsuse hetk telje suhtes Z-

Tugevuse seisund puhta painutuse juures on sarnane tugevuse seisundiga lineaarse venitamise seisundiga:

kus [ja m | - lubatud pinge painutades.

On ilmne, et materjali sisemised mahud, eriti neutraalse telje lähedal, on praktiliselt laaditud (vt joonis 3.6, \\ t sisse). See on vastuolus nõudega disaini materjali intensiivsuse minimeerimiseks. Allpool näidatakse mõningaid võimalusi selle vastuolu ületamiseks.

10.1. Üldised mõisted ja määratlus

Painutama - See on laadimisliik, milles varda laaditakse varraste pikisuunalise telje läbivate hetkede hetked.

Painutusvarras, mida nimetatakse tala (või puidust). Tulevikus kaalume reitteeritud talasid, mille ristlõige on vähemalt üks sümmeetria telje.

Materjalide resistentsusel on painutamine tasane, kaldus ja keeruline.

Lamedad painutama - Bend, kus kõik jõupingutused, painutusvihk on ühes tala sümmeetria tasapinnast (ühes peamistest lennukitest).

Inertri talade peamisi lennukeid nimetatakse peamise telje läbivateks lennukiteks ristlõiked ja tala geomeetriline telg (x telg).

Kaldus painutus - painutamine, kus koormused toimivad ühes tasapinnas, mis ei vasta inertsi peamistele lennukitele.

Keeruline painutus - painutamine, kus koormused toimivad erinevates (suvalises) lennukites.

10.2. Siseriiklike jõupingutuste määratlus painutamises

Kaaluge kahte iseloomulikku painutusjuhtumit: esmalt - konsooli tala kondenseerunud kontsentreeritud Mo pöördemomendiga; Teises keskendunud Force F.

Vaimsektsioonide meetodi kasutamine ja tala katkestusosade tasakaalu võrrandi moodustamine määrame kindlaks teisel juhul sisemised jõupingutused: \\ t

Ülejäänud tasakaalu võrrandid on ilmselgelt võrdsed nulliga.

Nii Üldine Flat Bend ristlõige talade kuuest sisepüüdlusest on kaks - painutusmoment MZ I. põikjõud Qy (või painutamine võrreldes teise peamise telje - painutusmoment minu ja põik-QZ tugevus).

Samal ajal, vastavalt kahele arutatud heakskiidu andmise juhtumile, saab korter painutada puhtaks ja põiksaimaks.

Puhta painutamine - Lame painutamine, kus ainult üks on painutusmoment ristlõikes kuuest sisemisest jõupingutusest (vt esimest juhtumit).

Risti painutama - painutamine, milles varraste ristlõikes peale sisemise painutusmomenti tekib põikjõud (vt teise juhtumi).

Rangelt öeldes kohaldatakse lihtsat vastupanu ainult puhta painutuse suhtes; Põie painutamine kuulub tingimuslikult lihtsatüübile tingimuslikult, kuna enamikul juhtudel (piisavalt pikka talade jaoks) saab põikjõudude toime tugevuse arvutuste ajal tähelepanuta jätta.

Sisemiste jõupingutuste kindlaksmääramisel järgime järgmist märke reeglite järgmist:

1) põiki jõu qy peetakse positiivseks, kui ta püüab tala elementi päripäeva pöörata;

2) painutusaeg MZ peetakse positiivseks, kui tala paindeelemendiga tihendatakse elemendi ülemise kiude ja alumine - venitatud (vihmavariire).

Seega ehitatakse sisemiste jõupingutuste määratluse lahendus painutamises vastavalt järgmisele kavale: 1) esimeses etapis, arvestades struktuuri tasakaalustamise tingimusi tervikuna, määrame kindlaks, kas see on vajalik, teadmata tugireaktsioonid (Märgime, et konsooli tala puhul võib pitseri reaktsioon olla ja ei leia, kas me peame tala vabast otsast); 2) Teises etapis eraldame tala iseloomulikud osad, võttes üle rakenduspunkti punkti piire, tala kuju või suuruse muutmise punkt, tala kinnitamise punkt; 3) Kolmandas etapis määrame kindlaks tala osade sisemised jõupingutused, arvestades talade elementide tasakaalutingimusi igale krundile.

10.3. Erinevus sõltuvus painutamisest

Me kehtestame mõned suhted sisemiste jõupingutuste ja väliste painutamise vahel ning EPRURi Q ja M iseloomulikud tunnused, mis hõlbustavad EPURi ehitamist ja kontrollib nende õigsust. Mugavuse huvides tähistame: M≡MZ, Q≡QY.

Me rõhutada saidil tala suvalise koormuse kohas, kus puuduvad kontsentreeritud jõudu ja hetki, väike DX element. Kuna kogu tala on tasakaalus, siis DX element on tasakaalustatud selle külge kinnitatud põrandajõudude toimel, painutamise hetked ja välised koormused. Kuna Q ja m muutuvad üldiselt mööda

tala telg, DX-elemendi ristlõiked tekivad põiksuunalised q ja Q + DQ, samuti painutusmomendid m ja m + dm. Spetsiaalse elemendi tasakaalustamise seisundist

Kahe salvestatud võrrandi esimene annab tingimuse

Teisest võrrandist, eiramise mõiste q · dx · (DX / 2) lõputult madal väärtus teise järjekorras, leiame

Arvestades väljendit (10.1) ja (10.2) koos saame

Suhted (10.1), (10.2) ja (10.3) nimetatakse diferentsiaaliks d. I. Zhuravsky sõltuvused painutamise ajal.

Eespool nimetatud diferentseeritud sõltuvuse analüüs painutamises võimaldab teil luua mõned funktsioonid (reeglid) painutusajade ja põikjõudude krundi ehitamise kohta: a - piirkondades, kus ei ole jaotatud koormust Q, piirduvad tükid Q sirged, paralleelsed baas ja ploomid m - kaldu otsene; B - valdkondades, kus talale rakendatakse hajutatud koormuse Q-d, piirduvad tükid Q kaldus sirged ja m - ruudukujulised paraboolid.

Samal ajal, kui eppure m me ehitame "venitatud kiudu", siis parabooli tõrjutus suunatakse meetme Q suunas ja äärmus asub sektsioonis, kus EPRE Q ristub algtaseme; Sektsioonides, kus keskendunud jõud kantakse tala etapis Q, seal on rassid suurusjärgus ja suunas selle jõu ja EPUR M - kerjused, serv saadeti selle tegevuse suhtes jõud; G - sektsioonides, kus kontsentreeritud punkti kantakse tala, q muudatusi ei muudeta ja laval m - võistlused suurusjärku sel hetkel; D - piirkondades, kus Q\u003e 0, suureneb ja piirkondades, kus Q<0, момент М убывает (см. рисунки а–г).

10.4. Normaalsed rõhutavad otsese otsese puidu painutamisega

Mõtle puhta lamedate painutamise talade juhtumile ja tuletada valem, et määrata normaalsete pingete määramiseks.

Tuleb märkida, et elastsuse teoorias on võimalik saada täpset sõltuvust tavalistest pingetest puhta painutamisega, kuid kui te lahendate selle probleemi materjalide resistentsuse meetodite abil, on vaja tutvustada mõningaid eeldusi.

Selline hüpotees kolme painutamisega:

a - Lameosade hüpotees (Bernoulli hüpotees) - ristlõiked on deformatsioonile tasased ja pärast deformatsiooni, kuid pärast deformatsiooni, kuid pöörletakse ainult teatud rea suhtes, mida nimetatakse tala segmendi neutraalsele teljele. Sel juhul on ühelt poolt asuvate talade kiud neutraalse telje poolt neutraalse teljega venitada ja teisele - kahanema; Nende pikkuse neutraalse teljega lamavad kiud ei muutu;

b - Hüpotees normaalsete pingete püsivuse kohta - pinged, mis tegutsevad samal kaugusel y neutraalse teljega, konstantsena baari laiuses;

b - hüpotees külgsurve puudumise kohta - naaberriikide pikisuunalisi kiude üksteise vastu ei vajutata.

Ülesande staatiline pool

Tala ristlõikepingete kindlaksmääramiseks kaaluge ennekõike staatilisi parteisid ülesande. Vaimsete osade meetodi rakendamine ja tala katkestusosa tasakaalu võrdse osa moodustamine leiame painutamise sisemisi jõupingutusi. Nagu eelnevalt näidatud, on puidu ristlõige, mis asub puhta painutamise ajal, on sisemine painutusmoment, mis tähendab, et sellega kaasnevad tavalised pinged.

Seos sisemiste jõupingutuste ja tavapäraste pingete vahel talade osas leitakse põhiliste platvormide pingete kaalumisest, mis on isoleeritud ristlõikega, mille kiirgus on koordinaatidega Y ja Z (Y-telg mugavuse huvides) Analüüs on suunatud alla):

Nagu näeme, ülesanne on sisemiselt ebaõige, kuna normaalsete pingete jaotuse laad ristlõikes ei ole teada. Probleemi lahendamiseks kaaluge deformatsioonide geomeetrilist pilti.

Ülesande geomeetriline pool

Kaaluge Bend Pikkus DX elemendi deformatsiooni, mis on eraldatud suvalises punktis X-koordinaatiga suvalises punktis. Arvestades kortersektsioonide eelnevalt aktsepteeritud hüpoteesit pärast tala ristlõike painutamist, lülitage neutraalne telg (NO) nurga Dφ-le sisse, samas kui AB kiud on neutraalse telje kõrvale jäetud A1B1 ümbermõõdu Arc ja selle pikkus muutub mõne suurusega. Siin meenutame, et neutraalase teljel asuvate kiudude pikkus ei muutu ja seetõttu ARC A0B0 (mille kõveruse raadius, mille kumerus ρ tähistame ρ), on sama pikk kui segment A0B0 enne deformatsiooni A0B0 \u003d DX.

Leiame suhtelise lineaarse deformatsiooni εX Fiber AB kõvera tala:

Alustame kõige lihtsama juhtumiga nn puhta painutamisega.

Puhta painutamine on eriline painutusjuhtum, milles tala ristjõu osades on null. Puhas painutamine võib toimuda ainult siis, kui tala enda kaal on nii väike, et selle mõju eiramine on võimalik. Kahe talade puhul, mida toetavad puhastamise põhjustavate koormuste näiteid

bEND, mis on esitatud joonisel fig. 88. Nende talade osades, kus Q \u003d 0 ja seega m \u003d const; Seal on puhas painutus.

Püüdlused igas osas tala puhta painutuse vähendatakse paari jõud, tasapind meetmete, mis läbib telje palli Ki ja hetk on konstantne.

Pinge saab määrata järelmeetmete põhjal.

1. Kiire ristlõikes elementaarsete osade puutujaid jõupingutusi ei saa anda jõududele, mille lennuk on ristlõike ristlõikega risti. Sellest järeldub, et sechi painutusjõud on elementaarsete saitide tegevuse tulemus.

ainult normaalsed jõupingutused ja seetõttu vähendatakse puhta painutamise ja pingeid ainult normaalseks.

2. teha jõupingutusi elementaarsetele saitidele, see on ainult jõudude paaride seas peab olema nii positiivne kui negatiivne. Seetõttu peab olema nii venitatud kui ka suruõli kiud.

3. Tulenevalt asjaolu, et jõupingutused erinevates osades on samad, siis pinge vastavate punktide ristlõike on sama.

Kaaluge pinna lähedal olevat elementi (joonis 89, a). Kuna selle näo allosas ei ole talade ülaosaga kokku puutunud kokkulambid, ei ole jõud lisatud, siis ei ole see isegi isegi. Seetõttu ei ole elemendi ülemise serva ülemise serva pingeid, sest muidu ei oleks element, element-külgneva naaberliigend (joonis 89, b)

Sama järeldus jne, järeldub, et horisontaalsete nägude pingeelemendi horisontaalseid elemente ei ole. Horisontaalses kihis sisalduvate elementide eemaldamine, alustades tala pinna elemendist (joonis 90), tuleme võti, et külgmistes vertikaalsetes nägudel ei ole pinget. Seega tuleb iga elemendi stressirohke olek (joonis 91, a) ja piir ja kiud, joonisel fig. 91, b, s.t. See võib olla kas aksiaalne venitus- või aksiaalne kokkusurumine.

4. Väliste jõudude rakendamise sümmeetria abil peab tala pikkus keskel pärast deformeerumist jääma lamedaks ja normaalseks tala teljele (joonis 92, a). Samal põhjusel jäävad talade pikkuse kvartalite osad ka tala teljele ka lamedaks ja normaalseks (joonis 92, B), välja arvatud juhul, kui talade äärmuslikud osad deformatsiooni ajal jäävad lamedaks ja normaalseks tala telg. Sarnane järeldus kehtib kaheksanda tala pikkuste osade kohta (joonis 92, c) jne seetõttu, kui painutamisega jäävad tala äärmuslikud osad lamedaks, seejärel mis tahes sektsiooni jaoks jääb

tahaksin väita, et see on pärast de moodustumist jääb korter ja null telje kõvera tala. Kuid sel juhul on ilmselge, et tala kiudude pikenemise muutus selle kõrgusel peaks toimuma mitte ainult sisemise, vaid ka monotoonselt. Kui helistate kihi komplekt kiudude komplekt, millel on sama pikenemine, siis see järeldub, et venitatud ja kokkusurutud talakiud peavad asuma kihi erinevates külgedel, milles kiudude pikenemine on võrdne nulliga. Bu-Dem Call FIBERS, mille pikkus on , neutraalne; kiht, mis koosneb neutraalsest laine-con, - neutraalsest kihist; Line taastada neutraalne kiht ristlõiketasandiga tala on neutraalne joon selle sektsiooni. Seejärel võib eelmise põhjenduse põhjal väita, et puhta painutamisega tala igas oma sektsioonis on neutraalne joon, mis jagab selle osa kaheks osaks (tsoonid): tõmbekiudude tsoon (venitatud) tsoon) ja tihendatud kiudude tsoon (pigistav tsoon). Sellest tulenevalt peaks venitatud seansi punktides olema normaalne tõmbepinged, survepinged kehtivad ja neutraalse pinge joont punktides on null.

Seega, püsiva tala puhta painutamisega:

1) osades tegutsevad ainult tavalised pinged;

2) kogu sektsiooni saab purustada kaheks osaks (tsooniks) - venitatud ja kokkusurutud; Tsoonide piiri on sektsiooni neutraalne osa, mille punktides on normaalpinge null;

3) mis tahes pikisuunaline tala pikisuunaline element (mis tahes loco piiril) on kokku puutunud aksiaalse venitamise või kokkusurumisega, nii et külgnevate kiud ei vasta üksteisega;

4) Kui talade äärmuslikud osad deformatsiooni ajal jäävad teljele lamedaks ja normaalseks, jäävad kõik selle ristlõiked kaardunud tala teljele tavalised ja normaalsed.

Pingeline talade seisund puhas painutus

Ras-välimuse element talade suhtes, mille suhtes kehtivad puhtad painutamine, \\ t ristiosade vahel M- M ja N-N, mis on üks teistest DX DX-st (joonis 93). Eelmise lõike (4) positsiooni tõttu on M-M ja N-N ristlõige, mis olid enne painutamist pärast painutamist pärast painutamist lamedat, DQ ja sirgjoonest lõikuma Läbi COP COP, mis on kõveruste keskus neutraalne kiud NN. Seejärel sõlmitud nende vahel osa AV Fiber, mis asub kaugusel Z neutraalsest loco (positiivne suund Z telje me aktsepteerime suunas konvektsiooni tala tala), muutub pärast deformatsiooni ARC A ' ". ARC O1O2 sisselülitamine ei muuda selle pikkust, samas kui kiud AV saab pikenemise:

enne deformatsiooni

pärast deformatsiooni

kus P on neutraalse kiudude kõveruse raadius.

Seetõttu on AV-i segmendi absoluutne pikenemine võrdne

ja suhteline pikenemine

Kuna vastavalt positsioonile (3), kiud AV on avatud aksiaalse venitamisega, siis elastse deformatsiooniga

Võib näha, et tavalised pinged tala kõrgusel jaotatakse lineaarse õiguse kaudu (joonis 94). Kuna võrdne kõikide elementaarsete jõupingutustega peaks olema ,

alates sellest, kus, asendades väärtuse (5.8), leiame

Kuid viimane integraal on staatiline hetk OU telje kohta, mis on risti painutamisega tasapinnaga risti.

Võrdne oma nulliga peaks see telg läbima raskuse keskele. Tamimimamimo, tala osa neutraalne rida on sirge UU, perpenn-dicular bensiini tasapinnaga. Seda nimetatakse tema tala osa trasterseljeks. Siis alates (5.8) järeldub, et pinged punktides lamades samal kaugusel neutraalse telje on samad.

Puhas painutuse puhul, kus painutusjõud toimib ainult samas lennukis, põhjustades painutamist ainult selles lennukis on korter puhas painutus. Kui nimega lennuk läbib OZ-telje kaudu, peaks elementaarse jõu suurus selle telje suhtes võrreldes olema , s.o.

Asendades väärtuse σ alates (5.8), leiame

Selle võrdsuse integraali vasakul küljel on see inertsi tsentrifugaalne hetk, Y ja Z telje ristlõiked, nii et

Telje suhtes on sektsiooni inertside tsentrifugaalmoment , nimetatakse selle sektsiooni inertside peamisteks telgedeks. Kui nad lisaks läbivad järk-järgult keskele, võib neid nimetada ristlõike inertside peamiseks keskmisteks keskmisteks. Seega on korter puhta painutamisega painutusjõu tasandi suund ja sektsiooni neutraalne telg on viimaste inertide peamised keskmised teljed. Teisisõnu, et saada korter Kristus painutada tala, koormust seda ei saa rakendada meelevaldselt: see tuleb vähendada jõududele, mis toimivad lennukis, mis läbib üks peamised keskmised teljed inerts tala sektsioonide; Samal ajal on teine \u200b\u200binertsi peamine kesktelje neutraalne ristlõige.

Nagu on teada ristlõike puhul, sümmeetriline telg, sümmeetria telje üks peamisi inertsi keskmiste telje. Sellest tulenevalt teame sellel konkreetsel juhul puhta painutuse teadlikult, rakendades talade pikitelje läbivate asjakohaste analoogide rakendamist oma ristlõike sümmeetria telje. Otsene, risti sümmeetria teljega ja raskuse keskuse läbimine on selle sektsiooni neutraalne telg.

Seades neutraalse telje positsiooni, ei ole raske leida ja veekeskus sõiduki mis tahes punktis. Tegelikult peaks UU neutro-ral-telje suhtes põhiliste jõupingutuste hetkede summa olema painutamine, \\ t

kust, asendades väärtuse σ alates (5.8), leiame

Kuna lahutamatu on. sektsiooni inertsimoment UU telje suhtes

ja väljendist (5.8) saame

EI Y tööd nimetatakse tala tala jäikus.

Survepinge suurim tõmbe- ja kõige absoluutsem suurus on sektsiooni punktides, mille jaoks absoluutväärtus Z on suurim, st neutraalse telje kaugemates punktides. Mis märge, joonisel fig. 95 on

JY / H1 suurust nimetatakse valamuse ristlõikele resistentsuse hetkeks ja tähistage WYL; Samamoodi nimetage JY / H2 surve ristlõike resistentsuse hetk

ja tähistage WYC-d

ning seetõttu

Kui neutraalne telg on sektsiooni sümmeetria telje, siis H1 \u003d H2 \u003d H / 2 ja seetõttu WYC \u003d WYC, mistõttu ei ole vaja neid eristada ja kasutada ühte nimetust:

helistades w y vaid sektsiooni resistentsuse hetkele. Seelated, sektsiooni puhul, sümmeetriline võrreldes neutraalse telje suhtes, \\ t

Kõik ülaltoodud järeldused saadakse tala ristlõikete alusel vastuvõtu põhjal painutamise ajal lamedaks ja normaalseks oma teljele (lameda ristlõikega hüpotees). Nagu näidatud näidati, kehtib see eeldus ainult siis, kui tala äärmusliku (terminal) osad jäävad lamedaks. Teisest küljest tuleks lamedate osade hüpoteesist sellistes osades elementaarseid jõupingutusi levitada lineaarse õiguse alusel. Seetõttu on korter puhta painutamise loeteldud teooria õigluse jaoks vajalik, et talade otste visuaalsetest hetkedest rakendatakse ristlõike kõrguses jaotatud elementaarsete jõude kujul Seadus (joonis 96), mis langeb kokku pingete jaotamisega sektsiooni talade kõrgusel. Saint-Viini põhimõtte põhjal võib siiski väita, et painutusajade kasutamise meetodi muutus tala otstes põhjustab ainult kohalikke deformatsiooni, mille mõju mõjutab ainult mingil vahemaal Nendest otsadest (umbes võrdne sektsiooni kõrgus). Sektsioonid ülejäänud pikkus tala jäävad tasaseks. Sellest tulenevalt kehtib korter puhta painutamise teooria mistahes painutusajade rakendamismeetodiga ainult tala pikkust keskosas, mis pärineb selle otsa vahemaadest peaaegu võrdse kõrgusega. Siit on selge, et see Theo-Creek ei ole ilmselgelt kohaldatav, kui sektsiooni kõrgus on parem kui pool talade pikkusest või spanist.

Sirge põiki painutus See juhtub juhul, kui kõik koormused rakendatakse varraste teljega risti, mis asuvad samas tasapinnas ja lisaks kattub nende tegevuse tasapinna ristlõiguga ühe peamise keskmiste teljega. Otsene põikpaberi kuulub lihtsat tüüpi resistentsuse ja on kindla intensiivne riik. Kaks peamist pinget erinevad nullist. Sellise deformatsiooni vormis tekkivad kodumaised jõupingutused: põikjõud ja painutusmoment. Eriline juhtum otsene põiki painutus on puhta painutamineSellise resistentsusega on kaubapiirkonnad, mille piires ristjõu on nullini tõmmatud ja painutusmoment on nullist erinev. Otsese ristlõikega vardade ristlõikes on tavalised ja puutuja pinged. Pinged on sisemiste jõupingutuste funktsioon, sel juhul normaalne - funktsiooni painutamise hetkest ja puutujaid - põiki jõu. Otsese põikke painutamisega tutvustatakse mitmeid hüpoteesid:

1) Risti osad talad, lamedad deformatsiooniga jäävad lamedaks ja ortogonaalseks neutraalseks kihile deformatsiooni pärast deformatsiooni (lameosade hüpotees või hüpotees Ya. Bernoulli). See hüpotees viiakse läbi puhta painutamise ja häiritud, kui põikijõud tekib, puutuja pinged ja nurkk deformatsiooni välimus.

2) Vastastikune surve pikisuunaliste kihtide vahel puudub (hüpotees kiudude ebapiisava) kohta).Sellest hüpoteesist järeldub, et pikisuunalised kiud kogevad seetõttu käänset venitamist või tihendust, seetõttu on kurgu seadus kehtiv.

Tuum, kutsus painutamist, kutsus tala. Painutamisega venitatakse üks osa kiududest, teine \u200b\u200bosa on kokkusurutud. Kihi kiudude kihi, mis on venitatud ja kokkusurutud kiudude vahel, kutsutakse neutraalne kihtTa läbib sektsioonide keskele. Selle ristlõige talade ristlõikega nimetatakse neutraalne telg. Puhas painutamisega kehtestatud hüpoteeside põhjal saadi normaalsete pingete määramiseks valemi, mida kasutatakse otsese põiki painutamisega. Normaalne pinge võib leida lineaarse sõltuvuse abil (1), milles painutusmomendi suhe inertsi aksiaalsele hetkele (
) Betoonisektsioonis on see püsiv väärtus ja kaugus ( y.) piki raskusastme keskpunkti koordinaat telge punktiga, kus pinge määratakse, muutub 0-st kuni
.

. (1)

Et määrata puutuja stressi, kui painutada 1856. aastal. Vene insener - Builder Bridges D.I. Zhuravsky oli sõltuvuses

. (2)

Konkreetse osa puutuja stress ei sõltu põikjõu suhtumisest inertsi aksiaalsele hetkele (
), sest See väärtus ühes sektsioonis ei muutu ja sõltub cut-off-osa staatilise hetke suhe ristlõike laiusele lõikeosa tasemel (\\ t
).

Otsene põiki painutamine tekivad liikumine: Progress (v. ) ja pöörete nurgad (Θ ) . Nende kindlaksmääramiseks kasutatakse esialgse parameetri meetodi (3) võrrandeid, mis saadakse painutatud telje diferentsiaalvõrrandi integreerimisega (\\ t
).

Siin v. 0 , Θ 0 , M. 0 , Q. 0 - esialgsed parameetrid, x. – Kaugus koordinaatide algusest osa, kus liikumine on kindlaks määratud , a. - Kaugus koordinaatide algusest taotluse või koormuse algusse.

Tugevuse ja jäikuse arvutamine tehakse tugevuse ja jäikus tingimustes. Nende tingimuste kasutamine saate lahendada kalibreerimisülesandeid (teostada seisundi valideerimine), määrata ristlõike suurus või valige koormuse parameetri lubatud väärtus. Tugevuse tingimused eristavad mitmeid, mõned neist on toodud allpool. Tugevuse tugevuse seisundsee on vorm:

, (4)

siin
– Sektsiooni resistentsuse hetk teljega võrreldes Z, R on normaalsete pingete arvutatud resistentsus.

Tanner Stressi tugevuse seisund tundub, et:

, (5)

siin on nimetused samad nagu Zhuravski valemis ja R. s. - hinnanguline lõikamisresistentsus või arvutatud resistentsus tangentsiaalsete pingete tõttu.

Tugevuse tugevuse seisund tugevuse kolmanda hüpoteesi jaoks Või suurimate puutujate pingete hüpoteesit saab kirjutada järgmises vormis:

. (6)

Jäikus saab salvestada progibov (v. ) ja nurkade pööramine (Θ ) :

kui liikumise väärtused ruuduklambrid kehtivad.

Üksikute ülesannete numbri rakendamise näide 4 (Termin 2-8 nädal)