Matemaatiline modelleerimine taimeventilatsiooni. Kaasaegsed probleemid teaduse ja hariduse matemaatilise mudeli peene ventilatsiooni

1

Paberis käsitletakse ventilatsiooni modelleerimise ja heitkoguste dispersiooniprotsesse atmosfääris. Modelleerimine põhineb Navier-Stokesi süsteemi lahendamisel, massi säilitamise seaduste, impulsi, soojuse. Nende võrrandite arvliku lahenduse erinevaid aspekte kaalutakse. Kavandatakse võrrandite süsteemi, mis võimaldab teil arvutada turbulentsi taustkoefitsiendi väärtuse. Hüpokoo ligikatsiooni jaoks pakuti lahendust koostöös hüdrogaasodünaamika võrranditega toodetud täiusliku tõelise gaasi ja auru seisundi võrranditega. See võrrand on Van der Waalsi võrrandi muutmine ja täpsemalt arvestab gaasi- või aurumolekulide suurust ja nende interaktsiooni. Termodünaamilise stabiilsuse tingimuste põhjal saadi seos, mis võimaldab välistada füüsiliselt võimatute juurte võrrandi lahendamisel mahuga võrrandi lahendamisel. Tehtud tuntud arvutatud mudelite ja hüdrogaasodüünaamika pakendite analüüs viiakse läbi.

modelleerimine

ventilatsioon

turbulentsus

teplomessoperenos võrrandid

oleku võrrand

tõeline gaas.

hajutamine

1. Berlind M. E. Kaasaegsed probleemid Atmosfääri atmosfääri difusioon ja saastumine. - L.: HYDROMeteoisdat, 1975. - 448 lk.

2. Belyaev N. N. Ehitustingimustes toksilise gaasi hajutamise protsessi modelleerimine // bülletääni dieet. - 2009. - № 26 - lk. 83-85.

3. Byzov N. L. eksperimentaalsed uuringud atmosfääri difusiooni ja arvutuste kohta lisandite / N. L. Byzov, E. K. Garger, V. N. Ivanov. - L.: HYDROMeteoisdat, 1985. - 351 lk.

4. DATSYUK T. A. ventilatsiooniheidete dispersiooni modelleerimine. - Peterburi: SPBGAS, 2000. - 210 s.

5. SAPET A. V. Algoritmide rakendamine kognitiivse graafika ja matemaatilise analüüsi meetodite rakendamine isobutaani R660a termodünaamiliste omaduste uurimiseks küllastusjoonel: toetus nr 2C / 10: NIERi aruanne (järeldus) / Govpo SPBGA aruanne; Käed. Gorokhov v.l., iz.: SAUTS A.V. - SPB, 2011.- 30 c.: Il.- Bibliogr. 30.- NU GR 01201067977.-Inv. №02201158567.

Sissejuhatus

Produktsioonikomplekside ja ainulaadsete objektide projekteerimisel tuleks õhu kvaliteedi tagamisega seotud küsimused ja mikrokliima normaliseeritud parameetrid põhjalikult põhjendada. Arvestades kõrge hindu ventilatsiooni- ja kliimaseadmete tootmise, paigaldamise ja käitamise, paigaldamise ja käitamise kõrge hinnaga, inseneri arvutuste suurendamise nõuded. Ratsionaalse valiku jaoks disainilahendused Ventilatsiooni valdkonnas on vaja analüüsida olukorda tervikuna, st Vaadake läbi siseruumide ja atmosfääri dünaamiliste protsesside ruumiline suhe. Hinnake ventilatsiooni tõhusust, mis sõltub mitte ainult ruumisse pakutava õhu kogusest, vaid ka vastuvõetud õhujaotuse ja kontsentratsiooniskeemi eest kahjulikud ained Välisõhus õhu sisselangemise asukohas.

Artikli eesmärk - analüütiliste sõltuvuste kasutamine, millega tehakse kahjuliku heakskiidu arvu arvutused, määravad kanalite, õhukanalite, kaevanduste ja õhu töötlemismeetodi valiku suuruse määramiseks jne. Sel juhul on soovitatav kasutada tarkvara "VSV" mooduliga "Stream" tarkvara toodet. Allikaandmete valmistamiseks on vaja prognoositavate ventilatsioonisüsteemide skeemide olemasolu, mis näitab pindade pikkuseid ja õhukulusid lõpp-aladel. Arvutamise sisendandmed on ventilatsioonisüsteemide ja nende nõuete kirjeldus. Matemaatilise modelleerimise kasutamine lahendatakse järgmised küsimused:

• optimaalsete võimaluste valik õhu söötmiseks ja eemaldamiseks;
• mikrokliimate parameetrite jaotus ruumide poolest;
• aerodünaamilise arengu režiimi hindamine;
• Õhu sisselaskeava ja õhu eemaldamise kohtade valik.

Kiiruse, rõhu, temperatuuri, kontsentratsioonide ja atmosfääri valdkond moodustub paljude tegurite toimel, mille kombinatsiooni on üsna raske kaaluda insenerimeetodite, ilma arvutiteta.

Matemaatilise modelleerimise kasutamine ventilatsiooniülesannetes ja aerodünaamikas põhineb Navier - Stokesi võrrandi süsteemi lahendamisel.

Turbulentse voogude simuleerimiseks on vaja lahendada massikaitsevõrrandite ja Reynoldsi süsteem (impulsside säästmine):

(2)

kus t. - aeg, X.= X I. , J. , K. - ruumilised koordinaadid, \\ t u.=u I. , J. , K. - Velocity vektori osad riba - Piesomeetriline rõhk, ρ - tihedus, τ Ij. - stressitensori komponendid, \\ t s M. - Massi allikas, s I. - impulsi allika komponendid.

Stressi tensor väljendatakse vormis:

(3)

kus s ij. - tüve kiirus tensor; Δ. Ij. - Turbulentsi esinemise tõttu tekkivate täiendavate pingete tensor.

Lisateavet temperatuuri väljade kohta T.ja kontsentratsioon alates Kahjulikke aineid täiendab järgmised võrrandid:

soojuse koguse säilitamise võrrand

passiivne lisandi võrrand alates

(5)

kus C. Riba - soojusvõimsuse koefitsient, λ on termilise juhtivuse koefitsient, k.= k. , J. , K. - Turbulentsi koefitsient.

Põhikoefitsient turbulentsi k. Alused määratakse võrrandi abil:

(6)

kus k. F. - turbulentsi taust- koefitsient, k. F \u003d 1-15 m2 / s; ε \u003d 0,1-04;

Turbulentsi koefitsiendid määratakse võrrandite abil:

(7)

Avatud alal madala hajutamisega, väärtus k. Z määratakse võrrandi järgi:

k K. = k. 0 z. /z. 0 ; (8)

kus k. 0 - väärtus k K. kõrgel z. 0 (k. 0 \u003d 0,1 m 2 / s z. 0 \u003d 2 m).

Avatud alal ei ole tuulekiiruse profiil deformeerunud, st

Avatud piirkonnas atmosfääri tundmatu kihistumisega saab määrata tuulekiiruse profiil:

; (9)

kus z 0 on seadistatud kõrgus (ilmastiku kõrgus); u. 0 - tuulekiirus kõrgusel z. 0 ; B. = 0,15.

Vastavalt tingimustele (10) Kohalik Richardsoni kriteerium Ri- Määrati järgmiselt:

(11)

Eristage võrrandi (9), võrdsustatud võrrandid (7) ja (8), väljendada sealt k. Baska

(12)

Me võrdsustame võrrandit (12) süsteemi võrranditega (6). Saadud võrdõiguslikkuse, me asendame (11) ja (9), lõpliku vormi saame võrrandite süsteemi:

(13)

Pulseerimise liige pärast Boussinesca ideid ilmub kujul:

(14)

kus μ. T. - turbulentne viskoossus ja täiendavad liikmed energiaülekande võrrandite ja lisandite komponendid simuleeritakse järgmiselt:

(15)

(16)

Võrrandite süsteemi sulgemine toimub ühe allpool kirjeldatud turbulentsi mudeliga.

Ventilatsioonipraktikas uuritud turbulentse voogude puhul on soovitatav kasutada Boussiase hüpoteesi tiheduse muutuste väiksuse kohta või nn "hüpokoo" ühtlustamise kohta. Reynoldsi pingeid peetakse proportsionaalseks deformatsioonide määradega. Turbulentne viskoossuse koefitsient võetakse kasutusele, see mõiste väljendatakse järgmiselt:

. (17)

Efektiivne viskoossuse koefitsient arvutatakse molekulaar- ja turbulentsete koefitsientide summana:

(18)

"Hüpokoo" ühtlustamine tähendab lahendust koos ülaltoodud ideaalse gaasi seisundi võrrandi võrrandi võrrandite võrrandi võrrandi võrrandiga:

ρ = p./(RT) (19)

kus p. - Surve B. keskkond; R. - gaasi konstant.

Täpsemate arvutuste saamiseks võib lisandite tihedust määrata, kasutades modifitseeritud van der WAYS-i võrrandit reaalsetele gaasidele ja aurudele

(20)

kus konstandid N. ja M. - võtta arvesse gaasi- või aurumolekulide assotsiatsiooni / dissotsiatsiooni; aga - võetakse arvesse muid suhtlemist; b." - võttes arvesse gaasimolekulide suurust; υ \u003d 1 / ρ.

Rõhu esiletõstmine võrrandist (12) riba See eristades seda mahus (termodünaamilise stabiilsuse arvestus) on järgmine suhe:

. (21)

Selline lähenemisviis võib oluliselt vähendada arvutuste aega võrreldes kokkusurutava gaasi täielike võrrandite kasutamise puhul ilma saadud tulemuste täpsust vähendamata. Ülaltoodud võrrandite analüütilist lahust ei eksisteeri. Sellega seoses kasutatakse numbrilisi meetodeid.

Lahendada ventilatsiooniprobleemid, mis on seotud Scalar-ainete turbulentse voolu ülekandmisega diferentsiaalvõrrandite lahendamisel, kasutatakse füüsikaliste protsesside jagamise ahelat. Loomulikult jagamise põhimõtete kohaselt on skalaarse aine hüdrodünaamika ja konvektiivse difuusse edastamise võrrandite erinevus iga aja jooksul δ t. läbi kahes etapis. Esimeses etapis arvutatakse hüdrodünaamilised parameetrid. Teises etapis lahendatakse difusiooni võrrandid arvutatud hüdrodünaamiliste väljade põhjal.

Soojusülekande mõju õhu kiiruse välja kujunemisele võetakse arvesse Boussinesca lähendamise abiga: täiendava perspektiiviga tutvustatakse kiiruse vertikaalsele komponendile, mis võtab arvesse ujuvusjõudude.

Vedeliku turbulentse liikumise probleemide lahendamiseks on teada neli lähenemisviisi:

• direct Modelleerimine "DNS" (mittesütaamatute navier - stokesi võrrandite lahendus);
• keskmistatud rakkude lahendus Reynoldsi võrrandite, mille süsteem aga on lukustamata ja vajab täiendavaid lühis suhtarvu;
• suurte Vorsite meetod "Les » mis põhineb mitte-statsionaarse navier - Stokesi võrrandite lahendusel vähenemise vortexi parameetritega;
• des meetod , mis on kahe meetodi kombinatsioon: rebimisvoolu tsoonis - "Les" ja "Sile" voolu "piirkonnas".

Saadud tulemuste täpsuse seisukohalt kõige atraktiivsem on kahtlemata otsese numbrilise modelleerimise meetod. Praegu ei võimalda andmetöötlustehnoloogia võimalused veel tegeliku geomeetria ja numbrite probleemide lahendamisel Re.ja kõikide suuruste vorti resolutsiooniga. Seetõttu kasutatakse laia valikut inseneriprobleeme, kasutatakse Reynoldi võrrandite numbrilisi lahendusi.

Praegu kasutatakse ventilatsiooniülesannete simuleerimist sertifitseeritud pakette, näiteks Star-CD-i, "sujuva" või "ANSYS / FLOTRAN". Õigesti formuleeritud probleemi ja ratsionaalse lahenduse algoritmi abil saate saadud teabe maht valida disaini etapis optimaalne valikKuid arvutuste täitmine programmi andmete kasutamisel nõuavad asjakohaseid koolitusi ja nende ebaõige kasutamine võib põhjustada ekslikke tulemusi.

Nagu "põhiversioon", võime kaaluda üldtunnustatud tasakaalustatud arvutusmeetodite tulemusi, mis võimaldavad teil võrrelda vaatlusaluse probleemile iseloomulikke lahutamatuid väärtusi.

Üks olulised hetked Universaalsete tarkvarapakettide kasutamisel ventilatsiooniülesannete lahendamiseks on turbulentsi mudeli valik. Praeguseks on see teada suur hulk Erinevad turbulentsuse mudeleid, mida kasutatakse Reynoldsi võrrandite sulgemiseks. Turbulence mudelid klassifitseeritakse vastavalt turbulentsi omaduste parameetrite arvule, ühe parameetri, kahe- ja kolmeparameetri omaduste arvule.

Enamik pool-empiirilistest turbulentsi mudelitest, ühel või teisel viisil kasutavad ühel või teisel moel "hüpotees turbulentse ülekandemehhanismi" hüpotees ", mille kohaselt on turbulentse impulsi ülekande mehhanism täielikult kindlaks määratud keskmistatud kiiruste kohalike derivaatide ülesandega ja füüsikalised omadused vedelikud. Vaatlusalusest punktist eemalduvate protsesside mõju sellele hüpotees ei võeta arvesse.

Kõige lihtsamad on ühe parameetrite mudelid, mis kasutavad turbulentse viskoossuse mõistet "n T."Ja turbulents on eeldatavasti isotroopne. Mudeli modifitseeritud versioon "n T.-92 "on soovitatav tindiprinteri ja rebimisvoogude modelleerimisel. Hea kokkusattumus katse tulemustega pakub ka ühe parameetri mudeli "S-A" (Spoolder - Almaras), mis sisaldab ülekande võrrandit suurusele.

Ühe ülekande võrrandiga mudelite puudumine on seotud asjaoluga, et neil ei ole teavet turbulentsi jaotuse kohta L.. Suurusjärku L. Ülekande protsessid, turbulentsi moodustamise meetodid, turbulentse energia hajutamine mõjutavad. Mitmekülgne sõltuvus määrata L. ei eksisteeri. Turbulence võrrand L. Sageli pöördub see täpselt võrrandile, mis määrab mudeli täpsuse ja seega selle kohaldatavuse. Põhimõtteliselt piirdub nende mudelite kohaldamisala suhteliselt lihtsate vahetustega voogudega.

Kaheparameetri mudelites, välja arvatud turbulentsi ulatus L.kasutatakse teise parameetri kiirust turbulentse energia hajutamise kiirus . Selliseid mudeleid kasutatakse kõige sagedamini kaasaegse arvutipraktika ja sisaldavad turbulentsi ja energia hajutamise energiaülekande võrrandeid.

Tuntud mudeli, sealhulgas turbulentsi energia võrrandid k. ja turbulentse energia hajutamise kiirus ε. Mudelid nagu " k.- e » seda saab kasutada nii intensiivsete voolude kui ka keerukamate rebimisvoogude jaoks.

Kahe parameetri mudeleid kasutatakse madala ja kõrge telje versiooni. Esiteks võetakse otseselt arvesse molekulaar- ja turbulentse ülekande koostoime mehhanismi tahke pinna lähedal. High-Aldoldi versioonis kirjeldatakse tahke piiri lähedal asuvat turbulentset ülekandemehhanismi spetsiaalsete sisestusfunktsioonidega, mis siduvad vooluparameetritega kaugus seinale.

Praegu on kõige paljutõotavad SSG ja Gibson-penderded, mis kasutavad mittelineaarset tensor tensor Reynoldsi turbulentse pingeid ja keskmistatud deformatsioonimäärade tensor. Nad töötati välja rebimisvoogude ennustamiseks. Kuna nad arvutavad kõik tensors komponendid, vajavad nad suured arvutiressursid võrreldes kahe parameetri mudeliga.

Keeruliste häirivate voogude jaoks ilmnes mõned eelised üheparameetrite mudelite kasutamine "N T.-92 "," S-A "koos vooluparameetrite prognoosi täpsusega ja konto kiirusega võrreldes kahe parameetri mudelitega.

Näiteks Star-CD-programmis on tüüpide mudelite kasutamine " k-e ", Spookerta - Almaras," SSG "," Gibson-Pesuker ", samuti suurte vormide" LES "meetod ja des meetod. Viimased kaks meetodit sobivad paremini õhu liikumise arvutamiseks keerulises geomeetria, kus tekivad mitmed pisar-väljalülituspiirkonnad, kuid need nõuavad suuri arvutusressursse.

Arvutuste tulemused sõltuvad oluliselt arvutusvõrgu valikust. Praegu kasutatakse ehitusvõrkude eriprogramme. Võrgusilma rakkudel võib olla erinev vorm ja mõõtmed, mis sobivad kõige paremini konkreetse ülesande lahendamiseks. Lihtsaim pind võrku, kui rakud on samad ja on kuupmeetri või ristkülikukujulise kujuga. Praegu kasutatavad universaalsed arvutitöötlusprogrammid võimaldavad teil töötada suvalise struktureerimata võrkudega.

Ventilatsiooniülesannete numbrilise modelleerimise arvutuste täitmiseks on vaja ülesande piiri ja esialgseid tingimusi, s.o. Sõltuvate muutujate või nende tavapäraste gradientide väärtused arvelduspiirkonna piirides.

Ülesanne piisava täpsuse täpsuse geomeetriliste omaduste objekti uuringus. Sel eesmärgil on soovitatav luua kolmemõõtmelised mudelid sellised paketid nagu "SolidWorks", "Pro / Ingeneri", "NX Nastran". Arvutatud võrkude ehitamisel valitakse rakkude arv, et saada usaldusväärne lahus minimaalse arvutamisajaga. Valige üks pool-empiirilistest turbulentsi mudelitest, mis on kõige tõhusam kaalutlusvoolu jaoks.

Sisse järeldus Lisame, et hea arusaam protsesside kvalitatiivsest küljest on vaja ülesande piiri tingimusi õigesti sõnastada ja hinnata tulemuste täpsust. Ventlilatsiooni heitkoguste modelleerimine objektide kujundamisjärgus võib pidada teabe modelleerimise üheks aspektiks, mille eesmärk on tagada objekti keskkonnaohutuse tagamine.

Ülevaatajad:

• Volikov Anatoli Nikolaevich, Tehnikaüsimuste arst, Soojusüttiosakonna ja õhurõhukaitse osakonna professor, FGBOU VPOU "SPBGASU", Peterburi.
• Pollusskin Vital Ivanovitš, Technical Sciences, Professor, Küte, Ventilatsiooni ja kliimaseadme osakonna professor, FGBOU VPO SPBGAS, Peterburi.

Bibliograafiline viide

DATYUK TT.A., Sautz A.V., Yurnov B.n., Taurit V.r. Ventlatsiooniprotsesside modelleerimine // kaasaegsed probleemid teaduse ja hariduse probleemid. - 2012. - № 5;
URL: http://cience-education.ru/ru/article/view?id\u003d6744 (Käitlemise kuupäev: 10/17/2019). Me toome teie tähelepanu ajakirjade avaldamisele kirjastus "Loodusteaduste Akadeemia"

Saada oma hea töö teadmistebaasis on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Õpilased, kraadiõppurid, noored teadlased, kes kasutavad oma õpingute teadmistebaasi ja töötavad, on teile väga tänulikud.

Sarnased dokumendid

Süsteemi toimimise põhialused automaatjuhtimine mõjutamine väljalaskeavaSelle ehitus ja matemaatiline kirjeldus. Seadmed tehnoloogiline protsess. Valik ja arvutamine regulaator. SAR stabiilsuse uurimine, kvaliteedi näitajad.

kursuste, lisatud 02/16/2011


Üldised omadused ja ametisse nimetamine, automaatse juhtimissüsteemi praktilise rakenduse ulatus toetus ja väljalaskeventilatsioon. Reguleerimisprotsessi automatiseerimine, selle põhimõtted ja rakendamise etapid. Fondide valik ja nende majanduslik põhjendus.

väitekiri, lisas 04/10/2011


Olemasolevate tüüpiliste ventilatsiooniskeemide analüüs töötlejate valmistamine. Matemaatiline mudel Tööstusruumide ventilatsiooni protsess, automatiseerimisvahendite ja juhtimisseadmete valik ja kirjeldus. Automaatika projekti maksumuse arvutamine.

lõputöö, lisatud 11.06.2012


Võrdlev analüüs tehnilised omadused tüüpilised struktuurid Gradiren. Veevarustussüsteemide elemendid ja nende klassifikatsioon. Matemaatiline mudel protsessi pöörleva veevarustuse, valiku ja kirjelduse automaatika tööriistad ja kontrolli.

väitekiri, lisatud 04.09.2013


Torujuhtme üldised omadused. Saidi kliima- ja geoloogilised omadused. Pumbajaama peaplaan. Peamine pumbamine ja reservuaari park NPS-3 "Almetyevsk". Pump-poe pakkumise ja väljalaskeava ventilatsioonisüsteemi arvutamine.

väitekiri, lisatud 04/17/2013


Dekoratiivkaanide disainiprojekti arendamise analüüs. Heraldry kui eriline distsipliin, mis tegeleb vappide uuringu uuringus. Wax-mudelite seadmete muutmiseks. Sujuvaruumi varustamise ja väljatõmbeventilatsiooni arvutamise etapid.

lõputöö, lisatud 01/26/2013


Paigaldamise kirjeldus automatiseerimisobjektina, tehnoloogilise protsessi parandamise võimalused. Tehniliste vahendite kompleksi elementide arvutamine ja valimine. Arvutamine automaatse juhtimissüsteemi. Rakendustarkvara arendamine.

väitekiri, lisatud 24.11.2014

Prognoosimine termiline režiim Serveeritud tsoonides on multifaktorite ülesanne. On teada, et termiline režiim on loodud küte, ventilatsiooni- ja kliimaseadmete abil. Küttesüsteemide kujundamisel ei võeta arvesse ülejäänud süsteemide loodud õhuvoolude mõju. Osaliselt on see õigustatud asjaoluga, et õhuvoolude mõju termilisele režiimile võib olla ebaoluline regulatiivse õhu liikuvuses serveeritud tsoonides.

Rakendussüsteemid kiirgav küte Nõuab uusi lähenemisviise. See hõlmab vajadust täita inimkiirguse norme töökohtades ja raamatupidamises kiirguse soojuse jaotamise kohta ümbritsevate struktuuride sisepindadel. Lõppude lõpuks, kiirgava kütmisega kuumutatakse need pinnad eelistatult, mis omakorda annavad soojuse konvektsiooni ja kiirgusega ruumi. Selle kulul on see, et siseõhu vajalikku temperatuuri toetatakse.

Reeglina enamikus tubades koos küttesüsteemidega on vaja ventilatsioonisüsteemide seadet. Niisiis, kui kasutate gaasi kiirgava küttesüsteemide, peab tuba olema varustatud ventilatsioonisüsteemidega. Alahindade minimaalne õhuvahetus kahjulike gaaside ja auru vabastamisega SP 60.13330.12. Küte ventilatsiooni ja kliimaseade ja ei ole vähem ühe ja kõrgusel üle 6 m - vähemalt 6 m 3 1 M2 korrusel. Lisaks määratakse ventilatsioonisüsteemide toimivus ka ruumide eesmärgil ja arvutatakse soojuse või gaaside osade assimilatsiooni või kohalike päikesete hüvitamise tingimuste põhjal. Loomulikult tuleb kontrollida õhuvahetuse suurust ja põlemissaaduste assimilatsiooni seisukorras. Eemaldatud õhu mahu hüvitamine toimub süsteemidega tarnimine ventilatsioon. Samal ajal on olulist rolli termilise režiimi moodustamises teenindatud tsoonidesse kuulub pakkumise jet ja nende poolt kasutusele sooja.

Uurimismeetod ja tulemused

Seega on vaja välja töötada ühtlustatud soojuse ja massiülekande protsesside ligikaudne matemaatiline mudel, mis esinevad kuumutamis- ja ventilatsiooniga kiirgavates ruumides. Matemaatiline mudel on ruumi iseloomulike mahtude ja pindade õhutranspordi saldo võrrandite süsteem.

Süsteemilahendus võimaldab teil määrata õhu parameetrid serveeritud tsoonides erinevad valikud Kiirguse kütteseadmete paigutamine, võttes arvesse ventilatsioonisüsteemide mõju.

Matemaatilise mudeli ehitamine Vaadake näiteks tootmisruumist, mis on varustatud kiirgava kütmise süsteemiga ja millel on muu soojustootmise allikad. Soojusvoogude heitkogustest jaotatakse järgmiselt. Konvektilised voolud tõusevad ülemise piirkonna all kattuva ja soojuse sisepinna soojuse. Emitteri termilise voolu kiirguse komponenti tajutakse välispindade väliste ümbritsevate disainilahenduste sisepinnad. Need pinnad annavad omakorda soojuskonvektsiooni siseõhu ja kiirguse - muud sisepinnad. Osa soojusest edastatakse välisõhu väliste aiakujunduste kaudu. Arvutatud soojusvahetus ahel on näidatud joonisel fig. 1a.

Building Matmodeli kaaluda näiteks tootmisruumi, mis on varustatud kiirgava kütmise süsteemiga ja millel on muu soojustootmise allikad. Konvektilised voolud tõusevad ülemise piirkonna all kattuva ja soojuse sisepinna soojuse. Emitteri termilise voolu kiirguse komponenti tajutakse väliste ümbriste konstruktsioonide sisepinnad

Seejärel leiame õhuvoolude ringluse ehitamise (joonis 1B). Me võtame abiõhu vahetuse korraldamise skeemi ülemisele ülemisele ". Õhku teenindatakse summa M. PR teenindatud tsooni suunas ja eemaldatakse ülemisest tsoonist tarbimisega M. IN \u003d. M. Ave. serveeritud tsooni ülemises tasemel on õhuvool joa M. Lehe kasv õhuvoolu toitejoa on tingitud tsirkulatsiooni õhu lahti jet.

Tutvustame ojade tingimuslikke piire - pindade pindade piirid, millel on ainult tavalised komponendid kiirused. Joonisel fig. 1b voogude piirid kuvatakse kriipsjoon. Siis rõhutame arvutatud mahud: serveeritud tsoon (ruumi pideva viibimisega inimestega); Täiendavad ojad ja istuvad konvektiivsed voolud. Istuvate konvektiivsete voolu suund sõltub väliste suurendamisstruktuuride ja ümbritseva õhu sisepinna temperatuuri suhtest. Joonisel fig. 1b näitab skeemi, millel on rippmenüü-vaba konvektiivne oja.

Niisiis, õhu temperatuur teenindatud tsooni t. WZ moodustub tulemusena õhuvarustuse õhu segamise, kasutatud konvektiivsete voolu ja konversiooni konvenerite soojuse sisepinnad Paul ja seinad.

Võttes arvesse arenenud soojusvahetust ja vereringesüsteeme (joonis 1), valitud mahtude soojuse õhu saldo võrrandid:

Siin alates - õhu soojusvõimsus J / (kg · ° C); Q. gaasi kiirgava küttesüsteemi võimsus, W; Q. I. Q.* C - konvektiivne soojusülekanne seina sisepindadel serveeritud tsooni ja seina ülaltoodud seina kohal, W; t. leht t. C. t. WZ - õhutemperatuur toitejoa tööpiirkonna sissepääsu juures kasutatud konvektiivse oja ja tööpiirkonnas, ° C; Q. TP - soojuskadu, WT, mis on võrdne soojuskadumise summaga väliste ümbriste struktuuride kaudu:

Õhuvool varustatud tsooni sisselaskeava sisselaskes arvutatakse M. I. Grimitlini poolt saadud sõltuvate sõltunute abil.

Näiteks õhkjaotajate jaoks, kes loovad kompaktseid sattusid, on joa voolukiirus:

kus m. - kiiruse sumbumiskoefitsient; F. 0 on õhutijalise sisselasketoru ristlõikepind, m 2; x. - kaugus õhutööjast teenindatud tsooni sisenemise kohale, m; Et H on mittehoiatuse koefitsient.

Õhuvool kasutatud konvektiivse voolu määrab:

kus t. C on välimise seinte sisepinna temperatuur, ° C.

Võrrandid soojusbilanss Piiride pindade jaoks vaata:

Siin Q. c, Q.* C, Q. PL I. Q. PT - konvektiivne soojusülekanne seina sisepindadel serveeritud tsoonis - seinad ülaltoodud hooldatud tsooni, soo ja katte kohal; Q. TP.S. Q.* TP.S. Q. Tp.pl, Q. TP PT - soojuskadu vastavate struktuuride kaudu; W. alates W.* C, W. pl W. PT - säravad termilised voolab nende pindade emitterist. Konvektiivne soojusülekanne määratakse teatud sõltuvuse järgi:

kus m. J - koefitsient määras, võttes arvesse soojusvoo pinna ja suuna seisundit; F. J - pindala, m 2; Δ. t. J on pinnatemperatuuri ja ümbritseva õhu erinevus, ° C; J. - pinna tüübi indeks.

Teplopotieri Q. TJ-d saab väljendada

kus t. H on välistemperatuur, ° C; t. J - väliste ümbriste konstruktsioonide sisepindade temperatuur, ° C; R. ja R. H - vastupanu termiline ja soojusülekanne välise tara, M2 · ° C / W.

Soojuse ja massiülekande messide protsessid kiirgava kütmise ja ventilatsiooni ühismeetme ajal. Lahenduse tulemused võimaldavad soojusrežiimi peamisi omadusi saada erinevatel eesmärkidel varustatud hoonete kiirguse kuumutamise süsteemide kujundamisel, mis on varustatud ventilatsioonisüsteemidega

Radiant termilise voolab radiaatorite kiirguse küttesüsteemide WJ.arvutatakse kiirguse vastastikuse valdkonna kaudu vastavalt heitmete ja ümbritsevate pindade meelevaldse orientatsiooni protseduurile:

kus alates 0 - Absoluutselt musta keha kiirguskoefitsient, W / (M2 · K4); ε IJ - pindade soojusvahetuses osalevate mustade vähendatud mustade arv I. ja J.; H. IJ - kiirgusepindade vastastikune ala I. ja J., m 2; T. I - keskmine temperatuur kiirgav pind, mis on määratud emitteri soojussaldost, K; T. J - temperatuuri kuumnähtaja, K.

Kui asendades ekspressiooni soojusvoogude ja õhukulude kohta, saadame võrrandite süsteemi, mis on soojuse ja massiülekande protsesside ligikaudse matemaatilise mudeli ligikaudse kütmise ajal. Süsteemi lahendamiseks võib kasutada standardseid arvutiprogramme.

Soojuse ja massiülekande protsesside matemaatiline mudel kiirgava kütmise ja ventilatsiooni ühismeetmes. Lahenduse tulemused võimaldavad soojusrežiimi peamisi omadusi saada erinevate ventilatsioonisüsteemidega varustatud hoonete kiirguse kuumutamise süsteemide kujundamisel.

Daria Denisikhina, Maria Lukanina, Mihhail AirPlanes

Sisse kaasaegne maailm Ventilatsioonisüsteemide projekteerimisel ei ole enam võimalik teha ilma õhuvoolu matemaatilise modelleerimiseta.

Kaasaegses maailmas ei ole ventilatsioonisüsteemide projekteerimisel enam võimalik teha ilma õhuvoolu matemaatilise modelleerimiseta. Tavapärased inseneritehnikad sobivad hästi tüüpilistele ruumidele ja õhujaotuse standardlahendustele. Kui disainer seisab mittestandardseid objekte, peaksid matemaatilise modelleerimise meetodid päästma. Artiklis on pühendatud õhujaotuse uuringule aasta külma aasta jooksul torude tootmise seminaril. See seminar on osa tehase kompleksist, mis asub järsult mandri kliima all.

Tagasi XIX sajandil saadi diferentsiaalvõrrandid Kirjeldada vedelike ja gaaside voolu. Neid sõnastati Prantsuse füüsik Louis Navier ja Briti matemaatik George Stokes. Navier - Stokesi võrrandid on üks kõige olulisemaid hüdrodünaamika ja neid kasutatakse matemaatiline modelleerimine Paljud looduslikud nähud ja tehnilised ülesanded.

Iga viimased aastad Kogunenud on mitmesuguseid geomeetriliselt ja termodünaamiliselt keerulisi esemeid ehituses. Arvutivastaste hüdrodünaamika meetodite kasutamine parandab oluliselt ventilatsioonisüsteemide projekteerimise võimalusi, võimaldades suure täpsusega, et ennustada kiiruse, rõhu, temperatuuri, komponendi kontsentratsiooni jaotumist hoone või selle koha mis tahes punktis.

Arvutivastase hüdrodünaamika meetodite intensiivne kasutamine algas 2000. aastal, kui universaalsed tarkvara kestad ilmusid (CFD-paketid), mis annavad võimaluse leida NEWIER-STOKES võrrandi süsteemi numbrilisi lahendusi huvipakkuva objekti suhtes. Sellest ajast alates sellest ajast on tehnoloogia büroo tegeleb matemaatilise modelleerimisega seoses ventilatsiooni ja kliimaseadme ülesannetega.

Ülesannete kirjeldus

Selles uuringus viidi läbi numbriline simulatsioon, kasutades CD-ADAPCO poolt välja töötatud Star-CCM + - CFD paketi abil. Selle paketi jõudlus ventilatsiooni ülesannete lahendamisel oli
Seda katsetatakse korduvalt erinevate keerukuse objektidel, alates kontoripindadest teatrite ja staadionide saalidele.

Ülesanne on nii disaini kui ka matemaatilise modelleerimise seisukohast väga huvitav.

Õhutemperatuur -31 ° C. Toas on oluliste soojuskadudega objektid: korralik ahi, puhkeahju jne. Seega on olemas suured temperatuuri erinevused väliste lisavate struktuuride ja sisemise kütuseesemete vahel. Järelikult ei saa kiirguse soojusvahetuse panust modelleerimise ajal tähelepanuta jätta. Täiendav keerukus probleemi matemaatilises sõnastuses on see, et raske raudtee kompositsioon on varustatud ruumi mitu korda, mille temperatuur on -31 ° C. See soojendab järk-järgult, jahutades õhku tema ümber.

Soovitud õhutemperatuuri säilitamiseks töökoja maht (külmhooajal, mitte alla 15 ° C) näeb projekt ette ventilatsiooni- ja kliimaseadmete süsteemide jaoks. Disainilahendusel arvutati vajalike parameetrite säilitamiseks vajaliku õhu voolukiirus ja temperatuur. Küsimus jäi jäi - kuidas esitada õhku töökoja mahule, et tagada kõige ühtlase temperatuuri jaotus kogu mahus. Modelleerimine lubatud suhteliselt väikese tähtaega (kaks või kolm nädalat), et näha õhuvoolu muster mitme õhuvarustuse võimalusi ja seejärel võrrelda neid.

Matemaatilise modelleerimise etapid

• Tahke geomeetria ehitus.
• Tööruumi fraktsioneerimine tihendusvõrgu rakkudel. See peaks olema ette nähtud eelnevalt piirkondades, kus on vaja täiendavat rakkude lihvimist. Kui ehitades võrku, on väga oluline leida, et kuldne keskel, kus raku suurus on üsna väike õige tulemuste saamiseks, samas kui rakkude koguarv ei ole nii suur, et pingutada arvutus aega vastuvõetamatuks ajaks. Seetõttu on grid ehitamine kogu kogemustega kaasneva kunsti.
• Piiride ja esialgsete tingimuste ülesanne vastavalt probleemi sõnastamisele. Nõuab arusaamist ventilatsiooniülesannete eripäradest. Suur roll arvutuse ettevalmistamisel õige valik Turbulence mudelid.
• Sobiva füüsilise mudeli ja turbulentsi mudeli valimine.

Modelleerimise tulemused

Selle artikliga kõnealuse probleemi lahendamiseks võeti vastu kõik matemaatilise modelleerimise etapid.

Ventilatsiooni tõhususe võrdlemiseks valiti kolm õhuvarustuse võimalust: nurkades vertikaalse 45 °, 60 ° ja 90 ° nurga all. Õhuvarustus viidi läbi standardsete õhu jaotusvõimaluste eest.

Temperatuur ja kiirus väljad saadud tulemusena arvutuse erinevates nurgas sööda sisselaskeõhkJoonisel fig. üks.

Pärast tulemuste analüüsimist valiti seminari ventilatsiooni kõige edukamateks võimaluseks 90 ° nurk 90 ° nurk. Selle pakkumismeetodiga ei ole tööpiirkonnas kõrgemad kiirused loodud ja töökoja piisavalt ühtse temperatuuri ja kiiruse saavutamiseks kogu seminari mahu ulatuses.

Lõplik otsus

Temperatuuri ja kiiruse väljad kolmes ristlõikes, mis läbivad sisselaskevõrku, on näidatud joonisel fig. 2 ja 3. Temperatuuri jaotumine ruumis on ühtlane. Ainult ahjude kontsentratsiooni valdkonnas on ülemmäära all kõrgemad temperatuurid. Õige ruumi nurga all on külmem piirkond. See on koht, kus külma autod sisenevad tänavalt.

Joonist. 3 On selgelt nähtav, kui horisontaalsed joad tarnitud õhu jaotatakse. Selle pakkumismeetodiga on pakkumisjuhul piisavalt suur valik. Niisiis, 30 m kaugusel võrest on voolukiirus 0,5 m / s (võre kiiruse väljundis - 5,5 m / s). Ülejäänud ruumi, õhu liikuvus on madal, tasemel 0,3 m / s.

Kuumutatud õhk kõverahjust laguneb toiteõhu jet ülespoole (joonis 4 ja 5). Ahju soojendab ahju õhku tema ümber. Põranda temperatuur siin on kõrgem kui ruumi keskel.

Joonisel fig on näidatud temperatuuri välja ja jooksev joon kahes kuuma töökoja osas. 6.

järeldused

Arvutused võimaldasid tõhusust analüüsida erinevalt Õhuvarustus torude tootmise seminarile. See saadi, et horisontaalse joa esitamise ajal kerkib õhk lisaks ruumi, aidates kaasa selle ühtsema kuumusega. Samal ajal ei ole tööpiirkonnas liiga palju õhu liikuvusega piirkondi, sest see juhtub siis, kui toiteõhku rakendatakse nurga all.

Matemaatiliste modelleerimismeetodite kasutamine ventilatsiooni- ja kliimaseadmete ülesannetes on väga paljutõotav suund, mis võimaldab teil otsust projekti etapis parandada, takistada vajadust parandada ebaõnnestunud disainilahendusi pärast objektide kasutuselevõtu lahendusi. ●

Daria Denisikhina - Osakonna juht "matemaatiline modelleerimine";
Maria Lukarina - Juhtiv insener "matemaatiline modelleerimine";
Mihhaili õhusõiduk - MM-tehnoloogiate tegevdirektor

Glebov R. S., Aspirant Tumanov M.P., Tehnikateaduste kandidaat, dotsent

Antyushin S. S., lõpetaja üliõpilane (Moskva riigi Instituut Elektroonika ja matemaatika (Tehnikaülikool)

Matemaatilise mudeli identifitseerimise praktilised aspektid

Ventilatsiooniüksus

Ventilatsioonisüsteemide uute nõuete tekkimise tõttu ei saa katsetamisprotsesside seadmise eksperimentaalsed meetodid protsessi automatiseerimise ülesanne täielikult lahendada. Eksperimentaalsed seaded on sätestatud optimeerimise kriteeriumid (juhtimis kvaliteedikriteeriumid), mis piirab nende ulatust. Haldussüsteemi parameetrilise sünteesi, mis võtab arvesse kõiki nõudeid tehniline ülesannenõuab objekti matemaatilist mudelit. Artiklis analüüsitakse matemaatiliste mudelite struktuure ventilatsiooniüksusVentilatsiooni tuvastamise meetod loetakse hinnanguliselt võimalust kasutada saadud mudeleid praktikas kasutamiseks.

Märksõnad: identifitseerimine, matemaatiline mudel, ventilatsiooni paigaldamine, eksperimentaalne uuring Matemaatiline mudel, matemaatilise mudeli kvaliteedi kriteeriumid.

Matemaatilise mudeli identifitseerimise praktilised aspektid

Ventilatsiooni paigaldamise

Seoses uute nõuetele süsteemide ventilatsiooniga, eksperimentaalsed juhtimisvastaste kontuuride korrigeerimismeetodid võivad "t lahendada tehnoloogilise protsessi automatiseerimise probleemi täielikult. Eksperimentaalsed korrigeerimismeetodid on optimeerimise kriteeriumid (kvaliteedi kriteerium juhtimisest), mis piirab nende kohaldamise ala. Juhtimissüsteemi parameetriline süntees, tehniline projekt, mis hõlmab kõiki nõudeid, nõuab objekti matemaatilist mudelit. Artiklis tuleb kaasa tuua ventilatsiooniseadmete matemaatiliste mudelite struktuuride analüüs, meetod Ventilatsiooni installi identifitseerimise tuvastamiseks on hinnanguliselt hinnanguliselt vastuvõetud mudelite rakendamise võimalus praktikas rakendamiseks.

Võtmesõnad: Identifitseerimine, matemaatiline mudel, ventilatsioonipaigaldamine, matemaatilise mudeli eksperimentaalne uurimine, matemaatilise mudeli kvaliteedi kriteeriumid.

Sissejuhatus

Ventilatsioonisüsteemi juhtimine on üks peamisi automatiseerimisülesandeid. engineering Systems hoone. Nõuded ventilatsiooni paigaldussüsteemidele formuleeritakse ajavaldkonna kvaliteedikriteeriumidena.

Peamised kvaliteedikriteeriumid:

1. Üleminekuaeg (TNN) - ventilatsioonirežiimi väljundiaeg töörežiimile.

2. kehtestatud viga (EUST) on lisatud õhu temperatuuri maksimaalne lubatud kõrvalekalle määratud ühest kindlaksmääratud.

Kaudsed kvaliteedikriteeriumid:

3. Ülekoormus (AH) - Ventlatsiooniühiku juhtimisel valmimine.

4. ostsillatiivsuse aste (y) on ventilatsiooniseadmete liigne kulumine.

5. Seadensi aste (Y) - iseloomustab soovitud temperatuuri režiimi kvaliteedi ja kiirust.

Ventilatsioonisüsteemi automatiseerimise peamine ülesanne on regulaatori parameetriline süntees. Parameetriline süntees on määrata reguleerija koefitsientide, et tagada ventilatsioonisüsteemi kvaliteedikriteeriumid.

Ventilatsiooniüksuse sünteesi jaoks valitakse insenerimeetodid, mis on praktikas kasutatavad, mis ei vaja objekti matemaatilise mudeli uurimist: meetod nr Subso18-21§1EG (g), SYEP-Ngope'i meetod8- KE8, SCS (SNK). Et kaasaegsed süsteemid Ventilatsiooni automaatika kvaliteedinäitajate suured nõudmised on kehtestatud, indikaatorite lubatud piiri tingimused on kitsenenud, mitmesugused mitmekesised juhtimisülesanded. Reguleerivate asutuste seadistamise insenerimeetodid ei võimalda nendega kehtestatud kvaliteedikriteeriume muutmist. Näiteks kui kasutate N2 meetodit reguleeriva reguleeriva asutuse reguleerimiseks, on kvaliteedikriteerium nõrgenemise vähenemise vähenemine võrdne neljaga ja viide meetodi kasutamisel on kvaliteedikriteerium üldise suurenemise maksimaalne suurenemise määr. Nende meetodite kasutamine mitme kriteeriumide haldamise ülesannete lahendamisel nõuab koefitsientide täiendavat käsitsi korrigeerimist. Kontrollrahede konfiguratsiooni aeg ja kvaliteet sõltub sel juhul reguleerija inseneri kogemustest.

Taotlus kaasaegsed vahendid Matemaatiline modelleerimine ventilatsioonisüsteemi kontrollsüsteemi sünteesimiseks parandab oluliselt juhtimisprotsesside kvaliteeti, vähendab süsteemi ajaheitmise aega ja võimaldab sünteesida algoritmilisi vahendeid avastamise ja õnnetuste vältimiseks. Juhtimissüsteemi simuleerimiseks peate looma piisava ventilatsiooniüksuse matemaatilise mudeli (juhtivobjekt).

Matemaatiliste mudelite praktiline kasutamine ilma piisavuse hindamata põhjustab mitmeid probleeme:

1. Matkematiivse modelleerimise käigus saadud regulaatori seadistusi ei taga kvaliteedi näitajatele vastavust praktikas.

2. Reguleerivate asutuste praktikas hüpoteegiga matemaatilise mudeliga (sunniviisiline juhtimine, Smithi ekstrapolaator jne) võivad kvaliteedinäitajate halvenemist põhjustada halvenemise. Kui pidev ajakonstant või alahinnatud kasum suurendab ventilatsiooniüksuse väljumise aega töörežiimi, tekib ülekoormatud suurenemise koefitsiendiga ventilatsiooniseadmete liigne kulumine jne.

3. Taotlus praktikas Adaptive regulaatorid hindamise võrdlusmudelil põhjustada halvenemist kvaliteedinäitajate sama näide.

4. Optimaalsete juhtimismeetoditega saadud reguleerimisseaded ei taga kvaliteedi näitajate vastavust praktikas.

Käesoleva uuringu eesmärk on määrata ventilatsiooniüksuse matemaatilise mudeli struktuuri (vastavalt juhtimisahelale temperatuuri režiim) ja hindamine oma piisavuse hindamiseks tõelistele füüsikalistele kütteprotsessidele ventilatsioonisüsteemides.

Juhtimissüsteemide projekteerimise kogemus näitab, et matemaatilist mudelit on võimatu saada piisavat reaalset süsteemi ainult süsteemi füüsiliste protsesside teoreetiliste uuringute põhjal. Seega, ventilatsiooni mudeli sünteesi ajal viidi eksperimendid läbi samal ajal, kuna teoreetilised uuringud viidi läbi süsteemi matemaatilise mudeli kindlaksmääramiseks ja selgitamiseks - selle identifitseerimiseks.

Ventilatsioonisüsteemi tehnoloogiline protsess, katse korraldamine

ja struktuuriline identifitseerimine

Ventilatsioonisüsteemi juhtimisobjekt on keskne konditsioneer, kus õhuvool on ligipääsetav ja selle söötmine ventileeritud ruumidesse. Kohaliku ventilatsioonijuhtimissüsteemi ülesanne säilitatakse automaatselt toiteõhu temperatuuri kanalil. Õhutemperatuuri praegust väärtust hinnatakse toitekanali või hooldusruumi paigaldatud anduri poolt. Toiteõhu temperatuuri reguleerimine toimub elektri- või vee kalorifiga. Vee kandja kasutamisel on täiturmehhanism kolmesuunaline ventiil, kui kasutate elektrikandjat - impulsi ja türistori toiteregulaatorit.

Standardse õhu temperatuuri reguleerimise algoritm on suletud automaatjuhtimissüsteem (SAR), millel on PID kontrolleriga juhtimisseadmena. Automaatse juhtimissüsteemi struktuur õhuventilatsiooni õhu temperatuuri kontrollimiseks (joonis fig 1).

Joonis fig. 1. automatiseeritud ventilatsiooni juhtimissüsteemi (pakkumise õhu juhtimiskanal) konstruktsioonikeelt. WTP - PF-i regulaator, LIFE - PF Executive Orel, WCAL - Calrifer PF, WW - õhukanali ülekandefunktsioon. ja1 on temperatuuri seadeväärtuse, XI - temperatuur kanali, XI - anduri näidud, E1 on kontrolli viga, U1-kontrolli mõju regulaatori U2 - Testimine täiturmehhanismi regulaatori signaali, U3 - soojus edastatud Kaloriori kanalis.

Ventilatsioonisüsteemi matemaatilise mudeli süntees eeldab, et iga ülekandefunktsiooni struktuur on tuntud, mis kuulub selle koostisesse. Matemaatilise mudeli kasutamine süsteemi individuaalsete elementide ülekandefunktsioonide sisaldava mudeli kasutamine on keeruline ülesanne ja see ei garanteeri praktikas üksikute elementide superpositsiooni allika süsteemiga. Matemaatilise mudeli tuvastamiseks jagatakse ventilatsioonijuhtimissüsteemi struktuur mugavalt kaheks osaks: a priori tuntud (regulaator) ja tundmatu (objekti). Objekti ^ o Gear suhe hõlmab: täiturmehhanismi ^ IO) ülekandefunktsiooni, Calriferi ^ kanali ülekandefunktsiooni, kanali ülekandefunktsiooni, kanali ülekandefunktsiooni, anduri suundumuse suhe ^ Kuupäevad) . Ülesanne tuvastada ventilatsiooniseade temperatuuri reguleerimist õhuvoolu temperatuuri reguleerimiseks vähendatakse funktsionaalse sõltuvuse määratlusele juhtsignaali vahel Calriferi U1 täiturmehhanismile ja XI õhuvoolu temperatuurile.

Ventilatsiooniüksuse matemaatilise mudeli struktuuri määramiseks on vaja teostada identifitseerimise katse. Soovitud omaduste saamine on võimalik passiivne ja aktiivne katse. Passiivkatse meetod põhineb kontrollitud protsessi parameetrite registreerimisel objekti tavapärases töös ilma tahtlike häireteta. Setup-etapis ei ole ventilatsioonisüsteem tavalises töökorras, nii et passiivne katse meetod ei sobi meie eesmärkidel. Aktiivse katse meetod põhineb teatud kunstlike häirete kasutamisel, mis on sõlmitud ettemääratud programmis objektile.

Objekti aktiivseks identifitseerimiseks on kolm põhimõttelist meetodit: mööduv iseloomulik meetod (objekti reaktsioon "etapile"), objekti häirimise meetod perioodilise kuju signaalide järgi (objekti reaktsioon harmooniliste häirete puhul, millel on erinev Sagedused) ja objekti reaktsiooni meetod delta-impulsile. Ventilatsioonisüsteemide suure inertsi tõttu (toB on kümneid sekundit paar minutit) võistlussignaalide identifitseerimine

Artikli edasiseks lugemiseks peate ostma täieliku teksti. Artiklid saadetakse formaadis Pdf. maksmisel määratud kirjale. Tarneaeg on vähem kui 10 minutit. Ühe artikli maksumus - 150 rubla.

Powered teaduslikud tööd looduslike ja täpsete teaduste üld- ja keeruliste probleemide kohta "

• Ventilatsiooniüksuse adaptiivne juhtimine dünaamilise tarneõhu tarbimisega

  Glebov R.S., tumanov m.p. - 2012

• Õli kaevanduste hädaolukordade juhtimise ja modelleerimise probleem

  Liskova M.Yu., Naumov I.S. - 2013

• Parameetrilise reguleerimise teooria kasutamise kohta üldise tasakaalu arvutatavate mudelite jaoks

  Adilov Zhksshentbek tendevich, Ashimov abdykappar Ashimovich, Ashimov Askar Abdykapparovitš, Borovsky Nikolay Jurichich, Borovsky Juri Vyacheslavovich, Sultanov Bakhyt Turlyovanovitš - 2010

• Bioklimaatilise katuse modelleerimine loodusliku ventilatsiooni abil

  Oouedraogo A., Ouedraogo I., Palm K., ZeghMati B. - 2008