Matemaatiline mudel soojusrežiimi ruumid kiirgava küte. Väljatõmbeventilatsioon tootmise töökoja matemaatilise mudeli Värav

Daria Denisikhina, Maria Lukanina, Mihhail AirPlanes

Sisse kaasaegne maailm Ventilatsioonisüsteemide projekteerimisel ei ole enam võimalik teha ilma õhuvoolu matemaatilise modelleerimiseta.

Kaasaegses maailmas ei ole ventilatsioonisüsteemide projekteerimisel enam võimalik teha ilma õhuvoolu matemaatilise modelleerimiseta. Tavapärased inseneritehnikad sobivad hästi tüüpilistele ruumidele ja õhujaotuse standardlahendustele. Kui disainer seisab mittestandardseid objekte, peaksid matemaatilise modelleerimise meetodid päästma. Artiklis on pühendatud õhujaotuse uuringule aasta külma aasta jooksul torude tootmise seminaril. See seminar on osa tehase kompleksist, mis asub järsult mandri kliima all.

Tagasi XIX sajandil saadi diferentsiaalvõrrandid, et kirjeldada vedelike ja gaase voolu. Neid sõnastati Prantsuse füüsik Louis Navier ja Briti matemaatik George Stokes. Navier - Stokesi võrrandid on üks kõige olulisemaid hüdrodünaamika ja neid kasutatakse matemaatiline modelleerimine Paljud looduslikud nähud ja tehnilised ülesanded.

Viimastel aastatel on ehituses kogunenud mitmesuguseid geomeetriliselt ja termodünaamiliselt keerulisi objekte. Arvutivastaste hüdrodünaamika meetodite kasutamine parandab oluliselt ventilatsioonisüsteemide projekteerimise võimalusi, võimaldades suure täpsusega, et ennustada kiiruse, rõhu, temperatuuri, komponendi kontsentratsiooni jaotumist hoone või selle koha mis tahes punktis.

Arvutivastase hüdrodünaamika meetodite intensiivne kasutamine algas 2000. aastal, kui universaalsed tarkvara kestad ilmusid (CFD-paketid), mis annavad võimaluse leida NEWIER-STOKES võrrandi süsteemi numbrilisi lahendusi huvipakkuva objekti suhtes. Sellest ajast alates sellest ajast on tehnoloogia büroo tegeleb matemaatilise modelleerimisega seoses ventilatsiooni ja kliimaseadme ülesannetega.

Ülesannete kirjeldus

Selles uuringus viidi läbi numbriline simulatsioon, kasutades CD-ADAPCO poolt välja töötatud Star-CCM + - CFD paketi abil. Tulemuslikkus see pakett Ventilatsiooni ülesannete lahendamisel oli
Seda katsetatakse korduvalt erinevate keerukuse objektidel, alates kontoripindadest teatrite ja staadionide saalidele.

Ülesanne on nii disaini kui ka matemaatilise modelleerimise seisukohast väga huvitav.

Õhutemperatuur -31 ° C. Toas on oluliste soojuskadudega objektid: korralik ahi, puhkeahju jne. Seega on olemas suured temperatuuri erinevused väliste lisavate struktuuride ja sisemise kütuseesemete vahel. Järelikult ei saa kiirguse soojusvahetuse panust modelleerimise ajal tähelepanuta jätta. Täiendav keerukus probleemi matemaatilises sõnastuses on see, et raske raudtee kompositsioon on varustatud ruumi mitu korda, mille temperatuur on -31 ° C. See soojendab järk-järgult, jahutades õhku tema ümber.

Soovitud õhutemperatuuri säilitamiseks töökoja maht (külmhooajal, mitte alla 15 ° C) näeb projekt ette ventilatsiooni- ja kliimaseadmete süsteemide jaoks. Disainilahendusel arvutati vajalike parameetrite säilitamiseks vajaliku õhu voolukiirus ja temperatuur. Küsimus jäi jäi - kuidas esitada õhku töökoja mahule, et tagada kõige ühtlase temperatuuri jaotus kogu mahus. Modelleerimine lubatud suhteliselt väikese tähtaega (kaks või kolm nädalat), et näha õhuvoolu muster mitme õhuvarustuse võimalusi ja seejärel võrrelda neid.

Matemaatilise modelleerimise etapid

Tahke geomeetria ehitus.
Tööruumi fraktsioneerimine tihendusvõrgu rakkudel. See peaks olema ette nähtud eelnevalt piirkondades, kus on vaja täiendavat rakkude lihvimist. Kui ehitades võrku, on väga oluline leida, et kuldne keskel, kus raku suurus on üsna väike õige tulemuste saamiseks, samas kui rakkude koguarv ei ole nii suur, et pingutada arvutus aega vastuvõetamatuks ajaks. Seetõttu on grid ehitamine kogu kogemustega kaasneva kunsti.
Piiride ja esialgsete tingimuste ülesanne vastavalt probleemi sõnastamisele. Nõuab arusaamist ventilatsiooniülesannete eripäradest. Suur roll arvutuse ettevalmistamisel õige valik Turbulence mudelid.
Sobiva füüsilise mudeli ja turbulentsi mudeli valimine.

Modelleerimise tulemused

Selle artikliga kõnealuse probleemi lahendamiseks võeti vastu kõik matemaatilise modelleerimise etapid.

Ventilatsiooni tõhususe võrdlemiseks valiti kolm õhuvarustuse võimalust: nurkades vertikaalse 45 °, 60 ° ja 90 ° nurga all. Õhuvarustus viidi läbi standardsete õhu jaotusvõimaluste eest.

Temperatuur ja kiirus väljad saadud tulemusena arvutuse erinevates nurgas sööda sisselaskeõhkJoonisel fig. üks.

Pärast tulemuste analüüsimist valiti seminari ventilatsiooni kõige edukamateks võimaluseks 90 ° nurk 90 ° nurk. Selle esitamise meetodiga ei ole suured kiirused loodud töötsoon Ja seminari koguse kogu maht on võimalik saavutada üsna ühtlase temperatuuri ja kiiruse muster.

Lõplik otsus

Temperatuuri ja kiiruse väljad kolmes ristlõikedLäbi tarne grillid on näidatud joonisel fig. 2 ja 3. Temperatuuri jaotumine ruumis on ühtlane. Ainult ahjude kontsentratsiooni valdkonnas on rohkem suure väärtused Temperatuurid ülemmäära all. Õige ruumi nurga all on külmem piirkond. See on koht, kus külma autod sisenevad tänavalt.

Joonist. 3 On selgelt nähtav, kui horisontaalsed joad tarnitud õhu jaotatakse. Selle pakkumismeetodiga on pakkumisjuhul piisavalt suur valik. Niisiis, 30 m kaugusel võrest on voolukiirus 0,5 m / s (võre kiiruse väljundis - 5,5 m / s). Ülejäänud ruumi, õhu liikuvus on madal, tasemel 0,3 m / s.

Kuumutatud õhk kõverahjust laguneb toiteõhu jet ülespoole (joonis 4 ja 5). Ahju soojendab ahju õhku tema ümber. Põranda temperatuur siin on kõrgem kui ruumi keskel.

Joonisel fig on näidatud temperatuuri välja ja jooksev joon kahes kuuma töökoja osas. 6.

järeldused

Arvutused võimaldasid tõhusust analüüsida erinevalt Õhuvarustus torude tootmise seminarile. See saadi, et horisontaalse joa esitamise ajal kerkib õhk lisaks ruumi, aidates kaasa selle ühtsema kuumusega. Samal ajal ei ole tööpiirkonnas liiga palju õhu liikuvusega piirkondi, sest see juhtub siis, kui toiteõhku rakendatakse nurga all.

Matemaatiliste modelleerimismeetodite kasutamine ventilatsiooni- ja kliimaseadmete ülesannetes on väga paljutõotav suund, mis võimaldab teil otsust projekti etapis parandada, takistada vajadust parandada ebaõnnestunud disainilahendusi pärast objektide kasutuselevõtu lahendusi. ●

Daria Denisikhina - Osakonna juht "matemaatiline modelleerimine";
Maria Lukarina - Juhtiv insener "matemaatiline modelleerimine";
Mihhaili õhusõiduk - MM-tehnoloogiate tegevdirektor

Paberis käsitletakse ventilatsiooni modelleerimise ja heitkoguste dispersiooniprotsesse atmosfääris. Modelleerimine põhineb Navier-Stokesi süsteemi lahendamisel, massi säilitamise seaduste, impulsi, soojuse. Nende võrrandite arvliku lahenduse erinevaid aspekte kaalutakse. Kavandatakse võrrandite süsteemi, mis võimaldab teil arvutada turbulentsi taustkoefitsiendi väärtuse. Hüpokoo ligikatsiooni jaoks pakuti lahendust koostöös hüdrogaasodünaamika võrranditega toodetud täiusliku tõelise gaasi ja auru seisundi võrranditega. See võrrand on Van der Waalsi võrrandi muutmine ja täpsemalt arvestab gaasi- või aurumolekulide suurust ja nende interaktsiooni. Termodünaamilise stabiilsuse tingimuste põhjal saadi seos, mis võimaldab välistada füüsiliselt võimatute juurte võrrandi lahendamisel mahuga võrrandi lahendamisel. Tehtud tuntud arvutatud mudelite ja hüdrogaasodüünaamika pakendite analüüs viiakse läbi.

modelleerimine

ventilatsioon

turbulentsus

teplomessoperenos võrrandid

oleku võrrand

tõeline gaas.

hajutamine

1. Berlind M. E. Atmosfääri atmosfääri difusiooni kaasaegsed probleemid ja reostus. - L.: HYDROMeteoisdat, 1975. - 448 lk.

2. Belyaev N. N. Ehitustingimustes toksilise gaasi hajutamise protsessi modelleerimine // bülletääni dieet. - 2009. - № 26 - lk. 83-85.

3. Byzov N. L. eksperimentaalsed uuringud atmosfääri difusiooni ja arvutuste kohta lisandite / N. L. Byzov, E. K. Garger, V. N. Ivanov. - L.: HYDROMeteoisdat, 1985. - 351 lk.

4. DATSYUK T. A. ventilatsiooniheidete dispersiooni modelleerimine. - Peterburi: SPBGAS, 2000. - 210 s.

5. SAPET A. V. Algoritmide rakendamine kognitiivse graafika ja matemaatilise analüüsi meetodite rakendamine isobutaani R660a termodünaamiliste omaduste uurimiseks küllastusjoonel: toetus nr 2C / 10: NIERi aruanne (järeldus) / Govpo SPBGA aruanne; Käed. Gorokhov V.L., IZ.: SAUTS A.V. - SPB, 2011.- 30 lk.: Il.- Bibliogr. 30.- NU GR 01201067977.-Inv. №02201158567.

Sissejuhatus

Produktsioonikomplekside ja ainulaadsete objektide projekteerimisel tuleks õhu kvaliteedi tagamisega seotud küsimused ja mikrokliima normaliseeritud parameetrid põhjalikult põhjendada. Arvestades kõrge hindu ventilatsiooni- ja kliimaseadmete tootmise, paigaldamise ja käitamise, paigaldamise ja käitamise kõrge hinnaga, inseneri arvutuste suurendamise nõuded. Et valida ratsionaalse disain lahendusi ventilatsiooni valdkonnas, on vaja analüüsida olukorda tervikuna, st Vaadake läbi siseruumide ja atmosfääri dünaamiliste protsesside ruumiline suhe. Hinnake ventilatsiooni tõhusust, mis sõltub mitte ainult ruumisse pakutava õhu kogusest, vaid ka vastuvõetud õhujaotuse ja kontsentratsiooniskeemi eest kahjulikud ained Välisõhus õhu sisselangemise asukohas.

Artikli eesmärk - analüütiliste sõltuvuste kasutamine, millega tehakse kahjuliku heakskiidu arvu arvutused, määravad kanalite, õhukanalite, kaevanduste ja õhu töötlemismeetodi valiku suuruse määramiseks jne. Sel juhul on soovitatav kasutada tarkvara "VSV" mooduliga "Stream" tarkvara toodet. Allikaandmete valmistamiseks on vaja prognoositavate ventilatsioonisüsteemide skeemide olemasolu, mis näitab pindade pikkuseid ja õhukulusid lõpp-aladel. Arvutamise sisendandmed on ventilatsioonisüsteemide ja nende nõuete kirjeldus. Matemaatilise modelleerimise kasutamine lahendatakse järgmised küsimused:

optimaalsete võimaluste valik õhu söötmiseks ja eemaldamiseks;
mikrokliimate parameetrite jaotus ruumide poolest;
aerodünaamilise arengu režiimi hindamine;
Õhu sisselaskeava ja õhu eemaldamise kohtade valik.

Kiiruse, rõhu, temperatuuri, kontsentratsioonide ja atmosfääri valdkond moodustub paljude tegurite toimel, mille kombinatsiooni on üsna raske kaaluda insenerimeetodite, ilma arvutiteta.

Matemaatilise modelleerimise kasutamine ventilatsiooniülesannetes ja aerodünaamikas põhineb Navier - Stokesi võrrandi süsteemi lahendamisel.

Turbulentse voogude simuleerimiseks on vaja lahendada massikaitsevõrrandite ja Reynoldsi süsteem (impulsside säästmine):

(2)

kus t. - aeg, X.= X I. , J. , K. - ruumilised koordinaadid, \\ t u.=u I. , J. , K. - Velocity vektori osad riba - Piesomeetriline rõhk, ρ - tihedus, τ Ij. - stressitensori komponendid, \\ t s M. - Massi allikas, s I. - impulsi allika komponendid.

Stressi tensor väljendatakse vormis:

(3)

kus s ij. - tüve kiirus tensor; Δ. Ij. - Turbulentsi esinemise tõttu tekkivate täiendavate pingete tensor.

Lisateavet temperatuuri väljade kohta T.ja kontsentratsioon alates Kahjulikke aineid täiendab järgmised võrrandid:

soojuse koguse säilitamise võrrand

passiivne lisandi võrrand alates

(5)

kus C. Riba - soojusvõimsuse koefitsient, λ on termilise juhtivuse koefitsient, k.= k. , J. , K. - Turbulentsi koefitsient.

Põhikoefitsient turbulentsi k. Alused määratakse võrrandi abil:

(6)

kus k. F. - turbulentsi taust- koefitsient, k. F \u003d 1-15 m2 / s; ε \u003d 0,1-04;

Turbulentsi koefitsiendid määratakse võrrandite abil:

(7)

Avatud alal madala hajutamisega, väärtus k. Z määratakse võrrandi järgi:

k K. = k. 0 z. /z. 0 ; (8)

kus k. 0 - väärtus k K. kõrgel z. 0 (k. 0 \u003d 0,1 m 2 / s z. 0 \u003d 2 m).

Avatud alal ei ole tuulekiiruse profiil deformeerunud, st

Avatud piirkonnas atmosfääri tundmatu kihistumisega saab määrata tuulekiiruse profiil:

; (9)

kus z 0 on seadistatud kõrgus (ilmastiku kõrgus); u. 0 - tuulekiirus kõrgusel z. 0 ; B. = 0,15.

Vastavalt tingimustele (10) Kohalik Richardsoni kriteerium Ri. Määrati järgmiselt:

(11)

Eristage võrrandi (9), võrdsustatud võrrandid (7) ja (8), väljendada sealt k. Baska

(12)

Me võrdsustame võrrandit (12) süsteemi võrranditega (6). Saadud võrdõiguslikkuse, me asendame (11) ja (9), lõpliku vormi saame võrrandite süsteemi:

(13)

Pulseerimise liige pärast Boussinesca ideid ilmub kujul:

(14)

kus μ. T. - turbulentne viskoossus ja täiendavad liikmed energiaülekande võrrandite ja lisandite komponendid simuleeritakse järgmiselt:

(15)

(16)

Võrrandite süsteemi sulgemine toimub ühe allpool kirjeldatud turbulentsi mudeliga.

Ventilatsioonipraktikas uuritud turbulentse voogude puhul on soovitatav kasutada Boussiase hüpoteesi tiheduse muutuste väiksuse kohta või nn "hüpokoo" ühtlustamise kohta. Reynoldsi pingeid peetakse proportsionaalseks deformatsioonide määradega. Turbulentne viskoossuse koefitsient võetakse kasutusele, see mõiste väljendatakse järgmiselt:

. (17)

Efektiivne viskoossuse koefitsient arvutatakse molekulaar- ja turbulentsete koefitsientide summana:

(18)

"Hüpokoo" ühtlustamine tähendab lahendust koos ülaltoodud ideaalse gaasi seisundi võrrandi võrrandi võrrandite võrrandi võrrandi võrrandiga:

ρ = p./(RT) (19)

kus p. - Surve B. keskkond; R. - gaasi konstant.

Täpsemate arvutuste saamiseks võib lisandite tihedust määrata, kasutades modifitseeritud van der WAYS-i võrrandit reaalsetele gaasidele ja aurudele

(20)

kus konstandid N. ja M. - võtta arvesse gaasi- või aurumolekulide assotsiatsiooni / dissotsiatsiooni; aga - võetakse arvesse muid suhtlemist; b." - võttes arvesse gaasimolekulide suurust; υ \u003d 1 / ρ.

Rõhu esiletõstmine võrrandist (12) riba See eristades seda mahus (termodünaamilise stabiilsuse arvestus) on järgmine suhe:

. (21)

Selline lähenemisviis võib oluliselt vähendada arvutuste aega võrreldes kokkusurutava gaasi täielike võrrandite kasutamise puhul ilma saadud tulemuste täpsust vähendamata. Ülaltoodud võrrandite analüütilist lahust ei eksisteeri. Sellega seoses kasutatakse numbrilisi meetodeid.

Lahendamisel ventilatsiooniülesanded, mis on seotud helendusainete üleviimisega, kui lahendate diferentsiaalvõrrandid Kasutage jagamisskeemi füüsiliste protsesside abil. Loomulikult jagamise põhimõtete kohaselt on skalaarse aine hüdrodünaamika ja konvektiivse difuusse edastamise võrrandite erinevus iga aja jooksul δ t. läbi kahes etapis. Esimeses etapis arvutatakse hüdrodünaamilised parameetrid. Teises etapis lahendatakse difusiooni võrrandid arvutatud hüdrodünaamiliste väljade põhjal.

Soojusülekande mõju õhu kiiruse välja kujunemisele võetakse arvesse Boussinesca lähendamise abiga: täiendava perspektiiviga tutvustatakse kiiruse vertikaalsele komponendile, mis võtab arvesse ujuvusjõudude.

Vedeliku turbulentse liikumise probleemide lahendamiseks on teada neli lähenemisviisi:

direct Modelleerimine "DNS" (mittesütaamatute navier - stokesi võrrandite lahendus);
keskmistatud rakkude lahendus Reynoldsi võrrandite, mille süsteem aga on lukustamata ja vajab täiendavaid lühis suhtarvu;
suurte Vorsite meetod "Les » mis põhineb mitte-statsionaarse navier - Stokesi võrrandite lahendusel vähenemise vortexi parameetritega;
des meetod , mis on kahe meetodi kombinatsioon: rebimisvoolu tsoonis - "Les" ja "Sile" voolu "piirkonnas".

Saadud tulemuste täpsuse seisukohalt kõige atraktiivsem on kahtlemata otsese numbrilise modelleerimise meetod. Praegu ei võimalda andmetöötlustehnoloogia võimalused veel tegeliku geomeetria ja numbrite probleemide lahendamisel Re.ja kõikide suuruste vorti resolutsiooniga. Seetõttu kasutatakse laia valikut inseneriprobleeme, kasutatakse Reynoldi võrrandite numbrilisi lahendusi.

Praegu kasutatakse ventilatsiooniülesannete simuleerimist sertifitseeritud pakette, näiteks Star-CD-i, "sujuva" või "ANSYS / FLOTRAN". Õigesti formuleeritud probleemi ja ratsionaalse lahenduse algoritmi abil saate saadud teabe maht valida disaini etapis optimaalne valikKuid arvutuste täitmine programmi andmete kasutamisel nõuavad asjakohaseid koolitusi ja nende ebaõige kasutamine võib põhjustada ekslikke tulemusi.

Nagu "põhiversioon", võime kaaluda üldtunnustatud tasakaalustatud arvutusmeetodite tulemusi, mis võimaldavad teil võrrelda vaatlusaluse probleemile iseloomulikke lahutamatuid väärtusi.

Üks olulised hetked Universaalsete tarkvarapakettide kasutamisel ventilatsiooniülesannete lahendamiseks on turbulentsi mudeli valik. Praeguseks on see teada suur hulk Erinevad turbulentsuse mudeleid, mida kasutatakse Reynoldsi võrrandite sulgemiseks. Turbulence mudelid klassifitseeritakse vastavalt turbulentsi omaduste parameetrite arvule, ühe parameetri, kahe- ja kolmeparameetri omaduste arvule.

Enamik pool-empiirilistest turbulentsi mudelitest, ühel või teisel viisil kasutavad ühel või teisel moel "hüpotees turbulentse ülekandemehhanismi" hüpotees ", mille kohaselt on turbulentse impulsi ülekande mehhanism täielikult kindlaks määratud keskmistatud kiiruste kohalike derivaatide ülesandega ja füüsikalised omadused vedelikud. Vaatlusalusest punktist eemalduvate protsesside mõju sellele hüpotees ei võeta arvesse.

Kõige lihtsamad on ühe parameetrite mudelid, mis kasutavad turbulentse viskoossuse mõistet "n T."Ja turbulents on eeldatavasti isotroopne. Mudeli modifitseeritud versioon "n T.-92 "on soovitatav tindiprinteri ja rebimisvoogude modelleerimisel. Hea kokkusattumus katse tulemustega pakub ka ühe parameetri mudeli "S-A" (Spoolder - Almaras), mis sisaldab ülekande võrrandit suurusele.

Ühe ülekande võrrandiga mudelite puudumine on seotud asjaoluga, et neil ei ole teavet turbulentsi jaotuse kohta L.. Suurusjärku L. Ülekande protsessid, turbulentsi moodustamise meetodid, turbulentse energia hajutamine mõjutavad. Mitmekülgne sõltuvus määrata L. ei eksisteeri. Turbulence võrrand L. Sageli pöördub see täpselt võrrandile, mis määrab mudeli täpsuse ja seega selle kohaldatavuse. Põhimõtteliselt piirdub nende mudelite kohaldamisala suhteliselt lihtsate vahetustega voogudega.

Kaheparameetri mudelites, välja arvatud turbulentsi ulatus L.kasutatakse teise parameetri kiirust turbulentse energia hajutamise kiirus . Selliseid mudeleid kasutatakse kõige sagedamini kaasaegse arvutipraktika ja sisaldavad turbulentsi ja energia hajutamise energiaülekande võrrandeid.

Tuntud mudeli, sealhulgas turbulentsi energia võrrandid k. ja turbulentse energia hajutamise kiirus ε. Mudelid nagu " k.- e » seda saab kasutada nii intensiivsete voolude kui ka keerukamate rebimisvoogude jaoks.

Kahe parameetri mudeleid kasutatakse madala ja kõrge telje versiooni. Esiteks võetakse otseselt arvesse molekulaar- ja turbulentse ülekande koostoime mehhanismi tahke pinna lähedal. High-Aldoldi versioonis kirjeldatakse tahke piiri lähedal asuvat turbulentset ülekandemehhanismi spetsiaalsete sisestusfunktsioonidega, mis siduvad vooluparameetritega kaugus seinale.

Praegu on kõige paljutõotavad SSG ja Gibson-penderded, mis kasutavad mittelineaarset tensor tensor Reynoldsi turbulentse pingeid ja keskmistatud deformatsioonimäärade tensor. Nad töötati välja rebimisvoogude ennustamiseks. Kuna nad arvutavad kõik tensors komponendid, vajavad nad suured arvutiressursid võrreldes kahe parameetri mudeliga.

Keeruliste häirivate voogude jaoks ilmnes mõned eelised üheparameetrite mudelite kasutamine "N T.-92 "," S-A "koos vooluparameetrite prognoosi täpsusega ja konto kiirusega võrreldes kahe parameetri mudelitega.

Näiteks Star-CD-programmis on tüüpide mudelite kasutamine " k-e ", Spookerta - Almaras," SSG "," Gibson-Pesuker ", samuti suurte vormide" LES "meetod ja des meetod. Viimased kaks meetodit sobivad paremini õhu liikumise arvutamiseks keerulises geomeetria, kus tekivad mitmed pisar-väljalülituspiirkonnad, kuid need nõuavad suuri arvutusressursse.

Arvutuste tulemused sõltuvad oluliselt arvutusvõrgu valikust. Praegu kasutatakse ehitusvõrkude eriprogramme. Võrgusilma rakkudel võib olla erinev vorm ja mõõtmed, mis sobivad kõige paremini konkreetse ülesande lahendamiseks. Lihtsaim pind võrku, kui rakud on samad ja on kuupmeetri või ristkülikukujulise kujuga. Praegu kasutatavad universaalsed arvutitöötlusprogrammid võimaldavad teil töötada suvalise struktureerimata võrkudega.

Ventilatsiooniülesannete numbrilise modelleerimise arvutuste täitmiseks on vaja ülesande piiri ja esialgseid tingimusi, s.o. Sõltuvate muutujate või nende tavapäraste gradientide väärtused arvelduspiirkonna piirides.

Ülesanne piisava täpsuse täpsuse geomeetriliste omaduste objekti uuringus. Sel eesmärgil on soovitatav luua kolmemõõtmelised mudelid sellised paketid nagu "SolidWorks", "Pro / Ingeneri", "NX Nastran". Arvutatud võrkude ehitamisel valitakse rakkude arv, et saada usaldusväärne lahus minimaalse arvutamisajaga. Valige üks pool-empiirilistest turbulentsi mudelitest, mis on kõige tõhusam kaalutlusvoolu jaoks.

Sisse järeldus Lisame, et hea arusaam protsesside kvalitatiivsest küljest on vaja ülesande piiri tingimusi õigesti sõnastada ja hinnata tulemuste täpsust. Ventlilatsiooni heitkoguste modelleerimine objektide kujundamisjärgus võib pidada teabe modelleerimise üheks aspektiks, mille eesmärk on tagada objekti keskkonnaohutuse tagamine.

Ülevaatajad:

Volikov Anatoli Nikolaevich, Tehnikaüsimuste arst, Soojusüttiosakonna ja õhurõhukaitse osakonna professor, FGBOU VPOU "SPBGASU", Peterburi.
Pollusskin Vital Ivanovitš, Technical Sciences, Professor, Küte, Ventilatsiooni ja kliimaseadme osakonna professor, FGBOU VPO SPBGAS, Peterburi.

Bibliograafiline viide

DATYUK TT.A., Sautz A.V., Yurnov B.n., Taurit V.r. Ventlatsiooniprotsesside modelleerimine // kaasaegsed probleemid teaduse ja hariduse probleemid. - 2012. - № 5;
URL: http://cience-education.ru/ru/article/view?id\u003d6744 (Käitlemise kuupäev: 10/17/2019). Me toome teie tähelepanu ajakirjade avaldamisele kirjastus "Loodusteaduste Akadeemia"

Glebov R. S., Aspirant Tumanov M.P., Tehnikateaduste kandidaat, dotsent

Antyushin S. S., lõpetaja üliõpilane (Moskva riigi Instituut Elektroonika ja matemaatika (Tehnikaülikool)

Matemaatilise mudeli identifitseerimise praktilised aspektid

Ventilatsiooniüksus

Seoses uute ventilatsioonisüsteemide nõuete tekkimisega ei saa suletud juhtimisahelate eksperimentaalsed konfiguratsioonimeetodid täielikult lahendada automatiseerimisülesandeid tehnoloogiline protsess. Eksperimentaalsed seaded on sätestatud optimeerimise kriteeriumid (juhtimis kvaliteedikriteeriumid), mis piirab nende ulatust. Haldussüsteemi parameetrilise sünteesi, mis võtab arvesse kõiki nõudeid tehniline ülesannenõuab objekti matemaatilist mudelit. Artiklis analüüsitakse ventilatsiooniseadme matemaatiliste mudelite struktuure, ventilatsioonitehase tuvastamise meetodit, võimalust rakendada saadud mudeleid praktikas kasutamiseks.

Märksõnad: identifitseerimine, matemaatiline mudel, ventilatsiooni paigaldamine, matemaatilise mudeli eksperimentaalne uuring, matemaatilise mudeli kvaliteedi kriteeriumid.

Matemaatilise mudeli identifitseerimise praktilised aspektid

Ventilatsiooni paigaldamise

Seoses uute nõuetele süsteemide ventilatsiooniga, eksperimentaalsed juhtimisvastaste kontuuride korrigeerimismeetodid võivad "t lahendada tehnoloogilise protsessi automatiseerimise probleemi täielikult. Eksperimentaalsed korrigeerimismeetodid on optimeerimise kriteeriumid (kvaliteedi kriteerium juhtimisest Ventilatsiooni installi identifitseerimise tuvastamiseks on hinnanguliselt hinnanguliselt vastuvõetud mudelite rakendamise võimalus praktikas rakendamiseks.

Võtmesõnad: Identifitseerimine, matemaatiline mudel, ventilatsioonipaigaldamine, matemaatilise mudeli eksperimentaalne uurimine, matemaatilise mudeli kvaliteedi kriteeriumid.

Sissejuhatus

Ventilatsioonisüsteemide juhtimine on hoone tehniliste süsteemide automatiseerimise üks peamisi ülesandeid. Nõuded ventilatsiooni paigaldussüsteemidele formuleeritakse ajavaldkonna kvaliteedikriteeriumidena.

Peamised kvaliteedikriteeriumid:

1. Üleminekuaeg (TNN) - ventilatsioonirežiimi väljundiaeg töörežiimile.

2. kehtestatud viga (EUST) on lisatud õhu temperatuuri maksimaalne lubatud kõrvalekalle määratud ühest kindlaksmääratud.

Kaudsed kvaliteedikriteeriumid:

3. Ülekoormus (AH) - Ventlatsiooniühiku juhtimisel valmimine.

4. ostsillatiivsuse aste (y) on ventilatsiooniseadmete liigne kulumine.

5. Seadensi aste (Y) - iseloomustab soovitud temperatuuri režiimi kvaliteedi ja kiirust.

Ventilatsioonisüsteemi automatiseerimise peamine ülesanne on regulaatori parameetriline süntees. Parameetriline süntees on määrata reguleerija koefitsientide, et tagada ventilatsioonisüsteemi kvaliteedikriteeriumid.

Ventilatsiooniüksuse sünteesi jaoks valitakse insenerimeetodid, mis on praktikas kasutatavad, mis ei vaja objekti matemaatilise mudeli uurimist: meetod nr Subso18-21§1EG (g), SYEP-Ngope'i meetod8- KE8, SCS (SNK). Et kaasaegsed süsteemid Ventilatsiooni automaatika kvaliteedinäitajate suured nõudmised on kehtestatud, indikaatorite lubatud piiri tingimused on kitsenenud, mitmesugused mitmekesised juhtimisülesanded. Reguleerivate asutuste seadistamise insenerimeetodid ei võimalda nendega kehtestatud kvaliteedikriteeriume muutmist. Näiteks kui kasutate N2 meetodit reguleeriva reguleeriva asutuse reguleerimiseks, on kvaliteedikriteerium nõrgenemise vähenemise vähenemine võrdne neljaga ja viide meetodi kasutamisel on kvaliteedikriteerium üldise suurenemise maksimaalne suurenemise määr. Nende meetodite kasutamine mitme kriteeriumide haldamise ülesannete lahendamisel nõuab koefitsientide täiendavat käsitsi korrigeerimist. Kontrollrahede konfiguratsiooni aeg ja kvaliteet sõltub sel juhul reguleerija inseneri kogemustest.

Taotlus kaasaegsed vahendid Matemaatiline modelleerimine ventilatsioonisüsteemi kontrollsüsteemi sünteesimiseks parandab oluliselt juhtimisprotsesside kvaliteeti, vähendab süsteemi ajaheitmise aega ja võimaldab sünteesida algoritmilisi vahendeid avastamise ja õnnetuste vältimiseks. Juhtimissüsteemi simuleerimiseks peate looma piisava ventilatsiooniüksuse matemaatilise mudeli (juhtivobjekt).

Matemaatiliste mudelite praktiline kasutamine ilma piisavuse hindamata põhjustab mitmeid probleeme:

1. Matkematiivse modelleerimise käigus saadud regulaatori seadistusi ei taga kvaliteedi näitajatele vastavust praktikas.

2. Reguleerivate asutuste praktikas hüpoteegiga matemaatilise mudeliga (sunniviisiline juhtimine, Smithi ekstrapolaator jne) võivad kvaliteedinäitajate halvenemist põhjustada halvenemise. Kui pidev ajakonstant või alahinnatud kasum suurendab ventilatsiooniüksuse väljumise aega töörežiimi, tekib ülekoormatud suurenemise koefitsiendiga ventilatsiooniseadmete liigne kulumine jne.

3. Taotlus praktikas Adaptive regulaatorid hindamise võrdlusmudelil põhjustada halvenemist kvaliteedinäitajate sama näide.

4. Optimaalsete juhtimismeetoditega saadud reguleerimisseaded ei taga kvaliteedi näitajate vastavust praktikas.

Käesoleva uuringu eesmärk on määrata ventilatsiooniüksuse matemaatilise mudeli struktuuri (vastavalt juhtimisahelale temperatuuri režiim) ja hindamine oma piisavuse hindamiseks tõelistele füüsikalistele kütteprotsessidele ventilatsioonisüsteemides.

Juhtimissüsteemide projekteerimise kogemus näitab, et matemaatilist mudelit on võimatu saada piisavat reaalset süsteemi ainult süsteemi füüsiliste protsesside teoreetiliste uuringute põhjal. Seega, ventilatsiooni mudeli sünteesi ajal viidi eksperimendid läbi samal ajal, kuna teoreetilised uuringud viidi läbi süsteemi matemaatilise mudeli kindlaksmääramiseks ja selgitamiseks - selle identifitseerimiseks.

Ventilatsioonisüsteemi tehnoloogiline protsess, katse korraldamine

ja struktuuriline identifitseerimine

Ventilatsioonisüsteemi juhtimisobjekt on keskne konditsioneer, kus õhuvool on ligipääsetav ja selle söötmine ventileeritud ruumidesse. Kohaliku ventilatsioonijuhtimissüsteemi ülesanne säilitatakse automaatselt toiteõhu temperatuuri kanalil. Õhutemperatuuri praegust väärtust hinnatakse toitekanali või hooldusruumi paigaldatud anduri poolt. Toiteõhu temperatuuri reguleerimine toimub elektri- või vee kalorifiga. Kui kasutate vee kalorietrit täitevorgani poolt kolmepoolne ventiilElektrikandja kasutamisel - impulsslaiust ja türistori toiteregulaator.

Standardse õhu temperatuuri reguleerimise algoritm on suletud automaatjuhtimissüsteem (SAR), millel on PID kontrolleriga juhtimisseadmena. Automaatse juhtimissüsteemi struktuur õhuventilatsiooni õhu temperatuuri kontrollimiseks (joonis fig 1).

Joonis fig. 1. automatiseeritud ventilatsiooni juhtimissüsteemi (pakkumise õhu juhtimiskanal) konstruktsioonikeelt. WTP - PF-i regulaator, LIFE - PF Executive Orel, WCAL - Calrifer PF, WW - õhukanali ülekandefunktsioon. ja1 on temperatuuri seadeväärtuse, XI - temperatuur kanali, XI - anduri näidud, E1 on kontrolli viga, U1-kontrolli mõju regulaatori U2 - Testimine täiturmehhanismi regulaatori signaali, U3 - soojus edastatud Kaloriori kanalis.

Ventilatsioonisüsteemi matemaatilise mudeli süntees eeldab, et iga ülekandefunktsiooni struktuur on tuntud, mis kuulub selle koostisesse. Matemaatilise mudeli kasutamine süsteemi individuaalsete elementide ülekandefunktsioonide sisaldava mudeli kasutamine on keeruline ülesanne ja see ei garanteeri praktikas üksikute elementide superpositsiooni allika süsteemiga. Matemaatilise mudeli tuvastamiseks jagatakse ventilatsioonijuhtimissüsteemi struktuur mugavalt kaheks osaks: a priori tuntud (regulaator) ja tundmatu (objekti). Objekti ^ o Gear suhe hõlmab: täiturmehhanismi ^ IO) ülekandefunktsiooni, Calriferi ^ kanali ülekandefunktsiooni, kanali ülekandefunktsiooni, kanali ülekandefunktsiooni, anduri suundumuse suhe ^ Kuupäevad) . Ülesanne tuvastada ventilatsiooniseade temperatuuri reguleerimist õhuvoolu temperatuuri reguleerimiseks vähendatakse funktsionaalse sõltuvuse määratlusele juhtsignaali vahel Calriferi U1 täiturmehhanismile ja XI õhuvoolu temperatuurile.

Ventilatsiooniüksuse matemaatilise mudeli struktuuri määramiseks on vaja teostada identifitseerimise katse. Soovitud omaduste saamine on võimalik passiivne ja aktiivne katse. Passiivkatse meetod põhineb kontrollitud protsessi parameetrite registreerimisel objekti tavapärases töös ilma tahtlike häireteta. Setup-etapis ei ole ventilatsioonisüsteem tavalises töökorras, nii et passiivne katse meetod ei sobi meie eesmärkidel. Aktiivse katse meetod põhineb teatud kunstlike häirete kasutamisel, mis on sõlmitud ettemääratud programmis objektile.

Objekti aktiivseks identifitseerimiseks on kolm põhimõttelist meetodit: mööduv iseloomulik meetod (objekti reaktsioon "etapile"), objekti häirimise meetod perioodilise kuju signaalide järgi (objekti reaktsioon harmooniliste häirete puhul, millel on erinev Sagedused) ja objekti reaktsiooni meetod delta-impulsile. Ventilatsioonisüsteemide suure inertsi tõttu (toB on kümneid sekundit paar minutit) võistlussignaalide identifitseerimine

Artikli edasiseks lugemiseks peate ostma täieliku teksti. Artiklid saadetakse formaadis PDF. maksmisel määratud kirjale. Tarneaeg on vähem kui 10 minutit. Ühe artikli maksumus - 150 rubla.

Powered teaduslikud tööd looduslike ja täpsete teaduste üld- ja keeruliste probleemide kohta "

Ventilatsiooniüksuse adaptiivne juhtimine dünaamilise tarneõhu tarbimisega
Glebov R.S., tumanov m.p. - 2012
Õli kaevanduste hädaolukordade juhtimise ja modelleerimise probleem
Liskova M.Yu., Naumov I.S. - 2013
Parameetrilise reguleerimise teooria kasutamise kohta üldise tasakaalu arvutatavate mudelite jaoks
Adilov Zhksshentbek tendevich, Ashimov abdykappar Ashimovich, Ashimov Askar Abdykapparovitš, Borovsky Nikolay Jurichich, Borovsky Juri Vyacheslavovich, Sultanov Bakhyt Turlyovanovitš - 2010
Bioklimaatilise katuse modelleerimine loodusliku ventilatsiooni abil
Oouedraogo A., Ouedraogo I., Palm K., ZeghMati B. - 2008

Saada oma hea töö teadmistebaasis on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Õpilased, kraadiõppurid, noored teadlased, kes kasutavad oma õpingute teadmistebaasi ja töötavad, on teile väga tänulikud.

Sarnased dokumendid

Süsteemi toimimise põhialused automaatjuhtimine mõjutamine väljalaskeavaSelle ehitus ja matemaatiline kirjeldus. Tehnoloogilised protsessi seadmed. Valik ja arvutamine regulaator. SAR stabiilsuse uurimine, kvaliteedi näitajad.

kursuste, lisatud 02/16/2011

Üldised omadused Ja ametisse nimetamine, pakkumise ja väljatõmbeventilatsiooni automaatse kontrolli süsteemi praktilise rakendamise ulatus. Reguleerimisprotsessi automatiseerimine, selle põhimõtted ja rakendamise etapid. Fondide valik ja nende majanduslik põhjendus.

väitekiri, lisas 04/10/2011

Olemasolevate analüüs tüüpilised skeemid Ventilatsiooni tootmise seminaride automatiseerimine. Matemaatiline mudel Ventilatsiooniprotsess tootmisruume, automatiseerimise ja juhtimisseadiste valik ja kirjeldus. Automaatika projekti maksumuse arvutamine.

lõputöö, lisatud 11.06.2012

Võrdlev analüüs Tüüpiliste gradientide tehnilised omadused. Veevarustussüsteemide elemendid ja nende klassifikatsioon. Matemaatiline mudel protsessi pöörleva veevarustuse, valiku ja kirjelduse automaatika tööriistad ja kontrolli.

väitekiri, lisatud 04.09.2013

Torujuhtme üldised omadused. Saidi kliima- ja geoloogilised omadused. Pumbajaama peaplaan. Peamine pumbamine ja reservuaari park NPS-3 "Almetyevsk". Pump-poe pakkumise ja väljalaskeava ventilatsioonisüsteemi arvutamine.

väitekiri, lisatud 04/17/2013

Dekoratiivkaanide disainiprojekti arendamise analüüs. Heraldry kui eriline distsipliin, mis tegeleb vappide uuringu uuringus. Wax-mudelite seadmete muutmiseks. Sujuvaruumi varustamise ja väljatõmbeventilatsiooni arvutamise etapid.

lõputöö, lisatud 01/26/2013

Paigaldamise kirjeldus automatiseerimisobjektina, tehnoloogilise protsessi parandamise võimalused. Tehniliste vahendite kompleksi elementide arvutamine ja valimine. Arvutamine automaatse juhtimissüsteemi. Rakendustarkvara arendamine.

väitekiri, lisatud 24.11.2014

Me kirjeldame selles osas peamised elemendid, mis sisalduvad juhtimissüsteemis sisalduvad tehnilised omadused ja matemaatiline kirjeldus. Olgem elada üksikasjalikumalt süsteemi automaatse kontrolli süsteemi automaatse juhtimise süsteemi, mis kulgeb läbi kalorifer. Kuna valmistise peamine toode on õhutemperatuur, saab lõpetamise projekti raames tähelepanuta jätta tähelepanuta matemaatiliste mudelite ehitamisele ja ringlusprotsesside ja õhuvoolu protsesside modelleerimisele. Samuti saab SAU PVV toimimise matemaatilist põhjendust tähelepanuta ruumide arhitektuuri omaduste tulemusena - välise ettevalmistamata õhu sissevool töökojasse ja ladude kaudu pesade kaudu on märkimisväärne. Sellepärast, mis tahes õhuvoolu juures, on selle seminaride töötajate seas peaaegu võimatu "hapniku nälga" seisund.

Seega ehitamise termodünaamilise mudeli õhujaotuse ruumis, samuti matemaatiline kirjeldus SAU poolt õhutarbimisega hooletusse nende hooldamise. Olgem elada üksikasjalikumalt SAR õhu temperatuuri arengut. Tegelikult on see süsteem printeri klapi asendi automaatse juhtimise süsteem, sõltuvalt toiteõhu temperatuurist. Määrus - proportsionaalne õigus tasakaalustades väärtusi.

Kujutage ette, et SAA-s sisalduvad põhielemendid anname neile spetsifikatsioonidvõimaldades teil tuvastada nende haldamise tunnuseid. Oleme juhinduvad valides seadmete ja automatiseerimisvahendite tehniliste passide ja varasemate inseneri arvutustega vanade süsteemi, samuti tulemused katsete ja katsete tehtud.

Plaaster ja heitgaaside tsentrifugaalfännid

Tavaline tsentrifugaalventilaator on ratas tööribadega, mis asub spiraalses korpuses, kui sisselaskeava sisenemise õhku pööratakse sisselaskeava kaudu, sisestage kanalid terade vahel ja tsentrifugaaljõu all liikuvad need kanalid, kogutakse a Spiraali korpus ja saadetakse oma väljalaskeavale. Korpuses on ka teisendada dünaamiline surve staatiliseks. Et suurendada eluaseme pea, nad panevad hajuti. Joonisel fig. 4.1 esitab üldine vaade tsentrifugaalventilaatorile.

Tavaline tsentrifugaalratas koosneb teradest, tagumisest kettast, rummudest ja esiplaastist. Allapanu või täpse rummu, mille eesmärk on kinnitada ratta võlli, kinni, tõi või keevitada tagakettale. Räpane labad kettale. Servad terad on tavaliselt kinnitatud esikringi.

Spiraali korpus toimub lehtterasest ja paigaldatud sõltumatutele toedele, fännidele madal võimsus Nad on lisatud voodid.

Kui ratas pööratakse, edastatakse õhk osa energia sisendist mootorile. Ratta surve väljatöötatud sõltub õhu tihedusest, geomeetriline kuju labad ja piirkonna kiirus labade otstes.

Tsentrifugaalventilaatori labade väljundservad võivad olla painutatud edasi, radiaalne ja kõverad tagasi. Kuni viimase ajani nad tegid peamiselt terade servi painutatud edasi, kuna tal lubati vähendada mõõtmed Fännid. Praegu on sageli töörattad teradega, painutatud tagasi, sest see võimaldab teil KP tõsta. Ventilaator.

Joonis fig. 4.1.

Fännide kontrollimisel tuleb meeles pidada, et nädalavahetusel (õhu käigus) terade servad peavad tagama, et rõhutamata sisend oleks alati painutatud ratta pöörlemissuuna suunas.

Sama fännid, kes muudavad pöörlemiskiiruse muutmisel erinevad ja arendavad erinevaid survet, sõltuvalt mitte ainult ventilaatori omadustest ja pöörlemiskiirust, vaid ka nende külge kinnitatud õhukanalite omadustest.

Fännide spetsifikatsioonid väljendavad selle toimimise peamiste parameetrite vahelist seost. Täielik omadus Ventilaator Võlli (N \u003d CONS CONS) konstantsemalt pöörleva pöörlemise sagedusega ekspresseeritakse varude Q ja P surve, võimsuse N ja KPD sõltuvus p (Q), N (Q) ja T (Q) vahel ) on tavaliselt ehitatud ühele diagrammile. Nad korjavad ventilaatorit. Iseloomulik on ehitatud testide põhjal. Joonisel fig. 4.2 näitab TC-4-76-16 tsentrifugaalventilaatori aerodünaamika omadusi, mida kasutatakse sissejuhatava objekti pakkumisena

Joonis fig. 4.2.

Ventilaatori jõudlus on 70 000 m3 / h või 19,4 m3 / s. Fan Võlli pöörlemissagedus - 720 rpm. või 75.36 RAD / SEK., Assünkroonse ventilaatori mootori võimsus on 35 kW.

Ventilaator sisestatakse kaloriferisse väljas atmosfääri õhku. Õhu soojusülekande tulemusena kuum vesiEdastatud soojusvaheti torude kaudu soojendatakse mööduvat õhku.

Kaaluge VC-4-76 nr 16 ventilaatori ventilaatori reguleerivat skeemi. Joonisel fig. 4.3 on antud funktsionaalne diagramm Ventilaatori seade pöörlemiskiiruse reguleerimisel.

Joonis fig. 4.3.

Ventilaatori ülekandefunktsiooni võib esindada amplifitseerimiskoefitsiendina, mis määratakse ventilaatori aerodünaamiliste omaduste põhjal (joonis 4.2). Ventilaatori suurenemine tööpunktis on 1819 m3 / s (minimaalne võimalik, installitud eksperimentaalselt).

Joonis fig. 4.4.

Eksperimentaalne On kindlaks tehtud, et vajalike ventilaatori töörežiimide rakendamiseks on sagedusmuunduri juhtimiseks vaja järgmisi pinge väärtusi (tabel 4.1):

Tabel 4.1 Toetus Ventilatsioonirežiimid

Samal ajal suurendada ventilaatorite elektrimootori usaldusväärsust pakkumise ja väljalaskeava sektsioonina, ei ole vaja kehtestada neid töörežiime maksimaalse jõudlusega. Ülesanne eksperimentaalne uuring Selliste kontrollpingete leidmisel oli see järgides täiendavalt õhuvahetuskursside norme.

Väljalaskeava ventilatsiooni esindab kolm tsentrifugaalfännid VTS-4-76-12 kaubamärgid (Performance 28000 m3 / h koos N \u003d 350 p / min, võimsus asünkroonse draivi n \u003d 19,5 kW) ja VTS-4-76-10 (maht 20 000 m3 / h N \u003d 270 p / min, the asünkroonse draivi võimsus n \u003d 12,5 kW). Sarnaselt saadud kontrollpingete väärtused eksperimentaalselt saadud väljatõmbeventilatsiooni (tabel 4.2).

Et vältida seisundi "hapniku nälga" tööpäeva töökojad, arvutame normide õhurings valitud ventilaatorid. Ta peab vastama tingimusele:

Tabel 4.2 Väljalaskeventilatsioonirežiimid

Mittetäieliku õhu arvutamisel, mis tulevad väljastpoolt, samuti hoone arhitektuurist (seinad, kattuvad).

Ventilatsiooni ruumide suurus: 150x40x10 m, ruumi kogumaht on voorus? 60000 m3. Nõutav tarneõhu summa on 66 000 m3 / h (1.1 koefitsiendi jaoks - minimaalne valitakse, kuna õhuvoolu ei võeta väljastpoolt). Ilmselgelt valitud režiimid pakkumise ventilaator Rahuldada seisundit.

Laiendatud õhk arvutatakse järgmise valemi järgi

Hädaolukorra väljalaskerežiimid valitakse väljalaskeruumi arvutamiseks. Võttes arvesse korrigeerimiskoefitsienti 1.1 (kuna hädaolukorra toimimisviis võetakse vastu võimalikult vähe) laiendatud õhk on 67,76 m3 / h. See väärtus lubatud vigu ja eelnevalt vastu võetud reservatsioonide raames vastab tingimusele (4.2), mis tähendab, et fännide valitud režiimid hakkavad toime tulema õhuvahetuse mitmekesisuse tagamise ülesandega.

Ka ventilaatori elektrimootorid on sisseehitatud ülekuumenemise kaitse (termostaat). Mootori temperatuuri suurenemisega peatab termostaadi relee kontakt elektrimootori töö. Rõhupliidi andur lukustub mootori peatuse ja annab juhtpaneelile signaali. SAU PVV reaktsiooni on vaja ventilaatori mootorite erakorraliseks peatamiseks.