III. Kivistruktuuride arvutamine. Kuidas arvutada müüritise seinad telliskivi müüritise seina kalkulaatori tugevuse stabiilsuse arvutamiseks

Välised laagri seinad peavad olema vähemalt arvutatud tugevuse, stabiilsuse, kohaliku kortsunud ja soojusülekande resistentsuse jaoks. Teada saama milline paksus peaks olema telliskivi seina , On vaja teha oma arvutus. Käesolevas artiklis kaalume arvutust vedaja võime Brick müüritise ja järgmistes artiklites - muud arvutused. Selleks et mitte jätta uue artikli väljundi, tellida uudiskirja ja te untsi, mis peaks olema seina paksus pärast kõiki arvutusi. Kuna meie firma tegeleb suvilate ehitamisega, on see madala tõusu ehitamine, siis kaalume kõiki selle kategooria arvutusi.

Kandjad Seda nimetatakse seintele, mis tajuvad koormust kattuvate katteplaatide, talade jne tajudest.

Te peaksite kaaluma ka külmakindluse tellise templit. Kuna igaüks ehitab maja ise, vähemalt sada aastat, siis kuiva ja normaalse niiskuse režiimis ruumide, brändi (M RZ) võetakse 25 ja kõrgem.

Maja ehitamise ajal, suvila, garaaž, host. Bruks ja muud süsteem, millel on kuiv ja tavaline niiskuse režiim, on soovitatav kasutada õõnsaid telliseid väliste seinte jaoks, kuna selle soojusjuhtivus on madalam kui täistööajaga. Seega soojustehnika arvutamisega on isolatsiooni paksus väiksem, mis säästab raha selle ostmisel. Täisaaastased tellised väliste seintele tuleb rakendada ainult vajaduse korral müüritise tugevuse tagamiseks.

Brick müüritise tugevdamine See on lubatud ainult siis, kui telliskivi ja lahenduse brändi suurenemine ei võimalda nõutavat kandevõimet pakkuda.

Näide telliskiviseina arvutamisest.

Brickwork'i kandevõime sõltub paljudest teguritest - telliste brändist, lahenduse hinne, avade ja nende suurusest, seinte paindlikkust jne. Laekaalu arvutamine algab arvutusskeemi määratlusega. Vertikaalsete koormuste seinte arvutamisel peetakse seina pinnaga kinnitatud tugevatele tugedele. Horisontaalsete koormuste (tuule) seinte arvutamisel peetakse seina jäigalt kinni. Oluline on mitte segada neid skeeme, sest hetked on erinevad.

Hinnangulise osa valik.

Arvutatud kurtide seintes on I-I ristlõige pikisuunalise jõuga N ja maksimaalne painutusmoment M. on sageli ohtlik iI-II JAGUKuna painutusmoment on veidi väiksem kui maksimaalne ja võrdne 2 / 3M-ga ning koefitsiendid m G ja φ on minimaalsed.

Avadustega seintel aktsepteeritakse osa hüppajate alumises tasemel.

Vaatleme ristlõike i-I-i.

Mineviku artiklist Koristamise koormus esimesel korrusel Võtke saadud koormuse väärtus, mis sisaldab koormusi esimese korruse kattumist P 1 \u003d 1,8t ja ülaltoodud põrandad G \u003d g P + P. 2 + G. 2 = 3.7T:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7T + 1,8T \u003d 5.5T

Slabi kattumine tugineb seinale vahemaa A \u003d 150 mm. Pikisuunaline jõud p 1 kattumist on vahemaa A / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm. Miks 1/3? Kuna tugipiirkonna all oleva stressi krunt on kolmnurga kujul ja kolmnurga raskuskese on vaid 1/3 toetuse pikkusest.

Ülejäänud põrandate G koormus loetakse keskel rakendatakse.

Kuna ülemmääraplaadi koormus (P 1) ei rakendata sektsiooni keskel, vaid kaugusel sellest võrdsest:

e \u003d H / 2 - A / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

see loob painutusmomendi (m) sisse i jagu-I. Hetk on õla tugevuse töö.

M \u003d p 1 * e \u003d 1,800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Siis ekstsentrilisus pikisuunalise jõu on:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Kui laager 25cm paks, seejärel arvutasin väärtuse juhusliku ekstsentrilisuse E ν \u003d 2 cm, siis täielik ekstsentrilisus on:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d H / 2 \u003d 12,5 cm

Juures 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

ADKI kõrge tsentraanialise tihendatud elemendi tugevus määratakse valemiga:

N ≤ m g φ 1 r a c ω

Tegurid m G. ja φ 1. Vaatlusaluse osa I - i on võrdsed 1.

Brick - piisavalt vastupidav ehitusmaterjalEriti täis ja maja ehitamise ajal 2-3 korrusel seinad tavalistest keraamilistest tellistest täiendavate arvutustega tavaliselt ei vaja. Siiski on olemas erinevaid olukordi, näiteks see on planeeritud kahekorruseline maja Teisel korrusel terrassiga. Metalsed Rigleels, mis toetuvad ka terrassi kattumise metallist taladele, on kavas lekkida esikülje tellistest 3 meetri kõrgusest tellistest veergudele, ülaltoodud veerud, mille kõrgus on 3 m, millele katus tugineb:

Samal ajal tekib loomulik küsimus: Milline veergude minimaalne ristlõige annab nõutava tugevuse ja stabiilsuse? Muidugi, idee pannakse veerud savist tellistest ja veelgi enam nii seinad maja on kaugel uusi ja kõik võimalikud aspektid arvutused telliskivi seinad, tavaline sammaste, mis on sisuliselt veerud, on piisavalt üksikasjalikud SNIP II-22-81 (1995) "Stone ja Armamaatilised struktuurid". See on see regulatiivne dokument ja neid tuleks juhtida arvutustest. Alltoodud arvutus ei ole enam rohkem kui määratud Snip'i kasutamise näide.

Veergude tugevuse ja stabiilsuse kindlaksmääramiseks peate olema piisavalt palju lähteandmeid, näiteks: telliskivi brändi tugevuseks, religioonide religioonide piirkonnale veerudele, veergude koormusele ristlõikele Kolonni osa ja kui see ei ole käesoleva disainilapis mõnda seda teada, saate teha järgmisel viisil:

Keskmise tihenduse all

Disainitud: Terrass mõõtmetega 5x8 m. Kolm veergu (üks keskel ja kaks servade piki servade) näo õõnsa telliskivi ristlõiget 0,25x0.25 m. Kaugus telgede vahel veerus 4 m. Brick bränd Tugevus M75.

Selle disainilahendusega on maksimaalne koormus keskmise alumise veerus. Just teda ja peaks arvestama tugevusele. Kolonni koormus sõltub tegurite komplektist, eriti ehituspiirkonnast. Näiteks, lumekoormus Peterburi katus on 180 kg / m & sup2 ja Rostov-on-Don - 80 kg / m & sup2. Arvestades katuse kaal ise 50-75 kg / m & sup2 koormus kolonnis katusest puhukini jaoks Leningradi piirkond Võib olla:

N koos katusega \u003d (180 · 1,25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg või 3 tonni

Kuna praegune koormus põrandast kattuvate ja inimestelt, pigistades terrass, mööbel jne veel, kuid raudbetoonplaat Kindlasti ei ole planeeritud, kuid eeldatakse, et kattumine on puidust, eraldi lamades teravlaudKoormuse arvutamiseks terrassist, saate võtta ühtlaselt jaotatud koormust 600 kg / m² ja sup2, siis keskne kolonni terrassist tulenev jõud on:

N terrassist \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg või 6 tonni

Oma veeru kaal on 3 m:

N veerust \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg või 0,65 tonni

Seega on vundamendi läheduses asuva veeru ristlõikes keskmise alumise veeru kogukoormus:

N umbes \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg või 10,3 tonni

Sellisel juhul on siiski võimalik arvestada, et ei ole väga suur tõenäosus, et lume ajutine koormus on maksimaalne talveaegja ajutine koormus kattumas, maksimaalne suvel lisatakse samaaegselt. Need. Nende koormuste summat saab korrutada tõenäosusuhe suhtega 0,9, seejärel:

N umbes \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgvõi 9,4 tonni

Hinnanguline koormus äärmuslikel veergudel on peaaegu kaks korda vähem:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg või 5,8 tonni

2. Brickwork Tugevuse määramine.

M75 Brick brändi tähendab, et telliskivi peab taluma koormust 75 kgf / cm & sup2, aga tugevus telliskivi ja tugevuse tellis on erinevad asjad. Mõista, et see aitab järgmist tabelit:

Tabel 1. Hinnanguline kompressiooniresistentsus tellistest

Aga see pole kõik. Kõik samad SNIP II-22-81 (1995) punktile 3.11 a soovitab sammaste ja meresambade valdkonnas vähem kui 0,3 M & sup2, korrutada arvutatud vastupanu väärtuse töötingimuste koefitsiendile γ c \u003d 0,8. Ja kuna meie veeru ristlõike piirkond on 0,25x0.25 \u003d 0,0625 m & Sup2, peab see soovitust kasutama. Nagu näeme M75 brändi telliskivi, isegi kui kasutate müüritise lahendust M100, ei ületa müüritise tugevus 15 kgf / cm & sup2. Selle tulemusena arvutatud vastupanu meie veerg on 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm & sup2, siis maksimaalne survepinge on:

10300/625 \u003d 16,48 kg / cm & sup2\u003e r \u003d 12 kGF / cm & sup2

Seega, et tagada veeru vajalik tugevus, on vaja või kasutada suurema tugevuse tellise, näiteks M150 (arvutatud kompressiooniresistentsus M100 lahuse ajal Marque on 22,8 \u003d 17,6 kg / cm / cm / cm / sup2) Või suurendada kolonni ristlõiget või kasutada müüritise risti tugevdamist. Kuigi me keskendume rohkem vastupidavama näo telliskivi kasutamisele.

3. Brick-veeru stabiilsuse määramine.

Tugevus tellistest ja stabiilsust telliste veerus on ka erinevaid asju ja sama Snip II-22-81 (1995) soovitab määrata telliskivide stabiilsuse vastavalt järgmisele valemile:

N ≤ m g φrf (1.1)

m G. - koefitsient, võttes arvesse pikaajalise koormuse mõju. Sellisel juhul oli me tavapäraselt rääkinud, sest sektsiooni kõrgusega h. ≤ 30 cm, selle koefitsiendi väärtust võib võrduda 1-ga.

φ - koefitsient pikisuunaline painutusSõltuvalt veeru paindlikkusest λ . Selle koefitsiendi määramiseks peate teadma hinnanguline pikkus Veerud l. O.Ja see ei lange alati kokku kolonni kõrgusega. Spetsialisti määramise määramise disain pikkuse disain ei ole esitatud siin, ainult märgime, et vastavalt SNIP II-22-81 (1995) punkti 4.3: "Arvutatud kõrgused seinad ja sambad l. O. Pikisuunalise painutamise koefitsientide määramisel φ Sõltuvalt nende toetamise tingimustest tuleks võtta horisontaalsetele toetustele:

a) Fikseeritud hingega l. O \u003d N.;

b) elastse ülemise toe ja kõva näputäis madalama toega: ühekordse hoonete jaoks l. O \u003d 1,5hMitmekordsete hoonete jaoks l. O \u003d 1,25h;

c) tasuta alaliste kujunduste puhul l. O \u003d 2n;

d) osaliselt pingutatud viide osadega struktuuride puhul - võttes arvesse tegelikku pigistamist, kuid mitte vähem l. O \u003d 0,8nkus N. - Kaugus kattumise või teiste horisontaalsete toetuste vaheline tugevdatud betoon horisontaalne toetab nende vaheline kaugus valguses. "

Esmapilgul võib meie arvutusskeemi pidada punkti b tingimuste täitmiseks. See tähendab, et saate võtta l. O \u003d 1,25h \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 meetrit või 375 cm. Siiski saame seda tähendust kindlalt kasutada ainult siis, kui alumine toetus on tõesti karm. Kui telliskivi kolonn on paigutatud vundamendile paigutatud kummist veekindluse kihile, tuleb sellist toetust käsitada hingena ja mitte jäigalt pigistata. Ja sel juhul on meie disain seinatasandiga paralleelses lennukis geomeetriliselt muutuja, kuna kattumise konstruktsioon (eraldi lamamislauad) ei anna kindlaksmääratud tasapinnas piisavalt jäikust. 4 väljundit on võimalik sarnasest olukorrast:

1. Rakendage põhiliselt erinevat konstruktiivset skeemiNäiteks metallkolonnid, mis on vundamendile jäigalt suletud, millele kattuvad beealid keevitatakse, siis esteetilistest kaalutlustest võib metallist veergu valida mis tahes brändi näo telliskivist, kuna kogu koormus võetakse metallist. Sellisel juhul tuleb tõde arvutada metallisambade poolt, kuid arvutatud pikkust saab võtta l. O \u003d 1,25h.

2. Tehke teine \u200b\u200bkattumineNäiteks lehtmaterjalidest, mis võimaldab teil kaaluda nii veergu ülemist kui ka alumist toetust, nagu Hinged, antud juhul l. O \u003d H..

3. Tee diafragma jäikus Seinatasandiga paralleelses lennukis. Näiteks servadel pannakse veergusid välja, vaid pigem lihtne asi. Samuti võimaldab see kaaluda nii veergu ülemist kui ka alumist toetust, kuid sel juhul on vaja jäikuse diafragma lisaks arvutada.

4. Ärge pööra tähelepanu ülaltoodud valikutele ja arvutage veerud, nagu eraldi seisab jäiga madalama toega, st. l. O \u003d 2n. Lõpuks pani iidse kreeklased oma veerud (kuigi tellistest mitte tellistest) ilma materjalide resistentsuse teadmata, ilma metallist ankruteta ja nii hoolikalt kirjutatud ehitusstandardite ja nende päevade eeskirjadega ei olnud, Sellegipoolest on mõned veerud väärt ja tänaseni.

Nüüd, teades veeru hinnangulise pikkuse, saate määrata paindlikkuse koefitsiendi:

λ H. \u003d L. O. / H. (1.2) või

λ I. \u003d L. O. (1.3)

h. - veeru ristlõike kõrgus või laius ja i. - inertsi raadius.

See ei ole raske määrata inertsraadiuse põhimõtteliselt, on vaja jagada inerts sektsiooni inerts sektsiooni ala ja seejärel eemaldada ruutjuur tulemusest, kuid sel juhul ei ole suur vajadus . Sellel viisil λ H \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Nüüd, teadides paindlikkuse koefitsiendi väärtust, saate lõpuks määrata pikisuunalise painutamise koefitsiendi vastavalt tabelile:

Tabel 2. Kivi ja käe muutus struktuuride pikisuunalised painutamine
(SNIP II-22-81 (1995) kohaselt)

Samal ajal, müüritise elastne omadus α Määratud tabelis:

Tabel 3.. Müüritise elastne omadus α (SNIP II-22-81 (1995) kohaselt)

Selle tulemusena on pikisuunalise painutatud koefitsiendi väärtus umbes 0,6 (elastse iseloomuliku väärtusega α 1200, vastavalt nõudluspunktile 6). Seejärel on keskse veeru maksimaalne koormus:

N p \u003d m g φ koos RF \u003d 1 · 0,6 · 0,8 · 22,625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

See tähendab, et vastu võetud osa 25x25 cm, et tagada madalama keskse tsentraalse tihendatud kolonni stabiilsus ei piisa. Stabiilsuse suurendamiseks suurendab kõige optimaalne veeru ristlõige. Näiteks, kui te panete veeru tühjus sees pool telliskivi, suurused 0,38x0,38 m, seega mitte ainult piirkonna ristlõige kolonni kuni 0,13 m & sup2 või 1300 cm ja sup2 suureneb, kuid veeru raadius kasvab inerts i. \u003d 11,45 cm. Siis λ i \u003d 600 / 11,45 \u003d 52,4ja koefitsiendi väärtus φ \u003d 0,8.. Sel juhul on keskse veeru maksimaalne koormus:

N p \u003d m g φy RF \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e N umbes \u003d 9400 kg

See tähendab, et ristlõige 38x38 cm, et tagada madalama keskse tsentraalse tihendatud kolonni stabiilsus marginaaliga ja võib isegi tellida brändi vähendamist. Näiteks koos algselt aktsepteeritud M75 brändiga on piirkoormus:

N p \u003d m g φy koos RF \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 1300 \u003d 9984 kg\u003e N umbes \u003d 9400 kg

See tundub olevat kõik, kuid on soovitav võtta arvesse teist detaili. Sihtasutus sel juhul on parem pistmist lindiga (üks kõigi kolme veergu) ja mitte natuke (eraldi iga veeru jaoks), muidu isegi väikesed sihtasutused viivad täiendavaid pingeid keha kolonni ja see võib põhjustada hävitamist. Võttes arvesse kõiki ülaltoodud, on veergude kõige optimaalsem ristlõige 0,51x0,51 m ja esteetilisest vaatepunktist on selline ristlõige optimaalne. Selliste veergude ristlõikepindala on 2601 cm ja sup2.

Näide arvutamise telliskivi veerg stabiilsuse
Outcidentreni kompressiooniga

Koostatud maja äärmuslikke veergusid ei ole tsentraalselt kokkusurutud, kuna randil põhineb neile ainult ühelt poolt. Ja isegi siis, kui riigid pannakse kogu veerus, siis koormus kattumisest ja katusest edastatakse äärmuslikule veerule kolonni ristlõike keskel. Millises kohas edastatakse selle koormuse tulemusesse, sõltub riglelite kaldenurkist randi ja veergude elastsuse moodulite ja mitmete teiste tegurite toetamise nurga alt. Seda ümberpaigutamist nimetatakse koormuse rakenduse ekstsentrilisuseks. Sellisel juhul oleme huvitatud tegurite kõige ebasoodsamast kombinatsioonist, kus veergude kattumise koormus edastatakse nii lähedal veeru servale. See tähendab, et veerg peale koormuse ise tegutseb ka painutusmoment võrdne M \u003d neJa seda hetke tuleks arvutamisel arvesse võtta. Sisse Üldine Jätkusuutlikkuse kontroll saab teha vastavalt järgmise valemi järgi:

N \u003d φrf - mf / w (2.1)

W. - sektsiooni resistentsuse hetk. Sellisel juhul võib katuse madalamate äärmuslike veergude koormust pidada tsentraalselt rakendamiseks ja ekstsentrilisus loob ainult kattumise koormuse. Ekstsentrilisusega 20 cm

N p \u003d φrf - mf / w \u003d1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg

Seega, isegi väga suure ekstsentrilisusega koormuse rakendamisega, on meil rohkem kui kahekordne varu tugevus.

Märge: SNIP II-22-81 (1995) "Stone ja Recopatament Designs" soovitab kasutada teist ristlõike arvutamise meetodit, milles võetakse arvesse kivistruktuuride omadusi, kuid tulemus on ligikaudu sama, mistõttu soovitatav arvutusmeetod Snip ei ole siin esitatud.

Välised laagri seinad peavad olema vähemalt arvutatud tugevuse, stabiilsuse, kohaliku kortsunud ja soojusülekande resistentsuse jaoks. Teada saama milline paksus peaks olema telliskivi seina , On vaja teha oma arvutus. Käesolevas artiklis kaalume telliskivide kandja võimet ja järgmistes artiklites - ülejäänud arvutused. Selleks et mitte jätta uue artikli väljundi, tellida uudiskirja ja te untsi, mis peaks olema seina paksus pärast kõiki arvutusi. Kuna meie firma tegeleb suvilate ehitamisega, on see madala tõusu ehitamine, siis kaalume kõiki selle kategooria arvutusi.

Kandjad Seda nimetatakse seintele, mis tajuvad koormust kattuvate katteplaatide, talade jne tajudest.

Te peaksite kaaluma ka külmakindluse tellise templit. Kuna igaüks ehitab maja ise, vähemalt sada aastat, siis kuiva ja normaalse niiskuse režiimis ruumide, brändi (M RZ) võetakse 25 ja kõrgem.

Brick müüritise tugevdamine See on lubatud ainult siis, kui telliskivi ja lahenduse brändi suurenemine ei võimalda nõutavat kandevõimet pakkuda.

Näide telliskiviseina arvutamisest.

Hinnangulise osa valik.

Avadustega seintel aktsepteeritakse osa hüppajate alumises tasemel.

Vaatleme ristlõike i-I-i.

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7T + 1,8T \u003d 5.5T

Ülejäänud põrandate G koormus loetakse keskel rakendatakse.

Kuna ülemmääraplaadi koormus (P 1) ei rakendata sektsiooni keskel, vaid kaugusel sellest võrdsest:

e \u003d H / 2 - A / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

see loob painutusmomendi (M) ristlõikes I - I. Hetk on õla tugevuse töö.

M \u003d p 1 * e \u003d 1,800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Siis ekstsentrilisus pikisuunalise jõu on:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Kuna kandeseina paksus on 25 cm, siis arvutasin juhusliku ekstsentrilisuse väärtuse E ν \u003d 2 cm, siis kogu ekstsentrilisus on:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d H / 2 \u003d 12,5 cm

Juures 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

ADKI kõrge tsentraanialise tihendatud elemendi tugevus määratakse valemiga:

N ≤ m g φ 1 r a c ω

Tegurid m G. ja φ 1. Vaatlusaluse osa I - i on võrdsed 1.

Enesekujunduse korral telliskivimaja on tungiv vajadus arvutada, kas taluda tellisklemine Projektis sätestatud koormused. Eriti tõsine olukord koosneb paigaldamissaitidest, mis nõrgendab aken ja ukse tükid. Suure koormuse korral ei pruugi need piirkonnad taluda ja hävitada.

Tihendi pitseri stabiilsuse täpne arvutamine ülempindade põrandate kokkusurumisele on üsna keeruline ja määratakse sisseehitatud valemid regulatiivne dokument SNIP-2-22-81 (edaspidi "<1>). Seina tugevuse inseneriarvutuste inseneriteaduskuumistes võetakse arvesse paljusid tegureid, sealhulgas seina konfiguratsiooni, pressimise vastupanuvõimet, seda tüüpi materjalide tugevust ja palju muud. Kuid ligikaudu "silmis" saate hinnata seina resistentsust kokkusurumisele, kasutades hinnangulised tabelid, milles tugevus (tonnides) on seotud seinalaiusega, samuti telliskivide ja mördi kaubamärkide sõltuvusega. Tabel on koostatud 2,8 m seina kõrgusele.

Bricki seina tabelit, tonni (näiteks)

Kaubamärgid		Saidi laius, vt
tellis	lahendus	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

Juhul kui lihtsuse laiuse väärtus on kindlaksmääratud intervalliga, on vaja keskenduda minimaalsele numbrile. Samal ajal tuleb meeles pidada, et ei ole kõiki tegureid, mis suudavad kohandada stabiilsust, disaini tugevust ja telliskiviseina takistust tihedalt laias ulatuses.

Laadi ajal on ajutine ja konstantne.

Alaline:

konstruktsioonide elementide kaal (aiade, kandjate ja muude struktuuride kaal);
pinnase ja kivide rõhk;
hüdrostaatiline rõhk.

Ajutine:

ajutiste struktuuride kaal;
koormused statsionaarsetest süsteemidest ja seadmetest;
surve torujuhtmetes;
saadetised salvestatud toodete ja materjalide kohta;
kliimakoormused (lumi, holly, tuul jne);
ja paljud teised.

Konstruktsioonide koormuste analüüsimisel tuleks arvesse võtta kogumõjusid. Allpool on näide hoone peamiste koormuste arvutamisest hoone lihtsamal korrusel.

Brick müüritise laadimine

Force seina prognoositava osa raamatupidamise kohta peate koormuse kokku võtma:

Madala tõusu konstruktsiooni puhul on ülesanne suuresti lihtsustatud ja paljude ajutiste koormuste tegureid saab tähelepanuta jätta, paludes projekteerimisjärgus teatud ohutusvaru.

Kuid 3 või enama korruse ehitamise puhul on eriliste valemite puhul vaja hoolikat analüüsi, võttes arvesse koormuste lisamist iga põrandast, jõu rakendamise nurk ja palju muud. Mõnel juhul saavutatakse lihtsuse tugevus tugevdusega.

Koormuse arvutamise näide

See näide näitab analüüsi olemasolevate koormuste lihtsuse esimese korruse. Siin on ainult püsivad koormused erinevatest struktuurielemendid Hooned, võttes arvesse jõudude rakendamise struktuuri ebaühtlast kaalutlust.

Lähteanalüüsi andmed:

korruste arv - 4 korrust;
telliste seinte paksus t \u003d 64cm (0,64 m);
masonri osakaal (telliskivi, lahus, krohv) m \u003d 18 kN / m3 (indikaator võetakse võrdlusandmetest, tabel 19<1>);
laius window Operations on: sh1 \u003d 1,5 m;
akna avade kõrgus - B1 \u003d 3 m;
seksikas osa 0,64 * 1,42 m (koormatud ala, kus rakendatakse ülejääkide kaal);
põrandaküsimuse kõrgus \u003d 4,2 m (4200 mm):
rõhk jaotatakse 45 kraadi nurga all.

Näide seina koormusest (kihi kiht 2 cm)

NST \u003d (3-4SH1V1) (H + 0,02) myf \u003d (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447 mn.

Laaditud piirkonna laius P \u003d Wet * B1 / 2-W / 2 \u003d 3 * 4.2 / 2.0-0,64 / 2,0 \u003d 6 m

NP \u003d (30 + 3 x 215) * 6 \u003d 4,072mn

Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094mn

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290mn,

sealhulgas H2L \u003d (1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 3,878mn

Lihtsuse kaal

NPR \u003d (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 mn

Üldine koormus on tingitud nende koormuste kombinatsioonist hoone lihtsustamiseks, selle arvutamiseks, koormate koormused seinast teostatakse 2-meetrise korruse kattuvusest ja prognoositud piirkonna kaalukattest .

Koormuse ja tugevuse analüüsi skeemi skeem

Tellija seina lihtsuse arvutamiseks vajate:

põranda pikkus (see on saidi kõrgus) (loomaarst);
põrandate arv (CET);
seina paksus (t);
brick Wall Laius (W);
müürseparameetrid (telliskivi tüüp, telliskivi bränd, lahendusmärk);

Square kõige lihtsam (p)

Tabel 15.<1> On vaja kindlaks teha koefitsient a (elastsuse iseloomulik). Koefitsient sõltub tüübist, telliskivist ja mördibrändist.
Paindlikkuse näitaja (g)

Sõltuvalt Indikaatorist A ja G vastavalt tabelile 18<1> Te peate nägema painutatud koefitsienti f.
Kokkusurutud osa kõrguse leidmine

kus E0 on indikaator eristaja.

Sektsiooni kokkusurutud osa pindala leidmine

Psg \u003d p * (1-2 e0 / t)

Lihtse tihendatud osa paindlikkuse määramine

GSG \u003d märg / kõva

Tabeli määratlus. kaheksateist<1> FSG koefitsient põhineb GSG ja koefitsient a.
Keskmistatud FSR koefitsiendi arvutamine

FSR \u003d (F + FSG) / 2

Koefitsiendi ω määratlus (tabel 19<1>)

ω \u003d 1 + e / t<1,45

Sektsiooni mõjutava jõu arvutamist
Stabiilsuse määramine

Y \u003d KDV * FSR * R * PSG * ω

KDV - pikaajaline koefitsient

R - müüritise vastupidavus kompressioonile saab määratleda tabelis 2<1>, MPA-s

Laadima

Näide müüritise arvutamisest

- Märg - 3,3 m

- Vestlus - 2

- T - 640 mm

- W - 1300 mm

- Müüritriparameetrid (savist telliskivi, mis on valmistatud plastikust pressimisest, tsemendi-liivalahust, telliskivist brändi - 100, märgilahus - 50)

Piirkond (p)

N \u003d 0,64 * 1,3 \u003d 0,832

Tabel 15.<1> Määrake koefitsient a.

Paindlikkus (g)

R \u003d 3,3 / 0,64 \u003d 5,156

Painutamise koefitsient (tabel 18<1>).

Suruosa kõrgus

Hard \u003d 0,64-2 * 0,045 \u003d 0,55 m

Sektsiooni kokkusurutud osa pindala

PSG \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

Paindlikkus kokkusurutud osa

GSG \u003d 3,3 / 0,55 \u003d 6

fSG \u003d 0,96
FSR arvutamine

FSR \u003d (0,98 + 0,96) / 2 \u003d 0,97

Tabelis. üheksateist<1>

ω \u003d 1 + 0,045 / 0,64 \u003d 1,07<1,45

Praeguse koormuse määramiseks peame arvutama kõigi struktuurielementide kaalu, mis mõjutavad hoone kavandatud osa.

Stabiilsuse määramine

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1,113 mn

Laadima

Tingimus on täidetud, müüritise tugevus ja selle elementide tugevus on piisav

Lihtsuse ebapiisav takistus

Mida teha, kui surve rõhu arvutatud vastupanu ei piisa? Sellisel juhul on vaja tugevdada seina tugevdamise abil. Allpool on näide struktuuri soovitud moderniseerimise analüüsist ebapiisava tihenduskindlusega.

Mugavuse huvides saate kasutada tabeli andmeid.

Alumine rida esitleb seina indikaatorid, mis on tugevdatud traatvõrguga, mille läbimõõt on 3 mm, rakuga 3 cm, klass B1. Iga kolmanda rea \u200b\u200btugevdamine.

Tugevuse suurenemine on umbes 40%. Tavaliselt on see resistentsus piisav. Parem on teha üksikasjalik analüüs, arvutades tugevuse omaduste muutuse vastavalt kavandatud struktuuri suurendamise meetodile.

Allpool on sellise arvutuse näide.

Näide ühise amplifikatsiooni arvutamisest

Lähteandmed - vt eelmist näidet.

põranda kõrgus on 3,3 m;
seina paksus - 0,640 m;
müürseri laius 1,300 m;
masonri tüüpilised omadused (telliste tüüp - Clay tellised, mis on tehtud, vajutades klahvile, lahenduse tüüp liivaga, telliste brändi - 100, mört - 50)

Sellisel juhul ei ole tingitud\u003e \u003d N teostatud (1,113)<1,5).

See on kohustatud suurendama tihendusresistentsust ja struktuuri tugevust.

Kasu saama

k \u003d U1 / Y \u003d 1,5 / 1,113 \u003d 1,348,

need. Struktuuri tugevust on vaja suurendada 34,8%.

Tugevdatud betooniklipi tugevdamine

Tugevdamine on valmistatud 0,060 m kaabli abil 0,060 m paksusega. Vertikaalsed vardad 0,340 m2, klambrid 0,0283 m2 sammuga 0,150 m.

Tõhustatud disaini osa mõõtmed:

Sh_1 \u003d 1300 + 2 * 60 \u003d 1,42

T_1 \u003d 640 + 2 * 60 \u003d 0,76

Selliste näitajatega teostatakse tingimus\u003e \u003d N. Struktuuri tihendamise ja tugevuse vastupanuvõime on piisav.

Koormus esimesel korrusel kattumise taset lihtsustamiseks, kN	Väärtused, KN.
lumi I201	10006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,4*0,001=115,7
valtsitud katusekatted vaip-100n / m 2	1006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,1*0,001=9,1
asfaldi tasanduskiht p \u003d 15000n / m 3 paksus 15 mm	150000,0156,7423,00,51,20,001=20,9
kuumpuidust kiudplaadid, mille paksus on 80 mm tihedusega p \u003d 3000n / m 3	30000,086,7423,00,51,20,001=22,3
Parosolatsioon - 50N / m 2	506,7423,00,51,2*0,001=4,7
kokkupandavad raudteeplaadid - 1750N / m 2	17506,7423,00,51,1*0,001=149,2
farm W / B Kaal	69001,10,01=75,9
korniisi kaal telliskivist müüritise seinale p \u003d 18000n / m 3	18000((0,38+0,43)0,50,51-0,130,25)* 6,741,1*0,001=23,2
brick müüritise kaal üle +3.17	18000((18,03-3,17)6,74 - 2,42,13)0,511,1*0,001=857
keskendunud kattuvad poldid (tingimuslik)	1197505,690,530,001=1022
akna täitmismass V N \u003d 500N / M2	5002,42,131,1*0,001=8,3

Kogu arvutamise koormus lihtsuse kohta võimalusi. +3.17:

N \u003d 115,7 + 9,1 + 20,9 + 22,3 + 4,7 + 149,2 + 75,9 + 23,2 + 857,1 + 1022 + 8,3 \u003d 2308,4.

On lubatud pidada seinale kõrgusele ühekordse elementidega, kusjuures libalite tasemel asuvad tugi hinged asuvad. Samal ajal võetakse ülemiste põrandate koormus ülemise põranda seinte raskusastmeosas ja kõik koormused p \u003d 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 \u003d 340.7 KN sellel korrusel peetakse rakendatud Tegelik ekstsentrilisus raskuskeskuse suhtes.

Vahemaa punktist rakenduse reaktsioonireaktsioonide randi r seina sisemisele servale, mis puudutab tugisurve asendit, mitte rohkem kui kolmandikku ületamise sügavusest rigleel ja mitte rohkem kui 7 cm.

Sügavusega Rigleeli ületamise sügavusega seinas A 3 \u003d 380mm ja 3: 3 \u003d 380: 3 \u003d 127 mm\u003e 70 mm Me aktsepteerime toetusrõhu rakendamispunkti p \u003d 340.7 KN kaugusel 70 mm kaugusel Seina sisemine serv.

Kõige lihtsama kõige hinnanguline kõrgus alumises korrusel

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Hoone alumise korruse lihtsuse kavandamisskeemi puhul võtame me sihtasutuse serva tasandil pigistades riiuli riiuli ja liigse toega kattumise tasemel.

Paindlikkus Silikaadi tellise 100 klassi lihtsuse paindlikkus Brand 25 lahuses, kus on R \u003d 1,3MP, kui müüritise iseloomulik α \u003d 1000

λ H \u003d L 0: H \u003d 3220: 510 \u003d 6.31

Pikisuunalise painutuse koefitsient φ \u003d 0,96 jäiga ülemise toega seintel ei pruugi tugiosade pikisuunaliste painutuse pikisuunaliste painutuse (φ \u003d 1) pitseri kõrguse keskel, koefitsient pikisuunaline painutus on võrdne arvutatud väärtusega φ \u003d 0,96. Kõrge eelnevalt käe eelregistreerimisel varieerub lineaarselt φ \u003d 1 arvutatud väärtusele φ \u003d 0,96

Pikisuunalise painutamise koefitsiendi väärtused lihtsuse hinnangulistes osades tippu ja akna avamise allosas:

φ 1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

φ 2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

Painutamise hetkede suurused Riglaadi ümberkorraldamise tasemel ja Vertexi taseme lihtsuse hinnanguliste osade hinnangulistes osades ja akna avamise allosas, KNM:

M \u003d PE \u003d 340.7 * (0,51 * 0,5-0,07) \u003d 63,0

M 1 \u003d 63,0

M 11 \u003d 63,0

Tavaliste jõudude suurus kõige lihtsamate osade puhul: KN:

N 1 \u003d 2308,4 + 0,51 * 6,74 * 0,2 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2322,0

N 11 \u003d 2322 + (0,51 * (6,744-2,4) * 2.1 * 1800 * 1.1 + 50 * 2.1 * 2.4 * 1.1) * 0,01 \u003d 2416,8

N 111 \u003d 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2471,2.

Ekstsentrilisus pikisuunaliste jõudude E 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66,0: 2308,4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56,3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15,7: 2416,8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 \u003d 0 mMY \u003d 0,5 * H \u003d 0,5 * 510 \u003d 255 mm.

Kasulik võime õhastatult ristkülikukujulise ristlõike lihtsuse

määratud valemiga:

N \u003d m g φ 1 ra * (1- ) Ω, kusω \u003d 1 + <=1.45,
Kui on pikisuunalise painutuse koefitsient ristkülikukujulise Moldh C \u003d H-2E 0, mg - koefitsiendi elemendi kohta, mis võtab arvesse koormuse pikaajalise töö mõju (Procha \u003d 510 mm) \u003e 300 mm, võtta 1), raskuse oksiidi ala.

Pitseri kasuliku võime (tugevus) riglaadi vähendamise tasemel φ \u003d 1,00, E 0 \u003d 27 mm, λ \u003d L 0: HC \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 27) \u003d 7.1, φ c \u003d 0,936,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ C) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) \u003d 0,968, ω \u003d 1 +
<1.45

N \u003d 1 * 0,968 * 1,3 * 6740 * 510 * (1-
) 1.053 \u003d 4073 kN\u003e 2308 kN

Sektsioonis 1-1 pitseri kasuliku võime (tugevus) φ \u003d 0,987, E 0 \u003d 24 mm, λ \u003d L 0: HC \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 24 ) \u003d 6,97, φ c \u003d 0,940,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ C) \u003d 0,5 * (0,987 + 0,940) \u003d 0,964, ω \u003d 1 +
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
) 1.047 \u003d 2631 kN\u003e 2322 kN

II-i IIPriφ § 0170, E 0 \u003d 6 mm, λ \u003d L 0: HC \u003d L 0) \u003d 3220: (510-2 * 6) jaotises \u003d 6, 47, φ c \u003d 0,950,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ C) \u003d 0,5 * (0,970 + 0,950) \u003d 0,960, ω \u003d 1 +
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1,3 * 4340 * 510 * (1- ) 1.012 \u003d 2730 kN\u003e 2416,8 kN

Sihtasutuse serva serva jaotises III-IIIV taseme talituse kandevõime (tugevus) keskmise kompressiooni all \u003d 1, E 0 \u003d 0 mm,

N 111 \u003d 1 * 1 * 1,3 * 6740 * 510 \u003d 4469 kN\u003e 2471 kN

Nii Lihtsaim tugevus on ette nähtud hoone alumise korruse kõigis osades.

Töö tugevdamine	Hinnanguline osa	Hinnanguline pingutus m, n mm	R a s c h e t t n y e x a r a k t i s t ja k ja k ja			Hinnangulised liitmikud	Vastu võetud liitmikud
Töö tugevdamine	Hinnanguline osa	Hinnanguline pingutus m, n mm	, mm	, mm	Armatuuri klass	Hinnangulised liitmikud	Vastu võetud liitmikud
Alumises tsoonis	Äärmuslikes lendudel	123,80*10					Ja s \u003d 760 mm 2 kahes lamedas raeduses
Alumises tsoonis	Keskmise kasu	94,83*10					Ja S \u003d 628mm 2 kahes lamedas raeduses
Ülemine tsoonis	Teises span	52,80*10					Ja S \u003d 308mm 2 kahes raames
	Kõigis keskmistes lekkides	41,73*10					Ja s \u003d 226mm 2 kahes raames
	Toetades	108,38*10					Ja S \u003d 628mm 2 Ühes p-kujuline võrgus
	On rasva	94,83*10					Ja S \u003d 628mm 2 Ühes p-kujuline võrgus

Tabel 3.

Koerte ahela

Ristjõud, KNM

Äärmuslikes lendudel

Keskmise kasu

Tabel 7.

Asukoha vardad		Armatuur ristlõikes, mm			R a c c h sa t n y e x a r r ja c t i c ja
Asukoha vardad		Enne kalju vardasid	Ronimine	Pärast kalju vardasid		mm. x10	Tab. üheksa
Rigli alumises tsoonis	Äärmuslikus liikluses: toetus A.
	toetus B.
	Keskmiselt liiklus: toetus B.
Ülemises Riegel tsoonis	Toetus: extreme Span
Ülemises Riegel tsoonis	keskmise span kauplustest

Hinnanguline osa	Hinnanguline pingutus m, kn * m	Jaotise suurused, mm	Hinnangulised omadused	Pikisuunaliste töötarvikute klassi AIII, MM		Tegelik laagri maht, kN * m
Hinnanguline osa	Hinnanguline pingutus m, kn * m		R b \u003d 7,65 mPa	R S \u003d 355 MPa	Tegelik vastuvõetud	Tegelik laagri maht, kN * m
Äärmusliku kaalu alumises tsoonis
Ülemises tsoonis, mis ületab veeru serva toetuste üle
Keskmise suuruse alumises tsoonis
Ülemises tsoonis, mis ületavad veeru äärel toetusi

Ordinaat

Ja s g ja b ja y u u u m o m e n t s, k n m

Äärmuslikes lendudel

Keskmise kasu

Ordinaadid peamise etapi hetki laadimisel vastavalt 1 + 4 skeemidele

suurusjärku

M. \u003d 145.2 KNM

EPPURA IIa ümberjaotamine

Ordinaadid peamise etapi hetki laadimisel vastavalt skeemidele 1 + 5

Viidete vähendamise jõupingutuste ümberjaotamine m suurusjärku

Täiendav Epira M. \u003d 89.2 KNM.

Ordinaatide ümberjaotamise EPUR IIIa

Koerte ahela

Ja s g ja b ja y u u u m o m e n t s, k n m

Ristjõud, KNM

Äärmuslikes lendudel

Keskmise kasu

		Pikisuunalised liitmikud Saadud liitmikud	Risti liitmikud samm	Põrkejõud römmaste kohas, KN	Lõpetatud vardade käivitamise pikkus teoreetilise kalju jaoks, mm	Minimaalne väärtus ω \u003d 20D, mm	Vastu võetud väärtus ω, mm	Kaugus toetuse teljest, mm
		Pikisuunalised liitmikud Saadud liitmikud	Risti liitmikud samm	Põrkejõud römmaste kohas, KN		Minimaalne väärtus ω \u003d 20D, mm	Vastu võetud väärtus ω, mm	Teoreetilise kalju kohale (materjalide maatüki ulatuses)	Enne kalju tegelikku koht

Rigli alumises tsoonis	Äärmuslikus liikluses: toetus A.
	toetus B.
	Keskmiselt liiklus: toetus B.
Ülemises Riegel tsoonis	Toetus: extreme Span
Ülemises Riegel tsoonis	keskmise span kauplustest

BP1 Rs \u003d 360 MPa, AIII Rs \u003d 355 MPa

Äärmuslikes paikadel telje vahel 1-2 ja 6-7

Äärmuslikus keerutuses

Keskmises ulatuses

Keskmise osade vahel telje vahel 2-6

Äärmuslikus keerutuses

Keskmises ulatuses

Asukoha vardad		Armatuur ristlõikes, mm 2			Hinnangulised omadused
Asukoha vardad		Enne kalju vardasid	ronimine	Pärast ronimist vardad		b * H 0, MM 2 * 10 -2	M \u003d r b * b * h 0 * a 0, kN * m
Rigli alumises tsoonis	Extreme Span: toetus A.
	toetus B.
	Keskmiselt: toetus B.
	support S.
Ülemises Riegel tsoonis	Toetus: kauge sülitamise küljelt
	keskastmest
	Support S. mõlemast kivist

Purustatud vardade asukoht		Pikisuunaline __ armatuur__ saadud liitmikud	Risti liitmikud _kogus_	Põõsavägi vardade teoreetilise kalju kohas, kN	Lõpetatud vardade käivitamise pikkus teoreetilise kalju jaoks, mm	Minimaalne väärtus W \u003d 20d	Vastuvõetud väärtus W, MM	Kaugus toetuse teljest, mm
Purustatud vardade asukoht		Pikisuunaline __ armatuur__ saadud liitmikud	Risti liitmikud _kogus_	Põõsavägi vardade teoreetilise kalju kohas, kN		Minimaalne väärtus W \u003d 20d	Vastuvõetud väärtus W, MM	Teoreetilise kalju kohale (vastavalt materjalide maatüki järgi)	Enne kalju tegelikku koht
Rigli alumises tsoonis	Extreme Span: toetus A.
	toetus B.
	Keskmiselt: toetus B.
	support S.
Ülemises Riegel tsoonis	Toetus: kauge sülitamise küljelt
	keskastmest
	Support S. mõlemast kivist