O zníženom priereze tenkostennej značky, rohových a cruciformných profilov po miestnej strate stability. Vývoj metód na výpočet deformácií vysokorýchlostných režimov redukcie horúceho s napätím rúrok zvýšenej presnosti N oblasti
kde je P číslo súčasnej iterácie; VT - kompletná kovová kĺzavá rýchlosť na povrchu nástroja; VN je normálna rýchlosť pohybu kovu; WN je normálna rýchlosť nástroja; St - Tretie napätie;
- výťažok napätie ako funkciu deformovateľných kovových parametrov, v danom bode; - priemerné napätie; - intenzita rýchlosti deformácie; x0 - rýchlosť deformácie komplexnej kompresie; KT je pokutový faktor na posuvnej rýchlosti kovu podľa prístroja (určeného metódou iterácií) kN - sankového továrne na penetráciu kovu do nástroja; M je podmienená viskozita kovu, je špecifikovaná spôsobom hydrodynamických aproximácií; - napätie alebo operadlo počas valcovania; FN - námestie prierez Koniec rúry, na ktorý sa aplikuje napätie alebo veranda.
Výpočet režimu deformácie a rýchlosti zahŕňa distribúciu deformačných stavov v priemere, potrebnú hodnotu koeficientu plastového napätia podľa stavu ZOB, výpočet koeficientov kapoty, valí priemery valcov a rýchlosť otáčania hlavných hnacích motorov s prihliadnutím na charakteristiky jeho dizajnu.
Pre prvé bunky mlyna, vrátane prvej prepravky, ktorá sa valí, a pre druhý, umiestnený po poslednom prepravke, valci, plastové napínacie koeficienty v nich zr.i menej ako požadovaný ZOB. Prostredníctvom takejto distribúcie plastových napínacích koeficientov nad všetkými klietkami je vypočítaná hrúbka steny na produkte väčšia, než je potrebné na redukčnej ceste. Na kompenzáciu nedostatočnej ťažnej schopnosti nádrží umiestnených v prvom a po posledných bunkách, ktoré jazdia, je potrebné použiť iteratívny výpočet, aby ste našli takú hodnotu ZOB, takže vypočítaná a špecifikovaná hrúbka steny na výstupe zo štátu boli rovnaké. Čím väčšia je veľkosť požadovaného celkového koeficientu plastového napätia v stave ZOB, tým väčšia je chyba v jeho definícii bez iteratívneho výpočtu.
Po iteratívnych výpočtoch vypočítali koeficienty predného a zadného plastového napätia, hrúbka steny rúrky na vstup a výstup deformačných buniek pozdĺž mestov redukčného mlyna, konečne určujú polohu prvého a posledného buniek, ktorá jazdí.
Samozrejme, priemer sa určí cez centrálny uhol QK.P. medzi vertikálna os Symetria toku valčeka a čiara, ktorá sa uskutočnila z stredu kalibru zhodujú s nápravou valcovania do bodu na povrchu prúdu kalibru, kde sa neutrálna čiara deformačného centra nachádza na jeho povrchu, je podmienečne umiestnená rovnobežne s osou valcovania. Veľkosť uhla qk.p. Najprv závisí od hodnoty zadného koeficientu ZADO. a predné Zer. napätie, ako aj koeficient
Kapucňa.
Stanovenie priemeru valcovania v rozsahu uhla QK.P. Zvyčajne sa vykonáva pre kaliber, má tvar kruhu so stredom v osi valcovania a priemer rovnajúcim sa priemernému priemeru CAIBER DSR.
Najväčšie chyby pri určovaní množstva priemeru bez zohľadnenia skutočnej geometrickej veľkosti kalibru bude pre prípad, keď podmienky valcovania určujú svoju polohu alebo v spodnej časti alebo na rezervácii kalibru. Čím väčšia je skutočná forma kalibru sa bude líšiť od kruhu akceptovaného vo výpočtoch, tým viac bude táto chyba.
Maximálny možný rozsah zmien v hodnotách skutočného priemeru, valček kalibru je valcový prúd. Čím väčšie je množstvo rolí, vytvára kalibru, tým viac relatívnej chyby určovania priemeru bez zohľadnenia skutočnej geometrickej veľkosti kalibru.
S rastúcou čiastočnou kompresiou priemeru potrubia v kalibre, rastie rozdiel svojho tvaru z kruhového. Takže, s nárastom kompresie priemeru potrubia 1 až 10%, relatívna chyba pri určovaní množstva priemeru bez zohľadnenia skutočných geometrických veľkostí kalibru sa zvyšuje z 0,7 na 6,3% pre dve farby, 7.1 % - pre Trival a 7,4% - pre ChotirroPwalkovoy "Kathya" skloniť, keď kinematické valcovacie podmienky, valcovací priemer umiestnený pozdĺž spodnej časti kalibru.
Simultánne zvýšenie toho istého
ILYASHENKO A.V. - spolupracovník oddelenia "stavebná mechanika"
Moskovská štátna stavebná univerzita,
Kandidát technických vedy
Štúdium ložiskovej kapacity stlačených elastických tenkostenných tyčí s počiatočným dňom a podstupujúcim lokálnu stratu stability je spojená s definíciou redukovaného prierezu tyče. Hlavné ustanovenia prijaté na štúdium stavu deformovaného stresu v etape stlačených neideálnych tenkostenných tyčí sú uvedené v dielach. Tento článok sa zaoberá jadrovým správaním tyčí, ktoré sú prezentované vo forme sady spoločne pracovných prvkov - dosiek s počiatočným riedením, ktoré napodobňuje prácu regálov rohu, taviacich a cruciformných profilov. Toto sú takzvané platne-dosky s jedným elasticky stlačeným okrajom a inými voľnými (pozri sync). V práci sa takáto doska označuje typ II.
Zistilo sa, že deštruktívne zaťaženie charakterizujúce nosnosť Tyč, významne presahuje zaťaženie zaťaženia R (M), pri ktorom dochádza k lokálnej strate stability nedokonalého profilu. Z grafu reprezentovaných B, možno vidieť, že deformácie pozdĺžnych vlákien pozdĺž obvodu prierezu v štádiu prepravky sa stávajú mimoriadne nerovnaké. Vo vláknach odstránených z kože, deformácia kompresie s nárastom zaťaženia klesá a s bremenami blízko k hranici, vďaka prudkému zákrutu týchto vlákien v dôsledku počiatočných riedení a rastúcimi šípkami pozdĺžnych polotovarov , ktoré boli vytvorené po lokálnej strate stability, objavujú sa a intenzívne rastú deformácie. Tiahnutie.
Prierezové rezy s spriadavými pozdĺžnymi vláknami sa vypúšťajú napätím, ako keby vypli z prevádzky tyče, oslabenie účinného prierezu a zníženie jeho tuhosti. Takže nosná schopnosť tenkostenného profilu nie je obmedzená na lokálnu stratu stability. Úplné zaťaženie vnímané pevnejšími (menej zakrivenými) prierezovými plochami môže výrazne prekročiť hodnotu R (M).
Získame efektívnu, zníženú časť, odstránenie nepracovných oblastí profilu. Na tento účel použite výraz pre funkciu napätia F K (X, Y), ktorá opisuje stresový stav dosky K-OH typu II (pozri).
Otočme sa na valcov namáhania σ kH (v smere vonkajšej tlakovej sily), určená v najpriaznivejšom priereze tyče (X \u003d 0). Píšeme ich vo všeobecnom formulári:
Σ kx \u003d ∂ 2 ф K (km, y, f kj, f koj, p c, d, β c, d, j, β, s) / ∂ y2, (1)
tam, kde sa konštantná integrácia km (m \u003d 1,2, ..., 6) a šípky zložiek získaných deflácií F KJ (J \u003d 1.2) sú určené z roztoku systému rozlíšených rovníc. Tento systém rovníc zahŕňa nelineárne variačné rovnice a hraničné podmienky, ktoré opisujú spoločné dielo záznamov o profile neideal. Šípky F Koj (J \u003d 1,2, ..., 5) Komponenty počiatočnej deformácie K-TH rekordu sú určené pre každý typ profilu experimentálne;
ℓ - dĺžka udržateľnosti polvnej vlny vytvorenej počas miestnej straty;
S - Šírka dosky;
β C, d \u003d Cs2 + dℓ 2;
p C, d, j \u003d Cs4 + dℓ 2S 2 + gℓ4;
c, D, J - celé kladné čísla.
Znížená alebo účinná šírka zníženého prierezu doskovej police (typu II) je označený s p. Na určenie, odpudzujeme podmienky pre prechod zo skutočného prierezu tyče k zníženiu:
1. Napätie v pozdĺžnych vláknach pri počiatočnej ploche dosky (pri Y \u003d 0), susedí s okrajom (pozri Sinokun), zostávajú rovnaké ako tie, ktoré sú získané nelineárnou teóriou (1):
kam 2 Kr \u003d F 2 KR + 2F K0R F KR.
Na určenie napätia σ k2 \u003d σ k max, je potrebné nahradiť (1) ordináciu najvhodnejšieho pozdĺžneho vlákna, ktorý je od stavu: ∂σ kx / ∂y \u003d 0.
2. Suma domáce úsilie V doske počas prechodu na znížený prierez v smere tlakovej sily sa nemení:
3. Moment vnútorného úsilia vzhľadom na os prechodu cez počiatočnú plochu (y \u003d 0) kolmú na rovinu dosky, zostáva rovnaká:
Je zrejmé z výkresu
σ 'k2 \u003d σ k1 + y n (σ k2 -σ k1) / (y p + s n). (päť)
Zapíšeme systém rovníc na určenie zníženej šírky dosky s p. Na tento účel nahrádzame (1) a (5) v bode 3 a (4): \\ t
kde α \u003d πs / ℓ; F Kr, ξ \u003d f kr f koξ + f Kr f kξ + f kor f kξ;
R, ξ - celé kladné čísla.
Výsledný systém rovníc (6) a (7) umožňuje definovať redukovanú šírku s p každej z políc komponentov stlačeného priebežného stability tenkostennej tyčinky. Skutočný prierez profilu bol teda nahradený zníženou.
Navrhovaná metóda sa zdá byť užitočná ako v teoretickom aj praktickom pláne pri výpočte nosnej kapacity stlačených vopred zavesených tenkostenných tyčí, v ktorých je prípustná formácia lokálnej vlny.
Bibliografický zoznam
- ILYASHENKO A.V., EFIMOV I.B. Štát deformovaného kmeňov po lokálnej strate stability stlačených tenkostenných tyčí, s prihliadnutím na počiatočné diely // stavebné konštrukcie a materiály. Ochrana proti korózii. - UFA: Tr.in-Ta Niipromstroy, 1981. - C.110-119.
- ILYASHENKO A.V. K výpočtu tenkostenných taviacich, rohových a cruciformných profilov s počiatočným riedením // Pile Foundations. - UFA: SAT. Vedecký Tr. Niipromstroy, 1983. - P. 110-122.
- ILYASHENKO A.V., EFIMOV I.B. Experimentálna štúdia tenkostenného stepitisa so spontánnymi lamelovými prvkami // organizácie a výroby práca na stavbe. - M .: Centrum. Buren N.-T. Informácie MinPromstroy, 1983.
Úvod
1 stav problému na teóriu a technológii profilovania mnohostranných potrubí podľa výkresu bez problémov (literárne preskúmanie).
1.1 Sortiment profil Rúry Ploché tváre a ich použitie v technike.
1.2 Hlavné spôsoby, ako vyrábať profilové potrubia s plochou plochou.
1.4 Stále tvarovaný nástroj.
1.5 Kresba multifunkčných rúrok v tvare vintage.
1.6 Závery. Účel a ciele výskumu.
2 Vývoj matematického modelu profilovania rúrok s ťahaním.
2.1 Základné ustanovenia a predpoklady.
2.2 Opis geometrie zaostrenia deformácie.
2.3 Popis pevnostných parametrov procesu profilovania.
2.4 Vyhodnotenie vyplnenia rohov vlkov a TIAS facelghts profilu.
2.5 Opis algoritmu pre výpočet profilovania parametrov.
2.6 Počítačová analýza výkonových podmienok pre profilovanie štvorcových rúrok s irelevantným výkresom.
2.7 Závery.
3 Výpočet náradia pre pevnosť na ťahanie profilových rúrok.
3.1 Nastavenie problému.
3.2 Stanovenie intenzívneho stavu volejča.
3.3 Konštrukcia zobrazovania funkcií.
3.3.1 Štvorcový otvor.
3.3.2 Obdĺžnikový otvor.
3.3.3 Lietadlo.
3.4 Príklad výpočtu intenzívneho stavu vlkov so štvorcovým otvorom.
3.5 Príklad výpočtu intenzívneho stavu vlkov s kruhovým otvorom.
3.6 Analýza získaných výsledkov.
3.7 Závery.
4 Experimentálne štúdie pre profilovanie štvorcových a obdĺžnikových rúr s ťahaním.
4.1 Metodika experimentu.
4.2 Profilovanie štvorcovej trubice s ťahaním v jednom prechode na jeden volt.
4.3 Profilovanie štvorcovej trubice s ťahaním pre jeden prechod s anti-antipatiou.
4.4 Trojfaktor lineárny matematický model Profilovanie štvorcových rúr.
4.5 Stanovenie výplne v rohoch vlkov a TIA.
4.6 Zlepšenie kalibrácie kanálov vlkov pre obdĺžnikové rúrky.
4.7 ZÁVERY.
5 Kreslenie profilových skrutkových rúrok.
5.1 Výber technologických parametrov výkresu s tvarovaním.
5.2 Definícia krútiaceho momentu.
5.3 Určenie úsilia strečovania.
5.5 Závery.
Odporúčaný zoznam dizertačných
Vypnutie tenkostenných rúrok s rotačným nástrojom 2009, kandidát na technických vedách Shefenko, Tatyana Sergeevna
Zlepšenie technológie nespokojnosti červených rúrok do bloku vlkov s garantovanou hrúbkou steny 2005, kandidát na technických vedách Kargin, Boris Vladimirovich
Zlepšenie procesov a strojov na výrobu rúrok profilovaných za studena založených na modelovaní deformácie 2009, doktor technických vied Parshin, Sergey Vladimirovich
Modelovanie procesu profilovania mnohostranných rúrok, aby sa ho zlepšil a vyberte parametre mlyna 2005, kandidát na technických vedách Semenova, Natalia Vladimirovna
Kreslenie rúrok z anizotropného výstužného materiálu 1998, kandidát na technických vedách Chernyaev, Alexey Vladimirovich
Dizertačná činnosť (časť autora je abstraktu) na tému "Zlepšenie procesu profilovania multi-facetovaných rúrok neodvolateľným výkresom"
Relevantnosť témy. Aktívny rozvoj výrobného sektora ekonomiky, prísne požiadavky na efektívnosť a spoľahlivosť výrobkov, ako aj efektívnosť výroby si vyžadujú použitie typov zariadení a technológie úspor zdrojov. Pre mnohé priemyselné odvetvia stavebného priemyslu, mechanického inžinierstva, výroby nástrojov, rádiového inžinierstva, jedným z riešení je použitie rúrok ekonomických druhov (výmena tepla a potrubia chladiča, vlnovody atď.), Ktorý umožňuje: zvýšiť výkon Zariadenia, pevnosť a trvanlivosť štruktúr, znížiť ich konzistenciu kovov, ušetriť materiály zlepšené vzhľad. Široká nomenklatúra a značné množstvo spotreby profilových potrubí uskutočnilo rozvoj ich výroby v Rusku. V súčasnosti je väčšina tvarovaných rúrok vyrábaná v rúrkach prevádzkovaných workshopoch, pretože v domácom priemysle sú dostatočne rozvinuté operácie valcovania a kreslenia za studena. V tejto súvislosti je dôležité zlepšenie existujúcej produkcie: vývoj a výroba zariadení, zavedenie nových technológií a metód.
Najbežnejšie typy tvarovaných rúrok sú mnohostranné (štvorcové, obdĺžnikové, hex, atď.) Vysoká presnosť rúrok získaných irelevantným výkresom v jednom priechode.
Naliehavosť témy práce je určená potrebou zlepšiť kvalitu mnohostranných rúrok zlepšením procesu ich profilovania bez tŕňa.
Cieľom práce je zlepšiť proces profilovania multifúzneho potrubia tým, že sa rozsloví výkresové techniky na výpočet technologických parametrov a geometrie nástroja.
Na dosiahnutie cieľa je potrebné vyriešiť nasledujúce úlohy:
1. Vytvorte matematický model pre profilovanie mnohostranných rúrok pomocou nesprejil výkresu na posúdenie výkonových podmienok, s prihliadnutím na neolikálnu zákon o vytvrdnutí, anizotropiu vlastností a komplexnej geometrie voličovho kanála.
2. Určite výkonné podmienky V závislosti od fyzikálnych, technologických a konštrukčných parametrov profilovania v prípade nespokojnosti.
3. Vytvorte metodiku pre odhad plniacich rohov rohov vlkov a TIAS na plochy na výkrese mnohostranných rúrok.
4. Vytvorte metodiku pre výpočet pevnosti tvarovaných vlkov, aby ste určili geometrické parametre nástroja.
5. Vytvorte metodiku výpočtu technologických parametrov a zároveň simultánne profilovanie a suché.
6. Vykonajte experimentálne štúdie technologických parametrov procesu, ktorý zabezpečuje vysokú presnosť rozmerov mnohostranných rúrok a skontrolujte primeranosť výpočtu technologických parametrov profilovania na matematickom modeli.
Výskumné metódy. Teoretické štúdie boli založené na základných ustanoveniach a predpokladoch teórie čerpania, teórie elasticity, spôsobu konformných mapovania, výpočtovej matematiky.
Experimentálne štúdie sa uskutočnili v laboratóriu s použitím metód matematického plánovania experimentu na univerzálnom TDMU-30 testovacom stroji.
Autor chráni výsledky výpočtu technologických a konštrukčných parametrov profilovania mnohostranných rúrok odtelenou výkresom: spôsob výpočtu pevnosti tvarovaných vlkov, pričom sa zohľadní normálne zaťaženie v kanáli; Metodika výpočtu technologických parametrov procesu profilovania mnohostranných rúrok pomocou nepeňacej výkresu; Metodika výpočtu technologických parametrov, zatiaľ čo súčasne profilovanie a sušenie s nelivom ťahu skrutkových tenkostenných multifunkčných rúrok; Výsledky experimentálnych štúdií.
Vedecká novinka. Vzory zmien napájacích podmienok sú stanovené v profilovaní mnohostranných rúrok irelevantným výkresom, pričom sa zohľadnia nelineárneho zákona kalenia, anizotropie vlastností a komplexnej geometrie volejového kanála. Problém je vyriešený určením stresového stavu tvarovaných vlkov pod pôsobením normálnych zaťažení v kanáli. Úplný záznam o rovniciach stavu namáhania stresu a zároveň simultánne profilovanie a rezanie multifunkčného potrubia.
Presnosť výsledkov výskumu potvrdzuje prísna matematická formulácia úloh, s použitím analytických metód na riešenie problémov, \\ t moderné metódy Experimentálne experimentálne údaje a spracovanie experimentálnych údajov, reprodukovateľnosť experimentálnych výsledkov, uspokojivá konvergencia vypočítaných, experimentálnych údajov a praxe výsledky, súlad výsledkov modelovania výrobnej technológie a charakteristiky hotových mnohostranných rúrok.
Praktická hodnota práce je nasledovná:
1. Dôvody získania štvorcových rúrok 10x10x1mm z vysoko presnej zliatiny D1, čím sa zvyšuje výťažok vhodných o 5%.
2. Rozmery tvarovaných vlkov, ktoré zabezpečujú ich výkon.
3. Kombinácia operácií profilovania a otáčania znižuje technologický cyklus výroby skrutkových multifunkčných rúrok.
4. Zlepšená kalibrácia tvarovaného vlkového kanála na profilovanie obdĺžnikových rúrok 32x18x2mm.
Schvaľovanie práce. Hlavné ustanovenia dizertačnej práce sú hlásené a prerokované na medzinárodnej vedeckej a technickej konferencii venovanej 40. výročiu metalurgickej rastliny Samara "Nové destinácie výroby a spotreby hliníka a jeho zliatin" (Samara: SGAU, 2000); 11 Inter-univerzitná konferencia " Matematický modelovanie a hraničné úlohy ", (Samara: SSTU, 2001); Druhá medzinárodná vedecká a technická konferencia "Metalophysics, mechanika materiálov a procesov deformácie" (Samara: SGAU, 2004); XIV Stupid-Levskaya Readings: Medzinárodná mládež vedecká konferencia (Kazaň: KSTU, 2006); IX Royal Readings: Medzinárodná vedecká konferencia mládeže (Samara: Sgau, 2007).
Publikácie materiály, ktoré odrážajú hlavnú dizertačnú prácu práce, sú publikované v 11 diel, a to aj v popredných partnerských vedeckých publikáciách definovaných najvyššou komisiou osvedčenia - 4.
Štruktúra a rozsah práce. Dizertačná práca sa skladá z hlavného konvencie, Úvod, päť kapitol, literatúra literatúry a aplikácií. Práca je uvedená na 155 stranách typu písaného textu, vrátane 74 kresieb, 14 tabuliek, bibliografie z 114 položiek a aplikácie.
Autor je vďačný tímu Katedry tlaku spracovania kovov pre pomoc, ako aj dozorcu, profesora oddelenia, D.T.N. V.R. Kargová za cenné pripomienky a praktickú pomoc v práci.
Podobná dizertačná práca v špeciálnej "technológii a stroje na spracovanie tlaku", 05.03.05 CIFRA WAK
Zlepšenie technológie a vybavenia na výrobu kapilárnych rúrok z nehrdzavejúcej ocele 1984, kandidát technických vedy Trubitsin, Alexander Filipovič
Zlepšenie technológie montáže s vypracovaním kompozitných rúrok komplexných prierezov s danou úrovňou zvyškových napätí 2002, kandidát na technických vedách Fedorov, Michail Vasilyevich
Zlepšenie technológie a dizajnu vlkov na výrobu hexových profilov založených na modelovaní v systéme "Billet-Tool" 2012, Kandidát na technických vedách Malakanov, Sergey Aleksandrovich
Štúdium modelov stavu kovu deformovaného stresu pri kreslení rúrok a vývoja metodiky na určenie parametrov výkonu na tŕň 2007, kandidát na technických vedách Malevich, Nikolay Alexandrovich
Zlepšenie zariadení, nástrojov a technologických prostriedkov na čerpanie vysokokvalitných práškových rúrok 2002, kandidát na technických vedách Manokhina, Natalia Grigorievna
Uzavretie dizertačnej práce na tému "Technológie a tlakové stroje", Shokova, Ekaterina Viktorovna
Hlavné výsledky a závery pre prácu
1. Z analýzy vedeckej a technickej literatúry vyplýva, že jeden z racionálnych a produktívnych procesov výroby tenkostenných multi-facetovaných rúr (štvorcový, obdĺžnikový, šesťuholník, oktymický) je procesom ťahu.
2. Pre proces profilovania mnohostranných rúrok bol vyvinutý matematický model, ktorý umožňuje určenie výkonových podmienok, s prihliadnutím na nelineárny zákon o vytvrdnutí, anizotropiu vlastností rúrkového materiálu a komplexnej geometrie kanál volejča. Model je implementovaný v programovacom prostredí Delphi 7.0.
3. S pomocou matematického modelu, kvantitatívny vplyv fyzických, technologických a konštrukčných faktorov na parametroch výkonu procesu profilovania mnohostranných rúrok s presnosťou na výkresu.
4. Vyvinuté metódy pre odhad výplne rohov rohov vlkov a TIAs tváre v prípade irelevantného ťahania multifunkčných rúrok.
5. Metóda je vyvinutá metóda na výpočet pevnosti tvarovaných vlkov, pričom sa zohľadní normálne zaťaženie v kanáli, založené na funkcii psieho záťaže, spôsobu konformných mapovaní a tretej pevnosti teórie.
6. Trojfarebný matematický model profilovania štvorcových rúrok bol experimentálne konštruovaný, ktorý umožňuje vybrať technologické parametre, ktoré zabezpečujú presnosť geometrie získaných rúrok.
7. Vyvinutý a priniesol do technickej úrovne, spôsob výpočtu technologických parametrov so simultánnym profilovaním a krútiacimi multifunkčnými rúrkami irelevantným výkresom.
8. Experimentálne štúdie procesu profilovania multi-facetovaných rúrok irelevantným výkresom ukázali uspokojivú konvergenciu výsledkov teoretickej analýzy s experimentálnymi údajmi.
Referencie Dizertačný výskum kandidát technických vedy Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008
1. A.C. 1045977 USSR, MKI3 B21SS / 02. Nástroj na ťahanie tenkostenných tvarovaných trubiek textu. / V.N. ERMAKOV, G.P. Moiseev, A.b. Suntsov et al. (USSR). № 3413820; Štádium. 31.03.82; Vypracovať. 07.10.83, Bul. №37. - Zs.
2. A.C. 1132997 ZSSR, MKI3 B21SS / 00. Kompozitný vlk na kreslenie mnohostranných profilov s párnym číslom textu. / V a. Reinne, a.a. Pavlov, E.V. Nikulin (USSR). 0043364 / 22-02; Štádium. 09/16/83; Vypracovať. 07.01.85, Bul. №1. -4c.
3. A.C. 1197756 USSR, MKI4B21S37 / 25. Spôsob výroby textu obdĺžnikového trubice. / P.n. Kalinushkin, vb Furmanov a kol. (USSR). № 3783222; oznámila 21.08.84; Vypracovať. 15.12.85, Bul. №46. - 6c.
4. A.C. 130481 ZSSR, MKA 7S5. Zariadenie na krútenie non-kruhových profilov s textovým textom. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Shakmaev a kol. (USSR). № 640189; Štádium. 02.10.59; Vypracovať. 1960, Bul. №15. -2c.
5. A.C. 1417952 USSR, MKI4B21С37 / 15. Spôsob výroby profilu multifunkčného textu textu. / A.B. Yukov, A.A. Shkurenko et al. (USSR). № 4209832; Štádium. 09.01.87; Vypracovať. 08.23.88, Bul. №31. - 5c.
6. A.C. 1438875 USSR, MKI3 B21С37 / 15. Spôsob výroby textu obdĺžnikového trubice. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, v.p. Buzin et al. (ZSSR). № 4252699 / 27-27; Štádium. 28.05.87; Vypracovať. 11/23/88, Bul. №43. -4c.
7. A.C. 1438876 ZSSR, MKA3 B21S37 / 15. Zariadenie na reprodukciu okrúhlych rúrok do pravouhlého textu. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, v.p. Buzin et al. (ZSSR). № 4258624 / 27-27; Štádium. 09.06.87; Vypracovať. 11/23/88, Bul. №43. -SC.
8. A.C. 145522 USSR MKI 7P410. Filter na ťahanie potrubia. / E.V.
9. Bush, B.K. Ivanov (ZSSR). - Č. 741262/22; Štádium. 10.08.61; Vypracovať. 1962, Bul. Č. 6. -SC.
10. A.C. 1463367 USSR, MKI4 B21С37 / 15. Spôsob výroby multifetovaného textu textu. / V.v. Yakovlev, V.A. Shurinov, A.i.Pavlov a V.A. Belvyn (USSR). № 4250068 / 23-02; Štádium. 13.04.87; Vypracovať. 03/07/89, Bul. №9. -2c.
11. A.C. 590029 ZSSR, MK2B21SS / 00. VOLOK pre kreslenie tenkostenných multifunkčných textových profilov. / B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev et al. (USSR). № 2317518 / 22-02; Štádium. 30.01.76; Vypracovať. 30.01.78, Bul. №4. -SC.
12. A.C. 604603 USSR, MKI2 B21SS / 00. VOLOK pre výkresový text obdĺžnikového drôtu. / Ji.c. Watrushin, i.sh. BERIN, A.JI. Chechurine (USSR). 0099495 / 22-02; Štádium. 07/05/76; Public.30.04.78, Bul. Č. 16. 2 p.
13. A.C. 621418 USSR, MKI2 B21SS / 00. Nástroj na ťahanie mnohostranných rúrok s párnym číslom textu tváre. / G.a. Savin, V.I. PANCHENKO, V.K. SIDORENKO, L.M. Schlossberg (ZSSR). № 2468244 / 22-02; Štádium. 29.03.77; Vypracovať. 30.08.78, Bul. №32. -2c.
14. A.C. 667266 ZSSR, MC2 B21SS / 02. Volok text. / A.a. FOTOV, V.N. Spurálne, G.P. Moiseev, V.M. YERMAKOV, YU.G. Dobrý (ZSSR). № 2575030/22-02; Štádium. 01.02.78; Vypracovať. 06/15/79, Bul. №22, -4С.
15. A.C. 827208 USSR, MKI3 B21SS / 08. Zariadenie na výrobu textu profilových rúrok. / I.A. LYASHENKO, G.P. Motsv, S.M. Podoskin et al. (USSR). № 2789420 / 22-02; nárokov. 09.06.79; Vypracovať. 05.05.81, Bul. №17. - Zs.
16. A.C. 854488 USSR, MKI3 B21SS / 02. Text nástroja. /
17. S.P. Panasenko (USSR). № 2841702 / 22-02; Štádium. 11/23/79; Vypracovať. 08/15/81, Bul. №30. -2c.
18. A.C. 856605 USSR, MKI3 B21SS / 02. VOLOK na ťahanie textu profilov. / Yu.s. ZYKOV, A.G. Vasilyev, A.A. Kochetkov (USSR). №2798564 / 22-02; Štádium. 07/19/79; Vypracovať. 08.23.81, Bul. №31. -SC.
19. A.C. 940965 USSR, MKI3 B21SS / 02. Nástroj na výrobu textu profilov. / I.A. Savelyev, Yu.S. Vzkriesenie, A.D. OSMA-NIS (ZSSR). - Nie. 3002612; Štádium. 06.11.80; Vypracovať. 07.07.82, Bul. №25. Zs.
20. Adler, YU.P. Plánovanie experimentu pri hľadaní optimálnych podmienok Text. / YU.P. ADLER, E.V. Markova, YU.V. Granovsky M.: Veda, 1971. - 283c.
21. Alynevsky, Ji.e. Trakčné úsilie s studeným drenážnymi trubicami. / Ji.e. Alshevsky. M.: Metallurgisdat, 1952.-124c.
22. Amenzade, Yu.A. Teória textu elasticity. / Yu.a. Amenzade. M.: Vyššia škola, 1971.-288С.
23. ARGUNOV, V.N. Kalibrácia tvarovaného textu profilov. / V.N. ARGUNOV, M.Z. Yermanok. M.: Metalurgia, 1989.-206c.
24. ARYSENSKY, YU.M. Získanie racionálnej anizotropie v texte listov. / Yu.m. ARYSENSKY, F.V. GRECKNIKOV, V.YU. Aryshensky. M.: Metalurgia, 1987-141c.
25. Aryshensky, YU.M.TORIA a výpočty plastovej tvorby textu anizotropných materiálov. / Yu.m. ARYSENSKY, F.V. Grecknikov. - M.: Metalurgia, 1990.-304c.
26. BISK, M.B. Racionálna technológia výroby textu nástroja potrubia. / M.B. BISK-M.: Metalurgia, 1968.-141 p.
27. Widowin, S.I. Metódy výpočtu a navrhovania počítačových procesov lisovacích listov a profilových prázdnych textov. / S.I. Widowin - M.: Strojárstvo, 1988.-160c.
28. Vorobyov, D.N. Kalibračný nástroj na ťahanie obdĺžnikových trubiek. / D.N. Vorobev D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Technológia ľahkých zliatin. -1989. - -C.36-39.
29. Vydrin, V.N. Výroba tvarovaných profilov s vysokou presnosťou. / V.N. Udrin et al.: Metalurgia, 1977.-184c.
30. GROMOV, N.P. Teória spracovania kovov Teória. / N.p. Gromov -m.: Metalurgia, 1967.-340С.
31. Gubkin, S.I. Kritiku existujúcich metód na výpočet prevádzkových napätí na OMD / PY. GUBINK // ENGINEERING METÓDY VÝPOČASOV technologické procesy OMD. -M.: Mashgiz, 1957. C.34-46.
32. Glyaev, G.I. Stabilita priečneho úseku rúry pod redukciou textu. / G.I. Glyaev, P.N. IVSHIN, V.K. Yanovich // teória a prax redukčných rúrok. P. 103-109.
33. Glyaev, YU.G. Matematické modelovanie procesov OMD Text. / Yu.g. Glyaev, S.A. Chukmasov, A.B. Gubin. Kyjev: Sciences. Dumka, 1986. -240c.
34. Glyaev, yu.g.intenzifikácia presnosti a kvality textu rúrok. / Yu.g. Glyaev, M.Z. Volodarsky, O.I. Lev a iné: metalurgia, 1992.-238c.
35. Zbraň, G.YA. Teoretický základ Spracovanie kovov pre text. / G.Ya. Gong. M.: Metalurgia, 1980. - 456c.
36. Zbraň, G.YA. Plastová formulácia textu kovov. / G.ya. Gong, p.i. Polihin, B.A. Prudkovsky. M.: Metalurgia, 1968. -416c.
37. Danchenko, V.N. Výroba profilových rúrok Text. / V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Internet inžinierstva, 2003. -224c.
39. DNESTROVSKY, N.Z. Stripovanie kovového textu. / N.Z. DNIESTER. M.: Stav Vedecká škola. ed. Lit. na h. A farba Metalurgia, 1954. - 270c.
40. Dorokhov, A.I. Zmeňte obvod pri kreslení tvarovaných trubiek. / A.I. Dorokhov // bul. Vedecké a technické Zlikvidujte informácie. M.: Metalurg-edition, 1959. - № 6-7. - str .89-94.
41. Dorokhov, A.I. Stanovenie priemeru pôvodného obrobku pre nefree-peel a valcovanie obdĺžnikových, trojuholníkových a hexagónových trubíc. / A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Produkcia rúrok / nesúhlasu. M., 1969. -sp.21. - P. 61-63.
42. Dorokhov, A.I. Axiálne napätie s výkresom tvarovaných rúrok bez textu tŕňa. / A.I. Dorokhov // tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -sp.1. - str.156-161.
43. Dorokhov, A.I. Vyhliadky na výrobu profilových potrubí a základov deformovaných studených moderná technológia Ich výrobného textu. / A.I. Dorokhov, V.I. Reinne, A.p. USPENKO // Ekonomické druhy: M.: Metalurgia, 1982. -c. 31-36.
44. Dorokhov, A.I. Racionálna kalibrácia rolí multi-tech mlynov na výrobu rúrok obdĺžnikových sekcií textu. / A.I. Dorokhov, P.V. SAV-KIN, A.B. KOLPAKOVSKY // Technický pokrok v produkcii potrubia. M.: Metalurgia, 1965.-s. 186-195.
45. Emelyanenko, str. Text výroby rúrok a potrubia. / P.T. Emelyanenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496c.
46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Stlačením panelov z hliníkových zliatin. M.: Metalurgia. - 1974. -232C.
47. Ermanok, M.Z. Použitie výkresu nespokojnosti počas výroby 1 "trubice text. / M.z. Yermanok. M.: Colormethinizácia, 1965. - 101c.
48. Ermanok, M.Z. Vývoj teórie textu na ťahanie. / M.Z. Yermanok // farebné kovy. -1986. №9.- P. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Racionálna technológia výroby obdĺžnikových rúrok z hliníkového textu. / M.Z. Yermanok M.Z., v.f. Šampión. // farebné kovy. 1957. - №5. - str .85-90.
50. ZYKOV, YU.S. Optimálny pomer deformácií na výkrese obdĺžnikových profilov. / Yu.s. ZYKOV, A.G. Vasilyev, A.A. Kochetkov // farebné kovy. 1981. - №11. -C.46-47.
51. ZYKOV, YU.S. Účinok profilu kresliaceho kanála na textovom texte Fellation. / Yu.s. Zykov // Novinky z univerzít. Železná metalurgia. 1993.). - str.27-29.
52. ZYKOV, YU.S. Štúdium kombinovanej formy pozdĺžneho profilu pracovisko Volesový text. / Yu.s. Zykov // Metalurgia a Koks: Spracovanie tlaku kovov. - Kyjev: technika, 1982. - IET.78. P. 107-115.
53. ZYKOV, YU.S. Optimálne parametre obdĺžnikových profilov textu. / Yu.s. Zykov // farebné megalla. 1994. - №5. - p.47-49. .
54. ZYKOV, YU.S. Optimálne parametre procesu ťahania obdĺžnikového profilu textu. / Yu.s. Zykov // farebné kovy. 1986. - №2. - P. 71-74.
55. ZYKOV, YU.S. Optimálne rohy ťahania textu na vytvrdnutie. / Yu.s. Zykov .// Izvestia Univerzity. 4m. 1990. - №4. - str.27-29.
56. ILYSHIN, A.A. Plast. Časť prvá. Elastické plastové deformácie text. / A.a. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 p.
57. Kargin, V.R. Analýza irelevantného výkresu tenkostenné rúry Anti-Art Text. / V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // Bulletin Sgau. SAMARA: SGAU, 2003. - №1. - str.82-85.
58. Kargin, V.R. Úvod do špeciálneho spracovania tlaku kovov
59. Text: Návod / V.R. Kargin, E.V. Shokova. SAMARA: SGAU, 2003. - 170C.
60. Kargin, V.R. Text ťahania vody. / V.R. Kargin // farebné kovy. -1989. №2. - C.102-105.
61. Kargin, V.R. Základy Inžinierstva Experiment Text.: Návod / V.R. Kargin, V.M. Zajaci. Samara: Sgau, 2001. - 86c.
62. Kargin, V.R. Výpočet nástroja na ťahanie štvorcových profilov a textu rúrok. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Izvestia Samara Vedecké centrum Ruskej akadémie vied. 2001. - №2. - tz - str.23 8-240.
63. Kargin, V.R. Výpočet zahusťovania steny rúrky, keď text. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Produkcia obstarávania v strojárstve. 2004.). -C.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Výskumný proces profilovania obdĺžnikových trubíc. / N.I. Casatkin, tzv Honina, I.V. KOMKOVA, M.P. PANOVA / Štúdium procesov spracovania neželezných kovov. - M.: Metalurgia, 1974. problém 44. - P. 107-111.
65. Kirichenko, A.N. Analýza ekonomiky rôzne cesty Výroba profilových potrubí s konštantnou hrúbkou steny okolo obvodového textu. / A.N. Kirichenko, A.I. Gubin, G.I. Denisova, N.K. KHUDYAKOVA // Ekonomické druhy. -M., 1982. -s. 31-36.
66. Kleenov, V.F. Výber obrobku a výpočtu nástroja na ťahanie obdĺžnikových rúrok z textu z hliníkových zliatin. / V.f. Klemenov, R.I. Muratov, M.I. Erlich // Technológia ľahkého zliatiny. - 1979. - №6.- P.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Nástroj na ťahanie textu. / VL. Kolmogorov, S.I. Orlov, v.yu. Shevlyakov. -M.: Metalurgia, 1992. -144c.
68. KOLMOGOROV, B.JI. Napätie. Deformácie. Deštrukčný text. / B.JT. Kolmogorov. M.: Metalurgia, 1970. - 229c.
69. KOLMOGOROV, B.JI. Technologické úlohy kreslenia a stlačenia textu.: Návod / B.I. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -sp.10. -81c.
70. Coppenfels, V. Prax textov z konformných mapov. / V. COP-PENFELS, F. STALMAN. M.: IL, 1963. - 406c.
71. COFFOFF, Z.A. Text valcovania valcovania za studena. / ZA. COFFFF, P.M. Solovychik, V.A. Aleshin a ďalšie. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432c.
72. Gruzman, Yu.g. Súčasný stav globálneho textu výroby potrubia. / Yu.g. Krukman, J1.c. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metalurgia, 1992. -81c.
73. Levanov, A.N. Kontaktné trenie v procesoch OMD Textu. LA.N. Leva-Nov, V.L. Colmagors, S.L. Burkin et al.: Metalurgia, 1976. - 416c.
74. Levitansky, M.D. Výpočet technických a ekonomických noriem na výrobu rúrok a profilov z hliníkových zliatin na osobnom texte počítača. / M.D. Levitansky, napr. MAKOVSKAYA, R.P. Nazarova // farebné kovy. -19,92. . -C.10-11.
75. Lyzov, M.N. Teória a výpočet výrobných procesov dielov sú flexibilný text. / M.N. Lysov M.: Strojárstvo, 1966. - 236c.
76. Muselishvili, N.I. Niektoré z hlavných úloh matematickej teórie textu elasticity. / N.I. Muselishvili. M.: Veda, 1966. -707c.
77. Osadchy, v.ya. Štúdium výkonových parametrov profilovania trubice a valčekových kalibrov textu. / V.ya. SUDDDY, S.A. Stephens // Oceľ. -1970. .8.-S.732.
78. Osadchy, v.ya. Vlastnosti deformácie pri výrobe profilových rúrok obdĺžnikových a variabilných sekcií Text. / V.ya. SUDDDY, S.A. Stephens // Oceľ. 1970. - №8. - str. 712.
79. Osadchy, v.ya. Výpočet stresu a úsilia pri ťahaní textu rúrok. /
80. V.YA. Sadniteľné, A.JI. Vorontsov, S.M Karpov // Výroba valcovaných výrobkov. 2001. - №10. - S.8-12.
81. Osadchy, s.i. Stav stresu-deformo-Kúpeľňa s profilmi - Rovaniatext. / V.ya. SUDDDY, S.A. Getya, s.a. Univerzity Stepanov // Izvestia. Železná metalurgia. 1984 ods. 19. -S.66-69.
82. Parshin, B.C. Základy systémového zlepšovania procesov a studeného výkresu trubického textu. / B.C. Parshins. Krasnojarsk: Vydavateľstvo Kras Názov. University, 1986. - 192c.
83. Parshin, B.C. Text ťahania studenej trubice. / B.C. Parshins, A.A. FOTOV, V.A. Aleshin. M.: Metalurgia, 1979. - 240c.
84. Perlin, I.L. Teória textu kreslenia. / I.l. Perlin, M.Z. Yermanok. -M.: Metalurgia, 1971.- 448С.
85. Perlin, P.I. Kontajnery pre plochý ingots text. / P.I. Perlin, L.F. Towchova // Sat. Tr. Vnimetmash. ONTI VnimemetMash, 1960. - №1. -C.136-154.
86. Perlin, P.I. Spôsob výpočtu kontajnerov na stlačenie tkaniny Ingot Text. / P.I. Perlín // Bulletin of Stromaning Engineering 1959. - №5. - s.57-58.
87. Popov, E.A. Základy teórie lisovacieho textu listu. / E.a.Popov. -M.: Strojárstvo, 1977. 278С.
88. Potapov, I.N. Teória textu výroby rúrok. / I.N. Potapov, A.p. Colikov, V.M. Druyan et al. M.: Metalurgia, 1991. - 406c.
89. Ravin, A.N. Tvorba nástroja na lisovanie a ťahanie textu profilov. / A.N. RAVIN, E.SH. SUKHODREV, L.R. Dudetskaya, V.L. Scherbanyuk. - Minsk: Veda a technika, 1988. 232c.
90. Rakhtmayer, R.D. Metódy rozdielu na riešenie problémov s hraničnou hodnotou textu. / R.D. Rakhtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418c!
91. Savin, G.A. Kreslenie rúrok Text. / G.A. Savin. M.: Metalurgia, 1993.-336c.
92. Savin, G.N. Distribúcia napätia blízko dier textu. / Nov.
93. Savin. Kyjev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.
94. Segerylind, Ji. Uplatňovanie textu MCE. / Ji. Segerylind. M.: Mir, 1977. - 349С.
95. SMIRNOV-ALYAV, G.A. Axisymmetrická úloha teórie plastového toku počas kompresie, distribúcie a výkresu textu rúrok. / G.A. SMIRNOV-ALYAV, G.YA. Zbraň // Novinky z univerzít. Železná metalurgia. 1961. - №1. - P. 87.
96. Storozhev, M.V. Teória spracovania kovov Teória. / M.V. Storozhev, E.a. Popov. M.: Strojárstvo, 1977. -432c.
97. TYMOSHENKO, S.P. Text materiálu. / S.P. Tymošenková - M.: Veda, 1965. T. 1, -480С.
98. TYMOSHENKO, S.P. Stabilita elastických systémov Text. / S.P. Tymošenková. M.: Grado, 1955. - 568c.
99. Trusov, P.V. Vyšetrovanie procesu profilovania trubice trubice. / P.v. Trusov, V.Y. Piliere, i.a. CRON // Spracovanie tlakového kovu. -Sverdlovsk, 1981. №8. - str.69-73.
100. Hucheng, V. Príprava potrubia na ťahanie, spôsoby výkresu a zariadenia používaných pri ťahaní textu. / V. Hucheng // Produkcia rúrok. Düsseldorf, 1975. s tým. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286c.
101. Chevakin, YU.F. Výrobné stroje vo výrobe trestu rúrok. / Yu.f. Chevakin, A.M. Ráfiky. M.: Metalurgia, 1972. -240c.
102. Chevakin, YU.F. Kalibrácia nástroja na ťahanie obdĺžnikového trubice textu. / Yu.f. Shevaakin, n.I. Casatkin // Štúdium procesov spracovania neželezných kovov. -M.: Metalurgia, 1971.v. №34. - str.140-145.
103. Chevakin, YU.F. Text výroby potrubia. / Yu.f. Shevaakin, A.Z. GLE BERG. M.: Metalurgia, 1968. - 440С.
104. Chevakin, YU.F. Výroba neželezných kovových rúr. / Yu.f. Chevakin, A.M. Rytikov, F.S. Sedalev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355С.
105. Chevakin, YU.F., Rirty A.M. Zlepšenie účinnosti výroby rúrok z textu neželezných kovov. / Yu.f. Chevakin, A.M. Ráfiky. M.: Metalurgia, 1968.-240c.
106. Shokova, E.V. Kalibračný nástroj na ťahanie obdĺžnikových trubiek. / E.V. Shokova // XIV Tupolevsky Čítanie: Medzinárodná vedecká konferencia mládeže, Kazaň State. tehn UN-T. Kazaň, 2007. - Zväzok 1. - P. 102103.
107. Skrutky, A.K., Freiberg Ma Výroba rúrok ekonomických profilov textu. / A.K. Schupov, M.A. Freiberg.-Sverddlovsk: Metallurgizdat, 1963-296c.
108. Yakovlev, V.V. Premiestnenie obdĺžnikových rúrok zvýšená presnosť Text. / V.V. Yakovlev, B.A. Smernitsky, V.A. BALYAVIN A OTÁZKA. // STAL.-1981.-№6-S.58.
109. Yakovlev, V.V. Kontaktné napätie S irelevantným výkresom rúrok. Text. / V.V. Yakovlev, V.V. SPOLOČNOSTI // SAT: Výroba bezšvíkových rúr. -M.: Metalurgia, 1975. -Valivá 3. -c.108-112.
110. Yakovlev, V.V., Kresba obdĺžnikových rúr na pohybujúci sa tŕň. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Balavín; Odpočinku. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - Dep. V čiernej deformácii 13.05.1985, č. 2847.
111. Automatische Ferningund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Profil Blecha Rohre". 1985. - shown32. -C.508-509.
Upozorňujeme, že vyššie uvedené vedecké texty sú zverejnené na oboznámenie sa a získané uznaním pôvodných textov práce (OCR). V tejto súvislosti môžu obsahovať chyby spojené s nedokonalosťou algoritmov rozpoznávania. V pdf dizertačnej práce a autorských abstraktoch, ktoré dodávame také chyby.
3.2 Výpočtový stôl valcovanie
Hlavným princípom výstavby technologického procesu v moderných zariadeniach je získať na kontinuálnom mlyne rúrok jedného trvalého priemeru, ktorý umožňuje použitie prázdneho a puzdra je tiež trvalý priemer. Získanie potrubia požadovaného priemeru je zabezpečené redukciou. Takýto pracovný systém ho uľahčuje a zjednodušuje nastavenie mlyna, znižuje nástroj na náradie a čo je najdôležitejšie, umožňuje udržiavať vysoký výkon celej jednotky aj pri valcovaní rúrok minimálnej (po redukcii).
Valcový stôl sa počíta proti koľajovému zdvihu podľa spôsobu opísaného v. Vonkajší priemer potrubia po redukcii je určený veľkosťou posledného páru rolí.
D P 3 \u003d (1,010..1,015) * D O \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm
kde d p je hotová rúra po redukčnom mlyne.
Hrúbka steny po kontinuálnych a redukčných mlynoch by mala byť rovná hrúbke steny hotového potrubia, t.j. S H \u003d sp \u003d s o \u003d 3,2 mm.
Odvtedy po kontinuálnom mlyne vychádza rúra jedného priemeru, potom súhlasíme s d h \u003d 94 mm. V kontinuálnych mlynoch sa kalibrácia valca zabezpečuje získanie v posledných parných valcoch vnútorného priemeru potrubia väčšie ako 1-2 mm, takže priemer tŕňa sa rovná:
H \u003d D H - (1..2) \u003d DH-2s N-2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.
Prijímame priemer tŕňa rovný 85 mm.
Vnútorný priemer puzdra musí poskytnúť voľné podávanie tŕňa a trvá 5-10 mm väčší ako priemer tŕňa
d R \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
Stena rukávu prijíma:
S R \u003d S H + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.
Vonkajší priemer rukávov je určený na základe veľkosti vnútorného priemeru a hrúbky steny:
D R \u003d D G + 2S G \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.
Priemer použitého billoty d з \u003d 120 mm.
Priemer tŕňa firmvéru je vybraný s prihliadnutím na veľkosť valcovania, t.j. Zdvíhanie vnútorného priemeru puzdra tvoriaceho z 3% až 7% vnútorného priemeru:
N \u003d (0,92 ... 0,97) D g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.
Koeficienty kresby pre firmvér, kontinuálne a redukčné mlyny sú určené vzorcami:
,
Koeficient spoločnej kapoty je:
Podobne sa vypočíta valcový stôl pre rúrky s veľkosťou 48,3 × 4,0 mm a 60,3 × 5,0 mm.
Valcový stôl je uvedený v tabuľke. 3.1.
Tabuľka 3.1 - Tape-80
|
Veľkosť hotových rúrok, mm |
Priemer obrobku, mm |
Firmware Stan. |
Nepretržitý stan. |
Zníženie Stan. |
Koeficient spoločnej kapoty |
||||||||||
|
Vonkajší priemer |
hrúbka steny |
Veľkosť rukávu, mm |
Priemer tŕňa, mm |
Extrahovať koeficient |
Veľkosti rúrok, mm |
Priemer tŕňa, mm |
Extrahovať koeficient |
Veľkosť potrubia, mm |
Počet buniek |
Extrahovať koeficient |
|||||
|
hrúbka steny |
hrúbka steny |
hrúbka steny |
|||||||||||||
3.3 Kalibrácia redukčných mlynových valcov
Kalibrácia valcov je dôležitá časť Výpočet spôsobu prevádzky mlyna. Vo veľkej miere určuje kvalitu rúrok, trvanlivosť nástroja, distribúcia nákladov v pracovných bunkách a pohonu.
Kalibračný výpočet rolí zahŕňa:
distribúciu súkromných deformácií v mestách mlyna a počítanie priemerných priemerov kalibrov;
stanovenie veľkosti ventilových kalibrov.
3.3.1 Rozdelenie súkromných deformácií
Podľa povahy zmien v súkromných deformáciách klietky redukčného mlyna môže byť rozdelená do troch skupín: hlava na začiatku mlyna, v ktorej sa obklady intenzívne zvyšujú v priebehu valcovania; Kalibrácia (na konci mlyna), v ktorom sa deformácie znižujú na minimálnu hodnotu a skupinu buniek medzi nimi (priemer), v ktorom sú súkromné \u200b\u200bdeformácie maximálne alebo blízko k nim.
Pri valcovaní rúrok s napätím veľkosti súkromných deformácií sa berie na základe stavu stability profilu rúry veľkosťou plastového napätia, ktorá poskytuje vopred určenú rúru.
Koeficient všeobecného plastového napätia môže byť určený vzorcom:
,
kde 
- axiálne a tangenciálne deformácie užívané v logaritmickej forme; Hodnota sa stanoví v prípade triviálneho kalibru podľa vzorca
kde (S / D) CP je priemerný pomer hrúbky steny k priemeru pre obdobie kmeňa potrubia v mlyne; K-koeficient s prihliadnutím na zmenu stupňa hrúbky potrubia.
,
,
kde m je hodnota celkovej deformácie rúry v priemere.
.
Veľkosť kritickej súkromnej kompresie s týmto koeficientom plastového napätia, podľa, môže dosiahnuť 6% v druhej prepravke, 7,5% v tretej klietke a 10% vo štvrtej klietke. V prvej prepravke sa odporúča prijímať v rozsahu 2,5-3%. Aby sa však zabezpečilo stabilné zachytenie, veľkosť kompresie sa zvyčajne znižuje.
V preditone a jemných častiach mlyna je tiež redukovaná kompresia, ale na zníženie zaťaženia na valcoch a zvýšiť presnosť hotových rúrok. V poslednej klietke kalibračnej skupiny sa dosahuje kompresia rovná nule, predposlednú až 0,2 lisovania v poslednej klietke strednej skupiny.
V stredná skupina CELES sa vykonávajú jednotné a nerovnomerné rozdelenie súkromných deformácií. S jednotnou distribúciou kompresie vo všetkých bunkách tejto skupiny sú trvalé. Nerovnomerné rozdelenie súkromných deformácií môže mať niekoľko možností a charakterizovať tieto zákony:
kompresia v strednej skupine je proporcionálne redukovaná z prvých buniek k druhému - padajúci režim;
v niekoľkých prvých bunkách strednej skupiny sa znižujú súkromné \u200b\u200bdeformácie a zvyšok sú trvalé;
kompresia v strednej skupine sa najprv zvýši a potom sa zníži;
v niekoľkých prvých bunkách strednej skupiny sú súkromné \u200b\u200bdeformácie ponechané trvalé a v pokoji.
S padajúcimi deformačnými režimami v priemernej skupine buniek sa rozdiely v hodnote valcovania a zaťaženia zaťaženia znížia, spôsobené rastom odolnosti proti deformácii kovu ako valcovania, v dôsledku poklesu teploty a zvýšiť rýchlosť deformácie. Predpokladá sa, že zníženie kompresie do konca mlyna tiež umožňuje zlepšiť kvalitu vonkajšieho povrchu rúrok a znížiť priečny rozdiel.
Pri výpočte kalibrácie rolí prijímame jednotné rozdelenie zlúčenín.
Množstvo súkromných deformácií v mlynoch sú znázornené na obr. 3.1.
Distribúcia zlúčenín
Na základe prijatých hodnôt súkromných deformácií sa môžu priemerné priemery kalibrov vypočítať formuláciou rúraa priamo, ... neúspechy) počas výroba Penový betón. Pre výroba Pena betón aplikovaný rôzne ... pracovníci priamo súvisia s výroba Pena betón, špeciálne oblečenie, ...
Výroba NEBEZPEČNÝ ŽIVOTNÝ rúra
Práca \u003e\u003e priemysel, výrobaPrenájom Výroba rúra Spôsob odstredivého prenájmu. Železobetón rúra Vyrobené ... pri odstredivom metóde výroba rúra. Nakladanie Centrifugačného betónu ... umožňuje vytvárať formácie formuláre. Výroba rúra Metóda radiálneho stlačenia. Toto ...
