Korózia rúrok obrazovky parných kotlov. Korózne poškodenie trubíc na obrazovke plynových kotlov. a) Korózia kyslíka
Ministerstvo energetiky a elektrifikácie ZSSR
Hlavná veda a technologická energia a elektrifikácia
Metodické pokyny
Pre upozornenie
Nízka teplota
Korózne povrchy
Kotry na vykurovanie a plynové potrubia
RD 34.26.105-84
Sójový
Moskva 1986.
Vyvinutý dvojnásobkom Union Dvasné poradie práce Red Banner Teply Inžinierstvo Research Institute s názvom po F.E. Dzerzhinsky
Umelci R.A. Petrosyan, I.I. Nadyrov
Schválené hlavné technický manažment Prevádzkové výkonové systémy 22.04.84
Zástupca vedúceho D.YA. Šamárakov
|
Metodické pokyny na prevenciu nízkonákladovej korózie tepelných a plynových dodávok kotlov |
RD 34.26.105-84 |
Doba platnosti je stanovená
Od 01.07.85
do 01.07.2005
Skutočné smernice sa vzťahujú na nízkoteplotné povrchy vykurovacích parných a vodných kotlov (šetrí, plynové odparky, ohrievače vzduchu odlišné typy atď.), ako aj plynný trakt pre ohrievače vzduchu (plynové kanály, hash, fajčiari, dymové potrubia) a stanovujú metódy na ochranu vykurovacích povrchov pred nízkoteplotnou koróziou.
Metodické pokyny sú určené pre tepelné elektrárne pôsobiace na palivách síry a organizáciám, ktoré navrhujú kotlové zariadenie.
1. Korózia s nízkou teplotou je korózia chvostových povrchov vykurovania, plynových kanálov a spalín kotlov pod akciou kondenzácie na nich spaliny Pare kyseliny sírovej.
2. Kondenzácia výparov kyseliny sírovej, objemový obsah, ktorý v spalinách pri spaľovaní sírnych palív je len niekoľko tisícín percentuálneho podielu, sa vyskytuje pri teplotách, významne (o 50 - 100 ° C) presahujúce teplotu kondenzácie vody pary.
4. Aby sa zabránilo korózii vykurovacích plôch počas prevádzky, teplota ich stien by mala prekročiť teplotný bod spalín spalín pri všetkých zaťažení kotla.
Pre vykurovacie povrchy ochladené s vysokým koeficientom prenosu tepla (ekonomizátory, plynové odparky atď.), Teplota média na vstupe v nich by mala prekročiť teplotu rosného bodu o približne 10 ° C.
5. Pre povrchy ohrievania vodných kotlov pri práci na palivovom oleji sírnym nie je možné implementovať podmienky pre úplnú výnimku korózie s nízkou teplotou. Aby ste ho znížili, je potrebné zabezpečiť teplotu vody na prívode do kotla, rovný 105 - 110 ° C. Pri použití vodných kotlov ako vrcholov môže byť takýto režim vybavený plným používaním ohrievačov siete. Pri použití vodných kotlov v hlavnom režime sa môže zvýšenie teploty vody na vstupe do kotla dosiahnuť recykláciou horúca voda.
V zariadení s použitím systému na zahrnutie kotlov ohrevu vody do tepelného nosiča cez vodné tepelné výmenníky sú plne zaistené podmienky na zníženie nízkoteplotnej korózie vykurovacích povrchov.
6. Pre ohrievače parných kotlov na lietadlách sa kompletná eliminácia nízkoteplotnej korózie poskytuje na vypočítanej teplote steny najchladnejšej oblasti väčšej ako teploty rosného bodu pri všetkých zaťažení kotla o 5 - 10 ° C ( Minimálna hodnota sa vzťahuje na minimálne zaťaženie).
7. Výpočet teploty steny rúrkového (TVP) a regeneračného (RWP) vzduchového ohrievača sa vykonáva na odporúčaniach "tepelného výpočtu agregátov kotla. Regulačná metóda "(M.: Energia, 1973).
8. Pri použití v rúrkových ohrievačov vzduchu ako prvé (vzduchom) pohyb vymeniteľných studených kocky alebo kocky z rúrok s kyslým povlakom (smaltovaný atď.), Ako aj vyrobené z materiálov odolných voči korózii na podmienky Kompletná výnimka z nízkoteplotnej korózie sa kontrolujú na ne (vzduchom) Kovové kocky. V tomto prípade by výber teploty chladiacich kovových kocky, ako aj kocky odolných voči korózii, by mala vylúčiť intenzívnu kontamináciu rúrok, pre ktorú by mala byť ich minimálna teplota steny pri spaľovaní olejových olejov by mala byť nižšia ako rosa bod spalín o maximálne 30 až 40 ° C. Pri spaľovaní pevných palivách síry sa má minimálna teplota steny rúrky za podmienok upozornenia na intenzívnu kontamináciu užívať aspoň 80 ° C.
9. V RVP, pokiaľ ide o podmienky úplnej výnimky nízkoteplotnej korózie, sa vypočíta ich horúca časť. Studená časť RVP sa vykonáva koróziou rezistentným (smaltovaným, keramickým, z nízkej legovanej ocele atď.) Alebo vymenené z plochých plechov s hrúbkou 1,0 - 1,2 mm vyrobené z malého uhlíkovej ocele. Podmienky prevencie intenzívneho znečistenia balenia sú splnené požiadavky na nároky. Tohto dokumentu.
10. Ako smaltovaný, sa aplikuje plnenie plechov s hrúbkou 0,6 mm. Servisná životnosť smaltovaného balíka vyrobeného v súlade s TU 34-38-10336-89 je 4 roky.
Ako keramické balenie môžu byť použité porcelánové trubice, keramické bloky alebo porcelánové dosky s výčnelkami.
Vzhľadom na zníženie spotreby palivového oleja s tepelnými elektrárňami je vhodné požiadať o studenú časť RWP, balenia s nízkou legovanou oceľou 10HDOR alebo 10xst, ktorej korózia je 2- 2,5-krát vyššia ako malej uhlíkovej ocele.
11. Na ochranu ohrievačov vzduchu pred nízkoteplotnými koróziou v počiatočnom období, opatrenia stanovené v "usmerneniach pre návrh a prevádzku kalorifikácií energie s drôtenými plutvami" (M.: SPO UNIONTTEHENERGO, 1981).
Mletie kotla na palivovom oleji sírne by sa malo vykonávať s prednastaveným vykurovacím systémom vzduchu. Teplota vzduchu pred ohrievačom vzduchu v počiatočnom období extraktov by mala byť zvyčajne 90 ° C.
11A. Na ochranu ohrievačov vzduchu pred nízkou teplotou ("parkovanie") korózie na zastavenom kotle, ktorých hladina je približne dvojnásobok rýchlosti korózie počas prevádzky, pred zastavením kotla, by mal byť dôkladne vyčistiť ohrievač vzduchu z vonkajších sedimentov. V tomto prípade sa pred zastavením kotla sa odporúča teplota vzduchu na prívode do ohrievača vzduchu udržiavať na úrovni jeho hodnoty pri menovitom zaťažení kotla.
Čistenie TVP sa uskutočňuje frakciou s hustotou jeho dodávky aspoň 0,4 kg / pp (odsek. Tohto dokumentu).
Pre tuhé palivá Vzhľadom na značné riziko korózie Asporov by sa mala zvolená teplota odchádzajúcich plynov z výstupného bodu spalín o 15 - 20 ° C.
Pre palivový olej síry, teplota odchádzajúcich plynov by mala prekročiť teplotu rosného bodu pri menovitom zaťažení kotla asi o 10 ° C.
V závislosti od obsahu síry v palivovom oleji sa má vypočítaná hodnota odchádzajúcich plynov brať pri menovitom zaťažení kotla, uvedené nižšie:
Teplota odchádzajúcich plynov, ºС ... 140 150 160 165
Pri spaľovaní síry vykurovacieho oleja s extrémne malým prebytkom vzduchu (α ≤ 1,02), teplota odchádzajúcich plynov môže byť akceptovaná nižšia s prihliadnutím na výsledky merania rosného bodu. V priemere prechod z malého nadbytku vzduchu na maximálnu nízku úroveň znižuje teplotu rosného bodu o 15 až 20 ° C.
Zabezpečiť spoľahlivú prácu komín A prevencia vlhkosti spadnutia na jeho stene ovplyvňuje nielen teplotu odchádzajúcich plynov, ale aj ich spotrebu. Práca potrubia s režimami zaťaženia je významne nižšia ako projekt zvyšuje pravdepodobnosť nízkej teploty korózie.
Pri spaľovaní zemného plynu sa odporúča teplota odchádzajúcich plynov, aby nemala nižšiu ako 80 ° C.
13. S poklesom zaťaženia kotla v rozsahu 100 - 50% nominálneho by sa mal usilovať o stabilizáciu teploty odchádzajúcich plynov, neumožňuje jeho pokles na viac ako 10 ° C z nominálnych.
Najekonomickejší spôsob stabilizácie teploty odchádzajúcich plynov je zvýšenie teploty predhrievanie vzduchu v nosičoch, keď sa zaťaženie znižuje.
Minimálne prípustné hodnoty teploty predhrievania teploty pred RVP sú akceptované v súlade s ustanovením 4.3.28 "Pravidlá pre technickú prevádzku elektrických staníc a sietí" (M.: ENERGOOATOMIZDAT, 1989).
V prípadoch, keď nie je možné optimálnu teplotu odchádzajúcich plynov upravená v dôsledku nedostatočného povrchu ohrevu RVP, mali by sa odobrať hodnoty teploty predhrievania, pri ktorých teplota odchádzajúcich plynov neprekračuje hodnoty v týchto metodických pokynoch.
16. Vzhľadom na nedostatok spoľahlivých povlakov odolných voči kyselinám na ochranu pred nízkoteplotnou koróziou kanálov kovových plynov môže byť ich spoľahlivá prevádzka dosiahnutá opatrnou izoláciou, čím sa zabezpečí rozdiel teplôt medzi spalínmi a stenou nie viac ako 5 "
Izolačné materiály a dizajn nie sú v dlhodobej prevádzke dostatočne spoľahlivé, preto je potrebné vykonávať pravidelné, aspoň raz ročne, kontrolovať ich stav av prípade potreby vykonávať opravy a obnovu.
17. Ak sa používa v experimentálnom poradí na ochranu plynových kanálov z nízkoteplotnej korózie rôznych povlakov, treba mať na pamäti, že táto musí poskytnúť tepelnú odolnosť a obsah plynu pri teplotách presahujúcich teplotu odchádzajúcich plynov najmenej 10 ° C, rezistencia na koncentráciu kyseliny sírovej 50 - 80% v teplotnom rozsahu, resp. 60 - 150 ° C a možnosť ich opravy a obnovy.
18. Pre nízkoteplotné povrchy, konštrukčné prvky RVP a kotlové plyny Dodávky Je vhodné použiť nízkolegované ocele 10HNPP a 10HSD, nadradené korózne odolnosť uhlíkovou oceľou 2 - 2,5-krát.
Absolútna odolnosť proti korózii je len veľmi nedostatočná a drahá vysoko legovaná oceľ (napríklad oceľ EI943, obsahujúca až 25% chrómu a až 30% niklu).
žiadosť
1. Teoreticky teplota rosného bodu spalín s vopred určeným obsahom kyseliny sírovej a vody sa môže stanoviť ako teplota varu roztoku kyseliny sírovej takejto koncentrácie, pri ktorej existuje rovnaký obsah vodnej pary a kyselina sírová.
Nameraný teplotný bod rosného bodu v závislosti od metodiky merania sa nemusí zhodovať s teoretickým. V týchto odporúčaniach pre teplotu rosného bodu spalín trhať Povrchová teplota štandardného skleneného snímača s oddelením vo vzdialenosti 7 mm sa vyberie z ostatných platinových elektródy s dĺžkou 7 mm, pri ktorom je odolnosť dostávacieho filmu medzi elektródami v ustálenom stave 107 ohmov. V meracom okruhu elektród sa použije striedavý prúd nízkeho napätia (6 - 12 V).
2. Pri spaľovaní palivových olejov s nadmerným vzduchom 3 - 5% teplotový bod rozsvietených plynov závisí od obsahu síry v palivách Sp. (Obr.).
Pri spaľovaní palivačných olejov s extrémne nízkym prebytkom vzduchu (α ≤ 1,02), teplota spalín REW sa má odobrať podľa výsledkov špeciálnych meraní. Podmienky pre prenos kotlov v režime s α ≤ 1,02 sú uvedené v "pokynoch pre prenos kotlov pracujúcich na palivách síry, do režimu spaľovania s extrémne malými prebytočnými vzduchami" (M.: SPO SOYUCECENERGO, 1980).
3. Pri spaľovaní sírych tuhých palív v stavovej teplote v tvare prachu v oblasti rosného bodu spalín tP. Môže sa vypočítať podľa obsahu síry a popola v palive Svorka, Arr a teplota kondenzácie vodnej pary tona Podľa vzorca
kde aUN. - Podiel popola na starosti (zvyčajne dostal 0,85).
Obr. 1. Závislosť teploty rosného bodu spalín z obsahu síry v horskom oleji
Hodnota prvého termínu tohto vzorca aUN. \u003d 0,85 možno určiť na obr. .
Obr. 2. Rozdiel v teplotných bodoch rohu spalín a kondenzáciou vodných pár v nich v závislosti od obsahu síry ( Svorka) a popol ( Arr) V palive
4. Pri spaľovaní plynných palivách síry sa môže rosný bod spalín určený na obr. Za predpokladu, že obsah síry v plyne sa vypočíta ako vyššie uvedený, to znamená v percentách hmotnosti o 4186,8 kJ / kg (1000 kcal / kg) tepelného spaľovania plynu.
V prípade plynového paliva sa môže vzorec určiť veľkosť obsahu síry v percentách hmotnosti podľa hmotnosti
kde m. - počet atómov síry v molekule zložky síry;
q. - sypké percento síry (zložka síry);
Qn - tepelné spaľovanie plynu v KJ / m3 (KCAL / NM3);
Z - koeficient rovný 4,187, ak Qn Vyjadrené v KJ / M3 a 1.0, ak je v KCAL / M3.
5. Rýchlosť korózie nahradeného kovového balenia ohrievača vzduchu počas spaľovania vykurovacieho oleja závisí od teploty kovu a stupňa korózie spalín.
Pri spaľovaní palivového oleja s nadbytkom vzduchu 3 - 5% a zmes povrchu korózie (z dvoch strán v mm / rok) môže byť balenie RVP odhadnúť podľa tabuľky. .
stôl 1
|
Korózia (mm / rok) pri teplote steny, ºС |
||||||||
|
0,5 viac ako 2 0,20 |
||||||||
|
Sv. 0,11 až 0,4 vr. |
||||||||
|
Sv. 0,41 až 1,0 inc. |
||||||||
6. Na uhlie s vysokým obsahom oxidu vápenatého je teplota rosného bodu nižšia ako tie, ktoré sú vypočítané podľa nárokov týchto metodických pokynov. Pre takéto palivá sa odporúča použiť výsledky priamych meraní.
Na lodi parné kotly Korózia môže pokračovať z boku kontúra pary a na časti produktov spaľovania paliva.
Vnútorné povrchy obvodu pary môžu podliehať nasledujúcim typom korózie;
Korózia kyslíka - je najviac nebezpečný druh korózia. Charakteristickým znakom korózie kyslíka je tvorba lokálnych bodkovaných ložísk korózie, dosahuje hlboký yazvin a cez otvory; Najcitlivejšie na koróziu kyslíka vstupné miesta ROZHODNUTIA, ZVYČATEĽOV A ZNAČOVANÉ ROZPEČOVÉ ROZPEČOVÉ CONTURY.
Nitritená Corrosion - Na rozdiel od kyslíka úžas interiérové \u200b\u200bpovrchy Zdvíhacie trubice pokrčených teplom a spôsobuje tvorbu hlbšieho yazvinu s priemerom 15 ^ 20 mm.
Interkryštalická korózia je špeciálny typ korózie a vyskytuje sa v miestach najvyššieho kovu namáhania (zvary, valčekové a prírubové zlúčeniny) v dôsledku interakcie kotla kovu s vysoko koncentrovaným alkáliou. Charakteristickým znakom je vzhľad na povrchu kovovej mriežky vyrobenej z malých trhlín, postupne sa vyvíja do trhlín;
Podmienky Korózia sa vyskytuje v usadenín kalu a v stagnáčných zónach cirkulujúcej cirkulácie kotlov. Proces úniku je elektrochemický charakter pri kontakte oxidov železa s kovom.
V časti produktov spaľovania paliva sa môžu pozorovať tieto typy korózie;
Plynová korózia zasiahne odparovanie, prehriatie a ohrievacie plochy, orezávanie pokožky,
Štíty na riadenie plynu a ďalšie prvky kotla vystaveného vysokým teplotám plynových plynov .. Zvýšenie teploty kovu kotlových rúrok nad 530 ° C (pre uhlíkovej ocele), zničenie ochranného oxidu na povrchu Rúrky sa začínajú, čím sa zabezpečuje nepohodlený prístup kyslíka na čistý kov. Zároveň sa vyskytne korózia na povrchu rúrok s tvorbou stupnice.
Okamžitá príčina tohto typu korózie je porušenie režimu chladenia špecifikovaných prvkov a zvýši ich teplotu nad prípustnosťou. Pre rúry vykurovacích povrchov z dôvodov BohatýTeplota stien môže byť; Tvorba významnej vrstvy rozsahu, porušenie režimu cirkulácie (stagnácia, vyklápanie, tvorba parných zátkov), opomenutie vody z kotla, nerovnosti rozvodu vody a výber pary pozdĺž dĺžky Steam Collector.
Korózia s vysokým teplotou (vanád) ovplyvňuje povrch vykurovacích parníkov umiestnených vo vysokoteplotnej zóne plynov. Pri spaľovaní paliva sa vyskytne oxidy vanádu. Súčasne, s nedostatkom kyslíka, tvorí trioxid vanádu a s nadmerným - vanádovým päť-špicatom. Nebezpečný korózny je pentolar vanádový u205, ktorý má teplotu topenia 675 0s. Pyro vanád, uvoľnený pri spaľovaní vykurovacieho oleja, palice na vykurovacom povrchu vysoká teplotaA spôsobuje aktívne zničenie kovu. Experimenty ukázali, že aj obsah vanádu, ako 0,005% hmotnostné zloženie môže spôsobiť nebezpečnú koróziu.
Korózia vanádu môže byť zabránené znížením prípustnej teploty kovov kotlových prvkov a spaľovacej organizácie s minimálnymi koeficientmi nadbytočného vzduchu A \u003d 1,03 + 1,04.
Nízkoteplotná (kyselina) korózia ovplyvňuje najmä chvostové ohrievacie plochy. V spaľovacích výrobkoch silného vykurovacieho oleja existujú vždy dvojice vody a zlúčenín síry, ktoré tvoria kyselinu sírovú, keď sú navzájom spojené. Keď sa plyny premyjú vzhľadom na studené kaudálne povrchy, vykurovací pár kyseliny sírovej na nich a spôsobí koróziu kovu. Intenzita korózie s nízkou teplotou závisí od koncentrácie kyseliny sírovej vo fólii vlhkosti na vykurovacích plochách. V tomto prípade sa koncentrácia B03 v spaľovacích produktoch určuje nielen obsahom síry v palive. Hlavné faktory, ktoré majú vplyv na mieru nízkoteplotných korózióznych konaní;
Podmienky horiacej reakcie v peci. S zvýšením prebytočného koeficientu vzduchu sa zvyšuje percento plynu B03 (s A \u003d 1,15, 3,6% síry, obsiahnuté v palive; pri A \u003d 1,7, približne 7% oxiduje síry). V koeficientoch nadbytočného vzduchu A \u003d 1,03 - 1,04 sa B03 anhydrid kyseliny sírovej prakticky nevytvorí;
Stav vykurovacích povrchov;
Potravinársky kotol studená voda, čo spôsobuje zníženie teploty stenách rúrok ekonomizéra pod hračkou pre odvetračnú hračku pre kyselinu sulfurovú;
Koncentrácia vody v palivách; Pri spaľovaní zaplavených palív sa rosný bod zvýši v dôsledku zvýšenia parciálneho tlaku vodnej pary v spaľovacích výrobkoch.
Parkovacia korózia zasiahne vonkajšie povrchy rúrok a zberateľov, orezanie, spalín, armatúry a iné prvky dráhy plynového vzduchu kotla. Sito vytvorený pri spaľovaní paliva pokrýva vykurovacie plochy a vnútorné časti dráhy plynového vzduchu kotla. Triediť hygroskopické a pri chladení kotla, ľahko absorbuje vlhkosť, čo spôsobuje koróziu. Korózia je peptická pri tvorbe roztoku kyseliny sírovej na povrchu kovu, keď je kotol ochladzovaný a znižuje jeho teplotu svojich prvkov pod rosným bodom pre kyselinu sulfurovú.
Boj s parkovacou koróziou je založený na vytváraní stavov, ktoré vylučujú vlhkosť vstupu do povrchu kotla kovu, ako aj aplikovanie antikoróznych povlakov na povrchu prvkov kotlov.
S krátkodobou nečinnosťou kotlov po kontrole a čistení povrchov ohrevu, aby sa zabránilo atmosférickým zrážaním v plynových rúrkach kotlov na dymovej rúrke, je potrebné nosiť kryt, zavrieť air registre, prezeranie otvorov. Je potrebné neustále kontrolovať vlhkosť a teplotu v MCO.
Aby sa zabránilo korózii kotlov počas použitej nečinnosti rôzne metódy Skladovacie kotly. Rozlišovať dva spôsoby uloženia; Mokrý a suchý.
Hlavným spôsobom skladovania kotlov je mokrý sklad. Poskytuje úplné plnenie kotla s vodou živín preskočené cez elektrónovú výmenu a lepiacimi filtrami, vrátane parníka a ekonomizéra. Udržujte kotly na mokré ukladanie nemôže viac ako 30 dní. V prípade dlhšej nečinnosti kotlov sa používa suché skladovanie kotla.
Suché skladovanie zabezpečuje úplnú odvodnenie kotla z vody s ubytovaním v zberateľoch kotlov Bump vrecia s vlhkosťou Absorbujúca Selikhalia. Pravidelne sú kolektory prevádzkované, kontrolné meranie hmoty selika gélu, aby sa určilo hmotnosť absorbovanej vlhkosti, a odparovanie absorbovanej vlhkosti z Seikahelu.
Najaktívnejšia korózia trubíc obrazovky sa prejavuje v miestach, ktoré sústreďujú nečistoty chladiacej kvapaliny. To zahŕňa oblasti rúrok obrazovky s vysokým tepelným zaťažením, kde je hlboké odparovanie kotlovej vody (najmä v prítomnosti poréznych hĺbok na odparovacom povrchu). Preto v súvislosti s prevenciou poškodenia potrubia na obrazovke spojených s vnútornou koróziou kovu je potrebné zohľadniť potrebu integrovaného prístupu, t.j. Vplyv na vodohospodársky a dymový režim.
Poškodenie rúrok na obrazovke sú prevažne zmiešané, môžu byť rozdelené do dvoch skupín:
1) Poškodenie s príznakmi prehriatia ocele (deformácia a riedenie stien potrubia na ničiva; prítomnosť grafitových zŕn atď.).
2) krehké zničenie bez charakteristických príznakov pre prehriatie kovu.
Na vnútornom povrchu mnohých rúrok sú označené významné dvojvrstvové usadeniny: horný - slabo objímky, spodné - v tvare stupnice, tesne lepidlo s kovom. Hrúbka spodnej vrstvy stupnice je 0,4-0,75 mm. V zóne poškodenia na stupnici na vnútornom povrchu je zničený. V blízkosti torpédoborcov a na určitej vzdialenosti od nich je vnútorný povrch rúrok ohromený koróziou yazvinas a krehké mikro-gras.
Všeobecný typ poškodenia ukazuje tepelnú povahu zničenia. Štrukturálne zmeny na prednej strane rúrok - hlboká sliv a rozpad perlitu, tvorby grafitov (prechod uhlíka na grafit 45-85%) - označuje prekročenie nielen prevádzkovú teplotu obrazoviek, ale tiež prípustná pre oceľ 20,500 OS. FEO tiež potvrdzuje vysoký stupeň Kovové teploty počas prevádzky (nad 845 OK - I.e. 572 OS).
Krehké poškodenie spôsobené vodíkom sa zvyčajne vyskytujú v oblastiach s výkonnými tepelnými tokmi, pod hrubými vrstvami sedimentov a na klonoch alebo horizontálnych rúrkach, ako aj v miestach prenosu tepla vedľa zvarov zvarov alebo druhého na zariadenie, ktoré bráni Voľný pohyb prúdov., Skúsenosti ukázali, že poškodenie spôsobené vodíkom sa vyskytuje v kotloch pod tlakom pod 1000 PS. palec (6,9 MPa).
Poškodené pod pôsobením vodíka zvyčajne vedie k prasknutiam s tol-solárnymi hranami. Ostatné mechanizmy, ktoré prispievajú k tvorbe vozňa s hrubými hranami, sú praskanie koróziou pod ťahmi, únavou korózie, prestávky pod pôsobením stresu, ako aj (v niektorých zriedkavých prípadoch) najsilnejšie prehriatie. Môže to byť na náročné vizuálne rozlíšenie zničenia spôsobené poškodením vodíka, z iných druhov ničenia, ale tu môžu pomôcť non-ich vlastnosti.
Napríklad poškodenie vodíka je takmer vždy spojené s tvorbou škrupín v kovu (pozri preventívne opatrenia uvedené v G-vosku 4 a 6). Iné druhy zničenia (okrem prípadného korozívnej únavy, ktorá sa často začína v oddelených výletoch), zvyčajne nesúvisia s ťažkou koróziou.
Pruičné nehody v dôsledku poškodenia vodíka na kovu sú často pro-sú vo forme vzdelávania v stene potrubia obdĺžnikového "okna", ktoré nie sú typické pre iné druhy zničenia.
Ak chcete odhadnúť poškodenie rúrok obrazovky, treba mať na pamäti, že metalurgický (počiatočný) obsah vodíka plynného vodíka v oceli Perlit triedy (vrátane článku 20) nepresahuje 0,5-1 cm3 / 100 g. Keď obsah vodíka nad 4-5 cm3 / 100 g, mechanické vlastnosti ocele výrazne zhoršujú. V tomto prípade je potrebné zamerať sa hlavne na lokálny obsah zvyškového vodíka, pretože v krehkej deštrukcii rúrok obrazovky je ostré zhoršenie vlastností kovu pozorované len v úzkej zóne v priereze rúry s konzistentne uspokojivou štruktúrou a mechanickými vlastnosťami sušivého kovu pri odstraňovaní iba 0,2-2 mm.
Získané hodnoty priemerných koncentrácií vodíka na okraji zničenia 5-10 krát vyššie ako jeho počiatočný obsah pre článok 20, ktorý nemohol mať žiadny významný vplyv na poškodenie rúrok.
Vyššie uvedené výsledky ukazujú, že zisk z vodíka sa ukázalo byť rozhodujúcim faktorom v poškodení kotlov CTACK.
Dodatočná štúdia požadovaná, ktorá má rozhodujúci vplyv na tento proces: a) cyklistika tepla v dôsledku destabilizácie normálneho režimu varu v zónach zvýšených tepelných tokov v prítomnosti usadenín na odparovacom povrchu a v dôsledku toho poškodenie jeho ochranných oxidov; b) prítomnosť v pracovnom médiu nečistôt aktívnych korózii sa sústreďuje v sedimentoch v odparovacej ploche; c) spoločné pôsobenie faktorov "A" a "B".
Treba najmä za otázku úlohy palivového režimu. Povaha kriviek svedčí o akumulácii vodíka v niektorých prípadoch v blízkosti vonkajšieho povrchu rúrok na obrazovke. To je možné, predovšetkým v prítomnosti hustej vrstvy sulfidov na špecifikovanom povrchu, je do značnej miery priepustná pre vodík, difúzne z vnútorného povrchu na vonkajší povrch. Tvorba sulfidov je spôsobená: vysokou sírnu horiaceho paliva; Náčrt horáka na paneloch na obrazovke. Ďalším dôvodom kovových podláh vo vonkajšom povrchu je prietok koróznych procesov počas kovového kontaktu s dymovými plynmi. Keďže analýza externých sedimentov rúrok kotlov vykazovala, zvyčajne sa konalo pôsobenie oboch znížených dôvodov.
Úloha komínového režimu sa prejavuje aj v korózii rúrok obrazovky pod akciou Čistá vodačo je najčastejšie pozorované na parných generátoroch vysoký tlak. Korózne ohniská sa zvyčajne nachádza v zóne maximálneho miestneho tepelného zaťaženia a len na vyhrievanom povrchu potrubia. Tento fenomén vedie k tvorbe kruhového alebo eliptického vybrania s priemerom viac ako 1 cm.
Prehrievanie kovov sa vyskytuje najčastejšie v prítomnosti usadenín z dôvodu skutočnosti, že množstvo vnímaného tepla bude takmer rovnaké ako pre čisté potrubie a pre potrubie obsahujúcu potáčenú teplotu sa líši.
Počet kotlov používa rieku a vodu z vodovodu s nízkou pH a nízkou tuhosťou na kŕmenie tepelných sietí. Ďalšie ošetrenie riečnych vôd na stanici v vode zvyčajne vedie k zníženiu PN, poklesu alkality a zvýšenia agresívneho oxidu uhličitého. Výšku agresívneho oxidu uhličitého je možný aj v schémach pripojenia používaných pre veľké tepelné systémy s priamym vodou teplej vody (2000H3000 t / h). Zmäkčenie vody podľa mechanizmu na-katiónu zvyšuje jeho agresivitu v dôsledku odstránenia prirodzených inhibítorov korózie - utifferencie solí.
S nedostatočne zavedeným odvzdušňovaním vody a možné zvyšovanie koncentrácií kyslíka a oxidu uhličitého z dôvodu nedostatku dodatočných ochranných opatrení v systémoch tepelného napájania vnútornej korózie, vykurovacieho zariadenia CHP.
Počas vyšetrenia prívodného traktu jedným z CHP Leningradu sa získali nasledujúce údaje pomocou rýchlosti korózie, G / (M2 · 4):
Indikátor indikátora korózie
V potrubí privádzacej vody po vykurovacích systémoch vykurovacieho systému predtým, ako sa odchyľovatelia potrubia s hrúbkou 7 mm vyliezli v roku prevádzky v miestach až 1 mm v niektorých častiach, vznikli.
Príčiny ulceróznej korózie vodných kotlov sú nasledovné:
nedostatočné odstránenie kyslíka z kŕmnej vody;
nízka hodnota pH v dôsledku prítomnosti agresívneho oxidu uhličitého
(do 10 H15 mg / l);
akumulácia produktov kyslíkovej korózie železa (Fe2O3;) na plochách prenosu tepla.
Prevádzka zariadenia na sieťovej vode s koncentráciou železa nad 600 ug / l zvyčajne vedie k tomu, že niekoľko tisíc hodín prevádzky kotlov teplej vody sa pozorovalo intenzívne (viac ako 1000 g / m2) ložiskami oxidu železitého oxidu ich vykurovacích povrchov. Zároveň sa zaznamenávajú často vznikajúce úniky v rúrkach konvekčnej časti. V zložení vkladov, obsah oxidov železa zvyčajne dosahuje 80-hviezdičku90%.
Obzvlášť dôležité pre prevádzku kotlov teplej vody začínajú obdobia. V počiatočnom období prevádzky na jednom CHP nebol odstránenie kyslíka zaistené na normy inštalované Pte. Obsah kyslíka v prívodnej vode prekročil tieto normy 10-krát.
Koncentrácia železa v prívodnej vode dosiahla 1000 μg / l a v reverzná voda Vykurovacie siete - 3500 μg / l. Po prvom roku prevádzky sa uskutočnilo rezanie z potrubia sieťovej vody, ukázalo sa, že kontaminácia ich povrchu koróznych produktov bola viac ako 2000 g / m2.
Treba poznamenať, že na tomto CHP, pred zapnutím kotla, vnútorné povrchy rúrok na obrazovke a rúrkami konvekčného lúča boli podrobené chemickým čistením. V čase, keď sa skríning vzoriek na obrazovke potrubia, kotol pracoval 5300 hodín. Vzorka na obrazovke potrubia mala nerovnú vrstvu žltohodnotiacich sedimentov čiernej a hnedej farby, pevne súvisiace s kovom; Výška tuberkulín 10H12 mm; Špecifická kontaminácia 2303 g / m2.
Zloženie vkladov,%
Povrch kovu pod vrstvou usadenín bol ohromený vredmi s hĺbkou 1 mm. Konvektívne lúče z vnútra boli privedené usadeninami typu oxidu železa čiernej a hnedej farby s výškou tuberkulín do 3H4 mm. Povrch kovu pod usadeninami je pokrytý vredmi rôzne veľkosti 0,3 h1,2 a priemer 0,35H0,5 mm. Samostatné trubice mali cez diery (fistulas).
Kedy vodné kotly Inštalovať do starých systémov centralizované teploktoré nahromadené významné množstvo oxidov železa, existujú prípady ukladania týchto oxidov vo vyhrievaných rúrkach kotla. Pred zapnutím kotlov je potrebné vykonať dôkladné preplachovanie celého systému.
Počet výskumných pracovníkov rozpozná dôležitú úlohu pri výskyte submisívnej korózie hrdzavého procesu vodných kotlov pod ich prestojom, ak nie sú prijaté správne opatrenia na zabránenie parkovacej korózii. Korózne ohniská sa vyskytujú pod vplyvom atmosférický vzduch Na mokrých povrchoch kotlov naďalej fungujú, keď kotly.
Ministerstvo energetiky a elektrifikácie ZSSR
Hlavná veda a technologická energia a elektrifikácia
Metodické pokyny
Pre upozornenie
Nízka teplota
Korózne povrchy
Kotry na vykurovanie a plynové potrubia
RD 34.26.105-84
Sójový
Moskva 1986.
Vyvinutý dvojnásobkom Union Dvasné poradie práce Red Banner Teply Inžinierstvo Research Institute s názvom po F.E. Dzerzhinsky
Umelci R.A. Petrosyan, I.I. Nadyrov
Schválené hlavnou technickou prevádzkou Manuálne energetické systémy 22.04.84
Zástupca vedúceho D.YA. Šamárakov
|
Metodické pokyny na prevenciu nízkonákladovej korózie tepelných a plynových dodávok kotlov |
RD 34.26.105-84 |
Doba platnosti je stanovená
Od 01.07.85
do 01.07.2005
Tieto pokyny sa aplikujú na nízkoteplotné povrchy ohrevu parných a teplých kotlov (šetrí, plynové odparky, ohrievače vzduchu rôznych typov atď.), Ako aj plynný trakt pre ohrievače vzduchu (plynové kanály, hash, fajčiarov , dymové potrubia) a nastavené metódy ochrany povrchu vykurovanie z nízkoteplotnej korózie.
Metodické pokyny sú určené pre tepelné elektrárne pôsobiace na palivách síry a organizáciám, ktoré navrhujú kotlové zariadenie.
1. Korózia s nízkou teplotou je korózia chvostových povrchov vykurovania, plynových kanálov a komínov kotlov pod pôsobením nádorov kyseliny sírovej kondenzáciou z chimneálnych plynov.
2. Kondenzácia výparov kyseliny sírovej, objemový obsah, ktorý v spalinách pri spaľovaní sírnych palív je len niekoľko tisícín percentuálneho podielu, sa vyskytuje pri teplotách, významne (o 50 - 100 ° C) presahujúce teplotu kondenzácie vody pary.
4. Aby sa zabránilo korózii vykurovacích plôch počas prevádzky, teplota ich stien by mala prekročiť teplotný bod spalín spalín pri všetkých zaťažení kotla.
Pre vykurovacie povrchy ochladené s vysokým koeficientom prenosu tepla (ekonomizátory, plynové odparky atď.), Teplota média na vstupe v nich by mala prekročiť teplotu rosného bodu o približne 10 ° C.
5. Pre povrchy ohrievania vodných kotlov pri práci na palivovom oleji sírnym nie je možné implementovať podmienky pre úplnú výnimku korózie s nízkou teplotou. Aby ste ho znížili, je potrebné zabezpečiť teplotu vody na prívode do kotla, rovný 105 - 110 ° C. Pri použití vodných kotlov ako vrcholov môže byť takýto režim vybavený plným používaním ohrievačov siete. Pri použití vodných kotlov v hlavnom režime sa môže zvýšenie teploty vody na vstupe do kotla dosiahnuť recykláciou teplej vody.
V zariadení s použitím systému na zahrnutie kotlov ohrevu vody do tepelného nosiča cez vodné tepelné výmenníky sú plne zaistené podmienky na zníženie nízkoteplotnej korózie vykurovacích povrchov.
6. Pre ohrievače parných kotlov na lietadlách sa kompletná eliminácia nízkoteplotnej korózie poskytuje na vypočítanej teplote steny najchladnejšej oblasti väčšej ako teploty rosného bodu pri všetkých zaťažení kotla o 5 - 10 ° C ( Minimálna hodnota sa vzťahuje na minimálne zaťaženie).
7. Výpočet teploty steny rúrkového (TVP) a regeneračného (RWP) vzduchového ohrievača sa vykonáva na odporúčaniach "tepelného výpočtu agregátov kotla. Regulačná metóda "(M.: Energia, 1973).
8. Pri použití v rúrkových ohrievačov vzduchu ako prvé (vzduchom) pohyb vymeniteľných studených kocky alebo kocky z rúrok s kyslým povlakom (smaltovaný atď.), Ako aj vyrobené z materiálov odolných voči korózii na podmienky Kompletná výnimka z nízkoteplotnej korózie sa kontrolujú na ne (vzduchom) Kovové kocky. V tomto prípade by výber teploty chladiacich kovových kocky, ako aj kocky odolných voči korózii, by mala vylúčiť intenzívnu kontamináciu rúrok, pre ktorú by mala byť ich minimálna teplota steny pri spaľovaní olejových olejov by mala byť nižšia ako rosa bod spalín o maximálne 30 až 40 ° C. Pri spaľovaní pevných palivách síry sa má minimálna teplota steny rúrky za podmienok upozornenia na intenzívnu kontamináciu užívať aspoň 80 ° C.
9. V RVP, pokiaľ ide o podmienky úplnej výnimky nízkoteplotnej korózie, sa vypočíta ich horúca časť. Studená časť RVP sa vykonáva koróziou rezistentným (smaltovaným, keramickým, z nízkej legovanej ocele atď.) Alebo vymenené z plochých plechov s hrúbkou 1,0 - 1,2 mm vyrobené z malého uhlíkovej ocele. Podmienky prevencie intenzívneho znečistenia balenia sú splnené požiadavky na nároky. Tohto dokumentu.
10. Ako smaltovaný, sa aplikuje plnenie plechov s hrúbkou 0,6 mm. Servisná životnosť smaltovaného balíka vyrobeného v súlade s TU 34-38-10336-89 je 4 roky.
Ako keramické balenie môžu byť použité porcelánové trubice, keramické bloky alebo porcelánové dosky s výčnelkami.
Vzhľadom na zníženie spotreby palivového oleja s tepelnými elektrárňami je vhodné požiadať o studenú časť RWP, balenia s nízkou legovanou oceľou 10HDOR alebo 10xst, ktorej korózia je 2- 2,5-krát vyššia ako malej uhlíkovej ocele.
11. Na ochranu ohrievačov vzduchu pred nízkoteplotnými koróziou v počiatočnom období, opatrenia stanovené v "usmerneniach pre návrh a prevádzku kalorifikácií energie s drôtenými plutvami" (M.: SPO UNIONTTEHENERGO, 1981).
Mletie kotla na palivovom oleji sírne by sa malo vykonávať s prednastaveným vykurovacím systémom vzduchu. Teplota vzduchu pred ohrievačom vzduchu v počiatočnom období extraktov by mala byť zvyčajne 90 ° C.
11A. Na ochranu ohrievačov vzduchu pred nízkou teplotou ("parkovanie") korózie na zastavenom kotle, ktorých hladina je približne dvojnásobok rýchlosti korózie počas prevádzky, pred zastavením kotla, by mal byť dôkladne vyčistiť ohrievač vzduchu z vonkajších sedimentov. V tomto prípade sa pred zastavením kotla sa odporúča teplota vzduchu na prívode do ohrievača vzduchu udržiavať na úrovni jeho hodnoty pri menovitom zaťažení kotla.
Čistenie TVP sa uskutočňuje frakciou s hustotou jeho dodávky aspoň 0,4 kg / pp (odsek. Tohto dokumentu).
Pre tuhé palivá, s prihliadnutím na významné nebezpečenstvo korózie apporov, by mala byť teplota odchádzajúcich plynov zvolená nad rosným bodom spalín pri 15 - 20 ° C.
Pre palivový olej síry, teplota odchádzajúcich plynov by mala prekročiť teplotu rosného bodu pri menovitom zaťažení kotla asi o 10 ° C.
V závislosti od obsahu síry v palivovom oleji sa má vypočítaná hodnota odchádzajúcich plynov brať pri menovitom zaťažení kotla, uvedené nižšie:
Teplota odchádzajúcich plynov, ºС ... 140 150 160 165
Pri spaľovaní síry vykurovacieho oleja s extrémne malým prebytkom vzduchu (α ≤ 1,02), teplota odchádzajúcich plynov môže byť akceptovaná nižšia s prihliadnutím na výsledky merania rosného bodu. V priemere prechod z malého nadbytku vzduchu na maximálnu nízku úroveň znižuje teplotu rosného bodu o 15 až 20 ° C.
Podmienky na zabezpečenie spoľahlivej prevádzky komína a prevencia vlhkosti padajúce na jeho stenu postihujú nielen teplotu odchádzajúcich plynov, ale aj ich spotrebu. Práca potrubia s režimami zaťaženia je významne nižšia ako projekt zvyšuje pravdepodobnosť nízkej teploty korózie.
Pri spaľovaní zemného plynu sa odporúča teplota odchádzajúcich plynov, aby nemala nižšiu ako 80 ° C.
13. S poklesom zaťaženia kotla v rozsahu 100 - 50% nominálneho by sa mal usilovať o stabilizáciu teploty odchádzajúcich plynov, neumožňuje jeho pokles na viac ako 10 ° C z nominálnych.
Najekonomickejší spôsob stabilizácie teploty odchádzajúcich plynov je zvýšenie teploty predhrievanie vzduchu v nosičoch, keď sa zaťaženie znižuje.
Minimálne prípustné hodnoty teploty predhrievania teploty pred RVP sú akceptované v súlade s ustanovením 4.3.28 "Pravidlá pre technickú prevádzku elektrických staníc a sietí" (M.: ENERGOOATOMIZDAT, 1989).
V prípadoch, keď nie je možné optimálnu teplotu odchádzajúcich plynov upravená v dôsledku nedostatočného povrchu ohrevu RVP, mali by sa odobrať hodnoty teploty predhrievania, pri ktorých teplota odchádzajúcich plynov neprekračuje hodnoty v týchto metodických pokynoch.
16. Vzhľadom na nedostatok spoľahlivých povlakov odolných voči kyselinám na ochranu pred nízkoteplotnou koróziou kanálov kovových plynov môže byť ich spoľahlivá prevádzka dosiahnutá opatrnou izoláciou, čím sa zabezpečí rozdiel teplôt medzi spalínmi a stenou nie viac ako 5 "
Izolačné materiály a dizajn nie sú v dlhodobej prevádzke dostatočne spoľahlivé, preto je potrebné vykonávať pravidelné, aspoň raz ročne, kontrolovať ich stav av prípade potreby vykonávať opravy a obnovu.
17. Ak sa používa v experimentálnom poradí na ochranu plynových kanálov z nízkoteplotnej korózie rôznych povlakov, treba mať na pamäti, že táto musí poskytnúť tepelnú odolnosť a obsah plynu pri teplotách presahujúcich teplotu odchádzajúcich plynov najmenej 10 ° C, rezistencia na koncentráciu kyseliny sírovej 50 - 80% v teplotnom rozsahu, resp. 60 - 150 ° C a možnosť ich opravy a obnovy.
18. Pre nízkoteplotné povrchy, konštrukčné prvky dodávky RVP a kotlov, je vhodné použiť nízkolegované ocele 10HNDP a 10XD, ktoré sú 2 - 2,5-krát v odolnosti proti korózii.
Absolútna odolnosť proti korózii je len veľmi nedostatočná a drahá vysoko legovaná oceľ (napríklad oceľ EI943, obsahujúca až 25% chrómu a až 30% niklu).
žiadosť
1. Teoreticky teplota rosného bodu spalín s vopred určeným obsahom kyseliny sírovej a vody sa môže stanoviť ako teplota varu roztoku kyseliny sírovej takejto koncentrácie, pri ktorej existuje rovnaký obsah vodnej pary a kyselina sírová.
Nameraný teplotný bod rosného bodu v závislosti od metodiky merania sa nemusí zhodovať s teoretickým. V týchto odporúčaniach pre teplotu rosného bodu spalín t R. Teplota povrchu štandardného skla skleneného snímača s oddelením vo vzdialenosti 7 mm sa vyberie z ostatných platinových elektród s dĺžkou 7 mm, pri ktorom je rezistencia odrezávacieho filmu elektródy v rovnovážnom stave sa rovná10 7 Ohm. V meracom okruhu elektród sa použije striedavý prúd nízkeho napätia (6 - 12 V).
2. Pri spaľovaní palivových olejov s nadmerným vzduchom 3 - 5% teplotový bod rozsvietených plynov závisí od obsahu síry v palivách S P. (Obr.).
Pri spaľovaní palivačných olejov s extrémne nízkym prebytkom vzduchu (α ≤ 1,02), teplota spalín REW sa má odobrať podľa výsledkov špeciálnych meraní. Podmienky pre prenos kotlov v režime s α ≤ 1,02 sú uvedené v "pokynoch pre prenos kotlov pracujúcich na palivách síry, do režimu spaľovania s extrémne malými prebytočnými vzduchami" (M.: SPO SOYUCECENERGO, 1980).
3. Pri spaľovaní sírych tuhých palív v stavovej teplote v tvare prachu v oblasti rosného bodu spalín t P. Môže sa vypočítať podľa obsahu síry a popola v palive S r pr., A r pr a teplota kondenzácie vodnej pary t. Podľa vzorca
kde un - Podiel popola na starosti (zvyčajne dostal 0,85).
Obr. 1. Závislosť teploty rosného bodu spalín z obsahu síry v horskom oleji
Hodnota prvého termínu tohto vzorca un \u003d 0,85 možno určiť na obr. .
Obr. 2. Rozdiel v teplotných bodoch rohu spalín a kondenzáciou vodných pár v nich v závislosti od obsahu síry ( S r pr.) a popol ( A r pr) V palive
4. Pri spaľovaní plynných palivách síry sa môže rosný bod spalín určený na obr. Za predpokladu, že obsah síry v plyne sa vypočíta ako vyššie uvedený, to znamená v percentách hmotnosti o 4186,8 kJ / kg (1000 kcal / kg) tepelného spaľovania plynu.
V prípade plynového paliva sa môže vzorec určiť veľkosť obsahu síry v percentách hmotnosti podľa hmotnosti
kde m. - počet atómov síry v molekule zložky síry;
q. - sypké percento síry (zložka síry);
Q N. - tepelné spaľovanie plynu v KJ / m3 (KCAL / NM 3);
Z - koeficient rovný 4,187, ak Q N. Je vyjadrená v KJ / M 3 a 1.0, ak je v KCAL / M 3.
5. Rýchlosť korózie nahradeného kovového balenia ohrievača vzduchu počas spaľovania vykurovacieho oleja závisí od teploty kovu a stupňa korózie spalín.
Pri spaľovaní palivového oleja s nadbytkom vzduchu 3 - 5% a zmes povrchu korózie (z dvoch strán v mm / rok) môže byť balenie RVP odhadnúť podľa tabuľky. .
stôl 1
|
Tabuľka 2
6. Na uhlie s vysokým obsahom oxidu vápenatého je teplota rosného bodu nižšia ako tie, ktoré sú vypočítané podľa nárokov týchto metodických pokynov. Pre takéto palivá sa odporúča použiť výsledky priamych meraní. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
