A keresztmetszeti profil stabilitása csövek csökkentésekor. Vékonyfalú trapézprofilok helyi stabilitásának vizsgálata hosszanti-keresztirányú hajlítás során evgeniy gennadievich Kholkin. Ajánlott értekezési lista
A redukciót a csövek 850-1100 ° C-ra történő további felmelegítése (vagy felmelegítése) után hajtják végre úgy, hogy többállású folyamatos malmokon (legfeljebb 24 állvány) hengerelik őket, belső szerszám (tüske) használata nélkül. Az elfogadott munkarendszertől függően ez a folyamat a falvastagság növelésével vagy annak csökkenésével folytatódhat. Az első esetben a gördülést feszültség nélkül (vagy nagyon enyhe feszítéssel) hajtják végre; és a másodikban - nagy feszültséggel. A második eset, mint progresszívabb, az elmúlt évtizedben széles körben elterjedt, mivel sokkal nagyobb csökkentést tesz lehetővé, és a falvastagság csökkenése ugyanakkor bővíti a hengerelt csövek körét gazdaságosabb vékonyfalú csövekkel .
A falak elvékonyodásának lehetősége a redukció során lehetővé teszi, hogy valamivel nagyobb (néha 20-30%-kal) falvastagságú csöveket kapjon a fő csőhengerlő egységen. Ez jelentősen növeli az egység termelékenységét.
Ugyanakkor sok esetben a régebbi működési elv - a feszültségmentes redukció - megőrizte jelentőségét. Ez alapvetően a viszonylag vastag falú csövek csökkentésének eseteire vonatkozik, amikor még nagy feszültségek esetén is nehézséget okoz a falvastagság jelentős csökkentése. Meg kell jegyezni, hogy a redukáló malmokat számos csőhengerlő műhelyben szerelték fel, amelyeket szabad gördülésre terveztek. Ezek a malmok hosszú ideig üzemelnek, és ezért széles körben alkalmazzák a feszültségmentes redukciót.
Nézzük meg, hogyan változik a cső falvastagsága a szabad redukció során, amikor nincs tengelyirányú feszültség vagy alátámasztó erő, és a feszültségállapot-diagramot a nyomófeszültség jellemzi. B. JI. Kolmogorov és A. 3. Gleiberg abból a tényből kiindulva, hogy a fal tényleges változása megfelel a minimális deformációs munkának, és a lehetséges elmozdulások elvét felhasználva elméleti meghatározást adott a falvastagság redukció alatti változására. Ebben az esetben azt a feltételezést tettük, hogy a deformáció egyenetlensége * nem befolyásolja jelentősen a falvastagság változását, és a külső súrlódási erőket nem vették figyelembe, mivel sokkal kisebbek belső ellenállás... A 89. - cső finomsága (S0 / DT0 arány).
Alacsony redukciós foknál a hosszirányú kiáramlással szembeni ellenállás nagyobbnak bizonyul, mint a befelé irányuló kifelé irányuló ellenállás, ami a fal megvastagodását okozza. A deformáció értékének növekedésével a fal megvastagodásának intenzitása nő. Ugyanakkor a cső belsejében lévő kiáramlással szembeni ellenállás is növekszik. Bizonyos mértékű redukció esetén a falvastagodás eléri a maximumát, és a redukció fokának ezt követő növekedése a kifelé irányuló kifelé irányuló ellenállás intenzívebb növekedéséhez vezet, és ennek következtében a vastagodás csökkenni kezd.
Eközben általában csak a kész redukált cső falvastagsága ismert, és ezeknek a görbéknek a használatakor szükséges a kívánt érték beállítása, azaz az egymást követő közelítés módszerének alkalmazása.
A falvastagság változásának jellege drámaian megváltozik, ha az eljárást feszültséggel hajtják végre. Amint már említettük, az axiális feszültségek jelenlétére és nagyságára jellemzőek a folyamatos malom deformációs sebességének feltételei, amelyek mutatója a kinematikai feszültség együtthatója.
Feszítéssel történő csökkentéskor a csővégek deformációs körülményei eltérnek a cső közepének deformációs körülményeitől, amikor a hengerlési folyamat már stabilizálódott. A malom feltöltése során vagy amikor a cső elhagyja a malmot, a cső végei csak a feszültség egy részét érzékelik, és a gördülés, például az első állványon, amíg a cső be nem lép a második állványba, egyáltalán nem feszül . Ennek eredményeként a csővégek mindig megvastagodnak, ami a feszültségcsökkentési folyamat hátránya.
A burkolat mennyisége valamivel kisebb lehet, mint a megvastagodott vég hossza a pozitív falvastagság tűrés miatt. A megvastagodott végek jelenléte jelentősen befolyásolja a redukciós folyamat gazdaságosságát, mivel ezeket a végeket le kell vágni, és elsüllyedt a termelési költség. Ebben a tekintetben a feszítéssel történő hengerlés folyamatát csak abban az esetben alkalmazzák, ha a 40-50 m-nél hosszabb csövek redukciója után nyerik, amikor a vágások relatív veszteségeit bármely más hengerlési módszerre jellemző szintre csökkentik .
A fenti módszerek a tartóelemek vastagságának változásának kiszámítására végső soron lehetővé teszik a nyújtási arány meghatározását mind a szabad redukció, mind a feszítéssel történő hengerlés esetén.
8-10% -os csökkentéssel és 0,7-0,75 műanyag feszítési együtthatóval a csúszást ix = 0,83-0,88 együttható jellemzi.
A (166 és 167) képletek figyelembevételével könnyen belátható, hogy pontosan milyen sebességparamétereket kell betartani az egyes állványokon ahhoz, hogy a gördülés a tervezési mód szerint haladhasson.
A régi kialakítású redukáló malmokban lévő hengerek csoportos meghajtása állandó állást mutat a tekercsek fordulatszámának minden állványon, ami csak egy adott esetben azonos méretű csövek esetén felelhet meg a szabad gördülési módnak. Minden más méretű cső redukciója más motorháztetővel történik, ezért a szabad gördülést nem lehet fenntartani. A gyakorlatban az ilyen malmokban a folyamat mindig enyhe feszültséggel halad. Az egyes állványok hengereinek egyedi meghajtása sebességük finombeállításával lehetővé teszi különböző feszítési módok létrehozását, beleértve a szabad gördülési módot is.
Mivel az elülső és hátsó feszültségek különböző irányokba irányított nyomatékokat hoznak létre, az egyes állványokon lévő tekercsek teljes forgási pillanata növekedhet vagy csökkenhet az első és hátsó feszítőerők arányától függően.
Ebből a szempontból a kezdeti és az utolsó 2-3 állvány elhelyezkedésének feltételei nem azonosak. Ha az első állványok gördülési nyomatéka a csövek áthaladásakor a következő állványokon csökken a feszültség hatására, akkor az utolsó állványok gördülési nyomatékának éppen ellenkezőleg, nagyobbnak kell lennie, mivel ezek az állványok főként hátsó feszültséget tapasztalnak. És csak a középső állványokon, az elülső és hátsó feszültség közeli értékei miatt, a gördülési nyugalmi állapotban alig tér el a számítottól. Feszültséggel működő hengermű hajtóműveinek erősségének kiszámításakor szem előtt kell tartani, hogy a gördülőnyomaték rövid ideig, de nagyon élesen növekszik abban az időszakban, amikor a csövet a tekercsek megragadják. a cső és a tekercsek sebességének nagy különbsége miatt. Az ebből eredő csúcsterhelés, néha többszörösen nagyobb, mint az egyensúlyi terhelés (különösen nagy feszültséggel történő csökkentés esetén), a meghajtószerkezet meghibásodását okozhatja. Ezért a számítások során ezt a csúcsterhelést figyelembe veszik egy megfelelő együttható bevezetésével, amelyet 2-3-nak tekintünk.
UDC 621.774.3
A CSÖVFAL VASTAGSÁG VÁLTOZÁSÁNAK DINAMIKÁJÁNAK KUTATÁSA A CSÖKKENTÉS KÖZÖTT
K.Yu. Yakovleva, B.V. Barichko, V. N. Kuznyecov
A csövek falvastagságában a hengerlés, a monolitikus és görgős húzás során bekövetkező változások dinamikájának kísérleti vizsgálatának eredményeit mutatjuk be. Kimutatható, hogy a deformáció fokának növekedésével a csőfal vastagságának intenzívebb növekedése figyelhető meg a hengerléses hengerek hengerelési és húzási folyamataiban, ami ígéretessé teszi használatukat.
Kulcsszavak: hidegen megmunkált csövek, vastag falú csövek, csőrajz, csőfalvastagság, minőség belső felület csövek.
A korrózióálló acélokból hidegen deformált vastagfalú kis átmérőjű csövek gyártására rendelkezésre álló meglévő technológia lehetővé teszi a hideghengerlési eljárások alkalmazását a KhPT malmoknál, majd a monolit szerszámok biztonságos húzását. Ismeretes, hogy a kis átmérőjű csövek hideghengerléssel történő előállítása számos nehézséggel jár a "rúd-tüske" rendszer merevségének csökkenése miatt. Ezért az ilyen csövek előállításához rajzolási eljárást alkalmaznak, amely főként vágás nélkül történik. A korrigálatlan rajzolás során a cső falvastagságában bekövetkező változás jellegét az S falvastagság és a D külső átmérő aránya határozza meg, és a változás abszolút értéke nem haladja meg a 0,05-0,08 mm-t. Ebben az esetben a fal megvastagodása figyelhető meg, amikor az S / D arány< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.
A munka célja összehasonlító kísérleti tanulmány a csőfalvastagság változásának dinamikája a hengerléssel, monolitikus és görgős húzással történő redukciós folyamatokban.
Hidegen deformált csöveket használtak üresen: 12,0x2,0 mm (S / D = 0,176), 10,0x2,10 mm (S / D = 0,216) 08Kh14MF acélból; méretek 8,0x1,0 mm (S / D = 0,127) acélból 08X18H10T. Minden csövet izzítottak.
A monolit szerszámokban történő húzást lánchúzó malomban, 30 kN erővel végeztük. A hengerhúzáshoz VR-2 / 2.180 szerszámot használtak eltolt görgőpárokkal. A görgős szerszámot "ovális kör" mérőrendszerrel rajzolták. A csövek hengerléssel történő redukcióját az "ovális-ovális" kalibrálási séma szerint végeztük egy kéthengeres állványon, 110 mm átmérőjű tekercsekkel.
A deformáció minden szakaszában mintákat vettek (5 darab a vizsgálat minden változatához) a külső átmérő, a falvastagság és a belső felület érdességének mérésére. A csőfelület geometriai méreteinek és érdességének mérését TTTTs-TT elektronikus féknyereggel végeztük. elektronikus pontmikrométer, profilmérő Surftest SJ-201. Minden műszer és eszköz megfelelt a szükséges metrológiai ellenőrzésnek.
A csövek hideg deformációjának paramétereit a táblázat tartalmazza.
Ábrán. Az 1. ábra a falvastagság relatív növekedésének nagyságának a deformáció mértékétől való függésének grafikonjait mutatja.
Ábra grafikonjainak elemzése. Az 1. ábra azt mutatja, hogy a hengerlés és hengerbehúzás során a monolitikus szerszám húzási folyamatához képest intenzívebb változás figyelhető meg a cső falvastagságában. A szerzők szerint ennek oka a fém feszültségállapotának különbsége: a hengerlés és a hengerhúzás során a deformációs zónában lévő húzófeszültségek alacsonyabbak. A hengerhúzás során a falvastagság változásának görbéjének elhelyezkedése a hengerlés során a falvastagság változásának görbéje alatt a hengerhúzás során tapasztalt valamivel nagyobb húzófeszültségnek köszönhető a deformációs erő axiális alkalmazása miatt.
A gördülés során megfigyelt falvastagság -változási függvény extrémuma a deformáció mértékén vagy a külső átmérő mentén mért relatív csökkenésen az S / D = 0,30 értéknek felel meg. Hasonlóan a melegen hengerelt redukcióval, ahol a falvastagság csökkenése észlelhető S / D> 0,35 -nél, feltételezhető, hogy a hidegen hengerelt redukciót a falvastagság csökkenése jellemzi S / D> 0,30 -nál.
Mivel az egyik tényező, amely meghatározza a falvastagság változásának jellegét, a húzó- és sugárirányú feszültségek aránya, ami viszont függ a paraméterektől
Átjáró száma A cső méretei, mm S, / D, Si / Sc Di / Do є
Csökkentés hengerléssel (08 pipes14МФ acélcsövek)
O 9,98 2,157 O, 216 1, O 1, O 1, O O
1 9,52 2,2ZO O, 2Z4 1, OZ4O, 954 1, OZ 8 O, O4
2 8,1O 2, Z5O O, 29O 1, O89 O, 812 1,249 O, 2O
Z 7, O1 2, Z24 O, ZZ2 1, O77 O, 7O2 1,549 O, Z5
Csökkentés hengerléssel (08X18H10T acél minőségű csövek)
О 8, О6 1, О2О О, 127 1, О 1, О 1, О О
1 7, OZ 1,13O O, 161 1,1O8 O, 872 1, O77 O, O7
2 6,17 1,225 0,199 1,201 O, 766 1,185 O, 16
Z 5,21 1, Z1O O, 251 1,284 O, 646 1,460 O, 29
Csökkentés görgős szerszám behúzásával (csövek 08Х14МФ acélból)
O 12, OO 2,11 O, 176 1, O 1, O 1, O O
1 1О, 98 2,2О О, 2ОО 1, О4З О, 915 1, О8О О, О7
2 1O, O8 2,27 O, 225 1, O76O, 84O 1,178 O, 15
З 9, О1 2, ЗО О, 2О1 1, О9О О, 751 1, З52 О, 26
Csökkentés monolit szerszám behúzásával (csövek 08H14MF acél minőségű acélból)
O 12, OO 2,11 O O, 176 1, O 1, O 1, O O
1 1O, 97 2.1Z5 0.195 1, O12O, 914 1.1O6O, 1O
2 9,98 2,157 O, 216 1, O22 O, 8Z2 1,118 O, 19
Z 8,97 2,16O O, 241 1, O24O, 748 1,147 O, ZO
Di, Si - illetve a cső külső átmérője és falvastagsága g-folyosó.
Rizs. 1. A csőfal vastagságának relatív növekedésének nagysága a deformáció mértékétől
pa S / D, akkor fontos megvizsgálni az S / D arány hatását a csőfalvastagság megváltoztatásának függvényének extrém helyzetére a redukciós folyamat során. A munkaadatok szerint alacsonyabb S / D arányoknál a deformációnál a csőfal vastagságának maximális értéke figyelhető meg. Ezt a tényt a redukciós eljárás példáján vizsgálták, amikor 8,0x1,0 mm (S / D = 0,127) méretű acél 08X18H10T hengerelt csöveket hengereltek, összehasonlítva a 10,0x2,10 mm (S) gördülő csövekre vonatkozó adatokkal / D = 0,216) acél 08X14MF. A mérési eredmények az ábrán láthatók. 2.
Az a kritikus deformációs fok, amelynél a falvastagság maximális értékét figyelték meg, amikor a csöveket hengerelték az aránnyal
S / D = 0,216, 0,23 volt. A 08X18H10T acélból készült csövek hengerezésekor a falvastagság növekedésének szélsősége nem érte el, mivel az S / D csőméret aránya még a maximális alakváltozás mellett sem haladta meg a 0,3 -at. Fontos körülmény, hogy a falvastagság növekedésének dinamikája a hengerelt csőcsökkentés során fordítottan függ az eredeti cső S / D arányától, amit az 1. ábrán látható grafikonok is bizonyítanak. 2, a.
Ábra görbéinek elemzése. A 2., b. Ábra is azt mutatja, hogy az S / D arány változása a 08Kh18N10T acél és a 08Kh14MF acélcsövek gördülési folyamatában hasonló minőségi jellegű.
S0 / A) = O, 127 (08X18H10T)
S0 / 00 = 0,216 (08X14MF)
Deformációs fok, b
VA = 0; 216 (08X14MF)
(Tehát/ Da = 0A21 08X18H10T) _
Deformációs fok, є
Rizs. 2. Változás a falvastagságban (a) és az S / D arányban (b), a deformáció mértékétől függően, eltérő kezdeti S / D aránnyal rendelkező csövek hengerelése során
Rizs. 3. A csövek belső felületének relatív érdességének függése a deformáció mértékétől
A csökkentés folyamatában különböző utak a csövek belső felületének érdességét az Ra érdességmagasság számtani átlag eltérésének értékével is értékeltük. Ábrán. A 3. ábra a Ra paraméter relatív értékének függését mutatja a deformáció mértékétől a csövek redukciója során gördüléssel és monolitikus diagramokkal
a csövek belső felületének az r-es járatban és az eredeti csövön).
Ábra görbéinek elemzése. A 3. ábra azt mutatja, hogy mindkét esetben (hengerlés, rajzolás) a deformáció mértékének növekedése a redukció során az Ra paraméter növekedéséhez vezet, vagyis rontja a csövek belső felületének minőségét. Az érdesség paraméterében bekövetkező változás (növekedés) dinamikája a deformáció fokának növekedésével, újrafelhasználás esetén
A csővezeték kéthengeres barázdákban való hengereléssel jelentősen (körülbelül kétszer) magasabb, mint ugyanaz a mutató a monolitikus szerszám behúzásakor.
Azt is meg kell jegyezni, hogy a belső felület érdességének paramétereiben bekövetkező változások dinamikája összhangban van a falvastagság változásainak dinamikájának fenti leírásával a vizsgált redukciós módszereknél.
A kutatási eredmények alapján a következő következtetéseket lehet levonni:
1. A csőfal vastagságában bekövetkező változások dinamikája a hidegcsökkentési módszereknél azonos típusú - intenzív megvastagodás a deformáció fokának növekedésével, majd a falvastagság növekedésének lassulása bizonyos maximális érték mellett az S / D csövek bizonyos aránya, és a falvastagság növekedésének ezt követő csökkenése.
2. A csőfalvastagság változásainak dinamikája fordítottan függ az eredeti S / D cső méreteinek arányától.
3. A falvastagság növelésének legnagyobb dinamikája a hengeres szerszámok hengerezése és húzása során figyelhető meg.
4. A deformáció mértékének növekedése a monolitikus szerszám hengerlésével és behúzásával történő redukció során a csövek belső felületének állapotának romlásához vezet, míg az Ra érdességi paraméter növekedése a hengerlés során intenzívebben történik, mint a húzás során. Figyelembe véve a levont következtetéseket és a falvastagság változásának jellegét a deformáció során, azzal érvelhetünk, hogy a csövek görgős szerszámokban történő húzásakor,
Az Ra paraméter növekedése kevésbé lesz intenzív, mint a hengerlésnél, és intenzívebb a monolitikus rajzhoz képest.
A hidegcsökkentési folyamat szabályszerűségeiről szerzett információk hasznosak lehetnek a korrózióálló acélokból hidegen deformált csövek gyártási útvonalainak tervezésénél. Ugyanakkor a görgős szerszámok húzási eljárásának használata ígéretes a csőfal vastagságának növelése és az áthaladások számának csökkentése szempontjából.
Irodalom
1. Bisk, M.B. Hideg deformáció acél csövek... 14 órakor 1. rész: Felkészülés a deformációra és a rajzolás / M.B. Bisk, I.A. Grekhov, V.B. Slavin. -Sverdlovsk: Közép -Urál. könyv kiadó, 1976.- 232 p.
2. Savin, G.A. Csőrajz / G.A. Savin. -M: Kohászat, 1993 .-- 336 p.
3. Shveikin, V.V. Hideghengerlés és csőcsökkentési technológia: tankönyv. juttatás / V.V. Shveikin. - Szverdlovszk: Kiadó az UPI im. CM. Kirov, 1983–100 p.
4. A csőgyártás technológiája és berendezései / V.Ya. Osadchiy, A. S. Vavilin, V. G. Zimovets és mások; szerk. V. Ja. Osadchy. - M.: Intermet Engineering, 2007.- 560 p.
5. Barichko, B.V. Az alapok technológiai folyamatok OMD: előadás jegyzetek / B.V. Barichko, F.S. Dubinsky, V.I. Krainov. - Cseljabinszk: SUSU Kiadó, 2008.- 131 p.
6. Potapov, I.N. A csőgyártás elmélete: tankönyv. egyetemekre / I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan. - M.: Kohászat, 1991.- 424 p.
Yakovleva Ksenia Yurievna, ifjú kutató, Orosz Csőipari Kutatóintézet (Cseljabinszk); [e -mail védett]
Borisz V. Baricsko, a Csőipar Orosz Kutatóintézete (Cseljabinszk) varrat nélküli csövek osztályának helyettes vezetője; [e -mail védett]
Kuznyecov Vladimir Nikolaevich, a OJSC Sinarsky Pipe Plant (Kamensk-Uralsky) Központi Növénylaboratórium hidegdeformációs laboratóriumának vezetője; [e -mail védett]
A Dél -Uráli Állami Egyetem értesítője
Sorozat "Kohászat" ___________2014, 14. kötet, 1. szám, 101-105
A CSÖVFAL Sűrűségének dinamikus változásainak vizsgálata a csökkentési folyamatban
K.Yu. Yakovleva, A Cső- és Csőipar Orosz Kutatóintézete (RosNITI), Cseljabinszk, Orosz Föderáció, [e -mail védett],
B.V. Barichko, A Cső- és Csőipar Orosz Kutatóintézete (RosNITI), Cseljabinszk, Orosz Föderáció, [e -mail védett],
V.N. Kuznyecov, JSC „Sinarsky Pipe Plant”, Kamensk-Uralsky, Orosz Föderáció, [e -mail védett]
A csőfal vastagságának hengerlés közbeni dinamikus változásainak kísérleti vizsgálatának eredményeit ismertetjük, mind az egyrészes, mind a hengeres szerszámoknál. Az eredmények azt mutatják, hogy a deformáció növekedésével a csőfal vastagságának gyorsabb növekedése figyelhető meg a hengerlésnél és a hengeres szerszámokkal való húzásnál. Ebből arra a következtetésre lehet jutni, hogy a görgős szerszámok használata a legígéretesebb.
Kulcsszavak: hidegen formázott csövek, vastag falú csövek, csőrajz, csőfalvastagság, a cső belső felületének minősége.
1. Bisk M.B., Grekhov I.A., Slavin V.B. Kholodnaya deformatsiya stal "nykh trub. Podgotovka k deformatsii i volochenie. Sverdlovsk, Middle Ural Book Publ., 1976, 1.232.
2. Savin G.A. Volochenie trub. Moszkva, Metallurgiya Publ., 1993.336 p.
3. Shveykin V.V. Tekhnologiya kholodnoy prokatki i redutsirovaniya trub. Szverdlovszk, Ural Polytechn. Inst. Publ., 1983, 100 p.
4. Osadchiy V.Ya., Vavilin A.S., Zimovets V.G. et al. Tekhnológia és obrudovanie trubnogo proizvodstva. Osadchiy V.Ya. (Szerk.). Moszkva, Intermet Engineering Publ., 2007.560 p.
5. Barichko B.V., Dubinskiy F.S., Kraynov V.I. Osnovy tekhnologicheskikh protsessov OMD. Cseljabinszk, Dél -Urál St. Univ. Publ., 2008.131.
6. Potapov I.N., Kolikov A.P., Druyan V.M. Teoriya trubnogo proizvodstva. Moszkva, Metallurgiya Publ., 1991.424 p.
ahol p az aktuális iteráció száma; vt a fém teljes csúszási sebessége a szerszámfelületen; vn a fém mozgásának normális sebessége; wn a szerszám normál sebessége; st a súrlódási feszültség;
- Hozási feszültség a deformált fém paramétereinek függvényében, egy adott ponton; - Közepes feszültség; - A feszültség intenzitása; x0 - az egyenletes tömörítés deformációs sebessége; Kt - a szerszám mentén csúszó fém sebességének büntetési tényezője (iterációs módszerrel meghatározott); Kn - büntető tényező a fém szerszámba való behatolásához; m - a fém feltételes viszkozitása, hidrodinamikai közelítések módszerével finomítva; - Feszítési feszültség vagy hátramenet a gördülés során; Fn - terület keresztmetszet a cső vége, amelyre feszítést vagy támaszt alkalmaznak.
A deformációs sebesség rendszer kiszámítása magában foglalja a deformációk állapotának átmérő szerinti megoszlását az állványokban, a műanyag feszítési együttható szükséges értékét a Ztotal állapot szerint, a motorháztetők együtthatóinak kiszámítását, a tekercsátmérőket. a tekercseket és a főhajtó motorok forgási sebességét, figyelembe véve kialakításának sajátosságait.
A malom első állványai, beleértve az első állványt, amely gurul, és az utolsó állványok után, amelyek az utolsó állvány után tekercselnek, a bennük lévő Zav.i műanyag feszültség együtthatói kisebbek, mint a szükséges Ztotal. A műanyag feszültség együtthatóinak ilyen eloszlása révén a malom összes állványán a számított falvastagság a kilépésnél nagyobb, mint a redukciós út mentén szükséges. Az első és az utolsó hengerelt állványok hengereinek elégtelen húzóképességének kompenzálása érdekében iteratív számítás segítségével meg kell találni a Ztot ilyen értékét, hogy a kiszámított és meghatározott fal az államból való kilépésnél a vastagság azonos. Minél nagyobb a Ztot állapot által előírt műanyag feszítési együttható értéke, annál nagyobb a hiba az iteratív számítás nélküli meghatározásában.
Miután az iteratív számítások kiszámították az elülső és a hátsó műanyag feszesség együtthatóit, a cső falvastagságát a deformációs cellák be- és kimeneténél a redukáló malom állványai mentén, végül meghatározzuk az első és utolsó hengerelt állvány helyzetét .
Természetesen a gördülő átmérőt a qc.p középső szög határozza meg. között függőleges tengely a tekercs hornyának szimmetriája és a horony középpontjából húzott vonal egybeesik a gördülési tengelyével a horony hornyának felületén egy ponthoz, ahol a deformációs zóna semleges vonala a felszínén található, hagyományosan gördülési tengelyével párhuzamosan helyezkedik el. A qc.p. szög értéke mindenekelőtt a hátsó Zset együttható értékétől függ. és elöl Zper. feszültség, valamint az együttható
csuklyák.
A gördülő átmérő meghatározása qc.p. általában szelvényre végzik, kör alakú, a gördülő tengely középpontja és átmérője megegyezik a Dav szelvény átlagos átmérőjével.
A legnagyobb hibák a gördülő átmérő értékének meghatározásában, a kaliber valós geometriai méreteinek figyelembevétele nélkül, abban az esetben fordulnak elő, amikor a gördülési körülmények meghatározzák annak helyzetét vagy a kaliber alján vagy peremén. Minél jobban eltér a kaliber valós alakja a számításokban elfogadott köröktől, annál jelentősebb lesz ez a hiba.
Az átmérő tényleges értékének, a kaliber tekercsének a lehetséges legnagyobb tartománya a hengerhorony vágása. Minél nagyobb a tekercsek száma hornyot képez, annál nagyobb a relatív hiba a gördülő átmérő meghatározásakor, a horony tényleges geometriai méreteinek figyelembevétele nélkül.
A csőátmérő részleges csökkenésének növekedésével a kaliberben nő az alakbeli különbség a kerekhez képest. Tehát a csőátmérő 1-ről 10% -ra történő csökkentésével a relatív hiba a gördülő átmérő értékének meghatározásában, a kaliber tényleges geometriai méreteinek figyelembevétele nélkül, 0,7-ről 6,3% -ra nő két tekercs esetén, 7,1% háromhengeres és 7,4% - chotirohwalkovy "gördülő" állványok, amikor a hengerlés kinematikai feltételei szerint a gördülő átmérő a kaliber alján található.
Ugyanazon egyidejű növekedése
3.2 A gördülő asztal kiszámítása
A technológiai folyamat felépítésének alapelve a modern berendezésekben az, hogy azonos átmérőjű csöveket kell készíteni egy folyamatos malmon, amely lehetővé teszi egy állandó átmérőjű munkadarab és hüvely használatát is. A szükséges átmérőjű csövek beszerzését a redukció biztosítja. Egy ilyen munkarendszer nagymértékben megkönnyíti és leegyszerűsíti a malmok beállítását, csökkenti a szerszámparkot, és ami a legfontosabb, lehetővé teszi az egész egység magas termelékenységének fenntartását, még akkor is, ha a minimális (csökkentés után) átmérőjű csövek gördülnek.
A gördülőasztalt a gördülő pályával szemben számoljuk ki az Art. A cső külső átmérőjét redukció után az utolsó tekercspár méretei határozzák meg.
D p 3 = (1,010..1,015) * D o = 1,01 * 33,7 = 34 mm
ahol D p a kész cső átmérője a redukáló malom után.
A falvastagságnak folyamatos és redukáló malmok után meg kell egyeznie a kész cső falvastagságával, azaz S n = Sp = S o = 3,2 mm.
Mivel a folyamatos marás után azonos átmérőjű cső jön ki, D n = 94 mm -t veszünk. Folyamatos malmoknál a tekercsek kalibrálása biztosítja, hogy az utolsó tekercspárokban a cső belső átmérője 1-2 mm-rel nagyobb legyen, mint a tüske átmérője, így a tüske átmérője egyenlő lesz:
H = d n -(1..2) = D n -2S n -2 = 94-2 * 3,2-2 = 85,6 mm.
A tüskék átmérője 85 mm.
A hüvely belső átmérőjének biztosítania kell a tüske szabad behelyezését, és 5-10 mm-rel nagyobbnak kell lennie, mint a tüske átmérője
d g = n + (5..10) = 85 + 10 = 95 mm.
Elfogadjuk a bélésfalat:
S g = S n + (11..14) = 3,2 + 11,8 = 15 mm.
A hüvelyek külső átmérőjét a belső átmérő és a falvastagság mérete határozza meg:
D g = d g + 2S g = 95 + 2 * 15 = 125 mm.
A használt munkadarab átmérője D z = 120 mm.
A piercing malom tüskéjének átmérőjét a hengerlés mennyiségének figyelembevételével választják ki, azaz a hüvely belső átmérőjének növekedése, amely a belső átmérő 3-7% -át teszi ki:
P = (0,92 ... 0,97) d g = 0,93 * 95 = 88 mm.
A piercing, folyamatos és redukciós malmok nyúlási együtthatóit a következő képletek határozzák meg:
,
A teljes nyújtási arány:
A 48,3 × 4,0 mm és 60,3 × 5,0 mm méretű csövek gördülőasztalát hasonló módon kell kiszámítani.
A gördülő asztal a táblázatban látható. 3.1.
3.1. Táblázat - Gördülőasztal TPA -80
|
A kész csövek mérete, mm |
A munkadarab átmérője, mm |
Piercing malom |
Folyamatos malom |
Redukciós malom |
Teljes nyújtási arány |
||||||||||
|
Külső átmérő |
falvastagság |
Ujjméret, mm |
Tüske átmérője, mm |
Döntési arány |
A cső méretei, mm |
Tüske átmérője, mm |
Döntési arány |
Cső mérete, mm |
Állványok száma |
Döntési arány |
|||||
|
falvastagság |
falvastagság |
falvastagság |
|||||||||||||
3.3 A redukáló malom hengereinek kalibrációjának kiszámítása
A tekercs kalibrálása fontos része a malom üzemmódjának kiszámítása. Ez nagymértékben meghatározza a csövek minőségét, a szerszám élettartamát, a terhelések elosztását a munkaállványokban és a hajtásban.
A tekercs méretezésének kiszámítása a következőket tartalmazza:
a részleges deformációk eloszlása a malomállványokban és a kaliberek átlagos átmérőjének kiszámítása;
tekercshornyok méretének meghatározása.
3.3.1 A részleges deformációk eloszlása
A részleges deformációk változásának jellege szerint a redukáló malom állványai három csoportra oszthatók: a fej a malom elején, amelyben a redukciók intenzíven növekednek a hengerlés során; méretezés (a malom végén), amelyben a deformációk minimális értékre csökkennek, és közöttük lévő állványcsoport (középső), amelyben a részleges deformációk maximálisak vagy közel vannak hozzájuk.
Feszített csövek hengerelésekor a részleges deformációk értékeit a csőprofil stabilitásának feltételei alapján veszik figyelembe a műanyag feszesség értékén, amely biztosítja egy adott méretű cső előállítását.
A teljes műanyag feszültség együtthatója a következő képlettel határozható meg:
,
ahol 
- tengelyirányú és érintőleges deformációk logaritmikus formában; T a képlet szerinti háromhengeres kaliber esetén meghatározott érték
ahol (S / D) cp a falvastagság és az átmérő átlagos aránya a cső alakváltozásának időszakában a malomban; k-együttható, figyelembe véve a cső vastagságának változását.
,
,
ahol m a cső teljes alakváltozásának értéke átmérőben.
.
A kritikus részleges redukció értéke ilyen műanyag feszítési együtthatóval szerint a második állványon elérheti a 6% -ot, a harmadik állásban 7,5% -ot és a negyedik állásban a 10% -ot. Az első állásban a 2,5–3%tartományt javasoljuk venni. A stabil tapadás biztosítása érdekében azonban általában csökken a redukció mértéke.
A malom elő- és befejező állványain a redukció is csökken, de a tekercsek terhelésének csökkentése és a kész csövek pontosságának növelése érdekében. A kalibráló csoport utolsó állomásán a csökkenést nullával egyenlőnek, az utolsó előtti állásban a középső csoport utolsó állomásán mért csökkenés 0,2 -ig kell tekinteni.
V középső csoport az állományok a részleges deformációk egyenletes és egyenetlen eloszlását gyakorolják. A csökkenés egyenletes eloszlása esetén e csoport összes állományában feltételezzük, hogy azok állandóak. A részleges deformációk egyenetlen eloszlásának több változata is lehet, és a következő szabályszerűségekkel jellemezhető:
a középső csoport csökkenése arányosan csökken az első állásoktól az utolsó esésig;
a középső csoport első néhány állományában a részleges alakváltozások csökkennek, a többi pedig állandó marad;
a középső csoport tömörítését először növelik, majd csökkentik;
a középső csoport első néhány állományában a részleges alakváltozásokat állandóan hagyják, a többiben pedig csökkentik.
Az állványok középső csoportjában eső alakváltozási módok esetén a gördülési teljesítmény és a hajtás terhelésének értékei közötti különbségek, amelyeket a fém hengerlés közbeni deformációval szembeni ellenállásának növekedése okoz, a hőmérséklet csökkenése és a a deformációs sebesség növekedése, csökkenése. Úgy gondolják, hogy a csökkentések csökkentése a malom vége felé szintén javítja a csövek külső felületének minőségét és csökkenti a keresztirányú falvastagságot.
A tekercsek kalibrálásának kiszámításakor a redukciók egyenletes eloszlását vesszük figyelembe.
A malomállványok mentén a részleges deformációk értékeit az ábra mutatja. 3.1.
Tömörítési eloszlás
A részleges deformációk elfogadott értékei alapján a kalibrálók átlagos átmérője kiszámítható a gyártási képlet segítségével csövek, és közvetlenül ... hibák) közben Termelés habbeton. Nál nél Termelés habszivacsbetont különféle ... munkások használnak közvetlenül Termelés habbeton, speciális ruházat, ...
Termelés gravitációs vasbeton csövek
Tézis >> Ipar, termelésBérlés Termelés csövek centrifugális hengerlés módszerével. Vasbeton csövek centrifugális módszerrel készült Termelés csövek... Betoncentrifugák betöltése ... lehetővé teszi a forma eltávolítását. Termelés csövek sugárirányú préseléssel. Ez...
