Gaaside termofüüsilised omadused ja omadused. Kursuste: tehnoloogilise ahju heitgaaside soojuse hajutamise soojuse hajutamise paigaldamise arvutamine soojusvõimsus suitsugaaside erinevatel temperatuuridel tabelis

Termofüüsilised omadused Gaasilised põlemissaadused, mis on vajalikud erinevate parameetrite sõltuvuse arvutamiseks selle gaasikeskkonna temperatuurist, saab määrata tabelis esitatud väärtuste põhjal. Eelkõige saadi määratletud sõltuvused soojusvõimsuseks kujul:

C psm \u003d a -1/ D.,

kus a. = 1,3615803; b. = 7,0065648; c. = 0,0053034712; d. = 20,761095;

C psm \u003d a + bT SM. + ct. 2 SM.,

kus a. = 0,94426057; b. = 0,00035133267; c. = -0,0000000539.

Esimene sõltuvus on eelistatud ühtlustamise täpsuse tõttu, teine \u200b\u200bsõltuvus on võimalik vastu võtta vähem täpsuse arvutamiseks.

Suitsugaaside füüsilised parameetrid
(jaoks P \u003d. 0,0981 MPa; riba CO2 \u003d 0,13; p. H2O \u003d 0,11; riba N2 \u003d 0,76)

t., ° S. γ, n · m -3 r., W (m 2 · ° С) -1 λ · 102, W (m · k) -1 aga · 10 6, m 2 · s -1 μ · 10 6, pa · s v. · 10 6, m 2 · s -1 PR.
12,704 1,04 2,28 16,89 15,78 12,20 0,72
9,320 1,07 3,13 30,83 20,39 21,54 0,69
7,338 1,10 4,01 48,89 24,50 32,80 0,67
6,053 1,12 4,84 69,89 28,23 45,81 0,65
5,150 1,15 5,70 94,28 31,69 60,38 0,64
4,483 1,18 6,56 121,14 34,85 76,30 0,63
3,973 1,21 7,42 150,89 37,87 93,61 0,62
3,561 1,24 8,27 183,81 40,69 112,10 0,61
3,237 1,26 9,15 219,69 43,38 131,80 0,60
2,953 1,29 10,01 257,97 45,91 152,50 0,59
2,698 1,31 10,90 303,36 48,36 174,30 0,58
2,521 1,32 11,75 345,47 40,90 197,10 0,57
2,354 1,34 12,62 392,42 52,99 221,00 0,56

3. liide.

(viide)

Õhu- ja suitsu läbilaskvus õhukanalid ja ventiilid

1. Et määrata õhu lekkeid või drowshesi, saab stseenisüsteemide ventilatsioonikanalite suhtes kasutada järgmisi tabeliandmete ühtlustamisega saadud valemeid:

h-klassi H õhukanalite puhul (rõhu vahemikus 0,2 - 1,4 kPa): ΔL. = aga(Riba - b.) alateskus ΔL. - õhu õhust (lekked), m 3 / m2 · h; Riba - rõhk, kPa; aga = 10,752331; b. = 0,0069397038; alates = 0,66419906;

õhukanalite klassi p (rõhu vahemikus 0,2 - 5,0 kPa): kus a \u003d. 0,00913545; b \u003d. -3,1647682 · 10 8; c \u003d. -1,2724412 · 10 9; d \u003d 0,68424233.

2. Tulekahju vastu võitlemise jaoks suletud ventiilide arv väärtused spetsiifiliste omaduste suitsuvabastuse suhtes sõltuvalt gaasi temperatuurist vastab erinevate toodete seisva põlemistestide käigus saadud andmetele eksperimentaalsel alusel VNIIPO:

1. Üldsätted. 2 2. lähteandmed. 3 3. Väljalaskeventilatsioon. 4 3.1. Põletavate toodete eemaldamine otse põlemisruumi. 4 3.2. Põletusklasside eemaldamine külgnevatest kuumadest ruumidest. 7 4. Tarneõhu ventilatsioon. 9 4.1. Õhuvarustus trepikaasidele. 9 4.2. Õhuvarustus B. tõstevõll.. 14 4.3. Õhuvarustus Tambur väravatele .. 16 4.4. Õhuvarustuse kompenseerimine. 17 5. Spetsifikatsioonid seadmed. 17 5.1. Väljalaskeõhu ventilatsioonisüsteemide seadmed. 17 5.2. Õhusõidukite ventilatsiooni süsteemide seadmed. 21 6. Tuletõrjerežiimid. 21 viited .. 22 Lisa 1. Ruumide tulekoormuse põhiliste parameetrite määramine. 22 Lisa 2. Suitsugaaside termofüüsikalised omadused. 24 Lisa 3. õhukanalite ja ventiilide õhu- ja suitsu vastus. 25.

Kui ahju seade ideaalis, ma tahan olla disain, mis automaatselt andis nii palju õhku, sest see on vajalik põletamiseks. Esmapilgul saab seda teha korstna abil. Tõepoolest, seda rohkem intensiivsemaid küttepuude põletusi, seda suuremad suitsugaasid peaksid olema, seda suurem peaks olema tõukejõud (karburaatori mudel). Aga see ei ole. Tõukejõud ei sõltu moodustunud kuuma suitsugaaside kogusest. Tõukejõud on toru paagi toru rõhu langus enne kütust. See määrab toru kõrgus ja suitsugaaside temperatuur või pigem nende tihedus.

Tõukejõudu määratakse valemiga:

F \u003d a (p b - p d) h

kus F on veojõud ja koefitsient, p B on välimise õhu tihedus, p d - suitsugaaside tihedus, H on toru kõrgus

Suitsugaaside tihedus arvutatakse valemiga:

p d \u003d p in (273 + t c) / (273 + t)

kus t b ja t d on välise atmosfääriõhu kraadi temperatuuril väljaspool toru ja torude suitsugaase.

Suitsugaaside liikumise kiirus toru (mahu tarbimine, st imemisvõimet) G. See ei sõltu toru kõrgusest ja see määrab suitsugaaside ja välisõhu temperatuuri erinevusega, samuti pindala ristlõige korstna. Seega on praktiliste järelduste arv.

EsiteksSuitsutorud on kõrgkvaliteediks kõrgused, et suurendada õhuvoolu läbi viiendaks, kuid ainult tõukejõu suurendamiseks (st toru rõhu langus). On väga oluline vältida tõukejõu tühjendamist (ahju muffling) tuuleklapi (tõukejõu suurus peaks alati ületama võimalikku tuule varukoopiat).

TeiseksKohandage õhuvoolu reguleerimist mugavalt, kasutades seadmeid, mis muudavad toru live ristlõike piirkonda, mis on ventiilide abil. Korstnate kanali ristlõikepindala suurenemisega, näiteks kaks korda - võite oodata umbes kahekordse suurenemise mahuõhu voolu läbi kütuse.

Selgitage see lihtsat ja visuaalset näidet. Meil on kaks identset ahju. Me ühendame need ühes. Saame kahekordse õhukulu kahekordse õhutarbimise ja ristlõiketoruga kahekordse õhu tarbimise ja ristlõikega. Või (mis on sama) kui rohkem kui küttepuude põleb, siis peate avama ventiilid torule rohkem ja rohkem.

KolmandaksKui ahju põleb normaalselt püsivas režiimis ja me lisame külma õhuvoolu viiendal põletava küttepuude abil, tulevad suitsugaasid kohe ja ahju kaudu õhuvool väheneb. Samal ajal hakkab küttepuude põletamine kaoma. See tähendab, et me tundub otse küttepuud ei mõjuta ja saata lisavoolu küttepuud ja selgub, et toru võib vahele jätta vähem suitsugaaside kui enne, kui see täiendav õhuvool puudus. Toru ise vähendab õhuvoolu küttepuud, mis oli varem ja lisaks sellele ei võimalda see täiendavat külma õhuvoolu. Teisisõnu, suitsutoru töötab.

See on põhjus, miks see on nii kahjulik külma õhu superstaar läbi piitsutorude teenindusajad, mittevajalikud õhuvoolud kütuseelemendis ja tõepoolest mis tahes soojuse helendus, mis põhjustas suitsugaaside temperatuuri vähenemise.

NeljasMida suurem on korstna gaasi dünaamilise resistentsuse koefitsient, seda vähem õhuvoolu. See tähendab, et korstna seinad viiakse eelistatult läbi sujuva, ilma keerata ja ilma pöördeta.

ViiendikMida väiksem on suitsugaaside temperatuur, seda järsult muudab õhuvoolu suitsugaaside temperatuuri kõikumiste ajal, mis selgitab toru eemaldamise olukorda ahju süttimise all.

Kuuendal, P. kõrge temperatuur Suitsugaaside õhuvool ei sõltu suitsugaaside temperatuurist. See tähendab, et tugeva ülema ahju, õhuvool lõpetab suureneda ja hakkab sõltuma ainult toru ristlõikest.

Ebastabiilsuse küsimused tekivad mitte ainult toru termiliste omaduste analüüsimisel, vaid ka gaasivoogude dünaamika kaalumisel torusse. Tõepoolest, korsten on hästi täis valguse korstnad. Kui see kerge suitsugaas tõuseb mitte väga kiiresti, siis tõenäosus ei ole välistatud, et raske välimine õhk saab lihtsalt valgusesse gaasisse uputada ja luua toru allavoolu. See on eriti tõenäoliselt selline olukord korstna külma seintega, mis on välismaal asuva ahju ajal.

Joonis fig. 1. Gaasi liikumisskeem külma korstna: 1 - kütus; 2 - õhuvarustus läbi pissitud; 3-suitsu trompet; 4 - saak; 5 - Kaminad; 6-suitsugaasid; 7-külma õhk; 8 - Õhuvool, põhjustades kallutusrõhku.

a) Sile avatud vertikaalne toru
b) toru ventiili ja hambaga
c) toru top ventiiliga

Tahked nooled - valguse kuuma suitsugaaside liikumise juhised. Punktitud nooled - külma õhu allapoole voolamise suund atmosfäärist.

Kohta joonis fig. 1a. Ahju on skemaatiliselt kujutatud, milles suitsugaasid tarnitakse ja eemaldatakse läbi suitsutoru. Isegi kütus. See juhtum voolu võib asendada "tavalise" õhuvoolu kaudu segaduses 2. Isegi kui ahju on lukustatud kõikidele uksed ja kõik õhu sisselaskeavade klapid suletakse, seejärel võib ahi põletada õhku ülevalt. Muide, see juhtub nii tihti, kui söe drovering suletud uksed ahjud. See võib isegi juhtuda täieliku tõukejõudu: õhk tulevad torust üles ja suitsugaasid - mine läbi ukse.

Tegelikult on korstna siseseinal alati eeskirjade eiramisi, paksenemist, karedust, kelle suitsugaaside ja vastulangusega külma õhuvooludega asetatakse ja segatakse üksteisega. Külma allavoolu õhuvoolu lükatakse välja või kuumutamisel hakkab kuuma gaasidega segatud segatud.

Allavoolu külma õhuvoolu kasutuselevõtu mõju suureneb osaliselt avatud ventiilide olemasolul, samuti nn hamba, mida kasutatakse laialdaselt kaminatide valmistamisel. joonis fig. 1b). Hamm takistab külma õhuvoolu torustiku kaminaruumile ja takistab seeläbi kamina sulatamist.

Toru all olevad õhuvoolud on eriti ohtlikud udune ilm: suitsugaasid ei suuda aurustada vee väikseimaid tilka, jahutamist, tõukejõudu vähendatakse ja võib isegi kallutada. Ahi on väga suitsetamine, see ei põle.

Samal põhjusel suitsetavad toores suitsutorudega ahjud tugevalt. Downlinkside esinemise vältimiseks on top ventiilid eriti efektiivsed ( joonis fig. 1V.), reguleeritud sõltuvalt korstna suitsugaaside kiirusest. Selliste ventiilide toimimine ei ole siiski ebamugav.

Joonis fig. 2. liigse õhu koefitsiendi sõltuvus on ahju protesti aeg (tahke kõver). Punktikõver on nõutav õhuvoolukiirus G-pottile küttepuude toodete (sh tahma ja lenduvate ainete) täielikuks oksüdeerimiseks suitsugaaside (suhtelistes ühikutes). Vöötkoodi-punktiirõhk - toru (suhtelistes üksustes) osutatud toru tegelik õhutarbimine. Üleliigne õhu koefitsient on privaatne kamber g toru g potchil

Stabiilne ja piisavalt tugev tõukejõud esineb alles pärast suitsutoru seinte kuumutamist, mis nõuab märkimisväärset aega, nii et õhuvangu alguses on alati puudu. Koefitsient liigse õhu samal ajal vähem kui üks ja suitsuahi ( joonis fig. 2.). Vastupidi: Väljaulatumise lõpus jääb suitsutoru kuumaks, tõukejõud säilitatakse pikka aega, kuigi küttepuud on juba peaaegu põlenud (liigse õhu koefitsient on rohkem kui üks). Metallist ahjud metallist soojendatud suitsutorudega on madala soojusvõimsuse tõttu kiiremini, võrreldes telliskiviga trompettidega.

Korstna protsesse analüüsi võib jätkata, kuid see on juba nii selge, et ükskõik kui hea ahju ise on kõik selle eelised vähendada halva korstnaga nullini. Muidugi, täiuslik versioon, suitsutoru peaks asendama kaasaegne süsteem Sunnitud heitgaasit reguleeritava tarbimisega elektriventilaator ja suitsugaaside niiskuse eelnevalt kondenseerumine. Selline süsteem võib muu hulgas puhastada suitsugaasid tahma, süsinikmonooksiidi ja muude kahjulike lisanditest, samuti jahutatavaid suitsugaasid ja tagada soojuse taaskasutamine.

Aga see kõik on kauge perspektiivis. Sest kottide ja aedniku jaoks võib suitsu trompet mõnikord muutuda palju kallimaks kui ahju ise, eriti mitmetasandilise maja kütmise korral. Keelatud suitsutorud on tavaliselt lihtsamad ja lühemad, kuid ahju termilise võimsuse tase võib olla väga suur. Sellised torud reeglina käivitatakse tugevalt kogu pikkuses, nad lendavad sageli sädemeid ja tuhka, kuid kondensaadi ja tahma vähenemist.

Kui te kavatsete kasutada vanni hoone ainult vanni, siis toru saab teha ja tihe. Kui vann mõtleb teie ja võimaliku viibimise koht (ajutine elukoht, üleöö), eriti talvel, siis on otstarbekas kohe isoleeritud ja kvalitatiivselt, "eluks. Ahjude saab muuta vähemalt iga päev, kiirenemist disain määrdunud ja detailsemalt ja toru on sama.

Vähemalt siis, kui ahju toimib režiimis pikk põletamine (Kuivatamine), siis toru isolatsioon on absoluutselt vajalik, sest madalate rajatiste (1-5 kW) on tiheda metalltoruga täiesti külm, kondensaat on rohkesti voolav, mis tugevaim külmades võib isegi ronida ja kattuvad toru. See on eriti ohtlik säravate võrgusilma ja vihmavarjude juuresolekul väikeste mööduvate lüngadega. Incovers sobib suvel intensiivsetele protektidele ja on talvel äärmiselt ohtlikud nõrkade põletusrežiimide jaoks. Tänu võimaliku ummistumise torude jää paigaldamine deflektorite ja vihmavarjude korsten torud See oli keelatud 1991. aastal (ja gaasi ahjude korstnad isegi varem).

Samade kaalutluste kohaselt ei ole vaja kaasata toru kõrgus - tõuketase ei ole mitte-vaba vanni ahju jaoks nii oluline. Kui see simuleerib, saate alati ruumi kiiresti ventileerida. Kuid kõrgus üle katuse harja (vähemalt 0,5 m) tuleb täheldada, et vältida kallutamise tõukejõudu tuule puhangut. Õrnalt katused, toru peaks läbi lumekate. Igal juhul on parem olla toru alla, kuid soojem (mis on suurem, kuid külmem). Kõrge torud talvel on alati külm ja ohtlik.

Külma suitsutorudel on palju vigu. Samal ajal tagistas, kuid mitte väga pikad torud metallist ahjude ajal kiiresti (palju kiiremini kui telliskivid), jäävad soojaks energilise protestiga ja seetõttu kasutatakse vannides (ja mitte ainult vannides) väga laialdaselt eriti kuna need on suhteliselt odavad. ASBIC tsemenditorud metallist ahjude ei kasutata, kuna neil on palju kaalu ja hävitada ka ülekuumenemise koos idarahvaste.

Joonis fig. 3. Metallist suitsutorude lihtsaimad disainilahendused: 1 - metalli vooru korstna; 2 - vahuvein; 3 - kork, et kaitsta toru atmosfääri sadestamise eest; 4 - sarikad; 5 - katusekoodid; 6. - Drein Brucki Sargesi (või talade) vahel Firefare (lõikamine) registreerimiseks katusel või kattuvas (vajadusel); 7 - katus katus; 8 - Pehme katus (kummist, hüdroholelloisool, pehme plaat, Gofreeritud kartongi-bituumeni lehed jne); 9 - Katusepõrandate metallplaat ja väljalaskeava kattumine (ACEIDA-ga lamedale lehele lastakse kasutada asbo-tsemendi elektrilise isoleerplaadi); 10 - metalli äravoolu vooder; 11 - lõhe asbesti tihendamine (ühine); 12 - Metal Cap-Otter; 13 - Lakke talad (tühiku täitmisega isolatsiooniga); 14 - laekatte; 15 - pööningute sugu (vajadusel); 16 - Metallplaadi ülemmäära lõikamine; 17 - Metalli tugevdavad nurgad; 18 - ülemmäära lõikamise metallkatte (vajadusel); 19 - isolatsioon Mittesutlev soojusresistentne (Ceramzit, liiv, perlite, minvat); 20 - kaitsepadja (metallplaat asbesti kiht paksus paksusega 8 mm); 21 - Metal-ekraani toru.

a) mitte-märgistatud toru;
b) soojusisolatsiooniga varjestatud toru soojusülekandekindlusega vähemalt 0,3 m 2 -gradi / W (mis on samaväärne Brick paksusega 130 mm või paksus isolatsiooni Minvata tüüp 20 mm).

Kohta joonis fig. 3. Esitatakse tüüpilised paigaldusskeemid metalltorud. Toru ise tuleks osta roostevabast terasest paksusega vähemalt 0,7 mm. Vene toru kõige alusarengu läbimõõt on 120 mm, soome - 115 mm.

Vastavalt GOST 9817-95, ristlõikepindala mitmekordse korstna peaks olema vähemalt 8 cm2 per 1 kW nominaalne soojusvõimsus vabaneb fireboxi põletamisel küttepuud. Seda võimsust ei tohiks segi ajada ahju soojusvõimsusega, vabastati ahju välimise telliskivist ruumisse SNIP 2.04.05-91-ga. See on üks meie arvukaid arusaamatusi. regulatiivdokumendid. Kuna kuumkuivatusahjud on tavaliselt allapanu ainult 2-3 tundi päevas, siis ahju võimsus on umbes kümme korda suurem soojuse vabanemise võimsus telliste ahju pinnast.

Järgmine kord me räägime üleujutustorude paigaldamise omadustest.

Riik haridusasutus Kõrgem professionaalne haridus

"Samara osariik Tehnikaülikool»

Osakond "Keemiline tehnoloogia ja tööstuslik ökoloogia"

Kursuse töö

distsipliini "Tehniline termodünaamika ja soojustehnika" all

Teema: tehnoloogilise ahju jäätmegaaside soojuse paigaldamise arvutamine

Lõpetatud: õpilane Ryabinin E.A.

ZF kursus III rühm 19

Kontrollitud: konsultant churkina a.yu.

Samara 2010

Sissejuhatus

Enamik keemiaettevõtteid moodustasid kõrge ja madala temperatuuriga soojusjäätmed, mida saab kasutada sekundaarsete energiaallikatena (WEP). Nende hulka kuuluvad väljaminevad gaasid erinevate katelde ja tehnoloogiliste ahjude, jahutatud voolu, jahutusvee ja kasutatud auru.

Thermal Wer katavad suures osas individuaalsete tööstusharude soojuse vajadust. Seega lämmastiku tööstuses on WEP-i arvelt täidetud 26% soojusvajadusega, sodatööstuses - rohkem kui 11%.

Kasutatud WER sõltub kolmest tegurist: WEP temperatuuri, nende soojusvõimsuse ja väljumise järjepidevusest.

Praegu on heitgaasi tootmise gaaside soojuse kõrvaldamine olnud suurim jaotus, mis peaaegu kõik tuletõrjeprotsessidel on kõrge temperatuuri potentsiaal ja enamikus tööstusharudes saab pidevalt kasutada. Heitgaaside soojus on peamine sisuline energiabilanss. Seda kasutatakse peamiselt tehnoloogiliste ja mõnel juhul - nii energia eesmärgil (katlad - utilizers).

Kõrge temperatuuriga termilise juhtimise laialdane kasutamine on seotud kasutusmeetodite väljatöötamisega, sealhulgas kuumade kuumade räbude, toodete jms arendamisega, heitgaaside soojuse kõrvaldamise uued meetodid, samuti olemasolevate disainilahenduste parandamine Kasutusseadmed.

1. Tehnoloogilise skeemi kirjeldus

Torukujulistes ahjudes, millel ei ole konvektsiooni kambrid või kiirguse konvektsiooni tüüpi ahjudes, kuid soojendusega produkti suhteliselt kõrge esialgse temperatuuri juures võib heitgaaside temperatuur olla suhteliselt kõrge, mis toob kaasa suurenenud soojuskadu, vähenemine Ahjude tõhususe ja suurema kütusekulu. Seetõttu on vaja kasutada heitgaaside soojust. Seda on võimalik saavutada kas õhu soojendusega, kütusepõlemissahju siseneva kütteseadme abil või jäätmete taaskasutamise paigaldamine, mis võimaldavad teil saada tehnoloogiliste vajaduste jaoks vajalikku veeauru.

Õhuküte läbiviimiseks on vaja õhu kütteseadme täiendavaid kulusid, puhuri ja täiendava elektri tarbimise kulusid.

Õhukütteseadme normaalse töö tagamiseks on oluline vältida selle pinna korrosiooni võimalust suitsugaaside suitsu poolel. See nähtus on võimalik, kui soojusvahetuspinna temperatuur on alla kastepunkti temperatuuri all; Sellisel juhul osa suitsugaasidest, otseselt kokkupuutel õhu küttekeha pinnaga, jahutatakse märkimisväärselt, nendega veeaur on osaliselt kondenseeritud ja absorbeerivad vääveldioksiidi gaasidest, moodustab agressiivse nõrga happe.

Kastepunkt vastab temperatuurile, mille puhul küllastunud auruvee rõhk osutub võrdseks veeauru osalise rõhuga, mis sisalduvad suitsugaasides.

Üks usaldusväärsemaid korrosioonikaitse meetodeid on õhu eeltätet kuidagi (näiteks vees või aurukanalis) temperatuurini kastepunkti kohal. Selline korrosioon võib tekkida konvektsioonide pinnal, kui ahju siseneva tooraine temperatuur on madalam kui kastepunktist.

Soojusallikas, küllastunud auru temperatuuri suurendamiseks on primaarkütuse oksüdeerimisreaktsioon (põletamine). Põlemisel moodustunud suitsugaasid annavad nende soojuse kiirgus ja seejärel konvektsioonikambrid toores vooluga (veepaar). Ülekuumenenud veeauru siseneb tarbijale ja põlemissaadused lahkuvad ahjust ja sisestage ringlussevõtja boiler. Auto väljalaskeava, küllastunud veeauru saabub tagasi sööda ahju ülekuumenemise auru ja suitsugaaside jahutamise toitainev vesiSisestage õhu küttekeha. Õhuvõimsusega kütteseadmest lähevad suitsugaasid telkisse, kus rullile tuleva vee soojendatakse ja läheb otse tarbijale ja suitsugaaside atmosfääri.

2. Ahju arvutamine

2.1 Põletamise protsessi arvutamine

Me määratleme kütuse madala soojuse põletamise Q. Riba N. . Kui kütus on individuaalne süsivesinik, siis soojust põletamine Q. Riba N. See on võrdne põlemiskesalduse standardse soojusega, miinus vee aurustumise kuumus põlemissaadustes. Seda saab arvutada ka allika ja lõpptoodete moodustamise standardse termilise mõju järgi, mis põhinevad Gessiõigusele.

Süsivesinike segust, mis koosneb süsivesinike segust, määratakse põlemise kuumus, kuid lisa reegel:

kus Q PI N. - põlemise kuumus i. -HO kütusekomponent;

y I. - kontsentratsioon i. -Go kütuse komponent fraktsioonides ühest, seejärel:

Q. Riba N. cm = 35,84 ∙ 0,987 + 63,80 ∙ 0,00333+ 91,32 ∙ 0.0012+ 118,73 ∙ 0,0004 + 146,10 ∙ 0,0001 \u003d 35,75 MJ / m 3.

Molari mass kütuse:

M M. = Σ M I. ∙ y I. ,

kus M I. - Molari mass i. -HO kütusekomponent, siit:

M m \u003d. 16,042 ∙ 0,987 + 30,07 ∙ 0,0033 + 44,094 ∙ 0,0012 + 58,120 ∙ 0,0004 + 72,15 ∙ 0,0001 + 44,010 ∙ 0,001 + 28,01 ∙ 0,007 \u003d 16,25 kg / mol.

kg / m 3,

siis Q. Riba N. cm MJ / kg väljendatuna on võrdne:

MJ / kg.

Arvutuse tulemused vähenevad tabelis. Üks:

Kütuse koosseis Tabel 1

Me määratleme kütuse elementaarse koostise,% (mass.):


,

kus n I C. , nIH. , n i n. , n I O. - kütuse üksikute komponentide molekulides süsiniku, vesinikuaatomite, lämmastiku ja hapniku arv;

Kütuse iga komponendi sisu, massid. %;

x I. - iga kütusekomponendi sisu, nad ütlevad. %;

M I. - kütuse individuaalsete komponentide molaarmass;

M M. - kütuse moola mass.

Kompositsiooni kontrollimine :

C + H + O + N \u003d 74,0 + 24,6 + 0,2 + 1,2 \u003d 100% (mass.).


Me määratleme 1 kg kütuse põletamiseks vajaliku õhu teoreetilise koguse, see määratakse põlemisreaktsiooni stöhhiomeetrilisest võrrandist ja atmosfääriõhu hapnikusisalduse stöhhiomeetrilisest võrrandist. Kui kütuse elementaarne koostis on tuntud teoreetiline kogus L 0. , kg / kg, arvutatakse valemiga:

Praktikas on ülemäärane õhu kogus, et tagada kütuse põletamise täielikkus ahjus, leiame kehtiva õhuvoolu a \u003d 1,25:

L. = αl 0 ,

kus L. - kehtiv õhuvool;

α - liigse õhu koefitsient,

L. = 1,25 ∙ 17,0 \u003d 21,25 kg / kg.

Konkreetne õhu maht (n. Y. Y.) Kütuse 1 kg põletamiseks:

kus ρ B. \u003d 1,293 - õhu tihedus normaalsetes tingimustes,

m 3 / kg.


Me leiame, et 1 kg kütuse põlemisel tekkis põlemissaaduste arv:

kui kütuse elementaarne koostis on teada, võib suitsugaaside massi koostis 1 kg kütuse kohta täielikult põlemisel määrata järgmiste võrrandite põhjal:

kus m CO2. , m H2O. , m n2. , m o2. - sobivate gaaside mass, kg.

Põlemissaadused kokku:

m. P. S. S. = m CO2 + M H2O + M N2 + M O2

m. P. S. S. \u003d 2,71 + 2.21 + 16,33 + 1,00 \u003d 22,25 kg / kg.

Kontrollige saadud väärtust:

kus W F. - düüsi auride spetsiifiline tarbimine vedelkütuse põletamisel kg / kg (gaasi kütuse puhul W F. = 0),


Kuna kütus on gaas, ei ole õhu niiskuse sisu tähelepanuta jäetud ja vee auride kogus ei võeta arvesse.

Leia põlemissaaduste maht normaalsetes tingimustes moodustunud 1 kg kütuse põlemisel:

kus m I. - 1 kg kütuse põlemisel tekkinud vastava gaasi mass;

ρ I. - selle gaasi tihedus normaalsetes tingimustes, kg / m 3;

M I. - selle gaasi molaarmass, kg / kmol;

22.4 - Molari maht, m \u200b\u200b3 / kmol,

m 3 / kg; m 3 / kg;

m 3 / kg; m 3 / kg.

Põlemissaaduste kogumaht (n. Y.) Air tegeliku vooluga:

V \u003d V CO2 + V H2O + V N2 + V O2 ,

V. = 1.38 + 2.75+ 13.06 + 0,70 \u003d 17,89 m 3 / kg.

Põlemissaaduste tihedus (n. Y.):


kg / m 3.

Leiame soojusvõimsuse ja põlemissaaduste entalpia 1 kg kütuse temperatuurivahemikus 100 ° C (373 K) kuni 1500 ° C (1773 K), kasutades andmelauda. 2.

Keskmise spetsiifiline soojusvõimsus gaaside P, KJ / (kg ∙ K) Tabel 2

t. , ° S.

1 kg kütuse põlemisel tekkiva suitsugaaside entalpia

kus cO2-ga. , h2O-ga. , n2-ga. , o2-ga. - keskel konkreetne soojusvõimsus vastava muru konstantsel rõhul temperatuuril t. KJ / (kg · k);

t. - 1 kg põlemise ajal moodustunud suitsugaaside keskmine soojusvõimsus temperatuuril 1 kg kütuse põlemisel t. , kJ / (kg k);

100 ° C juures: kJ / (kg ∙ k);


at 200 ° C: KJ / (kg ∙ K);

300 ° C juures: kJ / (kg ∙ k);

400 ° C juures: kJ / (kg ∙ k);

500 ° C juures: kJ / (kg ∙ k);

600 ° C juures: kJ / (kg ∙ k);

700 ° C juures: kJ / (kg ∙ k);

800 ° C juures: kJ / (kg ∙ k);

1000 ° C juures: KJ / (kg ∙ K);

1500 ° C juures: KJ / (kg ∙ K);


Arvutuste tulemused vähenevad tabelis. 3.

ENhaULPIA põletamise tooted Tabel 3.

Vastavalt tabelile. 3 Ehitage sõltuvuse ajakava H T. = f. ( t. ) (Joonis 1) vt lisa .

2.2 Arvutus soojusbilanss Ahjud, tõhususe ahjud ja kütusekulu

Soojusvoog, mida tajutakse veeahjus ahjus (kasulik termiline koormus):

kus G. - ülekuumenenud veeauru kogus ajaühiku kohta, kg / s;

H V1. ja N VP2.


Võtke temperatuur voolava suitsugaaside võrdne 320 ° C (593 K). Keskkonna kiirguse soojuskadu on 10% ja 9% neist on radiitud kambris kadunud ja 1% konvektsioonis. Ahju efektiivsus η t \u003d 0,95.

Keemilise Nosta soojuskadu, samuti sissetuleva kütuse ja õhu hooletuse kuumuse arv.

Määrake KPD ahju:

kus Kuidas - ahjust lahkuvate suitsugaaside temperatuuril põletamise entalpiad t UK ; Väljuvate suitsugaaside temperatuur võetakse tavaliselt 100 kuni 150 ° C tooraine esialgse temperatuuri kohal ahju sissepääsu juures; q pot - soojuskadu keskkonna kiirgusega,% või aktsiad Q korrus ;

Kütusekulu, kg / s:

kg / s.

2.3 Radiantse kaamera ja konvektsioonikaamera arvutamine

Me määratleme suitsugaaside temperatuuri passil: t. N \u003d 750 - 850 ° С, aktsepteerige

t. N \u003d 800 ° С (1073 K). ENhaULPIA põlemissaadused temperatuuril passi

H. N \u003d 21171,8 kJ / kg.

Termiline voolu, mida tajutakse veeauruga kiirgustorudes:

kus N. P - Põlemissaaduste entalpia suitsugaaside temperatuuril PA Perevali, kJ / kg;

η t - ahju tõhusus; Soovitatav on see võrdub 0,95 - 0,98;

Termiline voolu, mida tajutakse veeauruga konvektsioonitorudes:

Veeauru entalpia on kiirguse sektsiooni sissepääsu juures:

KJ / kg.


Me aktsepteerime konvektsioonikambris rõhukaotuse suurust ∆ P. et \u003d 0,1 MPa, siis:

P. et = P. - P. et ,

P. et \u003d 1,2 - 0,1 \u003d 1,1 MPa.

Veeauru sisendtemperatuur kiirgusosas t. et \u003d 294 ° С, siis keskmine temperatuur Radiant torude välispind on:

kus Δt. - erinevus temperatuuri välise pinna kiirguse torude ja temperatuuri veeauru (tooraine) soojendusega torude; Δt. \u003d 20-60 ° C;

.

Maksimaalne arvutatud põlemistemperatuur:

kus t O. - kütuse ja õhu algse segu vähendatud temperatuur; See aktsepteeritakse, mis on võrdne õhu temperatuuriga põletavale temperatuurile;

tÄNUD. - põlemissaaduste spetsiifiline soojusvõimsus temperatuuril t. P;


° С.

Jaoks t max = 1772,8 ° C ja t. P \u003d 800 ° C Absoluutselt musta pinna soojus seisukoht q S. Erinevate temperatuuride välimise pinna kiirguse torud järgmised väärtused on:

Θ, ° C 200 400 600

q S. , W / M 2 1,50 ∙ 10 5 1,30 ∙ 10 5 0,70 × 10 5

Me ehitame täiendavat diagrammi (joonis 2) vt lisa Kui leiame soojuse vaatamise θ \u003d 527 ° C: q S. \u003d 0,95 ∙ 10 5 w / m 2.

Arvutame ahjusse sisestatud täieliku soojusvoo:

Esialgne väärtus pindala ekvivalentselt Black Pind:

m 2.

Me aktsepteerime Masonry varjestuse astet ψ \u003d 0,45 ja α \u003d 1,25 jaoks leiame selle

H S. /H. L. = 0,73.


Väärtus samaväärse tasase pinna:

m 2.

Me aktsepteerime ühe rea toru paigutamist ja nende vahelist sammu:

S. = 2d. N. \u003d 2 ∙ 0,152 \u003d 0,304 m. Nende väärtuste vormi tegur Et = 0,87.

Kaetud müüritise pinna suurusjärku:

m 2.

Küttekehade pind:

m 2.

Valige BB2 ahju, selle parameetrid:

kiirguskambri pind, m 2 180

konvektsioonikambriline pind, m 2 180

tööpikkuse ahi, m 9

kiirguskambri laius, m 1,2

b. täitmine

kütusepõletamise meetodi leek

toru läbimõõdu kiirguse läbimõõt, MM 152 × 6

konvektsioonikambri torude läbimõõt, mm 114 × 6

Kiirguskambri torude arv:

kus d. H on kiirguskambri torude välimine läbimõõt, m;

l. Paul - kasuliku pikkuse kiirgusate torude pikkus, pesta suitsugaasid, m,

l. Sugu \u003d 9 - 0,42 \u003d 8,2 m,

.

Soojuse muutus pinna kiirguse torud:

W / m 2.

Me otsustame konverteerimiskambri torude arvu:


Meil on need kontrollija tellimuses 3 ühes horisontaalses reas. Astu torude vahel S \u003d 1.7 d. H \u003d 0,19 m.

Keskmine temperatuuri erinevus määratakse valemiga:

° С.

Soojusülekande koefitsient konvektsioonikambris:

W / (m 2 ∙ k).

Konvektsioonitorude pinna soojusvahetus määratakse valemiga:

W / m 2.

2.4 Stove Coli hüdrauliline arvutamine

Ahjude spiraali hüdraulikas arvutamine on veeaururõhu kadumise määramine kiirgusaalte ja konvektsioonitorude kadu.


kus G.

ρ kuni v.p. - veeauru tihedus keskmise temperatuuri ja rõhu all guusekambris, kg / m3;

d. k - konvektsioonitorude siseläbimõõt, m;

z. K - konvektsioonikambris asuvate voolude arv, \\ t

prl.

ν K \u003d 3,311 ∙ 10-6 m 2 / s.

Reynoldsi kriteeriumi väärtus:

m.


Hõõrdumise rõhukadu:

Pa \u003d 14,4 kPa.

Pa \u003d 20,2 kPa.

kus σ. ζ K.

- pöörete arv.

Rõhukaotus kokku:

2.5 Veeauru rõhu kadu arvutamine kiirguskambris

Keskmine veeauru kiirus:

kus G. - veeauru ahjus ülekuumenemise tarbimine, kg / s ahju;

ρ R.P. - veeauru tihedus keskmise temperatuuri ja rõhu all guusekambris, kg / m3;

d. P - konvektsioonitorude inturineny läbimõõt, m;

z. P on ojade arv rakukambris,

prl.

Kinemaatiline viskoossus veeauru keskmine temperatuur ja rõhk konvektsioonikambris ν P \u003d 8,59 ∙ 10-6 m 2 / s.

Reynoldsi kriteeriumi väärtus:

Kogupikkus torude sirge ala:

m.


Hüdrauliline hõõrdetegur:

Hõõrdumise rõhukadu:

Pa \u003d 15,1 kPa.

Kohaliku takistuse ületamise rõhukadu:

PA \u003d 11,3 kPa,

kus σ. ζ R. \u003d 0,35 - resistentsuse koefitsient, kui pöörleb 180 ° b

- pöörete arv.

Rõhukaotus kokku:


Arvutused näitasid, et valitud ahi annab veeauru ülekuumenemise protsessi antud režiimis.

3. Katla-utisaatori arvutamine

Me leiame suitsugaaside keskmine temperatuur:

kus t. 1 - suitsugaaside temperatuur sissepääsu juures,

t. 2 - suitsugaaside temperatuur väljundis, ° C;

° С (538 K).

Suitsugaaside massivool:

kus kütusekulu, kg / s;

Suitsugaaside puhul konkreetse entalpia määrab andmelaua põhjal. 3 ja joonisel fig. 1 valemiga:

Entalpy soojus kandjad Tabel 4.

Suitsugaaside poolt edastatud soojusvool:

kus N. 1 I. H. 2 - suitsugaaside entalpiad vastavalt Sissepääsu ja väljumise temperatuuril vastavalt KU-st 1 kg kütuse põlemisel, KJ / kg;

B - Kütusekulu, kg / s;

h. 1 I. h. 2 - suitsugaaside spetsiifilised aheldused, kJ / kg, \\ t

Soojusvoolu, veega tajutav, W:

kus η KU - soojuse koefitsient KU-s; η KU \u003d 0,97;

G. N-auru väljund, kg / s;

h. Vp - küllastunud veeauru entalpiani väljumistemperatuuril, KJ / kg;

h. n-toitev vesi, kJ / kg,

KU-s saadud veeauru kogus määratleme valemi:

kg / s.

Küttevööndis vees tajutav soojusvool:

kus h. TO - Spetsiifiline vett aurustumise temperatuuril, kJ / kg;

Soojusagaaside soojusivoolu veega gaaside küttetsoonis (kasulik soojus):

kus h. X - suitsugaaside spetsiifiline entalpia temperatuuril t. X, seega:

kJ / kg.


1 kg kütuse põletamise väärtus:

Joonisel fig. 1 Suitsutemperatuur vastab väärtusele H. x \u003d 5700,45 kJ / kg:

t. X \u003d 270 ° C.

Küttevööndi keskmine temperatuuri erinevus:

° С.

270 suitsugaasid 210, võttes arvesse vastassuunalist indeksi:


kus Et F - soojusülekande koefitsient;

m 2.

Keskmine temperatuuri erinevus aurustamise tsooni:


° С.

320 suitsugaasid 270, võttes arvesse vastase indeksi:

187 veeauru 187


Soojusvahetuse pindala küttevööndis:

kus Et F - T6 koefitsient;

m 2.

Soojusvahetuspinna kogupindala:

F. = F. N +. F. u,

F. \u003d 22,6 + 80 \u003d 102,6 m 2.

Vastavalt GOST 14248-79 valime standardse aurusti aururuumiga järgmiste omadustega:

korpuse läbimõõt, MM 1600

torukiirte arv 1

torude arv ühes kimp 362

pinna soojusvahetus, m 2 170

laulmine laulu ühekordne

torude abil, m 2 0,055

4. soojuse tasakaalu õhu soojendi

Atmosfääriõhu Temperatuuriga t ° x Siseneb seadme, kus kuumeneb temperatuurini t x x-s Suitsugaaside soojuse tõttu.

Õhuvool, kg / S määratakse nende nõutava kütuse koguse alusel:

kus Sisse - kütusekulu, kg / s;

L. - kehtiv õhuvool 1 kg põletamiseks kütuse, kg / kg,

Suitsugaasid, nende soojuse andmine, jahutatakse t dhg. = t DG2. enne t DG4 .

=

kus H 3. ja H 4. - entalpia suitsugaaside temperatuuril t DG3 ja t DG4 Seega, KJ / KG,

Termiline voolu, tajutav õhuga, W:


kus in-X-ga - keskmine soojusvõimsus, kJ / (kg);

0.97 - õhu soojendi tõhusus, \\ t

Ultimate õhutemperatuur ( t x x-s) Määratakse soojuse tasakaalu võrrandist:

.

5. KTANA termiline tasakaal

Pärast õhu soojendi, suitsugaasid sisenevad kontaktiseade aktiivse düüsiga (tant), kus nende temperatuur väheneb t DG5 = t DG4 temperatuurile t DG6. \u003d 60 ° C.

Soojust suitsugaaside eemaldatakse kahe eraldi vee voolab. Üks stream jõuab otsese kontakti suitsugaasidega ja teine \u200b\u200bon nendega vaheldumisi soojusena läbi spiraali seina.

Suitsugaaside soojusvool, W:

kus H 5. ja H 6. - entalpia suitsugaaside temperatuuril t DG5 ja t DG6. Seega, KJ / KG,

Jahutusvee kogus (kokku), kg / S määratakse soojuse tasakaalu võrrandist:

kus η - KPD KTAN, η \u003d 0,9,

kg / s.


Termiline voolu, mida tajutakse jahutusveega, W:

kus G vesi - Jahutusvee tarbimine, kg / s:

veega - spetsiifiline vee soojusvõimsus, 4,19 kJ / (kg);

t n vett ja t vees - veetemperatuur KTANA sissepääsu ja väljalaskeava juures vastavalt

6. Arvutamine efektiivsuse soojuse eemaldamise paigaldamise

Sünteesiseeritud süsteemi tõhususe määramisel ( η TU) Traditsioonilist lähenemisviisi kasutatakse.

Elektri paigaldustõhususe arvutamine viiakse läbi valemiga:

7. Süsteemi süsteemi exergetcal hindamine - selle süsteemi-utilistori süsteem

Energiatehnoloogiliste süsteemide analüüsimise ekstratseetiline meetod võimaldab kõige objektiivsemalt ja kvalitatiivselt hinnata energiakadu, mida ei tuvastata mingil viisil tavalise hinnanguga termodünaamika esimest õigust kasutades. Vaatlusaluse juhtumi hinnangute kriteeriumina kasutatakse ekstratseetilist tõhusust, mis on määratletud kui reserveeritud exergy suhe süsteemis loetletud exergy'le:

kus Hollandi - kütuseelement, MJ / kg;

E iga - ekstraeritav veeauru voolu ahjus ja katla-raketis.

Gaasilise kütuse puhul saadetakse väline eksteritoorium alates eksivantkütusest ( E DT1) ja exserving õhk ( E mängib2.):

kus N N. ja N O. - Air entrateri sisendtemperatuuril ahju ahju ja ambör temperatuuril vastavalt KJ / kg;

T O. - 298 K (25 ° C);

Δs. - õhu sissenõudmise muutus KJ / (kg K).


Enamikul juhtudel võib kõrvalserveeriva õhu summa tähelepanuta jätta, st:

Reserveeritud kõrvaldamise süsteemi vaadeldakse on valmistatud exsertiga, tajutava veeparvlaeva ahjus ( E ANS1) ja EXXIGA, tajutakse veeparvlaevalt KU-s ( E AVD2.).

Voolu veeauru soojendati ahjus:

kus G. - ahju aurutarbimine, kg / s;

N VP1. ja N VP2. - veeauru entalpia ahju sissepääsu ja väljalaskeava juures vastavalt KJ / kg;

Δs VP - veeauru entropia muutmine, kJ / (kg k).

Veeauru voolu jaoks, mis on saadud KU-s:

kus G N. - aurutarbimine KU, kg / s;

h VP-le - küllastunud veeauru entalpia Kulu väljumisel KJ / kg;

h N B. - entalpia toitev vett sissepääsu juures KU, KJ / KG.

E iga = E DV1 + E ANS2 ,

E iga \u003d 1965,8 + 296,3 \u003d 2262,1 J / kg.


Järeldus

Arvutamise kavandatava käitise arvutamise (tehnoloogilise ahju heitgaaside soojuse kasutamine), võib järeldada, et selle kütuse koosseisuga, ahju teostamine veepaaril, muud näitajad - suurusjärgus Sünteesitud süsteemi tõhusus on kõrge, seega on paigaldamine efektiivne; See näitas ka "ahju-boileri-boileri" süsteemi ekstratseetilist hindamist, kuid energiakuludel jätab paigaldus palju soovida ja nõuab täpsust.

Loetelu kasutatud kirjandus

1. Kharaz D. . Ja . Võimalusi kasutada teisese energiaallikate keemiatööstuse / D. I. Kharaz, B. I. Psakhis. - m.: Keemia, 1984. - 224 lk.

2. Skoblo A. . Ja . Õli rafineerimis- ja naftakeemiatööstuse protsessid ja seadmed / A. I. Skoblo, I. A. Tregubova, Yu. K., Molokanov. - 2. ed., Pererab. ja lisage. - m.: Keemia, 1982. - 584 lk.

3. Pavlov K. . F. . Näited ja ülesanded keemilise tehnoloogia protsesside ja seadmete kiirusega: uuringud. Hüvitis ülikoolide / K. F. Pavlov, P. G. Romankov, A. A. Soskov; Ed. P. G. Romakova. - 10. ed., Pererab. ja lisage. - L.: Keemia, 1987. - 576 lk.

taotlus

2. Gaaside lahkumise tõttu soojus. Me määratleme suitsugaaside soojusvõimsus TUKH \u003d 8000S-is;

3. Soojuskadu soojusjuhtivuse müüritise kaudu.

Kahjumid kaare kaudu

Archi paksus on 0,3 m, materjali kuju. Me aktsepteerime seda temperatuuri sisepind Arch on võrdne gaaside temperatuuriga.

Keskmine temperatuur ahjus:

Sellel temperatuuril valime mehe materjali termilise juhtivuse koefitsient:

Seega on katuse kaotused:

kui α on soojusülekande koefitsient seinte välispinnast ümbritsevale õhule, mis on 71,2 kJ / (m2 * h * 0s)

Kahjud seinte kaudu. Seinte müüritise on valmistatud kahekihist (võll 345 mm, diatoms 115 mm)

Ruutsein, m2:

Metoodiline tsoon

Keevitusvöönd

TOMIL ZONE

Rebenenud

Seinte täispind 162,73 m2

Seina paksuse lineaarse temperatuuri jaotusega on seemishoova keskmine temperatuur 5500 ° C ja Diatomite 1500c.

Seega.

Täielik kahjum müüritise kaudu

4. Soojuskaod jahutusveega vastavalt praktilistele andmetele vastame 10% QX saabumisega, st QX + Q

5. Arvestamata kaod võtavad soojuse saabumise 15% q

Tee termilise tasakaalu ahju võrrandi

Ahju soojussaldo mehi tabelis 1; 2.

Tabel 1

Tabel 2

CD / H tarbimine %

Metallküttele kulutatud soojus

 53

väljuvate gaaside soojus

 26

kahjum müüritise kaudu

 1,9

jahutusveekahjustused

 6,7

kahjustamata kaod

 10,6

Kokku:

100

Konkreetne soojuse tarbimine kuumutamiseks 1 kg metallist


Põleti valik ja arvutus

Me aktsepteerime, et ahjud on paigaldatud tüüpi "toru toru põletid.

16 tükki keevitusvööndites Tomile 4pcs. Põletite koguarv 20pcs. Määrama arvutatud number Õhk põleti kohta.

VV-tunnise õhuvool;

TV - 400 + 273 \u003d 673 K - Õhuküte temperatuur;

N - põletuste arv.

Õhurõhk põleti ees Nõus 2,0 kPa. Sellest järeldub, et nõutav õhutarbimine tagab DBV 225 põleti.

Me määratleme arvutatud gaasi koguse põleti kohta;

VG \u003d b \u003d 2667 tundi kütusekulu;

TG \u003d 50 + 273 \u003d 323 K - gaasi temperatuur;

N - põletuste arv.

8. Taaskasutamise arvutamine

Õhuküte jaoks kujundavad me metallist silmuse soojuse taastumise torudest, mille läbimõõt on 57/49,5 mm koos koridivahetusega

Esialgsed andmed arvutamise kohta:

Igatunnine kütusekulu B \u003d 2667 kJ / h;

Õhuvool 1 m3 kütuse Lα \u003d 13,08 m3 / m3 kohta;

Põlemissaaduste kogus 1 m3 põleva gaasi vα \u003d 13,89 m3 / m3;

Küte temperatuur TB \u003d 4000С;

Väljuvate gaaside temperatuur ahju pukseerimiseks \u003d 8000s.

Tundi õhuvool:

Smoke Hour Outlet:

Tunni kogus suits läbi rekuperator, võttes arvesse suitsu kaotus koputamise ja läbi möödavoolukambrite ja õhuvarustuse kaudu.

M koefitsient, võttes arvesse suitsu kadumist, võtab aega 0,7.

Koefitsient, võttes arvesse arveid arveid arvetes, võtame 0.1.

Suitsu temperatuur rekuperatori ees, võttes arvesse õhuvarustust;

kus I - soojuse sisaldavad gaasid TUCH \u003d 8000s

See soojustootmine vastab suitsu TD temperatuurini \u003d 7500c. (Vt joonist 67 (3))

Märg õhk on kuiva õhu ja veeauru segu. Küllastumata õhus on niiskus ülekuumenenud auru seisundis ja seetõttu võib märg õhu omadusi ligikaudu kirjeldada ideaalsete gaaside seadustega.

Märgõhu peamised omadused on:

1. Absoluutne niiskus g.Veeauru koguse määramine, mis sisaldas 1 m 3 märg õhk. Vee auru hõivab kogu segu maht, seega on õhu absoluutne niiskus võrdne massiga 1 M3 veeauru või auru tihedusega, kg / m 3

2. Suhteline õhuniiskus Air J väljendatakse suhe absoluutse õhuniiskusega maksimaalse võimaliku niiskusesisaldusega samal rõhul ja temperatuuri või veeauru massi suhe märja õhu 1 m 3 , veeauru massini, mis on vajalik 1 M3 märg õhu kogu küllastumise jaoks sama rõhu ja temperatuuri all.

Suhteline niiskus määrab õhu küllastuse aste niiskuse aste:

, (1.2)

kus - veeauru osaline rõhk, mis vastab selle tihedusele; - küllastunud paari rõhk samal temperatuuril, Pa; - maksimaalne võimalik auru kogus 1 m3 küllastunud märg õhuga, kg / m3; - Paar tihedus selle osalise rõhu ja niiske õhu temperatuuri ajal, kg / m3.

Suhe (1.2) kehtib ainult siis, kui võib eeldada, et vedelikupaarid on täiuslik gaas küllastumise olekusse.

Märg õhu tihedus on veeauru ja kuiva õhu tiheduse hulk osalises survetes 1 m3 niiske õhu ajal niiske õhu temperatuuril T.Et:

(1.3)

kus on tihedus kuiva õhu tihedus selle osalise rõhu ajal 1 m 3 märg õhuga, kg / m3; - kuiva õhu osaline rõhk, PA; - kuiva õhu gaasi konstant, j / (kg × k).

Air ja veeauru seisundi mõlema võrrandi väljendamine

, (1.5)

kus on õhu- ja veeauru massivoog, kg / s.

Need võrdsed kehtivad sama mahu jaoks V. Märg õhk ja sama temperatuur. Teise võrdsuse jagamine esimesel, saame teise väljenduse niiskusesisalduse jaoks

. (1.6)

Asendades gaasi konstantse väärtuste õhu J / (kg × K) ja veeauru J / (kg × K) jaoks, saame väärtuse niiskusesisalduse väärtuse, väljendatuna veeauru kilogrammides 1 kg kuiva õhu



. (1.7)

Suuruse osalise õhu rõhk asendamine, kus eelmisest ja Sisse - baromeetriline õhurõhk samas üksuses nagu riba, Ma saan niiske õhu all baromeetrilise rõhu all

. (1.8)

Seega sõltub õhu niiskusesisaldus ainult veeauru osalisest rõhul. Maksimaalne võimaliku niiskusesisaldus õhus, kust

. (1.9)

Kuna küllastumise rõhk kasvab temperatuuriga, siis sõltub selle temperatuuri maksimaalne võimaliku niiskuse kogus, seda suurem on see suurem, seda suurem on temperatuur. Kui võrrandid (1.7) ja (1.8) lahendavad suhteliselt ja siis saame

(1.10)

. (1.11)

Metli õhu maht kuupmeetrites 1 kg kuiva õhu kohta arvutatakse valemiga

(1.12)

Märg õhu spetsiifiline maht v., M 3 / kg määratakse, jagades märg õhu mahtu segu massil 1 kg kuiva õhku 1 kg kohta:

Wet Airina kui jahutusvedeliku iseloomustab entalpia (kilokoulites 1 kg kuiva õhk) kohta, mis on võrdne kuiva õhu ehtsa ja veeauruga

(1.14)

kus on kuiva õhu soojusvõimsus KJ / (kg × K); t. - õhutemperatuur, ° C; i. - Superheaditud auru entalpia, kJ / kg.

Intralpia 1 kg kuiva küllastunud veeauruga madal rõhk Määratud empiirilise valemiga, KJ / kg:

kus - püsiv koefitsient, mis on ligikaudu võrdne paari entalpiaga temperatuuril 0 ° C; \u003d 1,97 kJ / (kg × K) - konkreetne auru soojusvõimsus.

Asendades tähendus i. Väljendis (1,14) ja kuiva õhu püsiva soojusvõimsuse võtmine püsiva ja 1,0036 kJ / (kg × K), leiame märja õhu entalpia kilokoulis 1 kg kuiva õhku 1 kg kohta:

Märggaasi parameetrite kindlaksmääramiseks kasutatakse ülaltoodud võrrandiga sarnaseid võrrandiga.

, (1.17)

kus on gaasikonstant gaasi uuring; Riba - gaasirõhk.

Entalpy gaas, kJ / kg,

kus on gaasi spetsiifiline soojusvõimsus, KJ / (kg × K).

Absoluutne niiskusesisaldus gaasi:

. (1.19)

Air-vee jahutusvedelike kontaktandmete arvutamisel saate kasutada andmelauda. 1.11.2 või arvutatud sõltuvused õhu (1,24-1,34) ja vee füüsikalis-keemiliste parameetrite määramiseks (1,35). Suitsugaaside puhul saab kasutada andmete tabelit. 1.3.

Gaasi tihedus, kg / m 3:

, (1.20)

kus - kuiva gaasi tihedus temperatuuril 0 ° C, kg / m3; Mg, m p on molekulmass gaasi ja auru.

Märggaasi dünaamiline viskoossuse koefitsient, PA × C:

, (1.21)

kus on veeauru dünaamiline viskoossuse koefitsient, PA × C; - kuivasgaasi dünaamilise viskoossuse koefitsient, PA × C; - auride massikontsentratsioon, kg / kg.

Märggaasi spetsiifiline soojusvõimsus KJ / (kg × K):

Märggaasi termilise juhtivuse koefitsient, w / (m × k):

, (1.23)

kus k. - indikaator adiabat; Sisse - koefitsient (monatoom-gaasidele Sisse \u003d 2,5; Diatomic gaaside jaoks Sisse \u003d 1,9; Trochomic gaaside jaoks Sisse = 1,72).

Tabel 1.1. Füüsikalised omadused kuiv õhk ( riba \u003d 0,101 MPa)

t., ° C. , kg / m 3 KJ / (kg × K) , W / (m × k) , PA × C , m 2 / s PR.
-20 1,395 1,009 2,28 16,2 12,79 0,716
-10 1,342 1,009 2,36 16,7 12,43 0,712
1,293 1,005 2,44 17,2 13,28 0,707
1,247 1,005 2,51 17,6 14,16 0,705
1,205 1,005 2,59 18,1 15,06 0,703
1,165 1,005 2,67 18,6 16,00 0,701
1,128 1,005 2,76 19,1 16,96 0,699
1,093 1,005 2,83 19,6 17,95 0,698
1,060 1,005 2,90 20,1 18,97 0,696
1,029 1,009 2,96 20,6 20,02 0,694
1,000 1,009 3,05 21,1 21,09 0,692
0,972 1,009 3,13 21,5 22,10 0,690
0,946 1,009 3,21 21,9 23,13 0,688
0,898 1,009 3,34 22,8 25,45 0,686
0,854 1,013 3,49 23,7 27,80 0,684
0,815 1,017 3,64 24,5 30,09 0,682
0,779 1,022 3,78 25,3 32,49 0,681
0,746 1,026 3,93 26,0 34,85 0,680
0,674 1,038 4,27 27,4 40,61 0,677
0,615 1,047 4,60 29,7 48,33 0,674
0,566 1,059 4,91 31,4 55,46 0,676
0,524 1,068 5,21 33,6 63,09 0,678
0,456 1,093 5,74 36,2 79,38 0,687
0,404 1,114 6,22 39,1 96,89 0,699
0,362 1,135 6,71 41,8 115,4 0,706
0,329 1,156 7,18 44,3 134,8 0,713
0,301 1,172 7,63 46,7 155,1 0,717
0,277 1,185 8,07 49,0 177,1 0,719
0,257 1,197 8,50 51,2 199,3 0,722
0,239 1,210 9,15 53,5 233,7 0,724

Kuiva õhu termofüüsilisi omadusi saab lähendada järgmiste võrranditega.

Kuiva õhu kinemaatiline viskoossus temperatuuril -20 kuni +140 ° C, m 2 / s:

Pa; (1.24)

ja 140 kuni 400 ° C, m 2 / s:

. (1.25)

Tabel 1.2. Vee füüsikalised omadused küllastusriigis

t., ° C. , kg / m 3 KJ / (kg × K) , W / (m × k) , m 2 / s , N / m PR.
999,9 4,212 55,1 1,789 -0,63 756,4 13,67
999,7 4,191 57,4 1,306 0,7 741,6 9,52
998,2 4,183 59,9 1,006 1,82 726,9 7,02
995,7 4,174 61,8 0,805 3,21 712,2 5,42
992,2 4,174 63,5 0,659 3,87 696,5 4,31
988,1 4,174 64,8 0,556 4,49 676,9 3,54
983,2 4,179 65,9 0,478 5,11 662,2 2,98
977,8 4,187 66,8 0,415 5,70 643,5 2,55
971,8 4,195 67,4 0,365 6,32 625,9 2,21
965,3 4,208 68,0 0,326 6,95 607,2 1,95
958,4 4,220 68,3 0,295 7,52 588,6 1,75
951,0 4,233 68,5 0,272 8,08 569,0 1,60
943,1 4,250 68,6 0,252 8,64 548,4 1,47
934,8 4,266 68,6 0,233 9,19 528,8 1,36
926,1 4,287 68,5 0,217 9,72 507,2 1,26
917,0 4,313 68,4 0,203 10,3 486,6 1,17
907,4 4,346 68,3 0,191 10,7 466,0 1,10
897,3 4,380 67,9 0,181 11,3 443,4 1,05
886,9 4,417 67,4 0,173 11,9 422,8 1,00
876,0 4,459 67,0 0,165 12,6 400,2 0,96
863,0 4,505 66,3 0,158 13,3 376,7 0,93

Märggaasi tihedus, kg / m 3.

mob_info.