Pea pea ja arvutusringluse vaheline suhe. "Kommunaalteenuste arvu ja kvaliteedi näitajate näitajate täpsustamine eluaseme- ja kommunaalteenuste kaasaegses olukorras. Pump-tsirkulatsiooni rõhu arvutamine
Q [kW] \u003d Q [GCAL] * 1160; koormuse tõlge GKAL-st KW-le
G [m3 / tund] \u003d Q [kW] * 0,86 / ΔT.; kus δ.T. - toitmise ja tagurpidi temperatuuri erinevus.
Näide:
Sööda temperatuur termovõrgust T1 - 110˚ Alates
Voolutemperatuur soojusvõrgust T2 - 70˚ Alates
Küttekontuuri tarbimine G \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) \u003d 11,22m3 / tund
Aga soojendusega kontuuri puhul temperatuuriga 95/70 on voolu täiesti erinev: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95m3 / tund.
Siit saame järeldada: seda väiksem temperatuurirõhk (toitmise ja tagasipöördumise temperatuuri erinevus), mida suurem on jahutusvedeliku voolukiirus.
Ringluspumpade valik.
Kui valite tsirkuleerivate küttesüsteemide pumpade, ventilatsiooni, ventilatsiooni, peate teadma süsteemi omadusi: jahutusvedeliku tarbimine,
mis on vajalik süsteemi hüdraulilise takistuse tagamiseks.
Jahutusvedeliku tarbimine:
G [m3 / tund] \u003d Q [kW] * 0,86 / ΔT.; kus δ.T. - söötmise ja tagurpidi temperatuuri erinevus;
Hüdraulika- süsteemi vastupanu peab andma spetsialistidele, kes süsteemi ise arvutasid.
Näiteks:
me peame küttesüsteemi temperatuuri ajakavaga 95˚ Alates / 70.˚ 520 kW ja laadimisega
G [m3 / tund] \u003d 520 * 0,86 / 25 \u003d 17,89 m3 / tund~ 18 m3 / tund;
Küttesüsteemi resistentsus oliξ \u003d 5. meetrit ;
Sõltumatu küttesüsteemi puhul tuleb mõista, et soojusvaheti resistentsus lisatakse 5 meetri resistentsusele. Selleks peate nägema selle arvutamist. Näiteks laske see väärtus olla 3 meetrit. Niisiis saadakse süsteemi kokkuvõtlik takistus: 5 + 3 \u003d 8 meetrit.
Nüüd on võimalik kiireneda ringluspump koos tarbimisega 18m3 / tund ja rõhk 8 meetri kaugusel.
Näiteks see on:
Sellisel juhul valitakse pump suure varuga, see võimaldab teil pakkuda tööpunktitarbimine / pea oma töö esimeses kiirusel. Kui mingil põhjusel see rõhk ei piisa, pump on võimalik "overclock" 13 meetri kolmandas kiirusel. Optimaalne valik Valik loetakse pump, mis toetab selle tööpunkti teisel kiirusel.
Samuti on võimalik tavalise pumba asemel kolme või ühe töö kiirusega, et panna pump sisseehitatud sagedusmuunduriga, näiteks:
See pumba versioon on muidugi kõige eelistatavam, sest see võimaldab tööpunkti kohandamiseks kõige paindlikumat. Ainus puudus on kulu.
Samuti on vaja meeles pidada, et küttesüsteemide ringluseks on vaja ette näha kaks pumpandit kohustuslikus (peamine / reserv) ja THW-liini ringluseks on üsna võimalik panna.
Registreeru süsteemi. Pump pumba pumba valik.
Loomulikult on söödapump olema vajalik ainult sõltumatute süsteemide kasutamise korral, eriti küte, kus küte ja soojendusega kontuur
soojusvahetiga eraldatud. Ohutussüsteem ise on vaja säilitada pidev survet sekundaarse kontuuri võimalike lekete korral
küttesüsteemis, samuti süsteemi ise täitmiseks. Suitsu süsteem ise koosneb pressiteenistusest, pidulikus ventiilist, paisupaagist.
Söödapump on seadistatud ainult juhul, kui jahutusvedeliku rõhk ei piisa süsteemi täitmiseks (ei võimalda piezometer).
Näide:
Reverse jahutusvedeliku rõhk soojusvõrgust P2 \u003d 3 atm.
Ehituskõrgus, võttes arvesse neid. Underground \u003d 40 meetrit.
3atm. \u003d 30 meetrit;
Nõutav kõrgus \u003d 40 meetrit + 5 meetrit (postidel) \u003d 45 meetrit;
Survepuudus \u003d 45 meetrit - 30 meetrit \u003d 15 meetrit \u003d 1,5 atm.
Söödapumba rõhk on selge, see peaks olema 1,5 atmosfäär.
Kuidas vool määrata? Pumba voolukiirus võetakse 20% küttesüsteemi mahust.
Söödasüsteemi toimimise põhimõte on järgmine.
Pressiteenistus (seade releeväljundiga rõhu mõõtmiseks) mõõdab küttesüsteemis vastupidise jahutusvedeliku viidet ja sellel on
eelkonfiguratsioon. Selle konkreetse näite puhul peaks see seade olema ligikaudu 4,2 atmosfääri hüstereesiga 0,3.
Kui rõhu langeb küttesüsteemi tagurpidi 4,2 atm., Sulgub pressiteenistus selle kontaktgrupi. Seega koosneb see Solenoyadi pingetest
ventiil (avamine) ja söödapump (kaasamine).
Kütuse kandja tarnitakse seni, kuni rõhk tõuseb väärtusele 4,2 atm + 0,3 \u003d 4,5 atmosfäär.
Reguleerimisklapi arvutamine kavitatsioonile.
Termilise punkti elementide vahelise ühekordselt kasutatava surve jaotamisel on vaja arvesse võtta keha sees kavitatsiooniprotsesside võimalust
ventiilid, mis hävitavad selle aja jooksul.
Klapi maksimaalne lubatud rõhu langus võib määrata valemiga:
Δp.max \u003d Z * (P1 - PS); baar
kus: Z on kavitatsiooni alguse koefitsient, mis on avaldatud tehnilistes kataloogides seadmete valikut. Iga seadmete tootja on oma, kuid keskmine väärtus on tavaliselt vahemikus 0,45-06.
P1 - rõhk ventiili ees, baar
PS - rõhu küllastumine veeauru antud temperatuuril jahutusvedeliku, baar,
etkainemääratud tabelis:
Kui KVS-klapi valimiseks kasutatav arvutatud rõhulangus ei ole enam
Δp.max, kavitatsioon ei toimu.
Näide:
Riietusventiil P1 \u003d 5 baari;
Jahutusvedeliku T1 \u003d 140C temperatuur;
Z Klapp kataloogi kaudu \u003d 0,5
Vastavalt tabelile jahutusvedeliku temperatuuril 140 ° C määrame PS \u003d 2,69
Klapi maksimaalne lubatud rõhu langus on:
Δp.max \u003d 0,5 * (5 - 2.69) \u003d 1,155 baari
Veel kui see langus on võimatu ventiili kaotada - algab kavitatsioon.
Aga kui jahutusvedeliku temperatuur oleks väiksem, näiteks 115 ° C, mis on ligikaudsem termilise võrgu tegeliku temperatuuriga, maksimaalne erinevus
rõhk oleks rohkem: Δpmax \u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 baari.
Siit saate teha täiesti ilmselge järelduse: seda suurem on jahutusvedeliku temperatuur, väiksem survelapp on reguleerimisventiilil võimalik.
Voolukiiruse määramiseks. Läbi torujuhtme läbimine, piisab valemi kasutamiseks:
; Prl
G - Jahutusvedeliku tarbimine ventiili kaudu, m3 / tund
d - Valitud ventiili tingimuslik läbimõõt, mm
On vaja võtta arvesse asjaolu, et osa läbiva gaasijuhtme voolukiirus ei tohiks ületada 1 m / s.
Kõige eelistatum voolukiirus vahemikus 0,7 - 0,85 m / s.
Minimaalne kiirus peaks olema 0,5 m / s.
Valikukriteerium gVS-süsteemidtavaliselt määratud tehnilised tingimused Ühenduse puhul: soojustootmisfirma näeb väga sageli ette
dHW süsteemi tüüp. Juhul kui süsteemi tüüp ei ole registreeritud, tuleks järgida lihtsat reeglit: määratlus hoone koormuste suhe
soojalt ja küte.
Kui a 0.2
Vastavalt
Kui a QWP / QOTOPING< 0.2 või QWS / QOTOPING\u003e 1 ; Asjatu Üheastmeline DHW süsteem.
Kaheastmelise DHW süsteemi toimimise põhimõte põhineb kuumutusvoolu tagasipöördumisel soojuse taaskasutamisel: küttekandekütte kontuur
see läbib esimese etapi esimese etapi ja soojendab külma vett 5C kuni 41 ... 48c. Samal ajal jahutab küttekeha küttekehel kuni 40
ja juba külm ühendati termilise võrku.
Teine etapp THW kardab külma vett 41 ... 48c pärast esimest etappi laidetud 60 ... 65c.
Kaheastmelise DHW süsteemi eelised:
1) Küttekontuuri soojuse soojuse taaskasutamise tõttu siseneb jahutatud soojus kandja termilise võrku, mis vähendab järsult ülekuumenemise tõenäosust.
möödunud. See hetk on äärmiselt oluline soojuse genereerivate ettevõtete jaoks, eelkõige termiliseks võrgud. Nüüd selgub välja DHW esimese etapi protseduuri jaotus minimaalse temperatuuriga 30-ndatel, nii et isegi külmumisvõrgu tagasipöördumiseks ühendaks isegi külmem jahutusvedelik.
2) Kaheastmeline DHW süsteem on täpsemini juhtinud kuuma vee temperatuuri reguleerimisega, mis jätkub tarbijatele ja temperatuuri kõikumistele
süsteemi väljalaskeava on oluliselt väiksem. See saavutatakse tingitud asjaolust, et DHW teise etapi regulatiivne ventiil reguleerib selle tööprotsessis
ainult väike osa koormusest, mitte kogu kogu.
Jaotamine koormate vahel esimese ja teise etapi STW, see on väga mugav tegutseda järgmiselt:
70% vee koormusest - 1 etapp;
30% koormus - 2 DHW etapp;
Mida see annab.
1) Kuna teine \u200b\u200b(reguleeritav) etapp on väike, siis reguleeritakse sooja tarbevee temperatuuri reguleerimist, temperatuuri kõikumisi väljundis
süsteemid on ebaolulised.
2) THW koormuse jaotuse tõttu arvutusprotsessi käigus saadame kulude võrdsemaks ja läbimõõdude võrdsuse tulemusena soojusvahetite rihmades.
DHW-i ringluse maksumus peaks olema vähemalt 30% tarbija jaotamise tarbijast. See on minimaalne näitaja. Usaldusväärsuse suurendamiseks
dHW temperatuuri reguleerimissüsteemid ja stabiilsus, vereringe tarbimine võib suurendada 40-45% väärtusele. Seda tehakse mitte ainult säilitada
sooja veetemperatuur, kui kasutaja parsit puudub. Seda tehakse, et kompenseerida DHW "mahavõtmise" THW tipptasemel väljalülitamise ajal, kuna voolukiirus
tsirkulatsioon toetab süsteemi külma vee soojendamiseks soojusvaheti mahu täitmise ajal kütmiseks.
On juhtumeid vale arvutamisel DHW süsteemi, kui asemel kaheastmelise süsteemi, üheastmeline on disain. Pärast sellise süsteemi paigaldamist,
protsessi kasutuselevõtu, spetsialist silmitsi ekstreemse ebastabiilsuse DHW süsteemi. On asjakohane isegi rääkida inoperatiivsusest,
mida väljendatakse suurte temperatuuri kõikumiste tõttu DHW-süsteemist väljumisel, mille amplituud on 15-20 aastat määratud seadeväärtusest. Näiteks, kui seadeväärtus
see on 60c, siis regulatiivses protsessis esinevad temperatuuri kõikumised vahemikus 40 kuni 80 ° C. Sel juhul muudatused seaded
elektrooniline regulaator (PID - komponendid, varraeg jne) Tulemuseks ei anta, kuna HPW hüdraulika ei ole tõsi.
Välju siin on üks: piirata külma vee tarbimist ja maksimeerida DHW ringlussektsiooni. Sel juhul segamispunkti
väiksema koguse külma vett segatakse suure hulga kuuma (ringleva) ja süsteem töötab stabiilsena.
Seega mingisugune imitatsioon kaheastmelise DHW süsteemi viiakse läbi THW ringluse tõttu.
Vaata ka:
|
Veevarustussüsteemides toimub soojuse tarbijate pakkumine nende vahelise võrguvee hinnanguliste kulude vastava jaotusega. Sellise jaotuse rakendamiseks on vaja arendada soojusvarustussüsteemi hüdraulilist režiimi.
Hüdraulilise soojusvarustussüsteemi väljatöötamise eesmärk on tagada optimaalselt lubatud rõhk kõigis soojusvarustussüsteemi elementides ja vajalik ühekordselt kasutatav surve soojusvõrgu nodualpunktides, grupis ja kohalikes terminaalpunktides, mis on piisavad tarbijate tarnimiseks praegune veetarbimine. Tühjendatud rõhk on söödasiseste ja tagastamistorude veerõhu erinevus.
Soojusvarustussüsteemi töökindluse jaoks esitatakse järgmised tingimused:
Lubatud surve ületamine: soojusvarustuse allikates ja soojusvõrkudes: 1,6-2,5 MPa - PSV tüüpi võrguküte varastamiseks terasest veekatladele, terasest torudele ja tugevdustele; Abonendi sisseseade: 1,0 MPa - sektsiooni veesoojendid; 0,8-1,0 MPa - terasvektorite jaoks; 0,6 MPa - malmist radiaatorite jaoks; 0,8 MPa - külgsuunas;
Tagaversumise tagamine kõigis soojusvarustussüsteemi elementides, et vältida pumpade kavitatsiooni ja kaitsta soojusvarustussüsteemi õhuvarustuse eest. Minimaalne liigrõhu väärtus on saadud 0,05 MPa abil. Sel põhjusel tuleb tagastamistorustiku piesomeetriline liin kõigis režiimides asetada kõrgeima hoone punktile vähemalt 5 m. Veed. st.;
Kõigis soojusvarustussüsteemi punktides tuleb rõhku säilitada küllastunud veeauru rõhku maksimaalsel veetemperatuuril, mis tagab vee kõrvaldamise. Reeglina esineb kõige sagedamini keeva vee oht termilise võrgustiku torustikus. Minimaalne surve söödatorujuhtmetes võetakse võrguvee hinnangulisel temperatuuril tabelis 7.1.
Tabel 7.1
Uuringu liin peab toimuma diagrammile paralleelselt maastikuga kõrgusel, mis vastab ülerõhule maksimaalsel jahutusvedeliku temperatuuril.
Graafiliselt hüdrauliline režiim on mugavalt esindatud piesmomeetrilise ajakavana. Piesomeetriline ajakava on ehitatud kahele hüdraulilisele režiimile: hüdrostaatiline ja hüdrodünaamiline.
Hüdrostaatilise režiimi arendamise eesmärk on pakkuda vajalikku veeõhku soojusvarustussüsteemis lubatud piirides. Alumine rõhupiir peaks tagama tarbija süsteemide täitmise ja luua vajaliku minimaalse surve, et kaitsta soojusvarustussüsteemi õhuvarustuse eest. Hüdrostaatiline režiim töötatakse välja söödapumpade ja ringluse puudumise korral.
Hüdrodünaamiline režiim on välja töötatud termilise võrkude hüdraulilise arvutamise andmete põhjal ja tagatakse sööda ja võrgupumpade samaaegsel tööl.
Hüdraulilise režiimi arendamine väheneb piesomeetrilise ajakava konstrueerimiseks, mis vastab kõigile hüdraulilise režiimi nõuetele. Küte ja kiireloomuliste perioodide hüdraulilised transpordiliikide hüdraulilised režiimid (piesmomeetrilised graafikud). Piesomeetriline ajakava võimaldab teil: määrata surve sööda ja tagastamise torujuhtmetes; ühekordselt kasutatav surve termilise võrgu mis tahes punktis, võttes arvesse maastiku; hoonete käsutamise ja kõrguse kohta tarbijate kinnitusskeemide valimiseks; Pick Up load liftide pihustid, drosselklappide seadmeid kohalike tarbija süsteemide soojuse; Võrgu- ja söödapumpade võtmine.
Hoone piemomeetrilise graafika (Joonis 7.1) on tehtud järgmiselt:
a) Abscissa ja ordinaadi telgede ulatus ning rakendatakse maastiku ja ploki hoonete kõrgust. Piesomeetrilised graafikud on ehitatud pagasiruumi ja jaotamise termilise võrkude jaoks. Pagasiruumi soojusvõrkude puhul võib võtta skaala: horisontaalne mg 1: 10 000; Vertikaalne m 1: 1000 juures; Distribution Thermal Networks: Mg 1: 1000, M juures 1: 500; Ordinaadi telje nulltaseme puhul (peade pea telg) on \u200b\u200btavaliselt võetud küttetööstuse või märgistamispumpade alumise punkti tähistamiseks.
b) staatilise rõhu väärtust määratakse tarbija süsteemide täitmiseks ja minimaalselt üleliigse surve loomises. See on kõrgus kõige kõrgemalt asub hoone pluss 3-5 m.
Pärast maastiku ja hoonete kõrguse rakendamist määratakse staatiline survepea
H C T \u003d [n Z + (3¸5)],m (7.1)
kus Nd- Kõige kõrgema asukoha kõrgus, m.
NEC staatiline rõhk toimub paralleelselt Abscissa teljega ja see ei tohiks ületada kohalike süsteemide maksimaalset töörõhku. Maksimaalse töörõhu suurus on: küttesüsteemide puhul terasest kütteseadmetega ja kaloritulede puhul - 80 meetrit; Küttesüsteemide puhul valatud radiaatorid - 60 meetrit; Sõltumatud ühinemisskeemide puhul pinna soojusvahetid - 100 meetrit;
b) Seejärel ehitatakse dünaamiline režiim. Suvaliselt valitud surve USsu n päikesevõrgu pumpadele, mis ei tohiks ületada staatilist rõhku ja annab vajaliku pakkumise sisendi vältimiseks kavitatsiooni vältimiseks. Cavitional reservi sõltuvalt mõõtmise pumba on 5-10 m. District;
d) võrgupumpade USSU juhtide tingimusliku joonest, järjestuse peamise peamise peamise joonega (joon A-B), kasutades hüdraulilise arvutuse tulemuste kasutamist. Suurus peade tagastamise maanteel peab vastama eespool nimetatud nõuetele konstrueerimisel staatilise rõhu liin;
e) vajalik ühekordselt kasutatav surve DN AB viimases abonendis lifti, kütteseadme, segisti ja jaotuskambrite (joon B-S) seisundist. Ühekordselt kasutatava surve suurus jaotusvõrguühenduspunktis on valmistatud vähemalt 40 m;
e) Alates viimasest torujuhtmete sõlmest lükatakse DN-i all (C-D) peamise joone peatorude kaotsimine. Survet kõigis söödatoru punktides selle mehaanilise tugevuse seisundi alusel ei tohiks ületada 160 m;
g) Rõhukadusid lükatakse DN-i soojusallikale edasi ja saadakse võrgupumpade väljalaskeava rõhul. Puudumisel andmete kadumise CHP side, 25-30 m võib võtta ja piirkondliku katlaruumi 8-16m.
Võrgu pumba rõhk määratakse
Söödapumpade rõhk määratakse staatilise režiimi rõhuga.
Sellise konstruktsiooni tulemusena saadakse piesomeetrilise graafiku esialgne vorm, mis võimaldab teil hinnata survet kõigis soojusvarustussüsteemi punktides (joonis 7.1).
Nende vastuolude korral muutus piemomeetrilise ajakava nõuded ja vorm:
a) Kui peakindla toruliini rida ületab hoone kõrguse või on sellest väiksem kui 35 m, siis tuleb tõsteta piesomeetriline ajakava nii, et pöördtorustiku rõhk tagab täitmissüsteemi;
b) kui maksimaalse rõhu väärtus tagastamise toru ületab kütteseadme lubatud survet ja seda ei saa vähendada piesomeetrilise ajakava kompenseerimise teel, seejärel tuleb seda vähendada, paigaldades veeremplaadid tagasipöördetoruga;
c) Kui järelepärimisi rida ületab juhtpöögipesu pea juht, siis on ristumiskohas võimalik vesi võimalik. Seetõttu tuleb veerõhku selles soojusevõrgu selles osas suurendada, liigutades piesomeetrilise ajakava liigutamist, kui võimalik või seadistage pumbapumba söödatoru jaoks;
d) Kui soojusallika kuumlumisseadme maksimaalne rõhk on suurem kui lubatud väärtus, paigaldatakse pumbapumbad söödatorule.
Termilise võrgu jagamine staatilistes tsoonides. Piesomeetriline ajakava on välja töötatud kahe režiimi jaoks. Esiteks staatilise režiimi puhul, kui soojusvarustussüsteemis ei ole vee ringlust. Arvatakse, et süsteem on täidetud veega temperatuuriga 100 ° C, kõrvaldades seeläbi vajaduse säilitada soojustorude ülerõhk, et vältida jahutusvedeliku keemist. Teiseks hüdrodünaamilise režiimi jaoks - jahutusvedeliku ringluse juuresolekul süsteemis.
Areng graafik algab staatilise režiimiga. Täieliku staatilise rõhu liini graafiku asukoht peaks tagama kõigi abonentide ühendamise sõltuva kava poolt termilise võrgustikuga. Selleks ei tohiks staatiline surve ületada abonendi rajatiste lubatud tugevust ja peab tagama kohalike süsteemide täitmise veega. Ühise staatilise tsooni olemasolu kogu soojusvarustussüsteemi jaoks lihtsustab selle toimimist ja suurendab selle usaldusväärsust. Olulise erinevusega maa geodeetilistes kaubamärkides on ühise staatilise tsooni loomine võimatu järgmistel põhjustel.
Staatilise rõhutaseme madalaim asend määratakse kohalike süsteemide vee täitmise tingimustest ja tagama suurimate geodeetiliste kaubamärkide tsoonis asuvate süsteemide kõrgeimad hooned, vähemalt 0,05 MPa ülerõhk. Selline surve on vastuvõetamatu hoone osades asuvate hoonete puhul, millel on madalaim geodeesmärk. Sellistel tingimustel on vaja jagada soojusvarustussüsteem kaheks staatiliseks tsooniks. Üks tsoon madala geodeetiliste kaubamärkidega piirkonna osa jaoks, teine \u200b\u200b- kõrge.
Joonisel fig. 7.2 Näitab pisoomeetrilist ajakava ja piirkonna soojusvarustussüsteemi skemaatilist diagrammi, millel on oluline erinevus maapinna geodeetilises tasemetes (40m). Soojusvarustusallika kõrval asuva ala osa on nulli geodeetilised kaubamärgid, märkide taseme perifeerses osades moodustavad 40 m. Hoone kõrgus 30 ja 45m. Veeküte süsteemide täitmise võimaluse jaoks III ja IV.Asub 40m juures ja luues ülemaailmsete rõhkude süsteemide ülemises punktis 5m-sse täieliku staatilise rõhu taset 75 m (joon 5 2-S 2). Sel juhul staatiline rõhk on võrdne 35 m. Siiski on rõhk 75 m juures hoonete jaoks vastuvõetamatu I. ja II.Asub nullmärgis. Nende jaoks vastab täieliku staatilise rõhu taseme lubatud kõrgeim positsioon 60 m tasemele. Seega on vaatlusalustes tingimustes võimatu luua kogu soojusvarustussüsteemi jaoks ühine staatiline tsoon.
Võimalik lahendus on soojusvarustussüsteemi eraldamine kaheks tsooniks, millel on erinevad staatilised peaosad - madalamal tasemel 50 m (joon S T.-Si) ja ülemine tase 75M (joon S. 2 -S 2).Selle lahendusega kõigile tarbijatele võib see olla sõltuva skeemi soojusvarustussüsteemi külge kinnitatud, kuna alumise ja ülemise tsoonide staatilised juhid on vastuvõetavate piiride puhul.
Vee ringluse suurendamiseks süsteemis loodi staatilised rõhud tasemed vastavalt vastuvõetud kahele tsoonile, eraldusseade paigutatakse nende ühendusse (joonis 7.2) 6 ). See seade kaitseb termilist võrku suurenenud rõhu suurendamisest ringlevate pumpade peatamiseks, vähendades seda automaatselt kahe hüdrauliliselt iseseisev tsoonid: ülemine ja alumine.
Ringluspumpade peatamiseks takistab ülaosa pöördtoru rõhulangus RDD-de rõhuregulaator (10), toetades püsiva PDD rõhku impulsi valimispunktis. Surve tühistamisel sulgemisel sulgeb see. Rõhupiirangu langus takistab sellele paigaldatud kontrollklapi (11), mis on samuti suletud. Seega RDD-d ja kontrollige ventiili soojuse difekti kahes tsoonis. Ülemine tsooni toitmiseks on paigaldatud kütusepump (8), mis võtab vett alumisest tsoonist ja toimib ülemisele. Pumpi välja töötatud rõhk on võrdne ülemise ja alumise tsoonide hüdrostaatiliste juhtide erinevusega. Söödapump on valmistatud söödapumbast 2 ja sööda regulaatorit 3.
Joonis 7.2. Soojusvarustuse süsteem, mis on jagatud kaheks staatiliseks tsooniks
a - Piesomeetriline ajakava;
b - soojusvarustussüsteemi skemaatiline diagramm; S 1 - S 1, - alumise tsooni staatilise rõhu real;
S 2 - S 2, - ülemise tsooni täieliku staatilise rõhu rida;
N p.n1 - alumise tsooni söödapumba rõhk; N p.n2 - rõhk, mis on välja töötatud seadmepumba poolt välja töötatud ülemise tsooni poolt; N rdds - rõhk, millele RDD-d (10) ja RD2 (9) reguleerivad reguleerivad asutused; ΔH RDDS - rõhk RDDD regulaatori ventiilil hüdrodünaamilise režiimis I-IV. - abonendid; 1-toitumisveepaak; 2,3. - alumise tsooni liikumispumba ja sööda regulaator; 4 - pumba tagajärg; 5 - Steamide põhilised põhilised ained; 6% võrgupump; 7 - piigi vesi boiler; kaheksa , 9 - Ülemine tsooni liikumispump ja reguleerimisregulaator; 10 rõhuregulaatori "iseendale" RDD-sse; 11-tagurpidi ventiil
RDDSi regulaator on konfigureeritud survet nardds (joonis 7.2a). PD2 söödaregulaator on konfigureeritud samasse survet.
Kui hüdrodünaamiline režiim on RDDSi regulaator survet samal tasemel survet. Võrgu alguses on regulaatori tugirahu N O1 pinnapunkti pump. Nende peade erinevus kulub eraldusseadme ja soojusallika tsirkulatsioonipumba pöördtoru hüdrauliliste takistuste ületamiseks, ülejäänud rõhk käivitub RDDD ventiili gaasihoopajaamas. Joonisel fig. 8.9 ja selle rõhu osa kuvatakse ΔH RDD-de väärtusega. Throttle alajaam hüdrodünaamilisel režiimil võimaldab säilitada rõhk vastupidises piirkonnas ülemise tsooni mitte väiksem kui vastuvõetud staatiline surve tase S 2 - S 2.
Hüdrodünaamilisele režiimile vastavad piesomeetrilised jooned on toodud joonisel fig. 7.2a. Suurim surve vastupidine torujuhtme tarbija IV on 90-40 \u003d 50m, mis on lubatud. Pea tagurpidi alumise tsooni on ka lubatud piirides.
Tarnetorustiku korral on maksimaalne rõhk pärast soojusallika 160 m, mis ei ületa torude lubatud materjali tugevust. Minimaalne piesomeetriline rõhk toitetoru 110m, mis tagab jahutusvedeliku vastuolu, kuna arvutatud temperatuuril 150 ° C on minimaalne lubatud rõhk 40 m.
Staatiliste ja hüdrodünaamiliste režiimide jaoks mõeldud pisoomeetriline ajakava annab võimaluse ühendada kõik abonendid sõltuva skeemiga.
Teine võimalik lahendus hüdrostaatilise režiimi soojusvarustussüsteemi joonisel fig. 7.2 on lisada osa abonentidest sõltumatu skeemi. Siin võib olla kaks võimalust. Esimene võimalus - Seadistage staatilise rõhu üldine tase 50 m (liin S 1-S 1) ja ülemises geodeetilistes kaubamärkides asuvate hoonete üldise tasemega, et kinnitada sõltumatu skeemi kohaselt. Sel juhul staatiline rõhk vee-veesoojeste küttekehade ülemise tsooni hoonete kütte soojuse kandja on 50-40 \u003d 10m ja külje soojendusega jahutusvedeliku kõrguse määratakse. Teine võimalus on luua staatilise rõhu üldine tase 75 m (liin S 2-S 2) lisamisega ülemise tsooni hoonete lisamisega sõltuva skeemi ja alumise tsooni hooned on sõltumatud. Sel juhul staatiline surve veesoojendite kütteseadja on 75 m, st vähem kui lubatud väärtus (100m).
OSN.1, 2; 3;
lisa. 4, 7, 8.
Hüdraulilise arvutuse meetod hõlmab järgmist:
Torujuhtmete läbimõõdu määramine;
Rõhulanguse (rõhk) määramine;
Rõhu (pea) määramine võrgu eri kohtades;
Ühendage kõik võrgupunktid staatiliste ja dünaamiliste transpordiliikide ajal, et tagada lubatud rõhk ja nõutud juhid võrgu- ja abonentide süsteemides.
Hüdraulilise arvutuse tulemuste kohaselt saab lahendada järgmisi ülesandeid.
1. Kapitalikomistuskulude, metallide tarbimise (torude) ja soojusvõrgu paigaldamise peamine töö maht.
2. Rühmavate ja söödapumpade omaduste määramine.
3. Termilise võrgustiku töötingimuste määramine ja abonentide ühinemisskeemide valimine.
4. termilise võrgustiku ja abonentide automatiseerimise valik.
5. Töörežiimide arendamine.
a. Soojusvõrkude skeemid ja konfiguratsioon.
Soojusvõrgu skeem määratakse soojussallikate paigutamisega tarbimispiirkonna suhtes, soojuskoormuse laad ja soojuskandja tüüp.
Steamivõrkude konkreetne pikkus arvutatud soojuse koormuse ühiku kohta on väike, kuna auru tarbijad - reeglina on tööstustarbijad soojusallikast lühikese vahemaa tagant.
Vähem ülesanne on valida vee soojusvõrkude skeem suure pikkusega suure hulga abonentide tõttu. Vesi TCS on vähem vastupidavad kui auru tõttu suurema korrosiooni tõttu tundlikumad õnnetuste tõttu suure tiheduse tõttu.
Joonis 6.1. Ühe toru sidevõrgu kahetoru soojusvõrk
Veevõrgud on jagatud peamiseks ja levitamiseks. Põhivõrkudes serveeritakse jahutusvedelikku soojusallikatest tarbimispiirkondadele. Jaotusvõrgus toidetakse vett GTP-le ja MTP-le ja tellijatele. Otse põhivõrkude tellijatele liituvad väga harva. Jaotusvõrkude liitumisvõrkude liitumisõlmedega pagasiruumi paigaldatakse ventiilidega jaotamise kambrid. Trunki võrkude sektsiooniklapid on tavaliselt paigaldatud 2-3 km kaugusel. Tänu pooltootvate ventiilide paigaldamisele väheneb veekadu sõiduki õnnetuste ajal. Jaotuste ja pagasiruumi TCS läbimõõduga alla 700 mm on tavaliselt teha ummikseisu. Õnnetuste korral enamiku riigi territooriumi puhul tunnistame me hoonete soojusvarustuse pausi kuni 24 tundi. Kui soojusvarustuse paus on vastuvõetamatu, on vaja ette näha dubleerimist või pingevahendit.
Joonis 6.2. Rõnga soojusvõrk kolmest koostootmisest fr. 6.3. Radiaalne termovõrk
Suurte linnade soojusvarustuses mitmest koostootmisest on soovitatav ette näha koostootmise vastastikuse blokeerimise, ühendades nende toite blokeerides võlakirju. Sel juhul saadakse rõngakujuline soojusvõrk mitme toiteallikaga. Selline skeemi on suurem usaldusväärsus, tagab reserveeriva vee voolamise üleviimise ajal õnnetuse ajal võrgu. Heatte allikate läbimõõduga 700 mm ja vähem, soojusvõrgu radiaalne skeem toru läbimõõdu järkjärgulise vähenemisega eemaldatakse allikast ja vähendades ühendatud koormust. Selline võrk on odavam, kuid kui juhuslik, lõpetatakse abonentide soojusvarustus.
b. Põhivastased sõltuvused
Veesoojendussüsteemide torujuhtmete hüdraulilise arvutamise üldpõhimõtted Üksikasjalikult on toodud veesoojendussüsteemide osas. Neid kohaldatakse ka soojusvõrkude soojusliinide arvutamise suhtes, kuid võttes arvesse mõningaid nende omadusi. Seega on vee turbulentne liikumine (veekiirus suurem kui 0,5 m / s, auru suurem kui 20-30 m / s, auru - üle 20-30 m / s, st ruutvara arvutuspiirkond), Suurte läbimõõdude terasest torude sisepinna samaväärne karedus, mm, võtta: aurujooned - K \u003d 0,2; Veevõrk - K \u003d 0,5; Kondensaadi torud - K \u003d 0,5-1,0.
Arvutatud jahutusvedeliku kulud eraldi piirkondades küttesüsteemi on määratletud summana üksikute tellijate kulude summa, võttes arvesse ühenduse soojendajate ühendusskeemi. Lisaks on vaja teada optimaalset spetsiifilist rõhulangust torujuhtmete, mis on eelnevalt kindlaks määratud tehnilise ja majandusliku arvutamisega. Neid võetakse tavaliselt 0,3-0,6 kPa (3-6 kGF / m2) peamiste termiliste võrkude ja kuni 2 kPa (20 kgm / m2) jaoks - oksad.
Hüdraulikaarvutuses lahendatakse järgmised ülesanded: 1) torujuhtmete läbimõõdude määramine; 2) rõhu rõhulanguse määramine; 3) olemasolevate peade kindlaksmääramine võrgu eri kohtades; 4) Lubatud surve kindlaksmääramine torujuhtmetes mitmesugustes kütteseadmetes ja küttevõrgu riikides.
Hüdrauliliste arvutuste läbiviimisel kasutatakse kütteseadmete diagramme ja geodeetilist profiili, mis näitab soojusvarustuse allikate, soojuse tarbijate ja arvelduslaadurite paigutamist. Arvutuste kiirendamiseks ja lihtsustamiseks tabelite asemel kasutatakse hüdraulilise arvutuse logaritmilisi nomogrammi (joonis fig 1) ja viimastel aastatel - arvuti arvutus ja graafilised programmid.
Pilt 1.
Piesomeetriline ajakava
Projekteerimisel ja operatiivtegevuses, et võtta arvesse piirkonna geodeetilise profiili vastastikust mõju, kasutatakse abonendi süsteemide kõrgust, termovõrgu olemasolevaid juhid laialdaselt piesomeetriliste graafikutega. Nende jaoks ei ole raske rõhuta (rõhk) ja kõrvaldamise survet võrgu mis tahes punkti ja süsteemi dünaamilise ja staatilise seisundi abonendi süsteemis. Kaaluda püiemomeetrilise graafiku ehitamist, samas kui me eeldame, et rõhk ja rõhk, rõhulanguse ja rõhu kadu on seotud järgmiste sõltuvusega: H \u003d p / γ, m (PA / m); ΔН \u003d Δp / γ, m (PA / m); ja H \u003d R / γ (PA), kus N ja AH - rõhk ja rõhu kadu, M (PA / M); P ja Δp - rõhk ja rõhulangus, KGF / M2 (PA); γ on jahutusvedeliku masshement, kg / m3; H ja R on spetsiifiline rõhulangus (mõõtmeteta väärtus) ja spetsiifiline rõhulangus, KGF / M2 (PA / M).
Piesomeetrilise graafi konstrueerimisel dünaamilises režiimis võtavad koordinaadid võrgupumpade telje; Võttes selle punkti tingimusliku nulli, ehitada maastiku profiili maanteel ja iseloomulik oksad (mis erinevad märgid peamised maanteel). Profiilil on skaalal tõmmatud lisatud hoonete kõrgusega, seejärel rakendatakse horisontaalset A2B4 horisontaalset A2B4 (joonis fig. 2, a). Alates punktist A 2 deponeeritakse need piki AbsSissa telje, mis on arvutatud termiliste juhtmete arvutatud alade pikkus (kasvava tulemusega) ja kaldraadi telje piki arvutatud sektsioonide terminalipunktidest - kahjumi nendes piirkondades rõhu σδh. Ühendades nende segmentide ülemise punkti, saame katkise liini A 2 B 2, mis on tagasivoolu maanteel piemomeetriline joon. Iga vertikaalne segment tingimusliku taseme A2B4-st piesomeetrilisele joonele A2B 2 tähistab surve kadumise kadumise maanteel vastavast punktist tsirkulatsioonipumbale suhtumispumbast. Alates punktist B 2 skaalal, vajaliku ühekordselt kasutatava surve abonendi lõpus magistral ΔH AB ladestatakse, mis võetakse võrdne 15-20 m või rohkem. Saadud segment B 1 B 2 iseloomustab pea söödamati otsa lõpus. Alates punktist B 1 ladestatakse surve kadumine toitetoru ΔH P ja horisontaalse joonega B3 A 1 viiakse läbi.
Joonis 2. A - Piesomeetrilise ajakava ehitamine; B - Piezometric Ajakava Kahe toru soojusvõrk
Alates liin A 1 B3 alla, kahjum surve sektsiooni toiteallikast soojusallikast kuni individuaalsete arveldussaitide lõpuni ja see on ehitatud sarnaselt eelmise piesmomeetrilise joonega 1 B 1 söödaliini.
Suletud CTC-süsteemide ja võrdse läbimõõduga sööda ja tagurpidi liinide piesomeetrilise liin A 1 B1 on peegelpilt liini A2 B2. Alates punktist a, survekaotus katlapump või silmus katla ΔH B (10-20 m) ladestatakse. Sööda koguja rõhk n N, vastassuunas - n päike ja võrgupumpade rõhk - N S.N.
Oluline on märkida, et kohalike süsteemide otsese ühendamisega on soojusvõrgu pöördtorustik hüdrauliliselt ühendatud kohaliku süsteemiga, samas kui sisselasketoru rõhk edastab täielikult kohaliku süsteemi ja vastupidi.
Piesomeetrilise ajakava esialgse konstruktsiooniga aktsepteeriti survet võrgupumpade n päikese imemiskollektorile suvaliselt. Liikumine Piesomeetrilise graafi paralleelselt iseendaga või alla võimaldab teil võtta survet võrgupumpade imemislülil ja vastavalt kohalikele süsteemidele.
Piesomeetrilise ajakava valimisel on vaja jätkata järgmistest tingimustest:
1. Rõhk (rõhk) tagastamise maantee mis tahes punktis ei tohiks olla kõrgem kui kohalike süsteemide lubatud töörõhk, uute küttesüsteemide jaoks (koos konvektorid), töörõhk 0,1 MPa (10 m veega. Kunst. ) Valatud radiaatoritega süsteemidele. 0,5-0,6 MPa (50-60 m veega. Art.).
2. Survetoru rõhk peaks tagama vee ülemise rea ja kohalike küttesüsteemide seadmete lahe.
3. Rõhk tagasivoolu maanteel, et vältida vaakumi moodustumist ei tohiks olla alla 0,05-0,1 MPa (5-10 m vett. Art.).
4. Surve voolupumba imemispaigale ei tohiks olla alla 0,05 MPa (5 m vett. Art.).
5. Söödatoru mis tahes punktis rõhk peab olema maksimaalse (arvutatud) jahutusvedeliku temperatuuri juures kõrgem kui keemisrõhk.
6. Ühekordselt kasutatav rõhk lõpp-punktis võrgus peaks olema võrdne või suurem kui arvutatud rõhk kaotus abonendi sisendi arvutatud läbipääsu jahutusvedeliku.
7. Suvel survet pakkumise ja tagastamise maanteed võtab rohkem staatilisemat rõhku DHW süsteemi.
CT-süsteemi staatiline seisund. Võrgu pumpade ja veeringluse lõpetamise peatamise ajal CT-süsteemis liigub see dünaamilisest olekust staatiliseks. Sellisel juhul on soojusvõrgu tarnimise ja tagastamisjoonte surve tasandatud, piesomeetrilised jooned ühendavad ühte - staatilise rõhu joont ja graafikul võtab see vahepealse asendi määrab SOP-allika rõhu all SCT allikas.
Sööturi rõhk kehtestab jaama töötajate või kohaliku süsteemi torujuhtme kõrgeima punktiga, mis on otseselt seotud soojuse mereannitega või vee ülekuumenenud vee rõhu all torujuhtme kõrgeimas punktis. Näiteks jahutusvedeliku T1 \u003d 150 ° C juures arvutatud temperatuuril on ülekuumenenud veega torustiku kõrgeima punkti rõhk 0,38 mPa (38 m veega.) Ja t 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m vett. Art.).
Kuid kõigil juhtudel ei tohiks staatiline surve madala lukustatud abonendi süsteemides ületada lubatud töörõhku 0,5-0,6 MPa (5-6 atm). Kui see ületatakse, need süsteemid tuleks tõlkida iseseisev kinnitusskeemi. Staatilise surve vähenemist termilistes võrkudes saab läbi viia kõrgete hoonete automaatse seiskamise teel.
Hädaabi juhtudel, koos jaama täieliku kadumisega (peatumisvõrgu ja söödapumpade peatamine), on ringluse lõpetamine ja söötmine, samas kui mõlemas torusid survet on tasandatud staatilise rõhujoonega, mis algab aeglaselt, Järk-järgult väheneb võrguvee lekkimise tõttu läbilaskevõime. ja jahutamine torujuhtmesse. Sellisel juhul on torujuhtmete moodustamisega võimalik keeta ülekuumenenud vesi. Sellistel juhtudel võib veekogude taasalustamine põhjustada tugevaid hüdraulilisi šokke torujuhtmesse, millel on võimalikud kahjustused tugevdusega, kütteseadmetele jne. Sellise nähtuse vältimiseks tuleks sellise nähtuse vältimiseks alustada CT-süsteemi veeringlust alles pärast taastumist Torujuhtmete rõhk surve survet mitte madalama staatiliseks.
Et tagada usaldusväärne töö soojusvõrkude ja kohalike süsteemide, on vaja piirata võimalikke surve kõikumisi termilise võrgus lubatud piirangud. Vajaliku rõhutaseme säilitamiseks termilise võrgustiku ja kohalike süsteemide ühes punktis termilise võrku (ja keeruliste leevendus tingimustes, mitmes punktis) on kunstlikult säilitada konstantse surve kõigi võrgu töörežiimide ja kui staatiline kasutades söödet.
Punktid, kus survet toetatakse konstantsena nimetatakse neutraalsete süsteemipunktidena. Reeglina viiakse surve kinnitus vastupidine joon. Sellisel juhul asub neutraalne punkt pöördpiesomeetri ristumiskohas staatilise rõhuga liiniga (joonisel fig 2, b), säilitades konstantse rõhu neutraalses punktis ja jahutusvedeliku lekke täiendamisele Thr või RTS-lekkepumbad viivad läbi automatiseeritud sööturi kaudu CCC. Söötamisjoonele paigaldatakse automaatsed regulaatorid reguleerivate asutuste põhimõtet "ja" ise "(joonis 3).
Joonis 3. 1 - võrgupump; 2 - avalik pum; 3 - vooluvee kütteseade; 4 - ventiili kontroller
Võrgu pumbad N S.NN Network pumbad võetakse võrdne hüdrauliliste rõhu kaotuste kogusega (maksimaalse veevoolu juures): termilise võrgustiku pakkumis- ja tagastamistorujuhtmetes, abonendi süsteemis (kaasa arvatud hoone sisendid ) CHP katla paigaldamises, maksimaalsed katlad või katlaruumis. Soojusallikate puhul peaks olema vähemalt kaks võrku ja kahte söödapumpa, millest üks varukoopia.
Suletud soojusvarustussüsteemide pakkumise ulatus võetakse 0,25% mahust vee mahust soojusvõrkude torujuhtmesse ja küttevõrku külge kinnitatud abonentide süsteemides, h.
Diagrammides otsese veepuhastus suurus söötmise võetakse võrdne arvutatud veetarbimisega veetarbimine ja lekkeväärtus summas 0,25% süsteemi võimsusest. Soojussüsteemide maht määratakse kindlaks torujuhtmete tegelike läbimõõdude ja pikkusega või integreeritud standarditega, M 3 / MW:
Väljasaatmine organisatsiooni ja juhtimise linnade korraldamise korraldamise ja juhtimise linnade organisatsiooni ja juhtimise linnades on kõige negatiivsemalt mõjutavad nii tehnilist taset nende toimimist ja nende majanduslikku tõhusust. Eelkõige märgiti, et mitmed organisatsioonid tegelevad iga konkreetse soojusvarustuse süsteemi toimimisega (mõnikord "tütarettevõtjad" peamisest). CT-süsteemide spetsiifilisus, peamiselt soojusevõrkude spetsiifilisus määratakse siiski nende toimimise, ühe hüdrauliliste ja termiliste transpordiliikide tehnoloogiliste protsesside jäiga liimimisega. Hüdrauliline režiimi soojusvarustussüsteemi, mis on määrav tegur süsteemi toimimises, selle olemuse tõttu on äärmiselt ebastabiilne, mis muudab soojusvarustussüsteeme raskesti kontrollida võrreldes teiste linnaehitussüsteemidega (elektriline, gaas, vesi pakkumine).
Ükski CT-süsteemide lingid (soojusallikas, peamised ja jaotusvõrgud, termilised punktid) ei saa pakkuda vajalikke tehnoloogilisi režiimide süsteemi toimimist tervikuna ja seetõttu on lõpptulemus usaldusväärne ja kvaliteetne soojusvarustus tarbijad. Selles mõttes ideaalne on organisatsiooniline struktuur, milles soojusvarustuse ja termilise võrkude allikad on ühe ettevõtte struktuuri jurisdiktsiooni all.
"Kommunaalteenuste arvu ja kvaliteedi näitajate täpsustamine eluaseme- ja kommunaalteenuste kaasaegses olukorras"
Kasuliku ressursside arvu ja kvaliteedi näitajate spetsifikatsioon eluaseme- ja kommunaalteenuste kaasaegse reaalsusega
V.U. Kharitonsky, Engineering Systems
A. M. Filippov, Engineering Systems Management'i juhataja asetäitja
Riigi eluaseme kontrolli Moskva
Kodumajapidamiste tarbijatele esitatud kasuliku ressursside arvu ja kvaliteedi näitajad reguleerivad dokumendid ei ole täna välja töötatud ressursi pakkumise ja eluasemeorganisatsiooni vastutuse piiril. Lisaks olemasolevatele nõuetele lisaks olemasolevatele nõuetele pakutakse välja moslemite spetsialistid, et täpsustada hoone soojuse ja veesüsteemide parameetrite tähtsust, et järgida elamute elamute elamute korterelamute.
Ülevaade olemasolevatest reeglitest ja määrustest eluasemefondi tehnilise toimimise kohta eluaseme- ja kommunaalteenuste valdkonnas näitasid, et praegu hoone, sanitaarstandardid ja reeglid, GOST R 51617 -2000 * "eluasemed ja kommunaalteenused", "eeskirjad Kommunaalteenuste pakkumine kodanikele ", kes on heaks kiitnud Venemaa Föderatsiooni valitsuse dekreediga 05/23/2006 nr 307 ja muud praegused regulatiivsed dokumendid ja seadistavad parameetrid ja režiimid ainult allikal (CTP, katlaruum) , veepumplava jaam), mis toodab kommunaalressursside (külma, kuuma vee ja soojusenergia) ja otse korteris asuvast korterist, kus kommunaalteenuste osutatakse. Siiski ei võta nad arvesse eluaseme ja kommunaalteenuste jagamise kaasaegseid reaalsusi elamute ja kommunaalteenuste rajatiste ja ressursside ja eluasemeorganisatsiooni vastutuse kehtestatud piiride kohta, mis on lõputu vaidluste objektiks Süüdi poole määramisel elanikkonnale teenuse osutamise või ebapiisavate kvaliteetsete teenuste osutamise asjaolu kindlaksmääramisel. Seega ei ole praegu ühtegi dokumenti reguleeriv dokumentide ja kvaliteedi näitajaid majapidamise ja eluasemeorganisatsiooni vastutuse piiril.
Sellegipoolest on mossilatsiooni poolt läbi viidud kasulikkuse ja teenuste kvaliteedi analüüs tõendanud, et eluaseme- ja kommunaalteenuste valdkonnas on föderaalse regulatiivsete õigusaktide sätted üksikasjalikud ja täpsustatud korterelamute osas, mis võimaldavad vastastikust vastutust ressursside varustamise ja eluasemeorganisatsioonide juhid. Tuleb märkida, et ressursside pakkumise ja juhtimise eluasemeorganisatsiooni operatiivse vastutuse piirile tarnitud kasuliku ressursside kvaliteet ja arv ning residentide kommunaalteenused määratakse kindlaks ja hinnatakse vastavalt tunnistusele kõigepealt üldist Paigaldatud otstarbelise mõõtmise seadmed
soojuse ja veevarustuse süsteemid elamute ja automatiseeritud juhtimissüsteem ja energiatarbimine.
Seega MoszhilisPection, mis põhineb elanike huvidel ja paljude aastate praktikas lisaks reguleerivate dokumentide ja SNIP-i ja Sanpini sätete väljatöötamisele seoses töötingimustega, samuti elamu korteri järgimiseks Hooned, kommunaalteenuste kvaliteeti pakutakse elanikkonnale pakutud reguleerimiseks soojuse ja veevarustuse süsteemide sisenemisel maja (raamatupidamise ja kontrolli sõlme), järgmised regulatiivsed väärtused parameetrid ja režiimid salvestatud üldise mõõtmisseadmete ja Automatiseeritud süsteem energiatarbimise kontrollimiseks ja raamatupidamiseks:
1) Keskküttesüsteemi (TSO) puhul:
Küttesüsteemi sisestatud võrguvee keskmise päevase temperatuuri kõrvalekalle peaks olema ± 3% kehtestatud temperatuuri diagrammi piires. Keskmine päevane vastupidine võrguvee temperatuur ei tohi ületada temperatuuri ajakava temperatuuri ajakava rohkem kui 5% võrra;
Rõhk vooluvee tagastamise torujuhtme CSU süsteemi peaks olema vähemalt 0,05 MPa (0,5 kg / cm2) staatilise (süsteemi jaoks), kuid mitte kõrgem kui lubatud (torujuhtmete, kütteseadmete, tugevdamine ja muud seadmed). Vajaduse korral on lubatud alamregulaatorite paigaldamine tagastamistorujuhtmetele, mis on otseselt seotud peamiste termiliste võrkude küttesüsteemide ITP-le;
Rõhk vooluvee tarnetorude CSU süsteemide peaks olema kõrgem kui nõutud vee rõhk tagastamistorude ühekordselt kasutatava rõhu (tagamaks ringluse jahutusvedeliku süsteemi);
Ühekordselt kasutatav rõhk (survelangus tarne- ja tagastamistorude vahel) jahutusvedeliku ja jahutusvedeliku soojusvõrgu sisendiga hoonesse tuleb hooldada soojusvarustuse organisatsioonidega:
a) lisandiühendusega (liftidega) - vastavalt projektile, kuid mitte vähem kui 0,08 MPa (0,8 kgf / cm2);
b) sõltumatu manusega - vastavalt projektile, kuid mitte vähem kui 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) CSO sisemajanduse hüdraulilise vastupidavuse.
2) kuuma veesüsteemi jaoks (DHW):
Sooja vee temperatuur sooja tarnetorustikuga suletud süsteemide jaoks vahemikus 55-65 ° C, avatud soojusvarustussüsteemide jaoks 60-75 ° C juures;
Temperatuur tsirkulatsiooni torujuhtme DHW (suletud ja avatud süsteemide puhul) 46-55 ° C;
Kuuma vee temperatuuri aritmeetiline keskmine tarne- ja ringlustorujuhtmetes DHW süsteemi sisendis kõigil juhtudel ei tohiks olla alla 50 ° C;
Ühekordselt kasutatav rõhk (survelangus pakkumise ja tsirkuleerivate torujuhtmete vahel), mille arvutatud ringlusse voolukiirus peaks olema madalam kui 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm2);
DHS-süsteemi tarnetorustiku veerõhk peaks olema suurem kui vererõhu vee rõhk ühekordselt kasutatava rõhu suurusega (kuuma vee ringluse tagamiseks süsteemis);
Vee rõhk tsirkulatsiooni torujuhtme THW süsteemi peab olema vähemalt 0,05 MPa (0,5 kgf / cm2) staatilise (süsteemi jaoks), kuid mitte üle staatilise rõhu (kõige kõrgema asuva kõrge korruselise hoone) üle kui 0,20 MPa (2 kgf / cm2).
Nende parameetritega korterite sanitaarseadmetes elamurajoonides vastavalt reguleerivate õigusaktidega Vene Föderatsiooni järgmised väärtused tuleb esitada järgmised väärtused:
Kuuma vee temperatuur ei ole väiksem kui 50 ° C (optimaalne - 55 ° C);
Minimaalne vaba rõhk sanitaarseadmetes elamurajoonides ülemise korruse 0.02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm2);
Ülemiste korruste sanitaarseadmetes kuumaveesüsteemides maksimaalne vaba pea ei tohi ületada 0,20 MPa (2 kgf / cm2);
Maksimaalne vaba rõhk madalamate korruste sanitaarseadmetes veevarustussüsteemides ei tohi ületada 0,45 MPa (4,5 kgf / cm2).
3) külma veevarustussüsteemi jaoks (HPW):
Vee rõhk HPP-süsteemi tarnetorustiku süsteemi süsteemis peab olema vähemalt 0,05 MPa (0,5 kgf / cm2) staatilise (süsteemi jaoks), kuid mitte ületavad staatilist rõhku (kõige kõrgemale lugu ja kõrgele lugu Hoone) rohkem kui 0,20 MPa (2 kGF / cm 2).
Selle parameetriga korterites vastavalt Venemaa Föderatsiooni regulatiivsetele õigusaktidele tuleb esitada järgmised väärtused: \\ t
a) ülemise korruseliste ruumide sanitaarseadmete minimaalne vaba rõhk 0,02-0,05 mPa (0,2-0,5 kgf / cm2);
b) vähemalt 0,10 MPa ülemiste korruste gaasivesi soondi ees minimaalne rõhk (1 kGF / cm2);
c) alumise korruse sanitaarseadmetes veevarustussüsteemides maksimaalne vaba rõhk ei tohi ületada 0,45 MPa (4,5 kgf / cm2).
4) kõigi süsteemide puhul:
Staatiline surve soojuse ja veevarustussüsteemide sisenemisel peaks tagama kesk- ja põhivarasse süsteemide ja sooja veetorude veetorude täitmise, samas kui staatiline veerõhk ei tohiks olla suurem kui lubatud süsteem.
Vee rõhk väärtused DHW ja Halli süsteemides torujuhtmete sisenemisel majasse peab olema ühel tasandil (see saavutatakse automaatse termilise juhtpunkti juhtimisseadmete ja / või pumbajaama seadistamisega), samas kui maksimaalne lubatud rõhuerinevus ei tohi olla enam kui 0,10 MPa (1 kgf / cm2).
Need parameetrid hoonete sisenemisel peaks andma ressursse varustamise organisatsioonid, täites automaatset reguleerimist, optimeerimismeetmeid, ühtlast soojusenergia ja kuuma vee jaotust tarbijate vahel ning süsteemide tagastamistorujuhtmete vahel - kontrollib ka eluasemeorganisatsioone, kontrollides, tuvastades ja kõrvaldades Häired või ümberpaigutamine ja hoonete inseneriesüsteemide tellimine. Need tegevused peaksid toimuma soojuspunktide valmistamisel, pumbajaamade ja kvartali võrkude valmistamisel hooajaliste ekspluateerimiseks ning nende parameetrite rikkumise juhtumite puhul (operatiivse piiri piirile tarnitud kasuliku ressursside arvu ja kvaliteedi näitajad vastutus).
Kui parameetrite ja režiimide kindlaksmääratud väärtused ebaõnnestuvad, on ressursside varustamise organisatsioon kohustatud viivitamatult vastu võtma kõik vajalikud meetmed nende taastumiseks. Lisaks on kohaliku omavalitsuse ressursside parameetrite kindlaksmääratud väärtuste rikkumise korral ja kommunaalteenuste kvaliteedi rikkumise korral vaja ümber arvutaks nende kvaliteediga seotud ühiskondlike teenuste tasud.
Seega annab nende näitajate järgimine kodanike mugava elukoha, efektiivse toimimise inseneri süsteemide, võrkude, elamute ja ühiskondlike rajatiste tõhusat toimimist, pakkudes eluasemevaru soojuse ja veevarustuse, samuti kommunaalteenuste osutamist Nõutav kogus ja regulatiivne kvaliteet ressursside ja juhtimise eluasemeorganisatsiooni operatiivse vastutuse piires (insenerikommunikatsiooni kasutuselevõtmisel majas).
Kirjandus
1. Termiliste elektrijaamade tehnilise toimimise eeskirjad.
2. MDC 3-02.2001. Kohaliku veevarustuse ja kanalisatsiooni süsteemide tehnilise toimimise eeskirjad.
3. MDC 4-02.2001. Tüüpilised juhised olmejäätmete soojussüsteemide tehniliseks toimimiseks.
4. MDC 2-03.2003. Eluasemefondi tehnilise toimimise eeskirjad ja normid.
5. Kommunaalteenuste osutamise eeskirjad kodanikele.
6. JNM-2004/01. Elamute, seadmete, võrkude ja energia ja kommunaalteenuste soojuse ja veevarustuse süsteemide talvekasutuse ettevalmistamise määrused Moskvas.
7. GOST R 51617 -2000 *. Eluase ja kommunaalteenused. Üldised spetsifikatsioonid.
8. SNIP 2.04.01 -85 (2000). Siseveevarustus ja hoonete kanalisatsioon.
9. SNIP 2.04.05 -91 (2000). Küte, ventilatsiooni ja kliimaseade.
10. Elanikkonna teenuste suuruse ja kvaliteedi rikkumise kontrollimise kontrollimise meetodid soojusenergia tarbimise, külma vee sooja vee tarbimiseks Moskvas.
(Ajakiri "Energiasääst" nr 4, 2007)
