การพัฒนาวิธีการคำนวณการเสียรูปและโหมดความเร็วสูงของการลดความร้อนด้วยความตึงเครียดของท่อของความแม่นยำที่เพิ่มขึ้น p. วิทยานิพนธ์: การผลิตท่อของการกำหนดท่อขนาดของ calibers
บทนำ
1 สถานะของปัญหาเกี่ยวกับทฤษฎีและเทคโนโลยีการทำโปรไฟล์ของท่อหลายแง่มุมโดยการวาดความไม่พอใจ (การทบทวนวรรณกรรม)
1.1 ประเภทของท่อโปรไฟล์ที่มีใบหน้าแบนและการใช้งานในเทคนิค
1.2 วิธีหลักในการผลิตท่อโปรไฟล์ที่มีใบหน้าแบน
1.4 เครื่องมือยังคงมีรูปร่าง
1.5 การวาดภาพของท่อรูปวินเทจหลายเหลี่ยม
1.6 ข้อสรุป วัตถุประสงค์และวัตถุประสงค์ของการวิจัย
2 การพัฒนาท่อแบบจำลองแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ที่มีการลาก
2.1 บทบัญญัติพื้นฐานและสมมติฐาน
2.2 คำอธิบายรูปทรงเรขาคณิตของโฟกัสการเปลี่ยนรูป
2.3 คำอธิบายของพารามิเตอร์ความแข็งแรงของกระบวนการทำโปรไฟล์
2.4 การประเมินผลของการเติมในมุมของหมาป่าและ tias ของ facelights ของโปรไฟล์
2.5 คำอธิบายของอัลกอริทึมสำหรับการคำนวณพารามิเตอร์การทำโปรไฟล์
2.6 การวิเคราะห์คอมพิวเตอร์ของสภาพพลังงานสำหรับการทำโปรไฟล์ท่อสี่เหลี่ยมที่มีการวาดภาพที่ไม่เกี่ยวข้อง
2.7 ข้อสรุป
3 การคำนวณเครื่องมือสำหรับความแข็งแรงสำหรับการวาดท่อโปรไฟล์
3.1 การตั้งค่าปัญหา
3.2 การกำหนดสถานะที่เข้มข้นของวอลเลย์
3.3 การก่อสร้างฟังก์ชั่นการแสดง
3.3.1 รูสแควร์
3.3.2 รูสี่เหลี่ยม
3.3.3 ถังเครื่องบิน
3.4 ตัวอย่างการคำนวณสถานะที่เข้มข้นของหมาป่าด้วยรูสี่เหลี่ยม
3.5 ตัวอย่างการคำนวณสถานะที่เข้มข้นของหมาป่าด้วยการเปิดเป็นวงกลม
3.6 การวิเคราะห์ผลที่ได้รับ
3.7 ข้อสรุป
4 การศึกษาการทดลองสำหรับการทำโปรไฟล์สแควร์และท่อสี่เหลี่ยมที่มีการลาก
4.1 วิธีการทดลอง
4.2 ท่อสี่เหลี่ยมที่ทำโปรไฟล์ที่มีการลากในการเปลี่ยนหนึ่งครั้งเป็นหนึ่งโวลต์
4.3 หลอดสแควร์โปรไฟล์ที่มีการลากสำหรับการเปลี่ยนแปลงหนึ่งด้วยการต่อต้าน antipaty
4.4 สามปัจจัยเชิงเส้นแบบจำลองเชิงเส้นแบบจำลองการทำโปรไฟล์ท่อสี่เหลี่ยม
4.5 การกำหนดความมุ่งมั่นในมุมของหมาป่าและ tias
4.6 การปรับปรุงการสอบเทียบของช่องของหมาป่าสำหรับท่อสี่เหลี่ยม
4.7 บทสรุป
5 การวาดรูปโปรไฟล์สกรูเหมือนท่อหมุน
5.1 การเลือกพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีของการวาดด้วยการขึ้นรูป
5.2 คำจำกัดความของแรงบิด
5.3 การกำหนดความพยายามของการยืดกล้ามเนื้อ
5.4 การศึกษาทดลอง.
5.5 ข้อสรุป
รายการที่แนะนำของวิทยานิพนธ์
การบรรจุท่อบาง ๆ ที่มีกำแพงล้อมรอบด้วยเครื่องมือหมุน 2552 ผู้สมัครงานวิทยาศาสตร์ทางเทคนิค Shephenko, Tatyana Sergeevna
การปรับปรุงเทคโนโลยีการวาดภาพที่ไม่เป็นมาของท่อบางเฉียบเป็นบล็อกของหมาป่าด้วยความหนาของผนังรับประกัน 2548 ผู้สมัครด้านเทคนิค Kargin Boris Vladimirovich
ปรับปรุงกระบวนการและเครื่องจักรสำหรับการผลิตท่อที่มีประวัติเย็นขึ้นอยู่กับการสร้างแบบจำลองของการเสียรูป ปี 2009 นักวิทยาศาสตร์ทางเทคนิค Parshin, Sergey Vladimirovich
การสร้างแบบจำลองกระบวนการของการทำโปรไฟล์ท่อหลายเหลี่ยมเพื่อปรับปรุงและเลือกพารามิเตอร์ของโรงสี 2548 ผู้สมัครด้านเทคนิค Semenova, Natalia Vladimirovna
การวาดภาพของท่อจากวัสดุเสริม anisotropic 2541 ผู้สมัครงานวิทยาศาสตร์ทางเทคนิค Chernyaev, Alexey Vladimirovich
วิทยานิพนธ์ (ส่วนหนึ่งของบทคัดย่อของผู้เขียน) ในหัวข้อ "การปรับปรุงกระบวนการของการทำโปรไฟล์ของท่อหลายเหลี่ยมเพชรพลอยโดยการวาดไม่สามารถเอาคืนได้"
ความเกี่ยวข้องของหัวข้อ การพัฒนาที่ใช้งานของภาคการผลิตของเศรษฐกิจข้อกำหนดที่เข้มงวดสำหรับประสิทธิภาพและความน่าเชื่อถือของผลิตภัณฑ์รวมถึงประสิทธิภาพการผลิตจำเป็นต้องใช้อุปกรณ์และเทคโนโลยีแบบประหยัดทรัพยากร สำหรับอุตสาหกรรมก่อสร้างหลายอุตสาหกรรมวิศวกรรมเครื่องกลการทำเครื่องมืออุตสาหกรรมวิศวกรรมวิทยุหนึ่งในการแก้ปัญหาคือการใช้ท่อของสายพันธุ์ที่ประหยัด (แลกเปลี่ยนความร้อนและท่อหม้อน้ำ, ท่อนำคลื่น ฯลฯ ) ซึ่งช่วยให้: เพิ่มพลัง ของการติดตั้งความแข็งแกร่งและความทนทานของโครงสร้างลดความสอดคล้องของโลหะบันทึกวัสดุปรับปรุงลักษณะที่ปรากฏ การตั้งชื่อที่กว้างขวางและปริมาณการใช้ท่อโปรไฟล์จำนวนมากทำให้การพัฒนาผลิตในรัสเซียที่จำเป็น ปัจจุบันเป็นจำนวนมากของท่อรูปที่ผลิตในเวิร์กช็อปที่ดำเนินการท่อเนื่องจากการดำเนินงานของการกลิ้งเย็นและการวาดภาพที่ได้รับการพัฒนาอย่างเพียงพอในอุตสาหกรรมในประเทศ ในการนี้การปรับปรุงการผลิตที่มีอยู่มีความสำคัญอย่างยิ่ง: การพัฒนาและการผลิตอุปกรณ์การแนะนำของเทคโนโลยีและวิธีการใหม่
ประเภทที่พบมากที่สุดของท่อรูปเป็นหลายแง่มุม (สแควร์, สี่เหลี่ยม, hex, ฯลฯ ) ของท่อที่มีความแม่นยำสูงที่ได้รับจากการวาดภาพที่ไม่เกี่ยวข้องในหนึ่งผ่าน
ความเร่งด่วนของหัวข้อของวิทยานิพนธ์นั้นพิจารณาจากความต้องการในการปรับปรุงคุณภาพของท่อหลายแง่มุมโดยการปรับปรุงกระบวนการของการทำโปรไฟล์โดยไม่มี Mandrel
เป้าหมายของการทำงานคือการปรับปรุงกระบวนการของการทำโปรไฟล์ของท่อหลายเหลี่ยมเพชรพลอยด้วยการวาดความไม่พอใจโดยเทคนิคการพัฒนาสำหรับการคำนวณพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีและรูปทรงเรขาคณิตเครื่องมือ
เพื่อให้บรรลุเป้าหมายมีความจำเป็นต้องแก้ปัญหาต่อไปนี้:
1. สร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์สำหรับการทำโปรไฟล์ท่อหลายเหลี่ยมโดยการวาดภาพที่ไม่เป็นที่รู้จักเพื่อประเมินสภาพพลังงานโดยคำนึงถึงกฎหมายที่ไม่ใช่อลูมิเนียมของการชุบแข็ง anisotropy ของคุณสมบัติและรูปทรงเรขาคณิตที่ซับซ้อนของช่องวอลเลย์
2. กำหนด สภาพอำนาจ ขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์ทางกายภาพเทคโนโลยีและโครงสร้างของการทำโปรไฟล์ในกรณีที่ไม่พอใจ
3. พัฒนาวิธีการสำหรับการประเมินมุมเติมของมุมของหมาป่าและ tias ไปยังใบหน้าในรูปวาดของท่อหลายเหลี่ยม
4. พัฒนาวิธีการในการคำนวณความแข็งแรงของหมาป่ารูปเพื่อกำหนดพารามิเตอร์ทางเรขาคณิตของเครื่องมือ
5. พัฒนาวิธีการในการคำนวณพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีในขณะที่โปรไฟล์และแห้งพร้อมกัน
6. ดำเนินการศึกษาการทดลองของพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีของกระบวนการที่รับประกันความแม่นยำสูงของมิติของท่อหลายเหลี่ยมและตรวจสอบความเพียงพอของการคำนวณพารามิเตอร์เทคโนโลยีของการทำโปรไฟล์ในแบบจำลองทางคณิตศาสตร์
วิธีการวิจัย. การศึกษาเชิงทฤษฎีขึ้นอยู่กับบทบัญญัติพื้นฐานและสมมติฐานของทฤษฎีการวาดภาพทฤษฎีความยืดหยุ่นวิธีการแมปที่สอดคล้องคณิตศาสตร์การคำนวณ
การศึกษาทดลองดำเนินการในห้องปฏิบัติการโดยใช้วิธีการวางแผนทางคณิตศาสตร์ของการทดลองในเครื่องทดสอบสากล TDMU-30
ผู้เขียนปกป้องผลการคำนวณพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีและโครงสร้างของการทำโปรไฟล์ของท่อหลายแง่มุมโดยการวาดภาพที่ไม่เป็นที่รู้จัก: วิธีการคำนวณความแข็งแรงของหมาป่ารูปโดยคำนึงถึงภาระปกติในช่องทาง; ระเบียบวิธีการคำนวณพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีของกระบวนการทำโปรไฟล์ของท่อหลายเหลี่ยมโดยการวาดภาพที่ไม่เป็นมา ระเบียบวิธีการคำนวณพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีในขณะที่โปรไฟล์พร้อมกันและการอบแห้งด้วยการวาดความไม่พอใจของสกรูท่อหลายเหลี่ยมผนังบาง ผลการศึกษาทดลอง
แปลกทางวิทยาศาสตร์ รูปแบบของการเปลี่ยนแปลงในสภาพพลังงานจะถูกกำหนดขึ้นภายใต้การทำโปรไฟล์ของท่อหลายเหลี่ยมโดยการวาดภาพที่ไม่เกี่ยวข้องโดยคำนึงถึงกฎที่ไม่เชิงเส้นของการชุบแข็ง anisotropy ของคุณสมบัติและรูปทรงเรขาคณิตที่ซับซ้อนของช่องวอลเลย์ ปัญหาได้รับการแก้ไขโดยการกำหนดสถานะความเครียดของหมาป่ารูปทรงภายใต้การกระทำของโหลดปกติในช่อง บันทึกเต็มรูปแบบของสมการของสถานะความเครียดความเครียดในขณะเดียวกันก็โปรไฟล์และตัดท่อหลายเหลี่ยม
ความถูกต้องของผลการวิจัยได้รับการยืนยันจากการกำหนดคณิตศาสตร์ที่เข้มงวดของงานโดยใช้วิธีการวิเคราะห์สำหรับการแก้ปัญหา วิธีการที่ทันสมัย ข้อมูลการทดลองทดลองและการประมวลผลข้อมูลการทดลองการทำซ้ำของผลการทดลองการบรรจบกันที่น่าพอใจของการคำนวณข้อมูลการทดลองและผลการปฏิบัติการปฏิบัติตามผลของการสร้างแบบจำลองเทคโนโลยีการผลิตและลักษณะของท่อ Multifaceted สำเร็จรูป
ค่าการปฏิบัติของงานมีดังนี้:
1. โหมดการได้รับท่อสี่เหลี่ยม 10x10x1mm จากโลหะผสมที่มีความแม่นยำสูง D1 เพิ่มผลผลิตที่เหมาะสม 5%
2. มิติของหมาป่ารูปทรงสร้างความมั่นใจในการทำงานของพวกเขา
3. การรวมการทำโปรไฟล์และการบิดเบือนช่วยลดวงจรเทคโนโลยีของสกรูการผลิตท่อหลายเหลี่ยม
4. ปรับปรุงการสอบเทียบช่องหมาป่ารูปทรงสำหรับการทำโปรไฟล์ท่อสี่เหลี่ยม 32x18x2mm
การอนุมัติการทำงาน บทบัญญัติหลักของงานวิทยานิพนธ์มีการรายงานและหารือในการประชุมทางวิทยาศาสตร์และทางเทคนิคระหว่างประเทศที่อุทิศให้กับวันครบรอบ 40 ปีของโรงงานโลหะ Samara "จุดหมายปลายทางใหม่ของการผลิตและการบริโภคอลูมิเนียมและโลหะผสม" (Samara: SGAU, 2000); 11 การประชุมระหว่างมหาวิทยาลัย " การสร้างแบบจำลองคณิตศาสตร์ และงานเขตแดน ", (Samara: SSTU, 2001); การประชุมทางวิทยาศาสตร์ระหว่างประเทศครั้งที่สอง "โลหะผสมกลศาสตร์วัสดุและกระบวนการเสียรูป" (Samara: SGAU, 2004); XIV Stupid-Levskaya อ่าน: เยาวชนนานาชาติ การประชุมทางวิทยาศาสตร์ (คาซาน: KSTU, 2549); IX Royal Readings: การประชุมทางวิทยาศาสตร์เยาวชนระหว่างประเทศ (Samara: SGAU, 2007)
สื่อสิ่งพิมพ์สะท้อนให้เห็นถึงวิทยานิพนธ์หลักของวิทยานิพนธ์ที่ตีพิมพ์ในงาน 11 งานรวมถึงสิ่งพิมพ์ทางวิทยาศาสตร์ที่ได้รับการทบทวนแบบเพียร์ชั้นนำที่กำหนดโดยคณะกรรมการการยืนยันที่สูงที่สุด - 4.
โครงสร้างและขอบเขตการทำงาน วิทยานิพนธ์ประกอบด้วยสัญลักษณ์หลักการแนะนำของห้าบทรายการวรรณกรรมและแอปพลิเคชัน งานถูกกำหนดไว้ใน 155 หน้าของข้อความพิมพ์ดีดรวมถึง 74 ภาพวาด 14 ตารางบรรณานุกรมจาก 114 รายการและแอปพลิเคชัน
ผู้เขียนรู้สึกขอบคุณทีมงานของกรมการประมวลผลการแปรรูปโลหะเพื่อขอความช่วยเหลือเช่นเดียวกับหัวหน้างานศาสตราจารย์ของแผนก D.T.N. v.r. Cargin สำหรับความคิดเห็นที่มีค่าและความช่วยเหลือในทางปฏิบัติในการทำงาน
งานวิทยานิพนธ์ที่คล้ายกัน ใน "เทคโนโลยีและเครื่องประมวลผลแรงดัน", 05.03.05 Cifra Wak
ปรับปรุงเทคโนโลยีและอุปกรณ์สำหรับการผลิตท่อเส้นเลือดฝอยจากสแตนเลส 1984 ผู้สมัครด้านเทคนิค Trubitsin, Alexander Filippovich
การปรับปรุงเทคโนโลยีการประกอบด้วยการร่างท่อคอมโพสิตของส่วนข้ามที่ซับซ้อนด้วยระดับที่เหลือของความเครียดที่เหลือ 2545 ผู้สมัครด้านเทคนิค Fedorov, Mikhail Vasilyevich
การปรับปรุงเทคโนโลยีและการออกแบบของหมาป่าสำหรับการผลิตโปรไฟล์ HEX ตามการสร้างแบบจำลองในระบบ "Billet-Tool" 2012 ผู้สมัครงานวิทยาศาสตร์ทางเทคนิค Malakanov, Sergey Aleksandrovich
การศึกษารูปแบบของสถานะของความเครียดที่ผิดรูปของโลหะเมื่อวาดท่อและการพัฒนาวิธีการในการกำหนดพารามิเตอร์พลังงานของการวาดภาพในแมนเดอร์ความละเอียดในตนเอง 2550 ผู้สมัครงานวิทยาศาสตร์ทางเทคนิค Malevich, Nikolay Alexandrovich
การปรับปรุงอุปกรณ์เครื่องมือและวิธีการทางเทคโนโลยีสำหรับการวาดภาพท่อผงตรงคุณภาพสูง 2545 ผู้สมัครงานวิทยาศาสตร์ทางเทคนิค Manokhina, Natalia Grigorievna
บทสรุปของวิทยานิพนธ์ ในหัวข้อ "เครื่องจักรเทคโนโลยีและแรงดัน", Shokova, Ekaterina Viktorovna
ผลลัพธ์หลักและข้อสรุปสำหรับการทำงาน
1. จากการวิเคราะห์วรรณคดีทางวิทยาศาสตร์และทางเทคนิคมันเป็นไปตามหนึ่งในกระบวนการที่มีเหตุผลและมีประสิทธิผลในการผลิตท่อหลายเหลี่ยมเพชรพลอยบาง (สี่เหลี่ยมสี่เหลี่ยมหกเหลี่ยม octamic) เป็นกระบวนการของการวาดภาพความไม่พอใจ
2. แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ได้รับการพัฒนาสำหรับกระบวนการของการทำโปรไฟล์ของท่อหลายเหลี่ยมโดยการวาดภาพที่ไม่เป็นที่รู้จักซึ่งช่วยให้กำหนดเงื่อนไขพลังงานโดยคำนึงถึงกฎหมายที่ไม่เชิงเส้นของการชุบแข็ง anisotropy ของคุณสมบัติของวัสดุท่อและรูปทรงเรขาคณิตที่ซับซ้อนของ ช่องวอลเลย์ รูปแบบถูกนำไปใช้ในสภาพแวดล้อมการเขียนโปรแกรม Delphi 7.0
3. ด้วยความช่วยเหลือของแบบจำลองทางคณิตศาสตร์อิทธิพลเชิงปริมาณของปัจจัยทางกายภาพเทคโนโลยีและโครงสร้างในพารามิเตอร์พลังงานของกระบวนการของการทำโปรไฟล์ของท่อหลายเหลี่ยมที่มีการวาดภาพที่ไม่เป็นที่พอใจ
4. วิธีการพัฒนาสำหรับการประเมินฟิลเลอร์ของมุมของมุมหมาป่าและ tias ของใบหน้าในกรณีที่การวาดภาพที่ไม่เกี่ยวข้องของท่อหลายเหลี่ยม
5. วิธีการได้รับการพัฒนาสำหรับการคำนวณความแข็งแรงของหมาป่ารูปที่คำนึงถึงการโหลดปกติในช่องทางขึ้นอยู่กับฟังก์ชั่นของ stresses ery, วิธีการแมปที่สอดคล้องและทฤษฎีความแข็งแรงที่สาม
6. แบบจำลองทางคณิตศาสตร์สามปัจจัยของการทำโปรไฟล์ของท่อสี่เหลี่ยมถูกสร้างขึ้นอย่างทดลองซึ่งช่วยให้คุณสามารถเลือกพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีที่รับรองความถูกต้องของเรขาคณิตของท่อที่ได้รับ
7. พัฒนาและนำไปสู่ระดับวิศวกรรมวิธีการคำนวณพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีด้วยการทำโปรไฟล์พร้อมกันและการบิดท่อหลายเหลี่ยมโดยการวาดภาพที่ไม่เกี่ยวข้อง
8. การศึกษาการทดลองของกระบวนการทำโปรไฟล์ของท่อหลายเหลี่ยมเพชรพลอยโดยการวาดที่ไม่เกี่ยวข้องแสดงให้เห็นถึงการบรรจบกันที่น่าพอใจของผลการวิเคราะห์เชิงทฤษฎีด้วยข้อมูลการทดลอง
อ้างอิงการวิจัยวิทยานิพนธ์ ผู้สมัครด้านเทคนิค SHOKOVA, Ekaterina Viktorovna, 2008
1. A.C. 1045977 USSR, MKI3 B21SS / 02 เครื่องมือสำหรับการวาดข้อความหลอดรูปทรงผนังบาง / v.n. Ermakov, g.p. Moiseev, A.B. Suntsov และคณะ (USSR) № 3413820; เวที. 31.03.82; เผยแพร่ 07.10.83, BUL №37 - zs
2. A.C. 1132997 USSR, MKI3 B21SS / 00 คอมโพสิตหมาป่าสำหรับการวาดโปรไฟล์หลายแง่มุมที่มีจำนวนหน้าของใบหน้า / ในและ rearne, a.a. Pavlov, E.V. Nikulin (USSR) -№ 3643364 / 22-02; เวที. 09/16/83; เผยแพร่ 07.01.85, BUL №1 -4c
3. A.C 1197756 สหภาพโซเวียต, MKI4B21S37 / 25 วิธีการผลิตข้อความหลอดสี่เหลี่ยม / p.n. Kalinushkin, VB Furmanov et al. (USSR) № 3783222; ประกาศ 21.08.84; เผยแพร่ 15.12.85, BUL №46 - 6C
4. A.C 130481 USSR, MKA 7S5 อุปกรณ์สำหรับการบิดโปรไฟล์ที่ไม่ใช่วงกลมด้วยการวาดข้อความ / v.l. kolmogorov, g.m. Moiseev, Yu.n. Shakmaev et al. (USSR) № 640189; เวที. 02.10.59; เผยแพร่ 1960, bul №15 -2C
5. A.C. 1417952 USSR, MKI4V21S37 / 15 วิธีการผลิตข้อความข้อความหลายรูปแบบหลายแง่มุม / a. Yukov, A.a. Shkurenko et al. (USSR) № 4209832; เวที. 09.01.87; เผยแพร่ 08.23.88, BUL №31 - 5C
6. A.C. 1438875 สหภาพโซเวียต, MKI3 B2100 / 15/15 วิธีการผลิตข้อความหลอดสี่เหลี่ยม / a. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin et al. (USSR) № 4252699 / 27-27; เวที. 28.05.87; เผยแพร่ 11/23/88, BUL №43 -4c
7. A.C 1438876 สหภาพโซเวียต, MKA3 B21S37 / 15 อุปกรณ์สำหรับการสืบพันธุ์ของท่อกลมเป็นข้อความรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า / a. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin et al. (USSR) № 4258624 / 27-27; เวที. 09.06.87; เผยแพร่ 11/23/88, BUL №43 -Sc
8. A.C. 145522 USSR MKI 7P410 ตัวกรองสำหรับการวาดท่อข้อความ / E.V
9. Bush, B.K. Ivanov (USSR) - หมายเลข 741262/22; เวที. 10.08.61; เผยแพร่ 1962, BUL หมายเลข 6 -Sc
10. A.C. 1463367 สหภาพโซเวียต, MKI4 B2100 / 15/15 วิธีการสร้างข้อความข้อความหลายแง่มุม / v.v. Yakovlev, v.a. Shurinov, a.i.pavlov และ v.a. Belvyn (USSR) № 4250068 / 23-02; เวที. 13.04.87; เผยแพร่ 03/07/89, BUL №9. -2C
11. A.C. 590029 USSR, MK2B21SS / 00 Volok สำหรับการวาดโปรไฟล์ข้อความหลายแง่มุมที่ผนังบาง / บัณฑิต dyldin, v.a. aleshin, g.p. Moiseev et al. (USSR) № 2317518 / 22-02; เวที. 30.01.76; เผยแพร่ 30.01.78, BUL №4. -Sc
12. A.C. 604603 USSR, MKI2 B21SS / 00 Volok สำหรับการวาดข้อความลวดสี่เหลี่ยม / ji.c. Watrushin, i.sh.sh berin, a.ji. Chechurine (USSR) -№ 2379495 / 22-02; เวที. 07/05/76; Publ.30.04.78, BUL หมายเลข 16. 2 p.
13. A.C. 621418 USSR, MKI2 B21SS / 00 เครื่องมือสำหรับการวาดท่อหลายแง่มุมด้วยจำนวนข้อความที่ต้องดูแม้กระทั่ง / g.a Savin, v.i. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.m Schlossberg (USSR) № 2468244 / 22-02; เวที. 29.03.77; เผยแพร่ 30.08.78, BUL №32 -2C
14. A.C.C. 667266 USSR, MC2 B21SS / 02 ข้อความ Volok / a.a FotoV, V.N. duev, g.p. Moiseev, V.M. Yermakov, Yu.g. ดี (USSR) № 2575030 / 22-02; เวที. 01.02.78; เผยแพร่ 06/15/79, BUL №22, -4С
15. A.C. 827208 USSR, MKI3 B21SS / 08 อุปกรณ์สำหรับการผลิตข้อความหลอดโปรไฟล์ / i.a lyashenko, g.p. Motsev, S.M. Podoskin et al. (USSR) № 2789420 / 22-02; การเรียกร้อง 09.06.79; เผยแพร่ 05.05.81, BUL №17 - zs
16. A.C. 854488 USSR, MKI3 B21SS / 02 ข้อความเครื่องมือยังคง /
17. S.P. Panasenko (USSR) № 2841702 / 22-02; เวที. 11/23/79; เผยแพร่ 08/15/81, BUL №30 -2C
18. A.C. 856605 USSR, MKI3 B21SS / 02 Volok สำหรับการวาดข้อความโปรไฟล์ / yu.s. zykov, a.g Vasilyev, A.a. Kochetkov (USSR) №2798564 / 22-02; เวที. 07/19/79; เผยแพร่ 08.23.81, BUL №31 -Sc
19. A.C. 940965 USSR, MKI3 B21SS / 02 เครื่องมือสำหรับการทำข้อความพื้นผิวโปรไฟล์ / i.a Savelyev, Yu.s. การฟื้นคืนชีพ, A.D. OSMA-NIS (USSR) - หมายเลข 3002612; เวที. 06.11.80; เผยแพร่ 07.07.82, BUL №25 zs.
20. Adler, Yu.p. การวางแผนการทดลองเมื่อค้นหาข้อความเงื่อนไขที่ดีที่สุด / Yu.p. Adler, E.V. Markova, Yu.V Granovsky M.: วิทยาศาสตร์, 1971 - 283C
21. Alynevsky, Ji.e. ความพยายามฉุดด้วยท่อระบายน้ำเย็น / ji.e. alshevsk m.: Metallurgisdat, 1952. -124c
22. Amenzade, Yu.a. ทฤษฎีของข้อความยืดหยุ่น / Yu.A amemzade M: โรงเรียนมัธยมปลายปี 1971. -288С
23. Argunov, V.N. การสอบเทียบข้อความโปรไฟล์รูปทรง / v.n. Argunov, M.z. Yermanok ม.: โลหะวิทยา, 1989. -206c.
24. Arysensky, Yu.m. การได้รับ unisotropy ที่มีเหตุผลในข้อความชีท / Yu.M. arysensky, f.v. Grecknikov, v. Yu. aryshensky ม.: โลหะผสม, 1987-141C
25. aryshensky, yu.m.toria และการคำนวณการก่อตัวของวัสดุวัสดุ anisotropic / yu.m arysensky, f.v. Grecknikov - ม.: โลหะผสม, 1990. -304.00
26. Bisk, M.B. เทคโนโลยีที่มีเหตุผลของข้อความเครื่องมือการผลิตท่อการผลิต / M.B. bisk-m: โลหะวิทยา, 1968. -141 p.
27. Widowin, S.i.. วิธีการคำนวณและออกแบบบนกระบวนการคอมพิวเตอร์ของแผ่นปั๊มและข้อความช่องว่างโปรไฟล์ / s.i Widowin - m. วิศวกรรมเครื่องกล, 1988. -160c
28. Vorobyov, D.N. เครื่องมือสอบเทียบสำหรับการวาดรูปหลอดสี่เหลี่ยม / D.N Vorobev D.n. , v.r. Kargin, I.I. Kuznetsova // เทคโนโลยีของโลหะผสมแสง -1989 -№ -C.36-39
29. Vydrin, V.N. การผลิตโปรไฟล์รูปของข้อความที่มีความแม่นยำสูง / v.n. Udrin et al.: โลหะวิทยา, 1977. -184c
30. Gromov, N.P. ข้อความทฤษฎีการประมวลผลโลหะ / n.p. Gromov -m: โลหะวิทยา, 1967. -340С
31. Gubkin, S.i. การวิพากษ์วิจารณ์วิธีการที่มีอยู่ในการคำนวณความเครียดในการดำเนินงานที่ OMD / PY Gubkin // วิธีทางวิศวกรรมในการคำนวณกระบวนการทางเทคโนโลยีของ OMD -m.: Mashgiz, 1957. C.34-46
32. Glyaev, G.i. ความเสถียรของส่วนตามขวางของท่อภายใต้การลดลงของข้อความ / g.i Glyaev, P.N. ivshin, v.k. Yanovich // ทฤษฎีและการปฏิบัติของท่อลด P. 103-109
33. Glyaev, Yu.g. การสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการของข้อความ OMD / YU.G. glyaev, s.a. Chukmasov, A.B. gubin เคียฟ: วิทยาศาสตร์ Dumka, 1986. -240c
34. Glyaev, Yu.g.Intensification ของความถูกต้องและคุณภาพของข้อความท่อ / Yu.G glyaev, m.z. Volodarsky, O.I สิงโตและอื่น ๆ : โลหะผสม, 1992. -238c
35. ปืน, g.ya. ฐานทางทฤษฎีสำหรับการประมวลผลข้อความความดันโลหะ / g.ya ปืน. M: โลหะวิทยา, 1980 - 456c
36. ปืน, g.ya. สูตรพลาสติกของข้อความโลหะ / g.ya กง, p.i. Polihin, B.a. Prudkovsky ม.: โลหะวิทยา, 1968 -416c
37. Danchenko, V.N. การผลิตข้อความหลอดโปรไฟล์ / v.n. danchenko,
38. v.a. SergeEV, E.V. nikulin ม.: การเปิดตัวของวิศวกรรม 2546 -224C
39. Dnestrovsky, N.Z. ปอกข้อความโลหะ / n.z. Dniester m.: รัฐ โรงเรียนวิทยาศาสตร์ เอ็ด ไฟ บน H. และสี โลหะวิทยา 2497 - 270C
40. Dorokhov, A.i. เปลี่ยนปริมณฑลในขณะที่วาดหลอดรูป / a.i. dorokhov // bul วิทยาศาสตร์และเทคนิค ทิ้งข้อมูล ม.: Metallurg-Edition, 1959. - № 6-7 - P.89-94
41. Dorokhov, A.i. การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของชิ้นงานดั้งเดิมสำหรับการปอกเปลือกและท่อสี่เหลี่ยมรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าและวงหกเหลี่ยม / a.i Dorokhov, v.i. Shafir // การผลิตท่อ / ความไม่ลงรอยกัน M. , 1969 -sp.21 - P. 61-63
42. Dorokhov, A.i. ความเค้นตามแนวแกนกับการวาดรูปของหลอดที่ไม่มีข้อความแมนเดรล / a.i. dorokhov // tr Ukrniti m.: Metallugizdat, 1959 -sp.1 - P.156-161
43. Dorokhov, A.i. โอกาสในการผลิตท่อโปรไฟล์ที่มีรูปร่างเย็นและพื้นฐานของเทคโนโลยีที่ทันสมัยของข้อความผลิตของพวกเขา / a.i Dorokhov, v.i. rearne, a.p. USPenko // ท่อของสายพันธุ์ที่ประหยัด: ม.: Metallurgy, 1982. -c 31-36
44. Dorokhov, A.i. การสอบเทียบเหตุผลของม้วนของ Multi-Tech Mills สำหรับการผลิตท่อของส่วนรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า / a.i dorokhov, p.v. SAV-KIN, A.B Kolpakovsky // ความคืบหน้าทางเทคนิคในการผลิตท่อ m.: โลหะวิทยา, 1965.- 186-195
45. Emelyanenko, P.T. ข้อความการผลิตท่อกลิ้งและท่อส่ง / P.T. Emelyanenko, A.a. Shevchenko, S.i. Borisov. m.: Metallurgizdat, 1954. -496c
46. \u200b\u200bYermanok, M.z. กดแผงอลูมิเนียมอัลลอยด์ m.: โลหะวิทยา - 1974 -232C
47. Ermanok, M.z. การใช้การวาดความไม่พอใจในระหว่างการผลิต 1 "Tubes Text / M.Z. Yermanok. M.: ColorMethinization, 1965 - 101c
48. Ermanok, M.z. การพัฒนาทฤษฎีการวาดข้อความ / m.z. Yermanok // โลหะสี -1986 №9.- P. 81-83
49. Ermanok, M.z. เหตุผลเทคโนโลยีการผลิตท่อสี่เหลี่ยมจากข้อความอลูมิเนียม / M.Z Yermanok M.z. , V.f. แชมเปต // โลหะสี 1957. - №5 - P.85-90
50. Zykov, Yu.S. อัตราส่วนที่ดีที่สุดของการเสียรูปในรูปวาดของข้อความโปรไฟล์รูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า / Yu.S. zykov, a.g Vasilyev, A.a. Kochetkov // โลหะสี 1981. - №11 -c.46-47
51. Zykov, Yu.S. ผลกระทบของโปรไฟล์ของช่องการวาดภาพในข้อความ Fellation Force / Yu.S. Zykov // ข่าวของมหาวิทยาลัย โลหะเหล็ก 1993 -№2 - P.27-29
52. Zykov, Yu.S. รูปแบบการวิจัยรวม รายละเอียดตามยาว ข้อความวอลเลย์พื้นที่ทำงาน / Yu.S. Zykov // โลหะและโค้ก: การประมวลผลความดันโลหะ - เคียฟ: เทคนิค 1982 - IET.78 P. 107-115
53. Zykov, Yu.S. พารามิเตอร์ที่เหมาะสมที่สุดของข้อความโปรไฟล์รูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า / Yu.S. Zykov // สี megalla 1994. - №5 - P.47-49 .
54. Zykov, Yu.S. พารามิเตอร์ที่ดีที่สุดของกระบวนการวาดข้อความโปรไฟล์รูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า / Yu.S. Zykov // โลหะสี 1986. - №2. - P. 71-74
55. Zykov, Yu.S. มุมที่ดีที่สุดของการลากข้อความโลหะชุบแข็ง / Yu.S. Zykov .// มหาวิทยาลัย Izvestia 4m 2533 - №4 - P.27-29
56. Ilyushin, A.a. พลาสติก. ส่วนที่หนึ่ง ข้อความเปลี่ยนรูปพลาสติกยืดหยุ่น / a.a. ilyushin -m .: MSU, 2004 -376 p
57. Kargin, V.R. การวิเคราะห์การวาดภาพที่ไม่เป็นมาของท่อบางเฉียบด้วยข้อความ antipaty / v.r. kargin, e.v. Shokova, B.V Kargin // Bulletin Sgau Samara: SGAU, 2003. - №1 - P.82-85
58. Kargin, V.R. รู้เบื้องต้นเกี่ยวกับการประมวลผลพิเศษของความดันโลหะ
59. ข้อความ: บทช่วยสอน / v.r. kargin, e.v. Shokova Samara: SGAU, 2003 - 170C
60. Kargin, V.R. ข้อความวาดรูปท่อน้ำ / v.r. Kargin // โลหะสี -1989 №2 - C.102-105
61. Kargin, V.R. พื้นฐานของข้อความการทดลองทางวิศวกรรม: บทช่วยสอน / v.r. kargin, v.m. กระต่าย Samara: SGAU, 2001 - 86C
62. Kargin, V.R. การคำนวณเครื่องมือสำหรับการวาดโปรไฟล์ตารางและข้อความท่อ / v.r. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Izvestia Samara ศูนย์วิทยาศาสตร์ของ Academy of Russian of Sciences 2544. - №2 - TZ - P.23 8-240
63. Kargin, V.R. การคำนวณความหนาของผนังท่อเมื่อข้อความ / v.r. Kargin, B.V kargin, e.v. Shokova // การจัดหาการจัดซื้อในวิศวกรรมเครื่องกล 2004 -№1 -c.44-46
64. Kasatkin, N.I. กระบวนการวิจัยของข้อความรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าโปรไฟล์ข้อความ / n.i ลาสแคสก์ที่เรียกว่า Honina, i.v. Komkova, M.P. Panova / ศึกษากระบวนการแปรรูปโลหะที่ไม่ใช่เหล็ก - ม.: โลหิตจูง, 1974. ปัญหา 44. - P. 107-111
65. Kirichenko, A.N. การวิเคราะห์เศรษฐกิจ วิธีทางที่แตกต่าง การผลิตท่อโปรไฟล์ที่มีความหนาของผนังคงที่รอบข้อความปริมณฑล / A.N. Kirichenko, A.i. gubin, g.i. Denisova, N.K Khudyakova // ท่อของสายพันธุ์ที่ประหยัด -m., 1982.- 31-36
66. Kleenov, V.f. การเลือกชิ้นงานและการคำนวณเครื่องมือสำหรับการวาดรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าจากข้อความอลูมิเนียมอัลลอยด์ / v.f. Klemenov, R.I. Muratov, M.i. Erlich // เทคโนโลยีของ Alloys แสง - 1979 - №6.-หน้า 41-44
67. Kolmogorov, V.L. เครื่องมือสำหรับการวาดข้อความ / VL kolmogorov, s.i. Orlov, v. Yu. shevlyakov -M.: โลหะผสม, 1992 -144c
68. Kolmogorov, B.JI. แรงดันไฟฟ้า. การเสียรูป ข้อความการทำลายล้าง / B.JT. kolmogorov m: โลหะวิทยา, 1970 - 229c
69. Kolmogorov, B.JI. งานเทคโนโลยีการวาดและกดข้อความ: บทช่วยสอน / B.JI kolmogorov -Sverdlovsk: UPI, 1976. -SP.10 -81c
70. Coppenfels, V. การปฏิบัติของข้อความการแมปที่สอดคล้อง / V. Cop-Penfels, F. Stalman m.: il, 1963 - 406c
71. COFOFF, Z.A. ข้อความท่อกลิ้งเย็น / ต่อ COFOFF, P.M Solovychik, v.a. Aleshin และอื่น ๆ Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962 - 432C
72. Gruzman, Yu.g. สถานะปัจจุบันของข้อความการผลิตท่อทั่วโลก / Yu.g Krukman, J1.C. lyakhovetsky, o.a. semenov. m: โลหะวิทยา, 1992. -81c
73. เลวีโอฟ, A.N. การเสียดทานการติดต่อในกระบวนการของข้อความ OMD la.n. leva-nov, v.l. โคลม่า, s.l. Burkin et al .: โลหะวิทยา, 1976 - 416c
74. Levitansky, M.D. การคำนวณมาตรฐานทางเทคนิคและเศรษฐกิจสำหรับการผลิตท่อและโปรไฟล์จากโลหะผสมอลูมิเนียมบนข้อความคอมพิวเตอร์ส่วนบุคคล / M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.p. nazarova // โลหะสี -19.92 -22 -c.10-11
75. Lyzov, M.N. ทฤษฎีและการคำนวณของกระบวนการผลิตของชิ้นส่วนเป็นข้อความที่ยืดหยุ่น / M.N. lysov m.: วิศวกรรมเครื่องกล, 1966 - 236c
76. Mushelishvili, N.I บางงานหลักของทฤษฎีทางคณิตศาสตร์ของข้อความความยืดหยุ่น / n.i mushelishvili m.: วิทยาศาสตร์, 1966 -707c
77. Osadchy, v. Ya. ศึกษาพารามิเตอร์พลังงานของหลอดโปรไฟล์และข้อความคาสิโนลูกกลิ้ง / v. SADDY, S.A. ขั้นตอน // เหล็ก -1970 -8. -S.732
78. Osadchy, V.Ya. คุณสมบัติของการเสียรูปในการผลิตท่อโปรไฟล์ของส่วนรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าและตัวแปรข้อความ / v. Ya. SADDY, S.A. ขั้นตอน // เหล็ก 1970. - №8 - P.712
79. Osadchy, V.Ya. การคำนวณความเครียดและความพยายามเมื่อลากข้อความท่อ /
80. v. ya. เป็นไปได้ Vorontsov, S.M Karpov // การผลิตผลิตภัณฑ์รีด 2001. - №10 - S.8-12
81. Osadchy, S.i. สภาพความเครียด -Formo-Bathroom พร้อมโปรไฟล์ - Rovaniatext / v. Ya SADDY, S.A. Getya, S.a. Stepanov // มหาวิทยาลัย Izvestia โลหะเหล็ก 1984 -№9 -s.66-69
82. Parshin, B.C. พื้นฐานของการปรับปรุงกระบวนการของกระบวนการและการวาดภาพเย็นของ Tube Text. / B.C. parshins Krasnoyarsk: สำนักพิมพ์บ้าน KRAS ชื่อ มหาวิทยาลัย, 1986. - 192C
83. Parshin, B.C. ข้อความวาดหลอดเย็น / B.C. Parshins, A.a. fotov, v.a. aleshin. m: โลหะวิทยา, 1979 - 240c
84. Perlin, I.L. ทฤษฎีของการวาดข้อความ / i.l. Perlin, M.z. Yermanok -m.: โลหะ, 1971.- 448С
85. Perlin, P.i. ภาชนะสำหรับข้อความแท่งแบน / p.i Perlin, L.f. Towchova // SAT tr. vnimetmash Onti vniemetmash, 1960 - №1 -C.136-154
86. Perlin, P.i. วิธีการคำนวณคอนเทนเนอร์สำหรับกดข้อความลิ่มลอมผ้า / p.i Perlin // Bulletin วิศวกรรมเครื่องกล 1959 - №5 - S.57-58
87. Popov, E.A. พื้นฐานของทฤษฎีของการปั๊มกระดาษข้อความ / e.a.popov -m .: วิศวกรรมเครื่องกล 1977 278С
88. Potapov, I.N. ทฤษฎีข้อความการผลิตท่อ / i.n potapov, a.p. Colikov, V.M. Druyan et al. m: โลหะวิทยา, 1991 - 406c
89. Ravin, A.N. เครื่องมือสร้างสำหรับการกดและวาดภาพข้อความโปรไฟล์ / a.n. ravin, e.sh. Sukhodrev, L.r. Dudetskaya, v.l. Scherbanyuk - Minsk: วิทยาศาสตร์และเทคโนโลยี, 1988. 232C
90. Rakhtmayer, R.D. วิธีการที่แตกต่างกันในการแก้ปัญหาปัญหามูลค่าขอบเขต / r.d. rakhtmeyer ม.: MIR, 1972 - 418C!
91. Savin, G.A. การวาดข้อความท่อ / g.a. Savin m: โลหะวิทยา, 1993. -336c
92. Savin, G.N. การกระจายแรงดันไฟฟ้าใกล้กับข้อความรู / พ.ย.
93. Savin เคียฟ: Nukova Dumka, 1968 - 887c
94. Segerylind, Ji การประยุกต์ใช้ข้อความ MCE / Ji segerylind m.: MIR, 1977 - 349С
95. Smirnov-alyaev, g.a. งานอักษะของทฤษฎีการไหลของพลาสติกในระหว่างการบีบอัดการกระจายและการวาดข้อความของท่อ / G.A Smirnov-alyaev, g.ya. ปืน // ข่าวของมหาวิทยาลัย โลหะเหล็ก 1961. - №1 - P. 87
96. storozhev, m.v. ข้อความทฤษฎีการประมวลผลโลหะ / m.v. storozhev, e.a. popov m. วิศวกรรมเครื่องกล 1977 -432C
97. Tymoshenko, S.P. ข้อความความต้านทานวัสดุ / s.p. Tymoshenko - M.: วิทยาศาสตร์, 1965 T. 1, -480С
98. Tymoshenko, S.P. ความเสถียรของข้อความระบบยืดหยุ่น / S.P. Tymoshenko m. Ettle, 1955 - 568С
99. Trusov, P.V. การสอบสวนกระบวนการของการทำโปรไฟล์ของข้อความหลอดร่อง. / p.v. Trusov, V.Y. เสา, i.a. Cron // การประมวลผลโลหะแรงดัน -Sverdlovsk, 1981. №8 - P.69-73
100. การเตรียมท่อ Hucheng, V. สำหรับการลากวิธีการวาดและอุปกรณ์ที่ใช้ในการลากข้อความ / V. Hucheng // การผลิตท่อ Dusseldorf, 1975 ต่อ ด้วย ม.: Metallurgizdat, 1980 - 286c
101. Chevakin, Yu.f. คอมพิวเตอร์เครื่องในการผลิตข้อความท่อ / Yu.f. Chevakin, A.M. ขอบ. ม.: โลหะวิทยา, 1972 -240c
102. Chevakin, Yu.f. การสอบเทียบเครื่องมือสำหรับการวาดหลอดรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า / Yu.f. shevaakin, n.i. Casatkin // การศึกษากระบวนการแปรรูปโลหะที่ไม่ใช่เหล็ก -M.: โลหะ, 1971. №34 - P.140-145
103. Chevakin, Yu.f. ข้อความการผลิตท่อ / Yu.f. shevaakin, a.z. Gle Berg ม.: โลหะวิทยา, 1968 - 440С
104. Chevakin, Yu.f. การผลิตท่อโลหะที่ไม่ใช่เหล็ก / yu.f. Chevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seidalev M: Metallurgizdat, 1963 - 355С
105. Chevakin, Yu.f. , Rirt A.M. ปรับปรุงประสิทธิภาพการผลิตท่อจากข้อความที่ไม่ใช่โลหะเหล็ก / Yu.f. Chevakin, A.M. ขอบ. m: โลหะวิทยา, 1968. -240c
106. Shokova, E.V. เครื่องมือสอบเทียบสำหรับการวาดข้อความหลอดสี่เหลี่ยม / e.v Shokova // XIV Tupolevsky อ่าน: การประชุมทางวิทยาศาสตร์เยาวชนระหว่างประเทศรัฐคาซาน คน un-t Kazan, 2007. - เล่มที่ 1 - P. 102103
107. สกรู, A.k. , Freiberg Ma การผลิตท่อของข้อความโปรไฟล์ประหยัด / A.K. Schupov, M.a. Freiberg. -Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296c
108. Yakovlev, V.V การย้ายท่อสี่เหลี่ยมของข้อความความแม่นยำที่เพิ่มขึ้น / v.v. Yakovlev, B.a. Smelnitsky, v.a. Balyavin และอื่น ๆ // stal-1981-№6-S.58
109. Yakovlev, V.V. แรงดันไฟฟ้าติดต่อ ด้วยการวาดภาพท่อที่ไม่เกี่ยวข้อง ข้อความ. / v.v. yakovlev, v.v. Spellers // SAT: การผลิตท่อไร้รอยต่อ -m .: METALLURGY, 1975 -№ 3. -c.108-112
110. Yakovlev, V.V. , การวาดภาพของท่อสี่เหลี่ยมในข้อความแมนเดอร์เคลื่อนที่ / v.v. Yakovlev, v.a. shurinov, v.a. Balyavin; ส่วนที่เหลือ Dnepropetrovsk, 1985 - 6C - DEP ในการเสียรูปสีดำ 13.05.1985, หมายเลข 2847
111. Automatische Ferningund Vou Profiliohren Becker H. , Brockhoff H. , "Blech Rohre Profile" 1985 -№32 -c.508-509
โปรดทราบว่าข้อความทางวิทยาศาสตร์ที่นำเสนอด้านบนมีการโพสต์เพื่อการทำความคุ้นเคยและได้รับจากการรับรู้ถึงตำราดั้งเดิมของวิทยานิพนธ์ (OCR) ในการเชื่อมต่อนี้พวกเขาอาจมีข้อผิดพลาดที่เกี่ยวข้องกับความไม่สมบูรณ์ของอัลกอริทึมการรับรู้ ใน PDF วิทยานิพนธ์และบทคัดย่อของผู้เขียนที่เราส่งมอบข้อผิดพลาดดังกล่าว
กลิ้งท่อเพื่อลดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางของพวกเขา (การลดลง) มันใช้กันอย่างแพร่หลายในเกือบทุกการประชุมเชิงปฏิบัติการสำหรับการผลิตท่อรีดร้อนเช่นเดียวกับในการผลิตท่อด้วยการเชื่อม นี่เป็นเพราะความจริงที่ว่าการผลิตท่อขนาดเล็กมักเกี่ยวข้องกับการสูญเสียการผลิตที่เป็นรูปธรรมของการผลิตท่อหรือหน่วยท่อและดังนั้นด้วยการเพิ่มขึ้นของราคา นอกจากนี้ในบางกรณีตัวอย่างเช่นท่อกลิ้ง Dia น้อยกว่า 60-70 มม. หรือท่อที่มีความหนาของผนังขนาดใหญ่มากและหลุมภายในขนาดเล็กเป็นเรื่องยากเนื่องจากต้องใช้ Mandrels ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดเล็กเกินไปการลดลงจะดำเนินการหลังจากท่อความร้อน (หรืออุ่น) เพิ่มเติมสูงถึง 850-1100 °ด้วยการกลิ้งพวกเขาในโรงงานอย่างต่อเนื่องที่สงบเงียบ (มีจำนวนเซลล์สูงถึง 24) โดยไม่ต้องใช้เครื่องมือภายใน (แมนเดรล) กระบวนการนี้อาจดำเนินต่อไปด้วยความหนาของผนังที่เพิ่มขึ้นหรือลดลง ในกรณีแรกนำไปสู่การนำโดยไม่มีความตึงเครียด (หรือมีความตึงเครียดเล็กน้อย); และในสอง - มีความตึงเครียดขนาดใหญ่ กรณีที่สองดังกล่าวเป็นแบบก้าวหน้ามากขึ้นถูกแจกจ่ายในทศวรรษที่ผ่านมาเนื่องจากช่วยให้คุณสามารถลดการลดลงอย่างมากและการลดลงของความหนาของผนังกำลังขยายการเรียงลำดับของท่อรีดโดยท่อที่มีกำแพงบาง ๆ ที่ประหยัดมากขึ้น
ความเป็นไปได้ของความซับซ้อนของผนังในระหว่างการลดช่วยให้ได้รับบนหน่วยกลิ้งท่อหลักของท่อที่มีความหนาของผนังขนาดใหญ่กว่าเล็กน้อย (บางครั้งที่ 20-30%) สิ่งนี้ช่วยเพิ่มประสิทธิภาพการทำงานของเครื่องได้อย่างมาก
ในเวลาเดียวกันในหลายกรณีหลักการดำเนินงานเก่าแก่ที่เก่าแก่ได้ลดมูลค่า - การลดมูลค่าโดยไม่มีความตึงเครียด โดยพื้นฐานแล้วนี่หมายถึงกรณีของการลดท่อที่มีผนังค่อนข้างหนาเมื่อแม้จะมีความตึงเครียดขนาดใหญ่มันจะกลายเป็นเห็นได้ชัดเจนในการลดความหนาของผนังอย่างมีนัยสำคัญกลายเป็นเรื่องยาก ควรสังเกตว่ามีการติดตั้งโรงสีลดในร้านค้ากลิ้งท่อหลายแห่งที่ออกแบบมาสำหรับการกลิ้งฟรี โรงงานเหล่านี้ยังคงดำเนินการและดังนั้นการลดลงโดยไม่มีความตึงเครียดจะถูกนำไปใช้อย่างกว้างขวาง
พิจารณาว่าความหนาของผนังท่อเปลี่ยนแปลงได้อย่างไรเมื่อมีการลดลงฟรีเมื่อไม่มีความตึงเครียดตามแนวแกนหรือการสำรองข้อมูลและแผนภาพของสถานะความเครียดนั้นโดดเด่นด้วยความเครียดจากการบีบอัด V. ji Kolmogorov และ A. 3. GleiberRG ขึ้นอยู่กับความจริงที่ว่าการเปลี่ยนแปลงที่เกิดขึ้นจริงในผนังสอดคล้องกับงานขั้นต่ำของการเสียรูปและใช้หลักการของการเคลื่อนไหวที่เป็นไปได้ได้รับการกำหนดทฤษฎีของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังในระหว่างการลดลง . ในขณะเดียวกันข้อสันนิษฐานจะทำให้เกิดความไม่สม่ำเสมอ * ของการเสียรูปไม่ได้ส่งผลกระทบต่อการเปลี่ยนแปลงในความหนาของผนังอย่างมีนัยสำคัญและกองกำลังของแรงเสียดทานภายนอกไม่ได้คำนึงถึงวาล์วเนื่องจากมีความต้านทานภายในน้อยลงอย่างมีนัยสำคัญ ที่ 89 แสดงเส้นโค้งของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังจากตารางเริ่มต้นไปยัง S ที่กำหนดสำหรับเหล็กกล้าต่ำขึ้นอยู่กับระดับของการลดลงจากเส้นผ่านศูนย์กลาง DT0 ดั้งเดิมไปจนถึง DT ขั้นสุดท้าย (อัตราส่วน DT / DTO) และปัจจัยทางเรขาคณิต -Sensitness ของท่อ (อัตราส่วน S0 / DT0)
ด้วยการลดระดับเล็กน้อยความต้านทานของการหมดอายุตามยาวมีความต้านทานต่อการหมดอายุภายในซึ่งทำให้ผนังหนาขึ้น ด้วยการเพิ่มมูลค่าการเสียรูปความเข้มของการเพิ่มความหนาของผนังจะเพิ่มขึ้น อย่างไรก็ตามในเวลาเดียวกันความต้านทานการหมดอายุยังเพิ่มขึ้นเช่นกัน ด้วยการลดจำนวนหนึ่งความหนาของผนังถึงสูงสุดและการเพิ่มขึ้นในระดับของการลดลงนำไปสู่การเติบโตอย่างเข้มข้นของความต้านทานต่อการหมดอายุภายในและเป็นผลให้ความหนาเริ่มลดลง
ในขณะเดียวกันเพียงความหนาของผนังของท่อผลิตที่เสร็จแล้วมักเป็นที่รู้จักและเมื่อใช้เส้นโค้งเหล่านี้มีความจำเป็นต้องตั้งค่าที่ต้องการ I.e. ใช้วิธีการประมาณที่สอดคล้องกันอย่างสม่ำเสมอ
ลักษณะของความหนาของความหนาของผนังเปลี่ยนไปอย่างมากหากกระบวนการดำเนินการด้วยความตึงเครียด ดังที่ได้กล่าวไปแล้วการมีอยู่และขนาดของความเค้นตามแนวแกนนั้นมีลักษณะการเปลี่ยนรูปความเร็วสูงในโรงสีต่อเนื่องตัวบ่งชี้ซึ่งเป็นค่าสัมประสิทธิ์ของความตึงเครียดทางจลนศาสตร์
ในระหว่างการลดลงด้วยความตึงเครียดเงื่อนไขการเปลี่ยนรูปของปลายท่อแตกต่างจากเงื่อนไขการเสียรูปของกึ่งกลางของท่อเมื่อกระบวนการกลิ้งมีความเสถียรแล้ว ในกระบวนการเติมโรงงานหรือที่ทางออกของท่อจากโรงสีปลายของท่อรับรู้เพียงส่วนหนึ่งของความตึงเครียดและการกลิ้งตัวอย่างเช่นในลังแรกจนกระทั่งท่อถูกสัมผัสเข้าไปในลังที่สอง โดยทั่วไปผ่านโดยไม่มีความตึงเครียด เป็นผลให้ปลายของท่อมักจะข้นเสมอซึ่งเป็นข้อเสียของกระบวนการลดความตึงเครียด
ค่าการตัดอาจค่อนข้างน้อยกว่าความยาวของปลายหนาเนื่องจากการใช้ความอดทนในเชิงบวกที่มีความหนาของผนัง การปรากฏตัวของความหนาสิ้นสุดลงอย่างมีนัยสำคัญต่อเศรษฐกิจของกระบวนการลดเนื่องจากปลายเหล่านี้อาจมีการตัดแต่งและเป็นต้นทุนการผลิตที่ไม่สามารถขอคืนได้ ในการนี้กระบวนการกลิ้งที่มีความตึงเครียดจะใช้เฉพาะเมื่อได้รับท่อหลังจากการลดลงของท่อมากกว่า 40-50 เมตรเมื่อการสูญเสียสัมพัทธ์ในการเพาะปลูกจะลดลงในลักษณะระดับของวิธีการกลิ้งอื่น ๆ
วิธีการคำนวณการเปลี่ยนแปลงความหนาของการชะลอการทำให้สามารถกำหนดค่าสัมประสิทธิ์เครื่องดูดควันในท้ายที่สุดสำหรับกรณีของการลดลงฟรีและสำหรับกรณีของการกลิ้งด้วยความตึงเครียด
เมื่อประกอบด้วยเท่ากับ 8-10% และมีค่าสัมประสิทธิ์ความตึงเครียดพลาสติกที่ 0.7-0.75 ขนาดของสลิปมีลักษณะโดยค่าสัมประสิทธิ์ของ ix \u003d 0.83-0.88
จากการพิจารณาสูตร (166 และ 167) มันเป็นเรื่องง่ายที่จะเห็นว่าควรสังเกตพารามิเตอร์ความเร็วในแต่ละกรงเพื่อให้การหมุนผ่านโหมดการคำนวณ
ไดรฟ์กลุ่มของม้วนในโรงงานลดโครงสร้างเก่ามีอัตราส่วนคงที่ของจำนวนลูกกลิ้งในสายเคเบิลทั้งหมดซึ่งเฉพาะในกรณีเฉพาะสำหรับท่อที่มีขนาดเท่ากันสามารถสอดคล้องกับโหมดกลิ้งฟรี การลดท่อของขนาดอื่น ๆ ทั้งหมดจะเกิดขึ้นกับหมวกอื่น ๆ ดังนั้นโหมดการกลิ้งฟรีจะไม่ได้รับการบำรุงรักษา ในทางปฏิบัติในโรงงานเหล่านี้จะดำเนินการด้วยความตึงเครียดเล็กน้อย ไดรฟ์แต่ละตัวของม้วนของแต่ละกรงด้วยการปรับความเร็วที่ดีช่วยให้คุณสร้างโหมดความตึงเครียดที่แตกต่างกันรวมถึงโหมดการกลิ้งฟรี
เนื่องจากความตึงเครียดด้านหน้าและด้านหลังสร้างช่วงเวลาที่มีวัตถุประสงค์เพื่อทิศทางที่แตกต่างกันการหมุนทั้งหมดของม้วนในแต่ละกรงอาจเพิ่มขึ้นหรือลดลงตามอัตราส่วนของความพยายามของความตึงเครียดด้านหน้าและด้านหลัง
ในเรื่องนี้เงื่อนไขที่ลังเริ่มต้นและ 2-3 ล่าสุดนั้นไม่ชัดเจน หากช่วงเวลาของการกลิ้งในเซลล์แรกเมื่อท่อผ่านไปภายใต้เซลล์ที่ตามมาจะลดลงตามความตึงเครียดช่วงเวลาของการกลิ้งในเมืองสุดท้ายในทางตรงกันข้ามควรจะสูงขึ้นเนื่องจากลังเหล่านี้ส่วนใหญ่จะทดสอบ และเฉพาะในเซลล์ขนาดกลางเนื่องจากค่าใกล้ชิดของความตึงเครียดด้านหน้าและด้านหลังช่วงเวลาของการกลิ้งไปด้วยโหมดคงที่แตกต่างจากที่คำนวณได้เล็กน้อย ด้วยการคำนวณความแข็งแรงของโหนด hubbovering ทำงานร่วมกับความตึงเครียดมีความจำเป็นต้องจำไว้ว่าช่วงเวลาของการกลิ้งสั้น ๆ แต่มันก็เพิ่มขึ้นอย่างมากในระหว่างการจับกุมของม้วนท่อซึ่งอธิบายได้จากความแตกต่างอย่างมากใน ความเร็วของท่อและม้วน การโหลดสูงสุดที่เกิดขึ้นเกินกว่าที่เกิดขึ้นหลายครั้ง (โดยเฉพาะอย่างยิ่งในระหว่างการลดด้วยความตึงเครียดขนาดใหญ่) อาจทำให้เกิดความเสียหายต่อกลไกไดรฟ์ ดังนั้นในการคำนวณโหลดสูงสุดนี้จะถูกนำมาพิจารณาโดยการแนะนำของสัมประสิทธิ์ที่สอดคล้องกันที่ใช้เท่ากับ 2-3
วิทยานิพนธ์ในหัวข้อ:
การผลิตท่อ
1. เรียงลำดับและข้อกำหนดของเอกสารประกอบการควบคุมสำหรับท่อ
1.1 เรียงลำดับท่อ
OJSC "Crossow Sukavod" เป็นหนึ่งในผู้ผลิตที่ใหญ่ที่สุดของผลิตภัณฑ์ท่อในประเทศของเรา ผลิตภัณฑ์ของ บริษัท ประสบความสำเร็จในการขายทั้งในประเทศและต่างประเทศ ผลิตภัณฑ์ที่ผลิตที่โรงงานเป็นไปตามข้อกำหนดของมาตรฐานในประเทศและต่างประเทศ ใบรับรองคุณภาพระดับสากลที่ออกโดยองค์กรต่าง ๆ เช่น: อเมริกัน สถาบันน้ำมัน (API), ศูนย์รับรอง TUV เยอรมัน - Ralend
การประชุมเชิงปฏิบัติการ T-3 เป็นหนึ่งในเวิร์คช็อปหลักขององค์กรที่ผลิตโดยพวกเขาปฏิบัติตามมาตรฐานที่แสดงในตาราง 1.1
ตารางที่ 1.1 - มาตรฐานของท่อที่ผลิต
ในการประชุมเชิงปฏิบัติการท่อที่ทำจากคาร์บอนเกรดเหล็กผสมและเกรดสูงที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง D \u003d 28-89 มม. และความหนาของผนัง S \u003d 2.5-13 มม. จะถูกผลิตขึ้น
ร้านค้าส่วนใหญ่มีความเชี่ยวชาญในการผลิตท่อปั๊มคอมเพรสเซอร์ท่อ วัตถุประสงค์ทั่วไป และท่อที่มีไว้สำหรับ Redisture ที่ตามมาภายหลัง
คุณสมบัติเชิงกลของท่อที่ผลิตจะต้องสอดคล้องกับที่ระบุในตาราง 1.2
1.2 ความต้องการของเอกสารการกำกับดูแล
การผลิตท่อในการประชุมเชิงปฏิบัติการ T-3 มื้อคลังเก็บไว้ในเอกสารกำกับดูแลต่าง ๆ เช่น GOST, API, DIN, NFA, ASTM และอื่น ๆ พิจารณาข้อกำหนดของ DIN 1629 ที่นำเสนอ
1.2.1statim
มาตรฐานนี้ใช้กับหลอดกลมที่ไร้รอยต่อจาก Unallown Steels องค์ประกอบทางเคมีของเหล็กที่ใช้สำหรับการผลิตท่อจะได้รับในตารางที่ 1.3
ตารางที่ 1.2 - คุณสมบัติเชิงกลของท่อ
ตารางที่ 1.3 - องค์ประกอบทางเคมีของเหล็ก
ท่อที่ผลิตตามมาตรฐานนี้ใช้เป็นหลักในอุปกรณ์ต่าง ๆ ในการผลิตถังและวางท่อเช่นเดียวกับในงานวิศวกรรมทั่วไปและการทำเครื่องมือ
มิติและการเบี่ยงเบนที่ จำกัด ของท่อจะแสดงในตารางที่ 1.4 ตารางที่ 1.5 ตารางที่ 1.6
ความยาวของท่อถูกกำหนดโดยระยะห่างระหว่างปลาย ประเภทของความยาวของท่อจะแสดงในตารางที่ 1.4
ตารางที่ 1.4 - ประเภทของความยาวและความยาวส่วนเบี่ยงเบนความยาวที่อนุญาต
ตารางที่ 1.5 - การเบี่ยงเบนที่อนุญาตของเส้นผ่านศูนย์กลาง
ตารางที่ 1.6 - การเบี่ยงเบนความหนาของผนังที่อนุญาต
ท่อควรเป็นรอบที่เป็นไปได้ การเบี่ยงเบนจากความกลมควรอยู่ในส่วนเบี่ยงเบนที่อนุญาตสำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก
ท่อจะต้องตรงกับตาหากจำเป็นต้องติดตั้งข้อกำหนดพิเศษสำหรับการติดตั้งตรง
ท่อจะต้องถูกครอบตัดตั้งฉากกับแกนท่อและไม่ควรมีอาการเสี้ยน
ค่าสำหรับมวลเชิงเส้น (น้ำหนัก) จะได้รับในมาตรฐาน DIN 2448 การเบี่ยงเบนต่อไปนี้จากค่าเหล่านี้:
สำหรับท่อแยก + 12% - 8%,
สำหรับการจัดหาการชั่งน้ำหนักอย่างน้อย 10T + 10% -5%
ในการกำหนดมาตรฐานสำหรับท่อของ DIN ที่สอดคล้องกัน 1629 มันจะถูกระบุ:
การตั้งชื่อ (หลอด);
หมายเลขหลักของมาตรฐาน DIN DIMENSIONAL (DIN 2448);
ขนาดหลักของท่อ (เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก×ความหนาของผนัง);
หมายเลขหลัก เงื่อนไขทางเทคนิค วัสดุสิ้นเปลือง (DIN 1629);
ชื่อตัวย่อของแบรนด์เหล็ก
ตัวอย่างของการกำหนดเงื่อนไขของท่อตาม DIN 1629 ด้วยเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก 33.7 มม. และความหนาของผนัง 3.2 มม. จาก Steel ST 37.0:
ท่อ DIN 2448-33.7 × 3.2
DIN 1629-ST 37.0
1.2.2 ข้อกำหนดทางเทคนิค
ท่อควรทำตามข้อกำหนดของกฎระเบียบมาตรฐานและเทคโนโลยีที่ได้รับอนุมัติในลักษณะที่กำหนด
ที่ด้านนอก I. พื้นผิวภายใน ท่อและข้อต่อไม่ควรถูกจับ, เปลือกหอย, พระอาทิตย์ตกการรวมกลุ่มรอยแตกและขัด
อนุญาตให้มีการถกเถียงและลอกข้อบกพร่องเหล่านี้โดยมีเงื่อนไขว่าความลึกของพวกเขาไม่เกินขีด จำกัด ลบจากความหนาของผนัง ไม่อนุญาตให้เชื่อม ZackCanka หรือปิดผนึกสถานที่ที่ชำรุด
ในสถานที่ที่มีความหนาของผนังสามารถวัดได้โดยตรงความลึกของสถานที่ที่ชำรุดอาจเกินค่าที่ระบุภายใต้เงื่อนไขที่ความหนาของผนังขั้นต่ำถูกเก็บรักษาไว้ซึ่งถูกกำหนดให้เป็นความแตกต่างระหว่างความหนาเล็กน้อยของผนังท่อและการเบี่ยงเบนสูงสุด จำกัด สำหรับมัน
แยกความกลัวเล็กน้อยรอยบุบความเสี่ยงชั้นบางของขนาดและข้อบกพร่องอื่น ๆ ที่เกิดจากวิธีการผลิตหากพวกเขาไม่ได้รับความหนาของผนังเกินขีด จำกัด ของการเบี่ยงเบนลบ
คุณสมบัติเชิงกล (ความแข็งแรงของผลผลิตความต้านทานแรงดึงส่วนขยายสัมพัทธ์ระหว่างการหยุดพัก) จะต้องปฏิบัติตามค่าที่กำหนดในตาราง 1.7
ตารางที่ 1.7 - คุณสมบัติเชิงกล
1.2.3 กฎการยอมรับ
ท่อนำเสนอต่อการยอมรับปาร์ตี้
พรรคควรประกอบด้วยท่อของเส้นผ่านศูนย์กลางที่มีเงื่อนไขหนึ่งความหนาของผนังหนึ่งและกลุ่มความแข็งแรงหนึ่งประเภทและหนึ่งการดำเนินการและมาพร้อมกับเอกสารเดียวที่รับรองการปฏิบัติตามข้อกำหนดของพวกเขาตามข้อกำหนดของมาตรฐานและมี:
ชื่อของผู้ผลิต;
เส้นผ่าศูนย์กลางท่อและความหนาของผนังในมิลลิเมตรความยาวท่อเป็นเมตร;
ประเภทท่อ;
กลุ่มของความแข็งแกร่งหมายเลขถลุงเศษซัลเฟอร์และฟอสฟอรัสสำหรับรถม้าทุกคันที่รวมอยู่ในแบทช์;
หมายเลขท่อ (จาก - ขึ้นอยู่กับการละลายแต่ละครั้ง);
ผลการทดสอบ;
การกำหนดมาตรฐาน
ตรวจสอบ มุมมองภายนอกค่าของข้อบกพร่องและขนาดรูปทรงเรขาคณิตและพารามิเตอร์ควรอยู่ภายใต้แต่ละส่วนของพรรค
ควรตรวจสอบเศษซัลเฟอร์และฟอสฟอรัสของมวลจากการละลายแต่ละครั้ง สำหรับท่อที่ทำจากโลหะขององค์กรอื่นเศษส่วนของซัลเฟอร์และฟอสฟอรัสควรทำเอกสารเกี่ยวกับคุณภาพของผู้ผลิตของผู้ผลิตโลหะ
เพื่อตรวจสอบคุณสมบัติเชิงกลของโลหะถูกเลือกโดยหนึ่งท่อของแต่ละขนาดจากการละลายแต่ละครั้ง
เพื่อตรวจสอบการแบนให้เลือกหนึ่งท่อจากการละลายแต่ละครั้ง
การทดสอบความดันไฮดรอลิกภายในความหนาแน่นควรอยู่ภายใต้แต่ละท่อ
เมื่อได้รับผลการทดสอบที่ไม่น่าพอใจอย่างน้อยหนึ่งตัวชี้วัดที่ดำเนินการโดยการทดสอบซ้ำ ๆ ในตัวอย่างสองเท่าจากแบทช์เดียวกัน ผลลัพธ์ของการทดสอบซ้ำ ๆ ใช้กับแบทช์ทั้งหมด
1.2.4 วิธีการทดสอบ
การตรวจสอบพื้นผิวด้านนอกและด้านในของท่อและข้อต่อที่ผลิตด้วยสายตา
ความลึกของข้อบกพร่องควรได้รับการตรวจสอบในการใช้งานหรือในอีกวิธีหนึ่งในสามแห่ง
การตรวจสอบขนาดเรขาคณิตและพารามิเตอร์ของท่อและข้อต่อควรดำเนินการโดยใช้เครื่องมือวัดสากลหรืออุปกรณ์พิเศษที่ให้ความแม่นยำในการวัดที่จำเป็นตามเอกสารทางเทคนิคที่ได้รับอนุมัติในลักษณะที่กำหนด
โค้งในส่วนที่สิ้นสุดของท่อจะถูกกำหนดขึ้นอยู่กับขนาดของบูมการโก่งตัวและคำนวณเป็นบทกวีจากการแบ่งของการโก่งตัวบูมในมิลลิเมตรจนถึงระยะห่างจากสถานที่ - การวัดไปยังจุดสิ้นสุดที่ใกล้ที่สุดของ ท่อเป็นเมตร
ตรวจสอบท่อตามน้ำหนักควรทำ วิธีพิเศษ สำหรับการชั่งน้ำหนักด้วยความแม่นยำที่ให้ข้อกำหนดของมาตรฐานนี้
การทดสอบแรงดึงควรดำเนินการตาม DIN 50 140 ในตัวอย่างระยะสั้นระยะสั้น
ในการตรวจสอบคุณสมบัติเชิงกลของโลหะจากแต่ละหลอดที่เลือกหนึ่งตัวอย่างถูกตัดออก ตัวอย่างควรถูกตัดตามปลายท่อโดยวิธีการที่ไม่ก่อให้เกิดการเปลี่ยนแปลงในโครงสร้างและคุณสมบัติเชิงกลของโลหะ มันได้รับอนุญาตให้ยืดปลายของตัวอย่างเพื่อจับทริกเกอร์ของเครื่องทดสอบ
ระยะเวลาของความดันไฮดรอลิกทดสอบต้องมีอย่างน้อย 10 วินาที เมื่อทดสอบในผนังท่อไม่ควรตรวจพบการรั่วไหล
1.2.5 การทำเครื่องหมายบรรจุภัณฑ์การขนส่งและการเก็บรักษา
การทำเครื่องหมายของท่อควรดำเนินการในระดับเสียงต่อไปนี้:
ในแต่ละท่อในระยะ 0.4-0.6 เมตรจากจุดสิ้นสุดการทำเครื่องหมายควรถูกนำไปใช้อย่างชัดเจนด้วยผลกระทบหรือการเคาะ:
หมายเลขท่อ;
เครื่องหมายการค้าของผู้ผลิต;
เดือนและปีแห่งการเปิดตัว
สถานที่ของการประยุกต์ใช้การทำเครื่องหมายควรเป็นวงกลมหรือเน้นโดยสีอ่อนที่มั่นคง
ความสูงของสัญญาณการทำเครื่องหมายควรอยู่ที่ 5-8 มม.
ด้วยวิธีการเชิงกลของการใช้การทำเครื่องหมายท่อก็อนุญาตให้ค้นหาในหนึ่งแถว มันได้รับอนุญาตในแต่ละท่อเพื่อให้มาร์คหมายเลขละลาย
ถัดจากโหมดช็อตการติดฉลากหรือความเข้าใจในแต่ละท่อควรมีป้ายกำกับสีอ่อนที่มั่นคง:
เส้นผ่านศูนย์กลางตามเงื่อนไขของท่อในมิลลิเมตร;
ความหนาของผนังในมิลลิเมตร;
ประเภทของการดำเนินการ;
ชื่อหรือ เครื่องหมายการค้า ผู้ผลิตผู้ประกอบการ
ความสูงของสัญญาณการทำเครื่องหมายควรอยู่ที่ 20-50 มม.
ควรใช้สัญญาณการทำเครื่องหมายทั้งหมดตามแนวท่อ อนุญาตให้ใช้เครื่องหมายการทำเครื่องหมายตั้งฉากกับวิธีการกลิ้ง
เมื่อโหลดในหนึ่งคันควรเป็นท่อเพียงชุดเดียว ท่อขนส่งในแพคเกจเชื่อมโยงอย่างแน่นหนาไม่น้อยกว่าสองแห่ง มวลของแพคเกจไม่ควรเกิน 5 ตันและตามคำร้องขอของผู้บริโภค - 3 ตันมันได้รับอนุญาตให้จัดส่งในหนึ่งแพคเกจรถยนต์ของท่อของแบทช์ที่แตกต่างกันโดยมีเงื่อนไขว่าพวกเขาจะแยกออกจากกัน
2. เทคโนโลยีและอุปกรณ์สำหรับการผลิตท่อ
2.1 คำอธิบายของอุปกรณ์หลักของ T-3
2.1.1 ลักษณะและลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของเตาที่มีขั้นตอน (PSH)
เตาที่มีก้นการเดินของการประชุมเชิงปฏิบัติการ T-3 ได้รับการออกแบบมาเพื่อความร้อนรอบแท่งรอบที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 90 ... 120 มม. ความยาว ... 10 เมตรจากคาร์บอน, สแตนเลสสแตนเลสสตีลสแตนเลสสตีลสแตนเลส เฟิร์มแวร์บน TPA-80
เตาเผาตั้งอยู่ในห้องของร้าน T-3 บนชั้นสองในเที่ยวบิน A และ B
โครงการเตาผิงดำเนินการโดย Gyrometric ของเมือง Sverdlovsk ในปี 1984 การว่าจ้างดำเนินการในปี 1986
เตาเผาเป็นโครงสร้างโลหะแข็งที่สัมผัสกับวัสดุทนไฟและวัสดุฉนวนความร้อน ขนาดภายในของเตาเผา: ความยาว - 28.87 เมตร, กว้าง - 10.556 เมตร, สูง - 924 และ 1330 มม. ลักษณะการปฏิบัติงานของเตาจะแสดงในตารางที่ 2.1 ภายใต้เตาเผาในรูปแบบของคานคงที่และเคลื่อนย้ายได้ซึ่งช่องว่างจะถูกส่งผ่านเตาหลอม คานมีการท่วงทำด้วยวัสดุฉนวนความร้อนและวัสดุทนไฟและกรอบโดยชุดหูฟังพิเศษจากการหล่อทนความร้อน ส่วนบนของลำแสงทำจาก MC-90 Mullitoxorund ซุ้มประตูเตาจะถูกระงับจากวัสดุทนไฟรูปและเป็นวัสดุฉนวนที่แยกได้ สำหรับการบำรุงรักษาเตาเผาและการบำรุงรักษาผนังผนังมีหน้าต่างทำงานหน้าต่างบูตและหน้าต่างขนถ่ายโลหะ หน้าต่างทั้งหมดมีการติดตั้ง Dampers ความร้อนของเตาเผาผลาญโดยก๊าซธรรมชาติซึ่งมีพื้นฐานมาพร้อมกับเตาประเภท GR (เตารังสี แรงดันต่ำ) ติดตั้งบนซุ้มประตู เตาเผาแบ่งออกเป็น 5 โซนความร้อน 12 เตาในแต่ละอัน อากาศการเผาไหม้จะจัดทำโดยแฟน ๆ VM-18A-4 สองคนซึ่งหนึ่งในนั้นทำหน้าที่เป็นการสำรองข้อมูล ก๊าซไอเสียจะถูกลบออกผ่านนักสะสมควันซึ่งตั้งอยู่บนซุ้มประตูที่จุดเริ่มต้นของเตาเผา นอกจากนี้ตามระบบของผลิตภัณฑ์โลหะที่มีเส้นเรียงรายและม้าด้วยความช่วยเหลือของสอง dymososos ก๊าซไอเสีย WGDN-19 จะถูกโยนลงสู่ชั้นบรรยากาศ ฟลิปเปอร์ได้รับการติดตั้งด้วยการกู้คืนลูป 6-Sequeous แบบท่อแบบสองทางแบบสองทาง (CP-250) เพื่อให้ความร้อนกับอากาศที่ให้มาเพื่อการเผาไหม้ เพื่อการกำจัดความร้อนก๊าซไอเสียที่สมบูรณ์มากขึ้นระบบกำจัดควันมีเตาเผาเดี่ยวสำหรับความร้อนแมนเดอร์ (PPO)
การออกบิลเล็ตอุ่นจากเตาจะดำเนินการด้วยความช่วยเหลือของลูกกลิ้งกลิ้งระบายความร้อนด้วยน้ำภายในที่ลูกกลิ้งมีหัวฉีดทนความร้อน
เตามีการติดตั้งระบบโทรทัศน์อุตสาหกรรม ระหว่างแผงควบคุมและโล่ของ Kipia มีลำโพง
เตามีการติดตั้งระบบควบคุมอัตโนมัติ ระบอบความร้อน, ความปลอดภัยอัตโนมัติ, ควบคุมโหนดของพารามิเตอร์การทำงานและการเบี่ยงเบนสัญญาณของพารามิเตอร์จากบรรทัดฐาน พารามิเตอร์ต่อไปนี้อาจมีการควบคุมอัตโนมัติ:
อุณหภูมิของเตาในแต่ละโซน;
อัตราส่วนของ "ก๊าซก๊าซ" บนโซน;
ความดันก๊าซต่อหน้าเตาเผา;
ความดันในพื้นที่ทำงานของเตาเผา
นอกเหนือจากโหมดอัตโนมัติแล้วโหมดระยะไกลมีให้ ระบบควบคุมอัตโนมัติรวมถึง:
อุณหภูมิของเตาในโซน;
อุณหภูมิในความกว้างของเตาในแต่ละโซน;
อุณหภูมิของก๊าซไหลออกจากเตาเผา;
อุณหภูมิอากาศหลังจากการกู้คืนความร้อน
อุณหภูมิของก๊าซขาออกด้านหน้าของ recuperator;
อุณหภูมิควันด้านหน้าควัน
การบริโภคก๊าซธรรมชาติบนเตาเผา;
การไหลของอากาศไปยังเตาเผา;
ปล่อยใน Borov ต่อหน้าควัน
ความดันก๊าซใน Manifold ทั่วไป
ความดันก๊าซและอากาศในโซนนักสะสม;
ความดันในเตาเผา
เตามีก๊าซธรรมชาติที่ตัดออกจากการส่งสัญญาณเสียงเบาเมื่อความดันก๊าซและอากาศลดลงในตัวสะสมโซน
ตารางที่ 2.1 - พารามิเตอร์การดำเนินงานเค้าร่าง
| การบริโภคก๊าซธรรมชาติบนเตาอบ (สูงสุด) NM 3 / ชั่วโมง | 5200 |
| 1 โซน | 1560 |
| 2 โซน | 1560 |
| 3 โซน | 1040 |
| 4 โซน | 520 |
| 5 โซน | 520 |
| ความดันก๊าซธรรมชาติ (สูงสุด), KPA ก่อน | |
| เตาอบ | 10 |
| เครื่องเขียน | 4 |
| การไหลของอากาศไปยังเตาเผา (สูงสุด) nm 3 / ชั่วโมง | 52000 |
| ความดันอากาศ (สูงสุด), KPA ก่อน | |
| เตาอบ | 13,5 |
| เครื่องเขียน | 8 |
| ความดันภายใต้ซุ้มประตู | 20 |
| อุณหภูมิความร้อนโลหะ, ° C (สูงสุด) | 1200...1270 |
| องค์ประกอบทางเคมีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ในโซนที่ 4% | |
| co 2 | 10,2 |
| o 2 | 3,0 |
| ดังนั้น | 0 |
| อุณหภูมิของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ด้านหน้าของ recuperator, ° C | 560 |
| อุณหภูมิความร้อนของอากาศใน recuperator, °С | มากถึง 400 |
| ก้าวของการจ่ายช่องว่าง | 23,7...48 |
| ประสิทธิภาพของเตาเผา, TN / ชั่วโมง | 10,6... 80 |
ระบบเตือนภัยเสียงฉุกเฉินยังทำงานเป็น:
เพิ่มอุณหภูมิในโซนที่ 4 และ 5 (T CP \u003d 1400 ° C);
เพิ่มอุณหภูมิ ก๊าซปล่อง ด้านหน้าของ recuperator (t กับ p \u003d 850 ° C);
เพิ่มอุณหภูมิของก๊าซไอเสียด้านหน้าของระบบควัน (T CP \u003d 400 ° C);
การตกแรงดันของน้ำหล่อเย็น (P CF \u003d 0.5 ATM)
2.1.2 สายข้อมูลจำเพาะทางเทคนิคสั้น ๆ ตัดร้อน
สายตัดร้อนของชิ้นงานได้รับการออกแบบสำหรับปัญหาของก้านอุ่นในกรรไกรตัดชิ้นงานตามความยาวที่ต้องการการกำจัดช่องว่างตัดจากกรรไกร
ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของสายตัดร้อนถูกนำเสนอในตารางที่ 2.2
องค์ประกอบของอุปกรณ์ตัดร้อนรวมถึงกรรไกรตัวเอง (การออกแบบ SCMZ) สำหรับการตัดช่องว่างหยุดมือถือลูกกลิ้งขนส่งหน้าจอป้องกันเพื่อป้องกันอุปกรณ์จากการแผ่รังสีความร้อนจากหน้าต่างการขนถ่าย PSP กรรไกรได้รับการออกแบบมาสำหรับการตัดโลหะไร้ผลเนื่องจากสาเหตุฉุกเฉินใด ๆ การรวบรวมข้อมูลที่เหลือนั้นเกิดขึ้นจากนั้นมีการติดตั้งรางและกล่องในหลุมใกล้กับกรรไกร ไม่ว่าในกรณีใดการทำงานของสายตัดร้อนของชิ้นงานจะต้องจัดระเบียบเพื่อกำจัดการก่อตัวของการปลูกพืช
ตารางที่ 2.2 - ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ สายตัดร้อน
| พารามิเตอร์ของก้านตัด | |
| ความยาว, M. | 4,0…10,0 |
| เส้นผ่าศูนย์กลางมม. | 90,0…120,0 |
| มวลสูงสุด, กก. | 880 |
| ความยาวของช่องว่าง m | 1,3...3.0 |
| แท่งอุณหภูมิเกี่ยวกับ | 1200 |
| ประสิทธิภาพพีซี / ชั่วโมง | 300 |
| ความเร็วในการขนส่ง M / S | 1 |
| หยุดการเคลื่อนไหวมม | 2000 |
| ลูกกลิ้ง | |
| เส้นผ่าศูนย์กลางบาร์เรล, มม | 250 |
| ความยาวของบาร์เรล, มม | 210 |
| เส้นผ่านศูนย์กลางการขี่มม | 195 |
| ขั้นตอนลูกกลิ้งมม | 500 |
| การใช้น้ำบนลูกกลิ้งระบายความร้อนด้วยน้ำ m 3 / h | 1,6 |
| การใช้น้ำสำหรับน้ำลูกกลิ้งระบายความร้อนด้วยตัวอักษรระบายความร้อนด้วยน้ำ m 3 / h | 3,2 |
| ปริมาณการใช้น้ำบนหน้าจอ m 3 / h | 1,6 |
| ระดับเสียง, DB, ไม่มาก | 85 |
หลังจากทำความร้อนก้านและออกมันผ่านเทอร์โม (เพื่อลดอุณหภูมิลดลงของความยาวของชิ้นงาน) ถึงจุดหยุดมือถือและถูกตัดบนชิ้นงานของความยาวที่ต้องการ หลังจากการผลิตตัดมือถือโฟกัสเพิ่มขึ้นด้วยกระบอกสูบนิวเมติกช่องว่างจะถูกขนส่งโดยลูกกลิ้ง หลังจากที่เธอผ่านการเน้นมันจะตกอยู่ในตำแหน่งการทำงานและวงจรการใช้ซ้ำซ้ำแล้วซ้ำอีก ในการลบสเกลออกจากลูกกลิ้งลูกกลิ้งกรรไกรตัดร้อนให้บริการโดยระบบไฮโดรคลอรีนเพื่อลบขอบของรางและกล่องรับ บิลเล็ตหลังจากออกจากสายกลิ้งของการตัดร้อนตกอยู่บนลูกกลิ้งกลิ้งกลิ้งที่นำมาใช้
2.1.3 อุปกรณ์และข้อมูลจำเพาะทางเทคนิคของอุปกรณ์หลักและอุปกรณ์เสริมของส่วนเฟิร์มแวร์
เฟิร์มแวร์ได้รับการออกแบบมาเพื่อให้เฟิร์มแวร์ของแท่งแท่งต่อเนื่องเป็นแขนกลวง บน TPA-80 มีโรงสีเฟิร์มแวร์แบบรีด 2 ม้วนพร้อมกับ Barreloidal หรือเติมพลังและกฎคำแนะนำ ลักษณะทางเทคนิคของเฟิร์มแวร์จะถูกนำเสนอในตารางที่ 2.3
ก่อนที่โรงสีเฟิร์มแวร์จะมีลูกกลิ้งกลิ้งระบายความร้อนด้วยน้ำที่มีไว้สำหรับรับชิ้นงานจากสายตัดร้อนและขนส่งไปที่กึ่งกลาง การกลิ้งประกอบด้วยลูกกลิ้งระบายความร้อนด้วยน้ำ 14 ลูกด้วยไดรฟ์แต่ละตัว
ตารางที่ 2.3 - ลักษณะทางเทคนิคของเฟิร์มแวร์
| ขนาดของชิ้นงานเย็บ: | |
| เส้นผ่าศูนย์กลางมม. | 100…120 |
| ความยาวมม. | 1200…3350 |
| ขนาด gils: | |
| เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกมม | 98…126 |
| ความหนาของผนังมม | 14…22 |
| ความยาวมม. | 1800…6400 |
| จำนวนการปฏิวัติของไดรฟ์หลัก RPM | 285…400 |
| เกียร์เกียร์เกียร์ | 3 |
| เครื่องยนต์พลังงาน, kw | 3200 |
| มุมอาหาร, ° | 0…14 |
| แรงกลิ้ง: | |
| รัศมีสูงสุด, KN | 784 |
| แกนสูงสุด, KN | 245 |
| แรงบิดสูงสุดในม้วน, KNM | 102,9 |
| เส้นผ่าศูนย์กลางของคนงานม้วนมม | 800…900 |
| สกรูวัตถุประสงค์: | |
| การเคลื่อนไหวที่ยิ่งใหญ่ที่สุดมม | 120 |
| ความเร็วในการเดินทาง, mm / s | 2 |
Centralrower ได้รับการออกแบบให้เคาะศูนย์ที่ลึกซึ้งยิ่งขึ้นด้วยเส้นผ่าศูนย์กลาง 20 ... 30 มม. และความลึก 15 ... 20 มม. ในตอนท้ายของแท่งเหล็กอุ่นและเป็นกระบอกสูบนิวเมติกที่มือกลองที่มีสไลเดอร์ปลายแหลม
หลังจากการตอบสนองที่ช่องว่างอุ่นเข้าสู่ตาข่ายจะเข้าสู่การส่งข้อมูลที่ตามมาในแผนกต้อนรับของเฟิร์มแวร์
ตารางด้านหน้าของเฟิร์มแวร์ได้รับการออกแบบมาเพื่อรับบิลเล็ตอุ่นกลิ้งผ่านกริดรวมแกนของชิ้นงานด้วยแกนของเฟิร์มแวร์ค้างไว้ในระหว่างเฟิร์มแวร์
ในด้านการส่งออกของโรงสีแกนลูกกลิ้งของก้านแมนเดอร์ซึ่งรองรับและก้านก้านทั้งด้านหน้าของเฟิร์มแวร์และในกระบวนการเฟิร์มแวร์เมื่อความพยายามตามแนวแกนสูงทำงานและการดัดตามระยะยาวเป็นไปได้
ในศูนย์มีกลไกการปรับอย่างหนักกับหัวเปิดมันทำหน้าที่รับรู้ถึงความพยายามตามแนวแกนที่ทำหน้าที่บนก้านกับแมนเดรลปรับตำแหน่งของแมนเดรลในโฟกัสของการเสียรูปและข้ามปลอกหุ้มแขนให้เกินเฟิร์มแวร์
2.1.4 อุปกรณ์และลักษณะทางเทคนิคของอุปกรณ์หลักและอุปกรณ์เสริมของส่วนเหล็กต่อเนื่อง
ค่ายต่อเนื่องได้รับการออกแบบมาเพื่อกลิ้งท่อหยาบที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 92 มม. ด้วยความหนาของผนัง 3 ... 8 มม. การกลิ้งจะดำเนินการกับแมนเดรมลอยยาวที่มีความยาว 19.5 ม. ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของโรงสีต่อเนื่องแสดงในตารางที่ 2.4 ตารางที่ 2.5 อัตราทดเกียร์ของกระปุกเกียร์ได้รับ
เมื่อกลิ้งโรงงานต่อเนื่องทำงานดังต่อไปนี้: กลิ้งด้านหลังแขนเหล็กเฟิร์มแวร์ถูกส่งไปที่ความเร็ว 3 m / s ถึงสตรีมมือถือและหลังจากหยุดใช้สายพานลำเลียงโซ่จะถูกส่งไปยังกริดก่อนที่โรงสีต่อเนื่องและย้อนกลับ ไปที่คันโยกเครื่องจ่าย
ตารางที่ 2.4 - ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของโรงสีต่อเนื่อง
| ชื่อ | ค่า | |
| เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของ Draft Tube, MM | 91,0…94,0 | |
| ความหนาของผนังของ Draft Tube, MM | 3,5…8,0 | |
| ความยาวสูงสุดของ Draft Tube, M | 30,0 | |
| เส้นผ่าศูนย์กลางของ Mandrel ของโรงงานอย่างต่อเนื่อง, มม | 74…83 | |
| ความยาว Mandrel, M | 19,5 | |
| เส้นผ่าศูนย์กลางของหมาป่ามม | 400 | |
| ม้วนบาร์เรลความยาวมม | 230 | |
| เส้นผ่านศูนย์กลางคอม้วนมม | 220 | |
| ระยะห่างระหว่างขวานของกรงมม | 850 | |
| หลักสูตรของสกรูแรงดันสูงพร้อมม้วนใหม่มม | ขึ้น | 8 |
| ลง | 15 | |
| หลักสูตรของสกรูแรงดันต่ำที่มีม้วนใหม่มม | ขึ้น | 20 |
| ลง | 10 | |
| ความเร็วในการยกม้วนบน mm / s | 0,24 | |
| ความถี่ของการหมุนของเครื่องยนต์ของไดรฟ์หลัก RPM | 220…550 | |
หากมีข้อบกพร่องในปลอกแขนผู้ปฏิบัติงานจะเปิดใช้งานการทับซ้อนกันและตัวจำลองจะนำไปไว้ในกระเป๋า
แขนเสื้อที่เหมาะสมที่มีคันโยกคันโยกสล็อตกลิ้งเข้าไปในรางกดที่หนีบด้วยที่หนีบหลังจากที่ Mandrel ถูกนำเข้าสู่ปลอกมือโดยใช้ลูกกลิ้งที่ระบุ เมื่อถึงปลายด้านหน้าของ Mandrel ของการตัดด้านหน้าของซับที่ยึดจะถูกปล่อยออกมาและแขนเสื้อถูกตั้งค่าเป็นค่ายต่อเนื่องที่มีลูกกลิ้งผลักดัน ในเวลาเดียวกันความเร็วของการหมุนของกลิ้งกลิ้งกลิ้งและแขนเสื้อตั้งอยู่ในลักษณะที่แขนจะยึดกรงแรกของโรงสีต่อเนื่องปลายด้านหน้าของแมนเดอร์ถูกดึงโดย 2.5 ... 3 ม.
หลังจากกลิ้งไปที่โรงงานอย่างต่อเนื่องท่อ Blackspread กับ Mandrel เข้าสู่รถขุดของ Mandrels ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ จะถูกนำเสนอในตารางที่ 2.6 หลังจากนั้นท่อกลิ้งถูกส่งไปยังพื้นที่ของการตัดแต่งปลายด้านหลังและเหมาะสำหรับเยื่อกระดาษนิ่งในส่วนของการตัดแต่งของปลายด้านหลังของท่อลักษณะทางเทคนิคของอุปกรณ์ของพล็อตของ Plak จะได้รับในตารางที่ 2.7 เมื่อมาถึงท่อจะถูกปล่อยออกมาโดยหยดสกรูบนกระจังหน้าการปรับระดับกลิ้งกลิ้ง นอกจากนี้ท่อม้วนไปตามตะแกรงในการกลิ้งกลิ้งปรับระดับมันเหมาะสำหรับความลาดชันที่กำหนดความยาวของการตัดแต่งและชิ้นส่วนของตาข่ายจะถูกส่งจากลูกกลิ้งปรับระดับบนตาข่ายก่อนที่จะรีดกลิ้งรีด .
ปลายที่ถูกครอบตัดของท่อจะถูกส่งโดยสายพานลำเลียงสำหรับการทำความสะอาดการครอบตัดเป็นภาชนะสำหรับเศษโลหะซึ่งอยู่นอกการประชุมเชิงปฏิบัติการ
ตารางที่ 2.5 - อัตราทดเกียร์ของกระปุกเกียร์และพลังงานเครื่องยนต์อย่างต่อเนื่อง
ตารางที่ 2.6 - ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของรถขุดของ Mandrel
ตารางที่ 2.7 - ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของส่วนตัดท่อ
2.1.5 หลักการดำเนินงานของอุปกรณ์หลักและอุปกรณ์เสริมของส่วนของโรงสีลดและตู้เย็น
อุปกรณ์สำหรับส่วนนี้มีวัตถุประสงค์เพื่อขนส่งแบบร่างผ่านการติดตั้งเครื่องทำความร้อนเหนี่ยวนำกลิ้งในโรงสีลดการระบายความร้อนและการขนส่งต่อไปยังส่วนตัดตัด
หลอดที่ให้ความร้อนในด้านหน้าของโรงสีลดกำลังดำเนินการในการตั้งค่าความร้อนของ Inz 9000 / 2.4 ประกอบด้วย 6 บล็อกความร้อน (12 ตัวเหนี่ยวนำ) วางไว้ทันทีก่อนที่โรงสีลดลง ท่อป้อนการติดตั้งเหนี่ยวนำหนึ่งหลังจากการไหลอย่างต่อเนื่องอีกครั้ง ในกรณีที่ไม่มีท่อจากโรงงานอย่างต่อเนื่อง (เมื่อหยุดการเช่า) ได้รับอนุญาตให้ส่งไปยังการติดตั้งเหนี่ยวนำของท่อ "เย็น" ที่รอดำเนินการ ความยาวของท่อที่ระบุในการติดตั้งไม่ควรเกิน 17.5 ม.
ประเภทของการลดโรงงาน - สายเคเบิล 24 สาย 3 ม้วนที่มีตำแหน่งอ้างอิงลูกกลิ้งสองตัวและเซลล์ไดรฟ์แต่ละตัว
หลังจากกลิ้งไปที่โรงสีลดท่อเข้ามาในเครื่องพ่นสารเคมีและบนโต๊ะระบายความร้อนหรือทันทีไปยังโต๊ะระบายความร้อนของโรงสีขึ้นอยู่กับข้อกำหนดสำหรับคุณสมบัติเชิงกลของท่อสำเร็จรูป
การออกแบบและลักษณะทางเทคนิคของเครื่องพ่นสารเคมีเช่นเดียวกับพารามิเตอร์ของการระบายความร้อนของท่อในมันเป็นความลับเชิงพาณิชย์ "อุปทาน OJSC Crestovor" และในบทความนี้จะไม่ได้รับ
ตาราง 2.8 ลักษณะทางเทคนิคของหน่วยความร้อนจะถูกนำเสนอในตารางที่ 2.9- ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของโรงสีลด
ตารางที่ 2.8 - ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของการติดตั้งเครื่องทำความร้อน Inz-9000 / 2.4
2.1.6 อุปกรณ์สำหรับการตัดท่อสำหรับการวัดความยาว
สำหรับการตัดท่อบนความยาวการวัดในร้าน T-3 เลื่อยตัดของรุ่น WAGNER ถูกใช้งานโดยรุ่น WVC 1600R ลักษณะทางเทคนิคที่ได้รับในตาราง 2.10 รุ่น KV6R ยังใช้ - ลักษณะทางเทคนิคในตารางที่ 2.11
ตารางที่ 2.9 - ลักษณะทางเทคนิคสั้น ๆ ของโรงสีลด
ตารางที่ 2.10 - ลักษณะทางเทคนิคของ SAW WVC 1600R
| ชื่อพารามิเตอร์ | ค่า | |
| เส้นผ่าศูนย์กลางของท่อตัด, มม | 30…89 | |
| ความกว้างของแพ็คเก็ตตัด, มม | 200…913 | |
| ความหนาของผนังของท่อตัด, มม | 2,5…9,0 | |
| ความยาวของท่อหลังจากการตัด m | 8,0…11,0 | |
| ความยาวของท่อหั่นบาง ๆ สิ้นสุดลง | ด้านหน้า, มม. | 250…2500 |
| ด้านหลังมม. | ||
| เส้นผ่าศูนย์กลางของ Saw Disk, MM | 1600 | |
| จำนวนฟันบนเลื่อยเลื่อยพีซี | กลุ่ม | 456 |
| คาร์คอยด์ | 220 | |
| ความเร็วในการตัดมม. / นาที | 10…150 | |
| เห็นเส้นผ่าศูนย์กลางดิสก์ขั้นต่ำ, มม | 1560 | |
| ฟีดคาลิปเปอร์ เลื่อยแผ่นดิสก์, มม | 5…1000 | |
| ความแรงดึงสูงสุด N / MM 2 | 800 | |
อุปกรณ์ 2.1.7 สำหรับการแก้ไขท่อ
ท่อสับในการวัดความยาวตามคำสั่งจะถูกส่งไปยังการแก้ไข แก้ไขจะดำเนินการในเครื่อง RVV320x8 ที่เหมาะสมสำหรับการแก้ไขท่อและคาร์บอนและแท่งเหล็กโลหะผสมต่ำและแสตมป์ที่ผสมต่ำในสภาพเย็นที่มีความโค้งที่มาสูงถึง 10 มม. ต่อเมตรต่อเดือน ลักษณะทางเทคนิคของเครื่อง RVV 320x8 ที่ถูกต้องจะได้รับในตาราง 3.12
ตารางที่ 2.11 - ลักษณะทางเทคนิคของเลื่อย KV6R
| ชื่อพารามิเตอร์ | ค่า |
| ความกว้างของแพ็คเกจแถวเดียวมม | ไม่เกิน 855 |
| ความกว้างของการเปิดตัวยึดของชิ้นงาน, มม | จาก 20 ถึง 90 |
| ทางในทิศทางแนวตั้งของคลิปของชิ้นงาน, มม | ไม่เกิน 275 |
| การย้ายคาลิปเปอร์ดิสก์เดี่ยวมม | 650 |
| ดิสก์ฟีดความเร็ว (stepless) mm / นาที | ไม่เกิน 800 |
| ดิสก์เลื่อยแบบย้อนกลับอย่างรวดเร็วมม. / นาที | ไม่เกิน 6,500 |
| ความเร็วในการตัด M / นาที | 40; 15; 20; 30; 11,5; 23 |
| ปีนเขาแพคเกจแพคเกจความยาวที่ด้านข้าง MM | อย่างน้อย 250 |
| ความยาวแพคเกจแพคเกจความยาวที่เกี่ยวข้องกับ MM | ไม่น้อยกว่า 200 |
| เส้นผ่าศูนย์กลางของ Saw Disk, MM | 1320 |
| จำนวนเซ็กเมนต์บนดิสก์เลื่อยพีซี | 36 |
| จำนวนฟันบนส่วนพีซี | 10 |
| เส้นผ่าศูนย์กลางของท่อแปรรูปมม | จาก 20 ถึง 90 |
ตารางที่ 2.12 - ลักษณะทางเทคนิคของเครื่องที่ถูกต้อง RVV 320x8
| ชื่อพารามิเตอร์ | ค่า | |
| เส้นผ่าศูนย์กลางของท่อตรงมม | 25...120 | |
| ความหนาของผนังของท่อกลั่น, มม | 1,0...8,0 | |
| ความยาวของท่อความเครียด m | 3,0...10,0 | |
| อัตราการไหลของโลหะของท่อกลั่น, kgf / mm 2 | เส้นผ่าศูนย์กลาง 25 ... 90 มม | มากถึง 50 |
| เส้นผ่าศูนย์กลาง 90 ... 120 มม | มากถึง 33 | |
| ความเร็วการแก้ไขท่อ M / S | 0,6...1,0 | |
| ขั้นตอนระหว่างแกนของม้วนมม | 320 | |
| เส้นผ่านศูนย์กลางของม้วนในคอ, มม | 260 | |
| จำนวนม้วนพีซี | ขับรถ | 4 |
| ไม่ได้ใช้งาน | 5 | |
| การตั้งค่ามุมม้วน, ° | 45 ° ... 52 ° 21 ' | |
| หลักสูตรที่ยิ่งใหญ่ที่สุดของม้วนส่วนบนจากขอบด้านบนของล่างมม | 160 | |
| ม้วนหมุนหมุน | ประเภทของเครื่องยนต์ | D-812 |
| แรงดันไฟฟ้า B. | 440 | |
| พลังงาน, KWT | 70 | |
| ความเร็วในการหมุนรอบต่อนาที | 520 | |
2.2 เทคโนโลยีการผลิตท่อที่มีอยู่บน TPA-80 OJSC "Cruscharovavod"
เข้าสู่ชิ้นงานในรูปแบบของก้านเก็บไว้ในคลังสินค้าในประเทศ ก่อนที่จะทำงานในการผลิตมันอยู่ภายใต้ชั้นวางพิเศษโดยการตรวจสอบแบบเลือกหากจำเป็น - ซ่อมแซม ในเว็บไซต์การเตรียมการสเกลจะถูกติดตั้งเพื่อควบคุมน้ำหนักเปิดตัวโลหะในการผลิต BILLETS จากคลังสินค้าที่มีเครนแม่เหล็กไฟฟ้าจะถูกป้อนไปยังตะแกรงที่กำลังโหลดหน้าเตาเผาและโหลดลงในเตาความร้อนด้วยปั๊มพวงมาลัยตามกำหนดเวลาและอัตราการเช่า
การปฏิบัติตามรูปแบบการวางของช่องว่างจะถูกสร้างขึ้นโดยคณะกรรมการโลหะ บิลเล็ตในเตาอบจะถูกโหลดทีละรายการในแต่ละขั้นตอนหรือมากกว่าหนึ่งขั้นตอนของแผ่นรองไกด์ที่สามารถเคลื่อนย้ายได้ขึ้นอยู่กับอัตราค่าเช่าและการตัดทวีคูณ เมื่อเปลี่ยนเกรดเหล็กการหลอมละลายและขนาดของท่อหน่วยลงจอดจะสร้างการแยกเกรดเหล็กละลายดังนี้ด้วยความยาวของชิ้นงาน 5600-8000 มม. การหลอมถูกคั่นด้วยการชดเชยของแท่งแรกแรกใน ความกว้างของเตา; เกรดเหล็กถูกคั่นด้วยการชดเชยของสี่แท่งแรกในความกว้างของเตาเผา; ด้วยความยาวของชิ้นงาน 9000-9800mm การแยกเกรดเหล็กละลายจากกันและกันด้วย Spacker ด้วยช่วงเวลา 8-10 ขั้นตอนรวมถึงการนับจำนวนที่ปลูกใน PSP และ Billet ออกให้ซึ่งควบคุมโดย PSP Metal Fineer และกรรไกรที่มีการตัดร้อนโรยด้วยการกระทบยอดกับแผงควบคุม TPA-80; เมื่อเปลี่ยนขนาด (กลิ้งมิลล์) ของท่อกลิ้งโลหะโปสเตอร์ไปยังเตาเผาที่อยู่เบื้องหลัง "5-6 ขั้นตอน" เพื่อหยุดโรงงานเมื่อโลหะหยุดลงในการขนส่ง "บีบ 5-6 ขั้นตอน" กลับมา การเคลื่อนที่แทบให้ผ่านเตาจะดำเนินการโดยคานสามลำ ในการหยุดชั่วคราววงจรการเคลื่อนย้ายลำแสงที่เคลื่อนย้ายได้ถูกติดตั้งที่ระดับฟีด เวลาทำความร้อนที่ต้องการได้รับการรับรองโดยการวัดเวลารอบขั้นตอน แรงดันเกินในพื้นที่ทำงานควรมาจาก 9.8 PA ถึง 29.4 PA อัตราการไหลของอากาศ \u003d 1.1 - 1.2
เมื่ออุ่นในเตาอบของช่องว่างของแสตมป์ต่าง ๆ ระยะเวลาของความร้อนเกิดจากโลหะเวลาที่อยู่ในเตาอบซึ่งใหญ่ที่สุด เครื่องทำความร้อนโลหะคุณภาพสูงได้รับการรับรองโดยการผ่านช่องว่างที่สม่ำเสมอตลอดความยาวทั้งหมดของเตาเผา มีการออกเบ็ดเสร็จที่อุ่นในความเสี่ยงภายในของการขนถ่ายและพวกเขาจะออกให้กับสายตัดร้อน
เพื่อลดชุดชั้นในของช่องว่างในระหว่างการหยุดทำงานเทอร์โมสตัทมีให้ในการขนส่งช่องว่างที่อุ่นไปจนถึงกรรไกรรวมถึงความเป็นไปได้ที่จะกลับมา (ในการรวมของย้อนกลับ) ไม่ตัดช่องว่างลงในเตาอบและหามันในระหว่างการหยุดทำงาน
ในระหว่างการดำเนินการหยุดเตาร้อนเป็นไปได้ เตาร้อนหยุดคือการหยุดโดยไม่ต้องปิดการจัดหาก๊าซธรรมชาติ ด้วยการหยุดร้อนคานเตาเคลื่อนย้ายได้ถูกติดตั้งที่ระดับการแก้ไข การโหลดและการขนถ่าย Windows จะปิด ค่าสัมประสิทธิ์การไหลของอากาศพร้อมลำดับ "เชื้อเพลิงอากาศ" ลดลงจาก 1.1-1.2 ถึง 1.0: -1.1 ความดันในเตาในระดับระดับกลายเป็นบวก เมื่อหยุดโรงงาน: สูงสุด 15 นาที - อุณหภูมิของโซนถูกติดตั้งในขีด จำกัด ล่างและ "บีบ" โลหะเป็นเวลาสองขั้นตอน; จาก 15 นาทีถึง 30 นาที - อุณหภูมิในโซน III, IV, V ลดลง 20-40 0 s ในโซน I, II โดย 30-60 0 s จากขีด จำกัด ล่าง; มากกว่า 30 นาที - อุณหภูมิในโซนทั้งหมดจะลดลง 50-150 0 c เปรียบเทียบกับขีด จำกัด ล่างขึ้นอยู่กับระยะเวลาของความเกียจคร้าน ช่องว่างคือ "โง่" กลับไปที่ 10 ขั้นตอน มีระยะเวลาหยุดทำงานตั้งแต่ 2 ถึง 5 ชั่วโมงมีความจำเป็นต้องเป็นอิสระจากแท่ง IV และ V โซนของเตาเผา Billets จากโซน I และ II ถูกปล่อยออกเป็นกระเป๋า การขนถ่ายโลหะจะดำเนินการโดยพื้นโลหะด้วย PU-1 อุณหภูมิในโซน V และ IV จะลดลงเหลือ 1,000-i050 0 C ที่หยุดนานกว่า 5 ชั่วโมงเตาอบทั้งหมดเป็นอิสระจากโลหะ การเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิจะดำเนินการทีละขั้นตอน 20-30 ° C โดยมีอัตราการเพิ่มอุณหภูมิ 1.5-2.5 ° C. / นาที ด้วยการเพิ่มขึ้นของเวลาให้ความร้อนของโลหะเนื่องจากอัตราการเช่าต่ำอุณหภูมิใน I, II, III โซนลดลงโดย B0 0 C, 40 0 \u200b\u200bC, 20 0 ตามลำดับจากขีด จำกัด ล่าง และอุณหภูมิในโซน IV, V ในผู้จัดการต่ำกว่า โดยทั่วไปในระหว่างการดำเนินงานที่มั่นคงของหน่วยทั้งหมดอุณหภูมิในโซนถูกแจกจ่ายดังนี้ (ตารางที่ 2.13)
หลังจากทำความร้อนที่ว่างเปล่าตกลงบนสายตัดร้อนของชิ้นงาน องค์ประกอบของอุปกรณ์ตัดร้อนรวมถึงกรรไกรสำหรับตัดชิ้นงาน, หยุดมือถือ, ลูกกลิ้งขนส่ง, หน้าจอป้องกันสำหรับการป้องกันอุปกรณ์จากความร้อนออกจากหน้าต่างเพื่อขนถ่ายเตาอบด้วยการลดลงอย่างรวดเร็ว หลังจากให้ความร้อนกับก้านและออกมันผ่านเทอร์โมสตัทเอื้อมมือไปยังมือถือหยุดและถูกตัดบนชิ้นงานของความยาวที่ต้องการ หลังจากการผลิตของการตัดมือถือโฟกัสเพิ่มขึ้นด้วยกระบอกสูบนิวเมติกที่ว่างเปล่าจะถูกขนส่งโดยการกลิ้ง หลังจากเนื้อเรื่องสำหรับการหยุดมันจึงสืบเชื้อสายมาสู่ตำแหน่งการทำงานและวงจรที่ผ่านมายังคงดำเนินต่อไป
ตารางที่ 2.13 - การกระจายของอุณหภูมิในเตาเผาโดยโซน
บิลเล็ตที่วัดได้พร้อมกลิ้งกรรไกรจะถูกส่งไปยังศูนย์ การเพาะพันธุ์ที่ว่างเปล่าจะถูกส่งไปยังกริดก่อนที่โรงงานเฟิร์มแวร์ซึ่งม้วนขึ้นไปสู่ความล่าช้าและเมื่อด้านการส่งออกพร้อมส่งไปยังรางซึ่งปิดด้วยฝา ด้วยความช่วยเหลือของความยากจนเมื่อการเก็บเกี่ยวถูกยกขึ้นช่องว่างจะถูกตั้งค่าในเขตการเสียรูป ในเขตการเปลี่ยนรูปบิลเล็ตเป็นเฟิร์มแวร์บนแมนเดรลที่ถือโดยก้าน แท่งวางอยู่บนกระจกของหัวแทงของกลไกการปรับแบบดื้อรั้นการเปิดซึ่งไม่อนุญาตให้ล็อค การโค้งงอตามแนวยาวจากความพยายามตามแนวแกนที่เกิดขึ้นในระหว่างการกลิ้งถูกป้องกันโดยศูนย์ปิดที่แกนที่มีแกนขนานกับแกนของแกน
ในตำแหน่งที่ทำงานลูกกลิ้งจะขับเคลื่อนรอบก้านนิวเมติกทรงกระบอกผ่านระบบคันโยก เมื่อปลายด้านหน้าเข้าใกล้แขนเสื้อลูกกลิ้งหลักจะได้รับการอบรมอย่างสม่ำเสมอ หลังจากสิ้นสุดเฟิร์มแวร์บิลเล็ตกระบอกสูบนิวเมติกจะถูกกลิ้งลงลูกกลิ้งตัวแรกซึ่งย้ายปลอกแขนจากม้วนที่จะถูกจับโดยคันคันโยกก้านสกัดจากนั้นล็อคและหัวหน้าจะถูกพับ, ลูกกลิ้งที่โดดเด่นและแขน จะลดลงที่เอาต์พุตความเร็วสูง.
หลังจากเฟิร์มแวร์ของแขนเสื้อลูกกลิ้งจะถูกส่งไปยังจุดหยุดมือถือ นอกจากนี้แขนเสื้อเคลื่อนที่สายพานโซ่กับด้านอินพุตของโรงสีต่อเนื่อง หลังจากสายพานลำเลียงแขนบนกริดเอียงม้วนไปที่เครื่องจ่ายซึ่งชะลอแขนเสื้อก่อนที่ด้านอินพุตของโรงสีต่อเนื่อง ภายใต้แนวทางของตาข่ายที่เอียงมีกระเป๋าสำหรับเก็บแขนที่ชำรุด ด้วยกระจังหน้าที่มีความโน้มเอียงแขนจะถูกรีเซ็ตเป็นรางรับของโรงงานอย่างต่อเนื่องด้วยคลิป ในเวลานี้ Mandrel ยาวได้รับการแนะนำให้รู้จักกับแขนด้วยลูกกลิ้งแรงเสียดทานหนึ่งคู่ เมื่อถึงจุดสิ้นสุดของปลายด้านหน้าของแขนเสื้อของแขนเสื้อจะถูกปล่อยออกมาลูกกลิ้งดึงสองคู่และ Gilware ที่มี Mandrel ถูกตั้งค่าเป็นโรงงานอย่างต่อเนื่อง ในเวลาเดียวกันความเร็วของการหมุนของลูกกลิ้งกลิ้งกลิ้งและดึงลูกกลิ้งแขนถูกคำนวณในลักษณะที่ในเวลาที่จับแขนเสื้อของม่านแรกของโรงงานต่อเนื่องส่วนขยายของแมนเดรลจากแขนเสื้อ 2.5-3.0 ม. ในเรื่องนี้ความเร็วเชิงเส้นของลูกกลิ้งดึงจะต้องสูงกว่าความเร็วเชิงเส้นของแขนเสื้อที่ดึงออกมา 2.25-25 เท่า
ท่อ Rolted ที่มี Mandrels ถูกส่งไปยังแกนของชิ้นส่วนที่มีศักดิ์ศรี หัวของแมนเดอร์ไหลผ่านซับของเครื่องสกัดและถูกจับโดยการแทรกของด้ามจับและท่อเข้าไปในวงแหวนของ Luban เมื่อโซ่ริมการเคลื่อนไหวมันออกมาจากท่อและตกอยู่ในสายพานลำเลียงโซ่ซึ่งส่งไปยังกลิ้งกลิ้งคู่การขนส่งแมนเดอร์จากทั้งสองผู้บุกรุกในอ่างล้างมือ
หลังจากลบ Mandrel ท่อขรุขระเข้าสู่เลื่อยเพื่อตัดการตัดขอบด้านหลัง
หลังจากการเหนี่ยวนำความร้อนท่อถูกตั้งค่าในโรงสีลดที่มีเซลล์ Trilk ยี่สิบสี่เซลล์ ในโรงสีลดจำนวนเซลล์ปฏิบัติการขึ้นอยู่กับขนาดของขนาดของท่อรีด (จาก 9 ถึง 24 เซลล์) และลังจะถูกแยกออกจาก 22 ถึงด้านข้างของการลดลงของจำนวนเซลล์ . กรง 23 และ 24 มีส่วนร่วมในทุกโปรแกรมกลิ้ง
ในระหว่างการกลิ้งม้วนจะเย็นลงด้วยน้ำอย่างต่อเนื่อง เมื่อท่อกำลังเคลื่อนที่ไปตามตารางการทำความเย็นในแต่ละลิงก์มันควรจะไม่เกินหนึ่งท่อ เมื่อกลิ้งท่อป้องกันความร้อนแบบมีความสำคัญมีไว้สำหรับการผลิตท่อปั๊มคอมเพรสเซอร์ของกลุ่มความแข็งแรง "K" จากเกรดเหล็ก 37G2C หลังจากโรงงานลดการระบายความร้อนที่ปรับได้ของท่อในเครื่องพ่นจะดำเนินการ
อัตราการไหลของท่อผ่านเครื่องพ่นสารเคมีควรมีเสถียรภาพที่ความเร็วของโรงสีลด ควบคุมการรักษาเสถียรภาพความเร็วจะดำเนินการโดยผู้ประกอบการตามคำแนะนำการดำเนินงาน
หลังจากการลดลงของท่อจะถูกป้อนลงบนโต๊ะระบายความร้อนที่มีลำแสงเดินที่พวกเขาเย็นลง
ด้านหลังโต๊ะระบายความร้อนท่อจะถูกเก็บรวบรวมในแพ็คเก็ตชั้นเดียวสำหรับการตัดปลายและตัดความยาวการวัดบนเลื่อยของการตัดเย็น
ท่อสำเร็จรูปมาถึงที่ตารางการตรวจ OTV หลังจากการตรวจสอบท่อเชื่อมโยงกับแพ็คเกจและส่งไปยังคลังสินค้าของผลิตภัณฑ์สำเร็จรูป
2.3 การให้เหตุผลของการแก้ปัญหาการออกแบบ
ด้วยการลดลงอย่างงดงามของท่อที่มีความตึงเครียดบน PPP มีความแตกต่างตามยาวอย่างมีนัยสำคัญของท่อสิ้นสุดลง สาเหตุของการปูทางท่อของท่อคือความไม่แน่นอนของความตึงเครียดตามแนวแกนในโหมดการเปลี่ยนรูปแบบ nonstationary เมื่อกรอกและปล่อยเซลล์ทำงานโรงงานด้วยโลหะ Plots End จะลดลงภายใต้เงื่อนไขของความเครียดแรงดึงตามยาวที่เล็กกว่าอย่างมีนัยสำคัญมากกว่าส่วนหลัก (เฉลี่ย) ของท่อ การเพิ่มความหนาของผนังในพื้นที่สิ้นสุดที่เหนือกว่าการเบี่ยงเบนที่อนุญาตทำให้จำเป็นต้องลบส่วนใหญ่ของท่อสำเร็จรูป
บรรทัดฐานของการตัดเทอร์มินัลของท่อที่ลดลงบน TPA-80 ของ OJSC "Cruscharchavovod" จะแสดงในตาราง 2.14
ตารางที่ 2.14 - Edings of Pipes of Pipes บน TPA-80 OJSC "Crocker Supplies"
2.4 เหตุผลของโซลูชั่นการออกแบบ
ด้วยการลดลงอย่างงดงามของท่อที่มีความตึงเครียดบน PPP มีความแตกต่างตามยาวอย่างมีนัยสำคัญของท่อสิ้นสุดลง สาเหตุของการปูทางท่อของท่อคือความไม่แน่นอนของความตึงเครียดตามแนวแกนในโหมดการเปลี่ยนรูปแบบ nonstationary เมื่อกรอกและปล่อยเซลล์ทำงานโรงงานด้วยโลหะ Plots End จะลดลงภายใต้เงื่อนไขของความเครียดแรงดึงตามยาวที่เล็กกว่าอย่างมีนัยสำคัญมากกว่าส่วนหลัก (เฉลี่ย) ของท่อ การเพิ่มความหนาของผนังในพื้นที่สิ้นสุดที่เหนือกว่าการเบี่ยงเบนที่อนุญาตทำให้จำเป็นต้องลบส่วนสำคัญของท่อสำเร็จรูป
บรรทัดฐานของการตัดเทอร์มินัลของท่อที่ลดลงบน TPA-80 ของ OJSC "Cruscharchavovod" จะแสดงในตาราง 2.15
ตารางที่ 2.15 - ตัดปลายท่อบน TPA-80 OJSC "Crossow
ที่ปลายพีซีด้านหน้าหนาของท่อ; zk- ปลายท่อหนาด้านหลัง
การสูญเสียโลหะทุกปีในปลายหนาของท่อในการประชุมเชิงปฏิบัติการ T-3 ของ OJSC "Crossavod" ทำขึ้น 3000 ตัน เมื่อตัดความยาวและน้ำหนักของปลายขั้วที่รุนแรงของท่อลดลง 25% การเพิ่มกำไรประจำปีจะอยู่ที่ประมาณ 20 ล้านรูเบิล นอกจากนี้การประหยัดต้นทุนจะถูกบันทึกไว้ในเครื่องมือที่เห็นการตัดแพ็คเก็ตไฟฟ้า ฯลฯ
นอกจากนี้ในการผลิตเวิร์กช็อปการไหลเวียนของการไหลเวียนมันเป็นไปได้ที่จะลดความแตกต่างตามยาวในท่อโลหะที่ประหยัดเนื่องจากการลดลงของพาร์ติชันตามยาวเพื่อใช้เพื่อเพิ่มการผลิตของท่อรีดร้อนและเย็น .
3. การพัฒนาอัลกอริทึมการควบคุมสำหรับการลดโรงงาน TPA-80
3.1 เงื่อนไขคำถาม
หน่วยกลิ้งท่อต่อเนื่องเป็นพืชที่มีประสิทธิภาพมากที่สุดสำหรับการผลิตท่อที่ไร้รอยต่อแบบรีดร้อนของการเรียงลำดับที่เหมาะสม
มวลรวมรวมถึงเฟิร์มแวร์, หลังคาต่อเนื่องและการยืดกล้ามเนื้อยืด ความต่อเนื่องของกระบวนการทางเทคโนโลยีอัตโนมัติของการดำเนินงานการขนส่งทั้งหมดความยาวขนาดใหญ่ของท่อรีดให้ประสิทธิภาพสูง อย่างดี ท่อบนพื้นผิวและขนาดรูปทรงเรขาคณิต
ในช่วงไม่กี่ทศวรรษที่ผ่านมาการพัฒนาอย่างเข้มข้นของการผลิตท่อโดยวิธีการกลิ้งอย่างต่อเนื่อง: สร้างและนำไปใช้งาน (ใน "อิตาลี, ฝรั่งเศส, สหรัฐอเมริกา, อาร์เจนตินา) สร้างขึ้นใหม่ (ในญี่ปุ่น) ร้านค้ากลิ้งอย่างต่อเนื่องสร้างขึ้นใหม่อุปกรณ์สำหรับการประชุมเชิงปฏิบัติการใหม่ (ในญี่ปุ่น) PRC) ได้รับการพัฒนาพัฒนาขึ้นและโครงการสำหรับการก่อสร้างการประชุมเชิงปฏิบัติการ (ในฝรั่งเศส, แคนาดา, สหรัฐอเมริกา, ญี่ปุ่น, เม็กซิโก)
เมื่อเทียบกับมวลรวมที่นำไปใช้งานในยุค 60 โรงงานใหม่มีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญ: พวกเขาส่วนใหญ่ผลิตโดยท่อของช่วงน้ำมันและในการเชื่อมต่อกับการประชุมเชิงปฏิบัติการพื้นที่ขนาดใหญ่ถูกสร้างขึ้นเพื่อให้ท่อเหล่านี้เสร็จสิ้นรวมถึงอุปกรณ์สำหรับการขึ้นเครื่อง สิ้นสุด, การรักษาความร้อน, ท่อตัด, การผลิต cofplom, ฯลฯ ; ช่วงของขนาดของท่อมีการขยายอย่างมีนัยสำคัญ: เส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุดเพิ่มขึ้นจาก 168 เป็น 340 มม. ความหนาของผนังจาก 16 ถึง 30 มม. ซึ่งเป็นไปได้เนื่องจากการพัฒนากระบวนการกลิ้งในแมนเดรด์ยาวเคลื่อนที่ด้วยความเร็วที่ปรับได้ แทนการลอย มวลรวมกลิ้งท่อใหม่ใช้ช่องว่างอย่างต่อเนื่อง (สี่เหลี่ยมจัตุรัส) ซึ่งทำให้มั่นใจได้ว่าการปรับปรุงอย่างมีนัยสำคัญในตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของงานของพวกเขา
Onluly Ovens (TPA 48-340, อิตาลี) ยังคงใช้กันอย่างแพร่หลายในการให้ความร้อนในช่องว่าง (TPA 48-340, อิตาลี) พร้อมกับสิ่งนี้เริ่มใช้เตาอบที่มีด้านการเดิน (TPA 27-127, ฝรั่งเศส, TPA 33 -194, ญี่ปุ่น) ในทุกกรณีประสิทธิภาพสูงของหน่วยที่ทันสมัยได้รับการรับรองโดยการตั้งค่าหนึ่งเตาขนาดใหญ่พลังงานหน่วย (ประสิทธิภาพสูงถึง 250 ตัน / ชั่วโมง) สำหรับท่อความร้อนก่อนการลด (การสอบเทียบ) เตาอบที่มีคานเดิน
โรงสีหลักสำหรับการได้รับแขนยังคงยังคงยังคงเป็นโรงสีรีดเหล็กสองสีการออกแบบที่ดีขึ้นเช่นการแทนที่สายนิ่งด้วยดิสก์คู่มือไดรฟ์ ในกรณีของการใช้ Buillets สแควร์โรงงานกลิ้งสกรูในสายเทคนิคจะนำหน้าด้วยโรงสีกด (TPA 48-340 ในอิตาลี, TPA 33-194 ในญี่ปุ่น) หรือโรงสีสำหรับการสอบเทียบใบหน้าและ กดสำหรับ Bracket ลึก (TPA 60-245, ฝรั่งเศส)
หนึ่งในทิศทางหลัก การพัฒนาต่อไป วิธีการกลิ้งอย่างต่อเนื่องคือการใช้ Mandrels ที่เคลื่อนไหวด้วยความเร็วที่ปรับได้ในระหว่างกระบวนการกลิ้งแทนที่จะลอย ด้วยความช่วยเหลือของกลไกพิเศษที่พัฒนาแรงการเก็บรักษา 1600-3500 KN, Mandrel จะถูกตั้งค่าเป็นความเร็วที่แน่นอน (0.3-2.0 m / s) ซึ่งรองรับได้อย่างใดอย่างหนึ่งจนกระทั่งท่อถูกลบออกจาก Mandrel ในระหว่าง กระบวนการกลิ้ง (ถือโดย Mandrel) หรือบางช่วงเวลาที่เริ่มต้นที่ใบรับรองจะเคลื่อนที่เป็นลอย (Mandrel เก็บรักษาบางส่วน) แต่ละวิธีเหล่านี้สามารถใช้ในการผลิตท่อของเส้นผ่านศูนย์กลางที่กำหนด ดังนั้นสำหรับท่อขนาดเล็กเส้นผ่านศูนย์กลางวิธีการกลิ้งบนแมนเดรลลอยหมายถึง (สูงถึง 200 มม.) - ในบางส่วนมีขนาดใหญ่ (สูงถึง 340 มม. ขึ้นไป) - ในที่จัดขึ้น
การประยุกต์ใช้ Mills Minss ต่อเนื่องเคลื่อนที่ด้วยความเร็วที่ปรับได้ (จัดขึ้นบางส่วน) ในการกลับมาสำหรับการลอยตัวให้การขยายตัวที่สำคัญของการเรียงลำดับความยาวของท่อเพิ่มขึ้นและเพิ่มความแม่นยำของพวกเขา แสดงถึงความสนใจของโซลูชั่นการออกแบบที่แยกต่างหาก ตัวอย่างเช่นการใช้ก้านของโรงโม่เฟิร์มแวร์เป็นดินแดนที่เก็บไว้บางส่วนของโรงงานอย่างต่อเนื่อง (TPA 27-127, ฝรั่งเศส), รายการที่ขยายตัวของแมนเดรลในแขน (TPA 33-194, ญี่ปุ่น)
มวลรวมใหม่นั้นมาพร้อมกับการลดขนาดและการสอบเทียบที่ทันสมัยและหนึ่งในโรงงานเหล่านี้มักใช้บ่อยที่สุด ตารางการระบายความร้อนได้รับการออกแบบมาเพื่อรับท่อหลังจากลดลงโดยไม่ตัดล่วงหน้า
การประเมินสถานะทั่วไปของระบบท่อทั่วไปในปัจจุบันคุณสมบัติต่อไปนี้สามารถสังเกตได้
การดำเนินการขนส่งที่เกี่ยวข้องกับการเคลื่อนย้ายของการรีดและเครื่องมือในหน่วยเป็นไปโดยอัตโนมัติโดยใช้อุปกรณ์อัตโนมัติ (ส่วนใหญ่ไม่สามารถติดต่อ) อัตโนมัติ ขึ้นอยู่กับอุปกรณ์ดังกล่าวและเป็นไปได้ที่จะแนะนำหน่วยประสิทธิภาพสูงด้วยกระบวนการทางเทคโนโลยีต่อเนื่องต่อเนื่องและไม่ต่อเนื่อง
จริง ๆ แล้วกระบวนการทางเทคโนโลยีและการดำเนินงานส่วนบุคคลในโรงงานท่อเป็นระบบอัตโนมัติจนถึงตอนนี้มันชัดเจนไม่เพียงพอและในส่วนนี้ระดับอัตโนมัติของพวกเขาอย่างเห็นได้ชัดว่าด้อยกว่าความสำเร็จเช่นในพื้นที่ของโรงงานใบอย่างต่อเนื่อง หากการใช้เครื่องคอมพิวเตอร์ควบคุม (UMM) สำหรับโรงงานใบได้กลายเป็นมาตรฐานที่ได้รับการยอมรับอย่างกว้างขวางจากนั้นสำหรับท่อตัวอย่างยังคงเป็นโสดในรัสเซียแม้ว่าขณะนี้มีการพัฒนาและการดำเนินงานของ ACS TP และ ASUP ได้กลายเป็นบรรทัดฐาน ในระหว่างนี้ในหลาย ๆ โรงงานท่อในประเทศของเรามีตัวอย่างส่วนใหญ่ของการดำเนินงานอุตสาหกรรมของระบบย่อยของแต่ละระบบของกระบวนการควบคุมเทคโนโลยีอัตโนมัติโดยใช้อุปกรณ์เฉพาะที่ทำโดยใช้ตรรกะเซมิคอนดักเตอร์และองค์ประกอบของเทคโนโลยีคอมพิวเตอร์
สถานะที่ทำเครื่องหมายเป็นเพราะสองสถานการณ์ ในมือข้างหนึ่งจนกระทั่งเมื่อเร็ว ๆ นี้ข้อกำหนดสำหรับคุณภาพและเหนือสิ่งอื่นใดจนถึงความเสถียรของขนาดท่อพอใจค่อนข้าง เงินง่าย ๆ (โดยเฉพาะอย่างยิ่งโครงสร้างที่มีเหตุผลของอุปกรณ์ของโรงสี) เงื่อนไขเหล่านี้ไม่ได้กระตุ้นให้สมบูรณ์ยิ่งขึ้นและตามธรรมชาติการพัฒนาที่ซับซ้อนมากขึ้นเช่นการใช้ค่อนข้างแพงและไม่เพียงพอที่เชื่อถือได้อืม ในทางกลับกันการใช้เทคนิคระบบอัตโนมัติที่ไม่ได้มาตรฐานพิเศษเป็นไปได้เฉพาะสำหรับงานที่ง่ายขึ้นและมีประสิทธิภาพน้อยลงในขณะที่มีค่าใช้จ่ายที่สำคัญและวิธีการในการพัฒนาและผลิตซึ่งไม่ได้มีส่วนร่วมในความคืบหน้าในภูมิภาคภายใต้ การพิจารณา
อย่างไรก็ตามการเพิ่มความต้องการที่ทันสมัยสำหรับการผลิตท่อรวมถึงคุณภาพของท่อไม่สามารถพอใจได้ โซลูชั่นแบบดั้งเดิม. ยิ่งไปกว่านั้นเนื่องจากการปฏิบัติงานแสดงสัดส่วนความพยายามที่สำคัญในการตอบสนองความต้องการเหล่านี้อยู่ในระบบอัตโนมัติและในปัจจุบันมีความจำเป็นต้องเปลี่ยนโหมดเหล่านี้โดยอัตโนมัติในระหว่างท่อกลิ้ง
ความสำเร็จสมัยใหม่ในด้านการจัดการไดรฟ์ไฟฟ้าและวิธีการทางเทคนิคอัตโนมัติต่าง ๆ เป็นหลักในด้านของอุปกรณ์ขนาดเล็กคอมพิวเตอร์และไมโครโปรเซสเซอร์ทำให้สามารถปรับปรุงระบบอัตโนมัติของโรงงานท่อและมวลรวมเอาชนะการผลิตและข้อ จำกัด ทางเศรษฐกิจต่าง ๆ
การใช้วิธีการทางเทคนิคอัตโนมัติที่ทันสมัยหมายถึงการเพิ่มขึ้นพร้อมกันตามข้อกำหนดสำหรับความถูกต้องของงานและการเลือกวิธีในการแก้ปัญหาและโดยเฉพาะอย่างยิ่ง - เพื่อเลือกวิธีที่มีประสิทธิภาพมากที่สุดในการมีอิทธิพลต่อกระบวนการทางเทคโนโลยีการแก้ปัญหาของงานนี้ อาจอำนวยความสะดวกได้โดยการวิเคราะห์โซลูชั่นทางเทคนิคที่มีประสิทธิภาพมากที่สุดสำหรับระบบอัตโนมัติโรงสีท่อ
การศึกษาหน่วยกลิ้งท่อต่อเนื่องเป็นสิ่งอำนวยความสะดวกระบบอัตโนมัติแสดงให้เห็นว่ามีการขอสงวนอย่างมากในการเพิ่มประสิทธิภาพทางเทคนิคและทางเศรษฐกิจโดยอัตโนมัติกระบวนการเทคโนโลยีของท่อกลิ้งในมวลรวมเหล่านี้
เมื่อกลิ้งในโรงงานอย่างต่อเนื่องบนแมนเดรมลอยยาวความแตกต่างตามยาวของเทอร์มินัลก็มีการชี้นำเช่นกัน ความหนาของผนังของปลายด้านหลังของท่อร่างสูงกว่ากลาง 0.2-0.3 มม. ความยาวของปลายด้านหลังที่มีผนังหนาเท่ากับ 2-3 ช่องว่างอินเตอร์ลีน ความหนาของผนังจะมาพร้อมกับการเพิ่มขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางบนไซต์โดดเด่นในช่องว่างใด ๆ ที่มีค่าใด ๆ จากปลายด้านหลังของท่อ เนื่องจากโหมดชั่วคราวความหนาของผนังด้านหน้าสิ้นสุดลง 0.05-0.1 มม. น้อยกว่ากลางเมื่อกลิ้งไปด้วยความตึงเครียดของผนังของปลายด้านหน้าของท่อก็หนาเช่นกัน ความแตกต่างตามยาวในหลอดสีดำได้รับการบำรุงรักษาเมื่อลดลงและนำไปสู่การเพิ่มความยาวของการตัดด้านหลังของปลายหนาของท่อที่เสร็จแล้ว
เมื่อกลิ้งในการลดการยืดกล้ามเนื้อผนังของท่อปลายจะหนาขึ้นเนื่องจากความตึงเครียดลดลงเมื่อเทียบกับโหมดติดตั้งซึ่งเกิดขึ้นเฉพาะเมื่อกรอก 3-4 โคสเตส ปลายท่อที่มีความหนาของผนังถูกตัดออกและขยะโลหะที่เกี่ยวข้องทำให้ส่วนแบ่งจำนวนมากของค่าสัมประสิทธิ์วัสดุสิ้นเปลืองทั้งหมดในหน่วย
ธรรมชาติโดยรวมของทางเท้าตามยาวของท่อหลังจากโรงสีต่อเนื่องเกือบจะถูกถ่ายโอนไปยังท่อเสร็จแล้ว สิ่งนี้เชื่อมั่นในผลลัพธ์ของท่อกลิ้งที่มีขนาด 109 x 4.07 - 60 มม. ที่ห้าโหมดความตึงเครียดในโรงสีลดการติดตั้ง 30-102 ยัน ในขั้นตอนการทดลองในแต่ละโหมดความเร็วสูง 10 ท่อถูกเลือกส่วนเทอร์มินัลที่ถูกตัดที่ 10 ส่วนยาว 250 มม. และหัวฉีดสามตัวถูกตัดจากกลางตั้งอยู่ที่ระยะทาง 10, 20 และ 30 เมตรจากส่วนหน้า หลังจากความหนาของความหนาของผนังบนเครื่องดนตรีถอดรหัสไดอะแกรมไอและค่าเฉลี่ยของข้อมูลถูกสร้างขึ้นต่อกี้กราฟิกนำเสนอในรูปที่ 54.
ดังนั้นส่วนประกอบที่ทำเครื่องหมายไว้ของทางเท้าโดยรวมของท่อมีผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของการดำเนินงานของหน่วยงานต่อเนื่องมีความสัมพันธ์กับลักษณะทางกายภาพของกระบวนการกลิ้งในโรงงานที่ต่อเนื่องและลดลงและสามารถลดลงได้หรือลดลงอย่างมีนัยสำคัญเท่านั้น ที่ค่าใช้จ่ายพิเศษ ระบบอัตโนมัติเปลี่ยนการตั้งค่าของโรงสีในกระบวนการของท่อกลิ้ง ธรรมชาติที่ถูกต้องตามกฎหมายของส่วนประกอบเหล่านี้ของทางเท้าช่วยให้คุณใช้หลักการซอฟต์แวร์ของการจัดการในหัวใจของระบบดังกล่าว
โซลูชันทางเทคนิคอื่น ๆ ของภารกิจในการลดปริมาณขยะในระหว่างการลดการใช้ระบบควบคุมอัตโนมัติสำหรับกระบวนการของท่อกลิ้งในโรงสีลดด้วยแอคชูเอเตอร์ส่วนบุคคล (สิทธิบัตร FRG หมายเลข 1602181 และสหราชอาณาจักร 1274698) เป็นที่รู้จักกัน เนื่องจากการเปลี่ยนแปลงของความเร็วของม้วนเมื่อกลิ้งปลายด้านหน้าและด้านหลังของท่อแรงตึงเครียดเพิ่มเติมสร้างขึ้นซึ่งนำไปสู่การลดลงของพาร์ติชันยาวเทอร์มินัล มีข้อมูลที่ระบบแก้ไขซอฟต์แวร์ดังกล่าวของความเร็วของไดรฟ์หลักของโรงสีลดการทำงานของการรวมท่อต่างประเทศเจ็ดชิ้นรวมถึงสองยูนิตที่มีโรงงานอย่างต่อเนื่องในMülgeym (เยอรมนี) มวลรวมถูกส่งโดย Mannesmann (ประเทศเยอรมนี)
หน่วยที่สองได้รับการขับเคลื่อนในปี 1972 และรวมถึงโรงสีลด 28 ศูนย์ที่มีไดรฟ์แต่ละตัวพร้อมกับระบบแก้ไขความเร็ว การเปลี่ยนแปลงความเร็วเมื่อผ่านปลายท่อจะดำเนินการในเซลล์สิบเซลล์แรกเป็นขั้นตอนในการเพิ่มมูลค่าการทำงานของความเร็ว การเปลี่ยนแปลงความเร็วสูงสุดเกิดขึ้นบนหมายเลขลัง 1 ขั้นต่ำ - บนลังหมายเลข 10 เนื่องจากเซ็นเซอร์ของตำแหน่งของท่อสิ้นสุดลงในโรงสีให้คำสั่งเพื่อเปลี่ยนความเร็วโฟโตโรเฟล ตามรูปแบบการแก้ไขความเร็วที่นำมาใช้โภชนาการของตัวกระตุ้นแต่ละเซลล์ของเซลล์สิบชิ้นแรกจะดำเนินการในรูปแบบการถดถอนปั่นป่วนเซลล์ต่อมาเซลล์ที่ตามมา - โดยโครงการที่ไม่ใช่การทดลอง มีการตั้งข้อสังเกตว่าการแก้ไขความเร็วของไดรฟ์มิลต์ลดลงทำให้สามารถเพิ่มผลผลิตของหนึ่งที่เหมาะสมโดยหน่วย 2.5% ด้วยโปรแกรมการผลิตแบบผสม ด้วยการเพิ่มระดับของการลดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางผลกระทบนี้จะเพิ่มขึ้น
มีข้อมูลที่คล้ายกันเกี่ยวกับอุปกรณ์ของโรงงานลดธัญพืชยี่สิบซีเรียลในสเปนระบบแก้ไขความเร็ว การเปลี่ยนแปลงความเร็วด้วยการดำเนินการ 12 เซลล์แรก ในเรื่องนี้ยังมีให้ แผนการต่าง ๆ ไดรฟ์พลังงาน
ควรสังเกตว่าอุปกรณ์ของโรงงานลดลงในองค์ประกอบของการรวมท่ออย่างต่อเนื่องของระบบการแก้ไขความเร็วไม่อนุญาตให้แก้ปัญหาการลดการเสียของเสียในระหว่างการลดลง ประสิทธิผลของระบบดังกล่าวควรลดลงด้วยการลดลงของระดับของการลดขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง
ระบบของกระบวนการทางเทคโนโลยีของแผนกซอฟต์แวร์นั้นง่ายที่สุดในการดำเนินการและให้ผลกระทบทางเศรษฐกิจขนาดใหญ่ อย่างไรก็ตามด้วยความช่วยเหลือของพวกเขาเป็นไปได้ที่จะเพิ่มความแม่นยำของขนาดของท่อเท่านั้นโดยการลดองค์ประกอบหนึ่งในสาม - ทางเท้าตามยาว ดังที่การศึกษาแสดงส่วนแบ่งหลักในการกระจายความหนาทั่วไปของผนังของท่อเสร็จ (ประมาณ 50%) ตกหล่นต่อความแตกต่างตามขวาง ความผันผวนของความหนาปานกลางของผนังท่อในแบทช์ประมาณ 20% ของการกระจายทั้งหมด
ปัจจุบันการลดลงของการเปลี่ยนแปลงตามขวางเป็นไปได้เฉพาะเมื่อปรับปรุงกระบวนการเทคโนโลยีของท่อกลิ้งบนโรงงานที่เป็นส่วนหนึ่งของหน่วย ตัวอย่างของการใช้ระบบอัตโนมัติเพื่อวัตถุประสงค์เหล่านี้ไม่ทราบ
การรักษาเสถียรภาพของความหนาปานกลางของผนังท่อในแบทช์เป็นไปได้ทั้งสองโดยการปรับปรุงเทคโนโลยีกลิ้งการออกแบบของเซลล์และไดรฟ์ไฟฟ้าและผ่านระบบควบคุมกระบวนการอัตโนมัติ การลดความหนาที่กระจายของผนังของท่อในแบทช์ช่วยให้คุณสามารถเพิ่มประสิทธิภาพการทำงานของมวลรวมและลดการใช้โลหะเนื่องจากการกลิ้งในฟิลด์ของลบความคลาดเคลื่อน
ซึ่งแตกต่างจากระบบซอฟต์แวร์ระบบที่มีจุดประสงค์เพื่อรักษาความหนาเฉลี่ยของผนังของท่อควรรวมอยู่ในเซ็นเซอร์องค์ประกอบของการควบคุมขนาดเรขาคณิตของท่อ
ข้อเสนอทางเทคนิคเป็นที่รู้จักกันในการจัดให้มีการลดโรงงานโดยการรักษาเสถียรภาพอัตโนมัติของความหนาของผนังท่อ โครงสร้างของระบบไม่ได้ขึ้นอยู่กับประเภทของหน่วยที่มีโรงสีลด
ความซับซ้อนของระบบควบคุมกระบวนการสำหรับการกลิ้งท่อในโรงงานอย่างต่อเนื่องและลดลงเพื่อลดการสูญเสียของเสียในระหว่างการลดและเพิ่มความแม่นยำของท่อโดยการลดทางเท้าตามยาวและความหนาของผนังที่กระจายอยู่ในรูปแบบ ACS ของการรวม
การใช้คอมพิวเตอร์เพื่อควบคุมการผลิตและระบบอัตโนมัติของกระบวนการเทคโนโลยีของท่อกลิ้งถูกนำไปใช้ครั้งแรกในหน่วยกลิ้งท่อต่อเนื่อง 26-114 ในMülgeyym
หน่วยถูกออกแบบมาสำหรับการกลิ้งด้วยท่อ 26-114 มม. ความหนาของผนังคือ 2.6-12.5 มม. การรวมรวมถึงเตาแก๊ป, โรงงานเฟิร์มแวร์สองแห่ง, โรงสีต่อเนื่อง 9 cenoe และโรงสีลด 24 คอร์พร้อมไดรฟ์ส่วนบุคคลจากเครื่องยนต์ 200 กิโลวัตต์
หน่วยที่สองที่มีโรงงานอย่างต่อเนื่องในMülgeymยึดในปี 1972 มาพร้อมกับคอมพิวเตอร์ที่มีประสิทธิภาพมากขึ้นซึ่งได้รับมอบหมายให้ใช้งานฟังก์ชั่นที่กว้างขึ้น หน่วยถูกออกแบบมาเพื่อกลิ้งท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางสูงถึง 139 มม. ความหนาของผนังสูงถึง 20 มม. และประกอบด้วยโรงสีเฟิร์มแวร์แปดสายเคเบิลต่อเนื่องและโรงสีลดธัญพืชยี่สิบปั่นป่วน
หน่วยกลิ้งท่อต่อเนื่องในสหราชอาณาจักรแตกในปี 1969 ยังมาพร้อมกับคอมพิวเตอร์ที่ใช้ในการวางแผนการโหลดหน่วยและเป็นระบบสารสนเทศควบคุมพารามิเตอร์ของการรีดและเครื่องมืออย่างต่อเนื่อง ควบคุมคุณภาพของท่อและช่องว่างรวมถึงความแม่นยำของการตั้งค่าของโรงสีจะดำเนินการในทุกขั้นตอนของกระบวนการเทคโนโลยี ข้อมูลจากแต่ละโรงสีเข้าสู่คอมพิวเตอร์เพื่อการประมวลผลหลังจากที่ออกให้กับโรงงานสำหรับการจัดการการดำเนินงาน
ในคำว่างานของกระบวนการกลิ้งอัตโนมัติกำลังพยายามที่จะแก้ปัญหาในหลายประเทศรวมถึง และของเรา เพื่อพัฒนาแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของการจัดการโรงงานอย่างต่อเนื่องมีความจำเป็นต้องรู้ผลกระทบของพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีที่ระบุเพื่อความแม่นยำของท่อที่เสร็จสิ้นสำหรับสิ่งนี้จำเป็นต้องพิจารณาคุณสมบัติของการกลิ้งอย่างต่อเนื่อง
คุณสมบัติของการลดลงของท่อที่มีความตึงเครียดเป็นคุณภาพของผลิตภัณฑ์ที่สูงขึ้นอันเป็นผลมาจากการก่อตัวของการเปลี่ยนแปลงตามขวางที่เล็กกว่าซึ่งแตกต่างจากการกลิ้งโดยไม่มีความตึงเครียดรวมถึงความเป็นไปได้ที่จะได้รับเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดเล็ก อย่างไรก็ตามด้วยการกลิ้งนี้ความแตกต่างตามยาวที่เพิ่มขึ้นจะถูกสังเกตที่ปลายของท่อ ปลายหนาในระหว่างการลดลงด้วยความตึงเครียดเกิดขึ้นเนื่องจากความจริงที่ว่าด้านหน้าและด้านหลังปลายของท่อเมื่อผ่านแกนไม่ได้สัมผัสกับผลกระทบที่สมบูรณ์ของความตึงเครียด
ความตึงเครียดนั้นโดดเด่นด้วยขนาดของแรงดันที่ยืดในท่อ (x) ลักษณะที่สมบูรณ์ที่สุดคือค่าสัมประสิทธิ์ความตึงเครียดพลาสติกซึ่งแสดงถึงอัตราส่วนของท่อยืดยาวตามความเค้นต่อความต้านทานการเสียรูปโลหะในลัง
โดยปกติแล้วโรงสีลดได้รับการปรับแต่งในลักษณะที่สัมประสิทธิ์ความตึงเครียดพลาสติกในเซลล์ขนาดกลางกระจายอย่างสม่ำเสมอ ในเซลล์แรกและเซลล์ที่ผ่านมามีการเพิ่มขึ้นและลดความตึงเครียด
เพื่อเพิ่มความเข้มข้นของกระบวนการลดและได้รับท่อที่มีกำแพงบาง ๆ เป็นสิ่งสำคัญที่ต้องทราบความตึงเครียดสูงสุดที่สามารถสร้างขึ้นในโรงสีลด ค่าสูงสุดของค่าสัมประสิทธิ์ความตึงเครียดพลาสติกในโรงสี (Z Max) จำกัด อยู่ที่สองปัจจัย: การดึงความสามารถของม้วนและเงื่อนไขของการทำลายท่อในโรงสี อันเป็นผลมาจากการวิจัยมันเป็นที่ยอมรับว่าด้วยการบีบอัดท่อทั้งหมดในโรงงานถึง 50-55%, Z Max ถูก จำกัด ไว้ที่ความสามารถในการดึงของม้วน
การประชุมเชิงปฏิบัติการ T-3 พร้อมกับ EFI, VNIPI "tyazhpromelektropreekt" และองค์กร "ถาม" สร้างพื้นฐานของระบบ ACS-TP ในหน่วย TPA-80 ปัจจุบันส่วนประกอบต่อไปนี้ของระบบนี้กำลังทำงาน: UZN-N, UZN-P, สายการสื่อสารอีเธอร์เน็ตแขนทั้งหมด
3.2 การคำนวณตารางการคำนวณ
หลักการหลักของการสร้างกระบวนการทางเทคโนโลยีในการติดตั้งที่ทันสมัยคือการได้รับในโรงงานที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางถาวรหนึ่งเส้นผ่าศูนย์กลางซึ่งช่วยให้การใช้งานว่างเปล่าและแขนเสื้อยังเป็นเส้นผ่านศูนย์กลางถาวร การได้รับท่อของเส้นผ่านศูนย์กลางที่ต้องการได้รับการรับรองโดยการลดลง ระบบการทำงานดังกล่าวทำให้ง่ายขึ้นและลดความซับซ้อนของการตั้งค่าของโรงสีช่วยลด Tool Park และที่สำคัญที่สุดคือช่วยให้คุณสามารถรักษาประสิทธิภาพสูงของหน่วยทั้งหมดแม้เมื่อกลิ้งท่อของเส้นผ่านศูนย์กลางขั้นต่ำ (หลังการลดลง)
ตารางกลิ้งนับต่อจังหวะกลิ้งตามวิธีการที่อธิบายไว้ใน เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อหลังจากการลดลงจะถูกกำหนดโดยขนาดของม้วนคู่สุดท้าย
D P 3 \u003d (1,010..1,015) * D O \u003d 1.01 * 33.7 \u003d 34 มม
โดยที่ d p คือท่อสำเร็จรูปหลังจากที่โรงสีลด
ความหนาของผนังหลังจากที่โรงงานอย่างต่อเนื่องและลดลงควรเท่ากับความหนาของผนังของท่อสำเร็จรูป, I.e s h \u003d sp \u003d s o \u003d 3.2 มม.
ตั้งแต่หลังจากโรงสีต่อเนื่องท่อของเส้นผ่านศูนย์กลางหนึ่งออกมาจากนั้นเรายอมรับ D H \u003d 94 มม. ในโรงงานอย่างต่อเนื่องการสอบเทียบม้วนช่วยให้มั่นใจได้ว่าการได้รับในม้วนไอน้ำสุดท้ายของเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของท่อที่มีขนาดใหญ่กว่าเส้นผ่านศูนย์กลาง 1-2 มม. เพื่อให้เส้นผ่านศูนย์กลางของแมนเดรลจะเท่ากับ:
H \u003d D H - (1..2) \u003d D H -2S N -2 \u003d 94-2 * 3.2-2 \u003d 85.6 มม.
เราใช้เส้นผ่าศูนย์กลางของ Mandrel เท่ากับ 85 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางด้านในของปลอกแขนจะต้องให้การบริหารงานฟรีของแมนเดรลและใช้เวลา 5-10 มม. ใหญ่กว่าเส้นผ่านศูนย์กลางของแมนเดอร์
d r \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 มม.
ผนังของปลอกแขนยอมรับ:
s r \u003d s h + (11..14) \u003d 3.2 + 11.8 \u003d 15 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของแขนจะถูกกำหนดขึ้นอยู่กับขนาดของเส้นผ่านศูนย์กลางภายในและความหนาของผนัง:
d r \u003d d g + 2s g \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางของ Billet D з \u003d 120 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางของ Mandrel ของเฟิร์มแวร์จะถูกเลือกคำนึงถึงขนาดของการกลิ้ง I.e. ยกเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของแขนเป็น 3% ถึง 7% ของเส้นผ่าศูนย์กลางภายใน:
n \u003d (0.92 ... 0.97) D G \u003d 0.93 * 95 \u003d 88 มม.
ค่าสัมประสิทธิ์การวาดภาพสำหรับเฟิร์มแวร์, โรงงานอย่างต่อเนื่องและการลดลงจะถูกกำหนดโดยสูตร:
,
สัมประสิทธิ์เครื่องดูดควันทั่วไปคือ:
ในทำนองเดียวกันตารางกลิ้งสำหรับท่อที่มีขนาด 48.3 × 4.0 มม. และ 60.3 × 5,0mm ถูกคำนวณ
ตารางกลิ้งนำเสนอในตาราง 3.1
ตารางที่ 3.1 - Tap Tape-80
| ขนาดของท่อสำเร็จรูปมม | เส้นผ่าศูนย์กลางของชิ้นงาน, มม | สแตนเฟิร์มแวร์ | สแตนต่อเนื่อง | ลดสแตน | สัมประสิทธิ์เครื่องดูดควันทั่วไป | ||||||||||
| เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก | ความหนาของผนัง | ขนาดของแขน, มม | เส้นผ่าศูนย์กลางแมนเดรล, มม | เพิ่มสัมประสิทธิ์ | ขนาดท่อ, มม | เส้นผ่าศูนย์กลางแมนเดรล, มม | เพิ่มสัมประสิทธิ์ | ขนาดท่อ, มม | จำนวนเซลล์ | เพิ่มสัมประสิทธิ์ | |||||
| เส้นผ่าศูนย์กลาง | ความหนาของผนัง | เส้นผ่าศูนย์กลาง | ความหนาของผนัง | เส้นผ่าศูนย์กลาง | ความหนาของผนัง | ||||||||||
| 33,7 | 3,2 | 120 | 125 | 15 | 88 | 2,20 | 94 | 3,2 | 85 | 5,68 | 34 | 3,2 | 24 | 2,9 | 36,24 |
| 48,3 | 4,0 | 120 | 125 | 15 | 86 | 2,2 | 94 | 4,0 | 84 | 4,54 | 48,6 | 4,5 | 16 | 1,94 | 19,38 |
| 60,3 | 5,0 | 120 | 125 | 18 | 83 | 1,89 | 94 | 5,0 | 82 | 4,46 | 61,2 | 5,0 | 12 | 1,52 | 12,81 |
3.3 การสอบเทียบของการลดม้วนมิลล์
การสอบเทียบม้วนเป็นสิ่งสำคัญ เป็นส่วนหนึ่งของ การคำนวณโหมดการทำงานของโรงสี มันเป็นตัวกำหนดคุณภาพของท่อส่วนใหญ่ความทนทานของเครื่องมือการกระจายของโหลดในเซลล์ทำงานและไดรฟ์
การคำนวณการสอบเทียบของโรลรวม:
a) การกระจายการเสียสละส่วนตัวในเมืองของโรงสีและนับเส้นผ่านศูนย์กลางเฉลี่ยของ calibers;
b) การกำหนดขนาดของ valve calibers
3.3.1 การกระจายการเสียสละส่วนตัว
ตามลักษณะของการเปลี่ยนแปลงในการเปลี่ยนรูปแบบส่วนตัวของกรงของโรงสีลดสามารถแบ่งออกเป็นสามกลุ่ม: หัวที่จุดเริ่มต้นของโรงสีซึ่งการบีบอัดเพิ่มขึ้นอย่างเข้มข้นในระหว่างการกลิ้ง การปรับเทียบ (ในตอนท้ายของโรงสี) ซึ่งการเสียรูปลดลงเป็นค่าต่ำสุดและกลุ่มของเซลล์ระหว่างพวกเขา (ค่าเฉลี่ย) ซึ่งการเปลี่ยนรูปแบบส่วนตัวนั้นมีทิศทางสูงสุดหรือใกล้เคียงกับพวกเขา
เมื่อกลิ้งท่อที่มีความตึงเครียดของการเสียรูปส่วนตัวมันถูกนำมาใช้บนพื้นฐานของสภาพของความเสถียรของโปรไฟล์ท่อที่มีขนาดของความตึงเครียดพลาสติกที่ให้ท่อที่กำหนดไว้ล่วงหน้า
ค่าสัมประสิทธิ์ของความตึงเครียดพลาสติกทั่วไปสามารถกำหนดได้โดยสูตร:
,
สถานที่ - การเปลี่ยนรูปตามแนวแกนและสัมผัสที่ถ่ายในรูปแบบลอการิทึม; ค่าจะถูกกำหนดในกรณีของความสามารถเล็กน้อยโดยสูตร
t \u003d. 
,
ที่ไหน (S / D) cp เป็นอัตราส่วนเฉลี่ยของความหนาของผนังกับเส้นผ่าศูนย์กลางสำหรับระยะเวลาของท่อของท่อในโรงสี; K- สัมประสิทธิ์คำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงในระดับความหนาของท่อ
,
,
โดยที่ m คือค่าของการเสียรูปรวมของท่อเส้นผ่าศูนย์กลาง
.
,
.
ขนาดของการบีบอัดส่วนตัวที่สำคัญด้วยค่าสัมประสิทธิ์พลาสติกความตึงเครียดของพลาสติกตามที่สามารถเข้าถึง 6% ในลังที่สอง 7.5% ในกรงที่สามและ 10% ในกรงที่สี่ ในลังแรกแนะนำให้รับในช่วง 2.5-3% อย่างไรก็ตามเพื่อให้แน่ใจว่าการจับภาพที่เสถียรขนาดของการบีบอัดมักจะลดลง
ใน premeditone และค่าปรับของโรงสีการบีบอัดยังลดลง แต่เพื่อลดภาระในม้วนและเพิ่มความแม่นยำของท่อสำเร็จรูป ในกรงสุดท้ายของกลุ่มการสอบเทียบการบีบอัดจะถูกนำไปใช้เท่ากับศูนย์การบีบอัดสูงสุดถึง 0.2 ของการบีบอัดในกรงสุดท้ายของกลุ่มกลาง
ใน กลุ่มกลาง เซเลสมีการฝึกฝนการกระจายเครื่องแบบและไม่สม่ำเสมอของการเสียรูปส่วนตัว ด้วยการกระจายการบีบอัดที่สม่ำเสมอในเซลล์ทั้งหมดของกลุ่มนี้พวกเขาเป็นแบบถาวร การกระจายความผิดปกติส่วนตัวที่ไม่สม่ำเสมออาจมีตัวเลือกมากมายและมีลักษณะตามกฎหมายดังต่อไปนี้:
การบีบอัดในกลุ่มกลางจะลดลงตามสัดส่วนจากเซลล์แรกไปจนถึงโหมดที่ตกลงมา
ในเซลล์แรกของกลุ่มกลางหลายการเปลี่ยนรูปแบบส่วนตัวจะลดลงและส่วนที่เหลือจะถาวร
การบีบอัดในกลุ่มกลางเพิ่มขึ้นครั้งแรกแล้วลด;
ในเซลล์แรกของกลุ่มกลางหลายการเปลี่ยนรูปแบบส่วนตัวจะถูกทิ้งไว้ถาวรและในส่วนที่เหลือลดลง
ด้วยโหมดการเปลี่ยนรูปที่ลดลงในกลุ่มเซลล์เฉลี่ยความแตกต่างในค่าของพลังงานกลิ้งและโหลดโหลดจะลดลงที่เกิดจากการเจริญเติบโตของความต้านทานการเสียรูปโลหะเป็นกลิ้งเนื่องจากการลดลงของอุณหภูมิและเพิ่มอัตราการเปลี่ยนรูป เป็นที่เชื่อกันว่าการบีบอัดที่ลดลงในตอนท้ายของโรงสียังช่วยให้คุณสามารถปรับปรุงคุณภาพของพื้นผิวด้านนอกของท่อและลดความแตกต่างตามขวาง
เมื่อคำนวณการสอบเทียบของม้วนเรายอมรับการกระจายตัวของสารประกอบสม่ำเสมอ
ขนาดของการเสียดสีส่วนตัวในโรงงานแสดงในรูปที่ 3.1
การกระจายของสารประกอบ
ขึ้นอยู่กับค่าที่นำมาใช้ของการเสียรูปส่วนตัวขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเฉลี่ยของ calibers สามารถคำนวณได้โดยสูตร
.
สำหรับกรงแรกของโรงสี (i \u003d 1) D i -1 \u003d D 0 \u003d 94 มม. จากนั้น
มม.
คำนวณสำหรับสูตรนี้ขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเฉลี่ยของ calibers แสดงในภาคผนวก 1
3.3.2 การกำหนดขนาดของ valve calibers
รูปร่างของ calibers ของ braids trivial แสดงในรูปที่ 3.2
เส้นรูปไข่ได้มาจาก Radius RC Center ขยับขับขึ้นเมื่อเทียบกับแกนรีดโดย Eccentricity EXC
รูปแบบของความสามารถ
ค่าของ radii และความเยื้องศูนย์กลางของ calibers จะถูกกำหนดโดยความกว้างและความสูงของอุปมาอุปมัย:
ในการกำหนดขนาดของความสามารถมีความจำเป็นต้องรู้ค่าของแกนกึ่ง A และ B และสำหรับคำจำกัดความของพวกเขา - ค่าของการเป็นรูปไข่ของความสามารถ
ในการกำหนดลักษณะของความสามารถของลำกล้องคุณสามารถใช้สูตร:
ตัวบ่งชี้พลังงาน C กำหนดลักษณะที่เป็นไปได้ของการขยายขนาดความสามารถ ในระหว่างการลดลงของเซลล์เล็กน้อย Q \u003d 1.2 จะถูกถ่าย
ค่าของแกนกึ่ง caliber ถูกกำหนดโดยการขึ้นอยู่กับ:
ที่ค่าสัมประสิทธิ์การแก้ไข f ที่สามารถคำนวณได้โดยสูตรโดยประมาณ
เราจะคำนวณขนาดของความสามารถตามสูตรข้างต้นสำหรับลังแรก
สำหรับเซลล์อื่น ๆ การคำนวณจะทำในลักษณะเดียวกัน
ปัจจุบันโทนลูกกลิ้งจะดำเนินการหลังจากติดตั้งม้วนไปยังกรงการทำงาน การน่าเบื่อเป็นผู้นำในเครื่องตัดพิเศษรอบเครื่อง วงจรที่น่าเบื่อจะแสดงในรูปที่ 3.3
รูปที่. 3.3 - โครงการที่น่าเบื่อขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง
เพื่อให้ได้ความสามารถที่มีค่าที่กำหนดไว้ที่กำหนดไว้ A และ B จำเป็นต้องกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของเครื่องตัด D F และการเคลื่อนที่ของมันเมื่อเทียบกับระนาบของแกนม้วน (พารามิเตอร์ x) D F และ X ถูกกำหนดโดยสูตรที่แม่นยำทางคณิตศาสตร์ดังต่อไปนี้:
สำหรับมุมกัดเล็กน้อย A คือ 60 °. Di - เส้นผ่านศูนย์กลางที่สมบูรณ์แบบของม้วน, di \u003d 330mm
คำนวณตามสูตรข้างต้นของค่าจะสรุปในตาราง 3.2
ตารางที่ 3.2 - การสอบเทียบของม้วน
| หมายเลขดิน | d, mm | m,% | มม. | b, mm | r, mm | e, mm | d f, mm | x, mm |
| 1 | 91,17 | 2,0 | 45,60 | 45,50 | 45,80 | 0,37 | 91,50 | 8,11 |
| 2 | 87,07 | 4,5 | 43,60 | 43,40 | 43,80 | 0,35 | 87,40 | 8,00 |
| 3 | 82,71 | 5,0 | 41,40 | 41,20 | 41,60 | 0,33 | 83,00 | 7,87 |
| 4 | 78,58 | 5,0 | 39,30 | 39,20 | 39,50 | 0,32 | 78,80 | 7,73 |
| 5 | 74,65 | 5,0 | 37,40 | 37,20 | 37,50 | 0,3 | 74,90 | 7,59 |
| 6 | 70,92 | 5,0 | 35,50 | 35,40 | 35,70 | 0,28 | 71,20 | 7,45 |
| 7 | 67,37 | 5,0 | 33,70 | 33,60 | 33,90 | 0,27 | 67,60 | 7,32 |
| 8 | 64,00 | 5,0 | 32,00 | 31,90 | 32,20 | 0,26 | 64,20 | 7,18 |
| 9 | 60,80 | 5,0 | 30,40 | 30,30 | 30,60 | 0,24 | 61,00 | 7,04 |
| 10 | 57,76 | 5,0 | 28,90 | 28,80 | 29,00 | 0,23 | 58,00 | 6,90 |
| 11 | 54,87 | 5,0 | 27,50 | 27,40 | 27,60 | 0,22 | 55,10 | 6,76 |
| 12 | 52,13 | 5,0 | 26,10 | 26,00 | 26,20 | 0,21 | 52,30 | 6,62 |
| 13 | 49,52 | 5,0 | 24,80 | 24,70 | 24,90 | 0,2 | 49,70 | 6,48 |
| 14 | 47,05 | 5,0 | 23,60 | 23,50 | 23,70 | 0,19 | 47,20 | 6,35 |
| 15 | 44,70 | 5,0 | 22,40 | 22,30 | 22,50 | 0,18 | 44,80 | 6,21 |
| 16 | 42,46 | 5,0, | 21,30 | 21,20 | 21,30 | 0,17 | 42,60 | 6,08 |
| 17 | 40,34 | 5,0 | 20,20 | 20,10 | 20,30 | 0,16 | 40,50 | 5,94 |
| 18 | 38,32 | 5,0 | 19,20 | 19,10 | 19,30 | 0,15 | 38,50 | 5,81 |
| 19 | 36,40 | 5,0 | 18,20 | 18,10 | 18,30 | 0,15 | 36,50 | 5,69 |
| 20 | 34,77 | 4,5 | 17,40 | 17,30 | 17,50 | 0,14 | 34,90 | 5,57 |
| 21 | 34,07 | 2 | 17,10 | 17,00 | 17,10 | 0,14 | 34,20 | 5,52 |
| 22 | 34,07 | 0 | 17,10 | 17,00 | 17,10 | 0,14 | 34,20 | 5,52 |
| 23 | 34,00 | 0 | 17,00 | 17,00 | 17,00 | 0 | 34,10 | 5,52 |
| 24 | 34,00 | 0 | 17,00 | 17,00 | 17,00 | 0 | 34,10 | 5,52 |
3.4 การคำนวณ ระบอบการปกครองความเร็ว
การคำนวณโหมดความเร็วสูงของการทำงานของโรงสีคือการกำหนดจำนวนการหมุนของม้วนและจำนวนการหมุนของเครื่องยนต์
เมื่อกลิ้งท่อที่มีความตึงเครียดมีอิทธิพลอย่างมากต่อการเปลี่ยนแปลงในความหนาของผนังคือขนาดของความตึงเครียดพลาสติก ในเรื่องนี้ก่อนอื่นมีความจำเป็นต้องกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ของความตึงเครียดพลาสติกทั่วไปในโรงสี - Z ทั้งหมดซึ่งจะทำให้ผนังได้รับ การคำนวณ z โดยทั่วไปได้รับในข้อ 3.3
,
ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงอิทธิพลของโซนที่ติดต่อออกไปจากการเสียรูป:
;
l ฉัน - จับความยาวอาร์ค:
;
- มุมจับภาพ:
;
f คือค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานเรายอมรับ f \u003d 0.5; A - จำนวนม้วนในลังและ \u003d 3
ในกรงการทำงานครั้งแรก Z1 \u003d 0 ในเซลล์ที่ตามมาก็เป็นไปได้ที่จะใช้ Z N I -1 \u003d Z Z
,
;
;
.
แทนที่สูตรข้างต้นสำหรับลังแรกที่จะได้รับ:
มม.;
;
;
;
; ;
มม.
หลังจากดำเนินการคำนวณที่คล้ายกันสำหรับลังที่สองผลต่อไปนี้ได้รับ: Z P2 \u003d 0.42, S 2 \u003d 3,251 มม., Z P3 \u003d 0.426, S 3 \u003d 3,252 มม., Z P4 \u003d 0.446, S 4 \u003d 3,258 มม. ในการคำนวณนี้ z p i ตามวิธีการข้างต้นหยุดเพราะ Z P2\u003e Z พอใจ
จากเงื่อนไขของการสลิปที่สมบูรณ์เรากำหนดความตึงเครียดสูงสุดที่เป็นไปได้ Z S ในกรงเปลี่ยนรูปครั้งล่าสุด I.E Z21 ในกรณีนี้เราคิดว่า Z P21 \u003d 0
.
มม.;
;
;
ความหนาของผนังด้านหน้าของลังที่ 21, I.e. S 20 คุณสามารถกำหนดโดยสูตร:
.
;
; ;
มม.
หลังจากดำเนินการคำนวณที่คล้ายกันสำหรับกรงที่ 20 ผลลัพธ์ต่อไปนี้ได้รับ: Z Z20 \u003d 0.357, S 19 \u003d 3,178 มม., Z X19 \u003d 0.396, S 18 \u003d 3,168 มม., Z X18 \u003d 0.416, S 17 \u003d 3,151mm, Z X17 \u003d 0.441, S 16 \u003d 3,151 มม. ในการคำนวณนี้ Z P ฉันหยุดเพราะ เงื่อนไข Z Z14\u003e Z เป็นที่พอใจ
ค่าที่คำนวณจากความหนาของผนังในโรงงานจะได้รับในตาราง 2.20
ในการกำหนดจำนวนของการหมุนของม้วนคุณจำเป็นต้องรู้เส้นผ่านศูนย์กลางกลิ้งของม้วน ในการกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางกลิ้งคุณสามารถใช้สูตรที่แสดงใน:
, (2)
โดยที่ d ในฉันคือเส้นผ่านศูนย์กลางของม้วนด้านบน;
.
ถ้าเป็น 
การคำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางกลิ้งของม้วนควรดำเนินการตามสมการ (1) หากเงื่อนไขนี้ไม่ได้ดำเนินการจากนั้นจำเป็นต้องใช้ (2)
ค่าลักษณะของตำแหน่งของเส้นที่เป็นกลางในกรณีที่มีการใช้แบบขนาน (ในแง่ของ) แกนรีด จากสภาวะสมดุลในพื้นที่การเปลี่ยนรูปสำหรับตำแหน่งนี้ของพื้นที่สลิป
,
ครอบคลุมอัตราการป้อนข้อมูลของ Rolling V QQ \u003d 1.0 m / s คำนวณจำนวนการปฏิวัติของม้วนของลังแรก
rpm
ผลัดกันในส่วนที่เหลือของสายเคเบิลที่พบโดยสูตร:
.
ผลลัพธ์ของการคำนวณระบอบความเร็วจะแสดงในตารางที่ 3.3
ตารางที่ 3.3 - ผลการคำนวณความเร็ว
| หมายเลขดิน | s, mm | DCAT, MM | n, rpm |
| 1 | 3,223 | 228,26 | 84,824 |
| 2 | 3,251 | 246,184 | 92,917 |
| 3 | 3,252 | 243,973 | 99,446 |
| 4 | 3,258 | 251,308 | 103,482 |
| 5 | 3,255 | 256,536 | 106,61 |
| 6 | 3,255 | 256,832 | 112,618 |
| 7 | 3,255 | 260,901 | 117,272 |
| 8 | 3,255 | 264,804 | 122,283 |
| 9 | 3,254 | 268,486 | 127,671 |
| 10 | 3,254 | 272,004 | 133,378 |
| 11 | 3,254 | 275,339 | 139,48 |
| 12 | 3,253 | 278,504 | 146,046 |
| 13 | 3,253 | 281,536 | 153,015 |
| 14 | 3,252 | 284,382 | 160,487 |
| 15 | 3,252 | 287,105 | 168,405 |
| 16 | 3,251 | 289,69 | 176,93 |
| 17 | 3,250 | 292,131 | 185,998 |
| 18 | 3,250 | 292,049 | 197,469 |
| 19 | 3,192 | 293,011 | 204,24 |
| 20 | 3,193 | 292,912 | 207,322 |
| 21 | 3,21 | 292,36 | 208,121 |
| 22 | 3,15 | 292,36 | 209 |
| 23 | 3,22 | 292,36 | 209 |
| 24 | 3,228 | 292,36 | 209 |
ตามตาราง 3.3 กราฟของ Roller Turns ถูกสร้างขึ้น (รูปที่ 3.4)
อัตราการหมุน valkov
3.5 พารามิเตอร์พลังงานกลิ้ง
คุณสมบัติที่โดดเด่นของกระบวนการกลิ้งลดลงเมื่อเทียบกับการกลิ้งตามยาวชนิดอื่นคือการปรากฏตัวของความสำคัญในขนาดของความตึงเครียดระหว่างกัน การปรากฏตัวของความตึงเครียดมีผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อพารามิเตอร์ความแข็งแรงของการกลิ้ง - ความดันของโลหะในม้วนและช่วงเวลาของการกลิ้ง
แรงโลหะบนม้วน P คือผลรวมทางเรขาคณิตของแนวตั้ง P ในและแนวนอน P ของส่วนประกอบ:
องค์ประกอบแนวตั้งของแรงโลหะในม้วนจะถูกกำหนดโดยสูตร:
,
โดยที่ P คือความดันเฉพาะเฉลี่ยของโลหะบนลูกกลิ้ง; l คือความยาวของเขตการเปลี่ยนรูป; D - เส้นผ่าศูนย์กลางเส้นผ่าศูนย์กลาง; A - จำนวนม้วนในลัง
ส่วนประกอบแนวนอนของ PG นั้นเท่ากับความแตกต่างของความพยายามของความตึงเครียดด้านหน้าและด้านหลัง:
ที่ Z N, Z Z - ค่าสัมประสิทธิ์ของความตึงเครียดพลาสติกด้านหน้าและด้านหลัง; F P, F S - พื้นที่หน้าตัดของด้านหน้าและด้านหลังของท่อ; S - ความต้านทานการเสียรูป
เพื่อกำหนดความดันที่เฉพาะเจาะจงโดยเฉลี่ยขอแนะนำให้ใช้สูตร V.P anisiform:
.
ช่วงเวลาของการกลิ้ง (รวมบนลังไม้) ถูกกำหนดโดยสูตร:
.
ความต้านทานการเสียรูปจะถูกกำหนดโดยสูตร:
,
โดยที่ t คืออุณหภูมิของการกลิ้ง, ° C; H คือความเข้มของอัตราการเปลี่ยนรูปแบบกะ 1 / s; E - การบีบอัดสัมพัทธ์ K 1, K 2, K 3, K 4, K 5 - สัมประสิทธิ์เชิงประจักษ์สำหรับเหล็ก 10: K 1 \u003d 0.885, K 2 \u003d 7.79, K 3 \u003d 0.134, K 4 \u003d 0.164 ถึง 5 \u003d (- 2, แปด .
ความเข้มของอัตราการเสียรูปจะถูกกำหนดโดยสูตร
โดยที่ l คือระดับของการเสียรูปของการเปลี่ยนแปลง:
t - เวลาของการเสียรูป:
ความเร็วเชิงมุมของม้วนตั้งอยู่โดยสูตร:
,
ความจุคือโดยสูตร:
ในแท็บ 3.4 ผลการคำนวณพารามิเตอร์ความแข็งแรงของการกลิ้งตามสูตรข้างต้นจะถูกนำเสนอ
ตารางที่ 3.4 - พารามิเตอร์การหมุนกำลัง
| หมายเลขดิน | s, mpa | p, KN / M 2 | r, kn | m, knm | n, kw |
| 1 | 116,78 | 10,27 | 16,95 | -1,91 | -16,93 |
| 2 | 154,39 | 9,07 | 25,19 | 2,39 | 23,31 |
| 3 | 162,94 | 9,1 | 21,55 | 2,95 | 30,75 |
| 4 | 169,48 | 9,69 | 22,70 | 3,53 | 38,27 |
| 5 | 167,92 | 9,77 | 20,06 | 2,99 | 33,37 |
| 6 | 169,48 | 9,84 | 19,06 | 3,35 | 39,54 |
| 7 | 171,12 | 10,47 | 18,79 | 3,51 | 43,11 |
| 8 | 173,01 | 11,15 | 18,59 | 3,68 | 47,23 |
| 9 | 175,05 | 11,89 | 18,39 | 3,86 | 51,58 |
| 10 | 176,70 | 12,64 | 18,13 | 4,02 | 56,08 |
| 11 | 178,62 | 13,47 | 17,90 | 4,18 | 61,04 |
| 12 | 180,83 | 14,36 | 17,71 | 4,35 | 66,51 |
| 13 | 182,69 | 15,29 | 17,48 | 4,51 | 72,32 |
| 14 | 184,91 | 16,31 | 17,26 | 4,67 | 78,54 |
| 15 | 186,77 | 17,36 | 16,83 | 4,77 | 84,14 |
| 16 | 189,19 | 18,53 | 16,65 | 4,94 | 91,57 |
| 17 | 191,31 | 19,75 | 16,59 | 5,14 | 100,16 |
| 18 | 193,57 | 22,04 | 18,61 | 6,46 | 133,68 |
| 19 | 194,32 | 26,13 | 15,56 | 4,27 | 91,34 |
| 20 | 161,13 | 24,09 | 11,22 | 2,55 | 55,41 |
| 21 | 134,59 | 22,69 | 8,16 | 1,18 | 33,06 |
| 22 | 175,14 | 15,45 | 7,43 | 0,87 | 25,42 |
| 23 | 180,00 | - | - | - | - |
| 24 | 180,00 | - | - | - | - |
ตามตาราง 3.4 กราฟที่สร้างการเปลี่ยนแปลงในพารามิเตอร์พลังงานของการกลิ้งผ่านศูนย์กลางของโรงสี (รูปที่ 3.5, 3.6, 3.7.)
เปลี่ยนความดันเฉพาะขนาดกลาง
การเปลี่ยนความพยายามของโลหะบนหุบเขา
เปลี่ยนช่วงเวลาของการกลิ้ง
3.6 การศึกษาอิทธิพลของโหมดลดความเร็วสูงชั่วคราวในขนาดของพื้นผิวตามยาวของส่วนปลายของท่อสำเร็จรูป
3.6.1 คำอธิบายของอัลกอริทึมการคำนวณ
การศึกษาได้ดำเนินการโดยมีวัตถุประสงค์เพื่อให้ได้ข้อมูลเกี่ยวกับผลกระทบของโหมดการลดความเร็วสูงชั่วคราวของการลดขนาดของพื้นผิวตามยาวของส่วนปลายของท่อที่เสร็จสิ้น
การกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ของความตึงเครียดระหว่างการเชื่อมต่อตามการหมุนของม้วนที่รู้จัก I.e. การขึ้นอยู่กับ zn i \u003d f (n i / n i-n) ดำเนินการตามวิธีการแก้ปัญหาที่เรียกว่าปัญหาการผกผันที่เสนอโดย g.i Gulyaev เพื่อที่จะได้รับการพึ่งพาความหนาของผนังจากการหมุนของม้วน
สาระสำคัญของเทคนิคมีดังนี้
กระบวนการที่จัดตั้งขึ้นของการลดท่อสามารถอธิบายได้โดยระบบของสมการที่สะท้อนถึงการปฏิบัติตามกฎหมายของความมั่นคงของปริมาณที่สองและความสมดุลของกองกำลังในโฟกัสของการเสียรูป:
(3.1.)
ในทางกลับกันอย่างที่คุณรู้
dkat i \u003d j (zz i, zp i และ i),
m i \u003d y (zz i, zp i, b i),
ที่ไหนและฉันเป็นค่าที่ไม่ได้ขึ้นอยู่กับความตึงเครียด Ni เป็นผลประกอบการของการหมุนใน i-oh Tilt, ฉันเป็นค่าสัมประสิทธิ์ของไอเสียในลัง i-oh, DCAT ฉัน - ตัด เส้นผ่านศูนย์กลางของม้วนในลัง I-OH, ZP I, ZZ I - ค่าสัมประสิทธิ์ของความตึงเครียดพลาสติกด้านหน้าและด้านหลัง
เมื่อพิจารณาว่า ZZ I \u003d ZP I-System ของสมการ (3.1.) คุณสามารถเขียนแบบฟอร์มทั่วไปได้ดังนี้:
(3.2.)
ระบบของสมการ (3.2) เราแก้สัมพันธ์สัมพันธ์กับสัมประสิทธิ์ความตึงเครียดจากพลาสติกด้านหน้าและด้านหลังโดยวิธีการประมาณติดต่อกัน
การใช้ Z1 \u003d 0 ตั้งค่า ZP1 และจากสมการแรกของระบบ (3.2) วิธีการทำซ้ำถูกกำหนดโดย ZP 2 จากนั้นจากสมการที่สอง - ZP 3 ฯลฯ การตั้งค่าของ ZP 1 คุณ สามารถค้นหาวิธีการแก้ปัญหาที่ ZP n \u003d 0
การรู้ค่าสัมประสิทธิ์ความตึงเครียดพลาสติกด้านหน้าและด้านหลังเรากำหนดความหนาของผนังหลังจากแต่ละกรงโดยสูตร:
(3.3.)
โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดโดยสูตร:
;
;
z i - ค่าสัมประสิทธิ์พลาสติก (เทียบเท่า) ของความตึงเครียดพลาสติก
.
3.6.2 ผลการวิจัย
การใช้ผลลัพธ์ของการคำนวณการสอบเทียบเครื่องมือ (ข้อ 3.3) และการตั้งค่าความเร็วของโรงสี (อัตราการหมุน) ด้วยกระบวนการลดคงที่ (ข้อ 3.4) ในสภาพแวดล้อมซอฟต์แวร์มืออาชีพ Mathcad 2001 ระบบ (3.2) และนิพจน์ (3.3.) วัตถุประสงค์ในการกำหนดการเปลี่ยนแปลงของความหนาของผนัง
เป็นไปได้ที่จะลดความยาวของปลายหนาโดยการเพิ่มสัมประสิทธิ์ความตึงเครียดจากพลาสติกโดยการเปลี่ยนเลี้ยวของม้วนเมื่อกลิ้งท่อเทอร์มินัล
ปัจจุบันค่าย Reduction TPA-80 ได้สร้างระบบของโหมดการควบคุมของการรีดแบบไดนามิกอย่างต่อเนื่อง ระบบนี้ช่วยให้คุณปรับการปฏิวัติของ RRSS ของ RRSS แบบไดนามิกเมื่อรีดท่อเทอร์มินัลตามการพึ่งพาเชิงเส้นที่ระบุ กฎระเบียบของม้วนของม้วนเมื่อกลิ้งส่วนสุดท้ายของท่อเรียกว่า "ลิ่มแห่งความเร็ว" ม้วนม้วนเมื่อรีดปลายท่อถูกคำนวณโดยสูตร:
, (3.4.)
ที่ n ฉันคือการเปลี่ยนม้วนใน i-oh เอียงด้วยโหมดคงที่ k i -Choelectile ลดการหมุนของม้วนใน%, i-number ของลัง
การพึ่งพาค่าสัมประสิทธิ์การหมุนเวียนของม้วนในชั้นนี้สามารถเป็นเส้นตรงได้
ถึง i \u003d (รูปที่ 3.8)
การพึ่งพาสัมประสิทธิ์ของการลดการหมุนของม้วนในกรงจากจำนวนเอียง
ข้อมูลต้นทางสำหรับการใช้โหมดการควบคุมนี้คือ:
จำนวนเซลล์ที่การเปลี่ยนแปลงการตั้งค่าความเร็วนั้น จำกัด อยู่ที่ความยาวของปลายหนา (3 ... 6);
ค่าของการลดการหมุนของม้วนในกรงแรกของโรงสีถูก จำกัด ด้วยความเป็นไปได้ของไดรฟ์ไฟฟ้า (0.5 ... 15%)
ในงานนี้เพื่อศึกษาผลกระทบของการตั้งค่าความเร็วสูงของ PPPS ในระดับความแตกต่างในระยะยาวมันถือว่าเป็นการเปลี่ยนการตั้งค่าความเร็วในระหว่างการลดลงของปลายด้านหน้าและด้านหลังของท่อจะดำเนินการใน 6 เซลล์แรก การศึกษาดำเนินการโดยการเปลี่ยนความเร็วในการหมุนในเซลล์แรกของโรงสีที่เกี่ยวกับกระบวนการที่ระบุไว้ (แตกต่างกันไปในมุมเอียงไปข้างหน้าในรูปที่ 3.8)
อันเป็นผลมาจากการสร้างแบบจำลองกระบวนการบรรจุของ PPPS และทางออกของท่อจากท่อของท่อการพึ่งพาความหนาของผนังของปลายด้านหน้าและด้านหลังของท่อจากปริมาณการเปลี่ยนแปลงในความเร็วในการหมุนในครั้งแรก เมืองนำเสนอในรูปที่ 3.9 และรูปที่ 3.10 สำหรับท่อที่มีขนาด 33.7x3.2 มม. มูลค่าที่เหมาะสมที่สุดของ "Wedge Wedge" ในแง่ของการลดความยาวของการตัดขั้วและ "กด" ของความหนาของผนังในดิน DIN 1629 ความคลาดเคลื่อน (ความอดทนของความหนาของผนัง± 12.5%) เป็น k 1 \u003d 10 -12%
ในรูปที่ 3.11 และรูปที่ 3.12 การพึ่งพาความยาวของความยาวของด้านหน้าและด้านหลังหนาปลายของท่อสำเร็จรูปจะได้รับเมื่อใช้ "WELOCITY WEDGE" (K 1 \u003d 10%) ที่ได้รับเป็นผลมาจากการสร้างแบบจำลองชั่วคราว จากการพึ่งพาข้างต้นข้อสรุปต่อไปนี้สามารถทำได้: การใช้ "Speed \u200b\u200bWedge" ให้เอฟเฟกต์ที่เห็นได้ชัดเจนเมื่อกลิ้งท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางน้อยกว่า 60 มม. มีความหนาของผนังน้อยกว่า 5 มม. และด้วย เส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่และความหนาของผนังท่อผนังของผนังไม่ได้เกิดขึ้นเพื่อให้บรรลุความต้องการของมาตรฐาน
ในรูปที่ 3.13., 3.14, 3.15, การพึ่งพาความยาวของปลายด้านหน้าหนาจากเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อสำเร็จรูปสำหรับค่าของความหนาของผนัง 3.5, 4.0, 5.0 มม. มีค่าที่แตกต่างกันของ "Speed \u200b\u200bWedge" (ยอมรับค่าสัมประสิทธิ์การลด K 1 ม้วนเท่ากับ 5%, 10%, 15%)
การพึ่งพาความหนาของผนังของปลายด้านหน้าของท่อจากขนาด
"Wedge of Speeds" ขนาด 33.7x3.2 มม.
การพึ่งพาความหนาของปลายด้านหลังของท่อจากขนาดของ "Wedge of Speeds" สำหรับขนาด 33.7x3.2 มม.
การพึ่งพาความยาวของปลายด้านหน้าหนาของท่อจาก D และ S (ที่ K 1 \u003d 10%)
การพึ่งพาของพื้นหลังของปลายด้านหลังหนาของท่อจาก D และ S (ที่ k 1 \u003d 10%)
การพึ่งพาความยาวของปลายด้านหน้าหนาของท่อจากเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อสำเร็จรูป (S \u003d 3.5 มม.) ที่ค่าที่แตกต่างกันของ "Wedge of Speeds"
การพึ่งพาความยาวของปลายด้านหน้าหนาของท่อจากเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อเสร็จ (S \u003d 4.0 มม.) ที่ค่าต่าง ๆ ของ "Wedge of Speeds"
การพึ่งพาความยาวของปลายด้านหน้าหนาของท่อจากเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อสำเร็จรูป (S \u003d 5.0 มม.) ที่มีค่าต่าง ๆ ของ "Wedge Speed"
ของกราฟด้านบนมันสามารถเห็นได้ว่าผลที่ยิ่งใหญ่ที่สุดในแง่ของการลดทางเท้าของท่อที่เสร็จสิ้นให้การปฏิวัติแบบไดนามิกของ rrs ม้วนภายใน k 1 \u003d 10 ... 15% ไม่มีการเปลี่ยนแปลงอย่างเข้มข้นใน "Speed \u200b\u200bWedge" (K 1 \u003d 5%) ไม่อนุญาตให้คุณลดความหนาของผนังของท่อเทอร์มินัล
นอกจากนี้เมื่อท่อกลิ้งที่มีความหนาของผนัง 5 มม. ความตึงเครียดที่เกิดขึ้นจากการกระทำของ "ลิ่มแห่งความเร็ว" ไม่สามารถจมน้ำตายได้เนื่องจากความสามารถในการดึงที่ไม่เพียงพอของม้วน เมื่อกลิ้งท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางมากกว่า 60 มม. ค่าสัมประสิทธิ์เครื่องดูดควันในโรงสีลดมีขนาดเล็กดังนั้นความหนาของปลายจะไม่เกิดขึ้นจริงดังนั้นการใช้ "Wedge Speed" นั้นทำไม่ได้
การวิเคราะห์กราฟด้านบนแสดงให้เห็นว่าการใช้ "Wedge Wedge" บนโรงสีลด TPA-80 OJSC "Crossow" ช่วยให้สามารถลดความยาวของปลายด้านหน้าหนา 30% ปลายด้านหลังหนา 25%
ตามที่แสดงโดยการคำนวณ Mochalov D.A สำหรับข้อมูลเพิ่มเติม แอปพลิเคชันที่มีประสิทธิภาพ ความเร็วลิ่มเพื่อลดการตัดขั้วต่อไปมันเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อให้แน่ใจว่าการทำงานของเซลล์แรกในโหมดเบรกที่มีการใช้ม้วนม้วนเกือบสมบูรณ์เนื่องจากการใช้การพึ่งพาที่ไม่ใช่เชิงเส้นที่ซับซ้อนมากขึ้นของค่าสัมประสิทธิ์ ของการลดม้วนในกรงนี้จากจำนวนเอียง มีความจำเป็นต้องสร้างเทคนิคที่ยืนยันทางวิทยาศาสตร์เพื่อกำหนดฟังก์ชั่นที่ดีที่สุด k i \u003d f (i)
การพัฒนาอัลกอริทึมการควบคุมที่ดีที่สุดของ RRS สามารถทำหน้าที่เป็นเป้าหมายสำหรับการพัฒนาต่อไปของ UZD-P เป็น ASUTP TPA-80 เต็มรูปแบบ ในฐานะที่เป็นประสบการณ์ของการใช้ asutp ดังกล่าวการควบคุมจำนวนม้วนม้วนเมื่อกลิ้งท่อเทอร์มินัลตาม Mannesmann (แพคเกจแอปพลิเคชัน Carta) ลดขนาดของท่อเทอร์มินัลมากกว่า 50% เนื่องจากระบบ ควบคุมอัตโนมัติ กระบวนการลดการลดของท่อซึ่งรวมถึงระบบย่อยการจัดการระบบย่อยของเหมืองและการวัดและระบบย่อยสำหรับการคำนวณโหมดลดประสิทธิภาพที่ดีที่สุดและการจัดการกระบวนการแบบเรียลไทม์
4. เหตุผลทางเทคนิคและเศรษฐกิจของโครงการ
4.1 สาระสำคัญของเหตุการณ์ที่วางแผนไว้
โครงการนี้เสนอการเปิดตัวโหมดการกลิ้งความเร็วสูงที่ดีที่สุดในโรงสียืดลดการลดลง เนื่องจากเหตุการณ์นี้มีการวางแผนที่จะลดค่าสัมประสิทธิ์โลหะสิ้นเปลืองและเนื่องจากการลดความยาวของปลายหนาที่หั่นบาง ๆ ของท่อสำเร็จรูปการเพิ่มขึ้นของการผลิต 80 ตันต่อเดือนโดยเฉลี่ย
เงินลงทุนที่จำเป็นสำหรับการดำเนินโครงการนี้ทำขึ้น 0 รูเบิล
การจัดหาเงินทุนโครงการสามารถดำเนินการภายใต้บทความ "ซ่อมแซมปัจจุบัน" การประมาณค่าใช้จ่าย คุณสามารถใช้โครงการภายในหนึ่งวัน
4.2 การคำนวณต้นทุนการผลิต
การคำนวณค่าใช้จ่าย 1T ผลิตภัณฑ์ที่มีบรรทัดฐานการครอบตัดที่มีอยู่ของปลายท่อหนาจะได้รับในตาราง 4.1
การคำนวณโครงการจะได้รับในตาราง 4.2 เนื่องจากผลการดำเนินงานของโครงการไม่เพิ่มขึ้นในการผลิตการคำนวณค่าอัตราการไหลของอัตราการไหลสำหรับการแจกจ่ายในการคำนวณการออกแบบไม่ได้ดำเนินการ ความสามารถในการทำกำไรของโครงการคือการลดต้นทุนโดยการลดของเสียในการปลูกพืช การครอบตัดลดลงเนื่องจากการลดค่าสัมประสิทธิ์โลหะสิ้นเปลือง
4.3 การคำนวณตัวบ่งชี้โครงการ
การคำนวณตัวบ่งชี้โครงการดังกล่าวเกิดขึ้นบนพื้นฐานของการคำนวณต้นทุนที่กำหนดในตาราง 4.2
การออมจากการลดต้นทุนต่อปี:
เช่น \u003d (c 0 -c p) * v pr \u003d (12,200,509-12091,127) * 110123.01 \u003d 12045475,08p
กำไรในรายงาน:
PR 0 \u003d (P-C 0) * v จาก \u003d (19600-12200,509) * 109123.01 \u003d 807454730,39р.
กำไรในโครงการ:
PR N \u003d (P-S N) * V \u003d (19600-12091,127) * 110123.01 \u003d 826899696.5
กำไรที่เพิ่มขึ้นจะเป็น:
PR \u003d PR P-PR 0 \u003d 826899696,5-807454730,39 \u003d 19444966,11
ความสามารถในการทำกำไรของผลิตภัณฑ์คือ:
ความสามารถในการทำกำไรของโครงการ Project:
กระแสเงินสดในรายงานและโครงการนำเสนอในตารางที่ 4.3 และ 4.4 ตามลำดับ
ตารางที่ 4.1 - การคำนวณค่าเช่า 1 ตันในการประชุมเชิงปฏิบัติการ T-3 OJSC "Crossow
| P / P / P. | ต้นทุนบทความ | จำนวน | ราคา 1 ตัน | ผลรวม |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| ผม. | โพสต์ในการแจกจ่ายซ้ำ: 1. การเตรียมการ T / T; 2. เสีย, T / T: วงจรที่ต่ำกว่ามาตรฐาน; |
|||
| ฉันฉัน | ค่าใช้จ่าย peredcel 2. พลังงานพลังงาน: พลังงานไฟฟ้า KW / H คู่รักสำหรับการผลิต, gkal น้ำทางเทคนิค TM 3 อัดอากาศ, tm 3 น้ำปัจจุบัน, TM 3 tM 3, TM 3 3. วัสดุเสริม 7. อุปกรณ์ที่ถอดได้ 10. ยกเครื่อง 11. การทำงานของการประชุมเชิงปฏิบัติการการขนส่ง 12. ค่าใช้จ่ายในการประชุมเชิงปฏิบัติการอื่น ๆ ค่าใช้จ่ายการจราจรรวม |
|||
| ห้าวหาญ | ค่าใช้จ่าย Hosteranvian |
ตารางที่ 4.2 - การคำนวณโครงการราคา 1 ตันรีด
| P / P / P. | ต้นทุนบทความ | จำนวน | ราคา 1 ตัน | ผลรวม |
| ผม. | โพสต์ในการแจกจ่ายซ้ำ: 1. การเตรียมการ T / T; 2. เสีย, T / T: วงจรที่ต่ำกว่ามาตรฐาน; รวมที่ระบุไว้ในการแจกจ่ายของเสียและการแต่งงาน |
|||
| p | ค่าใช้จ่าย peredcel 1. เชื้อเพลิงเทคโนโลยี (ก๊าซธรรมชาติ) ที่นี่ 2. พลังงานพลังงาน: พลังงานไฟฟ้า KW / H คู่รักสำหรับการผลิต, gkal น้ำทางเทคนิค TM 3 อัดอากาศ, tm 3 น้ำปัจจุบัน, TM 3 tM 3, TM 3 3. วัสดุเสริม 4. เงินเดือนหลักของแรงงานผลิต 5. เงินเดือนเพิ่มเติมของแรงงานผลิต 6. การหักเงินทางสังคม 7. อุปกรณ์ที่ถอดได้ 8. การซ่อมแซมและบำรุงรักษาสินทรัพย์ถาวร 9. ค่าเสื่อมราคาของสินทรัพย์ถาวร 10. ยกเครื่อง 11. การทำงานของการประชุมเชิงปฏิบัติการการขนส่ง 12. ค่าใช้จ่ายในการประชุมเชิงปฏิบัติการอื่น ๆ ค่าใช้จ่ายการจราจรรวม |
|||
| ห้าวหาญ | ค่าใช้จ่าย Hosteranvian ต้นทุนการผลิตทั้งหมด |
|||
| iv | ค่าใช้จ่าย Exproductive ต้นทุนรวมทั้งหมด |
การปรับปรุงกระบวนการทางเทคโนโลยีจะส่งผลกระทบต่อตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของกิจกรรมขององค์กรดังต่อไปนี้: ผลกำไรของการผลิตผลิตภัณฑ์ 1.45% จะเพิ่มขึ้นประหยัดจากต้นทุนที่ต่ำกว่าจะมีจำนวน 12 ล้านรูเบิล ปีที่จะนำไปสู่การเติบโตของกำไร
ตารางที่ 4.3 - กระแสเงินสดโดยรายงาน
กระแสเงินสด |
ของปี | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |
| A. กระแสเงินสดไหลเข้า: | |||||
| - ปริมาณการผลิต, TN | |||||
| - ราคาสินค้าถู | |||||
| การไหลเข้าทั้งหมด | |||||
| B. การไหลออกเงินสด: | |||||
| - ต้นทุนการดำเนินงาน | |||||
| -alog เกี่ยวกับผลกำไร | 193789135,29 | ||||
การไหลออกทั้งหมด: |
1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 | 1521432951,34 |
| กระแสเงินสดบริสุทธิ์ (AA-B) | |||||
Coeff การผกผัน |
0,8 | 0,64 | 0,512 | 0,41 | 0,328 |
| E \u003d 0.25 | |||||
| 493902383,46 | 889024290,22 | 1205121815,64 | 1457999835,97 | 1457999835,97 | |
ตารางที่ 4.4 - กระแสเงินสดตามโครงการ
| กระแสเงินสด | ของปี | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |
| A. กระแสเงินสดไหลเข้า: | |||||
| - ปริมาณการผลิต, TN | |||||
| - ราคาสินค้าถู | |||||
| - รายได้จากการขายถู | |||||
| การไหลเข้าทั้งหมด | |||||
| B. การไหลออกเงินสด: | |||||
| - ต้นทุนการดำเนินงาน | |||||
| -alog เกี่ยวกับผลกำไร | |||||
| การไหลออกทั้งหมด: | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 | 1526220795,63 |
| กระแสเงินสดบริสุทธิ์ (AA-B) | 632190135,03 | 632190135,03 | 632190135,03 | ||
Coeff การผกผัน |
0,8 | 0,64 | 0,512 | 0,41 | 0,328 |
| E \u003d 0.25 | |||||
| ส่วนลดสตรีม (AA-B) * เพื่อลงทุน | |||||
| CDD กระแสเงินสดสะสม | |||||
โปรไฟล์ทางการเงินของโครงการนำเสนอในรูปที่ 4.1 ตามกราฟที่แสดงในรูปที่ 4.1 โครงการ CHDD ที่สะสมเกินตัวบ่งชี้ที่วางแผนไว้ซึ่งบ่งชี้ถึงการทำกำไรที่ไม่มีเงื่อนไขของโครงการ CUMULATIVE CHDD ซึ่งคำนวณจากโครงการที่กำลังเปิดตัวตั้งแต่ปีแรกเป็นมูลค่าบวกเนื่องจากโครงการไม่จำเป็นต้องลงทุนเงินทุน
โปรไฟล์โครงการการเงิน
จุดแตกหักจะคำนวณโดยสูตร:
จุดที่แตกหักมีลักษณะปริมาณขั้นต่ำของผลิตภัณฑ์ที่การสูญเสียสิ้นสุดและกำไรแรกจะปรากฏขึ้น
ในแท็บ 4.5 ข้อมูลถูกนำเสนอในการคำนวณตัวแปรและค่าใช้จ่ายคงที่
ภายใต้ข้อมูลการรายงานปริมาณของต้นทุนตัวแปรต่อหน่วยการผลิตคือ zoig \u003d 11212.8 จำนวนค่าคงที่ต่อหน่วยการผลิตคือโพสต์ \u003d 987.7 จำนวนค่าใช้จ่ายคงที่สำหรับปริมาตรทั้งหมดของรายงานในรายงานคือ 107780796,98
ตามข้อมูลโครงการจำนวนของค่าใช้จ่ายตัวแปร z ต่อ \u003d 11103.5P จำนวนของค่าใช้จ่ายคงที่ของโพสต์ \u003d 987.7 จำนวนค่าใช้จ่ายคงที่สำหรับปริมาตรทั้งหมดของรายงานในรายงานคือ 108768496,98
ตารางที่ 4.5 - สัดส่วนของต้นทุนคงที่ในโครงสร้างของต้นทุนตามแผนและโครงการ
| P / P / P. | ต้นทุนบทความ | จำนวนเงินตามแผนถู | จำนวนของโครงการถู |
ส่วนแบ่งของต้นทุนคงที่ในโครงสร้างของค่าใช้จ่ายในการแจกจ่ายซ้ำ |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 1 | ค่าใช้จ่าย peredcel 1. เชื้อเพลิงเทคโนโลยี (ก๊าซธรรมชาติ) ที่นี่ 2. พลังงานพลังงาน: พลังงานไฟฟ้า KW / H คู่รักสำหรับการผลิต, gkal น้ำทางเทคนิค TM 3 อัดอากาศ, tm 3 น้ำปัจจุบัน, TM 3 tM 3, TM 3 3. วัสดุเสริม 4. เงินเดือนหลักของแรงงานผลิต 5. เงินเดือนเพิ่มเติมของแรงงานผลิต 6. การหักเงินทางสังคม 7. อุปกรณ์ที่ถอดได้ 8. การซ่อมแซมและบำรุงรักษาสินทรัพย์ถาวร 9. ค่าเสื่อมราคาของสินทรัพย์ถาวร 10. ยกเครื่อง 11. การทำงานของการประชุมเชิงปฏิบัติการการขนส่ง 12. ค่าใช้จ่ายในการประชุมเชิงปฏิบัติการอื่น ๆ ค่าใช้จ่ายการจราจรรวม |
|||
| 2 | ค่าใช้จ่าย Hosteranvian ต้นทุนการผลิตรวม |
100 | ||
| 3 | ค่าใช้จ่าย Exproductive ต้นทุนรวมทั้งหมด |
100 |
ภายใต้ข้อมูลการรายงานจุดแตกหักคือ:
tb ot 
t.
โดยโครงการจุดแตกหักคือ:
tb pr 
t.
ในแท็บ 4.6 การคำนวณรายได้และค่าใช้จ่ายทุกประเภทสำหรับการผลิตผลิตภัณฑ์การขายที่จำเป็นในการกำหนดจุดแตกหัก กราฟของการคำนวณจุดแตกหักของรายงานและโครงการจะแสดงในรูปที่ 4.2 และรูปที่ 4.3 ตามลำดับ
ตารางที่ 4.6 - ข้อมูลสำหรับการคำนวณจุดแตกหัก
การคำนวณจุดแตกหักของรายงาน
การคำนวณจุดแตกหักของโครงการ
ตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของโครงการนำเสนอในตาราง 4.7
เป็นผลให้สามารถสรุปได้ว่าเหตุการณ์ที่เสนอในโครงการจะลดต้นทุนของผลิตภัณฑ์ที่ผลิตขึ้น 1.45% โดยการลดต้นทุนตัวแปรซึ่งก่อให้เกิดกำไรเพิ่มขึ้น 19.5 ล้านรูเบิล ด้วยการผลิตปีละ 110123.01 ตัน ผลของโครงการคือการเพิ่มขึ้นของรายได้ส่วนลดสุทธิสะสมเมื่อเทียบกับมูลค่าตามแผนในระยะเวลาที่อยู่ระหว่างการตรวจสอบ นอกจากนี้ยังเป็นจุดบวกคือการลดเกณฑ์ของการหยุดพักจาก 12.85 พันตันถึง 12.8 พันตัน
ตารางที่ 4.7 - ตัวชี้วัดทางเทคนิคและเศรษฐกิจของโครงการ
| เลขที่ p / p | ตัวบ่งชี้ | รายงาน | โครงการ | การเบี่ยงเบน | |
| แน่นอน | % | ||||
| 1 | ปริมาณการผลิต: ในแง่กายภาพ ในเงื่อนไขค่าพันรูเบิล |
||||
| 2 | ค่าพื้นฐาน กองทุนผลิตพันรูเบิล | 6775032 | 6775032 | 0 | 0 |
| 3 | ต้นทุนทั่วไป (ต้นทุนเต็ม): รวมทั้งหมดพันรูเบิล หน่วยของผลิตภัณฑ์ถู |
||||
| 4 | ความสามารถในการทำกำไรของผลิตภัณฑ์% | 60,65 | 62,1 | 1,45 | 2,33 |
| 5 | รายได้ส่วนลดสะอาด CHDD | 1700,136 | |||
| 6 | รวมการลงทุนพันรูเบิล | 0 | |||
| 7 | อ้างอิง: จุดแตกหัก tb, t, ราคาส่วนลดค่า F, อัตราผลตอบแทนภายในของ GNI กระแสเงินสดสูงสุด K, พันรูเบิล |
||||
บทสรุป
โครงการอนุปริญญานี้ได้พัฒนาเทคโนโลยีการผลิตท่อวัตถุประสงค์ทั่วไปสำหรับ DIN 1629 กระดาษกล่าวถึงความเป็นไปได้ของการลดลงของความยาวของปลายหนาที่เกิดขึ้นในระหว่างการกลิ้งบนโรงสีลดเนื่องจากการเปลี่ยนแปลงในการตั้งค่าความเร็วสูง ของโรงสีเมื่อกลิ้งส่วนเทอร์มินัลของท่อโดยใช้ความสามารถของระบบ UZD-P เมื่อการคำนวณแสดงให้เห็นถึงความยาวของปลายหนาสามารถเข้าถึงได้ 50%
การคำนวณทางเศรษฐกิจได้แสดงให้เห็นว่าการใช้โหมดการกลิ้งที่นำเสนอจะช่วยลดต้นทุนของหน่วยผลิตภัณฑ์ 1.45% นี้ในขณะที่ยังคงรักษาปริมาณการผลิตที่มีอยู่จะช่วยให้กำไรเพิ่มขึ้น 20 ล้านรูเบิลในปีแรก
บรรณานุกรม
1. Anuriend V.I "ไดเรกทอรีของ Designer-Machine Builder" ใน 3 เล่มเล่ม 1 - M "วิศวกรรมเครื่องกล" 1980 - 728 p
{!LANG-919ce48cdbbaa0eb9165c4891ec0ccea!}
{!LANG-d740e6d4b6996aa743338f68f7d3e920!}
{!LANG-30af3300e991bcd1f1eb38c7d3580959!}
{!LANG-a3e958a1d4d5219fbee84dd73ad33bce!} {!LANG-b291b29ce43c2240923e84a52c48866f!}{!LANG-6e3336423aef31aa2c52df94409c0d33!}
{!LANG-55edbd8a2b47cf4285fe061f1e622f9a!}
{!LANG-97ff0469dbb810b4f142af683829990f!}
{!LANG-d5b8a0bab042b58977aaa4215ad6609b!}
{!LANG-4cb7202efd8c62866ac9b4a06c8a7b60!}
{!LANG-8e9aa3dc5df0b832e42962b363926e3e!}
{!LANG-4b73a64121f960b86aee99bc487a979e!}
{!LANG-87f20301b0cd4d93c1b0bd9a8196be00!}
{!LANG-215823c52b056219809e6f2cea6b712c!}
{!LANG-86818a567f405430deda9090ef13815b!}
{!LANG-f56878d923a24eec7d7b1a25df2a9a13!}
{!LANG-64f7027c1fe746e076e7658ce3075089!}
{!LANG-c76847d463f4d19e013bd35a23644474!}
{!LANG-b507c2b3d7833769ab1b83e5db896270!}
