ความเสถียรของโปรไฟล์หน้าตัดเมื่อลดท่อ การตรวจสอบความเสถียรในท้องถิ่นของโปรไฟล์สี่เหลี่ยมคางหมูที่มีผนังบางในระหว่างการดัดตามขวางตามยาว evgeniy gennadievich Kholkin รายการวิทยานิพนธ์ที่แนะนำ
การลดจะดำเนินการหลังจากให้ความร้อนเพิ่มเติม (หรือให้ความร้อน) ของท่อเป็น 850-1100 ° C โดยการรีดบนโรงสีต่อเนื่องแบบหลายขาตั้ง (สูงสุด 24 ขาตั้ง) โดยไม่ต้องใช้เครื่องมือภายใน (แมนเดรล) กระบวนการนี้สามารถดำเนินการได้โดยมีความหนาของผนังเพิ่มขึ้นหรือลดลง ทั้งนี้ขึ้นอยู่กับระบบการทำงานที่นำมาใช้ ในกรณีแรก การกลิ้งจะดำเนินการโดยไม่มีแรงตึง (หรือมีความตึงเล็กน้อยมาก) และในวินาที - ด้วยความตึงเครียดสูง กรณีที่สองในฐานะที่ก้าวหน้ามากขึ้นได้กลายเป็นที่แพร่หลายในทศวรรษที่ผ่านมาเนื่องจากช่วยลดขนาดที่ใหญ่ขึ้นและความหนาของผนังที่ลดลงในเวลาเดียวกันจะขยายช่วงของท่อรีดด้วยท่อผนังบางที่ประหยัดกว่า .
ความเป็นไปได้ของการทำให้ผนังบางในระหว่างการลดขนาดทำให้สามารถรับท่อที่มีความหนาของผนังที่ใหญ่กว่าเล็กน้อย (บางครั้งประมาณ 20-30%) บนหน่วยรีดท่อหลัก สิ่งนี้ช่วยเพิ่มผลผลิตของหน่วยได้อย่างมาก
ในเวลาเดียวกัน ในหลายกรณี หลักการทำงานแบบเก่า - การลดลงโดยไม่เกิดความตึงเครียด - ยังคงมีความสำคัญ โดยพื้นฐานแล้ว สิ่งนี้ใช้กับกรณีของการลดท่อที่มีผนังค่อนข้างหนา แม้จะอยู่ในแรงตึงสูง ก็ยังยากที่จะลดความหนาของผนังลงอย่างมาก ควรสังเกตว่าโรงรีดท่อมีการติดตั้งโรงรีดท่อหลายแห่งซึ่งออกแบบมาสำหรับการรีดฟรี โรงสีเหล่านี้จะใช้งานเป็นเวลานาน ดังนั้น การลดแรงตึงจะถูกนำมาใช้อย่างกว้างขวาง
ให้เราพิจารณาว่าความหนาของผนังท่อเปลี่ยนไปอย่างไรในระหว่างการลดขนาดอิสระ เมื่อไม่มีแรงตึงตามแนวแกนหรือแรงสำรอง และแผนภาพสถานะความเค้นมีลักษณะเฉพาะโดยความเค้นอัด บี.เจ. Kolmogorov และ A. 3. Gleiberg จากข้อเท็จจริงที่ว่าการเปลี่ยนแปลงที่เกิดขึ้นจริงในผนังสอดคล้องกับงานขั้นต่ำของการเสียรูปและการใช้หลักการของการกระจัดกระจายได้ให้คำจำกัดความทางทฤษฎีของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังในระหว่างการลด ในกรณีนี้ สันนิษฐานว่าการเสียรูปที่ไม่สม่ำเสมอ * ไม่ได้ส่งผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อการเปลี่ยนแปลงของความหนาของผนัง และไม่ได้คำนึงถึงแรงของแรงเสียดทานภายนอก เนื่องจากมีค่าน้อยกว่ามาก ความต้านทานภายใน... รูปที่ 89 แสดงเส้นโค้งของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังจาก SQ เริ่มต้นเป็น S ที่กำหนดสำหรับเหล็กที่มีความแข็งแรงต่ำ ขึ้นอยู่กับระดับการลดลงจากเส้นผ่านศูนย์กลางเริ่มต้น DT0 ถึง DT สุดท้าย (อัตราส่วน DT / DTO) และปัจจัยทางเรขาคณิต - ความวิจิตรของท่อ (อัตราส่วน S0 / DT0)
ที่ระดับการลดต่ำ ความต้านทานต่อการไหลออกตามยาวจะมากกว่าความต้านทานการไหลเข้าด้านใน ซึ่งทำให้ผนังหนาขึ้น ด้วยค่าการเสียรูปที่เพิ่มขึ้น ความเข้มของความหนาของผนังจะเพิ่มขึ้น อย่างไรก็ตาม ความต้านทานการไหลออกภายในท่อก็เพิ่มขึ้นเช่นกัน ที่การลดจำนวนหนึ่ง ความหนาของผนังจะถึงระดับสูงสุด และระดับการลดลงที่ตามมาภายหลังจะนำไปสู่การเพิ่มความต้านทานการไหลเข้าด้านในอย่างเข้มข้นยิ่งขึ้น และด้วยเหตุนี้ ความหนาจึงเริ่มลดลง
ในขณะเดียวกันมักจะทราบความหนาของผนังของท่อลดขนาดสำเร็จรูปเท่านั้นและเมื่อใช้เส้นโค้งเหล่านี้จำเป็นต้องตั้งค่าที่ต้องการนั่นคือการใช้วิธีการประมาณแบบต่อเนื่อง
ธรรมชาติของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังจะเปลี่ยนไปอย่างมากหากกระบวนการดำเนินการด้วยความตึง ดังที่ได้กล่าวไปแล้ว การมีอยู่และขนาดของความเค้นในแนวแกนนั้นมีลักษณะเฉพาะโดยเงื่อนไขอัตราการเปลี่ยนรูปในโรงสีแบบต่อเนื่อง ตัวบ่งชี้ที่เป็นค่าสัมประสิทธิ์ของความตึงเครียดจลนศาสตร์
เมื่อลดแรงตึง สภาวะการเปลี่ยนรูปของปลายท่อจะแตกต่างจากสภาวะการเปลี่ยนรูปตรงกลางท่อ เมื่อกระบวนการรีดเสถียรแล้ว ในกระบวนการเติมสีในโรงสีหรือเมื่อท่อออกจากโรงสี ปลายท่อรับรู้เพียงส่วนหนึ่งของความตึงแล้วกลิ้ง เช่น ในแท่นแรกจนกระทั่งท่อเข้าสู่แท่นรองที่สอง ดำเนินไปโดยไม่มีแรงตึงเลย . ส่งผลให้ปลายท่อหนาขึ้นเสมอ ซึ่งเป็นข้อเสียของกระบวนการลดแรงตึง
ปริมาณการตัดแต่งอาจน้อยกว่าความยาวของปลายที่หนาเล็กน้อยเนื่องจากความทนทานต่อความหนาของผนังที่เป็นบวก การมีปลายที่หนาขึ้นส่งผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อความประหยัดของกระบวนการลดขนาด เนื่องจากปลายเหล่านี้จะต้องถูกตัดออกและเป็นต้นทุนการผลิตที่ลดลง ในการนี้ กระบวนการรีดด้วยแรงตึงจะใช้เฉพาะในกรณีที่ได้ท่อหลังจากลดความยาวมากกว่า 40-50 ม. เมื่อการสูญเสียสัมพัทธ์ในการตัดลดลงจนถึงระดับลักษณะเฉพาะของวิธีการรีดแบบอื่น .
วิธีการข้างต้นสำหรับการคำนวณการเปลี่ยนแปลงในความหนาของเส้นพักช่วยให้สามารถกำหนดอัตราส่วนการยืดตัวได้ในที่สุดทั้งในกรณีของการลดอิสระและกรณีของการกลิ้งด้วยความตึง
ด้วยการลดลง 8-10% และค่าสัมประสิทธิ์แรงตึงพลาสติก 0.7-0.75 สลิปมีลักษณะเป็นค่าสัมประสิทธิ์ ix = 0.83-0.88
จากการพิจารณาสูตร (166 และ 167) จะเห็นได้ง่ายว่าต้องสังเกตพารามิเตอร์ความเร็วในแต่ละแท่นอย่างไรเพื่อให้การกลิ้งดำเนินไปตามโหมดการออกแบบ
กลุ่มไดรฟ์ของม้วนในโรงลดขนาดการออกแบบเก่ามีอัตราส่วนคงที่ของจำนวนรอบการหมุนของม้วนในทุกแท่นซึ่งเฉพาะในกรณีเฉพาะสำหรับท่อที่มีขนาดเท่ากันเท่านั้นที่สามารถสอดคล้องกับโหมดการหมุนอิสระ การลดขนาดท่ออื่นๆ ทั้งหมดจะเกิดขึ้นกับเครื่องดูดควันอื่นๆ ดังนั้นจึงไม่มีการรีดแบบอิสระ ในทางปฏิบัติ ในโรงสีดังกล่าว กระบวนการจะดำเนินการด้วยความตึงเครียดเล็กน้อยเสมอ ไดรฟ์แต่ละม้วนของขาตั้งแต่ละตัวพร้อมการปรับความเร็วอย่างละเอียดช่วยให้สามารถสร้างโหมดความตึงที่แตกต่างกัน รวมถึงโหมดการหมุนอิสระ
เนื่องจากความตึงด้านหน้าและด้านหลังทำให้เกิดโมเมนต์ที่พุ่งไปในทิศทางที่ต่างกัน โมเมนต์การหมุนโดยรวมของการม้วนในแต่ละขาตั้งจึงสามารถเพิ่มขึ้นหรือลดลงได้ขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของแรงของแรงตึงด้านหน้าและด้านหลัง
ในแง่นี้เงื่อนไขที่ย่อมาจากเริ่มต้นและ 2-3 ย่อหน้าสุดท้ายจะไม่เหมือนกัน หากโมเมนต์การกลิ้งในแท่นแรกในขณะที่ท่อผ่านในแท่นรองถัดไปลดลงเนื่องจากแรงตึง ในทางกลับกัน โมเมนต์การกลิ้งในแท่นสุดท้ายควรสูงกว่า เนื่องจากแท่นเหล่านี้จะพบกับแรงตึงกลับเป็นส่วนใหญ่ และเฉพาะในอัฒจันทร์ตรงกลางเนื่องจากค่าที่ใกล้เคียงของแรงตึงด้านหน้าและด้านหลัง โมเมนต์การหมุนที่สถานะคงตัวแตกต่างจากค่าที่คำนวณได้เพียงเล็กน้อย เมื่อคำนวณความแข็งแรงของหน่วยขับเคลื่อนของโรงสีกลิ้งที่ทำงานด้วยความตึง พึงระลึกไว้เสมอว่าโมเมนต์การกลิ้งจะเพิ่มขึ้นในช่วงเวลาสั้น ๆ แต่อย่างรวดเร็วมากในช่วงเวลาที่ท่อถูกม้วนจับซึ่งอธิบายไว้ โดยความแตกต่างอย่างมากในความเร็วของท่อและม้วน โหลดสูงสุดที่เป็นผลลัพธ์ ซึ่งบางครั้งสูงกว่าโหลดในสภาวะคงที่หลายเท่า (โดยเฉพาะเมื่อลดแรงตึงด้วยแรงตึงสูง) อาจทำให้กลไกการขับเคลื่อนพังได้ ดังนั้นในการคำนวณ ภาระสูงสุดนี้จึงถูกนำมาพิจารณาด้วยการนำค่าสัมประสิทธิ์ที่เหมาะสมมาพิจารณา ซึ่งมีค่าเท่ากับ 2-3
UDC 621.774.3
การวิจัยพลวัตของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังท่อในระหว่างการลดขนาด
คุณยู. ยาโคฟเลวา บี.วี. Barichko, V.N. Kuznetsov
ผลลัพธ์ของการศึกษาทดลองของพลวัตของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังท่อในระหว่างการกลิ้ง, การวาดภาพในเสาหินและลากลูกกลิ้งจะถูกนำเสนอ แสดงให้เห็นว่าเมื่อระดับการเสียรูปเพิ่มขึ้น ความหนาของผนังท่อจะเพิ่มขึ้นอย่างมากในกระบวนการกลิ้งและการวาดภาพในแม่พิมพ์ลูกกลิ้ง ซึ่งทำให้การใช้งานมีแนวโน้มดีขึ้น
คำสำคัญ : ท่อเย็น ท่อผนังหนา แบบท่อ ความหนาของผนังท่อ คุณภาพ พื้นผิวด้านในท่อ.
เทคโนโลยีที่มีอยู่สำหรับการผลิตท่อขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางเล็กผนังหนาที่มีผนังหนาขึ้นรูปเย็นจากเหล็กที่ทนต่อการกัดกร่อน ใช้สำหรับกระบวนการรีดเย็นที่โรงงาน KhPT และการวาดภาพที่ปลอดภัยในภายหลังในแม่พิมพ์แบบเสาหิน เป็นที่ทราบกันดีว่าการผลิตท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดเล็กโดยการรีดเย็นนั้นมีความเกี่ยวข้องกับปัญหาหลายประการอันเนื่องมาจากความแข็งแกร่งของระบบ "แกนกลาง" ที่ลดลง ดังนั้นสำหรับการผลิตท่อดังกล่าวจึงใช้กระบวนการวาดซึ่งส่วนใหญ่ไม่มีการตัดแต่ง ธรรมชาติของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังท่อในระหว่างการวาดที่ไม่ได้รับการแก้ไขจะถูกกำหนดโดยอัตราส่วนของความหนาของผนัง S และเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก D และค่าสัมบูรณ์ของการเปลี่ยนแปลงไม่เกิน 0.05-0.08 มม. ในกรณีนี้จะสังเกตเห็นความหนาของผนังเมื่ออัตราส่วน S / D< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.
วัตถุประสงค์ของงานคือการเปรียบเทียบ การศึกษาเชิงทดลองพลวัตของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังท่อในกระบวนการลดขนาดโดยการกลิ้ง การลากแบบเสาหินและแบบลูกกลิ้ง
ท่อเปลี่ยนรูปเย็นถูกใช้เป็นช่องว่าง: 12.0x2.0 มม. (S / D = 0.176), 10.0x2.10 มม. (S / D = 0.216) ทำจากเหล็ก 08Kh14MF; ขนาด 8.0x1.0 mm. (S/D = 0.127) ทำจากเหล็ก 08X18H10T. ท่อทั้งหมดถูกอบอ่อน
การวาดภาพในแม่พิมพ์เสาหินถูกดำเนินการในโรงสีดึงโซ่ด้วยแรง 30 kN สำหรับการวาดแบบลูกกลิ้งนั้นใช้แม่พิมพ์ VR-2 / 2.180 พร้อมลูกกลิ้งคู่ที่เลื่อน การวาดภาพในแม่พิมพ์ลูกกลิ้งดำเนินการโดยใช้ระบบเกจ "วงรี - วงกลม" การลดขนาดท่อโดยการม้วนได้ดำเนินการตามรูปแบบการสอบเทียบ "วงรี-วงรี" ในแท่นวางสองม้วนพร้อมม้วนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 110 มม.
ในแต่ละขั้นตอนของการเสียรูป ได้เก็บตัวอย่าง (5 ชิ้นสำหรับแต่ละตัวแปรของการศึกษา) เพื่อวัดเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก ความหนาของผนัง และความขรุขระของพื้นผิวด้านใน การวัดขนาดทางเรขาคณิตและความขรุขระของพื้นผิวท่อดำเนินการโดยใช้คาลิปเปอร์อิเล็กทรอนิกส์ TTTTs-TT ไมโครมิเตอร์แบบจุดอิเล็กทรอนิกส์ โพรฟิโลมิเตอร์ Surftest SJ-201 เครื่องมือและอุปกรณ์ทั้งหมดได้ผ่านการตรวจสอบทางมาตรวิทยาที่จำเป็นแล้ว
พารามิเตอร์ของการเปลี่ยนรูปเย็นของท่อแสดงไว้ในตาราง
ในรูป 1 แสดงกราฟของการพึ่งพาขนาดของการเพิ่มขึ้นของความหนาของผนังสัมพัทธ์กับระดับของการเสียรูป e
การวิเคราะห์กราฟในรูปที่ 1 แสดงให้เห็นว่าในระหว่างการกลิ้งและการวาดในแม่พิมพ์ลูกกลิ้ง เมื่อเทียบกับกระบวนการวาดในแม่พิมพ์เสาหิน จะสังเกตเห็นการเปลี่ยนแปลงที่เข้มข้นกว่าในความหนาของผนังท่อ ผู้เขียนกล่าวว่าสิ่งนี้เกิดจากความแตกต่างในสถานะความเค้นของโลหะ: ในระหว่างการกลิ้งและการวาดภาพแบบลูกกลิ้ง ความเค้นดึงในเขตการเปลี่ยนรูปมีค่าต่ำกว่า ตำแหน่งของเส้นโค้งของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังในระหว่างการวาดแบบลูกกลิ้งด้านล่างเส้นโค้งของการเปลี่ยนแปลงของความหนาของผนังระหว่างการกลิ้งนั้นเกิดจากความเค้นดึงที่สูงขึ้นบ้างในระหว่างการวาดแบบม้วนเนื่องจากการใช้แรงผิดรูปในแนวแกน
ขอบสุดของฟังก์ชันการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังที่สังเกตได้ระหว่างการกลิ้งบนระดับของการเสียรูปหรือการลดลงสัมพัทธ์ตามเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกที่สอดคล้องกับค่า S / D = 0.30 โดยการเปรียบเทียบกับการลดขนาดการรีดร้อน โดยที่ความหนาของผนังลดลงที่ S / D> 0.35 สามารถสันนิษฐานได้ว่าการลดขนาดการรีดเย็นมีลักษณะเฉพาะโดยความหนาของผนังลดลงที่ S / D> 0.30
เนื่องจากปัจจัยหนึ่งที่กำหนดลักษณะของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังคืออัตราส่วนของแรงดึงและความเค้นในแนวรัศมี ซึ่งจะขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์
จำนวนทางผ่าน ขนาดท่อ mm S, / D, Si / Sc Di / Do є
ลดขนาดโดยการรีด (ท่อทำจากเหล็กเกรด 08Х14МФ)
O 9.98 2.157 O, 216 1, O 1, O 1, O O
1 9.52 2.2ZO O, 2Z4 1, OZ4 O, 954 1, ออนซ์ 8 O, O4
2 8.1O 2, Z5O O, 29O 1, O89 O, 812 1.249 O, 2O
Z 7, O1 2, Z24 O, ZZ2 1, O77 O, 7O2 1.549 O, Z5
ลดขนาดโดยการรีด (ท่อทำจากเหล็กเกรด 08X18H10T)
О 8, О6 1, О2О О, 127 1, О 1, О 1, О О
1 7, OZ 1.13O O, 161 1.1O8 O, 872 1, O77 O, O7
2 6.17 1.225 0.199 1.201 O, 766 1.185 O, 16
Z 5.21 1, Z1O O, 251 1.284 O, 646 1.4O6 O, 29
ลดขนาดโดยการวาดภาพในแม่พิมพ์ลูกกลิ้ง (ท่อทำจากเหล็กเกรด 08Х14МФ)
O 12, OO 2.11 O, 176 1, O 1, O 1, O O
1 1О, 98 2,2О О, 2ОО 1, О4З О, 915 1, О8О О, О7
2 1O, O8 2.27 O, 225 1, O76 O, 84O 1.178 O, 15
З 9, О1 2, ЗО О, 2О1 1, О9О О, 751 1, З52 О, 26
ลดลงโดยการวาดในแม่พิมพ์เสาหิน (ท่อที่ทำจากเหล็กเกรด 08Х14МФ)
O 12, OO 2.11 O O, 176 1, O 1, O 1, O O
1 1O, 97 2.1Z5 0.195 1, O12 O, 914 1.1O6 O, 1O
2 9.98 2.157 O, 216 1, O22 O, 8Z2 1.118 O, 19
Z 8.97 2.16O O, 241 1, O24 O, 748 1.147 O, ZO
Di, Si - เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกและความหนาของผนังตามลำดับใน g-ทางเดิน.
ข้าว. 1. ขึ้นอยู่กับขนาดของการเพิ่มสัมพัทธ์ของความหนาของผนังท่อกับระดับของการเสียรูป
pa S / D สิ่งสำคัญคือต้องศึกษาอิทธิพลของอัตราส่วน S / D ต่อตำแหน่งของปลายสุดของฟังก์ชันการเปลี่ยนความหนาของผนังท่อในระหว่างกระบวนการลดขนาด จากข้อมูลของงาน ที่อัตราส่วน S / D ที่ต่ำกว่า ค่าสูงสุดของความหนาของผนังท่อจะสังเกตได้จากการเสียรูปขนาดใหญ่ ข้อเท็จจริงนี้ได้รับการตรวจสอบจากตัวอย่างกระบวนการลดขนาดโดยรีดท่อขนาด 8.0x1.0 มม. (S / D = 0.127) ของเหล็ก 08X18H10T เมื่อเปรียบเทียบกับข้อมูลบนท่อรีดขนาด 10.0x2.10 มม. (S / D = 0.216) ของเหล็ก 08X14MF ผลการวัดจะแสดงในรูปที่ 2.
ระดับวิกฤตของการเสียรูปที่สังเกตค่าสูงสุดของความหนาของผนังเมื่อรีดท่อที่มีอัตราส่วน
S / D = 0.216 คือ 0.23 เมื่อท่อรีดที่ทำจากเหล็ก 08X18H10T ความหนาของผนังที่เพิ่มขึ้นไม่สามารถทำได้เนื่องจากอัตราส่วนของขนาดท่อ S / D แม้จะอยู่ที่ระดับสูงสุดของการเปลี่ยนรูปไม่เกิน 0.3 สถานการณ์ที่สำคัญคือพลวัตของการเพิ่มความหนาของผนังในระหว่างการลดขนาดท่อโดยการกลิ้งนั้นสัมพันธ์ผกผันกับอัตราส่วน S / D ของท่อเดิม ซึ่งแสดงให้เห็นโดยกราฟที่แสดงในรูปที่ 2, ก.
การวิเคราะห์เส้นโค้งในรูปที่ 2, b ยังแสดงให้เห็นว่าการเปลี่ยนแปลงอัตราส่วน S/D ในกระบวนการรีดท่อจากเหล็กเกรด 08Kh18N10T และท่อจากเหล็กเกรด 08Kh14MF มีลักษณะเชิงคุณภาพใกล้เคียงกัน
S0 / A) = O, 127 (08X18H10T)
S0 / 00 = 0.216 (08X14MF)
องศาการเสียรูป b
VA = 0; 216 (08X14MF)
(ดังนั้น / ดา = 0A21 08X18H10T) _
องศาการเสียรูป є
ข้าว. 2. การเปลี่ยนแปลงความหนาของผนัง (a) และอัตราส่วน S / D (b) ขึ้นอยู่กับระดับของการเสียรูประหว่างการรีดท่อที่มีอัตราส่วน S / D เริ่มต้นต่างกัน
ข้าว. 3. การพึ่งพาความหยาบสัมพัทธ์ของพื้นผิวด้านในของท่อในระดับของการเสียรูป
อยู่ในขั้นตอนการลด วิธีทางที่แตกต่างความหยาบของพื้นผิวด้านในของท่อยังได้รับการประเมินโดยค่าเบี่ยงเบนเฉลี่ยเลขคณิตของความสูงของความขรุขระ Ra ในรูป 3 แสดงกราฟของการพึ่งพาค่าสัมพัทธ์ของพารามิเตอร์ Ra ในระดับของการเสียรูประหว่างการลดท่อโดยการกลิ้งและการวาดในไดอะแกรมเสาหิน
ของพื้นผิวด้านในของท่อในทาง r-th และบนท่อเดิม)
การวิเคราะห์เส้นโค้งในรูปที่ 3 แสดงให้เห็นว่าในทั้งสองกรณี (การกลิ้ง, การดึง) การเพิ่มขึ้นของระดับการเสียรูปในระหว่างการลดทำให้พารามิเตอร์ Ra เพิ่มขึ้นนั่นคือทำให้คุณภาพของพื้นผิวด้านในของท่อลดลง พลวัตของการเปลี่ยนแปลง (เพิ่มขึ้น) ในพารามิเตอร์ความหยาบด้วยการเพิ่มขึ้นของระดับของการเสียรูปในกรณีของ
การวางท่อโดยการรีดในร่องสองม้วนนั้นสูงกว่าตัวบ่งชี้เดียวกันอย่างมีนัยสำคัญ (ประมาณสองเท่า) ในกระบวนการวาดในแม่พิมพ์เสาหิน
ควรสังเกตด้วยว่าไดนามิกของการเปลี่ยนแปลงพารามิเตอร์ความหยาบของพื้นผิวด้านในนั้นสอดคล้องกับคำอธิบายข้างต้นของไดนามิกของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังสำหรับวิธีการลดที่พิจารณาแล้ว
จากผลการวิจัยสามารถสรุปได้ดังต่อไปนี้:
1. พลวัตของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังท่อสำหรับวิธีการลดความเย็นที่พิจารณานั้นเป็นประเภทเดียวกัน - ความหนาที่รุนแรงพร้อมระดับการเสียรูปที่เพิ่มขึ้นการชะลอตัวของความหนาของผนังที่เพิ่มขึ้นตามมาด้วยค่าสูงสุดที่ อัตราส่วนที่แน่นอนของขนาดท่อ S / D และการลดลงของความหนาของผนังในภายหลัง
2. พลวัตของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังท่อสัมพันธ์ผกผันกับอัตราส่วนของขนาดของท่อเดิม S / D
3. การเปลี่ยนแปลงที่ยิ่งใหญ่ที่สุดของการเพิ่มความหนาของผนังนั้นสังเกตได้จากกระบวนการกลิ้งและการวาดในแม่พิมพ์ลูกกลิ้ง
4. การเพิ่มขึ้นของระดับการเสียรูปในระหว่างการลดขนาดโดยการกลิ้งและการวาดในแม่พิมพ์เสาหินนำไปสู่การเสื่อมสภาพในสภาพของพื้นผิวด้านในของท่อในขณะที่การเพิ่มขึ้นของพารามิเตอร์ความหยาบ Ra ในระหว่างการกลิ้งเกิดขึ้นอย่างเข้มข้นกว่าในระหว่างการวาด เมื่อพิจารณาถึงข้อสรุปที่เกิดขึ้นและลักษณะของการเปลี่ยนแปลงความหนาของผนังในกระบวนการเปลี่ยนรูป เป็นที่ถกเถียงกันอยู่ว่าสำหรับการวาดท่อในแม่พิมพ์ลูกกลิ้ง
การเพิ่มขึ้นของพารามิเตอร์ Ra จะมีความเข้มข้นน้อยกว่าการกลิ้ง และรุนแรงกว่าเมื่อเปรียบเทียบกับการวาดภาพแบบเสาหิน
ข้อมูลที่ได้รับเกี่ยวกับความสม่ำเสมอของกระบวนการลดความเย็นจะเป็นประโยชน์ในการออกแบบเส้นทางสำหรับการผลิตท่อเปลี่ยนรูปเย็นจากเหล็กที่ทนต่อการกัดกร่อน ในขณะเดียวกัน การใช้กระบวนการวาดภาพในแม่พิมพ์ลูกกลิ้งมีแนวโน้มว่าจะเพิ่มความหนาของผนังท่อและลดจำนวนรอบ
วรรณกรรม
1. บิสก์ บธ. การเปลี่ยนรูปเย็น ท่อเหล็ก... เวลา 14.00 น. ตอนที่ 1: การเตรียมการเสียรูปและการวาด / M.B. บิสก์, ไอ.เอ. Grekhov, V.B. สลาวิน. -Sverdlovsk: อูราลกลาง หนังสือ สำนักพิมพ์ 2519 .--232 น.
2. Savin, G.A. วาดท่อ / G.A. ซาวิน. -M: โลหะวิทยา, 1993 .-- 336 p.
3. Shveikin, V.V. เทคโนโลยีรีดเย็นและลดท่อ: ตำราเรียน เบี้ยเลี้ยง / V.V. ชเวกิ้น. - Sverdlovsk: สำนักพิมพ์ของ UPI im. ซม. Kirov, 1983 .-- 100 น.
4. เทคโนโลยีและอุปกรณ์ในการผลิตท่อ / V.Ya. Osadchiy, A.S. Vavilin, V.G. Zimovets และอื่น ๆ ; เอ็ด วี. โอซาดชี. - M.: Intermet Engineering, 2550 .-- 560 หน้า
5. Barichko, B.V. พื้นฐาน กระบวนการทางเทคโนโลยี OMD: บันทึกการบรรยาย / B.V. Barichko, F.S. Dubinsky, V.I. ไกรนอฟ. - Chelyabinsk: SUSU Publishing House, 2008 .-- 131 p.
6. Potapov, I.N. ทฤษฎีการผลิตท่อ: ตำราเรียน สำหรับมหาวิทยาลัย / I.N. Potapov, A.P. โคลิคอฟ, V.M. ดรูยัน. - ม.: โลหะวิทยา, 1991 .-- 424 น.
Yakovleva Ksenia Yurievna นักวิจัยรุ่นเยาว์ สถาบันวิจัยอุตสาหกรรมท่อแห่งรัสเซีย (Chelyabinsk); [ป้องกันอีเมล]
Barichko Boris Vladimirovich รองหัวหน้าแผนกท่อไร้รอยต่อ สถาบันวิจัยอุตสาหกรรมท่อแห่งรัสเซีย (Chelyabinsk); [ป้องกันอีเมล]
Kuznetsov Vladimir Nikolaevich หัวหน้าห้องปฏิบัติการ Cold Deformation ของ Central Plant Laboratory, OJSC Sinarsky Pipe Plant (Kamensk-Uralsky); [ป้องกันอีเมล]
แถลงการณ์ของมหาวิทยาลัยแห่งรัฐ South Ural
ซีรีส์ "โลหะวิทยา" ___________2014 ฉบับที่ 14 ฉบับที่ 1 หน้า 101-105
การศึกษาการเปลี่ยนแปลงแบบไดนามิกของความหนาของผนังท่อในกระบวนการลด
คุณยู. Yakovleva, สถาบันวิจัยอุตสาหกรรมท่อและท่อแห่งรัสเซีย (RosNITI), Chelyabinsk, สหพันธรัฐรัสเซีย, [ป้องกันอีเมล],
วท.บ. Barichko, สถาบันวิจัยอุตสาหกรรมท่อและท่อแห่งรัสเซีย (RosNITI), เชเลียบินสค์, สหพันธรัฐรัสเซีย, [ป้องกันอีเมล],
ว.น. Kuznetsov, JSC "โรงงานท่อ Sinarsky", Kamensk-Uralsky, สหพันธรัฐรัสเซีย, [ป้องกันอีเมล]
ผลการศึกษาเชิงทดลองของการเปลี่ยนแปลงแบบไดนามิกสำหรับความหนาของผนังท่อในระหว่างการกลิ้ง การวาดภาพทั้งแบบชิ้นเดียวและแบบลูกกลิ้งได้อธิบายไว้ ผลการวิจัยพบว่าเมื่อการเสียรูปเพิ่มการเจริญเติบโตเร็วขึ้นของความหนาของผนังท่อจะสังเกตได้จากการรีดและการวาดด้วยลูกกลิ้งดาย สรุปได้ว่าการใช้ลูกกลิ้งแม่พิมพ์เป็นวิธีที่มีแนวโน้มมากที่สุด
คำสำคัญ : ท่อขึ้นรูปเย็น ท่อผนังหนา การวาดท่อ ความหนาของผนังท่อ คุณภาพของพื้นผิวด้านในของท่อ
1. Bisk M.B. , Grekhov I.A. , Slavin V.B. Kholodnaya deformatsiya stal "nykh trub. Podgotovka k deformatsii i volochenie. Sverdlovsk, Middle Ural Book Publ., 1976, vol. 1.232 p.
2. ซาวิน จี.เอ. อ่างโวโลเชนี่ มอสโก, Metallurgiya Publ., 1993.336 p.
3. Shveykin V.V. Tekhnologiya kholodnoy prokatki และ redutsirovaniya trub สแวร์ดลอฟสค์, อูราล โพลีเทค. สถาบัน มหาชน., 1983.100 น.
4. Osadchiy V.Ya. , Vavilin A.S. , Zimovets V.G. และคณะ Tekhnologiya และ obrudovanie trubnogo proizvodstva. Osadchiy V. ยะ. (อ.). มอสโก Intermet Engineering Publ., 2007.560 p.
5. Barichko B.V. , Dubinskiy F.S. , Kraynov V.I. Osnovy tekhnologicheskikh protsessov OMD เชเลียบินสค์, อูราลใต้ ม. มหาชน, 2008.131 น.
6. Potapov I.N. , Kolikov A.P. , Druyan V.M. Teoriya trubnogo proizvodstva. มอสโก, Metallurgiya Publ., 1991.424 p.
โดยที่ p คือจำนวนการวนซ้ำปัจจุบัน vt คือความเร็วการเลื่อนทั้งหมดของโลหะบนพื้นผิวเครื่องมือ vn คือความเร็วปกติของการเคลื่อนที่ของโลหะ wn คือความเร็วปกติของเครื่องมือ st คือความเค้นแรงเสียดทาน
- ค่าความเค้นครากเป็นฟังก์ชันของพารามิเตอร์ของโลหะที่เสียรูป ณ จุดที่กำหนด - แรงดันไฟฟ้าปานกลาง - ความเข้มของอัตราความเครียด x0 - อัตราการเสียรูปของการบีบอัดสม่ำเสมอ Kt - ปัจจัยโทษสำหรับความเร็วของโลหะที่เลื่อนไปตามเครื่องมือ (ระบุโดยวิธีการวนซ้ำ) Kn - ปัจจัยโทษสำหรับการเจาะโลหะเข้าไปในเครื่องมือ ม. - ความหนืดตามเงื่อนไขของโลหะกลั่นโดยวิธีการประมาณอุทกพลศาสตร์ - แรงตึงหรือสำรองระหว่างการกลิ้ง Fn - พื้นที่ ภาพตัดขวางปลายท่อที่มีแรงดึงหรือรองรับ
การคำนวณระบอบการปกครองความเร็วการเปลี่ยนรูปรวมถึงการกระจายสถานะของการเสียรูปตามเส้นผ่านศูนย์กลางในอัฒจันทร์ค่าที่ต้องการของสัมประสิทธิ์แรงตึงพลาสติกตามสถานะ Ztotal การคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของฝากระโปรงขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางม้วน ของม้วนและความเร็วในการหมุนของมอเตอร์ขับเคลื่อนหลักโดยคำนึงถึงลักษณะเฉพาะของการออกแบบ
สำหรับขาตั้งแรกของโรงสี รวมถึงขาตั้งแรกที่หมุน และสำหรับขาตั้งสุดท้ายที่อยู่หลังขาตั้งสุดท้าย ค่าสัมประสิทธิ์ของแรงตึงพลาสติกใน Zav.i จะน้อยกว่าค่า Ztotal ที่กำหนด ด้วยการกระจายค่าสัมประสิทธิ์แรงตึงพลาสติกบนแท่นทั้งหมดของโรงสี ความหนาของผนังที่คำนวณได้ที่ทางออกจะมากกว่าที่จำเป็นตลอดเส้นทางการลด เพื่อชดเชยความสามารถในการดึงที่ไม่เพียงพอของม้วนแท่นตั้งที่อยู่ในตำแหน่งแรกและหลังแท่นสุดท้ายที่กำลังรีด จำเป็นต้องใช้การคำนวณแบบวนซ้ำเพื่อค้นหาค่า Ztot ดังกล่าวเพื่อให้การคำนวณและ ความหนาของผนังที่ระบุที่ทางออกจากสถานะจะเท่ากัน ยิ่งค่าสัมประสิทธิ์ความตึงพลาสติกทั้งหมดที่ต้องการโดยสถานะ Ztot มากเท่าใด ข้อผิดพลาดในการกำหนดก็จะยิ่งมากขึ้นเท่านั้นโดยไม่ต้องคำนวณซ้ำ
หลังจากการคำนวณแบบวนซ้ำได้คำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของแรงตึงพลาสติกด้านหน้าและด้านหลัง ความหนาของผนังท่อที่ทางเข้าและทางออกของเซลล์การเสียรูปตามขาตั้งของโรงสีรีดักชั่น ในที่สุด เราก็กำหนดตำแหน่งของแท่นวางแรกและสุดท้ายที่ รีด
แน่นอน เส้นผ่านศูนย์กลางการกลิ้งจะถูกกำหนดผ่านมุมศูนย์กลาง qc.p ระหว่าง แกนตั้งความสมมาตรของร่องของม้วนและเส้นที่ลากจากศูนย์กลางของร่องเกิดขึ้นพร้อมกับแกนกลิ้งไปยังจุดบนพื้นผิวของร่องของร่องซึ่งเส้นที่เป็นกลางของโซนการเสียรูปนั้นตั้งอยู่บนพื้นผิวตามอัตภาพ ตั้งอยู่ขนานกับแกนกลิ้ง ค่าของมุม qc.p. ก่อนอื่นขึ้นอยู่กับค่าสัมประสิทธิ์ด้านหลัง Zset และ Zper ด้านหน้า ความตึงเครียดเช่นเดียวกับค่าสัมประสิทธิ์
หมวก
การหาเส้นผ่านศูนย์กลางการกลิ้งโดยมุม qc.p. มักจะทำสำหรับลำกล้อง มีรูปทรงของวงกลมที่มีจุดศูนย์กลางในแกนกลิ้งและมีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากับเส้นผ่านศูนย์กลางเฉลี่ยของลำกล้อง Dav
ข้อผิดพลาดที่ยิ่งใหญ่ที่สุดในการหาค่าของเส้นผ่านศูนย์กลางการกลิ้งโดยไม่คำนึงถึงขนาดทางเรขาคณิตที่แท้จริงของลำกล้องจะเป็นกรณีที่เงื่อนไขการหมุนกำหนดตำแหน่งไม่ว่าจะที่ด้านล่างหรือที่หน้าแปลนของลำกล้อง ยิ่งรูปร่างที่แท้จริงของลำกล้องแตกต่างจากวงกลมที่ยอมรับในการคำนวณมากเท่าใด ข้อผิดพลาดนี้จะยิ่งมีนัยสำคัญมากขึ้นเท่านั้น
ช่วงสูงสุดของความแปรปรวนที่เป็นไปได้ของค่าที่แท้จริงของเส้นผ่านศูนย์กลาง ม้วนของลำกล้องคือการตัดของร่องม้วน ยิ่งจำนวนม้วนที่ก่อตัวเป็นร่องมากเท่าใด ความคลาดเคลื่อนสัมพัทธ์ในการกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางการม้วนก็จะยิ่งมากขึ้นโดยไม่คำนึงถึงขนาดทางเรขาคณิตที่แท้จริงของร่อง
ด้วยการเพิ่มการลดขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อในลำกล้องบางส่วน ความแตกต่างในรูปร่างจากท่อกลมจะเพิ่มขึ้น ดังนั้นด้วยการลดขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางท่อจาก 1 เป็น 10% ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ในการกำหนดค่าของเส้นผ่านศูนย์กลางการกลิ้งโดยไม่คำนึงถึงขนาดทางเรขาคณิตที่แท้จริงของลำกล้องจะเพิ่มขึ้นจาก 0.7 เป็น 6.3% สำหรับสองม้วน 7.1% สำหรับสามม้วนและ 7.4% - สำหรับ chotirohwalkovy "การกลิ้ง" ยืนเมื่อตามเงื่อนไขจลนศาสตร์ของการกลิ้ง เส้นผ่านศูนย์กลางการกลิ้งจะตั้งอยู่ที่ด้านล่างของลำกล้อง
เพิ่มขึ้นเท่าเดิม
3.2 การคำนวณโต๊ะกลิ้ง
หลักการพื้นฐานของการสร้างกระบวนการทางเทคโนโลยีในการติดตั้งที่ทันสมัยคือการได้รับท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางคงที่เท่ากันบนโรงสีแบบต่อเนื่อง ซึ่งทำให้สามารถใช้ชิ้นงานและปลอกที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางคงที่ได้เช่นกัน การลดขนาดท่อให้ได้เส้นผ่านศูนย์กลางที่ต้องการ ระบบการทำงานดังกล่าวช่วยอำนวยความสะดวกและลดความยุ่งยากในการติดตั้งโรงสี ลดระยะพักเครื่องมือ และที่สำคัญที่สุดคือช่วยให้คุณรักษาประสิทธิภาพการผลิตที่สูงของทั้งหน่วย แม้กระทั่งเมื่อท่อรีดที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางต่ำสุด (หลังลด)
เราคำนวณตารางกลิ้งกับหลักสูตรกลิ้งตามวิธีการที่อธิบายไว้ในศิลปะ เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อหลังจากลดขนาดจะถูกกำหนดโดยขนาดของม้วนคู่สุดท้าย
D p 3 = (1.010..1.015) * D o = 1.01 * 33.7 = 34 mm
โดยที่ D p คือเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อสำเร็จรูปหลังโรงสีรีดิวซ์
ความหนาของผนังหลังทำต่อเนื่องและโรงสีรีดักชั่นควรเท่ากับความหนาของผนังของท่อสำเร็จรูป กล่าวคือ S n = Sp = S o = 3.2 มม.
เนื่องจากท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากันออกมาหลังจากการกัดต่อเนื่อง เราจึงหา D n = 94 มม. ในโรงสีแบบต่อเนื่อง การสอบเทียบของม้วนทำให้มั่นใจได้ว่าในคู่สุดท้ายของม้วน เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของท่อจะใหญ่กว่าเส้นผ่านศูนย์กลางของแกนหมุน 1-2 มม. เพื่อให้เส้นผ่านศูนย์กลางของแกนหมุนจะเท่ากับ:
H = d n - (1.2.2) = D n -2S n -2 = 94-2 * 3.2-2 = 85.6 มม.
เรารับเส้นผ่านศูนย์กลางของแมนเดรลเท่ากับ 85 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางด้านในของปลอกควรให้การสอดแมนเดรลโดยอิสระ และมีขนาดใหญ่กว่าเส้นผ่านศูนย์กลางของแมนเดรล 5-10 มม.
d g = n + (5..10) = 85 + 10 = 95 มม.
เรายอมรับผนังซับ:
S g = S n + (11..14) = 3.2 + 11.8 = 15 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของปลอกหุ้มจะขึ้นอยู่กับขนาดของเส้นผ่านศูนย์กลางภายในและความหนาของผนัง:
D g = d g + 2S g = 95 + 2 * 15 = 125 มม.
เส้นผ่านศูนย์กลางของชิ้นงานที่ใช้ D z = 120 mm.
เส้นผ่านศูนย์กลางของแกนหมุนของโรงสีเจาะถูกเลือกโดยคำนึงถึงปริมาณการกลิ้งเช่น การเพิ่มขึ้นของเส้นผ่านศูนย์กลางด้านในของแขนเสื้อซึ่งประกอบขึ้นจาก 3% เป็น 7% ของเส้นผ่านศูนย์กลางภายใน:
P = (0.92 ... 0.97) d g = 0.93 * 95 = 88 มม.
ค่าสัมประสิทธิ์การยืดตัวสำหรับการเจาะ แบบต่อเนื่อง และการลดขนาดถูกกำหนดโดยสูตร:
,
อัตราส่วนการยืดโดยรวมคือ:
โต๊ะกลิ้งสำหรับท่อที่มีขนาด 48.3 × 4.0 มม. และ 60.3 × 5.0 มม. คำนวณในลักษณะเดียวกัน
ตารางกลิ้งถูกนำเสนอในตาราง 3.1.
ตารางที่ 3.1 - โต๊ะหมุน TPA-80
|
ขนาดท่อสำเร็จรูป mm |
เส้นผ่านศูนย์กลางชิ้นงาน mm |
โรงสีเจาะ |
โรงสีต่อเนื่อง |
โรงสีลด |
อัตราส่วนการยืดโดยรวม |
||||||||||
|
เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก |
ความหนาของผนัง |
ขนาดแขนเสื้อ mm |
เส้นผ่านศูนย์กลางของแมนเดรล mm |
อัตราส่วนการวาด |
ขนาดท่อ mm |
เส้นผ่านศูนย์กลางของแมนเดรล mm |
อัตราส่วนการวาด |
ขนาดท่อ mm |
จำนวนยืน |
อัตราส่วนการวาด |
|||||
|
ความหนาของผนัง |
ความหนาของผนัง |
ความหนาของผนัง |
|||||||||||||
3.3 การคำนวณการสอบเทียบม้วนของโรงสีรีดิวซ์
การสอบเทียบม้วนเป็นสิ่งสำคัญ เป็นส่วนหนึ่งของการคำนวณโหมดการทำงานของโรงสี โดยส่วนใหญ่จะกำหนดคุณภาพของท่อ อายุการใช้งานของเครื่องมือ การกระจายของโหลดในแท่นทำงานและไดรฟ์
การคำนวณขนาดม้วนประกอบด้วย:
การกระจายการเสียรูปบางส่วนในแท่นตั้งโรงงานและการคำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางเฉลี่ยของคาลิเบอร์
การกำหนดขนาดของร่องม้วน
3.3.1 การกระจายของการเสียรูปบางส่วน
โดยธรรมชาติของการเปลี่ยนแปลงในการเปลี่ยนรูปบางส่วน แท่นของโรงสีรีดักชั่นสามารถแบ่งออกเป็นสามกลุ่ม: ส่วนหัวที่หนึ่งที่จุดเริ่มต้นของโรงสี ซึ่งการลดลงจะเพิ่มขึ้นอย่างมากในระหว่างการกลิ้ง การปรับขนาด (ที่ส่วนท้ายของโรงสี) ซึ่งการเสียรูปจะลดลงเหลือค่าต่ำสุด และกลุ่มขาตั้งระหว่างพวกเขา (ตรงกลาง) ซึ่งการเสียรูปบางส่วนมีค่าสูงสุดหรือใกล้เคียงกับพวกเขา
เมื่อรีดท่อด้วยแรงตึง ค่าของการเปลี่ยนรูปบางส่วนจะขึ้นอยู่กับสภาวะของความเสถียรของโปรไฟล์ท่อที่ค่าความตึงของพลาสติกที่รับประกันการผลิตท่อในขนาดที่กำหนด
ค่าสัมประสิทธิ์ความตึงพลาสติกทั้งหมดสามารถกำหนดได้โดยสูตร:
,
ที่ไหน 
- การเสียรูปในแนวแกนและแนวสัมผัสในรูปแบบลอการิทึม T คือค่าที่กำหนดในกรณีของคาลิเบอร์สามม้วนตามสูตร
โดยที่ (S / D) cp คืออัตราส่วนเฉลี่ยของความหนาของผนังต่อเส้นผ่านศูนย์กลางตลอดระยะเวลาของการเปลี่ยนรูปท่อในโรงสี ค่าสัมประสิทธิ์ k โดยคำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงระดับความหนาของท่อ
,
,
โดยที่ m คือค่าของการเสียรูปรวมของท่อในแง่ของเส้นผ่านศูนย์กลาง
.
มูลค่าของการลดบางส่วนที่สำคัญด้วยค่าสัมประสิทธิ์ความตึงพลาสติกดังกล่าว สามารถไปถึง 6% ในขาตั้งที่สอง, 7.5% ในขาตั้งที่สาม และ 10% ในขาตั้งที่สี่ ในสแตนด์แรก ขอแนะนำให้อยู่ในช่วง 2.5–3% อย่างไรก็ตาม เพื่อให้มั่นใจในการยึดเกาะที่มั่นคง ปริมาณการลดลงมักจะลดลง
ในแท่นเตรียมการเก็บผิวละเอียดและการเก็บผิวละเอียดของโรงสี การลดลงก็ลดลงเช่นกัน แต่เพื่อลดภาระในม้วนและเพิ่มความแม่นยำของท่อสำเร็จรูป ในสแตนด์สุดท้ายของกลุ่มการปรับเทียบ การลดลงจะเท่ากับศูนย์ ในสแตนด์สุดท้าย สูงสุด 0.2 ของการลดลงในสแตนด์สุดท้ายของกลุ่มกลาง
วี กลุ่มกลางของอัฒจันทร์ปฏิบัติสม่ำเสมอและกระจายการเสียรูปบางส่วนไม่สม่ำเสมอ ด้วยการกระจายการลดลงอย่างสม่ำเสมอในทุกพื้นที่ของกลุ่มนี้ พวกเขาจะถือว่าค่าคงที่ การกระจายตัวที่ไม่สม่ำเสมอของการเสียรูปบางส่วนสามารถมีได้หลายแบบ และสามารถจำแนกลักษณะได้ดังนี้:
การลดลงในกลุ่มกลางจะลดลงตามสัดส่วนจากโหมดแรกไปยังโหมดการล้มครั้งสุดท้าย
ในช่วงสองสามช่วงแรกของกลุ่มกลางการเปลี่ยนรูปบางส่วนจะลดลงและส่วนที่เหลือจะคงที่
การบีบอัดในกลุ่มกลางจะเพิ่มขึ้นก่อนแล้วจึงลดลง
ในช่วงสองสามช่วงแรกของกลุ่มกลางการเปลี่ยนรูปบางส่วนจะคงที่และส่วนที่เหลือจะลดลง
ด้วยโหมดการเปลี่ยนรูปการล้มในกลุ่มแท่นยืนตรงกลาง ความแตกต่างในมูลค่าของกำลังการกลิ้งและภาระบนตัวขับ เกิดจากการเพิ่มความต้านทานต่อการเสียรูปของโลหะในระหว่างการกลิ้ง เนื่องจากอุณหภูมิลดลงและ เพิ่มอัตราการเสียรูปลดลง เป็นที่เชื่อกันว่าการลดลงของการลดลงที่ส่วนท้ายของโรงสียังช่วยปรับปรุงคุณภาพของพื้นผิวด้านนอกของท่อและลดความหนาของผนังตามขวาง
เมื่อคำนวณการปรับเทียบม้วน เราจะทำการกระจายการลดลงอย่างสม่ำเสมอ
ค่าของการเสียรูปบางส่วนตามขาตั้งโรงสีแสดงในรูปที่ 3.1.
การกระจายแรงอัด
ตามค่าที่ยอมรับของการเสียรูปบางส่วนเส้นผ่านศูนย์กลางเฉลี่ยของคาลิเบอร์สามารถคำนวณได้โดยใช้สูตรการผลิต ท่อ, และโดยตรง ... ความล้มเหลว) ระหว่าง การผลิตคอนกรีตโฟม ที่ การผลิตคอนกรีตโฟมถูกใช้โดย ... คนงานที่เกี่ยวข้องโดยตรงกับ การผลิตคอนกรีตโฟม, เสื้อผ้าพิเศษ, ...
การผลิตคอนกรีตเสริมเหล็กแรงโน้มถ่วง ท่อ
วิทยานิพนธ์ >> อุตสาหกรรม การผลิตเช่า การผลิต ท่อโดยวิธีการกลิ้งแบบแรงเหวี่ยง คอนกรีตเสริมเหล็ก ท่อทำ...โดยวิธีแรงเหวี่ยง การผลิต ท่อ... กำลังโหลดเครื่องหมุนเหวี่ยงคอนกรีต ... ช่วยให้สามารถถอดแบบออกได้ การผลิต ท่อโดยการกดแนวรัศมี นี้...
