A vékonyfalú márka, a sarok és a keresztös profilok csökkentett keresztmetszetén a helyi stabilitás elvesztése után. A forró redukció deformációs-nagysebességű módjainak kiszámításához szükséges módszerek kidolgozása az N Régió fokozott pontosságának csövek feszültségével
ahol p az aktuális iteráció száma; Vt - teljes fém csúszási sebesség a szerszám felületén; A VN a fém normál mozgási sebessége; A WN a szerszám normál sebessége; ST - dörzsölés feszültség;
- a deformálható fémparaméterek függvényében a feszültség egy adott ponton; - átlagos feszültség; - a deformáció mértékének intenzitása; x0 - az átfogó tömörítés deformációjának sebessége; A KT egy büntető tényező a fém diavétele a műszer szerint (az iterációk módszere által meghatározott) kN - egy büntetőgyár a fém behatolásához a szerszámba; M jelentése a fém feltételes viszkozitása, a hidrodinamikai közelítések módszere határozza meg; - feszültség vagy háttámla a gördülés során; Fn - tér keresztmetszet A cső vége, amelyhez a feszültséget vagy a verandát alkalmazzák.
A deformáció és a sebesség üzemmód kiszámítása magában foglalja a deformációs állapotok átmérőjét, a műanyag feszültségi együttható szükséges értékét a ZOB állapotával, a motorháztető együtthatóinak számításával, a tekercsek átmérőjét és a sebességet a fő meghajtó motorok forgatása, figyelembe véve a terv jellemzőit.
Az első sejtek a malom, beleértve az első rekesz, amely tekercs, és az utóbbi, helyezzük az utolsó láda, tekercsek, a műanyag feszültség együtthatók bennük zr.i kevesebb, mint a szükséges Zob. A műanyagfeszültség-együtthatók ilyen eloszlásán keresztül az összes ketrecben a kimenő falvastagság nagyobb, mint a csökkentési útvonalon szükséges. Annak érdekében, hogy kompenzálja az első és az utolsó sejtek után található tartályok elégtelen húzó képességét, amelyre egy iteratív számításra van szükség, hogy megtalálja a zob ilyen értékét, hogy a kiszámított és meghatározott falvastagság a kimeneten az állam ugyanolyan volt. Minél nagyobb a szükséges teljes műanyag feszültségi együttható nagysága a ZOB állapotában, annál nagyobb a hiba az iteratív számítás nélkül.
Miután a iteratív számításokat az együtthatók az elülső és a hátsó műanyag feszültség, a vastagsága a cső fala a bemeneti és kimeneti az alakváltozás sejtek mentén városokban a redukáló malom, végül meghatározzuk a helyzetét az első és az utolsó sejtek, melyik út.
Természetesen az átmérőt a QK.P központi szögen keresztül határozzák meg. között függőleges tengely A görgősáram szimmetriája és a kaliber középpontjából végzett vonal szimmetriája egybeesik a gördülő tengelyével a kaliberáram felszínén lévő ponthoz, ahol a deformációs központ semleges vonala a felületén található, feltételesen elhelyezhető párhuzamosan a gördülő tengelyével. A QK.P. szögének nagysága, elsősorban a hátsó zado-együttható értékétől függ. és az első zer. feszültség, valamint az együttható
Kapucni.
A gördülő átmérő meghatározása a QK.P szög nagyságán. Általában végzett a kaliber, van egy kör alakú, egy középső, a gördülő tengely és egy azonos átmérőjű átlagos átmérője DSR kaliberű.
A legnagyobb hibák az átmérő mennyiségének meghatározása nélkül, figyelembe véve a kaliber tényleges geometriai méretét, ha a gördülő körülmények meghatározzák pozícióját, vagy alján vagy a kaliber foglaláskor. Minél nagyobb a kaliber valódi formája eltér a számításokban elfogadott körtől, annál inkább ez a hiba lesz.
A tényleges átmérőjű változások maximális lehetséges tartománya, a kaliberű görgő a tekercsfolyadék tekercs. Minél nagyobb a tekercsek mennyisége kaliberű, annál nagyobb relatívabb hiba az átmérő meghatározására anélkül, hogy figyelembe venné a kaliber tényleges geometriai méretét.
A kaliberű csőátmérő részleges tömörítésével növeli a körkörös alakjának különbségét. Tehát a cső átmérője 1-10% -os tömörítéssel, a relatív hiba az átmérő mennyiségének meghatározásában anélkül, hogy figyelembe venné a kaliber tényleges geometriai méretét, 0,7-6,3% -ról kétszínű, 7.1 % - Trial és 7,4% - a CHOTIROHIPWALKOVOY "KATYA" -ra, amikor kinematikus gördülési körülmények, gördülő átmérője a kaliber alján található.
Egyidejű növekedés ugyanabban
Ilyashenko A.V. - Az "Építési mechanika" tanár egyetemi docallata
Moszkva Állami Építési Egyetem,
Műszaki tudományok jelöltje
A sűrített rugalmas vékonyfalú rudak csapágyapacitásának vizsgálata a kezdeti hajózással és a helyi stabilitás elvesztésével együtt a rúd csökkent keresztmetszete definíciójával jár. A sűrített nonideal vékony, falú rudak cratiás szakaszában a stressz-deformált állapot vizsgálatára elfogadott fő rendelkezések a munkákban vannak megadva. Ez a cikk a rudak alapvető viselkedését tárgyalja, amelyeket egy közösen működő elemek formájában mutatunk be - a kezdeti hígítással rendelkező lemezek formájában, amely utánozza a sarokpolcok munkáját, a Taving és a keresztös profilokat. Ezek az úgynevezett lemezlemezek, amelyek egy rugalmasan összenyomott él és más szabad (lásd: Sync). A munkákban egy ilyen lemez a II. Típusra utal.
Megállapították, hogy a destruktív terhelés jellemző hordozó képesség A rúd jelentősen meghaladja az R (m) terhelést, amelynél a tökéletlen profil stabilitásának helyi elvesztése megtörténik. A B által képviselt grafikonokból látható, hogy a keresztmetszet peremén lévő hosszterminek deformációi rendkívül egyenlőtlenek lesznek. A röberből eltávolított rostokon a tömörítés deformálása a terhelés növekedésével csökken, és a határértékhez közel álló terhelések miatt ezeknek a szálaknak az éles csavarja miatt a kezdeti hígítások és a hosszanti félárusok növekvő nyilak miatt , amelyek a helyi stabilitás elvesztése után alakultak ki, megjelennek és intenzíven termesztenek deformációkat. Stretching.
A spinning hosszirányú szálak keresztmetszeti szakaszai feszültséggel vannak lemerülnek, mintha kikapcsolnak a rúd működéséről, gyengítik a hatékony keresztmetszetet és csökkentik a merevségét. Tehát a vékonyfalú profil hordozó képessége nem korlátozódik a helyi stabilitásveszteségre. A merevebb (kevésbé ívelt) keresztmetszeti területek által érzékelt teljes terhelés jelentősen meghaladhatja az R (m) értékét.
Hatékony, csökkentett szakaszt kapunk, megszüntetjük a profil nem munkaterületeit. Ehhez használja az F K K (X, Y) feszültség funkciójának expresszióját, amely leírja a II. K-OH lemez stresszállapotát (lásd).
Forduljunk a hengerhez σ KH (a külső nyomóerő irányába), amelyet a rúd legkedvezőtlenebb keresztmetszete (x \u003d 0) határoz meg. Általában írjuk őket:
Σ kx \u003d ∂ 2 K (KM, Y, F, f, f, β C, D, β C, D, J, β, S) / ∂ Y 2, (1)
ahol az állandó integráció KM (M \u003d 1,2, ..., 6) és az F KJ (J \u003d 1,2) komponenseinek nyilakja a felbontási egyenletek oldatából meghatározott. Ez az egyenletrendszer magában foglalja a nem-lineáris variációs egyenleteket és határfeltételeket, amelyek leírják a nem hagyományos profilrekordok közös munkáját. Arrows F koj (J \u003d 1,2, ..., 5) A K-TH rekord kezdeti elhajlásának összetevőit minden egyes profilra vonatkozóan kísérletileg határozzák meg;
ℓ - A helyi veszteség során kialakított félhullám fenntarthatóságának hossza;
S - lemezszélesség;
β C, D \u003d CS 2 + Dℓ 2;
β C, D, J \u003d CS 4 + Dℓ 2 S 2 + Gℓ 4;
c, D, J - egész pozitív számok.
A lemez polcának csökkentett keresztmetszete (II. Típusú) csökkentett vagy hatásos szélességét s. Meghatározni, hogy meghatározzuk a rúd tényleges keresztmetszetéből való áttérés feltételeit a csökkentett:
1. A longitudinális szálak feszültsége a lemez kezdeti felületén (Y \u003d 0), a szél mellett (lásd a sinokun), ugyanaz, mint a nemlineáris elmélet (1) által kapott értékek (1):
ahol f 2 kr \u003d f 2 kr + 2f k0r f kr.
A σ K2 \u003d σ K feszültség meghatározásához a leginkább betöltött hosszanti szálak ordinátumát helyettesíteni kell, amely az állapotból származik: ∂σ kx / ∂y \u003d 0.
2. összeg hazai erőfeszítés A lemezen a csökkent keresztmetszetre való áttérés során a nyomóerő irányában nem változik:
3. A belső erőfeszítés pillanatát a tengelyhez képest a tengelyen áthaladó tengelyhez képest (Y \u003d 0) merőleges a lemez síkjára merőleges, ugyanaz marad:
A rajzból nyilvánvaló
σ 'k2 \u003d σ k1 + y n (σ k2 -σ k1) / (Y P + S N). (öt)
Egy egyenletrendszert írunk a csökkentett lemez szélességének meghatározásához. Ehhez helyettesítjük (1) és (5) (3) és (4):
ahol α \u003d πs / ℓ; FR, ξ \u003d F KR F KOξ + F KR F Kξ + F KOR F Kξ;
R, ξ - egész pozitív szám.
A kapott egyenletrendszert (6) és (7) lehetővé teszi, hogy meghatározza a csökkentett szélességű S p mindegyike a polcok a komponensek a sűrített áteső helyi stabilitás elvesztése vékonyfalú rúd. Így a profil tényleges keresztmetszete váltotta fel a csökkentett.
A javasolt módszer úgy tűnik, hogy hasznos lehet mind az elméleti és a gyakorlati terv kiszámításánál a teherbíró képességét sűrített pre-felszikrázott vékonyfalú rudak, ahol a helyi hullám kialakulása megengedett.
Bibliográfiai lista
- Ilyashenko A.v., Efimov I.b. A tömörített vékonyfalú rudak helyi elvesztése után a törzs-deformált állapot, figyelembe véve a kezdeti meghalt // építési struktúrákat és anyagokat. Rozsdásodás elleni védelem. - UFA: TR.IN-TA NIIPROMSTROY, 1981. - C.110-119.
- Ilyashenko A.V. A vékonyfalú hajlított, sarok és a keresztreform profilok számításához kezdeti hígítással // bolyhos alapokkal. - Ufa: Sat. Tudományos Tr. Niipromstroy, 1983. - P. 110-122.
- Ilyashenko A.v., Efimov I.b. A vékonyfalú stepnis kísérleti vizsgálata spontán lamelláris elemekkel // szervezetekkel és gyártással építkezés. - M.: Központ. Buren N.-t. Információ Minpromstroy, 1983.
Bevezetés
1 A probléma állapota a sokoldalú csövek profilozásának elmélől és technológiájáról az elbűvölő rajz (irodalmi áttekintés).
1.1 profilcsövek Lapos arcok és használatuk a technikában.
1.2 A lapos arcok profilcsövek készítésének fő módjai.
1.4 Még mindig alakú eszköz.
1.5 A multifaceted vintage alakú csövek rajza.
1.6 Következtetések. A kutatás célja és célkitűzései.
2 Matematikai modell profilos csövek kifejlesztése húzással.
2.1 Alapvető rendelkezések és feltételezések.
2.2 A deformációs fókusz geometriájának leírása.
2.3 A profilozás folyamatának szilárdsági paramétereinek leírása.
2.4 A farkasok sarkai és a profil összecsapásának sarkainak értékelése.
2.5 Az algoritmus leírása a profilozási paraméterek kiszámításához.
2.6 A teljesítményfeltételek számítógépes elemzése a négyzet alakú csövek releváns rajzolásával.
2.7 Következtetések.
3 A szerszám kiszámítása a profilcsövek rajzolásához.
3.1 A probléma beállítása.
3.2 A röplabda intenzív állapotának meghatározása.
3.3 A megjelenítési funkciók építése.
3.3.1 Négyzetes lyuk.
3.3.2 Négyszögletes lyuk.
3.3.3 sík tartály.
3.4 Példa a farkasok intenzív állapotának kiszámítására, négyzet alakú lyukkal.
3.5 Példa a farkasok intenzív állapotának kiszámítására körkörös nyílással.
3.6 A kapott eredmények elemzése.
3.7 Következtetések.
4 Kísérleti vizsgálatok profilozási négyzet és téglalap alakú csövek húzásával.
4.1 A kísérlet módszertana.
4.2 Profilírozó szögletes cső húzva egy átmenet egy voltos.
4.3 PROFINING SQUARE cső húzással egy átmenet elleni antipatellel.
4.4 Háromszoros lineáris matematikai modell Profilozó négyzetcsövek.
4.5 A farkasok és a tias sarkai kitöltésének meghatározása.
4.6 A farkasok négyszögletes csövekhez történő kalibrálásának javítása.
4.7 Következtetések.
5 Rajz a profil csavaros csavaros csövek.
5.1 A formázással ellátott rajz technológiai paramétereinek kiválasztása.
5.2 A nyomaték meghatározása.
5.3 A nyújtás erőfeszítéseinek meghatározása.
5.5 Következtetések.
A disszertációk ajánlott listája
Vékony falú csövek töltése forgó eszközzel 2009, Műszaki tudományok jelöltje Shephenko, Tatyana Sergeevna
A vékony falú csövek elégedetlenségének javítása egy garantált falvastagságú farkasok blokkjába 2005, Műszaki tudományok jelöltje Kargin, Boris Vladimirovich
A hidegprofilos csövek gyártására szolgáló folyamatok és gépek javítása a deformáció modellezése alapján 2009, Műszaki tudományok doktora Parshin, Sergey Vladimirovich
A multifakulált csövek profiljának modellezése annak érdekében, hogy javítsa, és válassza ki a malom paramétereit 2005, Műszaki tudományok jelöltje Semenova, Natalia Vladimirovna
Csövek rajzolása anizotróp erősítőanyagból 1998, Műszaki tudományok jelöltje Chernyaev, Alexey Vladimirovich
A disszertáció (a szerző absztrakt része) a témában: "A többfajta csövek profiljának javítása visszavonhatatlan rajz alapján"
A téma relevanciája. A gazdaság termelési ágazatának aktív fejlesztése, a termékek hatékonyságának és megbízhatóságának szigorú követelményei, valamint a termelés hatékonysága az erőforrás-megtakarítási típusok és a technológia felhasználását igényli. Az építőipar számos iparágának, a gépgyártásnak, a műszerkészítésnek, a rádiós mérnöki iparágnak az egyik megoldás a gazdaságos fajok (hőcserélő és radiátorcsövek, hullámvezetők stb.) Használata, amely lehetővé teszi: növelje a teljesítményt a szerkezetek szerkezeteinek erőssége és tartóssága, csökkenti a fém-konzisztenciáját, javítják az anyagokat megjelenés. A széles körű nómenklatúra és a profilcsövek fogyasztásának jelentős mennyisége szükségessé tette az oroszországi termelésüket. Jelenleg a kialakított csövek nagy részét csővezérelt műhelyekben gyártják, mivel a hideg gördülő és rajz működésének megfelelően kialakult a hazai iparban. E tekintetben különösen fontos a meglévő termelés javítása: a berendezések fejlesztése és gyártása, az új technológiák és módszerek bevezetése.
A leggyakoribb típusú alakú csövek sokoldalú (négyzet alakú, téglalap alakú, hex, stb.) Nagy pontosságú csövek, amelyeket az irreleváns rajzok egy átadással kapnak.
A sürgős a téma a dolgozat határozza meg, hogy javítani kell a minőségi sokrétű csövek az eljárás javításával az profilalkotás tüske nélkül.
A munka célja, hogy javítsa a folyamat profilalkotás sokrétű csövek nemtetszését rajz technikák kifejlesztése kiszámítására technológiai paraméterek és a szerszám geometria.
A cél elérése érdekében meg kell oldani a következő feladatokat:
1. Hozzon létre egy matematikai modellt a multifaceted csövek profiljának profilozásához, az energiatartalmak felmérése érdekében, figyelembe véve a keményedés nem aluminous törvényét, a tulajdonságok anizotrópiáját és a röplabdánc komplex geometriáját.
2. Határozza meg teljesítményviszonyok A profilozás fizikai, technológiai és strukturális paramétereitől függően elégedetlenség esetén.
3. Fejlesszen egy módszertant a farkasok és az esztergák sarkai betöltő sarkainak becsléséhez a sokoldalú csövek rajzolásához.
4. Módszertan kidolgozása az alakos farkasok szilárdságának kiszámításához az eszköz geometriai paramétereinek meghatározásához.
5. Módszertan kidolgozása a technológiai paraméterek kiszámításához, miközben egyidejűleg profilozás és száraz.
6. magatartási kísérleti vizsgálatok a technológiai paraméterek a folyamat, amely biztosítja a nagy pontosságú a méretei sokrétű csöveket és ellenőrizze a megfelelőségét a számítás a technológiai paramétereinek profilozási a matematikai modell.
Kutatási módszerek. Az elméleti tanulmányok a rajz elmélete, a rugalmasság elmélete, a konformális leképezések, a számítástechnikai matematika módszerein alapultak.
A kísérleti vizsgálatokat laboratóriumban végeztük a kísérlet matematikai tervezésének módszerei az Univerzális TDMU-30 tesztelőgépen.
A szerző megóvja a sokoldalú csövek profilozásának technológiai és szerkezeti paramétereinek kiszámításának eredményeit, az elégedetlen rajzolással: a formázott farkasok szilárdságának kiszámításának módja, figyelembe véve a csatorna normál terhelését; Módszertan a sokoldalú csövek profilozásának folyamatának technológiai paramétereinek kiszámításához; számítási módszereinek a technológiai paraméterek, miközben egyidejűleg profilozó és szárítás nemtetszését rajza csavaros vékonyfalú sokrétű csövek; A kísérleti vizsgálatok eredményei.
Tudományos újdonság. Az energiafeltételek változásainak mintáit a sokoldalú csövek profilozásával állítják elő irreleváns rajzolással, figyelembe véve a keményedés nemlineáris törvényét, a tulajdonságok anizotrópiáját és a röplabdáncok komplex geometriáját. A problémát úgy oldják meg, hogy meghatározzák a formázott farkasok stresszállapotát a csatorna normál terhelésének hatása alatt. A stressz-törzs állapotának egyenleteinek teljes nyilvántartása, miközben egyidejűleg profilizálva és vágja a multifaceted csövet.
A kutatási eredmények pontosságát a feladatok szigorú matematikai megfogalmazása megerősíti, analitikai módszerekkel a problémák megoldására, modern módszerek Kísérleti kísérleti adatok és kísérleti adatok feldolgozása, kísérleti eredmények reprodukálhatósága, kiszámított, kísérleti adatok és gyakorlati eredmények kielégítő konvergenciája, a gyártási technológia és a kész multifaceted csövek jellemzőinek modellezésének eredményeinek megfelelése.
A munka gyakorlati értéke a következő:
1. A 10x10x1 mm-es négyzet alakú csövek szerkezete nagy pontosságú ötvözetből, növelve a kitermelést 5% -kal.
2. A teljesítményüket biztosító alakított farkasok méretei meghatározzák.
3. A profilalkotás és a csavarási műveletek kombinálása csökkenti a csavaros multifaceted csövek gyártásának technológiai ciklusát.
4. A formázott farkas csatorna jobb kalibrálása a 32x18x2mm téglalap alakú csövek profilozásához.
A munka jóváhagyása. A főbb rendelkezések a dolgozat munkát jelentett, és megvitatták a Nemzetközi Tudományos és Műszaki Konferencia szentelt a 40. évfordulója a Samara Kohászati \u200b\u200bPlant „Új célok a termelés és fogyasztás az alumínium és ötvözetei” (Samara: SGAU, 2000); 11 egyetemi konferencia " Matematikai modellezés és határfeladatok ", (Samara: Sstu, 2001); Második nemzetközi tudományos és műszaki konferencia "metallofizika, anyagok mechanikája és deformációs folyamatok" (Samara: Sgau, 2004); XIV hülye-levskaya leolvasások: nemzetközi ifjúság tudományos konferencia (Kazan: Kstu, 2006); IX Royal Olechings: Nemzetközi Ifjúsági Tudományos Konferencia (Samara: Sgau, 2007).
Kiadványok A tézis fő disszertációját tükröző anyagokat 11 munkában teszik közzé, többek között a legmagasabb igazolási bizottság által meghatározott vezető szakértői áttekintett tudományos publikációkban - 4.
A munka felépítése és terjedelme. A disszertáció a főből áll egyezmények, Bevezetés, öt fejezet, irodalom irodalma és alkalmazások. A munkát 155 oldalt tartalmazó írógép, köztük 74 rajz, 14 asztal, bibliográfia, 114 elem és alkalmazás.
A szerző hálás a Segítség, valamint a Felügyelő, a Tanszék professzora, a D.T.N. V.r. CARGIN értékes megjegyzésekhez és gyakorlati segítségért a munkában.
Hasonló disszertáció a speciális "technológiai és nyomásfeldolgozó gépeken", 05.03.05 Cifra Wak
A technológia és berendezések javítása a rozsdamentes acélból származó kapilláriscsövek előállításához 1984, Műszaki tudományok jelöltje Truubitsin, Alexander Filippovich
A komplex keresztmetszetek összetett csövek készítésének technológiájának javítása a maradék feszültségek adott szintjével 2002, Műszaki tudományok jelöltje Fedorov, Mikhail Vasilyevich
A farkasok technológiájának javítása és a "Billet-Tool" rendszer modellezésén alapuló hexamprofilok gyártásához 2012, Műszaki tudományok jelöltje Malakanov, Szergej Aleksandrovich
A fém stressz-deformált állapotának modelljei, amikor a csövek rajzolása és a módszertan kidolgozása az önfelbontású tüskefélési paraméterek meghatározásához 2007, Műszaki tudományok jelöltje Malevich, Nikolay Alexandrovich
A berendezések, eszközök és technológiai eszközök javítása kiváló minőségű egyenes porcsövek rajzolásához 2002, Műszaki tudományok jelölt Manokhina, Natalia Grigorievna
A disszertáció következtetése a Téma "Technologies és nyomógépek", Shokova, Ekaterina Viktorovna
Főbb eredmények és a munka következtetései
1. A tudományos és technikai szakirodalom elemzéséből következik, hogy a vékonyfalú többfajta csövek (négyzet, téglalap alakú, hatszög, oktámi) előállításának racionális és produktív folyamata az elégedetlenség.
2. A matematikai modellt dolgoztak ki a folyamat profilalkotás, sokrétű csövek displeasant rajz, amely lehetővé teszi a teljesítmény meghatározására körülmények között, figyelembe véve a nemlineáris törvény az edzés, az anizotrópia tulajdonságainak a cső anyaga, valamint a komplex geometriája a röplabda csatorna. A modell a Delphi 7.0 programozási környezetben valósul meg.
3. Matematikai modell segítségével megalapozott a fizikai, technológiai és strukturális tényezők mennyiségi hatása a multifaceted csövek elégedetlen rajzolásának folyamatának teljesítményparamétereire.
4. Fejlesztett módszerek a farkasok sarkai és az arcok sarkainak tömörségének becsléséhez, a sokoldalú csövek irreleváns rajza esetén.
5. Eljárás kifejlesztett kiszámításához az erejét a formázott farkas, figyelembe véve a rendes terhelés a csatorna, amely a funkció ery feszültségek, és az eljárás a konform leképezések és a harmadik erőt elmélet.
6. A négyszögletes csövek profilozásának három faktoros matematikai modellje kísérletileg épült, amely lehetővé teszi a technológiai paraméterek kiválasztását, amelyek biztosítják a kapott csövek geometriájának pontosságát.
7. A mérnöki szintre fejlesztették ki és hozták létre, a technológiai paraméterek kiszámításának módját egyidejű profilozással és a sokoldalú csövekkel való elpusztítással az irreleváns rajzokkal.
8. A többfajta csövek profilozásának kísérleti vizsgálata az irreleváns rajzokkal az elméleti elemzés eredményeinek kielégítő konvergenciáját mutatja kísérleti adatokkal.
Referenciák Disszertáció Kutatás műszaki tudományok jelöltje Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008
1. A.c. 1045977 USSR, MKI3 B21SS / 02. Szerszám a vékony falú alakú csövek szövegének rajzolásához. / V.n. Ermakov, G.P. Moiseev, A.b. Suntsov et al. (USSR). № 3413820; Színpad. 31.03.82; Publ. 07.10.83, Bul. №37. - Zs.
2. A.C. 1132997 USSR, MKI3 B21SS / 00. Összetett farkas a sokoldalú profilok rajzolásához még az arcok számával is. / In és. Reinne, A.a. Pavlov, E.V. Nikulin (USSR). -Toura 3643364 / 22-02; Színpad. 09/16/83; Publ. 07.01.85, Bul. №1. -4c.
3. A.C. 1197756 USSR, MKI4B21S37 / 25. A négyszögletes csövek szövegének gyártásának módja. / P.N. Kalinushkin, vb Furmanov et al. (USSR). № 3783222; bejelentette 21.08.84; Publ. 15.12.85, Bul. №46. - 6c.
4. A.C. 130481 USSR, MKA 7S5. A nem körkörös profilok rajzolására szolgáló eszköz. V.l. Kolmogorov, G.M. Moiseev, yu.n. Shakmaev et al. (USSR). № 640189; Színpad. 02.10.59; Publ. 1960, Bul. №15. -2c.
5. A.C. 1417952 USSR, MKI4V21S37 / 15. A profil többfunkciós szöveges szövegének gyártási módja. A.b. Yukov, A.A. Shkurenko et al. (USSR). № 4209832; Színpad. 09.01.87; Publ. 08.23.88, Bul. №31. - 5c.
6. A.C. 1438875 USSR, MKI3 B21С37 / 15. A négyszögletes csövek szövegének gyártásának módja. / A.g. Mikhailov, L.B. MASLAN, V.P. Buzin et al. (USSR). № 4252699 / 27-27; Színpad. 28.05.87; Publ. 11/23/88, Bul. №43. -4c.
7. A.C. 1438876 Szovjetunió, MKA3 B21S37 / 15. A kerek csövek reprodukálására szolgáló eszköz téglalap alakú szövegbe. / A.g. Mikhailov, L.B. MASLAN, V.P. Buzin et al. (USSR). № 4258624 / 27-27; Színpad. 09.06.87; Publ. 11/23/88, Bul. №43. -Sc.
8. A.c. 145522 USSR MKI 7P410. Szűrő csövekhez szöveghez. / E.v.
9. Bush, B.k. Ivanov (USSR). - No. 741262/22; Színpad. 10.08.61; Publ. 1962, Bul. No. 6. -Sc.
10. A.c. 1463367 USSR, MKI4 B21С37 / 15. Módszer többfunkciós szöveges szöveg készítéséhez. / V.v. Yakovlev, V.A. Shurinov, A.I.Pavlov és V.A. BELVYN (USSR). № 4250068 / 23-02; Színpad. 13.04.87; Publ. 03/07/89, Bul. №9. -2c.
11. A.c. 590029 USSR, MK2B21SS / 00. Volok a vékonyfalú többfunkciós szövegprofilok rajzolásához. / B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.p. Moiseev et al. (USSR). № 2317518 / 22-02; Színpad. 30.01.76; Publ. 30.01.78, Bul. №4. -Sc.
12. A.c. 604603 USSR, MKI2 B21SS / 00. Volok téglalap alakú vezetékes szöveg rajzolásához. / JI.C. Watrushin, I.Sh. Berin, A.ji. Chechurine (USSR). -2379495 / 22-02; Színpad. 07/05/76; publ.30.04.78, Bul. No. 16. 2 p.
13. A.c. 621418 USSR, MKI2 B21SS / 00. Szerszám a sokoldalú csövek rajzolásához egyenletes számú arccal. / G.A. SAVIN, V.I. Panchenko, V.k. Sidorenko, L.M. Schlossberg (USSR). № 2468244 / 22-02; Színpad. 29.03.77; Publ. 30.08.78, Bul. №32. -2c.
14. A.c. 667266 USSR, MC2 B21SS / 02. Volok szöveg. / A.A. Fotov, v.n. DUEV, G.P. Moiseev, v.m. Yermakov, yu.g. Jó (USSR). № 2575030 / 22-02; Színpad. 01.02.78; Publ. 06/15/79, Bul. №22, -4с.
15. A.c. 827208 Szovjetunió, MKI3 B21SS / 08. Eszköz a profilcsövek szövegének gyártásához. / I.A. Lyashenko, G.p. Motsev, S.M. Podoskin et al. (USSR). № 2789420 / 22-02; követelések. 09.06.79; Publ. 05.05.81, Bul. №11. - Zs.
16. A.c. 854488 USSR, MKI3 B21SS / 02. Még mindig eszköz szöveg. /
17. S.P. PANASENKO (USSR). № 2841702 / 22-02; Színpad. 11/23/79; Publ. 08/15/81, Bul. №30. -2c.
18. A.c. 856605 USSR, MKI3 B21SS / 02. Volok a profilok szövegének rajzolásához. YU.S. Zykov, A.g. Vasilyev, A.A. KOCHETKOV (USSR). №2798564 / 22-02; Színpad. 07/19/79; Publ. 08.23.81, Bul. №31. -Sc.
19. A.c. 940965 USSR, MKI3 B21SS / 02. Szerszám a profilfelületek szövegének készítéséhez. / I.A. Savelyev, Yu.s. Feltámadás, A.D. OSMA-NIS (USSR). - 3002612; Színpad. 06.11.80; Publ. 07.07.82, Bul. №25. Zs.
20. Adler, YU.p. Kísérleti tervezés az optimális feltételek keresése során. / YU.p. Adler, E.V. Markova, YU.V. Granovsky M.: Science, 1971. - 283c.
21. Alynevsky, Ji.e. Vontatási erőfeszítések hideg vízelvezető csövekkel. / Ji.e. Alshevsk. M.: METALLURGISDAT, 1952.-124C.
22. Amenzade, Yu.a. A rugalmassági szöveg elmélete. / Yu.a. Amenzade. M.: Felső iskola, 1971.-288С.
23. Argunov, V.n. A formázott profilok szövegének kalibrálása. / V.n. Argunov, M.Z. Yermanok. M.: Metallurgy, 1989.-206c.
24. Arysensky, Yu.m. Racionális anizotrópia megszerzése a lapok szövegében. / YU.M. Arysensky, f.v. Grecknikov, v.yu. Aryshensky. M.: Metallurgy, 1987-141c.
25. ARYSHENSKY, YU.M.TORIA és az anizotróp anyagok műanyagképződésének számításai szövege. / Yu.m. Arysensky, f.v. Grecknikov. - M.: Metallurgy, 1990.-304c.
26. BISK, M.B. A PIPE-operatív szerszám szövegének racionális technológiája. / M.B. BISK-M.: GETALLURGY, 1968.-141 p.
27. Widowin, S.I. Módszerek a bélyegző lapok és profillapok számítógépes folyamatok kiszámításához és tervezéséhez. / S.I. Widowin - M.: Gépipar, 1988.-160c.
28. Vorobyov, D.N. Kalibráló eszköz a téglalap alakú csövek szövegének rajzolásához. / D.N. Vorobev D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // könnyű ötvözetek technológiája. -1989. . -C.36-39.
29. VYDRIN, V.N. A nagy pontosságú szöveg alakított profiljainak előállítása. / V.n. Udrin és munkatársai: Metallurgy, 1977.-184c.
30. GROMOV, N.P. Fémfeldolgozó elméleti szöveg. / N.P. GROMOV -M.: GETALLURGGY, 1967.-340С.
31. Gubkin, S.I. A meglévő módszerek kritikája az OMD / PY működési feszültségének kiszámításához. GUBKIN // A számítások mérnöki módszerei technológiai folyamatok OMD. -M.: MashGiz, 1957. C.34-46.
32. Glyaev, G.I. A cső keresztirányú szakaszának stabilitása a szöveg csökkentése alatt. / G.I. Glyaev, P.N. Ivshin, v.k. Yanovich // A csövek csökkentésének elmélete és gyakorlata. P. 103-109.
33. Glyaev, YU.G. Az OMD szövegének folyamatainak matematikai modellezése. / Yu.g. Glyaev, S.A. Chukmasov, A.b. GUBIN. Kijev: Sciences. Dumka, 1986. -240c.
34. Glyaev, yu.g.Intensification a csövek pontosságának és minőségének szövege. / Yu.g. Glyaev, M.Z. Volodarsky, O.I. Oroszlán és más: Metallurgy, 1992.-238c.
35. Gun, G.ya. Elméleti alapon Fémfeldolgozás szöveghez. / G.ya. Gong. M.: Gépgyártás, 1980. - 456c.
36. Gun, G.ya. A fémek műanyagkészítménye. / G.ya. Gong, P.I. Polihin, B.A. Prudkovsky. M.: Gépgyártás, 1968. -416c.
37. Danchenko, V.n. Profilcsövek készítése szöveg. / V.n. Danchenko,
38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Intermet of Engineering, 2003. -224c.
39. DNESTROVSKY, N.Z. Fémszöveg eltávolítása. / N.Z. Dniészter. M.: Állam Tudományos iskola. Ed. Megvilágított. h. és a szín Gépgyártás, 1954. - 270c.
40. Dorokhov, A.I. Módosítsa a kerületet, miközben rajzolja az alakított csöveket. / A.I. Dorokhov // bul. Tudományos és műszaki El kell dobni az információkat. M.: METALLURG-EDITION, 1959. - № 6-7. - P.89-94.
41. Dorokhov, A.I. Az eredeti munkadarab átmérőjének meghatározása a nem szabad héj és a téglalap alakú, háromszög és hatszögcsövek gördüléséhez. / A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // csövek / viszály gyártása. M., 1969. -P.21. - P. 61-63.
42. Dorokhov, A.I. Axiális feszültségek az alakított csövek rajzolásával, mandrel szöveg nélkül. / A.I. Dorokhov // tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -sp.1. - P.156-161.
43. Dorokhov, A.I. A hideg deformált profilcsövek és bázisok előállításának kilátásai modern technológia Gyártási szövegük. / A.I. Dorokhov, V.I. Reinne, A.P. Uspenko // Gazdaságászati \u200b\u200bcsövek: M.: Metallurgy, 1982. -c. 31-36.
44. Dorokhov, A.I. A többszörös tech malmok racionális kalibrálása a téglalap alakú csövek készítéséhez szöveges szöveg. / A.I. Dorokhov, P.V. SAV-KIN, A.B. Kolpakovsky // A csőgyártás műszaki fejlődése. M.: Metallurgy, 1965.-. 186-195.
45. Emlisanenko, p.t. Csőhengerlés és csővezeték gyártási szöveg. / P.t. Emelyanenko, A.a. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: METALLURGIZDAT, 1954.-496C.
46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Az alumínium ötvözetek paneljeinek megnyomása. M.: Gépgyártás. - 1974. -232c.
47. Ermanok, M.Z. A túlfeszültség rajzolás a termelés során 1 "csövek szövege. / M.Z. Yermanok. M.: ColorMetinization, 1965. - 101c.
48. Ermanok, M.Z. A rajz szövegének elméletének fejlesztése. / M.Z. Yermanok // színes fémek. -1986. №9.- P. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Rational, a téglalap alakú csövek gyártása alumínium szövegből. / M.Z. Yermanok M.Z., V.F. Fendületek. // színes fémek. 1957. - №5. - P.85-90.
50. ZYKOV, YU.S. A deformációk optimális aránya a téglalap alakú profilok szövegének rajzolásában. / YU.S. Zykov, A.g. Vasilyev, A.A. KOCHETKOV // színes fémek. 1981. - №11. -C.46-47.
51. ZYKOV, YU.S. A rajzcsatorna profiljának hatása a felperzési erő szövegére. / YU.S. Zykov // Az egyetemek hírei. Vasi kohászat. 1993. -2. - P.27-29.
52. Zykov, YU.S. A hosszirányú profil kombinált formájának vizsgálata munkaterület Volley szöveg. / YU.S. Zykov // Gépgyártás és koksz: A fémek nyomása. - Kiev: Technique, 1982. - Iet.78. P. 107-115.
53. ZYKOV, YU.S. A téglalap alakú profilok szövegének optimális paraméterei. / YU.S. Zykov // színes Megalla. 1994. - №5. - P.47-49. .
54. ZYKOV, YU.S. A téglalap alakú profilszöveg rajzolásának optimális paraméterei. / YU.S. Zykov // színes fémek. 1986. - №2. - P. 71-74.
55. ZYKOV, YU.S. A keményedő fémszöveg húzásának optimális sarkai. / YU.S. Zykov .// Izvestia egyetemek. 4m. 1990. - №4. - P.27-29.
56. Ilyushin, A.A. Műanyag. Első rész. Elasztikus műanyag deformációk szöveg. / A.a. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 p.
57. Kargin, V.R. Az irreleváns rajz elemzése vékony falú csövek Melltelen szöveg. / V.r. Kargin, e.v. Shokova, B.V. Kargin // Bulletin Sgau. Samara: Sgau, 2003. - №1. - P.82-85.
58. Kargin, V.R. Bevezetés a fémek nyomásának speciális feldolgozásához
59. Szöveg: TUTORIAL / V.R. Kargin, e.v. Shokova. Samara: Sgau, 2003. - 170 ° C.
60. Kargin, V.R. Vízvezeték rajz szövege. / V.r. Kargin // színes fémek. -1989. №2. - C.102-105.
61. kargin, v.r. Mérnöki kísérletek alapjai: TUTORIAL / V.R. Kargin, v.m. Hares. Samara: Sgau, 2001. - 86с.
62. Kargin, V.R. A Square Profilok és csövek szövegének kiszámítása. / V.r. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Izvestia Samara Tudományos Központ az Orosz Tudományos Akadémia. 2001. - №2. Tz - P.23 8-240.
63. Kargin, V.R. A csőfal megvastagodásának kiszámítása, amikor a szöveg. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, e.v. Shokova // beszerzési termelés a gépészetben. 2004. -1. -C.44-46.
64. Kasatkin, N.I. A téglalap alakú csövek szövegének kutatási folyamata. / N.I. Casatkin, úgynevezett Honina, I.V. Komkova, Op. Panova / Nemvasfém feldolgozási folyamatok tanulmányozása. - M.: GETAllurgia, 1974. probléma 44. - P. 107-111.
65. Kirrichenko, A.n. A gazdaság elemzése különböző utak Profilcsövek gyártása állandó falvastagsággal a kerület szövege körül. / A.n. Kirrichenko, A.I. GUBIN, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // Gazdasági fajok csövei. -M., 1982. -s. 31-36.
66. Kleenov, v.f. Kiválasztása munkadarab és kiszámítása a rajzoló négyszögletes csövek alumíniumötvözetekből szöveg. / V. F. Klemenov, R.I. Muratov, M.I. Erlich // Light Alloys.-1979 technológia. - №6.- P.41-44.
67. Kolmogorov, V.l. Szerszám a szöveg rajzolásához. / Vl. Kolmogorov, S.I. Orlov, v.Yu. Shevlyakov. -M.: Metallurgy, 1992. -144c.
68. Kolmogorov, B.JI. Feszültség. Deformáció. Megsemmisítés szöveg. / B.Jt. Kolmogorov. M.: Metallurgy, 1970. - 229c.
69. Kolmogorov, B.JI. A szöveg rajzolásának és nyomtatásának technológiai feladata: TUTORIAL / B.JI. Kolmogorov. -Sverdlovsk: Upi, 1976. -sp.10. -81c.
70. Coppenfels, V. A konformális leképezés szövege. / V. Cop-Penfelels, F. Stalman. M.: IL, 1963. - 406c.
71. Cofoff, Z.A. Hideg gördülő cső szöveg. / Per. Cofoff, p.m. Solovychik, V.A. Aleshin és mások. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432c.
72. GRUZMAN, YU.G. A globális csőgyártó szöveg jelenlegi állapota. / YU.G. Krukman, j1.c. Lyakhovetsky, O.. Semenov. M.: GETALLURGGY, 1992. -81c.
73. Levanov, A.n. Kapcsolat súrlódás az OMD szövegének folyamata során. La.n. Leva-nov, v.l. Colmangors, S.L. Burkin és munkatársai: Metallurgy, 1976. - 416c.
74. Levitansky, M.D. Műszaki és gazdasági előírások kiszámítása az alumíniumötvözetekből származó csövek és profilok gyártásához a személyi számítógépes szövegben. / M.D. Levitansky, E.b. Makovskaya, R.p. Nazarova // színes fémek. -19.92. -A2. -C.10-11.
75. Lyzov, M.N. Az alkatrészek gyártási folyamatok elmélete és kiszámítása rugalmas szöveg. / M.N. Lysov M.: Gépipar, 1966. - 236c.
76. Mushelishvili, N.I. A rugalmasságú szöveg matematikai elméletének egyik fő feladata. / N.I. Mushelishvili. M.: Tudomány, 1966. -707c.
77. Osadchy, V.ya. A profilozó cső és a görgős kalibrátorok szöveges paramétereinek tanulmányozása. / V.ya. SURDDY, S.A. Stepants // acél. -1970. -A8.-S.732.
78. Osadchy, V.ya. A deformáció jellemzői a téglalap alakú és változó részek szövegének gyártásában. / V.ya. SURDDY, S.A. Stepants // acél. 1970. - №8. - P.712.
79. Osadchy, V.ya. A feszültségek és erőfeszítések kiszámítása a csövek szövegének húzásakor. /
80. V.YA. Csendes, A.ji. Vorontsov, S.M Karpov // hengerelt termékek gyártása. 2001. - №10. - S.8-12.
81. Osadchy, S.I. Stressz-deformáló fürdőszoba profilokkal - Rovaniatext. / V.ya. SURDDY, S.A. Getya, s.a. Stepanov // Izvestia egyetemek. Vasi kohászat. 1984. -i -9. -S.66-69.
82. PARSHIN, B.C. A folyamatok rendszerszintű fejlesztése és a cső szövegének hideg rajza. / B.c. Parshins. Krasnoyarsk: Kiadóház Kras név. Egyetem, 1986. - 192c.
83. PARSHIN, B.C. Hideg cső rajz szöveg. / B.c. Parshins, A.A. Fotov, V.A. Aleshin. M.: Gépgyártás, 1979. - 240 ° C.
84. Perlin, I.l. A rajz szövegének elmélete. / I.l. Perlin, M.Z. Yermanok. -M.: Metallurgy, 1971.- 448С.
85. Perlin, P.I. Konténerek lapos ingot szöveghez. / P.I. Perlin, L.F. Towchova // Sat. Tr. Vhimetmash. ONTI VNIMEMETMASH, 1960. - №1. -C.136-154.
86. Perlin, P.I. Kiszámításának módja konténerek megnyomásával a szövet öntvény szöveg. / P. I. Perlin // mechanikus mérnöki közlemény 1959. - №5. - S.57-58.
87. Popov, E.A. A lapos bélyegző szövegének elméletének alapjai. / E.a.popov. -M.: Gépészmérnöki, 1977. 278С.
88. Potapov, I.N. A csőgyártó szöveg elmélete. / I.N. Potapov, A.p. Colikov, V.M. Druyan és munkatársai: Metallurgy, 1991. - 406c.
89. Ravin, A.n. Formáló eszköz a profilok szövegének megnyomásához és rajzolásához. / A.n. Ravin, E.Sh. SUKHODREV, L.R. Dudetskaya, V.l. Scherbanyuk. - Minszk: Tudomány és Technológia, 1988. 232c.
90. Rakhtmayer, R.D. Különböző módszerek a határérték problémáinak megoldására Szöveg. / R.D. Rakhtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418c!
91. SAVIN, G.A. Rajz csövek szöveg. / G.a. Savin. M.: Metallurgy, 1993.-336c.
92. SAVIN, G.N. Feszültségelosztás a lyukak szövege közelében. / Nov.
93. SAVIN. Kijev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.
94. SEGERYLIND, JI. MKE szöveg alkalmazása. / Ji. Segerylind. M.: Mir, 1977. - 349С.
95. Smirnov-Alyaev, G.A. A műanyag áramlásának tengelymetrikus feladata a csövek tömörítése, eloszlása \u200b\u200bés rajza. / G.A. Smirnov-Alyaev, G.ya. Fegyver // universies hírek. Vasi kohászat. 1961. - №1. - P. 87.
96. Storozhev, M.V. Fémfeldolgozási elméleti szöveg. / M.V. Storozhev, E.A. Popov. M.: Gépipar, 1977. -432c.
97. Timosenko, s.p. Anyagellenállás szöveg. / S.p. Timosenko - M.: Tudomány, 1965. T. 1, -480С.
98. Timosenko, s.p. A rugalmas rendszerek szövegének stabilitása. / S.p. Timosenko. M.: Gittle, 1955. - 568c.
99. Trusov, P.V. A horonycsövek szövegének profilozásának vizsgálata. / P.V. TRUSOV, V.Y. Pillárok, I.A. Cron // nyomás fém feldolgozás. -Sverdlovsk, 1981. №8. - P.69-73.
100. HUCHENG, V. Csőkészítés húzáshoz, rajzolási módszerek és a szöveg húzására használt berendezések. / V. Hucheng // Csőgyártás. Düsseldorf, 1975. per. ezzel. M.: METALLURGIZDAT, 1980. - 286C.
101. Chevakin, Yu.f. Számítógépes gépek a csövek szövegében. / Yu.f. Chevakin, A.M. Keréktárcsák. M.: GETALLURGY, 1972. -240C.
102. Chevakin, Yu.f. A szerszám kalibrálása a téglalap alakú csövek szövegének rajzolásához. / Yu.f. Shevaakin, N.I. Casatkin // A nemvasfém feldolgozási folyamatok tanulmányozása. -M. Metallurgy, 1971. Vol. №34. - P.140-145.
103. Chevakin, Yu.f. Csőgyártó szöveg. / Yu.f. Shevaakin, A.Z. Gle Berg. M.: GETALLURGGY, 1968. - 440С.
104. chevakin, yu.f. Színes fémcsövek gyártása. / Yu.f. Chevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seidalev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355с.
105. Chevakin, Yu.f., Rirts A.M. A csőgyártás hatékonyságának javítása a színesfémek szövegéből. / Yu.f. Chevakin, A.M. Keréktárcsák. M.: GETALLURGY, 1968.-240C.
106. Shokova, E.V. Kalibráló eszköz a téglalap alakú csövek szövegének rajzolásához. / E.V. Shokova // XIV Tupolevsky Olvasmányok: Nemzetközi Ifjúsági Tudományos Konferencia, Kazan állam. tehn un-t. Kazan, 2007. - 1. kötet - P. 102103.
107. Csavarok, A.K., Freiberg Ma Gazdasági profilok készítése Szöveg. / A.k. Schupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296c.
108. Yakovlev, v.v. A téglalap alakú csövek áttelepítése megnövekedett pontosság Szöveg. / V.v. Yakovlev, B.a. Snelnitsky, v.a. Baliavin és mások. // Stal.-1981.-№6-S.58.
109. Yakovlev, v.v. Érintkező feszültségek A csövek irreleváns rajza. Szöveg. / V.v. Yakovlev, v.v. Spellers // SAT: Zökkenőmentes csövek gyártása. -M.: GETALLURGY, 1975.-3. -C.108-112.
110. Yakovlev, v.v., téglalap alakú csövek rajzolása egy mozgó tüskével. / V.v. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Baliavin; Pihenés. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - DEP. A fekete deformációban 13.05.1985, No. 2847.
111. Automatische Finndund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre profil". 1985. - 32. -C.508-509.
Felhívjuk figyelmét, hogy a fent bemutatott tudományos szövegeket megismertetjük, és a tézisek eredeti szövegeinek felismerésével (OCR) felismeri. Ebben az összefüggésben az elismerési algoritmusok tökéletlenségéhez kapcsolódó hibákat tartalmazhatnak. A PDF-ben a disszertáció és a szerző absztraktja, hogy ilyen hibákat szállítunk.
3.2 Számítási táblázat gördülő
A modern létesítmények technológiai folyamatának megépítésének fő elve az, hogy egy állandó átmérőjű csövek folytonos malmát kapjuk, amely lehetővé teszi egy üres és egy hüvely használatát is állandó átmérőjű. A kívánt átmérőjű csövek megszerzését a csökkentés biztosítja. Az ilyen munkarendszer sokkal könnyebbé teszi és egyszerűsíti a malom beállítását, csökkenti a szerszámparkot, és ami a legfontosabb, lehetővé teszi, hogy a teljes egység nagy teljesítményét még akkor is, ha a minimális (a csökkentés után) átmérőjű csöveket tartja.
A gördülőasztal a gördülő löket ellen a leírt módszer szerint számít. A cső külső átmérője után a redukciót az utolsó pár tekercsek mérete határozza meg.
D p 3 \u003d (1,010..1,015) * D o \u003d 1,01 * 33.7 \u003d 34 mm
ahol a d p a kész cső a redukáló malom után.
A folyamatos és redukciós malmok után a falvastagságnak meg kell egyeznie a kész cső falának vastagságával, azaz S h \u003d sp \u003d s o \u003d 3,2 mm.
Mivel egy folyamatos malom után egy átmérőjű cső kialszik, akkor elfogadjuk a d h \u003d 94 mm-t. A folyamatos malmokban a tekercs kalibrálása biztosítja az 1-2 mm átmérőjű cső belső átmérőjének utolsó gőzhengerében, így a tüskés átmérő megegyezik:
H \u003d D H - (1..2) \u003d DH -2S N -2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.
A tüske átmérőjét 85 mm-nek adjuk meg.
A hüvely belső átmérőjének biztosítani kell a tüske szabad adagolását, és 5-10 mm-t vesz igénybe, mint a tüske átmérője
d r \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
A hüvely fala elfogadja:
S r \u003d s h + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.
Az ujjak külső átmérőjét a belső átmérő és a falvastagság mérete alapján határozzák meg:
D R \u003d D G + 2S G \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.
A használt D ~ 120 mm átmérője.
A firmware tüske átmérője kiválasztásra kerül, figyelembe véve a gördülés nagyságát, azaz A hüvely belső átmérőjének emelése a belső átmérő 3-7% -ról a belső átmérőjéről szól:
N \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.
A firmware, folyamatos és redukciós malmok rajzolásának együtthatóit a képletek határozzák meg:
,
A közös kapucnis koefficiens:
Hasonlóképpen kiszámítják a gördülőasztal 48,3 × 4,0 mm-es és 60,3 × 5,0 mm méretű csövekhez.
A gördülőasztal táblázatban kerül bemutatásra. 3.1.
3.1. Táblázat - Tap Tape-80
|
A kész csövek mérete, mm |
A munkadarab átmérője, mm |
Firmware stan. |
Folyamatos stan. |
Stan csökkentése. |
Közös kapucnis koefficiens |
||||||||||
|
Külső átmérő |
falvastagság |
A hüvely méretét, mm |
Mandrel átmérője, mm |
Extrázikus koefficiens |
Csőméretek, mm |
Mandrel átmérője, mm |
Extrázikus koefficiens |
Csőméret, MM |
A sejtek száma |
Extrázikus koefficiens |
|||||
|
falvastagság |
falvastagság |
falvastagság |
|||||||||||||
3.3 A csökkentő malomok kalibrálása
A tekercsek kalibrálása fontos része A malom működési módjának kiszámítása. Nagyrészt meghatározza a csövek minőségét, a szerszám tartósságát, a terhelések eloszlását a munkacinokban és a hajtásban.
A tekercsek kalibrálása:
a privát deformációk eloszlása \u200b\u200ba malom városaiban, és az átmérő átlagos átmérőjét számol;
a szelepalaperek méretének meghatározása.
3.3.1 A magán deformációk eloszlása
A redukciós malom ketrecének privát deformációinak változásainak jellege szerint három csoportra osztható: a fej a malom elején, amelyben a tömörítés intenzíven növekszik a gördülés során; A kalibrálás (a malom végén), amelyben a deformációk csökkennek a minimális értékre, és a sejtek csoportja közöttük (az átlag), amelyben a magán deformációk maximálisak vagy közel vannak hozzájuk.
Amikor a privát deformációk méretének feszültségét gördülő csövek, a csőprofil stabilitásának állapota alapján vettük, a műanyag feszültség nagyságrendjével, amely előre meghatározott csövet biztosít.
Az általános műanyag feszültség együtthatóját a képlet határozza meg:
,
hol 
- a logaritmikus formában hozott tengelyirányú és tangenciális deformációk; Az értéket a triviális kaliber esetében határozzák meg
ahol (S / D) CP a falvastagság átmérőjének átlagos aránya a malomban lévő cső törzsének időtartamára; K-koefficiens figyelembe véve a cső vastagságának mértékét.
,
,
ahol m értéke a cső átmérőjének teljes deformációjának értéke.
.
A kritikus magán tömörítés nagysága ezzel a műanyag feszültségével, szerint elérheti a második láda 6% -át, 7,5% a harmadik ketrecben és 10% a negyedik ketrecben. Az első ládákban ajánlott 2,5-3% tartományban. Azonban, hogy biztosítsák a stabil elfogást, a tömörítés nagysága általában csökken.
A malom premeditonában és bírságaiban a tömörítés is csökken, de csökkenti a terheléseket a tekercseken és növeli a kész csövek pontosságát. A kalibráló csoport utolsó ketrecében a tömörítést nulla lehet, a középső csoport utolsó ketrecében lévő tömörítés utolsó előtti értéke.
BAN BEN közepes csoport A CELES a magán deformációk egyenletes és egyenetlen eloszlását gyakorolják. A tömörítés egységes eloszlásával a csoport minden sejtjében állandóak. A magán deformációk egyenetlen eloszlása \u200b\u200btöbb lehetőség is lehet, és a következő törvények jellemzik:
a középső csoport tömörítése arányosan csökken az első sejtekből az utóbbihoz - a csökkenő mód;
a középcsoport több első sejtjeiben a magán deformáció csökken, és a többiek állandóak;
a középcsoport első növekedése, majd csökkenti;
a középcsoport több első sejtjeiben a magán deformáció állandó marad, és a többiek csökkentik.
A sejtek átlagos csoportjában lévő csökkenő deformációs módokkal a gördülőerő és a terhelési terhelés értékének különbségei csökkennek, amelyet a fém deformációs ellenállás növekedése okoz, a hőmérséklet csökkenése és a deformációs sebesség növelése miatt. Úgy véljük, hogy a malom végére történő tömörítés csökkenése lehetővé teszi, hogy javítsa a csövek külső felületének minőségét, és csökkenti a keresztirányú különbséget.
A tekercsek kalibrálásának kiszámításakor elfogadjuk a vegyületek egyenletes eloszlását.
A malmok magán deformációinak nagyságát az 1. ábrán mutatjuk be. 3.1.
A vegyületek eloszlása
A magán deformációk elfogadott értékei alapján az átlaga átlaga átlaga a készítmény által kiszámítható csőés közvetlenül ... kudarcok) alatt termelés Hab beton. -Ért termelés Hab beton alkalmazása különböző ... A közvetlenül kapcsolódó munkavállalók termelés Hab beton, különleges ruházat, ...
Termelés Nem szabad vasbeton cső
Tézis \u003e\u003e Ipar, gyártásBérbeadás Termelés cső A centrifugális kölcsönzés módszere. Vasbeton cső gyártott ... a centrifugális módszerrel termelés cső. A centrifuga beton betöltése ... Lehetővé teszi a formák kialakítását. Termelés cső Radiális préselési módszer. Ez...
