Hűtési kompresszor, ha 56 jellemző. Kis hűtőgépek. Laboratóriumi cél

Az Orosz Föderáció Oktatási és Tudományos Minisztériuma

Novosibirsk Állami Műszaki Egyetem

_____________________________________________________________

Jellemzők meghatározása
Hűtési telepítés

Módszeres utasítások

a FEN hallgatók számára a tanulás minden formája

Novoszibirszk
2010

UDC 621.565 (07)

Összeállított: Cand. tehn Sciences, Doc. ,

Reviewer: Dr. Tech. Tudományok, prof.

A munka a hőosztályban készült elektromos állomások

műszaki Egyetem, 2010

Laboratóriumi cél

1. A tudás gyakorlati konszolidációja a termodinamika, a ciklusok, hűtőegységek második törvénye szerint.

2. Ismerkedés az IF-56 hűtőegységgel és annak technikai jellemzőivel.

3. Hűtési ciklusok tanulmányozása és építése.

4. A fő jellemzők meghatározása, hűtési telepítés.

1. A munka elméleti alapjai

Hűtési telepítés

1.1. Fordított ciklus carno

A hűtőegység úgy van kialakítva, hogy a hőt hideg forrásból forróvá tegye. A Clausius megfogalmazása szerint a hő termodinamikája nem mehet egy hideg testből forró. A hűtőegységben az ilyen hőátadás önmagában nem jelentkezik, de a kompresszor mechanikai energiája miatt a hűtőközeg gőzének tömörítésére fordult.

A hűtőegység fő jellemzője hűtési együttható, amelynek kifejezése a hűtőegység fordított ciklusára rögzített termodinamika első törvényének egyenletéből származik, figyelembe véve, hogy bármely ciklusban a belső változás a munka folyadékának energiája u.\u003d 0, nevezetesen:

q.= q.1 – q.2 = l., (1.1)

hol q.1 - hő, a forró forrásnak adott; q.2 - hideg forrásból vett hő; l. – mechanikai munka kompresszor.

(1.1) következik, hogy a hőt a forró forráshoz továbbítják

q.1 = q.2 + l., (1.2)

a hűtőszekrénnyel együttható a hő frakciója q.2, amely hideg forrásból forró, a kiadó kompresszor egységenként

(1.3)

A maximális hűtési tényező értéke egy adott hőmérséklet-tartomány között T.hegyi forró I. T.a hideg hőforrások karno-fordított ciklussal rendelkeznek (1.1 ábra),

Ábra. 1.1. Fordított ciklus carno

amelyre a hővel ellátott hő t.2 = const. Hideg forrásból a munkafolyadékhoz:

q.2 = T.2 · ( s.1 – s.4) = T.2 · DS (1.4)

és a hő adata t.1 = const. A munkagéptől a hideg forrásig:

q.1 = T.egy ( s.2 – s.3) = T.1 · DS, (1.5)

A karnóta fordított ciklusában: 1-2 - adiabatikus tömörítés a munkafolyadék, amelynek eredményeképpen a munkafolyadék hőmérséklete T.2 magasabb hőmérséklet lesz T.forró forrású hegyek; 2-3 - izotermikus hőelvezetés q.1 a munkafolyadéktól a forró forrásig; 3-4 - A munkás testület adiabatikus bővítése; 4-1 - izotermikus hő q.2 hideg forrásból a munkafolyadékhoz. Figyelembe véve a kapcsolatok (1.4) és (1,5), az (1,3) egyenlet (1.3) a Carno hátsó ciklusának hűtési együtthatójára vonatkoztatva:

Minél magasabb az E érték, annál hatékonyabb a hűtési ciklus és a kisebb munka. l. szükség lesz hőátadásra q.2 hideg forrásból forró.

1.2. A parokompressziós hűtőegység ciklusa

Az izotermikus ellátás és a hő eltávolítása a hűtőegységben, ha a hűtőközeg az alacsony forráspontú folyadék, amelynek forráspontja atmoszferikus nyomáson van t.0 £ 0 oC, és negatív forráspontú hőmérséklet, a forráspont nyomás p.A 0-nak inkább légköri kell lennie, hogy megszüntesse a levegő üléseit az elpárologtatóba. Az alacsony tömörítési nyomás lehetővé teszi, hogy könnyű kompresszorot és a hűtőegység más elemeit készítsen. A párologtatás jelentős rejtett hőjével r. Alacsony specifikus mennyiségek kívánatosak. v., amely csökkenti a kompresszor méretét.

A jó hűtőközeg ammónia NH3 (forrásponton t.k \u003d 20 os, telítési nyomás p.k \u003d 8,57 bar és mikor t.0 \u003d -34 OS, p.0 \u003d 0,98 bar). A rejtett hő a párolgás nagyobb, mint más hűtőszekrények, de hátrányai - mérgező és korróziót aktivitását a színesfémek, ezért a háztartási hűtők, ammónia nem alkalmazható. Nem rossz hűtőközegek a metil-klorid (CH3CI) és az etán (C2H6); A magas toxicitás miatt kénsav-anhidrid (SO2) nem vonatkozik.

A freonokat széles körben használják a hűtőszekrények - a legegyszerűbb szénhidrogének (főként metán) fluorokloro-származékai. A freon megkülönböztető tulajdonságai a kémiai ellenállásuk, a nem toxicitás, a kölcsönhatás hiánya szerkezeti anyagok -ért t. < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие termofizikai jellemzők: molekulatömeg m \u003d 120,92; Forráspont atmoszferikus nyomáson p.0 \u003d 1 bar; t.0 \u003d -30,3 oC; Kritikus paraméterek R12: p.kR \u003d 41,32 bar; t.kr \u003d 111,8 operációs rendszer; v.kR \u003d 1,78 × 10-3 m3 / kg; Adiabsct index k. = 1,14.

Freon termelés - 12, mivel az ózonréteget megsemmisítő anyagot 2000-ben tiltották Oroszországban, csak a már előállított R12 vagy a berendezésből származó szállítása engedélyezett.

2. a hűtőberendezés üzemeltetése IF-56

2.1. hűtőszekrény aggregátum

Az IF-56 egység úgy van kialakítva, hogy lehűtse a 9 hűtőberkamrában lévő levegőt (2.1. Ábra).

Ventilátor "href \u003d" / szöveg / kategória / ventilytor / "rel \u003d" könyvjelző "\u003e ventilátor; 4 - vevő; 5-conacacitor;

6 - Szűrő-szárítószer; 7 - fojtó; 8 - párologtató; 9 - Hűtött kamera

Ábra. 2.2. Ciklushűtés

A folyékony freon fojtófájásának folyamatában a fojtogató 7-ben (4-5 V folyamat) ph-Diargram) Ez részben elpárolog, a freon főbemutatása a 8 párologtatóban következik be, mivel a hűtő kamrában levő levegőből vett hő (az izobaro-izotermikus eljárás 5-6 p.0 = const. és t.0 = const.). Az előmelegített gőz hőmérsékletgel lép be a kompresszorral 1, ahol a nyomástól összenyomja p.0 nyomás p.K (Polytrophic, Érvényes 1-2D). Ábrán. 2.2 ábrázolt elméleti, adiabatikus tömörítés 1-2a s.1 = const...Gif "szélesség \u003d" 16 "magasság \u003d" 25 "\u003e (4 * -4. Folyamat). A folyékony freon áramlik az 5 vevőegységbe, ahonnan a szűrő-szárítón keresztül a 6 szűrőn áthalad.

Műszaki adatok

A 8 párologtató a fonott elemekből áll - konvektorok. Az akkumulátorok 7 termosztatikus szeleppel van felszerelve. Kondenzátor 4 kényszerített levegőhűtéssel, ventilátor teljesítményével V.B \u003d 0,61 m3 / s.

Ábrán. 2.3 ábrázolja egy parokompressziós hűtőegység érvényes ciklusát, amely vizsgálati eredményei szerint épült: 1-2a - adiabatikus (elméleti) tömörítés a hűtőközeg gőzének; 1-2D - Akció-látható tömörítés a kompresszorban; 2D-3 - A gőz izobár hűtése
kondenzációs hőmérséklet t.NAK NEK; 3-4 * - A hűtőközeg gőzének izobaro-izotermikus kondenzációja a kondenzátorban; 4 * -4 - kondenzvíz alsó;
4-5 - fojtás ( h.5 = h.4) eredményeként a folyékony hűtőanyag részlegesen elpárolog; 5-6 - Isobaro-izotermikus párologtatás a hűtőszekrény elpárologtatójában; 6-1 - száraz telített páros izobár túlmelegedése (6. pont, h.\u003d 1) a hőmérsékletre t.1.

Ábra. 2.3. Hűtési ciklus ph-Diagram

2.2. teljesítmény jellemzői

A hűtőegység fő működési jellemzői a hűtési kapacitás Q.Energiafogyasztás N., Hűtőszövetkezet G. és konkrét hűtési kapacitás q.. A hűtési kapacitást a képlet határozza meg: KW:

Q. = Gq. = G.(h.1 – h.4), (2.1)

hol G. - a hűtőközeg, a kg / s fogyasztása; h.1 - Enthalpy pár a kilépéskor az elpárologtatóból, KJ / kg; h.4 - Folyékony hűtőközeg entalpia fojtogatás előtt, kj / kg; q. = h.1 – h.4 - Különleges hűtési kapacitás, KJ / kg.

Szintén specifikus hangerő Hűtési kapacitás, KJ / M3:

q.v \u003d. q./ v.1 = (h.1 – h.4)/v.1. (2.2)

Itt v.1 - a gőz konkrét térfogata az elpárologtatóból, M3 / kg-ból.

A hűtőközeg fogyasztását a képlet szerint helyezzük el: kg / s:

G. = Q.NAK NEK/( H.2D - h.4), (2.3)

Q. = c.’dÉLUTÁN.V.BAN BEN( t.2 - t.1). (2.4)

Itt V.B \u003d 0,61 m3 / s - A ventilátor, a hűtő kondenzátor teljesítménye; t.1-ben, t.B2 - A levegő hőmérséklete a kondenzátor bemeneténél és kimenetén, ºС; c.’dÉLUTÁN. - közepes ömlesztett ISOBAR levegő hő kapacitása, KJ / (M3 · K):

c.’dÉLUTÁN. = (μ cPM.)/(μ v.0), (2.5)

ahol (μ. v.0) \u003d 22,4 m3 / kmol - a kilo imádkozó levegő mennyisége normálisan fizikai feltételek; (μ cPM.) - Az átlagos izobár moláris hőteljesítmény, amelyet az empirikus képlet, KJ / (Kolol · K) határoz meg:

(μ cPM.) \u003d 29,1 + 5,6 · 10-4 ( t.B1 +. t.2-nél). (2.6)

A hűtőközeg gőzének adiabatikus tömörítése elméleti hatalma, 1-2a, kW:

N.A \u003d. G./( H.2a - h.1), (2.7)

Relatív adiabatikus és tényleges hűtési kapacitás:

k.A \u003d. Q./N.DE; (2.8)

k. = Q./N., (2.9)

a hideg forrásból továbbított hő, az egység elméleti teljesítménye (adiabatikus) és érvényes (a kompresszor meghajtó elektromos teljesítménye). A hűtési együtthatónak ugyanolyan fizikai jelentése van, és a képlet határozza meg:

ε = ( h.1 – h.4)/(h.2D - h.1). (2.10)

3. Hűtési tesztek

A hűtőegység megkezdése után meg kell várni a helyhez kötött módot ( t.1 \u003d CONST t.2D \u003d CONST), majd mérje meg az összes eszközértéket, és tegye be a 3.1 mérési táblázatot, amelynek eredményei alapján hűtési ciklus létrehozása ph- I. ts.- A Freon-12 gőzkamra használata az 1. ábrán látható. 2.2. A hűtőegység fő jellemzőinek kiszámítása táblázatban történik. 3.2. Párolgási hőmérsékletek t.0 és kondenzáció t.K a nyomástól függően talál p.0 I. p.Asztalra. 3.3. Abszolút nyomás p.0 I. p.A K-t a formulák határozzák meg, bár:

p.0 = B./750 + 0,981p.0m, (3.1)

p.K \u003d. B./750 + 0,981p.Km, (3.2)

hol BAN BEN – légköri nyomás Barométer, mm. Rt. Művészet.; p.0m - a nyomásmérővel való párolgás túlnyomása, ATI; p.KM - Túlzott kondenzációs nyomás a nyomásmérőn, ATI.

3.1. Táblázat.

A mérések eredményei

Érték	Dimenzió	Érték	jegyzet
Párolgási nyomás p.0m			manometra
Kondenzációs nyomás p.KM			manometra
Hőmérséklet a hűtő kamrában, t.Hc			hőelem 1.
A hűtőközeg hőmérséklete a kompresszor előtt, t.1			hőelem 3.
A hűtőközeg hõmérséklete a kompresszor után, t.2D			4-es hőelem segítségével.
Kondenzvíz után kondenzvíz, t.4			a hőelem 5 tekintetében.
Levegő hőmérséklete kondenzátor után, t.2-nél			6-os hőelemmel.
Léghőmérséklet a kondenzátor előtt, t.1-ben			7-es hőelem segítségével.
Kompresszor meghajtó teljesítménye, N.			vattmetter
Párolgási nyomás p.0			(3.1) képlet szerint
Párolgási hőmérséklet t.0			asztal. (3.3)
Kondenzációs nyomás p.NAK NEK			képlet szerint (3.2)
Kondenzációs hőmérséklet, t.NAK NEK			asztal. 3.3.
A hűtőközeg ládájának entalpiája a kompresszor előtt, h.1 = f.(p.0, t.1)			által ph-Diagram
A kompresszor utáni hűtőközeg entalpigőze, h.2d \u003d. f.(p.NAK NEK, t.2d)			által ph-Diagram
Az adiabatikus tömörítés utáni hűtőközeg entalpygőze, h.2a.			által ph-diagram
Entalpia kondenzátum után kondenzátor, h.4 = f.(t.4)			által ph-diagram
A kompresszor előtti gőz konkrét térfogata, v.1=f.(p.0, t.1)			által ph-Diagram
Légáramlás a kondenzátoron keresztül V.BAN BEN			Útlevéllel ventilátor

3.2. Táblázat.

A hűtőegység fő jellemzőinek kiszámítása

NAK NEK

Érték	Dimenzió		Érték
A levegő átlagos mólóhő kapacitása (m tól tőldÉLUTÁN.)	kJ / (Kombol × K)	29.1 + 5.6 × 10-4 ( t.B1 +. t.2-nél)
A levegő tömeges hő kapacitása, tól től¢ p.m.	kJ / (M3 × K)	(M. cpm) / 22,4
c.¢ p.m. V.BAN BEN( t.2 - t.1-ben)
Hűtőközeg fogyasztás, G.		Q.Nak nek / ( h.2D - h.4)
Különleges hűtési kapacitás q.		h.1 – h.4
Hűtési kapacitás Q.		Gq.
Specifikus volumetrikus kapacitás, qv.		Q. / v.1
Adiabatikus hatalom, N.a.		G.(h.2a - h.1)
Relatív adiabatikus hűtési kapacitás NAK NEKDE		Q. / N.DE
Relatív valódi hűtési kapacitás NAK NEK		Q. / N.
Hűtőszekrény együttható e		q. / (h.2D - h.1)

3.3. Táblázat.

Freon-12 telítési nyomás (Vö.2 Cl.2 - diftorudiklór-metán)

1. Rendszer és a hűtőegység leírása.

2. A mérések és számítások táblázata.

3. Elkészült feladat.

A feladat

1. Építsen hűtési ciklust ph-Diagram (1. ábra).

2. Tegyen asztalt. 3.4 ph-Diagram.

3.4. Táblázat.

**Kezdeti adatok a hűtési ciklus kialakításáhozts. -Köteles**

2. Építsen hűtési ciklust ts.-Diagram (2. ábra).

3. Határozza meg az (1,6) általános képletű karno hátrameneti ciklus hűtési együtthatójának értékét T.1 = T.I. T.2 = T.0 és hasonlítsa össze azt a reál telepítés hűtési együtthatójával.

IRODALOM

1. Sharov, Yu. I.Összehasonlítva az alternatív hűtőközegek / // energia és a hőtechnika alternatív hűtőközegek ciklusát. - Novoszibirszk: Nstu. - 2003. - Vol. 7, - p. 194-198.

2. Kirillin, V. A.Technikai termodinamika / ,. - M.: Energia, 1974. - 447 p.

3. Vargascik, N. B. Könyvtár termofizikai tulajdonságok gázok és folyadékok. - M.: Tudomány, 1972. - 720 p.

4. Andryzhenko, A. I. A valódi folyamatok technikai termodinamikájának alapjai. - M.: Felső iskola, 1975.

Az IF-56 egység úgy van kialakítva, hogy lehűtse a 9 hűtőberkamrában lévő levegőt (2.1. Ábra). A fő elemei a következők: Freonal dugattyús kompresszor 1, léghűtés kondenzátor 4, fojtó 7, párolgási akkumulátorok 8, szűrő-szárító 6, tele nedvességmegkötő - silicogel, vevőkészülék 5 kondenzátum összegyűjtésére, ventilátor 3 és 2 villamos motor.

Ábra. 2.1. A hűtőegység rendszere, ha-56:

Műszaki adatok

Kompresszor márka
Hengerek száma
A dugattyúk által leírt mennyiség, m3 / h
Hűtőszekrény
Hűtési kapacitás, kW
t0 \u003d \u200b\u200b-15 ° C-on: TK \u003d 30 ° C
t0 \u003d \u200b\u200b+5 ° C TK \u003d 35 ° C
Elektromos motor teljesítmény, kW
A kondenzátor külső felülete, M2
Az elpárologtató külső felülete, M2

A 8 elpárologtató két bordázott akkumulátorból áll - konvektorok. Az akkumulátorok 7 termosztatikus szeleppel van felszerelve. Kondenzátor 4 kényszerített levegőhűtéssel, ventilátor teljesítményével

Vb \u003d 0,61 m3 / s.

Ábrán. 2.2 és 2.3 ábra egy érvényes ciklus egy parocompression hűtőegység, épített szerint a vizsgálati eredményeket: 1 - 2a - adiabatikus (elméleti) összenyomása a gőz a hűtőközeg; 1 - 2D - Akció-látható tömörítés a kompresszorban; 2D - 3 - A gőz izobár hűtése

kondenzációs hőmérséklet TK; 3 - 4 * - A hűtőközeg gőzének izobaro-izotermikus kondenzációja a kondenzátorban; 4 * - 4 - kondenzvíz alsó;

4 - 5 - fojtás (H5 \u003d H4), amelynek eredményeként a folyékony hűtőanyagot részben elpárologtatjuk; 5 - 6 - Isobaro-izotermikus bepárlás a hűtő kamrában lévő párologtatóban; 6 - 1 - száraz telített páros izobár túlmelegedése (6. pont, X \u003d 1) T1 hőmérséklet.

Hűtőszekrény aggregátum

Az IF-56 egység úgy van kialakítva, hogy lehűtse a 9 hűtőberkamrában lévő levegőt (2.1. Ábra).

Ábra. 2.1. Hűtött telepítés, ha-56

1 - kompresszor; 2 - elektromos motor; 3 - ventilátor; 4 - vevő; 5-kávéfőző;

6 - Szűrő-szárítószer; 7 - fojtó; 8 - párologtató; 9 - Hűtött kamera

Ábra. 2.2. Ciklushűtés

A folyékony freon fojtófájásának folyamatában a fojtogató 7-ben (4-5 V folyamat) ph-Diargram) Ez részben elpárolog, a freon főbemutatása a 8 párologtatóban következik be, mivel a hűtő kamrában levő levegőből vett hő (az izobaro-izotermikus eljárás 5-6 p. 0 = const. és t. 0 = const.). Az előmelegített gőz hőmérsékletgel lép be a kompresszorral 1, ahol a nyomástól összenyomja p. 0 nyomás p. K (Polytrophic, Érvényes 1-2D). Ábrán. 2.2 is ábrázolt elméleti, adiabatikus tömörítés 1-2 a s. 1 = const.. A 4 kondenzátorban a freon párokat lehűtjük a kondenzációs hőmérsékletre (2D-3 eljárás), majd kondenzáljuk (izobaro-izotermikus folyamat 3-4 *, amikor p. K \u003d. const. és t. K \u003d. const.. Ebben az esetben a folyékony freon hypochoched a hőmérséklet (4 * -4). A folyékony freon az 5 vevőkészülékbe áramlik, ahonnan a 6 szűrő-szárítón keresztül belép a fojtóba 7.

Műszaki adatok

Ábrán. 2.3 ábrázolja egy parokompressziós hűtőegység érvényes ciklusát, amely vizsgálati eredményei szerint épült: 1-2a - adiabatikus (elméleti) tömörítés a hűtőközeg gőzének; 1-2D - Akció-látható tömörítés a kompresszorban; 2D-3 - A gőz izobár hűtése
Kondenzációs hőmérséklet t. NAK NEK; 3-4 * - A hűtőközeg gőzének izobaro-izotermikus kondenzációja a kondenzátorban; 4 * -4 - kondenzvíz alsó;
4-5 - fojtás ( h. 5 = h. 4) eredményeként a folyékony hűtőanyag részlegesen elpárolog; 5-6 - Isobaro-izotermikus párologtatás a hűtőszekrény elpárologtatójában; 6-1 - száraz telített páros izobár túlmelegedése (6. pont, h.\u003d 1) a hőmérsékletre t. 1 .

Ábra. 2.3. Hűtési ciklus ph-Diagram

Teljesítmény jellemzői

Q \u003d gq \u003d g(h. 1 – h. 4), (2.1)

hol G. - a hűtőközeg, a kg / s fogyasztása; H. 1 - Enthalpy pár a kilépéskor az elpárologtatóból, KJ / kg; h. 4 - Folyékony hűtőközeg entalpia fojtogatás előtt, kj / kg; q. = h. 1 – h. 4 - Különleges hűtési kapacitás, KJ / kg.

Szintén specifikus hangerő Hűtési kapacitás, KJ / M 3:

q. V \u003d. q / V. 1 = (h. 1 – h. 4)/v. 1 . (2.2)

Itt v. 1 - specifikus mennyiségű gőz az elpárologtató kijáratánál, m 3 / kg.

A hűtőközeg fogyasztását a képlet szerint helyezzük el: kg / s:

G. = Q. Nak nek / ( H. 2D - h. 4), (2.3)

Q. = c.’ PM V. BAN BEN ( t. 2 - t. 1). (2.4)

Itt V. B \u003d 0,61 m 3 / s - A ventilátor, a hűtő kondenzátor teljesítménye; t. 1-ben, t. B2 - A levegő hőmérséklete a kondenzátor bemeneténél és kimenetén, ºС; c.’ DÉLUTÁN. - Átlagos ömlesztett ISOBAR levegő hő kapacitás, KJ / (M 3 · K):

c.’ DÉLUTÁN. = (μ cm.)/(μ v. 0), (2.5)

ahol (μ. v. 0) \u003d 22,4 m3 / kmol - a kiló imádkozó levegő mennyisége normál fizikai körülmények között; (μ. cm.) - Az átlagos izobár moláris hőteljesítmény, amelyet az empirikus képlet, KJ / (Kolol · K) határoz meg:

(μ cm.) \u003d 29,1 + 5,6 · 10 -4 ( t. B1 +. t. 2-nél). (2.6)

A hűtőközeg gőzének adiabatikus tömörítése elméleti ereje 1-2 A, kW:

N. A \u003d. G./( H. 2a - h. 1), (2.7)

Relatív adiabatikus és tényleges hűtési kapacitás:

k. A \u003d. Q./N. DE; (2.8)

k. = Q./N., (2.9)

Kompresszor típusa:

a hűtött dugattyú nem közvetlen áramlás, egylépcsős, örül, függőleges.

Célja a helyhez kötött és szállítási hűtőszekrényekben.

Műszaki adatok , ,

Paraméter	Érték
Hűtési kapacitás, kw (kcal / h)	12,5 (10750)
Kladon	R12-22
Dugattyú löket, mm	50
Henger átmérője, mm	67,5
Hengerek száma, PC-k	2
Főtengely forgási frekvencia, S -1	24
A dugattyúk által leírt térfogat, m 3 / h	31
A csatlakoztatott szívócsövek belső átmérője nem kevesebb, mm	25
A csatlakoztatott befecskendező csővezetékek belső átmérője nem kevesebb, mm	25
ÁLTALÁNOS MÉRETEK, MM	368324390
Nettó súly, kg	47

A kompresszor jellemzői és leírása ...

Henger átmérője - 67,5 mm
Dugattyú mozgás - 50 mm.
A hengerek száma - 2.
A tengely elforgatása - 24C-1 (1440 fordulat / perc).
A kompresszor megengedett a C-1 tengely (1650 fordulat / perc) forgási sebességén.
Leírt dugattyú térfogat, m3 / h - 32,8 (n \u003d 24 s - 1). 37,5 (n \u003d 27,5 s - 1).
A működtető típusa - a klinár-átvitel vagy a kapcsolás révén.

Hűtőszekrények:

R12 - GOST 19212-87

R22 a GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

A kompresszorok javított termékekhez tartoznak, és időszakos karbantartást igényelnek:

Karbantartás 500 óra elteltével; 2000 óra, az olaj cseréjével és a gázszűrő tisztításával;
- karbantartás 3750 óra elteltével:
- jelenlegi javítás 7600 óra elteltével;
- közepes, javítás 22500 óra után;
- nagyjavítás 45000 óra elteltével

A kompresszorok gyártásának folyamatában a csomópontok és részek kialakítása folyamatosan javul. Ezért a mellékelt kompresszorban az egyes részek és csomópontok kissé eltérhetnek az útlevélben leírt adatokból.

A kompresszor elve a következő:

a forgattyústengely forgásakor a dugattyúk viszonozhatók
progresszív mozgás. Ha a dugattyú lefelé mozog a henger és a szeleplap által kialakított térben, akkor vákuum, a szívószelep lemeze keletkezik, nyitás, a szeleplemez lyukai, amelyeken a hűtőközegek a hengerbe mennek. A hűtőközeg párok kitöltése addig fordul elő, amíg a dugattyú az alacsonyabb helyzetbe kerül. Amikor a dugattyú mozog, a szívószelepek zárva vannak. A hengerek nyomása növekedni fog. Amint a henger nyomása nagyobb nyomást gyakorol az injekciós vonalban, a kisülési szelepek megnyitják a "szeleplemez" lyukakat a hűtőközeg gőzének az injekciós üreghez való átjutásához. Miután elérte a felső pozíciót, a dugattyú leereszkedik, a kisülési szelepek bezárulnak, és a henger ismét vákuum lesz. Ezután a ciklust megismételjük. Kompresszor Carter (1. ábra) egy öntöttvas öntés, amely támogatja a főtengely csapágyait. Egyrészt a forgattyúház fedél egy grafitos mirigy, másrészt a forgattyúház fedelével zárva van, amelyben a forgattyústengely vége. Carter két csövével rendelkezik, amelyek közül az egyik az olajkompresszor kitöltésére szolgál, a másik pedig az olaj leeresztéséhez. A forgattyúház oldalfalán van egy nézőüveg, amelynek célja az olajszint vezérlése a kompresszorban. A forgattyúház tetején lévő perem célja egy hengerek blokkjának csatlakoztatása. A motorblokk egyesíti két henger egyetlen öntöttvas öntés, amelynek két karima: tetején egy szelepet tábla egy blokk fedelet, és alacsonyabb szerelési a Carter. A kompresszor és a rendszer eltömődésének védelme érdekében a készülék abszorpciós üregének eltömődése, a szűrő telepítve van. Annak érdekében, hogy a szívóüregben felhalmozódó olaj visszatérését biztosítsuk, egy lyukú dugó, amely a tapadóküreghez csatlakoztatott lyukkal van ellátva, forgattyúházzal van ellátva. A csatlakozó rúd-dugattyúcsoport egy dugattyúból, összekötő rúdból áll, ujj. Inoligációs és olajos gyűrűk. A szeleptábla a kompresszor felső részébe van felszerelve a hengerblokkok és a henger fedél között, szeleppőlőből, szívó- és injekciós szelep lemezekből, szívószelepek, rugók, ujjak, vezető befecskendező szelepekből áll. A szeleplemez eltávolítható ülőhelyekkel rendelkezik, amelyek mindegyikben két hosszúkás réssel rendelkező acélcserélett átfedések formájában vannak. A nyílások acél rugós lemezekkel vannak zárva, amelyek a szeleplemez hornyaiban találhatók. A nyereg és a tűzhelyet csapok rögzítik. Az injekciós szelepek lemezek acél, kerek, gyűrűs lemezek, amelyek szelepágyak. Az oldalirányú elmozdulás megakadályozása érdekében a műtét során a lemezt bélyegzett vezetőkkel központosítják, amelyek lábai a szeleplemez gyűrűhornyájának alján vannak. A fentiekből a lemezt a szeleplemez rugózásához nyomja meg, egy közös deszkával, amely az ujjak tűzhelycsavarjaihoz van csatlakoztatva. 4 ujj van rögzítve a bárban, amely olyan ujjakat helyez el, amelyek korlátozzák az injekciós szelepek felemelkedését. A perselyeket pufferrugóval nyomja meg a vezetőszelepekhez. Normál körülmények között a pufferrugók nem működnek; A hidraulikus fújak károsodásából származó védett szelepekre szolgálnak a hengerekben folyékony hűtőközeg vagy felesleges olaj esetén. A szeleptáblát a szívó- és injekciós üreg belső partíciója elválasztja. A dugattyú felső, szélsőséges helyzetében a szeleplap és a dugattyú alja között 0,2 ... 0,17 mm távolságra van, az úgynevezett lineáris halott hely, a mirigy tömítés tömíti a forgattyústengely kimenő meghajtó végét. Selinic típusú - grafit önbeigazítás. Elzáró szelepek - Az injekció szívónyomása, a kompresszor csatlakoztatásához a hűtőközeg rendszerhez. A sarok vagy a közvetlen felszerelés, valamint a csatlakozóeszközök illesztése, valamint illeszkedése, az elzáró szelep testéhez van rögzítve. Amikor az orsó az óramutató járásával megegyező irányban, szélsőséges helyzetben forog, a tekercs átfedi a szelepet a rendszerbe, és megnyitja a haladást a rakodóba. Ha az orsó az óramutató járásával ellentétes irányban elfordul, átfedi a kúpot a szélsőséges helyzetben, a folyosó a rakodóba, és megnyitja a főút a szelepen, és blokkolja a pályát a pólóba. A köztes pozíciókban mind a rendszer, mind a póló áthaladása van. A kompresszor mozgó részének kenését fröccsenően hajtjuk végre. A csatlakozó rúd főtengely nyakának kenése a fúrt lejtős csatornákon keresztül fordul elő az alsó rúdfej tetején. Az összekötő rúd felső fejét olajjal kenjük, az alsó részén, a dugattyú belsejében áramlik, és a rúd felső fejének fúrt lyukba esik. A forgattyúházból származó olajkárosodás csökkentése érdekében az olaj a dugattyú eltávolítható gyűrűje, amely visszaállítja az olaj oldalát a henger falaiból a forgattyúházba.

Az olaj mennyisége: 1,7 + - 0,1 kg.

Hideg termelékenység és hatékony teljesítmény Lásd a táblázatot:

Paraméterek	R12.		R22.	R142.
Paraméterek	n \u003d 24 s-¹	n \u003d 24 s-¹	n \u003d 27,5 s ¹	n \u003d 24 s-¹
Hűtési kapacitás, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Hatékony teljesítmény, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Megjegyzések: 1. Az adatok az üzemmódban jelennek meg: az olvasó - mínusz 15 ° C; kondenzációs hőmérséklet - 30 ° C; A szívóhőmérséklet 20 ° C; Folyadékhőmérséklet egy fojtószelepen keresztül 30 ° C - R12, R22 hűtés esetén; Forráspont - 5 ° C; kondenzációs hőmérséklet - 60 s; Az abszorpciós hőmérséklet 20 ° C: a folyadék hőmérséklete a fojtószelep-eszköz előtt 60 ° C - a chladon 142;

Az eltérés megengedett a hűtési kapacitás névleges értékeiből és a hatékonyságból. A memoritás ± 7% -on belül.

A nyomáskülönbség és szívónyomás nem haladhatja meg az 1,7 MPa-t (17 kgf / s * 1), és a nyomásnyomás aránya a szívónyomásra nem haladhatja meg az 1.2.

A kisülési hőmérséklet nem haladhatja meg a 160 ° C-ot R22 és 140 ° C-on R12 és R142 esetében.

Kimbált nyomás 1,80 MPa (1,8 kgf. Cm2)

A kompresszoroknak meg kell őrizniük, ha 1,80 MPa túlnyomásos vizsgálatokat végeznek (1,8 kgf. Cm2).