Sissepuhke- ja väljatõmbeventilatsiooni automaatjuhtimissüsteemi väljatöötamine. Tööstusruumide ventilatsiooni protsessi matemaatiline mudel, automaatikaseadmete ja juhtimisseadmete valik ja kirjeldus Toite- ja väljalaskeklapi matemaatiline mudel

Prognoosimine termiline režiim teeninduspiirkondades on mitmefaktoriline ülesanne. Teatavasti luuakse soojusrežiim kütte-, ventilatsiooni- ja kliimaseadmete abil. Küttesüsteemide projekteerimisel aga ei võeta arvesse teiste süsteemide tekitatud õhuvoolude mõju. See on osaliselt põhjendatud asjaoluga, et õhuvoolude mõju termilisele režiimile võib normatiivse õhuliikuvuse juures hooldatavates piirkondades olla ebaoluline.

Rakendussüsteemid kiirgusküte nõuab uusi lähenemisi. See hõlmab vajadust järgida töökohtadel inimeste kokkupuute norme ja võtta arvesse kiirgussoojuse jaotumist hoone välispiirete sisepindadel. Tõepoolest, kiirgusküttega soojendatakse neid pindu peamiselt, mis omakorda eraldavad konvektsiooni ja kiirgusega ruumi soojust. Tänu sellele säilib siseõhu vajalik temperatuur.

Reeglina on enamiku ruumide tüüpide jaoks koos küttesüsteemidega vaja ka ventilatsioonisüsteeme. Seega peab gaasi kiirgusküttesüsteemide kasutamisel ruum olema varustatud ventilatsioonisüsteemidega. Ruumide minimaalne õhuvahetus koos kahjulike gaaside ja aurude eraldumisega on sätestatud SP 60.13330.12. Küte ventilatsioon ja kliimaseade ja on vähemalt üks kord, ja kõrgusel üle 6 m - vähemalt 6 m 3 1 m 2 põrandapinna kohta. Lisaks sellele määrab ventilatsioonisüsteemide toimimise ka ruumide otstarve ja see arvutatakse soojuse või gaasiheitmete assimilatsiooni või kohtväljatõmbe kompenseerimise tingimustest. Põlemisproduktide assimilatsiooni seisukorra osas tuleb loomulikult kontrollida ka õhuvahetuse mahtu. Eemaldatud õhu koguste kompenseerimine toimub süsteemide abil toiteventilatsioon. Samas on hooldatavate piirkondade termilise režiimi kujunemisel oluline roll toitejugadel ja nende poolt juhitaval soojusel.

Uurimismeetod ja tulemused

Seega on vaja välja töötada ligikaudne matemaatiline mudel soojus- ja massiülekande keerulistest protsessidest, mis toimuvad kiirguskütte ja ventilatsiooniga ruumis. Matemaatiline mudel on õhu-soojuse tasakaalu võrrandite süsteem ruumi iseloomulike ruumalade ja pindade jaoks.

Süsteemi lahendus võimaldab määrata hooldatavate piirkondade õhu parameetreid millal erinevaid valikuid kiirguskütteseadmete paigutus, võttes arvesse ventilatsioonisüsteemide mõju.

Vaatleme matemaatilise mudeli koostamist kiirgusküttesüsteemiga varustatud tootmishoone näitel, millel puuduvad muud soojuse tootmise allikad. Radiaatorite soojusvood jaotuvad järgmiselt. Konvektiivsed voolud tõusevad lae alla ülemisse tsooni ja eraldavad soojust sisepinnale. Radiaatori soojusvoo kiirguskomponenti tajuvad ruumi väliste ümbritsevate konstruktsioonide sisepinnad. Need pinnad omakorda eraldavad soojust konvektsiooni teel siseõhku ja kiirguse kaudu teistele sisepindadele. Osa soojusest kandub läbi väliste piiravate konstruktsioonide välisõhku. Soojusülekande arvutusskeem on näidatud joonisel fig. 1a.

Vaatleme matemaatilise mudeli koostamist kiirgusküttesüsteemiga varustatud tootmishoone näitel, millel puuduvad muud soojuseraldusallikad. Konvektiivsed voolud tõusevad lae alla ülemisse tsooni ja eraldavad soojust sisepinnale. Radiaatori soojusvoo kiirguskomponenti tajuvad ruumi väliste ümbritsevate konstruktsioonide sisepinnad

Järgmisena kaaluge õhuvoolu tsirkulatsiooni skeemi konstruktsiooni (joonis 1b). Aktsepteerigem õhuvahetuse "täiendamise" korraldamise skeemi. Õhku tarnitakse koguses M pr hooldatava ala suunas ja eemaldatakse ülemisest tsoonist voolukiirusega M sisse = M jne. Hooldusala ülaosa tasemel on õhuvool joas M lk Õhuvoolu suurenemine etteandejoas on tingitud ringlevast õhust, mis eraldub joast.

Tutvustame voogude tingimuslikke piire - pindu, millel on kiirustel ainult neile normaalsed komponendid. Joonisel fig. 1b on voolu piirid näidatud katkendjoonega. Seejärel valime hinnangulised mahud: hooldatav ala (ala, kus viibivad inimesed); toitejoa ja seinalähedaste konvektiivvoogude mahud. Seinalähedaste konvektiivsete voolude suund sõltub väliste väliskonstruktsioonide sisepinna ja välisõhu temperatuuride suhtest. Joonisel fig. 1b kujutab skeemi langeva seinalähedase konvektiivvooluga.

Niisiis, õhutemperatuur hooldatavas piirkonnas t wz tekib toitejugade õhu segunemise, seinalähedaste konvektiivvoolude ja konvektiivse soojussisendi tulemusena sisepinnad põrandad ja seinad.

Võttes arvesse väljatöötatud soojusülekande ja õhuvoogude ringluse skeeme (joonis 1), koostame eraldatud mahtude jaoks soojus-õhu tasakaalu võrrandid:

Siin Koos— õhu soojusmahtuvus, J/(kg °C); K alates on gaasi kiirgusküttesüsteemi võimsus, W; K koos ja K* c - konvektiivne soojusülekanne seina sisepindadelt hooldatavas piirkonnas ja seinast hooldusala kohal, W; t leht, t c ja t wz on õhutemperatuurid toitejoas tööpiirkonna sissepääsu juures, seinalähedases konvektiivvoolus ja tööpiirkond, °C; K tp - ruumi soojuskadu, W, võrdne väliste väliskonstruktsioonide kaudu tekkivate soojuskadude summaga:

Õhuvool toitejoas teeninduspiirkonna sissepääsu juures arvutatakse M. I. Grimitlini saadud sõltuvuste abil.

Näiteks kompaktseid jugasid loovate õhuhajutite puhul on joa voolukiirus:

kus m on kiiruse summutustegur; F 0 - õhujaoturi sisselasketoru ristlõikepindala, m 2; x- kaugus õhujaoturist teeninduspiirkonda sisenemise kohani, m; TO n on mitteisotermilisuse koefitsient.

Õhuvoolu seinalähedases konvektiivses voolus määrab:

kus t c on välisseinte sisepinna temperatuur, °C.

Võrrandid soojusbilanss piirpindade jaoks on vorm:

Siin K c , K* c , K pl ja K pt - konvektiivne soojusülekanne seina sisepindadelt hooldatavas piirkonnas - vastavalt hooldatava ala kohal olevad seinad, põrand ja kate; K tp.s, K* tp.s, K s.t., K tp.pt - soojuskaod läbi vastavate struktuuride; W koos, W* c , W pl, W nm on nendele pindadele saabuvad emitteri kiirgussoojusvood. Konvektiivse soojusülekande määrab teadaolev sõltuvus:

kus m J on koefitsient, mis määratakse, võttes arvesse pinna asendit ja soojusvoo suunda; F J on pindala, m 2 ; Δ t J on pinna ja välisõhu temperatuuride erinevus, °C; J— pinnatüübi indeks.

Soojuskadu K tJ saab väljendada kui

kus t n on välisõhu temperatuur, °C; t J on väliste piiravate konstruktsioonide sisepindade temperatuur, °C; R ja R n - välimise tara soojus- ja soojusülekandetakistus, m 2 ° C / W.

Saadud on soojus- ja massiülekandeprotsesside matemaatiline mudel kiirguskütte ja ventilatsiooni koosmõjul. Lahenduse tulemused võimaldavad saada soojusrežiimi põhiomadused ventilatsioonisüsteemidega varustatud erineva otstarbega hoonete kiirgusküttesüsteemide projekteerimisel.

Kiirgusküttesüsteemide emitterite kiirgussoojusvood wj arvutatakse vastastikuste kiirguspindadena vastavalt emitterite ja ümbritsevate pindade suvalise orientatsiooni meetodile:

kus Koos 0 on absoluutselt musta keha kiirgusvõime, W / (m 2 K 4); ε IJ on soojusvahetuses osalevate pindade vähendatud emissiooniaste ma ja J; H IJ on pindade vastastikune kiirgusala ma ja J, m 2; T ma- keskmine temperatuur kiirgav pind, määratud radiaatori soojusbilansi järgi, K; T J on soojust vastuvõtva pinna temperatuur, K.

Asendades jugade soojusvoogude ja õhuvoolukiiruste avaldised, saame võrrandisüsteemi, mis on ligikaudne matemaatiline mudel soojus- ja massiülekandeprotsessidest kiirgusküttes. Süsteemi lahendamiseks saab kasutada standardseid arvutiprogramme.

Saadud on soojus- ja massiülekandeprotsesside matemaatiline mudel kiirguskütte ja ventilatsiooni koosmõjul. Lahenduse tulemused võimaldavad saada soojusrežiimi põhinäitajad ventilatsioonisüsteemidega varustatud erineva otstarbega hoonete kiirgusküttesüsteemide projekteerimisel.

1

Töös käsitletakse ventilatsiooni modelleerimise protsesse ja selle heitmete hajumist atmosfääri. Modelleerimine põhineb Navier-Stokesi võrrandite süsteemi, massi, impulsi ja soojuse jäävuse seaduste lahendamisel. Vaadeldakse nende võrrandite arvulise lahenduse erinevaid aspekte. Pakutakse välja võrrandisüsteem, mis võimaldab arvutada tausta turbulentsiteguri väärtust. Hüpohelilise lähenduse jaoks on koos artiklis toodud hüdrogaasidünaamika võrranditega välja pakutud lahendus ideaalse reaalse gaasi ja auru seismise võrrandile. See võrrand on van der Waalsi võrrandi modifikatsioon ja võtab täpsemalt arvesse gaasi- või aurumolekulide suurust ja nende vastastikmõju. Termodünaamilise stabiilsuse tingimuse alusel saadakse seos, mis võimaldab ruumala võrrandi lahendamisel välistada füüsiliselt realiseerimata juured. Teostatakse tuntud arvutusmudelite ja vedelike dünaamika arvutuspakettide analüüs.

modelleerimine

ventilatsioon

turbulents

soojus- ja massiülekande võrrandid

olekuvõrrand

päris gaas

hajumine

1. Berlyand M. E. Kaasaegsed küsimused atmosfääri difusioon ja õhusaaste. - L.: Gidrometeoizdat, 1975. - 448 lk.

2. Beljajev N. N. Mürgise gaasi hajumise protsessi modelleerimine arengutingimustes // DIIT bülletään. - 2009. - nr 26 - S. 83-85.

3. Byzova N. L. Eksperimentaalsed uuringud Atmosfääri difusiooni ja lisandite hajumise arvutused / N. L. Byzova, E. K. Garger, V. N. Ivanov. - L.: Gidrometeoizdat, 1985. - 351 lk.

4. Datsyuk T. A. Ventilatsiooniheitmete hajumise modelleerimine. - Peterburi: SPbGASU, 2000. - 210 lk.

5. Sauts A. V. Kognitiivse graafika algoritmide ja matemaatilise analüüsi meetodite rakendamine R660A isobutaani termodünaamiliste omaduste uurimiseks küllastusjoonel: Grant nr 2С/10: uurimisaruanne (lõplik) / GOUVPO SPbGASU; käed Gorokhov V.L. 30.- nr GR 01201067977.- Inv. nr 02201158567.

Sissejuhatus

Tööstuskomplekside ja unikaalsete rajatiste projekteerimisel tuleks igakülgselt põhjendada õhukeskkonna kvaliteedi ja normaliseeritud mikrokliima parameetrite tagamisega seotud küsimusi. Arvestades ventilatsiooni- ja kliimaseadmete valmistamise, paigaldamise ja käitamise kõrgeid kulusid, seatakse inseneriarvutuste kvaliteedile kõrgendatud nõuded. Et valida ratsionaalne disainilahendused ventilatsiooni vallas on vaja osata analüüsida olukorda tervikuna, s.t. paljastada siseruumides ja atmosfääris toimuvate dünaamiliste protsesside ruumilised suhted. Hinnake ventilatsiooni tõhusust, mis ei sõltu mitte ainult ruumi juhitava õhu kogusest, vaid ka vastuvõetud õhujaotusskeemist ja kontsentratsioonist kahjulikud ained välisõhus õhuvõtuavade kohtades.

Artikli eesmärk- analüütiliste sõltuvuste kasutamine, mille abil tehakse kahjulike heitmete hulga arvutused, kanalite, õhukanalite, šahtide mõõtmete ja õhutöötlusmeetodi valiku jms määramiseks. Sel juhul on soovitatav kasutada Potoki tarkvaratoodet koos VSV mooduliga. Algandmete koostamiseks on vaja projekteeritud ventilatsioonisüsteemide skeeme, mis näitavad sektsioonide pikkused ja õhuvooluhulgad otsasektsioonides. Arvutuse sisendandmeteks on ventilatsioonisüsteemide kirjeldus ja sellele esitatavad nõuded. Matemaatilise modelleerimise abil lahendatakse järgmised küsimused:

  • optimaalsete võimaluste valik õhu tarnimiseks ja eemaldamiseks;
  • mikrokliima parameetrite jaotus ruumide mahu järgi;
  • arengu aerodünaamilise režiimi hindamine;
  • õhu sissevõtu ja õhu eemaldamise kohtade valik.

Kiiruse, rõhu, temperatuuri, kontsentratsioonide väljad ruumis ja atmosfääris tekivad paljude tegurite mõjul, mille kogumit on arvutit kasutamata insenerarvutusmeetodites üsna raske arvesse võtta.

Rakendus matemaatiline modelleerimine ventilatsiooni ja aerodünaamika probleemides põhineb Navier-Stokesi võrrandisüsteemi lahendamisel.

Turbulentsete voolude simuleerimiseks on vaja lahendada massi- ja Reynoldsi jäävusvõrrandi süsteem (impulssi säilivus):

(2)

kus t- aeg, X= X i , j , k- ruumilised koordinaadid, u=u i , j , k on kiirusvektori komponendid, R- piesomeetriline rõhk, ρ - tihedus, τ ij on pingetensori komponendid, s m- massiallikas, s i on impulsiallika komponendid.

Pingetensorit väljendatakse järgmiselt:

(3)

kus sij- deformatsioonikiiruse tensor; δ ij- turbulentsi olemasolust tekkivate lisapingete tensor.

Teabe saamiseks temperatuuriväljade kohta T ja keskendumine Koos kahjulikke aineid, täiendatakse süsteemi järgmiste võrranditega:

soojuse säilimise võrrand

passiivse lisandi jäävuse võrrand Koos

(5)

kus CR- soojusmahtuvuse koefitsient, λ - soojusjuhtivuse koefitsient, k= k i , j , k- turbulentsustegur.

Põhiline turbulentsustegur k alused määratakse võrrandisüsteemi abil:

(6)

kus k f - tausta turbulentsustegur, k f \u003d 1-15 m 2 / s; e = 0,1-04;

Turbulentsitegurid määratakse võrrandite abil:

(7)

Väikese hajumisega avatud alal väärtus k z määratakse võrrandiga:

kk = k 0 z /z 0 ; (8)

kus k 0 - väärtus kk kõrgel z 0 (k 0 \u003d 0,1 m 2 / s at z 0 = 2 m).

Avatud alal tuule kiiruse profiil ei deformeeru;

Tundmatu atmosfääri kihistumise korral avatud alal saab tuule kiiruse profiili määrata:

; (9)

kus z 0 - etteantud kõrgus (tuulelipu kõrgus); u 0 - tuule kiirus kõrgusel z 0 ; B = 0,15.

Tingimusel (10) kohalik Richardsoni kriteerium Ri defineeritud kui:

(11)

Diferentseerime võrrandi (9), võrdsustame võrrandid (7) ja (8), sealt edasi väljendame k alused

(12)

Võrdlustame võrrandi (12) süsteemi (6) võrranditega. Asendame (11) ja (9) saadud võrdusesse, lõppkujul saame võrrandisüsteemi:

(13)

Pulsatsioonitermin, järgides Boussinesqi ideid, on esitatud järgmiselt:

(14)

kus μ t- turbulentne viskoossus ja lisaliikmed energiaülekande võrrandites ja lisandite komponentides on modelleeritud järgmiselt:

(15)

(16)

Võrrandisüsteem on suletud, kasutades ühte allpool kirjeldatud turbulentsimudelitest.

Ventilatsioonipraktikas uuritud turbulentse voolu puhul on soovitav kasutada kas Boussinesqi hüpoteesi tiheduse muutuste väiksuse kohta või nn hüposonaalset lähendust. Eeldatakse, et Reynoldsi pinged on proportsionaalsed ajakeskmiste deformatsioonikiirustega. Kasutusele võetakse turbulentse viskoossuse koefitsient, seda mõistet väljendatakse järgmiselt:

. (17)

Efektiivne viskoossuse koefitsient arvutatakse molekulaar- ja turbulentsete koefitsientide summana:

(18)

Hüposooniline lähendamine hõlmab koos ülaltoodud võrranditega ideaalse gaasi tähistamise võrrandi lahendamist:

ρ = lk/(RT) (19)

kus lk - surve sisse keskkond; R on gaasi konstant.

Täpsemate arvutuste jaoks saab lisandite tiheduse määrata reaalsete gaaside ja aurude modifitseeritud van der Waalsi võrrandi abil

(20)

kus on konstandid N ja M- arvestama gaasi- või aurumolekulide assotsieerumist/dissotsieerumist; a- arvestab muu interaktsiooniga; b" - gaasimolekulide suurust arvesse võttes; υ=1/ρ.

Eraldades võrrandist (12) rõhk R ja eristades seda mahu järgi (võttes arvesse termodünaamilist stabiilsust), saame järgmise seose:

. (21)

Selline lähenemine võimaldab oluliselt lühendada arvutusaega võrreldes kokkusurutava gaasi täisvõrrandi kasutamisega, ilma et see vähendaks saadud tulemuste täpsust. Ülaltoodud võrranditele pole analüütilist lahendust. Sellega seoses kasutatakse numbrilisi meetodeid.

Lahendamisel ventilatsiooniprobleemid, mis on seotud skalaarsete ainete ülekandmisega turbulentse vooluga diferentsiaalvõrrandid kasutage füüsikaliste protsesside järgi jagamise skeemi. Vastavalt skalaaraine hüdrodünaamika ja konvektiiv-difuusse transpordi võrrandite poolitamise, lõpliku diferentsiaalintegreerimise põhimõtetele igal ajasammul Δ t viiakse läbi kahes etapis. Esimeses etapis arvutatakse hüdrodünaamilised parameetrid. Teises etapis lahendatakse arvutatud hüdrodünaamiliste väljade põhjal difusioonivõrrandid.

Soojusülekande mõju õhu kiirusvälja kujunemisele võetakse arvesse Boussinesqi lähenduse abil: vertikaalse kiiruse komponendi liikumisvõrrandisse lisatakse täiendav termin, mis võtab arvesse ujuvusjõude.

Turbulentse vedeliku liikumise probleemide lahendamiseks on teada neli lähenemisviisi:

  • otsemodelleerimine "DNS" (mittestatsionaarsete Navier-Stokesi võrrandite lahendus);
  • keskmistatud Reynoldsi võrrandite "RANS" lahendus, mille süsteem ei ole aga suletud ja vajab täiendavaid sulgemisseoseid;
  • suur pöörismeetod "LES » , mis põhineb mittestatsionaarsete Navier-Stokesi võrrandite lahendamisel alamvõrgu skaala keeriste parametriseerimisega;
  • DES meetod , mis on kahe meetodi kombinatsioon: eraldatud voolude tsoonis - "LES" ja "sujuva" voolu piirkonnas - "RANS".

Saadud tulemuste täpsuse seisukohalt on kahtlemata kõige atraktiivsem otsese numbrilise simulatsiooni meetod. Praegu aga ei võimalda arvutitehnoloogia võimalused veel lahendada ülesandeid reaalse geomeetria ja arvudega. Re ja igas suuruses keeriste eraldusvõimega. Seetõttu kasutatakse paljude inseneriülesannete lahendamisel Reynoldsi võrrandite arvulisi lahendusi.

Praegu kasutatakse ventilatsiooniprobleemide simuleerimiseks edukalt selliseid sertifitseeritud pakette nagu STAR-CD, FLUENT või ANSYS/FLOTRAN. Õigesti sõnastatud probleemi ja ratsionaalse lahendusalgoritmi korral võimaldab saadav infohulk projekteerimisetapis valida parim variant, kuid nende programmide abil arvutuste tegemine nõuab vastavat koolitust ja nende vale kasutamine võib viia ekslike tulemusteni.

"Põhivariandina" võime käsitleda üldtunnustatud bilansi arvutamise meetodite tulemusi, mis võimaldavad võrrelda vaadeldavale probleemile iseloomulikke integraalväärtusi.

Üks neist olulised punktid Universaalsete tarkvarasüsteemide kasutamisel ventilatsiooniprobleemide lahendamiseks on turbulentsimudeli valik. Praeguseks on teada suur hulk mitmesugused turbulentsimudelid, mida kasutatakse Reynoldsi võrrandite sulgemiseks. Turbulentsimudelid klassifitseeritakse turbulentsikarakteristikute parameetrite arvu järgi, vastavalt ühe-, kahe- ja kolmeparameetrilised.

Enamik turbulentsi poolempiirilisi mudeleid kasutab ühel või teisel viisil "turbulentse transpordimehhanismi asukoha hüpoteesi", mille kohaselt turbulentse impulsi ülekande mehhanism määratakse täielikult kindlaks keskmiste kiiruste ja kiiruste lokaalsete tuletistega. füüsikalised omadused vedelikud. See hüpotees ei võta arvesse vaadeldavast punktist kaugel toimuvate protsesside mõju.

Kõige lihtsamad on üheparameetrilised mudelid, mis kasutavad turbulentse viskoossuse mõistet "n t”, ja turbulentsi peetakse isotroopseks. Muudetud versioon "n t-92" on soovitatav joa ja eraldatud voolude modelleerimiseks. Hea kokkusobivuse katsetulemustega annab ka ühe parameetri mudel "S-A" (Spalart - Almaras), mis sisaldab koguse transpordivõrrandit.

Ühe transpordivõrrandiga mudelite puuduseks on teabe puudumine turbulentsi skaala jaotuse kohta L. Summa järgi Lülekandeprotsessid, turbulentsi tekkimise meetodid, turbulentse energia mõju hajumine. Universaalne sõltuvus määratleda L ei eksisteeri. Turbulentsi skaala võrrand L sageli osutub täpselt võrrandiks, mis määrab mudeli täpsuse ja vastavalt selle rakendusala. Põhimõtteliselt on nende mudelite kasutusala piiratud suhteliselt lihtsate nihkevooludega.

Kahe parameetriga mudelites, välja arvatud turbulentsi skaala L, kasutage teise parameetrina turbulentse energia hajumise kiirust . Selliseid mudeleid kasutatakse tänapäevases arvutuspraktikas kõige sagedamini ja need sisaldavad turbulentsi energiaülekande ja energia hajumise võrrandeid.

Tuntud mudel sisaldab turbulentsienergia ülekande võrrandeid k ja turbulentse energia hajumise kiirust ε. Modellid nagu " k- e" saab kasutada nii seinalähedaste voolude kui ka keerukamate eraldatud voolude jaoks.

Madala ja kõrge Reynoldsi versioonides kasutatakse kahe parameetriga mudelit. Esimeses võetakse otseselt arvesse molekulaarse ja turbulentse transpordi vastastikmõju mehhanismi tahke pinna lähedal. Kõrge Reynoldsi versioonis kirjeldatakse turbulentse transpordi mehhanismi kindla piiri lähedal spetsiaalsete seinalähedaste funktsioonidega, mis seovad vooluparameetrid kaugusega seinast.

Praegu on SSG ja Gibson-Launderi mudelid, mis kasutavad Reynoldsi turbulentse pingetensori ja keskmise deformatsioonitensori vahelist mittelineaarset seost, ühed paljutõotavamad. Need töötati välja eraldatud voogude prognoosimise parandamiseks. Kuna kõik tensorikomponendid on neis arvutatud, nõuavad need kaheparameetriliste mudelitega võrreldes suuri arvutiressursse.

Komplekssete eraldatud voogude puhul ilmnesid üheparameetriliste mudelite "n" kasutamisega mõned eelised t-92", "S-A" vooluparameetrite ja loenduskiiruse ennustamise täpsuse osas võrreldes kaheparameetriliste mudelitega.

Näiteks näeb programm STAR-CD ette mudelite kasutamise tüübi " k- e", Spalarta - Almaras, "SSG", "Gibson-Launder", samuti suurte pööriste meetod "LES" ja meetod "DES". Viimased kaks meetodit sobivad paremini õhu liikumise arvutamiseks keerulise geomeetriaga tingimustes, kus tekib arvukalt eraldatud keerisepiirkondi, kuid need nõuavad suuri arvutusressursse.

Arvutustulemused sõltuvad oluliselt arvutusvõrgu valikust. Praegu kasutatakse võrkude ehitamiseks spetsiaalseid programme. Võreelemendid võivad olla erineva kuju ja suurusega, mis sobivad kõige paremini konkreetse probleemi lahendamiseks. Lihtsaim ruudustiku tüüp, kui lahtrid on samad ja neil on kuup- või ristkülikukujuline kuju. Praegu inseneripraktikas kasutatavad universaalsed arvutiprogrammid võimaldavad töötada suvalistel struktureerimata võrkudel.

Ventilatsiooniprobleemide numbrilise simulatsiooni arvutuste tegemiseks on vaja paika panna piir- ja algtingimused, s.o. sõltuvate muutujate väärtused või nende normaalsed gradiendid arvutusvaldkonna piiridel.

Uuritava objekti geomeetriliste tunnuste piisava täpsusega ülesanne. Nendel eesmärkidel võib kolmemõõtmeliste mudelite ehitamiseks soovitada selliseid pakette nagu SolidWorks, Pro / Engeneer, NX Nastran. Arvutusruudustiku koostamisel valitakse lahtrite arv nii, et saadakse usaldusväärne lahendus minimaalse arvutusajaga. Tuleks valida üks poolempiirilistest turbulentsimudelitest, mis on vaadeldava voolu jaoks kõige tõhusam.

V järeldus lisame, et käimasolevate protsesside kvalitatiivse poole hea mõistmine on vajalik selleks, et õigesti sõnastada probleemi piirtingimused ja hinnata tulemuste usaldusväärsust. Käitise keskkonnaohutuse tagamisele suunatud infomodelleerimise üheks aspektiks võib pidada ventilatsiooniheitmete modelleerimist rajatiste projekteerimisetapis.

Arvustajad:

  • Volikov Anatoli Nikolajevitš, tehnikateaduste doktor, soojus- ja gaasivarustuse ja õhukaitse osakonna professor, FGBOU VPOU "SPbGASU", Peterburi.
  • Poluškin Vitali Ivanovitš, tehnikateaduste doktor, professor, kütte, ventilatsiooni ja kliimaseadmete osakonna professor, FGBOU VPO "SPbGASU", Peterburi.

Bibliograafiline link

Datsjuk T.A., Sauts A.V., Yurmanov B.N., Taurit V.R. VENTILATSIOONIPROTSESSIDE MODELLEERIMINE // Teaduse ja hariduse kaasaegsed probleemid. - 2012. - nr 5.;
URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id=6744 (juurdepääsu kuupäev: 17.10.2019). Juhime teie tähelepanu kirjastuse "Looduslooakadeemia" väljaantavatele ajakirjadele

Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

Sarnased dokumendid

    Süsteemi põhitõed automaatjuhtimine sissepuhke- ja väljatõmbeventilatsioon, selle ehitus ja matemaatiline kirjeldus. Varustus tehnoloogiline protsess. Regulaatori valik ja arvutamine. ATS stabiilsusuuring, selle kvaliteedi näitajad.

    kursusetöö, lisatud 16.02.2011

    üldised omadused ja otstarve, sissepuhke- ja väljatõmbeventilatsiooni automaatjuhtimissüsteemi praktilised kasutusvaldkonnad. Reguleerimisprotsessi automatiseerimine, selle põhimõtted ja rakendamise etapid. Fondide valik ja nende majanduslik põhjendus.

    lõputöö, lisatud 10.04.2011

    Tootmistsehhide automaatse ventilatsiooni olemasolevate standardskeemide analüüs. Ventilatsiooniprotsessi matemaatiline mudel tööstusruumid, automaatika tööriistade ja juhtseadiste valik ja kirjeldamine. Automatiseerimisprojekti maksumuse arvutamine.

    lõputöö, lisatud 11.06.2012

    Võrdlev analüüs spetsifikatsioonid standardsed kujundused jahutustornid Veevarustussüsteemide elemendid ja nende klassifikatsioon. Vee taaskasutusprotsessi matemaatiline mudel, automaatikaseadmete ja juhtimisseadmete valik ja kirjeldus.

    lõputöö, lisatud 09.04.2013

    Naftajuhtme üldised omadused. Saidi klimaatilised ja geoloogilised omadused. Pumbajaama üldplaan. Peapumpla- ja mahutipark PS-3 "Almetjevsk". Pumbatsehhi sissepuhke- ja väljatõmbeventilatsioonisüsteemi arvutamine.

    lõputöö, lisatud 17.04.2013

    Dekoratiivkepi kujundusprojekti väljatöötamise analüüs. Heraldika kui vappide uurimisega tegelev eriteadus. Vahamudelite tööriistade valmistamise meetodid. Sulatusosakonna sissepuhke- ja väljatõmbeventilatsiooni arvutamise etapid.

    lõputöö, lisatud 26.01.2013

    Paigalduse kui automatiseerimise objekti kirjeldus, tehnoloogilise protsessi täiustamise võimalused. Tehniliste vahendite kompleksi elementide arvutamine ja valik. Automaatjuhtimissüsteemi arvutamine. Rakendustarkvara arendus.

    lõputöö, lisatud 24.11.2014

mob_info