Inštalácia ventilátorov. Boj proti hluku a vibráciám. Miera vibrácií ventilátora mechanických príčin sú
Spôsobiť poškodenie riadiace stroje Počas prevádzky môžu existovať príčiny mechanickej, elektrickej a aerodynamickej povahy.
Príčiny mechanickej povahy sú:
- -Vožne vplyv obežného kolesa v dôsledku opotrebovania popola (prachu) na čepele;
- -Používacie spojovacích prvkov spojky: oslabenie pristátia na puzdrá obežného kolesa na hriadeľ alebo oslabenie striekacích značiek obežného kolesa;
- -Zobrazenie základových skrutiek (v neprítomnosti peňažných a nespoľahlivých zámkov proti skrutkovačom orechov) alebo nedostatočnou tuhosťou referenčných štruktúr strojov;
- -Zobrazenie utiahnutia kotviacich skrutiek ložísk v dôsledku inštalácie pod nimi v strede nekalikovaných podložiek;
- -Helitatívne centrovanie rotorov elektromotora a hnacieho stroja;
- - DEFRIKÁCIA VYRÁBANIA VYRÁZKOVAŤHOHÝMI VYHLÁDANÍM spaliny.
Príčinou elektriny je veľká nerovnováha vzduchovej medzery medzi rotorom a statorom elektromotora.
Príčinou aerodynamickej povahy je rôznou produktivitou na plíženia s obojstranným odsávaním, ktorý sa môže vyskytnúť s jednostranným driftom ohrievača vzduchu popola alebo nesprávnym nastavením klapiek a vodiacich strojov.
V nasávacích vreckách a slimákoch bubnov, preprava prašného média, najväčšie brúsny opotrebenie je náchylné na najvyššie abrazívne oblečenie. ako aj sacie slimákové lievik. Ploché bočnice slimákov a vreciek sa opotrebovávajú v menšej miere. Na axiálnych dymových kotloch je najintenzívnene hulová brnenie v umiestnení vodiacich zariadení a pracovných koliesok. Intenzita opotrebovania sa zvyšuje so zvyšujúcim sa prietokom a koncentráciou v jeho uhlíku alebo časticiach popola.
Hlavné príčiny vibrácií dymu a fanúšikov môžu byť:
- a) neuspokojivé vyvažovanie rotora po oprave alebo nevyvážení počas prevádzky v dôsledku nerovného opotrebenia a poškodenia lopatiek v obežnom kolegu alebo poškodení ložísk;
- b) Nesprávne zmrazenie hriadeľov strojov s elektromotorom alebo súvisiacim s nimi vďaka opotrebeniu spojky, oslabenie nosných konštrukcií, deformácie obložení pod nimi, keď po centrovaní zostane veľa tenkých necivilizovaných tesnení, atď.;
- c) zvýšené alebo nerovnomerné vykurovanie rotora dymu, ktorý spôsobil vychýlenie hriadeľa alebo deformácie obežného kolesa;
- d) jednostranný drift ohrievača popola atď.
Vibrácie sa zvyšuje s náhodou jeho vlastných oscilácií stroja a nosných konštrukcií (rezonancie), ako aj s nedostatočnou tuhosťou štruktúr a oslabenie základových skrutiek. Výsledné vibrácie môžu znamenať oslabenie skrutkových kĺbov a prstov spojky, Knipy, vykurovanie a zrýchlené opotrebovanie ložísk, ktoré porušujú skrutky upevnenia ložísk, lôžok a zničenie základov a stroja.
Upozornenie a eliminácia vibrácií bubnov si vyžaduje integrované aktivity.
Počas recepcie - výmena posunu počula fajčiarov a fanúšikov v práci, skontrolovať neprítomnosť vibrácií, abnormálny hluk, servisnosť montážneho stroja a elektromotora, teploty ich ložísk, prevádzku spojky. Rovnaká kontrola sa počas posunu uskutočňuje okolo obtoku. Pri odhaľovaní vad, ktoré ohrozujú núdzové zastavenie, komunikujú senior na zmenu na prijatie potrebných opatrení a posilniť monitorovanie stroja.
Vibrácie rotujúcich mechanizmov sa eliminujú vyvážením a jadrom s elektrinou. Pred vyvážením produkujte požadovaná oprava Rotor a ložiská stroja.
Hlavný typ poškodenia pracovných kolies a klzov dymu je abrazívne opotrebovanie počas prepravy prašného média v dôsledku vysokých rýchlostí a vysokej koncentrácie nasadenia (popol) v spalinách. Hlavný disk a čepele na miestach ich zvárania sú najviac intenzívne. Abrazívne oblečenie opotrebovania so zakrivenými lopatami sú oveľa väčšie ako kolesá s lopatami sa ponáhľali späť. Keď je prevádzka bubnovacích strojov, korozívne opotrebenie pracovných kolies sú tiež pozorované pri spaľovaní v peci palivového oleja síry.
Opotrebované zóny listov listov musia byť inštalované s pevnou zliatinou. Nosené čepele a disky rotorov spalín závisí od rôznych paliva a kvality vývoja zónových zostáv. Zlý účinok Aspanov vedie k ich intenzívnemu opotrebeniu, znižuje pevnosť a môže spôsobiť nerovnováhu a vibrácie strojov a opotrebovanie puzdra vedie k uvoľneniu, prachu a zhoršeniu ťahov.
Zníženie intenzity erózie opotrebovania častí je dosiahnuté obmedzením maximálnej rýchlosti otáčania rotora stroja. Pre dym sa rýchlosť otáčania prijíma približne 700 ot / min, ale nie viac ako 980.
Prevádzkové metódy na zníženie opotrebenia sú: práca s minimálnym prebytkom vzduchu v peci, eliminácia potrubia vzduchu v peci a opatrenia na zníženie strát z mechanického najbližšieho paliva. To znižuje rýchlosť spalín a koncentráciu popola a príkazu v nich.
V odkvapových strojoch sa používajú ložiská valcovania a klzu. Pre ložiská posuvných aplikácií vložiek dvoch štruktúr: \\ t
- -S-omietený s loptou a
- - cylindrický (tuhý) nosný povrch pristávacej linky do puzdra.
Poškodenie ložísk môže byť spôsobené absenciou personálu, ich výrobcov, neuspokojivé opravy a montáž, a najmä - ale mazivo a chladenie.
Abnormálna ložisková operácia je určená na zvýšenie teploty (nad 650c) a charakteristický hluk alebo zaklopať v prípade.
Hlavné dôvody na zvýšenie teploty ložísk sú:
- -Thalizácia, nedostatočný alebo únik maziva z ložísk, nekonzistentnosť mazacích materiálov pracovných podmienok pre vodičské stroje (príliš hrubý alebo kvapalný olej), nadmerné plnenie valivých ložísk;
- - aktivita v axiálnom puzdroch v oblasti axiálnej medzery, ktorá je potrebná na kompenzáciu teploty predĺženia hriadeľa;
- -mode pristátie radiálne ložisko;
- - dlhý pracovný radiálne ložisko;
- - spev lubrikačného krúžku v posuvných ložísk pri veľmi vysokej úrovni oleja, ktorý zabraňuje voľnej jazde kruhu alebo poškodeniu kruhu;
- - Expozícia a poškodenie valivých ložísk:
- zvolia sa okrúhle cesty a telá,
- trhlina na prstencoch ložiská,
- vnútorný krúžok ložiska je voľne sedí na hriadeli,
- valčeky, oddeľovače, ktoré sú niekedy sprevádzané zaklopením v ložisku;
- -Drifikácia ochladzovacích ložísk ložísk, ktoré majú ochladzovanie vody;
- - vyváženie obežného kolesa a vibrácií, ostro zhoršenie podmienok ložísk ložísk.
Ďalšia práca, valcovacie ložiská sa stávajú nevhodnými kvôli korózii, abrazívnemu a únavovým opotrebeniu, zničeniu separátorov. Rýchle nosné nosenie sa vyskytuje v prítomnosti negatívnej alebo nulovej pracovnej radiálnej medzery v dôsledku rozdielu v teplote hriadeľa a puzdro, nesprávne zvolenej počiatočnej radiálnej medzere alebo nesprávne zvolenej a dokončenej ložiská na hriadeli alebo v prípade , atď.
Počas inštalácie alebo opráv bubnov sa nesmie použiť ložiská, ak nájdu:
- -Treats na krúžky, separátory a valcovacie telesá;
- - ulows, dents a peeling na tratiach a valivých tiel;
- -scols na prstencoch, prstenci pracovných dosiek a valivých tiel;
- -Serators s zničeným zváraním a nitovaním, s neprijateľnými spormi a nerovnomernými krokmi systému Windows;
- -Thiste z jazdy na krúžkoch alebo valcovacích telesách;
- - ako leží na valcoch;
- -Crequely veľká medzera alebo tesná rotácia;
- - Výsledkový magnetizmus.
Pri identifikácii týchto defektov by mali byť ložiská nahradené novými.
Aby sa nepoškodili valcovacie ložiská pri demontáži, musia sa dodržiavať tieto požiadavky: \\ t
- - by sa mala prenášať cez krúžok;
- - využívanie úsilia by sa malo zhodovať s osou hriadeľa alebo prípadu;
- - Príbehy na ložisku sú kategoricky zakázané, mali by sa prenášať cez mäkký kov.
Aplikujte tlačové, tepelné a nárazové metódy montážnej a demontážnej ložísk. V prípade potreby môžete použiť špecifikované metódy v kombinácii.
Pri demontáži ložísk podporuje kontrolu:
- - stav a veľkosť výsadbových povrchov puzdra a hriadeľa;
- - kvalitná inštalácia ložiska,
- -Používanie puzdra vzhľadom na hriadeľ;
- -Adiálna medzera a axiálna hra,
- - Casigation, Separátory a krúžky;
- - Väčší a žiadny hluk pri otáčaní.
Najväčšie straty sa vyskytujú pri umiestnení v bezprostrednej blízkosti zásuvky stroja. Priamo nad vývodom stroja na zníženie straty hlavy by mal byť inštalovaný difúzor. S uholom difúzorov, musí byť viac ako 200 osi difúzora zamietnutá smerom k otáčaniu obežného kolesa, takže uhol medzi pokračovaním prístroja stroja a vonkajšou stranou difuzéra bola asi 100. V uhle zverejnenia, menej ako 200, difúzor by mal byť symetrický alebo vonku, ktorý je pokračovaním stroja. Odchýlka osi difuzéra v opačná strana vedie k zvýšeniu jeho odporu. V rovine kolmej na rovinu obežného kolesa sa difuzér uskutočňuje symetrický.
Výkon ventilátora sa zhoršuje, keď sú lopatky obežného kolesa odchýli od uhlov dizajnu a počas vady ich výroby. Je potrebné vziať do úvahy. Čo, pri natáčaní tuhých zliatin alebo posilnenie čepele so zváranými podšívkami na predĺženie ich životnosti, môžu nastať charakteristiky dymu dymu: rovnaké dôsledky vedie nadmerné opotrebenie a nesprávnu rezerváciu proti opotrebeniu dymového krytu (zníženie prietokových úsekov, zvýšiť vnútorné odpory). Defekty plyn-vzduchového traktu zahŕňajú - voľnosť, otrasy studeného vzduchu cez ponorné poklopy a miestach tesnenia do obväzu kotla, ladení v kotli. Nepracované horáky, priechody konštantných krvácajúcich zariadení cez rezanie kotla a chlpacích plôch ohrevu, pozreli sa do tepelnej komory a dierky zapaľovania pre horáky atď. Výsledkom je objem spalín a odolnosť zvýšenie cesty. Odolnosť voči plynom sa tiež zvyšuje, keď je trakt kontaminovaný ohniskovými zvyškami a v rozpore so vzájomným umiestnením parných cievok a ekonomizovacím ekonomizovaným (prehnutím, väzbou atď.). Dôvodom náhleho rastu odporu môže byť prestávka alebo rušenie v zakrytej polohe klapky alebo prístroja na dymu.
Výskyt uvoľnenia v plynárenskom trakte v blízkosti dymu (vonkajšie LAZ, poškodený tryskový ventil atď.) Leží k zníženiu vákua k dymu a zvýšeniu jeho výkonu. Odolnosť cesty k umiestneniu voľnej kvapky, pretože Cymos pracuje vo väčšej miere k leteckým sedadlám z týchto miest, kde je rezistencia výrazne nižšia ako v hlavnom trakte, a množstvo spalín Trakt sa znižuje.
Charakteristika stroja sa zhoršuje zväčšeným prúdom plynu cez medzery medzi vstupnou dýzou a obežným kolesom. Normálne by mal byť priemer dýzy vo svetle 1 až 1,5% menší ako priemer vstupu na obežné koleso; Axiálne a radiálne medzery medzi okrajom dýzy a vstupom do kolesa by nemali presiahnuť 5 mm; Ofset osí ich otvorov by nemal byť viac ako 2-3 mm.
V prevádzke je potrebné okamžite odstrániť uvoľnenie v poliach hriadeľov a v zboroch v dôsledku ich opotrebenia, v vrstvách konektorov atď.
V prítomnosti vodíkovej boxu dymu (priamy zdvih) s voľnou klapkou - je možné v ňom reverzný prietok emitovaných spalín do sacej dýzy dymu.
Recyklácia spalín je tiež možné pri inštalácii dvoch fajčiarov na kotle: cez opustenie dymu - na inú prevádzku. S paralelnou prevádzkou dvoch fajčiarov (dvaja ventilátory) je potrebné zabezpečiť, aby po celú dobu je rovnaké zaťaženie, ktoré je kontrolované čítaním ammetrov elektromotorov.
V prípade zníženia výkonu a tlaku počas prevádzky bicích, skontrolujte:
- -Prehnutie otáčania ventilátora (dym);
- - Stav čepelí vplyvu (opotrebovanie a presnosť povrchu alebo inštalácie obloženia);
- - Šablónom - správna inštalácia čepelí v súlade s ich konštrukčnou polohou a vstupnými a výstupnými uhlami (pre nové pracovné kolesá alebo po výmene čepelí);
- - dodržiavanie pracovných výkresov konfigurácie slimákov a stien budovy, jazyka a medzery medzi zmätkom; Presnosť inštalácie a úplnosť otvoru klapiek pred a po ventilátorom (dym);
- -Frining pred dymom, tlakom po ňom a tlakom po fúkanom ventilátore a porovnaním s bývalým;
- - v priechode strojov stroja, pri identifikácii uvoľnenie v nich a eliminovať ho do konsolidácie vzduchu;
- - stav ohrievača vzduchu.
Spoľahlivosť vodičských strojov do značnej miery závisí od starostlivej akceptácie mechanizmov vstupujúcich do montážnej podložky, kvalita inštalácie, preventívnej opravy a správnej prevádzky, ako aj na zdravie kontrolných a meracích prístrojov na meranie teploty odchádzajúcich plynov, \\ t teplota ložiskového ohrevu, elektromotora atď.
Na zabezpečenie bezproblémovej a spoľahlivej prevádzky fanúšikov a dymu je potrebné:
- systematicky monitoruje mazačnú teplotu a teplotu ložiska, zabránite kontaminácii mazacích olejov;
- naplňte valivé ložiská konzistenciou lubrikantom najviac 0,75, a pri vysokých rýchlostiach mechanizmu bubna - nie viac ako 0,5 objemu ložiskového telesa, aby sa zabránilo ich zahrievaniu. Hladina oleja by mala byť v strede spodného valca alebo guľa pri plnení valcovacích ložísk s kvapalinovým mazaním. Ložiská olejového kúpeľa s kruhovým lubrikantom by mali byť naplnené červeným prvkom na sklenenej rúre, čo indikuje normálnu hladinu oleja. Aby sa odstránil prebytočný olej, keď je puzdro pretekanie nad prípustnú úroveň, musí byť kryt ložiska vybavený odtokovou trubicou;
- zabezpečte nepretržité ochladzovanie vody ložiska fajčiarov;
- pre možnosť kontroly vypúšťania vody, chladenie ložísk by sa mali vykonávať otvorenými trubicami a odtokovými lieinami.
Pri demontáži a montážnych ložísk kĺzania sa výmena častí opakovane kontroluje takýmito operáciami:
- a) Kontrola centrovania tela voči hriadeľu a hustote spojenia s nižším polovičným čipom;
- b) meranie horných, bočných medzier vložky a napätia vložky krytu puzdra;
- c) stav povrchu BABBITE plnenia vložky (určená úžasným mosadzným kladivom, zvuk musí byť čistý). Celková plocha Peeling je povolené najviac 15% v neprítomnosti trhlín v miestach nasadenia. V oblasti tvrdohlavého varu nie je peeling povolené. Rozdiely v rôznych prierezoch vložky - nie viac ako 0,03 mm. V vložkách ložiska na pracovnej ploche sa kontrolujú absencia medzier, rizík, kotolov, škrupín, pórovitosti, zahraničných inklúzií. Eliptika mazacích krúžkov nie je povolená viac ako 1 mm, a nekonventikovateľnosť v umiestneniach konektora - nie viac ako 0,05 mm.
Servisný personál nasleduje:
- monitorovať nástroje tak, aby teplota odchádzajúcich plynov neprekročila odhadovanú;
- ak chcete, aby sa harmonogram kontroly a aktuálne opravy dymu a ventilátorov s výmenou oleja a umývacie ložiská, ak je to potrebné, eliminácia voľnej, kontroly správnosti a jednoduchosti otvárania sedadiel a vodiacich zariadení, ich servisnosť atď.;
- zblízka sacie otvory fúkania fanúšikov
- vytvárajte dôkladné prijatie náhradných dielov, ktoré prichádzajú na výmenu počas hlavného mesta a súčasných opráv bubnovacích strojov (ložiská, hriadeľ, obežné kolesá atď.);
- vykonávať testovanie bubnovacích strojov po inštalácii a reorganizácia, ako aj prijatie jednotlivých uzlov počas procesu inštalácie (základy, podpora RAMA atď.);
- nedovoľte prijatie strojov s vibráciou ložiska 0,16 mm pri otáčaní otáčania 750 ot / min, 0,13 mm - pri 1000 ot / min a 0, lmm - pri 1500 ot / min.
Vibodiagnostika fanúšikov - Účinná metóda Nedeštruktívne testovanie, ktoré vám umožní odhaliť vznikajúce a výrazné chyby ventilátorov a tým zabrániť núdzovým situáciám, predpovedať zvyškový zdroj častí, a znížiť náklady na údržbu a opravu fanúšikov (odvzdušňovače).
- Charakteristické frekvencie ventilátorov vibrácií
- Hlavnou zložkou vibrácií rotora s obežným kolesom je harmonická zložka s frekvenciou otáčania rotora , Uskutočnila buď nerovnováhu rotora s nerovnováhou alebo hydrodynamickou / aerodynamickou nerovnováh obežného kolesa. (Hydrodynamická / aerodynamická nerovnováha obežného kolesa môže vzniknúť v dôsledku konštruktívne funkcie Čepele, ktoré vytvárajú zdvíhaciu silu, nie rovnú nulu v radiálnom smere).
- Druhou najväčšou zložkou vibrácií ventilátora je komponent čepele (čepeľ), vďaka interakcii obežného kolesa s nehomogénnom prúde vzduchu. Frekvencia tejto zložky je definovaná ako: f L \u003d N * F BPkde N. - počet lopatiek ventilátora
- V prípade nestabilnej rotácie rotora vo valcovacích / posuvných ložísk sú možné auto-oscilácie rotora možné na polovici cirkulujúcej frekvencie alebo menej, a v dôsledku toho sa harmonické komponenty objavia v vibračnej frekvencii na frekvencii vibrácií .
- Keď lopatky prúdia okolo čepelí, vznikajú turbulentné tlakové pulzie, ktoré vzrušujú náhodné vibrácie obežného kolesa a ventilátora ako celku. Sila tejto zložky náhodných vibrácií môže byť pravidelne modulovaná rýchlosťou otáčania obežného kolesa, lopatkovej frekvencie alebo frekvenciu seba-oscilácie rotora.
- Silnejší zdroj náhodných vibrácií (v porovnaní s turbulenciou) je kavitácia, ktorá sa tiež vyskytuje pri prúdení okolo čepelí prietoku. Sila tejto zložky náhodných vibrácií je tiež modulovaná frekvenciou otáčania obežného kolesa, lopatkovej frekvencie alebo frekvencie samočinného oscilácie rotora.
- Vibračné známky defektov ventilátora
- Diagnostické zariadenia vibrácií ventilátora
- Základné nastavenia analyzátora pre vibodiagnostiku fanúšikov
- Horná hraničná frekvencia futbalového spektra sa stanoví z pomeru: f GR \u003d 2F L + 2F BP \u003d 2F BP (N + 1)Nechajte napríklad frekvenciu otáčania obežného kolesa F bp \u003d 9,91 Hz, počet lopatiek N. \u003d 12, potom F GRAS \u003d 2 * 9,91 (12 + 1) \u003d 257, 66 Hz a v nastaveniach analyzátora Baltech VP-3470 vyberte najbližšiu hodnotu 500 Hz na stranu zoomu
- Pri určovaní počtu frekvenčných pásiem v spektre sa pravidlá sledujú tak, že prvá harmonická rýchlosť otáčania nie je nižšia ako v 8. pásme. Z tohto stavu určujeme šírku pásového pásu ΔF \u003d F bp / 8 \u003d 9,91/8 \u003d 1,24Hz. Odtiaľ určujeme požadovaný počet pásov n. Pre spektrum obálky: n \u003d f g / Δf \u003d 500 / 1,24 \u003d 403Vyberte najbližší pre priblíženie počtu pásiem v nastaveniach analyzátora Baltech VP-3470, menovite 800 pásov. Potom konečná šírka jedného pásma Δf \u003d 500/800 \u003d 0,625Hz.
- Pre automaty by mala byť hraničná frekvencia aspoň 800 Hz, potom počet pásov pre AUTOSURCTRACTRA n \u003d f g / Δf \u003d 000 / 0,625 \u003d 1280. Vyberte si neďaleký počet pásov v nastaveniach analyzátora Baltech VP-3470, menovite 1600 prúžkov.
- Príklad spektra chybných ventilátorov
Crack na kolese od centrifugácie ventilátora
- bod merania: na nosiči ložísk elektromotora z obežného kolesa vo vertikálnom, axiálnom a priečnom smere;
- frekvencia otáčania F bp \u003d 24,375Hz;
- diagnostické značky:veľmi vysoké axiálne vibrácie pri rýchlosti otáčania f bp a dominancia druhého harmonického 2f bp v priečnom smere; Prítomnosť menej výrazných harmonických je väčšia, aby do siedmeho (pozri CRIS 1 a 3).
 |
 |
 |
 |
8.1.1 Všeobecné
Obrázky 1 až 4 znázorňujú niektoré možné body a smer merania na každom ložisku ventilátora. Hodnoty uvedené v tabuľke 4 patria do meraní v smere kolmom na os otáčania. Číslo a umiestnenie meracích bodov pre výrobné skúšky a merania sa určujú podľa uváženia výrobcu fanúšikov alebo dohodou so zákazníkom. Odporúča sa merať na ložiskách hriadeľa ventilátora (obežné koleso). Ak to nie je možné, senzor by mal byť inštalovaný v takomto mieste, kde je zaistené najkratšie mechanické spojenie medzi ňou a ložiskom. Senzor by nemal byť upevnený na šialených paneloch, puzdro ventilátora, prvkov oplotenia alebo iných miestach, ktoré priamo komunikujú s ložiskom (výsledky takýchto meraní, ale nie na odhadnutie vibračného stavu ventilátora, a získať informácie o vibráciách prenášaných do vzduchového potrubia alebo na základe, - pozri GOST 31351 a GOST ISO 5348.
Obrázok 1 - Umiestnenie trojradového senzora pre horizontálne inštalovaný axiálny ventilátor
Obrázok 2 - Umiestnenie trojradového senzora pre radiálny ventilátor jednostrannej absorpcie
Obrázok 3 - Umiestnenie trojradového senzora pre radiálny bilaterálny ventilátor nasávania
Obrázok 4 - Umiestnenie trojradového senzora pre vertikálne inštalovaný axiálny ventilátor
Merania v horizontálnom smere by sa mali vykonávať v pravom uhle k osi hriadeľa. Merania vo vertikálnom smere sa musia vykonávať v pravom uhle k horizontálnemu smeru meraní a v pravom uhle k hriadeľu ventilátora. Merania v pozdĺžnom smere by sa mali vykonávať v smere rovnobežnom s osou hriadeľa.
8.1.2 Merania s použitím inerciálnych typov typu
Všetky hodnoty vibrácií uvedené v tomto štandarde sa týkajú meraní s použitím snímačov inerciálneho typu, ktorého signál reprodukuje pohyb krytu ložiska.
Použité senzory môžu byť buď akcelerometre alebo snímače rýchlosti. Osobitná pozornosť by sa mala venovať správnemu upevneniu snímačov: bez medzier na referenčnom mieste, hojdačkách a rezonanciách. Veľkosť a hmotnosť snímačov a upevňovacích systémov by nemali byť príliš veľké, aby sa neuskutočnili významné zmeny nameraných vibrácií. Celková chyba v dôsledku spôsobu upevnenia snímača vibrácií a kalibráciu meracej dráhy by nemala prekročiť ± 10% hodnoty nameranej hodnoty.
8.1.3 Merania s použitím bezkontaktných typov typu
Dohodou medzi užívateľom a výrobcom môžu byť stanovené požiadavky na limitné hodnoty hnutia hriadeľa (pozri GOST ISO 7919-1) vo vnútri posuvných ložísk. Zodpovedajúce merania sa môžu uskutočniť s použitím bezkontaktných typov typu.
V tomto prípade merací systém určuje pohyb povrchu hriadeľa vzhľadom na kryt ložiska. Je zrejmé, že prípustná amplitúda pohybov by nemala prekročiť hodnoty medzery v ložisku. Hodnota vnútornej medzery závisí od veľkosti a typu ložiska, zaťaženia (radiálne alebo os), meracie smery (oddelené štruktúry ložísk majú eliptický typ dieru, pre ktorý je medzera v horizontálnom smere väčšia ako v vertikálne). Rozmanitosť faktorov, ktoré by sa mali brať do úvahy, neumožňujú súbor rovnomerných limitných hodnôt hnutia hriadeľ, avšak niektoré odporúčania sú uvedené vo forme tabuľky 3. Hodnoty uvedené v tejto tabuľke sú percento celkovej hodnoty radiálnej medzery v ložisku v každom smere.
Tabuľka 3 - Obmedzte relatívny pohyb hriadeľa vo vnútri ložiska
| Maximálny odporúčaný pohyb, percento hodnôt medzery1) (pozdĺž akejkoľvek osi) | |
|---|---|
| Uvedenie do prevádzky / Uspokojivý stav | Menej ako 25% |
| Varovanie | +50 % |
| Zastávka | +70 % |
| 1) Hodnoty radiálnych a axiálnych medzier pre konkrétne ložisko by mali byť rozpoznané jeho dodávateľom. | |
Hodnoty sú uvedené vzhľadom na "falošné" pohyby povrchu hriadeľa. Tieto "falošné" pohyby sa objavujú v výsledkoch merania v dôsledku skutočnosti, že tieto výsledky sú ovplyvnené navyše k vibráciám hriadeľa aj jeho mechanické údery, ak sa hriadeľ ohýba alebo má nekruhový tvar. Pri použití bezkontaktného typu snímača, príspevok k výsledku merania bude tiež podávané elektrické údery, určené magnetickými a elektrickými vlastnosťami hriadeľového materiálu v merači. Predpokladá sa, že pri spustení ventilátora do prevádzky a jeho následná normálna prevádzka množstva mechanických a elektrických úderov, v bode merania, by nemali prekročiť väčšie z dvoch hodnôt: 0,0125 mm alebo 25% meranej hodnoty pohybu. Beats sa určujú v procese pomalého štiepenia hriadeľa (pri rýchlosti od 25 do 400 min - 1), keď je akcia na rotore silách spôsobených nerovnováhou mierne. Aby sa splnili zavedené prijatie do úderov, môže byť potrebné dodatočné spracovanie hriadeľa. Bezkontaktné snímače typu, ak je to možné, sú upevnené priamo v ložiskovom puzdre.
Vyššie uvedené limitné hodnoty sú použiteľné len pre ventilátor pracujúci v menovitom režime. Ak dizajn ventilátora poskytuje svoju činnosť od pohonu s premenlivou rýchlosťou otáčania, potom pri iných rýchlostiach existujú vyššie úrovne vibrácií v dôsledku nevyhnutného účinku rezonancií.
Ak ventilátor poskytuje možnosť zmeny polohy nožov vzhľadom na prietok vzduchu v prívode, hodnoty by sa mali aplikovať na prácu s najvyšším výbuchom. Treba poznamenať, že prevádzka prúdenia vzduchu, najmä viditeľné vo veľkých uhloch zverejnenia čepele vzhľadom na prietok vstupného vzduchu, môže viesť k zvýšeným hladinám vibrácií.
Ventilátory inštalované podľa schém a D (pozri GOST 10921) by mali byť skúsené s odsávaním a (alebo) injekčnými kanálmi, ktorých dĺžka presahuje ich priemer aspoň dvakrát (pozri tiež aplikáciu C).
Obmedzte vibračný hriadeľ (relatívne nosná nosnosť):
Start / uspokojivý stav: (0,25'0,33 mm) \u003d 0,0825 mm (rozsah);
Preventívna úroveň: (0,50'0,33 mm) \u003d 0,165 mm (rozsah);
Lean Level: (0,70'0,33 mm) \u003d 0,231 mm (RAM).
Množstvo mechanických a elektrických úderov hriadeľa v mieste merania vibrácií:
b) 0,25'0,0825 mm \u003d 0,0206 mm.
Veľa z dvoch hodnôt je 0,0206 mm.
8.2 Systém podpory ventilátora
Vibračný stav ventilátorov po určovaní ich inštalácie s prihliadnutím na tuhosť podpory. Podpora sa považuje za tvrdú, ak prvá vnútorná frekvencia systému "ventilátor" presahuje rýchlosť otáčania. Zvyčajne pri inštalácii betónové základy Veľké veľkosti podpory možno považovať za tuhé a pri inštalácii na vibračné izolátory - pružné. Oceľový rám, ktorý fanúšikovia často inštalujú, sa môže vzťahovať na ktorýkoľvek z dvoch špecifikovaných typov podpory. V prípade pochybností o type podpory ventilátora môžete vykonávať výpočty alebo skúšku na definíciu vlastnej frekvencie prvého systému. V niektorých prípadoch by sa podpora ventilátora mala považovať za tuhý v jednom smere a pružnej v druhom.
8.3 Limity prípustných vibrácií fanúšikov pri testovaní v továrni
Obmedzené úrovne vibrácií uvedených v tabuľke 4 sa aplikujú na zostavu ventilátorov. Vzťahujú sa na meranie vibrácií v úzkom pásme na ložiskách podporuje rýchlosť otáčania používanú v testoch v podmienkach výroby.
Tabuľka 4 - limitné hodnoty vibrácií pri testovaní v továrni
| Kategória ventilátora | ||
|---|---|---|
| Ťažká podpora | Podporná podpora | |
| BV-1 | 9,0 | 11,2 |
| BV-2. | 3,5 | 5,6 |
| BV-3. | 2,8 | 3,5 |
| BV-4. | 1,8 | 2,8 |
| BV-5. | 1,4 | 1,8 |
|
Poznámky 1 V doplnku A označuje pravidlá prevodovky vibrácií na jednotky vibračných a vibračných verzií pre vibrácie v úzkom frekvenčnom pásme. 2 Hodnoty v tejto tabuľke patria k menovitému zaťaženiu a menovitej frekvencii otáčania ventilátora pracujúceho v otvorených nožoch vstupného vodiaceho prístroja. Limitné hodnoty pre iné podmienky zaťaženia by mali byť konzistentné medzi výrobcom a zákazníkom, ale odporúča sa, aby neprekročili hodnoty tabuľky o viac ako 1,6-krát. |
||
8.4 Limity prípustných vibrácií fanúšikov pri testovaní na mieste prevádzky
Vibrácie akéhokoľvek ventilátora na mieste závisí nielen od kvality jeho vyrovnávania. Vplyv bude mať napríklad faktory spojené s inštaláciou, ako je hmotnosť a tuhosť podporného systému. Preto výrobca fanúšikov, pokiaľ to nie je špecifikovaná zmluvou, nezodpovedá za úroveň vibrácií ventilátora na mieste jeho prevádzky.
Tabuľka 5 - Limitné hodnoty vibrácií v mieste prevádzky
| Vibračný stav ventilátora | Kategória ventilátora | LIMIT S.K.Z. vibrácie, mm / s | ||
|---|---|---|---|---|
| Ťažká podpora | Podporná podpora | |||
| Začiatok | BV-1 | 10 | 11,2 | |
| BV-2. | 5,6 | 9,0 | ||
| BV-3. | 4,5 | 6,3 | ||
| BV-4. | 2,8 | 4,5 | ||
| BV-5. | 1,8 | 2,8 | ||
| Varovanie | BV-1 | 10,6 | 14,0 | |
| BV-2. | 9,0 | 14,0 | ||
| BV-3. | 7,1 | 11,8 | ||
| BV-4. | 4,5 | 7,1 | ||
| BV-5. | 4,0 | 5,6 | ||
| Zastávka | BV-1 | -1) | -1) | |
| BV-2. | -1) | -1) | ||
| BV-3. | 9,0 | 12,5 | ||
| BV-4. | 7,1 | 11,2 | ||
| BV-5. | 5,6 | 7,1 | ||
|
1) Úroveň zastavenia pre priaznivcov kategórií BV-1 a BV-2 je stanovená na základe dlhodobej analýzy výsledkov meraní vibrácií. |
||||
Vibrácie nových fanúšikov, ktorí boli prevzaté do prevádzky, by nemali prekročiť úroveň uvedenia do prevádzky. Ako ventilátor očakáva, že je možné očakávať zvýšenie úrovne jej vibrácií v dôsledku procesov opotrebovania a kumulatívneho účinku ovplyvňujúcich faktorov. Takéto zvýšenie vibrácií je vo všeobecnosti prirodzené a nemalo by spôsobiť alarmy, kým nedosiahne úroveň "varovania".
Po dosiahnutí vibrácií úrovne "varovania" je potrebné preskúmať dôvody na zvýšenie vibrácií a určiť opatrenia na jeho zníženie. Prevádzka ventilátora v takomto stave by mala byť pri konštantnom pozorovaní a je obmedzená na čas potrebný na určenie opatrení na odstránenie príčin zvýšených vibrácií.
Ak úroveň vibrácií dosiahne úroveň "Stop", musia sa okamžite odobrať opatrenia na odstránenie príčin zvýšených vibrácií, inak musí byť ventilátor zastavený. Oneskorenie pri prinášaní úrovne vibrácií na prípustnú úroveň môže spôsobiť poškodenie ložísk, vzhľad trhlín v rotore a na zváracích miestach tela ventilátora a nakoniec zničenie ventilátora.
Pri hodnotení stavu vibrácií ventilátora by sa mali monitorovať zmeny v úrovni vibrácií s časom. Náhla zmena úrovne vibrácií naznačuje potrebu okamžite skontrolovať ventilátor a prijať opatrenia Údržba. Pri monitorovaní zmien by sa vibrácie nemali brať do úvahy prechodné procesy spôsobené, napríklad, nahradenie postupov mazania alebo údržby.
V činnosti predsedníctva diagnostikovania opravných jednotiek hutníckych podnikov vyvažovanie pracovných kolies dymu a fanúšikov v ich vlastných ložiskách sa vykonáva pomerne často. Účinnosť tejto operácie nastavenia je významná v porovnaní s malými zmenami zavedenými do mechanizmu. To vám umožní určiť vyváženie ako jedno z nízkonákladových technológií počas prevádzky mechanické zariadenia. Uskutočniteľnosť akejkoľvek technickej prevádzky je určená ekonomickou efektívnosťou, ktorá je založená na technickom účinku operácie vykonanej alebo možných stratách z výstavy tohto dopadu.
Výroba obežného obežného kolesa na stavebnom podniku nie je vždy zárukou kvality vyváženia. V mnohých prípadoch sú výrobcovia obmedzené na statické vyváženie. Stiahnuté stroje sú určite nevyhnutnou technologickou prevádzkou vo výrobe a po opravách obežného kolesa. Avšak nie je možné, aby výrobné podmienky (stupeň anizotropie podpora, tlmenie, vplyv technologických parametrov, kvalitu montáže a inštalácie a rad ďalších faktorov) na vyrovnávacie podmienky na stroje.
Prax ukázala, že dôkladne vyvážené obežné koleso na stroji musí byť dodatočne vyvážené vo svojich vlastných podpore. Samozrejme, neuspokojivý stav vibrácií ventilačných jednotiek pri uvádzaní do prevádzky po inštalácii alebo opravách vedie k predčasnému opotrebeniu zariadení. Na druhej strane, doprava obežného kolesa na vyrovnávací stroj pre mnoho kilometrov od priemyselného podniku nie je odôvodnené z hľadiska dočasných a finančných nákladov. Dodatočná demontáž, riziko poškodenia obežného kolesa počas prepravy, to všetko dokazuje účinnosť vyváženia v mieste prevádzky vo svojich vlastných podpore.
Vzhľad moderných zariadení na meranie vibrácií poskytuje možnosť vykonania dynamického vyváženia v mieste prevádzky a znížiť vibračné zaťaženie podporných opatrení na prípustné limity.
Jedným z axiómov zchopného stavu zariadenia je prevádzka nízkych vibračných mechanizmov. V tomto prípade sa zníži účinok niekoľkých devastujúcich faktorov pôsobiacich na ložiskové uzly mechanizmu. Zároveň je zabezpečená trvanlivosť ložiskových zostáv a mechanizmus ako celého zvyšovania, je zabezpečená stabilná implementácia. technologický procesv súlade so špecifikovanými parametrami. V porovnaní s ventilátormi a fajčiarom je nízka úroveň vibrácií do značnej miery určená rovnováhou pracovných kolies, v včasnom vyvažovaní.
Dôsledky prevádzky mechanizmu so zvýšenými vibráciami: zničenie ložiskových jednotiek, nosných sedadiel, základov, zvýšená spotreba elektrickej energie pre inštalačnú jednotku. V tomto dokumente sa zvažujú dôsledky predčasného vyrovnania pracovných kolies dymu a priaznivcov workshopov hutníckych podnikov.
Vibračné vyšetrenie kyvadlových dopravcov domény ukázalo, že hlavnou príčinou zvýšenej vibrácie je dynamická nepriechodnosť pracovných kolies. Rozhodnutie podané - na vyváženie obežných kolesov vo svojich vlastných podpore umožnilo znížiť celkovú úroveň vibrácií 3 ... 5-krát, na úroveň 2,0 ... 3,0 mm / s pri práci pod zaťažením (obrázok 1). To umožnilo zvýšiť životnosť batérie 5 ... 7-krát. Je určený, že pre rovnaký typ mechanizmov existuje významná zmena dynamických koeficientov vplyvu (viac ako 10%), ktorá určuje potrebu vyrovnania vo svojich vlastných podpore. Hlavnými faktormi ovplyvňujúcimi šírenie vplyvov koeficientov sú: nestabilita dynamických charakteristík rotorov; Odchýlka vlastností systému z linearity; Chyba pri inštalácii skúšobného cargu.
Obrázok 1 - Maximálne úrovne Vibračná presnosť (mm / s) nosné ventilátory podporuje pred a po vyvážení
 |
|
| ale) | b) |
 |
|
| v) | d) |
Obrázok 2 - nerovnomerná erózia opotrebenia obežného kolesa
Medzi príčiny nerovnováhy pracovných kolies dymu a ventilátorov by sa mali prideliť: \\ t
1. nerovnomerné nože (obrázok 2), napriek symetri obežného kolesa a významnú frekvenciu otáčania. Dôvod tohto fenoménu sa môže uzatvoriť vo voľbe procesu opotrebenia externé faktory a vnútorné vlastnosti materiálu. Je potrebné vziať do úvahy skutočné odchýlky geometrie čepelí z profilu projektu.
Obrázok 3 - Lepenie materiálov podobných prachu na vplyv obežného kolesa:
a) dymové aglofakty; b) Steamotesos Mnlz
3. Dôsledky opravy lopatiek v pracovných podmienkach na mieste inštalácie. Niekedy môže byť nerovnováha spôsobená prejavom počiatočných trhlín v kotúčovom materiáli a čepele pracovných kolies. Preto, aby sa zabránilo vyváženiu, by mala byť dôkladnou vizuálnou kontrolou integrity prvkov obežného kolesa (obrázok 4). Zváranie zistených trhlín nemôže poskytnúť dlhodobú bezproblémovú prevádzku mechanizmu. Zvárané švy slúžia ako napätie koncentrátori a ďalšie zdroje popraskania trhlín. Odporúča sa používať túto metódu obnovy len ako poslednú možnosť, aby ste zabezpečili fungovanie v krátkom časovom intervale, čo umožňuje pokračovať v prevádzke na výrobu a nahradenie obežného kolesa.
Obrázok 4 - Prvky popraskaných kolesových kolies:
a) Hlavný disk; b) čepele v mieste pripojenia
V práci mechanizmov typ rotora Dôležitú úlohu zohrávajú povolené hodnoty parametrov vibrácií. Praktické skúsenosti ukázali, že súlad s odporúčaniami GOST štandard ISO 10816-1-97 "Vibrácie. Monitorovanie stavu strojov podľa výsledkov meraní vibrácií na neochotných častiach "Vzhľadom na stroje triedy 1, umožňuje dlhodobú prevádzku dymu. Ak chcete odhadnúť technický stav, navrhuje sa použiť tieto hodnoty a pravidlá:
- hodnota vibrácie 1,8 mm / s, určuje limit fungovania zariadenia bez obmedzenia načasovania a požadovanej úrovne ukončenia vyváženia obežného kolesa vo svojich vlastných podpore;
- hodnoty vibračných hodnôt v rozsahu 1,8 ... 4,5 mm / s na dlhú dobu nastavte zariadenie s periodickou kontrolou parametrov vibrácií;
- hodnoty vibrácií viac ako 4,5 mm / s pozorovateľné na dlhú dobu (1 ... 2 mesiace) môže viesť k poškodeniu prvkov zariadení;
- hodnoty vibrácií v rozsahu 4,5 ... 7,1 mm / s Nastavte zariadenie na 5 ... 7 dní, po ktorom nasleduje zastavenie na opravy;
- vibračné hodnoty v rozsahu 7,1 ... 11,2 mm / s Nastavte zariadenie na 1 ... 2 dni, po ktorom nasleduje zastavenie na opravy;
- vibračné hodnoty viac ako 11,2 mm / s nie sú povolené a považované za núdzové.
Bohužiaľ, inštalácia kompenzačného tovaru počas vyrovnávania neumožňuje odhadnúť zníženie životnosti ložiskových zostáv a zvýšenie nákladov na energiu so zvýšeným vibráciám dymu. Teoretické výpočty vedú k nízkym hodnotám straty výkonu na vibráciu.
Dodatočné sily pôsobiace na podpery na ložiská, s nevyváženým rotorom, vedú k zvýšeniu odolnosti proti otáčaniu hriadeľa ventilátora a zvýšenie spotrebovanej elektriny. Zdá sa, že devastujúce sily pôsobiace na nosných nosičov a prvkov mechanizmu.
Posúdiť účinnosť vyváženia rotorov ventilátorov alebo dodatočných účinkov opravy na zníženie vibrácií, v prevádzkových podmienkach môže analyzovať nasledujúce údaje.
Inštalačné parametre: typ mechanizmu; pohon; Napätie; frekvencia otáčania; hmotnosť; Hlavné parametre pracovného toku.
Počiatočné parametre: Vibračná terapia pri kontrolných bodoch (SCZ vo frekvenčnom rozsahu 10 ... 1000 Hz); Aktuálne a napätie fázou.
Vykonávané opravné expozície: Hodnoty inštalovaného skúšobného nákladu; Sprísnenie závitových spojení; centrovanie.
Hodnoty parametrov po dokonalom: Vibrácia; Aktuálne a napätie fázou.
V laboratórnych podmienkach sa uskutočnili štúdie na zníženie výkonu spotrebovaného motora ventilátora D-3 v dôsledku vyváženia rotora.
Výsledky experimentu č. 1.
Počiatočné vibrácie: vertikálne - 9,4 mm / s; AXIS - 5,0 mm / s.
Prúd vo fázach: 3,9 A; 3.9 A; 3.9 A. Priemerná hodnota - 3.9 A.
Vibrácie po vyvážení: vertikálne - 2,2 mm / s; AXIS - 1,8 mm / s.
Prúd vo fázach: 3,8 A; 3.6 A; 3.8 A. Priemerná hodnota - 3.73 A.
Znižovanie parametrov vibrácií: vertikálny smer - 4,27 krát; Axiálny smer 2,78 krát.
Zníženie hodnôt prúdu: (3,9 - 3,73) × 100% 3,73 \u003d 4,55%.
Výsledky experimentu č. 2.
Počiatočné vibrácie.
Bod 1 - Elektromotorové čelné ložisko: vertikálne - 17,0 mm / s; Horizontálne - 15,3 mm / s; AXIS - 2,1 mm / s. Radius-vektor - 22,9 mm / s.
Bod 2 - elektromotorové ložisko: vertikálne - 10,3 mm / s; Horizontálne - 10,6 mm / s; AXIS - 2,2 mm / s.
Radius-vektorová vibrácia - 14,9 mm / s.
Po vyvážení.
Bod 1: Vertikálne - 2,8 mm / s; Horizontálne - 2,9 mm / s; AXIS - 1,2 mm / s. Radius-vektorová vibrácia - 4,2 mm / s.
Bod 2: vertikálne - 1,4 mm / s; Horizontálne - 2,0 mm / s; AXIS - 1,1 mm / s. Polomer-vektor vibrácií a 2,7 mm / s.
Znížené parametre vibrácií.
Konštatovanie v bode 1: vertikálne - 6-krát; Horizontálne - 5,3-krát; Os - 1,75 krát; Radius Vector - 5,4 krát.
Komponenty v bode 2: vertikálne - 7,4-krát; Horizontálne - 5,3-krát; AXIS - 2-krát, polomer-vektor - 6.2 krát.
Energetické indikátory.
Pred vyvážením. Odosielaný výkon za 15 minút - 0,69 kW. Maximálny výkon - 2,96 kW. Minimálny výkon - 2,49 kW. Priemerný výkon je 2,74 kW.
Po vyvážení. Výkon spotrebovaný za 15 minút - 0,65 kW. Maximálny výkon - 2,82 kW. Minimálny výkon - 2,43 kW. Priemerný výkon je 2,59 kW.
Zníženie energetických indikátorov. Spotrebovaný výkon - (0,69 - 0,65) × 100% / 0,65 \u003d 6,1%. Maximálny výkon - (2,96 - 2,82) × 100% / 2,82 \u003d 4,9%. Minimálny výkon - (2,49 - 2,43) × 100% / 2,43 \u003d 2,5%. Priemerný výkon - (2,74 - 2,59) / 2,59 × 100% \u003d 5,8%.
Podobné výsledky sa získali vo výrobných podmienkach pri vyvažovaní ventilátora VDN-12 zahrievania trojpásmovej metodickej pece valcovacej mlyny listov. Spotreba elektriny za 30 minút bola 33,0 kW, po vyvážení - 30,24 kW. Zníženie elektrickej energie spotrebovanej v tomto prípade bol (33,0 - 30,24) × 100% / 30,24 \u003d 9,1%.
Vipurity pred vyvažovaním - 10,5 mm / s, po vyvážení - 4,5 mm / s. Zníženie vibračných hodnôt - 2,3-krát.
Zníženie spotreby energie o 5% pre jednu 100 kW motora ventilátora povedie k ročnej ekonomike približne 10 tisíc hrivien. To možno dosiahnuť v dôsledku vyváženia rotora a znížených vibračných zaťažení. Zároveň je zvýšenie trvanlivosti ložísk a znížiť náklady na zastavenie výroby na opravu práce.
Jedným z parametrov na vyhodnotenie rovnováhy vyvažovania je frekvencia otáčania komína hriadeľa. Keď sa teda vyvažuje dym DHM-26, zvýšenie rýchlosti otáčania elektrického motora AD-630-8U je pevne stanovená po inštalácii korekčného zaťaženia a zníženie vibrácií nosičov ložísk. Podpora vibračnej terapie Pred vyvažovaním: vertikálne - 4,4 mm / s; Horizontálne - 2,9 mm / s. Frekvencia otáčania pred vyvažovaním - 745 RPM. Podpora vibračnej terapie Po vyvažovaní: vertikálne - 2,1 mm / s; Horizontálne - 1,1 mm / s. Frekvencia otáčania po vyvažovaní - 747 RPM.
Technické charakteristiky asynchrónneho motora AD-630-8U1: Počet párov Poliakov - 8; Synchrónna rýchlosť - 750 ot / min; Menovitý výkon - 630 kW; Menovitý moment - 8130 N / M; Hodnotenie otáčania otáčania -740 rpm; MPAS / MNA - 1.3; Napätie - 6000 V; Účinnosť - 0,948; cosφ \u003d 0,79; Koeficient preťaženia - 2.3. Založený mechanické charakteristiky Asynchrónny motor AD-630-8U1, zvýšenie rýchlosti otáčania o 2 otáčky je možné so znížením krútiaceho momentu na 1626 N / m, čo vedie k zníženiu energie spotrebovanej 120 kW. To je takmer 20% menovitého výkonu.
Podobná závislosť medzi frekvenciou otáčania a akumuláciou vibráciou sa zaznamená asynchrónne motory Ventilátory sušiacich jednotiek počas vyrovnávacej práce (tabuľka).
Tabuľka - Vibromid VibRoad Hodnota a otáčanie otáčania ventilátorov
|
Amplitúda vibrácií frekvencie obvodu, mm / s |
Frekvencia otáčania, RPM |
|
2910 |
|
|
2906 |
|
|
2902 |
|
|
10,1 |
2894 |
|
13,1 |
2894 |
Závislosť medzi frekvenciou otáčania a hodnota vibrácií je znázornená na obrázku 5, je uvedená rovnica trendu a presnosť aproximácie. Analýza získaných údajov označuje možnosť postupne zmeniť rýchlosť otáčania pri rôznych hodnotách vibrácií. Hodnoty 10,1 mm / s a \u200b\u200b13,1 mm / s zodpovedá jednej hodnote otáčky otáčania - 2894 ot / min a hodnoty 1,6 mm / s a \u200b\u200b2,6 mm / s zodpovedajú frekvencii 2906 RPM a 2910 ot / min. Na základe závislosti je tiež možné odporučiť 1,8 mm / s a \u200b\u200b4,5 mm / s ako hranice technických podmienok.
Obrázok 5 - Závislosť medzi frekvenciou otáčania a rýchlosťou vibrácií
Výsledkom uskutočneného výskumu.
1. Balanting obežných kolesov vo svojich vlastných podpore dymu metalurgických jednotiek umožňuje poskytnúť významné zníženie spotrebovanej energie, zvýšiť životnosť ložísk.
Príčiny poškodenia bubnovacích strojov
Príčiny poškodenia bicích počas prevádzky môžu existovať príčiny mechanickej, elektrickej a aerodynamickej povahy.
Príčiny mechanickej povahy sú:
Impelnosť obežného kolesa v dôsledku opotrebovania alebo usadenín popola (prachu) na čepele;
-Používacie spojovacích prvkov spojky: oslabenie pristátia na puzdrá obežného kolesa na hriadeľ alebo oslabenie striekacích značiek obežného kolesa;
-Zobrazenie základových skrutiek (v neprítomnosti peňažných a nespoľahlivých zámkov proti skrutkovačom orechov) alebo nedostatočnou tuhosťou referenčných štruktúr strojov;
-Zobrazenie utiahnutia kotviacich skrutiek ložísk v dôsledku inštalácie pod nimi v strede nekalikovaných podložiek;
-Helitatívne centrovanie rotorov elektromotora a hnacieho stroja;
- Deformácia vykurovania a hriadeľa v dôsledku zvýšených spalín.
Príčina elektriny Je to veľká nerovnováha vzduchovej medzery medzi rotorom a statorom elektromotora.
Príčina aerodynamického charakteru Je to iná produktivita na kýchies s obojstranným odsávaním, ktoré sa môže vyskytnúť jednostranným driftom popola ohrievača alebo nesprávnym nastavením klapiek a vodiacich strojov.
V nasávacích vreckách a slimákoch bubnov, ktoré prepravujú prašné médium, je to overené abrazívne opotrebovanie, rovnako ako sacie slimákové lievik. Ploché bočnice slimákov a vreciek sa opotrebovávajú v menšej miere. Na axiálnych dymových kotloch je najintenzívnene hulová brnenie v umiestnení vodiacich zariadení a pracovných koliesok. Intenzita opotrebovania sa zvyšuje so zvyšujúcim sa prietokom a koncentráciou v jeho uhlíku alebo časticiach popola.
Príčiny vibrácií bubnov
Hlavné príčiny vibrácií dymu a fanúšikov môžu byť:
a) neuspokojivé vyvažovanie rotora po oprave alebo nevyvážení počas prevádzky v dôsledku nerovného opotrebenia a poškodenia lopatiek v obežnom kolegu alebo poškodení ložísk;
b) Nesprávne zmrazenie hriadeľov strojov s elektromotorom alebo súvisiacim s nimi vďaka opotrebeniu spojky, oslabenie nosných konštrukcií, deformácie obložení pod nimi, keď po centrovaní zostane veľa tenkých necivilizovaných tesnení, atď.;
c) zvýšené alebo nerovnomerné vykurovanie rotora dymu, ktorý spôsobil vychýlenie hriadeľa alebo deformácie obežného kolesa;
d) jednostranný drift ohrievača popola atď.
Vibrácie sa zvyšuje s náhodou jeho vlastných oscilácií stroja a nosných konštrukcií (rezonancie), ako aj s nedostatočnou tuhosťou štruktúr a oslabenie základových skrutiek. Výsledné vibrácie môžu znamenať oslabenie skrutkových kĺbov a prstov spojky, Knipy, vykurovanie a zrýchlené opotrebovanie ložísk, ktoré porušujú skrutky upevnenia ložísk, lôžok a zničenie základov a stroja.
Upozornenie a eliminácia vibrácií bubnov si vyžaduje integrované aktivity.
Počas recepcie - výmena posunu počula fajčiarov a fanúšikov v práci, skontrolovať neprítomnosť vibrácií, abnormálny hluk, servisnosť montážneho stroja a elektromotora, teploty ich ložísk, prevádzku spojky. Rovnaká kontrola sa počas posunu uskutočňuje okolo obtoku. Pri odhaľovaní vad, ktoré ohrozujú núdzové zastavenie, komunikujú senior na zmenu na prijatie potrebných opatrení a posilniť monitorovanie stroja.
Vibrácie rotujúcich mechanizmov sa eliminujú vyvážením a jadrom s elektrinou. Pred vyvažovaním je potrebné opraviť rotor a ložiská stroja.
Spôsobuje poškodenie ložísk
V odkvapových strojoch sa používajú ložiská valcovania a klzu. Pre ložiská kĺzania sa používajú vložky dvoch štruktúr: samo-vyrovnanie s guľôčkovým a valcovým (tuhým) nosným povrchom vložky vložky do puzdra.
Poškodenie Môže existovať kvôli absencii personálu, vady ich výroby, neuspokojivej opravy a montáže, a najmä maziva a chladenia.
Abnormálna prevádzka ložiska je určená zvýšením teploty (nad 650 ° C) a charakteristickým hlukom alebo zaklopením v prípade.
Hlavné dôvody na zvýšenie teploty ložísk sú:
Znečistenie, nedostatočné alebo úniky mazania z ložísk, nekonzistentnosť materiálu mazacieho materiálu Podmienky prevádzky bubnovacích strojov (príliš hrubý alebo kvapalný olej), nadmerné plnenie valivých ložísk;
- aktivita v axiálnom puzdroch v oblasti axiálnej medzery, ktorá je potrebná na kompenzáciu teploty predĺženia hriadeľa;
-mode pristátie radiálne ložisko;
- dlhý pracovný radiálne ložisko;
- spev lubrikačného krúžku v posuvných ložísk pri veľmi vysokej úrovni oleja, ktorý zabraňuje voľnej jazde kruhu alebo poškodeniu kruhu;
- Expozícia a poškodenie valivých ložísk:
Zvolia sa okrúhle cesty a telá,
trhlina na prstencoch ložiská,
Vnútorný krúžok ložiska je voľne sedí na hriadeli,
Valčeky, oddeľovače, ktoré sú niekedy sprevádzané zaklopením v ložisku;
-Drifikácia ochladzovacích ložísk ložísk, ktoré majú ochladzovanie vody;
- vyváženie obežného kolesa a vibrácií, ostro zhoršenie podmienok ložísk ložísk.
Ďalšia práca, valcovacie ložiská sa stávajú nevhodnými kvôli korózii, abrazívnemu a únavovým opotrebeniu, zničeniu separátorov. Rýchle nosné nosenie sa vyskytuje v prítomnosti negatívnej alebo nulovej pracovnej radiálnej medzery v dôsledku rozdielu v teplote hriadeľa a puzdro, nesprávne zvolenej počiatočnej radiálnej medzere alebo nesprávne zvolenej a dokončenej ložiská na hriadeli alebo v prípade , atď.
Počas inštalácie alebo opráv bubnov sa nesmie použiť ložiská, ak nájdu:
Trhliny na krúžky, separátory a valcovacie telesá;
- ulows, dents a peeling na tratiach a valivých tiel;
-scols na prstencoch, prstenci pracovných dosiek a valivých tiel;
-Serators s zničeným zváraním a nitovaním, s neprijateľnými spormi a nerovnomernými krokmi systému Windows;
-Thiste z jazdy na krúžkoch alebo valcovacích telesách;
- ako leží na valcoch;
-Crequely veľká medzera alebo tesná rotácia;
- Výsledkový magnetizmus.
Pri identifikácii týchto defektov by mali byť ložiská nahradené novými.
Aby sa nepoškodili valcovacie ložiská pri demontáži, musia sa dodržiavať tieto požiadavky: \\ t
Sila sa musí prenášať cez krúžok;
- využívanie úsilia by sa malo zhodovať s osou hriadeľa alebo prípadu;
- Príbehy na ložisku sú kategoricky zakázané, mali by sa prenášať cez mäkký kov.
Aplikujte tlačové, tepelné a nárazové metódy montážnej a demontážnej ložísk. V prípade potreby môžete použiť špecifikované metódy v kombinácii.
Pri demontáži ložísk podporuje kontrolu:
Stav a veľkosti výsadbových povrchov puzdra a hriadeľa;
- kvalitná inštalácia ložiska,
-Používanie puzdra vzhľadom na hriadeľ;
-Adiálna medzera a axiálna hra,
- Casigation, Separátory a krúžky;
- Väčší a žiadny hluk pri otáčaní.
Najväčšie straty sa vyskytujú pri umiestnení v bezprostrednej blízkosti zásuvky stroja. Priamo nad vývodom stroja na zníženie straty hlavy by mal byť inštalovaný difúzor. S uholom difúzorov, musí byť viac ako 200 osi difúzora zamietnutá smerom k otáčaniu obežného kolesa, takže uhol medzi pokračovaním prístroja stroja a vonkajšou stranou difuzéra bola asi 100. V uhle zverejnenia, menej ako 200, difúzor by mal byť symetrický alebo vonku, ktorý je pokračovaním stroja. Odchýlka osi difúzora v opačnom smere vedie k zvýšeniu jeho odporu. V rovine kolmej na rovinu obežného kolesa sa difuzér uskutočňuje symetrický.
Príčiny poškodenia pracovných kolies a dymových prístreškov
Hlavný typ poškodenia pracovných kolies a puzdier
yymosov Je to abrazívne opotrebovanie počas prepravy prašného média v dôsledku vysokých rýchlostí a vysokej koncentrácie príkazu (popol) v spalinách. Hlavný disk a čepele na miestach ich zvárania sú najviac intenzívne. Abrazívne oblečenie opotrebovania so zakrivenými lopatami sú oveľa väčšie ako kolesá s lopatami sa ponáhľali späť. Keď je prevádzka bubnovacích strojov, korozívne opotrebenie pracovných kolies sú tiež pozorované pri spaľovaní v peci palivového oleja síry.
Opotrebované zóny listov listov musia byť inštalované s pevnou zliatinou. Nosené čepele a disky rotorov spalín závisí od rôznych paliva a kvality vývoja zónových zostáv. Zlý účinok Aspanov vedie k ich intenzívnemu opotrebeniu, znižuje pevnosť a môže spôsobiť nerovnováhu a vibrácie strojov a opotrebovanie puzdra vedie k uvoľneniu, prachu a zhoršeniu ťahov.
Zníženie intenzity erózie opotrebovania častí je dosiahnuté obmedzením maximálnej rýchlosti otáčania rotora stroja. Pre dym sa rýchlosť otáčania prijíma približne 700 ot / min, ale nie viac ako 980.
Prevádzkové metódy na zníženie opotrebenia sú: práca s minimálnym prebytkom vzduchu v peci, eliminácia potrubia vzduchu v peci a opatrenia na zníženie strát z mechanického najbližšieho paliva. To znižuje rýchlosť spalín a koncentráciu popola a príkazu v nich.
Príčiny zníženia výkonu riadiacich strojov
Výkon ventilátora sa zhoršuje, keď sú lopatky obežného kolesa odchýli od uhlov dizajnu a počas vady ich výroby. Je potrebné vziať do úvahy. Čo, pri natáčaní s pevnými zliatinami alebo posilnenie čepele so zváranými podšívkami na predĺženie ich životnosti, môže dôjsť k degradácii charakteristík dymu: tie isté následky vedie nadmerné opotrebenie a nesprávne proti opotrebeniu puzdra dymu (zníženie prietokových úsekov , zvýšenie vnútorného odporu). Defekty plyn-vzduchového traktu zahŕňajú - voľnosť, otrasy studeného vzduchu cez ponorné poklopy a miestach tesnenia do obväzu kotla, ladení v kotli. Nepracované horáky, priechody konštantných krvácajúcich zariadení cez rezanie kotla a chlpacích plôch ohrevu, pozreli sa do tepelnej komory a dierky zapaľovania pre horáky atď. Výsledkom je objem spalín a odolnosť zvýšenie cesty. Odolnosť voči plynom sa tiež zvyšuje, keď je trakt kontaminovaný ohniskovými zvyškami a v rozpore so vzájomným umiestnením parných cievok a ekonomizovacím ekonomizovaným (prehnutím, väzbou atď.). Dôvodom náhleho rastu odporu môže byť prestávka alebo rušenie v zakrytej polohe klapky alebo prístroja na dymu.
Výskyt uvoľnenia v plynárenskom trakte v blízkosti dymu (vonkajšie LAZ, poškodený tryskový ventil atď.) Leží k zníženiu vákua k dymu a zvýšeniu jeho výkonu. Odolnosť cesty k umiestneniu voľnej kvapky, pretože Cymos pracuje vo väčšej miere k leteckým sedadlám z týchto miest, kde je rezistencia výrazne nižšia ako v hlavnom trakte, a množstvo spalín Trakt sa znižuje.
Charakteristika stroja sa zhoršuje zväčšeným prúdom plynu cez medzery medzi vstupnou dýzou a obežným kolesom. Normálne by mal byť priemer dýzy vo svetle 1 až 1,5% menší ako priemer vstupu na obežné koleso; Axiálne a radiálne medzery medzi okrajom dýzy a vstupom do kolesa by nemali presiahnuť 5 mm; Ofset osí ich otvorov by nemal byť viac ako 2-3 mm.
V prevádzke je potrebné okamžite odstrániť uvoľnenie v poliach hriadeľov a v zboroch v dôsledku ich opotrebenia, v vrstvách konektorov atď.
V prítomnosti vodíkovej boxu dymu (priamy zdvih) s voľnou klapkou - je možné v ňom reverzný prietok emitovaných spalín do sacej dýzy dymu.
Recyklácia spalín je tiež možné pri inštalácii dvoch fajčiarov na kotle: cez opustenie dymu - na inú prevádzku. S paralelnou prevádzkou dvoch fajčiarov (dvaja ventilátory) je potrebné zabezpečiť, aby po celú dobu je rovnaké zaťaženie, ktoré je kontrolované čítaním ammetrov elektromotorov.
V prípade zníženia výkonu a tlaku počas prevádzky bicích, skontrolujte:
Smer otáčania ventilátora (dym);
- Stav čepelí vplyvu (opotrebovanie a presnosť povrchu alebo inštalácie obloženia);
- Šablónom - správna inštalácia čepelí v súlade s ich konštrukčnou polohou a vstupnými a výstupnými uhlami (pre nové pracovné kolesá alebo po výmene čepelí);
- dodržiavanie pracovných výkresov konfigurácie slimákov a stien budovy, jazyka a medzery medzi zmätkom; Presnosť inštalácie a úplnosť otvoru klapiek pred a po ventilátorom (dym);
-Frining pred dymom, tlakom po ňom a tlakom po fúkanom ventilátore a porovnaním s bývalým;
- v priechode strojov stroja, pri identifikácii uvoľnenie v nich a eliminovať ho do konsolidácie vzduchu;
- stav ohrievača vzduchu.
Na zabezpečenie bezproblémovej a spoľahlivej prevádzky fanúšikov a dymu je potrebné:
- systematicky monitorovať mazivo a teplotu ložísk, zabránenie kontaminácii mazacích olejov;
- Naplňte valcovacie ložiská konzistenciou mazivo o maximálne 0,75 a pri vysokých rýchlostiach mechanizmu bubna - nie viac ako 0,5 objemového telesa ložiska, aby sa zabránilo ich zahrievaniu. Hladina oleja by mala byť v strede spodného valca alebo guľa pri plnení valcovacích ložísk s kvapalinovým mazaním. Ložiská olejového kúpeľa s kruhovým lubrikantom by mali byť naplnené červeným prvkom na sklenenej rúre, čo indikuje normálnu hladinu oleja. Aby sa odstránil prebytočný olej, keď je puzdro pretekanie nad prípustnú úroveň, musí byť kryt ložiska vybavený odtokovou trubicou;
- Zabezpečte nepretržité ochladzovanie vody z ložiska dymu;
- Byť schopný kontrolovať vypúšťanie vody, chladenie ložísk, by sa mali vykonávať otvorenými trubicami a odtokovými lieinami.
Pri demontáži a montážnych ložísk kĺzania sa výmena častí opakovane kontroluje takýmito operáciami:
a) Kontrola centrovania tela voči hriadeľu a hustote spojenia s nižším polovičným čipom;
b) meranie horných, bočných medzier vložky a napätia vložky krytu puzdra;
c) stav povrchu BABBITE plnenia vložky (určená úžasným mosadzným kladivom, zvuk musí byť čistý). Celková oblasť exfoliácie je povolená najviac 15% v neprítomnosti trhlín v miestach nasadenia. V oblasti tvrdohlavého varu nie je peeling povolené. Rozdiely v rôznych prierezoch vložky - nie viac ako 0,03 mm. V vložkách ložiska na pracovnej ploche sa kontrolujú absencia medzier, rizík, kotolov, škrupín, pórovitosti, zahraničných inklúzií. Eliptika mazacích krúžkov je povolená nie viac ako 0,1 mm, a nie sústrednosť v konektoroch nie je viac ako 0,05 mm.
Servisný personál nasleduje:
- monitorovať nástroje tak, aby teplota odchádzajúcich plynov neprekročila odhadovanú;
- vyrábať inšpekciu a aktuálnu opravu dymu a ventilátorov s výmenou oleja a splachovacie ložisko, ak je to potrebné, eliminácia uvoľnenie, overovanie správnosti a jednoduchosti otvárania sedadiel a vodiacich zariadení, ich servisnosť atď.;
- Zatvorte sacie otvory fúkania fanúšikov s mriežkami;
- vypracovať dôkladné prijatie náhradných dielov, ktoré prichádzajú na výmenu počas kapitálových a súčasných opráv bubnovacích strojov (ložiská, hriadeľov, obežných kolesov atď.);
- testovať testovacie stroje po inštalácii a generáli, ako aj prijatie jednotlivých uzlov počas procesu inštalácie (základy, podporné rámy atď.);
- Nedovoľte, aby prijatie strojov s vibráciou ložiska 0,16 mm rýchlosťou 750 ot / min, 0,13 mm - pri 1000 ot / min a 0,1 mm - pri 1500 ot / min.
Informácie o stránke sú oboznámenie.
Ak ste nenašli odpoveď na otázku záujmu, obráťte sa na našich odborníkov:
Telefonicky 8-800-550-57-70 (Volanie v Rusku je zadarmo)
