Dezvoltarea unui sistem de control automat pentru alimentarea și ventilația evacuării. Model matematic al procesului de ventilație a spațiilor industriale, selectarea și descrierea echipamentelor de automatizare și a elementelor de control Modelul matematic al unei supape de alimentare și evacuare

Prognoza condiții termiceîn zonele deservite este o sarcină multifactorială. Se știe că regimul termic este creat cu ajutorul sistemelor de încălzire, ventilație și climatizare. Cu toate acestea, la proiectarea sistemelor de încălzire, efectul curenților de aer creați de alte sisteme nu este luat în considerare. Acest lucru se datorează parțial faptului că efectul fluxurilor de aer asupra regimului termic poate fi nesemnificativ cu mobilitatea aeriană standard în zonele deservite.

Aplicarea sistemelor încălzire radiantă necesită noi abordări. Aceasta include necesitatea respectării standardelor de expunere umană la locul de muncă și luarea în considerare a distribuției căldurii radiante pe suprafețele interioare ale structurilor de închidere. Într-adevăr, cu încălzire radiantă, aceste suprafețe sunt predominant încălzite, care, la rândul lor, dau căldură camerei prin convecție și radiații. Datorită acestui fapt se menține temperatura internă necesară a aerului.

De regulă, pentru majoritatea tipurilor de spații, împreună cu sistemele de încălzire, sunt necesare sisteme de ventilație. Deci, atunci când se utilizează sisteme de încălzire cu gaz radiant, camera trebuie să fie echipată cu sisteme de ventilație. Schimbul minim de aer în incintă cu eliberarea de gaze și vapori nocivi este stipulat de SP 60.13330.12. Încălzirea, ventilația și aerul condiționat sunt cel puțin o dată și la o înălțime mai mare de 6 m - cel puțin 6 m 3 la 1 m 2 de suprafață. În plus, performanța sistemelor de ventilație este, de asemenea, determinată de scopul localului și este calculată din condițiile de asimilare a emisiilor de căldură sau gaze sau de compensare a aspirației locale. Bineînțeles, cantitatea de schimb de aer trebuie verificată pentru starea de asimilare a produselor de ardere. Compensarea volumelor de aer evacuate este efectuată de sisteme alimentarea cu aerisire... În acest caz, un rol semnificativ în formarea regimului termic în zonele deservite revine jeturilor de alimentare și căldurii introduse de acestea.

Metoda și rezultatele cercetării

Astfel, devine necesar să se dezvolte un model matematic aproximativ al proceselor complexe de transfer de căldură și masă care au loc într-o cameră cu încălzire radiantă și ventilație. Model matematic este un sistem de ecuații pentru echilibrele aer-căldură pentru volumele și suprafețele caracteristice unei camere.

Soluția sistemului vă permite să determinați parametrii aerului în zonele deservite atunci când diferite opțiuni amplasarea dispozitivelor de încălzire radiantă, ținând cont de influența sistemelor de ventilație.

Să luăm în considerare construcția unui model matematic folosind exemplul unei camere de producție dotată cu un sistem de încălzire radiantă și care nu are alte surse de degajare de căldură. Fluxurile de căldură de la radiatoare sunt distribuite după cum urmează. Curenții convectivi cresc în zona superioară sub tavan și degajă căldură pe suprafața interioară. Componenta radiantă a fluxului de căldură al emițătorului este percepută de suprafețele interioare ale structurilor exterioare de închidere a camerei. La rândul lor, aceste suprafețe degajă căldură prin convecție către aerul intern și radiații către alte suprafețe interne. O parte din căldură este transferată prin structurile exterioare de închidere în aerul exterior. Schema de transfer de căldură calculată este prezentată în Fig. 1a.

Să luăm în considerare construcția unui model matematic folosind exemplul unei camere de producție dotată cu un sistem de încălzire radiantă și care nu are alte surse de degajare de căldură. Curenții convectivi cresc în zona superioară sub tavan și degajă căldură pe suprafața interioară. Componenta radiantă a fluxului de căldură al emițătorului este percepută de suprafețele interioare ale structurilor exterioare de închidere a camerei

În continuare, vom lua în considerare construcția schemei de circulație a fluxului de aer (Fig. 1b). Să luăm schema de organizare a schimbului aerian suplimentar. Aerul este furnizat în cantitate M pr în direcția zonei deservite și este îndepărtat din zona superioară cu un debit Mîn = M pr. La nivelul vârfului zonei deservite, debitul de aer din jet este M p. Creșterea debitului de aer în jetul de alimentare se datorează aerului care circulă, care este deconectat de la jetul.

Să introducem limitele condiționale ale fluxurilor - suprafețe pe care vitezele au numai componente normale. În fig. 1b, limitele fluxului sunt prezentate printr-o linie punctată. Apoi vom selecta volumele estimate: zona deservită (spațiu cu ședere constantă a oamenilor); volumele jetului de alimentare și fluxurile convective de lângă perete. Direcția fluxurilor convective în apropierea peretelui depinde de raportul dintre temperaturile suprafeței interioare a structurilor exterioare de închidere și aerul ambiant. În fig. 1b prezintă o diagramă cu un flux convectiv descendent în apropierea peretelui.

Deci, temperatura aerului în zona deservită t wz se formează ca urmare a amestecării aerului a jeturilor de alimentare, a fluxurilor convective aproape de perete și a aportului de căldură convectivă din suprafețe interne podea și pereți.

Luând în considerare schemele dezvoltate de schimb de căldură și circulația fluxurilor de aer (Fig. 1), vom compune ecuațiile balanțelor căldură-aer pentru volumele selectate:

Aici cu- capacitatea termică a aerului, J / (kg · ° С); Î de la este puterea sistemului de încălzire cu radiație de gaz, W; Î cu și Î* с - transfer de căldură convectivă la suprafețele interioare ale peretelui în zona deservită și peretele deasupra zonei deservite, W; t pp, t c și t wz - temperaturile aerului în fluxul de alimentare la intrarea în zona de lucru, în fluxul convectiv de lângă perete și în zonă de muncă, ° C; Î TP - pierderea de căldură a camerei, W, egală cu suma pierderii de căldură prin structurile exterioare de închidere:

Debitul de aer în fluxul de alimentare la intrarea în zona deservită este calculat folosind dependențele obținute de M.I.Grimitlin.

De exemplu, pentru distribuitoarele de aer care creează jeturi compacte, debitul în jet este:

Unde m- coeficient de amortizare a vitezei; F 0 - aria secțiunii transversale a țevii ramificate de intrare a distribuitorului de aer, m 2; X- distanța de la distribuitorul de aer până la punctul de intrare în zona deservită, m; LA n - coeficient de neizotermalitate.

Consumul de aer în fluxul convectiv al peretelui apropiat este determinat de:

Unde tс - temperatura suprafeței interioare a pereților exteriori, ° C.

Ecuații echilibrul termic pentru suprafețele limită sunt:

Aici Î c, Î* c, Î pl și Î Vin - transfer de căldură prin convecție la suprafețele interioare ale peretelui din zona deservită - peretele de deasupra zonei deservite, pardoseală și respectiv acoperire; Î tp.s, Î* TP.s., Î TP.pl, Î tp.pt - pierderea de căldură prin structurile corespunzătoare; W cu, W* c, W pl, W Vin - fluxuri de căldură radiantă de la emițător care intră pe aceste suprafețe. Transferul convectiv de căldură este determinat de relația cunoscută:

Unde m J - coeficient determinat luând în considerare poziția suprafeței și direcția fluxului de căldură; F J - suprafața, m 2; Δ t J este diferența de temperatură dintre suprafață și aerul ambiant, ° C; J- indicele tipului de suprafață.

Pierdere de căldură ÎтJ poate fi exprimat ca

Unde t n - temperatura aerului exterior, ° C; t J - temperaturile suprafețelor interne ale structurilor exterioare de închidere, ° C; Rși R n - rezistența termică și transferul de căldură al gardului exterior, m 2 · ° C / W.

A fost obținut un model matematic al proceselor de transfer de căldură și masă sub acțiunea combinată de încălzire radiantă și ventilație. Rezultatele soluției fac posibilă obținerea principalelor caracteristici ale regimului termic în proiectarea sistemelor de încălzire radiantă pentru clădiri în diverse scopuri, echipate cu sisteme de ventilație.

Fluxuri de căldură radiantă de la radiatoarele sistemelor de încălzire radiante Wj sunt calculate prin zonele de radiații reciproce conform metodei pentru o orientare arbitrară a emițătorilor și a suprafețelor înconjurătoare:

Unde cu 0 - emisivitatea unui corp absolut negru, W / (m 2 · K 4); ε IJ - emisivitate redusă a suprafețelor implicate în transferul de căldură Euși J; H IJ - zona reciprocă de radiație a suprafețelor Euși J, m 2; T Eu - temperatura medie suprafața emitentă, determinată din echilibrul termic al emițătorului, K; T J este temperatura suprafeței absorbante de căldură, K.

Când substituim expresiile pentru fluxurile de căldură și debitele de aer în jeturi, obținem un sistem de ecuații care sunt un model matematic aproximativ al proceselor de transfer de căldură și masă în timpul încălzirii radiante. Pentru rezolvarea sistemului se pot utiliza programe standard de computer.

A fost obținut un model matematic al proceselor de transfer de căldură și masă sub acțiunea combinată de încălzire radiantă și ventilație. Rezultatele soluției ne permit să obținem principalele caracteristici ale regimului termic în proiectarea sistemelor de încălzire radiantă pentru clădiri în diverse scopuri, echipate cu sisteme de ventilație.

Lucrarea are în vedere procesele de modelare a ventilației și dispersiei emisiilor sale în atmosferă. Modelarea se bazează pe rezolvarea sistemului de ecuații Navier-Stokes, legile conservării masei, impulsului, căldurii. Sunt luate în considerare diverse aspecte ale soluției numerice a acestor ecuații. Se propune un sistem de ecuații pentru a calcula valoarea coeficientului de turbulență de fond. Pentru aproximarea hipersonică, se propune o soluție împreună cu ecuațiile dinamicii fluidelor date în articol la ecuația stării unui gaz real și a vaporilor ideali. Această ecuație este o modificare a ecuației van der Waals și ia în considerare mai exact dimensiunea moleculelor de gaz sau vapori și interacțiunea lor. Pe baza condiției stabilității termodinamice, se obține o relație care permite excluderea rădăcinilor irealizabile fizic la rezolvarea ecuației cu privire la volum. Se efectuează analiza modelelor de calcul cunoscute și a pachetelor de calcul ale dinamicii fluidelor.

modelare

ventilare

turbulenţă

ecuații de transfer de căldură și masă

ecuația de stare

gaz real

disipare

1. Berlyand M. Ye. Probleme contemporane difuzia atmosferică și poluarea aerului. - L.: Gidrometeoizdat, 1975. - 448 p.

2. Belyaev NN Modelarea procesului de dispersie a gazelor toxice în condiții de construcție // Buletinul DIIT. - 2009. - Nr. 26 - S. 83-85.

3. Byzova N. L. Cercetare experimentală difuzie atmosferică și calcule ale împrăștierii impurității / N. L. Byzova, E. K. Garger, V. N. Ivanov. - L.: Gidrometeoizdat, 1985 .-- 351 p.

4. Datsyuk TA Modelarea dispersiei emisiilor de ventilație. - SPb: SPBGASU, 2000 .-- 210 p.

5. Sauts AV Aplicarea algoritmilor de grafică cognitivă și a metodelor de analiză matematică pentru a studia proprietățile termodinamice ale izobutanului R660A pe linia de saturație: Grant nr. 2C / 10: raport de cercetare (final) / GOUVPO SPBGASU; mâini. Gorokhov V.L., isp.: Sauts A.V.- SPb, 2011.- 30 p.: Ill .- Bibliografie: p. 30.- Nr. GR 01201067977.-Inv. Nr. 02201158567.

Introducere

La proiectarea complexelor industriale și a instalațiilor unice, problemele legate de asigurarea calității mediului aerian și a parametrilor standardizați ai microclimatului trebuie să fie justificate în mod cuprinzător. Având în vedere costul ridicat de fabricație, instalare și funcționare a sistemelor de ventilație și aer condiționat, sunt impuse cerințe sporite privind calitatea calculelor tehnice. A alege rațional soluții de proiectareîn domeniul ventilației, este necesar să puteți analiza situația în ansamblu, adică pentru a dezvălui relația spațială a proceselor dinamice care au loc în incinta și în atmosferă. Evaluează eficiența ventilației, care depinde nu numai de cantitatea de aer furnizată camerei, ci și de schema de distribuție a aerului adoptată și de concentrație Substanțe dăunătoareîn aerul exterior la locațiile prizelor de aer.

Scopul articolului- utilizarea dependențelor analitice, cu ajutorul cărora se efectuează calcule ale cantității de emisii nocive, pentru a determina dimensiunile canalelor, conductelor de aer, minelor și alegerea unei metode de tratare a aerului etc. În acest caz, este recomandabil să utilizați produsul software Potok cu modulul VSV. Pentru a pregăti datele inițiale, este necesar să aveți diagrame ale sistemelor de ventilație proiectate care să indice lungimile secțiunilor și debitele de aer la secțiunile finale. Datele de intrare pentru calcul sunt descrierea sistemelor de ventilație și cerințele pentru aceasta. Folosind modelarea matematică, sunt rezolvate următoarele probleme:

selectarea celor mai bune opțiuni pentru furnizarea și evacuarea aerului;
distribuirea parametrilor microclimatului după volumul spațiilor;
evaluarea regimului aerodinamic al clădirii;
selecția locurilor pentru admisia și evacuarea aerului.

Câmpurile de viteză, presiune, temperatură, concentrații într-o cameră și atmosferă se formează sub influența multor factori, a căror combinație este dificil de luat în considerare în metodele de calcul inginerie fără utilizarea unui computer.

Cerere modelarea matematicăîn probleme de ventilație și aerodinamică se bazează pe soluția ecuațiilor Navier - Stokes.

Pentru a simula fluxurile turbulente, este necesar să se rezolve sistemul de ecuații de conservare a masei și Reynolds (conservarea impulsului):

(2)

Unde t- timpul, X= X i , j , k- coordonate spațiale, tu=tu i , j , k - componentele vectorului viteză, R- presiunea piezometrică, ρ - densitatea, τ ij- componentele tensorului de tensiune, s m- o sursă de masă, s i- componentele sursei de impuls.

Tensorul de solicitare este exprimat ca:

(3)

Unde s ij- tensorul vitezei de deformare; δ ij- tensorul tensiunilor suplimentare care apar datorită prezenței turbulențelor.

Pentru informații despre câmpurile de temperatură Tși concentrare cu substanțe nocive, sistemul este completat de următoarele ecuații:

ecuația de conservare a căldurii

ecuație de conservare a impurității pasive cu

(5)

Unde CR- coeficientul de capacitate termică, λ - coeficientul de conductivitate termică, k= k i , j , k este coeficientul de turbulență.

Coeficientul de turbulență de bază k bazele se determină folosind un sistem de ecuații:

(6)

Unde k f - coeficient de turbulență de fond, k f = 1-15 m 2 / s; ε = 0,1-04;

Coeficienții de turbulență sunt determinați utilizând ecuațiile:

(7)

Într-o zonă deschisă cu disipare redusă, valoarea k z este determinat de ecuația:

k k = k 0 z /z 0 ; (8)

Unde k 0 - valoare k k la inaltime z 0 (k 0 = 0,1 m 2 / s la z 0 = 2 m).

În zona deschisă, profilul vitezei vântului nu este deformat;

Cu o stratificare atmosferică necunoscută într-o zonă deschisă, profilul vitezei vântului poate fi determinat:

; (9)

unde z 0 este o înălțime dată (înălțimea unei palete); tu 0 - viteza vântului la altitudine z 0 ; B = 0,15.

Sub rezerva condiției (10), criteriul local Richardson Ri definit ca:

(11)

Să diferențiem ecuația (9), ecuați ecuațiile (7) și (8), de acolo exprimăm k baze

(12)

Să echivalăm ecuația (12) cu ecuațiile sistemului (6). Înlocuim (11) și (9) în egalitatea obținută, în forma finală obținem sistemul de ecuații:

(13)

Termenul pulsatoriu, urmând ideile lui Boussinesq, este reprezentat ca:

(14)

unde μ t- vâscozitatea turbulentă și termeni suplimentari în ecuațiile de transfer de energie și componentele impurității sunt modelate după cum urmează:

(15)

(16)

Sistemul de ecuații este închis folosind unul dintre modelele de turbulență descrise mai jos.

Pentru fluxurile turbulente studiate în practica ventilației, este recomandabil să se utilizeze fie ipoteza lui Boussinesq despre micimea modificărilor de densitate, fie așa-numita aproximare „hipersonică”. Se presupune că tensiunile Reynolds sunt proporționale cu ratele de tulpină mediate în timp. Se introduce coeficientul de vâscozitate turbulentă, acest concept este exprimat ca:

. (17)

Coeficientul efectiv de vâscozitate este calculat ca suma coeficienților moleculari și turbulenți:

(18)

Aproximarea „hipersonică” presupune soluția, împreună cu ecuațiile de mai sus, a ecuației stării unui gaz ideal:

ρ = p/(RT) (19)

Unde p - presiune în mediu inconjurator; R- constanta gazului.

Pentru calcule mai precise, densitatea impurității poate fi determinată folosind ecuația van der Waals modificată pentru gaze și vapori reali

(20)

unde constante Nși M- ia în considerare asocierea / disocierea moleculelor de gaz sau vapori; A- ia în considerare alte interacțiuni; b" - luând în considerare dimensiunea moleculelor de gaz; υ = 1 / ρ.

Separând de ecuația (12) presiunea Rși diferențându-l după volum (ținând cont de stabilitatea termodinamică), se va obține următoarea relație:

. (21)

Această abordare face posibilă reducerea semnificativă a timpului de calcul în comparație cu cazul utilizării ecuațiilor complete pentru un gaz compresibil fără a reduce precizia rezultatelor obținute. Nu există nicio soluție analitică la ecuațiile de mai sus. În acest sens, se utilizează metode numerice.

Pentru a rezolva problemele de ventilație asociate cu transferul substanțelor scalare de către un flux turbulent, la rezolvare ecuatii diferentiale utilizați o schemă de divizare pentru procesele fizice. Conform principiilor divizării, integrarea cu diferență finită a ecuațiilor hidrodinamicii și transferului convectiv-difuz al substanței scalare la fiecare pas de timp Δ t se desfășoară în două etape. În prima etapă se calculează parametrii hidrodinamici. În a doua etapă, ecuațiile de difuzie sunt rezolvate pe baza câmpurilor hidrodinamice calculate.

Influența transferului de căldură asupra formării câmpului de viteză a aerului este luată în considerare folosind aproximarea Boussinesq: un termen suplimentar este introdus în ecuația de mișcare pentru componenta de viteză verticală, care ia în considerare forțele de flotabilitate.

Există patru abordări pentru rezolvarea problemelor de mișcare fluidă turbulentă:

modelare directă "DNS" (soluție de ecuații non-staționare Navier-Stokes);
soluția ecuațiilor Reynolds medii „RANS”, al căror sistem, totuși, nu este închis și are nevoie de relații de închidere suplimentare;
metoda turbionara mare «LES » , care se bazează pe soluția ecuațiilor non-staționare Navier - Stokes cu parametrizarea vârtejurilor scării subgrilei;
metoda "DES" , care este o combinație de două metode: în zona fluxurilor separate - „LES”, și în zona fluxului „lin” - „RANS”.

Cea mai atractivă din punct de vedere al acurateței rezultatelor obținute este, fără îndoială, metoda simulării numerice directe. Cu toate acestea, în prezent, capacitățile tehnologiei computerului nu permit încă rezolvarea problemelor cu geometrie și numere reale. Re, și cu rezoluția vortexurilor de toate dimensiunile. Prin urmare, atunci când rezolvați o gamă largă de probleme de inginerie, sunt utilizate soluții numerice ale ecuațiilor Reynolds.

În prezent, pachetele certificate precum „STAR-CD”, „FLUENT” sau „ANSYS / FLOTRAN” sunt utilizate cu succes pentru a simula sarcinile de ventilație. Cu o problemă formulată corect și un algoritm de soluție rațională, cantitatea de informații obținută permite alegerea în etapa de proiectare cea mai bună opțiune, dar efectuarea calculelor folosind aceste programe necesită o pregătire adecvată, iar utilizarea incorectă a acestora poate duce la rezultate eronate.

Ca „caz de bază”, se pot lua în considerare rezultatele metodelor de calcul a soldului general acceptate, care fac posibilă compararea valorilor integrale caracteristice problemei luate în considerare.

Una dintre Puncte importante atunci când se utilizează sisteme software universale pentru rezolvarea problemelor de ventilație, alegerea unui model de turbulență este. Până acum se știe un numar mare de diverse modele de turbulență care sunt folosite pentru a închide ecuațiile Reynolds. Modelele de turbulență sunt clasificate în funcție de numărul de parametri pentru caracteristicile turbulenței, respectiv, un parametru, doi și trei parametri.

Majoritatea modelelor de turbulență semi-empirică, într-un fel sau altul, utilizează „ipoteza localității mecanismului de transfer turbulent”, conform căruia mecanismul transferului de impuls turbulent este complet determinat prin specificarea derivatelor locale ale vitezei medii și proprietăți fizice lichide. Această ipoteză nu ia în considerare influența proceselor care au loc departe de punctul luat în considerare.

Cele mai simple sunt modelele cu un singur parametru care utilizează conceptul de vâscozitate turbulentă «n t», Și turbulența se presupune că este izotropă. O versiune modificată a „n t-92 "este recomandat pentru modelarea jetului și a debitelor separate. Modelul cu un singur parametru "S-A" (Spalart - Almaras), care conține ecuația de transfer pentru cantitate, oferă, de asemenea, un bun acord cu rezultatele experimentale.

Lipsa modelelor cu o singură ecuație de transport este asociată cu faptul că le lipsește informații despre distribuția scalei de turbulență L... După sumă L procesele de transfer, metodele de formare a turbulenței, disiparea energiei turbulente sunt influențate. Dependență universală de determinat L nu exista. Ecuația pentru scara turbulenței L adesea se dovedește a fi exact ecuația care determină acuratețea modelului și, în consecință, zona de aplicabilitate a acestuia. Practic, scopul acestor modele este limitat la fluxuri de forfecare relativ simple.

În modelele cu doi parametri, cu excepția scalei de turbulență L, rata de disipare a energiei turbulente este utilizată ca al doilea parametru . Astfel de modele sunt utilizate cel mai adesea în practica de calcul modernă și conțin ecuațiile turbulenței transferului de energie și disipării energiei.

Un model bine-cunoscut include ecuații pentru transferul energiei de turbulență k iar rata de disipare a energiei turbulente ε. Modele precum „ k- e " poate fi utilizat atât pentru curgeri aproape de perete, cât și pentru fluxuri separate mai complexe.

Modelele cu doi parametri sunt utilizate în versiunea Reynolds redusă și înaltă. În primul, mecanismul de interacțiune al transportului molecular și turbulent lângă o suprafață solidă este luat în considerare direct. În versiunea high-Reynolds, mecanismul transferului turbulent în apropierea unei limite solide este descris de funcții speciale de lângă perete care leagă parametrii de curgere de distanța de perete.

În prezent, cele mai promițătoare modele includ modelele SSG și Gibson-Launder, care utilizează o relație neliniară între tensorul turbulent de tensiune Reynolds și tensorul ratei de deformare medii. Acestea au fost concepute pentru a îmbunătăți prognoza curenților de separare. Deoarece toate componentele tensorului sunt calculate în ele, acestea necesită resurse computerizate mari în comparație cu modelele cu doi parametri.

Pentru fluxurile separate complexe, unele avantaje au fost dezvăluite prin utilizarea modelelor cu un singur parametru „n t-92 "," S-A "în acuratețea prezicerii parametrilor de debit și în rata de numărare în comparație cu modelele cu doi parametri.

De exemplu, programul „STAR-CD” prevede utilizarea unor modele precum „ k- e ”, Spalart - Almaras,„ SSG ”,„ Gibson-Launder ”, precum și metoda turbionară mare„ LES ”și metoda„ DES ”. Ultimele două metode sunt mai potrivite pentru calcularea mișcării aerului în condiții geometrice complexe, unde vor apărea numeroase regiuni de vortex separate, dar necesită resurse de calcul mari.

Rezultatele calculului depind în mod semnificativ de alegerea grilei de calcul. În prezent, sunt folosite programe speciale de rețea. Celulele mesh pot fi de diferite forme și dimensiuni pentru a se potrivi cel mai bine aplicației dvs. specifice. Cel mai simplu tip de grilă este atunci când celulele sunt aceleași și au o formă cubică sau dreptunghiulară. Programele universale de calcul utilizate în prezent în practica de inginerie permit lucrul la rețele arbitrare nestructurate.

Pentru a efectua calcule pentru simularea numerică a problemelor de ventilație, este necesar să se stabilească limitele și condițiile inițiale, adică valorile variabilelor dependente sau gradienții lor normali la limitele domeniului de calcul.

Specificații cu un grad suficient de acuratețe a trăsăturilor geometrice ale obiectului studiat. În aceste scopuri, este posibil să se recomande pentru construirea de modele tridimensionale, precum pachete precum "SolidWorks", "Pro / Engeneer", "NX Nastran". La construirea unei rețele de calcul, numărul de celule este selectat astfel încât să se obțină o soluție fiabilă cu un timp minim de calcul. Ar trebui ales unul dintre modelele de turbulență semi-empirice care este cel mai eficient pentru fluxul în cauză.

V concluzie adăugăm că este necesară o bună înțelegere a laturii calitative a proceselor aflate în desfășurare pentru a formula corect condițiile la limită ale problemei și a evalua fiabilitatea rezultatelor. Modelarea emisiilor de ventilație în etapa de proiectare a instalațiilor poate fi considerată drept unul dintre aspectele modelării informațiilor care vizează asigurarea siguranței de mediu a instalației.

Recenzori:

Volikov Anatoly Nikolaevich, doctor în științe tehnice, profesor la Departamentul de aprovizionare cu căldură și gaze și protecția bazinului aerian, FGBOU VPOI "SPBGASU", Sankt Petersburg.
Polushkin Vitaly Ivanovich, doctor în științe tehnice, profesor, profesor la Departamentul de încălzire, ventilație și aer condiționat, FGBOU VPO "SPbGASU", Sankt Petersburg.

Referință bibliografică

Datsyuk T.A., Sauts A.V., Yurmanov B.N., Taurit V.R. MODELAREA PROCESELOR DE VENTILARE // Probleme moderne de știință și educație. - 2012. - Nr. 5;
URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id=6744 (data accesării: 17/10/2019). Vă aducem în atenție revistele publicate de „Academia de Științe ale Naturii”

Trimite-ți munca bună în baza de cunoștințe este simplu. Folosiți formularul de mai jos

Studenții, studenții absolvenți, tinerii oameni de știință care folosesc baza de cunoștințe în studiile și munca lor vă vor fi foarte recunoscători.

Documente similare

Bazele funcționării sistemului control automat ventilarea alimentării și evacuării, construcția și descrierea matematică a acesteia. Echipament proces tehnologic... Selectarea și calculul regulatorului. Studiul stabilității ATS, indicatori ai calității sale.

hârtie la termen, adăugată 16.02.2011

caracteristici generaleși scopul, domeniul de aplicare practic al sistemului automat de control pentru alimentarea și ventilarea evacuării. Automatizarea procesului de reglementare, principiile și etapele sale de implementare. Alegerea fondurilor și justificarea lor economică.

teză, adăugată 04/10/2011

Analiza existentului scheme tipice automatizarea ventilației magazinelor de producție. Model matematic al procesului de ventilație incinte industriale, selectarea și descrierea instrumentelor și comenzilor de automatizare. Calculul costului unui proiect de automatizare.

teză, adăugată 06/11/2012

Analiza comparativa caracteristici tehnice modele tipice de turnuri de răcire. Elemente ale sistemelor de alimentare cu apă și clasificarea acestora. Model matematic al procesului de alimentare cu apă circulant, selectarea și descrierea echipamentelor de automatizare și a elementelor de control.

teză, adăugată 09.04.2013

Caracteristicile generale ale conductei de petrol. Caracteristicile climatice și geologice ale sitului. Structura generală a stației de pompare. Stații de pompare a portbagajului și ferma de tancuri PS-3 "Almetyevsk". Calculul alimentării și al sistemului de ventilație a evacuării din atelierul de pompare.

teză, adăugată 17.04.2013

Analiza dezvoltării unui proiect de proiectare pentru un baston decorativ. Heraldica ca disciplină specială care se ocupă cu studiul stemelor. Metode de realizare a sculelor pentru modele asemănătoare ceară. Etape de calcul al alimentării și al ventilației de evacuare pentru compartimentul de topire.

teză, adăugată 26.01.2013

Descrierea instalației ca obiect de automatizare, opțiuni pentru îmbunătățirea procesului tehnologic. Calculul și selecția elementelor unui complex de mijloace tehnice. Calculul sistemului de control automat. Dezvoltarea de aplicații software.

teză, adăugată 24.11.2014