Pe secțiunea transversală redusă a mărcii cu pereți subțiri, colț și profile cruciforme după pierderea locală de stabilitate. Dezvoltarea metodelor de calculare a modurilor de deformare-viteză de reducere la cald cu tensiune a țevilor de o precizie sporită a regiunii n
unde, p este numărul de iterație curentă; VT - viteza de alunecare completă pe suprafața instrumentului; VN este viteza normală de mișcare a metalului; WN este viteza normală a sculei; ST - tensiune de frecare;
- tensiunea de randament ca funcție a parametrilor metalice deformabili, la un moment dat; - tensiune medie; - intensitatea ratei de deformare; X0 - rata de deformare a compresiei cuprinzătoare; Kt este un factor de penalizare pe rata de diapozitive a metalului în conformitate cu instrumentul (specificat prin metoda iterațiilor) KN - o fabrică de penalizare pentru pătrunderea metalului în sculă; M este viscozitatea condiționată a metalului, este specificată prin metoda de aproximări hidrodinamice; - tensiunea de tensiune sau spătarul în timpul rulării; FN - Square. secțiune transversală Capătul țevii la care se aplică tensiunea sau pridvorul.
Calculul modului de deformare și viteză include distribuția stărilor de deformare prin diametru, valoarea necesară a coeficientului de tensiune plastic de către starea ZOB, calculul coeficienților capotei, rulați diametrele rolelor și viteza de rotație a motoarelor principale de antrenare, luând în considerare caracteristicile designului său.
Pentru primele celule ale morii, inclusiv prima cutie, care se rostogolește, și pentru acesta din urmă, plasată după ultima cutie, rulouri, coeficienții de tensiune plastic din ele zr.i mai puțin decât Zobul necesar. Printr-o astfel de distribuție a coeficienților de tensiune plastic în toate cuștile, grosimea peretelui calculată la ieșirea este mai mare decât cea necesară pe calea de reducere. Pentru a compensa capacitatea de tragere insuficientă a rezervoarelor situate în prima și după ultimele celule, care călătoresc, este necesar să se utilizeze un calcul al iterativ pentru a găsi o astfel de valoare a ZOB, astfel încât grosimea peretelui calculată și specificată la priză din stat au fost aceleași. Cu cât este mai mare amploarea coeficientului de tensiune plastic necesar la starea ZOB, cu atât este mai mare eroarea în definiția sa fără calculul iterativ.
După ce calculele iterative au calculat coeficienții tensiunii din plastic din față și spate, grosimea peretelui de țeavă la orificiul de admisie și ieșirea celulelor de deformare de-a lungul orașelor moara reducătoare, în cele din urmă determinăm poziția primelor și ultimelor celule, care plimbare.
Desigur, diametrul este determinat prin intermediul unghiului central QK.P. între axa verticala Simetria fluxului de role și a liniei efectuate din centrul calibrului coincide cu axa de rulare până la punctul de pe suprafața fluxului de calibru, unde linia neutră a centrului de deformare este amplasată pe suprafața sa, este situată condiționat paralel cu axa de rulare. Amploarea unghiului QK.P., în primul rând, depinde de valoarea coeficientului zado din spate. și zero față. tensiune, precum și coeficientul
Hood.
Determinarea diametrului rulant în magnitudinea unghiului QK.P. De obicei, efectuate pentru calibru, are o formă de cerc cu un centru în axa de rulare și un diametru egal cu diametrul mediu al calibrului DSR.
Cele mai mari erori în determinarea cantității diametrului fără a lua în considerare dimensiunea geometrică reală a calibrului va fi pentru cazul în care condițiile de rulare își determină poziția sau în partea inferioară sau la rezervarea calibrării. Cu cât este mai mare forma reală de calibru va fi diferită de cercul acceptat în calcule, cu atât va fi mai mult această eroare.
Gama maximă posibilă de modificări ale valorii reale a diametrului, cilindrul de calibru este o rolă de rolă de rulare. Cu cât este mai mare cantitatea de rulouri formează un calibru, cu atât mai multă eroare relativă de determinare a diametrului fără a lua în considerare dimensiunea geometrică efectivă a calibrului.
Cu o comprimare parțială în creștere a diametrului țevii în calibru, ea crește diferența de forma sa din circulară. Astfel, cu o creștere a comprimării diametrului conductei de la 1 la 10%, eroarea relativă în determinarea cantității diametrului fără a lua în considerare dimensiunile geometrice reale ale calibruului crește de la 0,7 până la 6,3% pentru două culori, 7,1 % - pentru trival și 7,4% - pentru Chotirohipwalkovoy "Katya" înclinare atunci când condițiile de rulare cinematice, diametrul rulajului situat de-a lungul fundului calibrului.
Creșterea simultană a aceluiași lucru
Ilyashenko A.V. - Profesor asociat al Departamentului "Mecanica Constructii"
Universitatea de Construcții de Stat din Moscova,
Candidatul științelor tehnice
Studiul capacității de susținere a tijelor elastice elastice comprimate cu zorile inițiale și supus pierderii locale de stabilitate este asociată cu definiția secțiunii transversale reduse a tijei. Principalele prevederi adoptate pentru studiul unei stări deformate de stres în stadiul Cratery a tijelor cu pereți subțiri comprimate sunt prezentate în lucrări. Acest articol discută comportamentul de bază al tijelor, care sunt prezentate sub forma unui set de elemente de lucru în comun - plăci cu diluția inițială care imită lucrarea rafturilor de profile de colț, tavă și cruciformă. Acestea sunt așa-numitele plăci-plăcile cu o margine stors elastic și alte Free (vezi sincronizarea). În lucrările o astfel de placă se referă la tipul II.
Sa constatat că sarcina distructivă care caracterizează abilitate de transport Tija depășește în mod semnificativ sarcina R (M), la care apare pierderea locală de stabilitate a profilului imperfect. Din graficele reprezentate de B, se poate observa că deformările fibrelor longitudinale de-a lungul perimetrului secțiunii transversale din stadiul cutiei devin extrem de inegale. În fibrele scoase din Roiber, deformarea compresiei cu o creștere a sarcinii scade și cu sarcini apropiate de limită, datorită răsucirii accentuate a acestor fibre datorită diluțiilor inițiale și a săgeților crescânde ale semi-colegiului longitudinal , care au fost formate după pierderea locală de stabilitate, apar și creșterea intensivă deformări. Stretching.
Secțiunile secțiunii transversale cu fibre longitudinale de filare sunt evacuate prin tensiuni, ca și cum ar fi opriți de la operația tijei, slăbirea secțiunii transversale eficiente și reducerea rigidității sale. Astfel, capacitatea de desfășurare a profilului cu pereți subțiri nu se limitează la pierderea locală de stabilitate. Încărcarea completă percepută de zonele transversale mai rigide (mai puțin curbate) poate depăși semnificativ valoarea R (m).
Obținem o secțiune eficientă, redusă, eliminând zonele nelucrătoare ale profilului. Pentru a face acest lucru, utilizați expresia pentru funcția tensiunii F K (x, Y), care descrie starea de stres a plăcii K-OH de tip II (vezi).
Să ne întoarcem la cilindrul solicită Σ kH (în direcția forței de compresie exterioare), determinată în cea mai nefavorabilă secțiune transversală a tijei (x \u003d 0). Le scriem în general:
Σ KX \u003d ∂ 2 ф K (un km, y, f kj, f koj, β C, d, β C, D, J, β, S) / ∂ Y 2, (1)
În cazul integrării constante a km (m \u003d 1,2, ..., 6) și săgețile componentelor deformărilor dobândite F KJ (J \u003d 1.2) sunt determinate din soluția sistemului de ecuații de rezoluție. Acest sistem de ecuații include ecuații variaționale non-liniare și condiții limită care descriu lucrările comune ale înregistrărilor profilului nonideal. Săgețile F Koj (J \u003d 1,2, ..., 5) Componentele deformării inițiale a înregistrării K sunt determinate pentru fiecare tip de profil experimental;
ℓ - lungimea sustenabilității semestrului formată în timpul pierderii locale;
S - lățimea plăcii;
β C, D \u003d CS 2 + Dℓ 2;
β C, D, J \u003d CS 4 + Dℓ2S2 + Gℓ 4;
c, D, J - numere întregi pozitive.
Lățimea redusă sau eficientă a secțiunii transversale reduse a plăcii raftului (tipului II) este indicată de S P. Pentru a determina, respingem condițiile pentru trecerea de la secțiunea transversală reală a tijei la redusă:
1. Tensiunea în fibre longitudinale la fața inițială a plăcii (la y \u003d 0), adiacentă la margine (vezi chinkun), rămân aceleași cu cele obținute prin teoria neliniară (1):
unde f 2 kr \u003d f 2 kr + 2f k0r f kr.
Pentru a determina tensiunea Σ k2 \u003d σ K max, este necesar să se înlocuiască în (1) ordonarea fibrei longitudinale cele mai încărcate, care este din starea: ∂σ kx / ∂y \u003d 0.
2. Suma efort intern În farfurie în timpul tranziției la o secțiune transversală redusă în direcția forței de compresie, aceasta nu se schimbă:
3. Momentul efortului interior față de axa care trece prin fața inițială (y \u003d 0) perpendicular pe planul plăcii, rămâne același:
Este evident de la desen
Σ 'k2 \u003d σ k1 + y n (σ k2 -σ k1) / (y p + s n). (cinci)
Scriem un sistem de ecuații pentru a determina lățimea plăcii reduse S p. Pentru a face acest lucru, înlocuim (1) și (5) la (3) și (4):
unde α \u003d πs / l; F KR, ξ \u003d F KR F KOξ + F KR F Kξ + F KOR F Kξ;
R, ξ - numere întregi pozitive.
Sistemul rezultat al ecuațiilor (6) și (7) face posibilă definirea lățimii reduse S P fiecare dintre rafturile componentelor comprimate supuse pierderii locale de stabilitate a tijei cu pereți subțiri. Astfel, secțiunea transversală efectivă a profilului a fost înlocuită cu reducerea.
Metoda propusă pare a fi utilă atât în \u200b\u200bplan teoretic, cât și practic atunci când se calculează capacitatea de transport a tijelor cu pereți subțiri pre-spumante în care formarea locală a undelor este permisă.
Lista bibliografică
- Ilyashenko A.V., Efimov i.b. Starea deformată a tulpinii după pierderea locală de stabilitate a tijelor comprimate cu pereți subțiri, luând în considerare moarele inițiale // structurile și materialele de construcție. Protectie anticoroziva. - UFA: TR.IN-TA NIIPROMSTROY, 1981. - C.110-119.
- Ilyashenko A.V. La calcularea profilelor cu pereți, colț și cruciformă cu pereți subțiri cu diluție inițială // fundații. - UFA: Sat. Științific Tr. Niipromstroy, 1983. - P. 110-122.
- Ilyashenko A.V., Efimov i.b. Studiu experimental al treptului cu pereți subțiri cu elemente lamelare spontane // organizație și producție lucrări de construcții. - M.: Centrul. Buren N.-T. Informații Minpromstroy, 1983.
Introducere
1 Situația problemei pe teoria și tehnologia de profilare a țevilor multiple prin desenul de nemulțumire (revizuire literară).
1.1 SORTING. conducte de profil Fețe plate și utilizarea lor în tehnică.
1.2 Principalele modalități de a produce conducte de profil cu fețe plate.
1.4 Instrument încă în formă.
1.5 Desenul conductelor multiple în formă de epocă.
1.6 Concluzii. Scopul și obiectivele cercetării.
2 Dezvoltarea unor țevi de profilare a modelului matematic cu glisare.
2.1 Dispoziții de bază și ipoteze.
2.2 Descrierea geometriei focalizării deformării.
2.3 Descrierea parametrilor de rezistență a procesului de profilare.
2.4 Evaluarea completării colțurilor lupilor și a tiasului luminii de față ale profilului.
2.5 Descrierea algoritmului pentru calcularea parametrilor profilului.
2.6 Analiza computerizată a condițiilor de putere pentru profilarea țevilor pătrate cu desen irelevant.
2.7 Concluzii.
3 Calcularea sculei pentru rezistență pentru desenul conductelor de profil.
3.1 Setarea problemei.
3.2 Determinarea stării intense a volei.
3.3 Construcția funcțiilor de afișare.
3.3.1 gaură pătrată.
3.3.2 Gaura dreptunghiulară.
3.3.3 Rezervor de avion.
3.4 Exemplu de calcul a stării intense a lupilor cu o gaură pătrată.
3.5 Exemplu de calculare a stării intense a lupilor cu o deschidere circulară.
3.6 Analiza rezultatelor obținute.
3.7 Concluzii.
4 studii experimentale pentru profilarea țevilor de profilare și dreptunghiulare cu tragere.
4.1 Metodologie pentru experiment.
4.2 Profiling Tub pătrat cu tragerea într-o singură tranziție la un volt.
4.3 Profiling Tub pătrat cu tragere pentru o tranziție cu antipatie antipatie.
4.4 Linear de trei factori model matematic Profiling pătrat țevi.
4.5 Determinarea umplerii colțurilor lupilor și a TIA-urilor.
4.6 Îmbunătățirea calibrării canalelor de lupi pentru conductele dreptunghiulare.
4.7 Concluzii.
5 Desenarea conductelor de robinete de profil.
5.1 Selectarea parametrilor tehnologici de desen cu turnare.
5.2 Definiția cuplului.
5.3 Determinarea efortului de întindere.
5.4 Studii experimentale.
5.5 Concluzii.
Lista recomandată de disertații
Umplerea țevilor cu pereți subțiri cu un instrument rotativ 2009, candidat la științele tehnice Shephenko, Tatyana Sergeevna
Îmbunătățirea tehnologiei de desen de nemulțumire a țevilor cu pereți subțiri într-un bloc de lupi cu o grosime a peretelui garantat 2005, candidat la științele tehnice Kargin, Boris Vladimirovich
Îmbunătățirea proceselor și mașinilor pentru fabricarea țevilor profilate la rece pe baza modelării deformării 2009, Doctor de Științe Tehnice Părshin, Serghei Vladimirovich
Modelarea procesului de profilare a țevilor multiple pentru ao îmbunătăți și a selecta parametrii morii 2005, candidat la științe tehnice Semenova, Natalia Vladimirovna
Desenarea țevilor din material de armare anizotropă 1998, candidat la științe tehnice Chernyaev, Alexey Vladimirovich
Disertația (parte a abstractului autorului) pe tema "Îmbunătățirea procesului de profilare a țevilor multi-fațete prin desen irevocabil"
Relevanța subiectului. Dezvoltarea activă a sectorului de producție a economiei, cerințe stricte pentru eficiența și fiabilitatea produselor, precum și eficiența producției necesită utilizarea tipurilor de echipamente și tehnologii de economisire a resurselor. Pentru multe industrii din industria construcțiilor, ingineria mecanică, realizarea instrumentului, industria de inginerie radio, una dintre soluții este utilizarea țevilor de specie economică (schimb de căldură și conducte de radiator, ghiduri de undă etc.), care permite: creșterea puterii de instalații, rezistență și durabilitate a structurilor, reducerea consistenței metalelor, economisiți materialele îmbunătățite aspect. Nomenclatura largă și cantitatea considerabilă de țevi de profil au făcut necesară dezvoltarea producției lor în Rusia. În prezent, cea mai mare parte a țevilor în formă este fabricată în ateliere acționate de țevi, deoarece operațiunile de laminare și desen rece sunt suficient dezvoltate în industria internă. În acest sens, îmbunătățirea producției existente este deosebit de importantă: dezvoltarea și fabricarea echipamentelor, introducerea de noi tehnologii și metode.
Cele mai frecvente tipuri de țevi în formă de formă sunt multiple (pătrat, dreptunghiular, hex, etc.) de conducte de înaltă precizie obținute prin desen irelevant într-o singură trecere.
Urgența subiectului tezei este determinată de necesitatea de a îmbunătăți calitatea țevilor multiple prin îmbunătățirea procesului de profilare fără dorn.
Scopul lucrării este de a îmbunătăți procesul de profilare a țevilor multi-fațete prin desenarea nemulțumită prin dezvoltarea de tehnici de calculare a parametrilor tehnologici și a geometriei instrumentului.
Pentru a atinge obiectivul, este necesar să se rezolve următoarele sarcini:
1. Creați un model matematic pentru profilarea țevilor multilatente prin desenul neplăcut pentru a evalua condițiile de putere, luând în considerare legea non-aluminoasă a întăririi, anizotropia proprietăților și geometria complexă a canalului de volei.
2. Determinați condiții de putere În funcție de parametrii fizici, tehnologici și structurali ai profilului în caz de nemulțumire.
3. Elaborarea unei metodologii de estimare a colțurilor de umplere ale colțurilor lupilor și a TIA-urilor la fețele din desenul țevilor multiple.
4. Elaborarea unei metodologii pentru calcularea rezistenței lupilor în formă de format pentru a determina parametrii geometrici ai sculei.
5. Elaborarea unei metodologii pentru calcularea parametrilor tehnologici în timp ce profilarea și uscarea simultană.
6. Efectuați studii experimentale ale parametrilor tehnologici ai procesului care asigură o precizie ridicată a dimensiunilor țevilor multiple și verifică adecvarea calculului parametrilor tehnologici de profilare pe modelul matematic.
Metode de cercetare. Studiile teoretice s-au bazat pe prevederile și ipotezele de bază ale teoriei desenului, teoria elasticității, metoda de mapări conforme, matematică computațională.
Studiile experimentale au fost efectuate în laborator utilizând metodele de planificare matematică a experimentului pe mașina de testare universală TDMU-30.
Autorul protejează rezultatele calculării parametrilor tehnologici și structurali ai profilului conductelor multiple prin desenul neplăcut: metoda de calculare a rezistenței lupilor în formă, luând în considerare sarcinile normale în canal; Metodologie pentru calcularea parametrilor tehnologici ai procesului de profilare a țevilor multiple prin desenul neplăcut; metodologie pentru calcularea parametrilor tehnologici în timp ce profilarea și uscarea simultană cu desenul de nemulțumire a țevilor multilaterale cu pereți subțiri; Rezultatele studiilor experimentale.
Noutate științifică. Modelele de modificări ale condițiilor de putere sunt stabilite sub profilarea țevilor multiple prin desen irelevant, luând în considerare legea neliniară a întăririi, anizotropia proprietăților și geometria complexă a canalului de volei. Problema este rezolvată prin determinarea stării de stres a lupilor în formă sub acțiunea încărcăturilor normale în canal. Înregistrarea completă a ecuațiilor statului de stres-tulpină în timp ce profilarea și tăierea simultană a țevii multiple.
Precizia rezultatelor cercetării este confirmată de formularea matematică strictă a sarcinilor, utilizând metode analitice pentru rezolvarea problemelor, metode moderne Date experimentale experimentale și prelucrarea datelor experimentale, reproductibilitatea rezultatelor experimentale, convergența satisfăcătoare a rezultatelor calculate, experimentale și rezultatele practicilor, conformitatea rezultatelor modelării tehnologiei și caracteristicilor de fabricare a țevilor multifumante gata.
Valoarea practică a lucrării este după cum urmează:
1. Modurile de obținere a țevilor pătrate 10x10x1mm de la aliaj de înaltă precizie D1, creșterea randamentului de 5%.
2. Dimensiunile lupilor în formă care asigură performanțele acestora sunt determinate.
3. Combinarea operațiunilor de profilare și răsucire reduce ciclul tehnologic de fabricare a țevilor multiple de șuruburi.
4. Calibrarea îmbunătățită a canalului de lupi în formă pentru profilarea țevilor dreptunghiulare 32x18x2mm.
Aprobarea muncii. Principalele prevederi ale lucrărilor de disertație sunt raportate și discutate la conferința științifică și tehnică internațională dedicată celei de-a 40-a aniversări a plantelor metalurgice Samara "Destinații noi de producție și consum de aluminiu și aliajele sale" (Samara: SGAU, 2000); 11 Conferința inter-universitară " Modelarea matematică și sarcini de limită ", (Samara: Sstu, 2001); A doua conferință internațională științifică și tehnică "Metalofizică, mecanică de materiale și procese de deformare" (Samara: SGAU, 2004); XIV Citiri stupide-Levskaya: Tineretul Internațional conferința științifică (Kazan: Kstu, 2006); IX Citiri regale: Conferința științifică internațională a tineretului (Samara: SGAU, 2007).
Publicații Materiale care reflectă principala disertație a tezei sunt publicate în 11 lucrări, inclusiv în publicațiile științifice revizuite pe egal definite de cea mai mare comisie de atestare - 4.
Structura și domeniul de activitate. Disertația constă în principal convenții, Introducere, cinci capitole, literatură de literatură și aplicații. Lucrarea este prezentată pe 155 de pagini de text scrise, inclusiv 74 de desene, 14 tabele, bibliografie din 114 articole și o aplicație.
Autorul este recunoscător echipei de presiune de prelucrare a metalelor pentru asistență, precum și supraveghetorului, profesor al Departamentului, D.T.N. V.R. Cargin pentru comentarii valoroase și asistență practică în muncă.
Activitate de disertație similară În specialitatea "Mașini de prelucrare a presiunii și presiunii", 05.03.05 Cifra Wak
Îmbunătățirea tehnologiei și a echipamentelor pentru producerea de țevi capilare din oțel inoxidabil 1984, candidatul științelor tehnice Trubitsin, Alexander Filippovich
Îmbunătățirea tehnologiei de asamblare cu redactarea țevilor compozite a secțiunilor transversale complexe cu un nivel dat de stres rezidual 2002, candidat la științe tehnice Fedorov, Mikhail Vasilyevich
Îmbunătățirea tehnologiei și designului lupilor pentru fabricarea profilurilor HEX pe baza modelării în sistemul "Billet-Tool" 2012, candidatul științelor tehnice Malakanov, Serghei Aleksandrovich
Studiul modelelor de stare deformată de stres al metalului la desenarea țevilor și dezvoltarea metodologiei de determinare a parametrilor de putere de desenat pe un dorn de auto-rezoluție 2007, candidat la științe tehnice Malevich, Nikolay Alexandrovich
Îmbunătățirea echipamentelor, uneltelor și mijloacelor tehnologice pentru desenul țevilor de pulbere drept de înaltă calitate 2002, candidat la științe tehnice Manokhina, Natalia Grigorievna
Concluzie de disertație pe tema "Tehnologii și mașini sub presiune", Shokova, Ekaterina Viktorovna
Rezultatele principale și concluziile pentru muncă
1. Din analiza literaturii științifice și tehnice rezultă că una dintre procesele raționale și productive de fabricare a țevilor multi-fațete cu pereți subțiri (pătrat, dreptunghiulară, hexagon, octamic) este procesul de desen de nemulțumire.
2. A fost elaborat un model matematic pentru procesul de profilare a țevilor multiple prin desenul neplăcut, ceea ce permite determinarea condițiilor de putere, luând în considerare legea neliniară a întăririi, anizotropia proprietăților materialului de țeavă și geometria complexă a canalul de volei. Modelul este implementat în mediul de programare Delphi 7.0.
3. Cu ajutorul unui model matematic, este stabilită influența cantitativă a factorilor fizici, tehnologici și structurali asupra parametrilor de putere ai procesului de profilare a țevilor multiple cu desenul de nemulțumire.
4. Dezvoltarea metodelor de estimare a umpluturii colțurilor colțurilor lupilor și a tiasului fețelor în caz de desen irelevant al țevilor multiple.
5. Se dezvoltă o metodă pentru calcularea rezistenței lupilor în formă, luând în considerare sarcinile normale în canal, pe baza funcției stresului ERY, metoda de mapări conforme și a celei de-a treia teorii de rezistență.
6. Un model matematic de trei factori de profilare a țevilor pătrate a fost construit experimental, ceea ce vă permite să selectați parametrii tehnologici care asigură acuratețea geometriei țevilor obținute.
7. Dezvoltat și adus la nivel de inginerie, metoda de calcul al parametrilor tehnologici cu profiluri simultane și răsuciți țevi multilatente prin desen irelevant.
8. Studiile experimentale ale procesului de profilare a țevilor multi-fațete prin desen irelevant au arătat o convergență satisfăcătoare a rezultatelor analizei teoretice cu datele experimentale.
Referințe Cercetarea disertației candidatul științelor tehnice Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008
1. A.C. 1045977 URSS, MKI3 B21SS / 02. Instrument pentru trasarea textului tuburilor în formă de perete subțiri. / V.N. Ermakov, G.P. Moiseev, A.B. Suntsov și colab. (URSS). № 3413820; Etapă. 31.03.82; publ. 07.10.83, bul. №37. - Zs.
2..C. 1132997 URSS, MKI3 B21SS / 00. Wolf compozit pentru desenarea profilurilor multiple cu un număr chiar de text de fețe. / IN SI. Reinne, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (URSS). - 3643364 / 26-02; Etapă. 09/16/83; publ. 07.01.85, bul. №1. -4c.
3..C. 1197756 URSS, MKI4B21S37 / 25. Metoda de fabricare a textului tuburilor dreptunghiulare. / P.N. Kalinushkin, Vb. Furmanov și colab. (URSS). № 3783222; anunțat 21.08.84; publ. 15.12.85, bul. №46. - 6c.
4. A.C. 130481 URSS, MKA 7S5. Dispozitiv pentru răsucirea profilelor non-circulare cu textul desenului. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Shakmaev și colab. (URSS). № 640189; Etapă. 02.10.59; publ. 1960, Bul. №15. -2C.
5. A.C. 1417952 URSS, MKI4B21С37 / 15. Metoda de fabricare a profilului textului multifumit. / A.b. Yukov, a.a. Shkuresko și colab. (URSS). № 4209832; Etapă. 09.01.87; publ. 08.23.88, bul. №31. - 5c.
6. A.C. 1438875 URSS, MKI3 B21С37 / 15. Metoda de fabricare a textului tuburilor dreptunghiulare. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin și colab. (URSS). № 4252699 / 27-27; Etapă. 28.05.87; publ. 11/23/88, Bul. №43. -4C.
7. A.C. 1438876 URSS, MKI3 B21С37 / 15. Dispozitiv pentru reproducerea conductelor rotunde în text dreptunghiular. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin și colab. (URSS). № 4258624 / 27-27; Etapă. 09.06.87; publ. 11/23/88, Bul. №43. -Sc.
8..C. 145522 URSS MKI 7P410. Filtru pentru desenul țevilor Text. / E.V.
9. Bush, B.K. Ivanov (URSS). - Nr. 741262/22; Etapă. 10.08.61; publ. 1962, Bul. Nr. 6. -Sc.
10. A.C. 1463367 URSS, MKI4 B21С37 / 15. Metodă pentru realizarea textului textului multilateral. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, A.I. Pavlov și V.A. Belvyn (URSS). № 4250068 / 23-02; Etapă. 13.04.87; publ. 03/07/89, bul. №9. -2C.
11..C. 590029 URSS, MK2B21SS / 00. VOLOK pentru tragere profiluri text multilaterale cu pereți subțiri. / B.ji. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev și colab. (URSS). № 2317518 / 22-02; Etapă. 30.01.76; publ. 30.01.78, bul. №4. -Sc.
12..C. 604603 URSS, MKI2 B21SS / 00. VOLOK pentru desenarea textului firului dreptunghiular. / Ji.c. Watrushin, i.sh. Berin, A.Ji. Chechurin (URSS). - Nr. 2379495 / 22-02; Etapă. 07/05/76; Publ.30.04.78, Bul. 16. 2 p.
13. A.C. 621418 URSS, MKI2 B21SS / 00. Instrument pentru desenarea țevilor multiple cu un număr chiar de text fețe. / G.a. Savin, V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlossberg (URSS). № 2468244 / 22-02; Etapă. 29.03.77; publ. 30.08.78, bul. №32. -2C.
14..C. 667266 URSS, MC2 B21SS / 02. Volok text. / A.A. Fotov, V.N. DINVV, G.P. Moiseev, V.M. Yermakov, yu.g. Bun (URSS). № 2575030 / 22-02; Etapă. 01.02.78; publ. 06/15/79, bul. №22, -4С.
15..C. 827208 URSS, MKI3 B21SS / 08. Dispozitiv pentru fabricarea textului tuburilor de profil. / IN ABSENTA. Lyashenko, G.P. Motsev, S.M. Podoskin și colab. (URSS). № 2789420 / 22-02; revendicări. 09.06.79; publ. 05.05.81, bul. №17. - Zs.
16..C. 854488 URSS, MKI3 B21SS / 02. Tot text încă. /
17. S.p. Panenenko (URSS). № 2841702 / 22-02; Etapă. 11/23/79; publ. 08/15/81, bul. №30. -2C.
18. A.C. 856605 URSS, MKI3 B21SS / 02. VOLOK pentru a desena textul profilurilor. / Yu.S. Zykov, a.g. Vasilyev, A.A. Kochetkov (URSS). №2798564 / 22-02; Etapă. 07/19/79; publ. 08.23.81, bul. №31. -Sc.
19. A.C. 940965 URSS, MKI3 B21SS / 02. Instrument pentru realizarea textului suprafețelor profilului. / IN ABSENTA. Savelyev, Yu.S. Învierea, A.D. OSMA-NIS (URSS). - Nr. 3002612; Etapă. 06.11.80; publ. 07.07.82, bul. №25. Zs.
20. ADLER, YU.P. Planificarea experimentului atunci când căutați condiții optime Text. / YU.P. ADLER, E.V. Markova, yu.v. Granovski m.: Știință, 1971. - 283c.
21. Alynevski, Ji.e. Eforturile de tracțiune cu tuburi de drenaj rece. / Ji.e. Alshevsk. M.: METALLGISDAT, 1952.-124C.
22. Amenzade, Yu.A. Teoria textului elasticității. / Yu.a. Amenzade. M.: Școala superioară, 1971.-288С.
23. Argunov, V.N. Calibrarea textului profilurilor în formă de format. / V.N. Argunov, M.Z. Yermanok. M.: Metalurgie, 1989.-206c.
24. ARYSENSKY, YU.M. Obținerea anizotropiei raționale în textul foilor. / YU.M. Arysensky, f.v. Greknikov, V.Yu. Aryshensky. M.: Metalurgie, 1987-141c.
25. aryshensky, yu.m.toria și calcule de formare a materialelor anizotropice Text. / YU.M. Arysensky, f.v. Greknikov. - M.: Metalurgie, 1990.-304C.
26. BISK, M.B. Tehnologia rațională a textului instrumentului de fabricare a țevii. / M.B. Bisk-m.: Metalurgie, 1968.-141 p.
27. Widowin, S.I. Metode de calculare și proiectare a proceselor de calculator ale foilor de ștampilare și a unui text Blanks Text. / S.I. Widowin - M.: Inginerie mecanică, 1988.-160c.
28. Vorobyov, D.N. Instrumentul de calibrare pentru desenarea textului tuburilor dreptunghiulare. / D.N. Vorobev D.N., V.R. Kargin, i.I. Kuznetsova // Tehnologia aliajelor ușoare. -1989. Fotografiile lui. -C.36-39.
29. Vydrin, V.N. Producția de profiluri în formă de text de înaltă precizie. / V.N. Udrin și colab.: Metalurgie, 1977.-184C.
30. Gromov, N.P. Text de prelucrare a metalelor. / N.P. Gromov -m: Metalurgie, 1967.-340С.
31. GUBKIN, S.I. Critica metodelor existente pentru calcularea stresului de funcționare la OMD / PY. Gubkin // Metode de inginerie de calcule procese tehnologice OMD. -M.: Mashgiz, 1957. C.34-46.
32. Glyaev, G.I. Stabilitatea secțiunii transversale a țevii sub reducerea textului. / G.I. Glyaev, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // Teoria și practica de reducere a țevilor. P. 103-109.
33. Glyaev, Yu.G. Modelarea matematică a proceselor de text OMD. / YU.G. Glyaev, S.A. Chukmasov, a.b. Gubin. Kiev: științe. Dumka, 1986. -240C.
34. Glyaev, Yu.G.Intensificarea acurateței și calității textului țevilor. / Yu.G. Glyaev, M.Z. Volodarsky, O.I. Leu și altele: Metalurgie, 1992.-238c.
35. Gun, G.ya. Baza teoretica Prelucrarea metalelor pentru text. / G.ya. Arma. M.: Metalurgie, 1980. - 456c.
36. Gun, G.ya. Formularea plastică a textului metalelor. / G.ya. Gong, P.I. Polihin, B.A. Prudkovsky. M.: Metalurgie, 1968. -416c.
37. Danchenko, V.N. Producția de tuburi de profil Text. / V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Intermedia de inginerie, 2003. -224C.
39. Dnestrovsky, N.z. Striparea textului metalic. / N.Z. Nistru. M.: STATUL Școala științifică. ed. Lit. pe h. și culoarea Metalurgie, 1954. - 270c.
40. Dorokhov, A.I. Schimbați perimetrul în timp ce trageți tuburile în formă. / A.I. Dorokhov // Bul. Științific și tehnic Aruncați informațiile. M.: Ediția Metalurgului, 1959. - № 6-7. - p.89-94.
41. Dorokhov, A.I. Determinarea diametrului piesei originale pentru coaja ne-free și rularea tuburilor dreptunghiulare, triunghiulare și hexagonale. / A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Producția de țevi / discordie. M., 1969. -Sp.21. - P. 61-63.
42. Dorokhov, A.I. Axial stresați cu desenarea tuburilor în formă fără text de mandrel. / A.I. Dorokhov // tr. Ukrnita. M.: METALLUGIZDAT, 1959. -SP.1. - p.156-161.
43. Dorokhov, A.I. Perspective pentru producerea de țevi de profil și baze deformate la rece tehnologie moderna Textul lor de fabricație. / A.I. Dorokhov, V.I. Reinne, a.P. Uspenko // țevi de specii economice: M.: Metalurgie, 1982. -C. 31-36.
44. Dorokhov, A.I. Calibrarea rațională a rolelor de mori multi-tehnologice pentru producerea de țevi de text secțiunilor dreptunghiulare. / A.I. Dorokhov, P.V. SAV-KIN, A.B. Kolpakovsky // Progresul tehnic în producția de țevi. M.: Metalurgie, 1965.-S. 186-195.
45. Emelyanenko, P.T. Text de producție a țevilor și a conductei. / P.T. Emelyanenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizat, 1954.-496c.
46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Apăsând panouri aliaje de aluminiu. M.: Metalurgie. - 1974. -232C.
47. Ermanok, M.Z. Utilizarea desenului de nemulțumire în timpul producției de 1 "Tuburi Text. / M.Z. Yermanok. M.: Colormethinizare, 1965. - 101C.
48. Ermanok, M.Z. Dezvoltarea teoriei textului desenului. / M.Z. Yermanok // metale colorate. -1986. №9.- P. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Rational, Tehnologia de producție a țevilor dreptunghiulare din textul din aluminiu. / M.Z. Yermanok M.Z., V.F. Champietes. // metale colorate. 1957. - №5. - p.85-90.
50. Zykov, Yu.S. Raportul optim de deformări în desenarea textului profilurilor dreptunghiulare. / YU.S. Zykov, a.g. Vasilyev, A.A. Kochetkov // metale colorate. 1981. - №11. -C.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Efectul unui profil al unui canal de desen în textul forței de felare. / Yu.S. Zykov // Știri de universități. Metalurgie feroasă. 1993. --№2. - p.27-29.
52. Zykov, Yu.S. Studiul formei combinate de profil longitudinal zonă de muncă Volley Text. / Yu.S. Zykov // Metalurgie și cocs: Prelucrarea presiunii metalelor. - Kiev: Tehnica, 1982. - Iet.78. P. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Parametrii optimi ai textului profilurilor dreptunghiulare. / Yu.S. Zykov // colorat megalla. 1994. - №5. - p.47-49. .
54. Zykov, Yu.S. Parametrii optimi ai procesului de desenare a unui text de profil dreptunghiular. / Yu.S. Zykov // metale colorate. 1986. - №2. - P. 71-74.
55. Zykov, Yu.S. Colțurile optime ale tragerii textului metalic întăritor. / YU.S. Zykov. / / Universitățile Izvestia. 4m. 1990. - №4. - p.27-29.
56. Ilyushin, A.A. Plastic. Partea întâi. Text elastic de deformări din plastic. / A.A. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 P.
57. Kargin, V.R. Analiza desenului irelevant Țevi cu pereți subțiri Text anti-art. / V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.v. Kargin // Bulletin SGAU. Samara: SGAU, 2003. - №1. - p.82-85.
58. Kargin, V.R. Introducere în prelucrarea de specialitate a presiunii metalelor
59. Text: Tutorial / V.R. Kargin, E.V. Shokova. Samara: SGAU, 2003. - 170C.
60. Kargin, V.R. Textul de desenare a țevii de apă. / V.R. Kargin // metale colorate. -1989. №2. - C.102-105.
61. Kargin, V.R. Elementele de bază ale textului experimentului de inginerie: Tutorial / V.R. Kargin, V.M. Hares. Samara: SGAU, 2001. - 86C.
62. Kargin, V.R. Calcularea unui instrument de desenare a profilurilor pătrate și a textului țevilor. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. SHOKOVA // Izvestia Samara Centrul Scientific al Academiei de Științe Ruse. 2001. - №2. - Tz. - p.23 8-240.
63. Kargin, V.R. Calculul îngroșării peretelui țevii atunci când textul. / V.R. Kargin, B.v. Kargin, E.V. Shokova // Producția de achiziții în inginerie mecanică. 2004. -№1. -C.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Procesul de cercetare de profilare a textului dreptunghiular. / N.I. Casatkin, așa-zis Honina, i.V. Komkova, p.t. Panova / Studiul proceselor de prelucrare a metalelor neferoase. - M.: Metalurgie, 1974. 44. - P. 107-111.
65. Kirichenko, a.n. Analiza economiei. căi diferite Producția de țevi de profil cu grosimea de perete constantă în jurul textului perimetrului. / A.N. Kirichenko, A.I. Gubin, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // țevi de specii economice. -M., 1982. -S. 31-36.
66. Kleenov, V.F. Alegerea unei piese de prelucrat și calcularea instrumentului de desenare a țevilor dreptunghiulare din textul aliajelor din aluminiu. / V.F. Klemenov, R.I. Muratov, M.I. Erlich // Tehnologia aliajelor luminoase.-1979. - №6.- P.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Instrument pentru desenarea textului. / VL. Kolmogorov, S.I. Orlov, v.Yu. Shevlyakov. -M.: Metalurgie, 1992. -144C.
68. Kolmogorov, B.Ji. Voltaj. Deformare. Textul distrugerii. / B.jt. Kolmogorov. M.: Metalurgie, 1970. - 229c.
69. Kolmogorov, B.Ji. Sarcini tehnologice de desen și apăsare text.: TUTORIAL / B.JI. Kolmogorov. -Sverdlovsk: upi, 1976. -sp.10. -81c.
70. Coppenfels, V. Practica textului de mapări conforme. / V. Cop-Penfels, F. Stalman. M.: IL, 1963. - 406C.
71. COFOFF, Z.A. Textul conductei de rulare la rece. / Per. COFOFF, P.M. Solovychik, V.A. Alesshin și alții. Sverdlovsk: Metallurgizat, 1962. - 432C.
72. Gruzman, Yu.G. Starea actuală a textului global de producție a țevilor. / YU.G. Krukman, J1.c. Lyakhovetsky, o.a. Semenov. M.: Metalurgie, 1992. -81C.
73. Levanov, a.n. Contactați fricțiunea în procesele de text OMD. La.N. Leva-Nov, V.L. Colmagorii, S.L. Burkin și colab.: Metalurgie, 1976. - 416c.
74. Levitansky, M.D. Calculul standardelor tehnice și economice pentru producerea de țevi și profile din aliaje de aluminiu pe textul calculatorului personal. / M.D. Levitansky, de exemplu. Makovskaya, R.P. Nazarova // metale colorate. -19.92. - -C.10-11.
75. Lyzov, M.N. Teoria și calculul proceselor de fabricație ale pieselor sunt text flexibil. / M.N. Lysov M: Inginerie mecanică, 1966. - 236C.
76. Musheishvili, N.I. Unele dintre principalele sarcini ale teoriei matematice a textului elasticității. / N.I. Musheishvili. M.: ȘTIINȚIE, 1966. -707C.
77. Osadchy, V.ya. Studiul parametrilor de putere ai textului cu tubul de profil și al calibrelor cu role. / V.Ya. Saddy, S.A. Steptanți // oțel. -1970. --№8.-S.732.
78. Osadchy, V.Ya. Caracteristici de deformare în fabricarea țevilor de profil de text dreptunghiular și variabile Text. / V.Ya. Saddy, S.A. Steptanți // oțel. 1970. - №8. - p.712.
79. Osadchy, V.Ya. Calcularea stresului și a eforturilor atunci când trageți textul țevilor. /
80. V.Ya. Sidiable, A.Ji. Vorontsov, S.M Karpov // Producția de produse laminate. 2001. - №10. - S.8-12.
81. Osadchy, S.I. Stres-deformo-baie cu profiluri - Rovaniaiatext. / V.ya. Saddy, S.a. Getya, S.a. Stepanov // Universități Izvestia. Metalurgie feroasă. 1984. --№9. -S.66-69.
82. Părshin, B.C. Elementele de bază ale îmbunătățirii sistemice a proceselor și a desenului rece a textului tubului. / B.C. Părâții. Krasnoyarsk: Editura Numele Kras. Universitatea, 1986. - 192c.
83. Părshin, B.C. Textul de desen al tubului rece. / B.C. Păruciins, A.a. Fotov, V.A. Aleshin. M.: Metalurgie, 1979. - 240c.
84. Perlin, i.l. Teoria textului desenului. / I.L. Perlin, M.Z. Yermanok. -M.: Metalurgie, 1971.- 448С.
85. Perlin, P.I. Containere pentru lingouri plate Text. / P.I. Perlin, L.F. TowChova // Sat. Tr. Vnimetmash. Onti Vnimemetmash, 1960. - №1. -C.136-154.
86. Perlin, P.I. Metodă pentru calcularea containerelor pentru presarea unui text de lingou text. / P.I. Perlin // Buletin de inginerie mecanică 1959. - №5. - S.57-58.
87. Popov, E.a. Fundamente ale teoriei textului de ștanțare. / E.a.popov. -M.: Inginerie mecanică, 1977. 278С.
88. Potapov, i.N. Teoria textului producției de țevi. / I.N. Potapov, a.P. Colikov, V.M. Druyan și colab. M: Metalurgie, 1991. - 406C.
89. Ravin, A. N. Instrumentul de formare a textului de presare și desenare a profilurilor. / A.N. Ravin, e.sh. Sukhodrev, l.r. Dudetskaya, V.L. Scherbanyuk. - Minsk: Știință și tehnologie, 1988. 232C.
90. Rakhtmayer, R.D. Metode de diferență pentru rezolvarea problemelor de valoare limită Text. / R.D. Rakhtmeyer. M.: MIR, 1972. - 418C!
91. SAVIN, G.A. Text de desen text. / G.a. Savin. M.: Metalurgie, 1993.-336c.
92. Savin, G.N. Distribuția de tensiune în apropierea textului găurilor. / Nov.
93. Savin. Kiev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.
94. Segerylind, Ji. Aplicarea textului MCE. / Ji. Segerilind. M.: MIR, 1977. - 349С.
95. Smirnov-Alyaev, G.a. Sarcina aximmetrică a teoriei fluxului de plastic în timpul comprimării, distribuției și desenului textului țevilor. / G.A. Smirnov-Alyaev, G.ya. Arma // Știri de universități. Metalurgie feroasă. 1961. - №1. - P. 87.
96. Storozhev, M.V. Text de prelucrare a metalelor. / M.V. Storozhev, E.a. Popov. M.: Inginerie mecanică, 1977. -432C.
97. Timoșenko, S.P. Text de rezistență la material. / S.p. Timoșenko - M.: Science, 1965. T. 1, -480С.
98. Timoșenko, S.P. Stabilitatea textului sistemelor elastice. / S.p. Timoșenko. M.: Gittle, 1955. - 568С.
99. Trusov, p.v. Investigarea procesului de profilare a textului tuburilor de canelură. / P.V. Trusov, V.Y. Stâlpi, i.a. Cron // Prelucrarea metalelor de presiune. -Sverdlovsk, 1981. №8. - p.69-73.
100. Hucheng, V. Pregătirea conductelor pentru tragere, metode de desen și echipamente utilizate în text de tragere. / V. Hucheng // producția de țevi. Dusseldorf, 1975. Per. Cu acesta. M.: Metallurgizat, 1980. - 286c.
101. Chevakin, Yu.F. Mașini de calcul în producerea textului țevilor. / YU.F. Chevakin, a.m. Jante. M.: Metalurgie, 1972. -240C.
102. Chevakin, Yu.F. Calibrarea sculei pentru desenarea textului tuburilor dreptunghiulare. / YU.F. Shevakin, N.I. CASATKIN // Studiul proceselor de prelucrare a metalelor neferoase. -M.: Metalurgie, 1971. voi. №34. - p.140-145.
103. Chevakin, Yu.F. Text de producție a țevilor. / Yu.f. Shevakin, A.Z. Gle Berg. M.: Metalurgie, 1968. - 440С.
104. Chevakin, Yu.F. Producția de țevi metalice neferoase. / Yu.F. Chevakin, a.m. Rytikov, F.S. Seidalev m.: Metallurgizat, 1963. - 355С.
105. Chevakin, Yu.F., Rirts a.m. Îmbunătățirea eficienței producției de țevi din textul metalelor neferoase. / YU.F. Chevakin, a.m. Jante. M.: Metalurgie, 1968.-240c.
106. Shokova, E.V. Instrumentul de calibrare pentru desenarea textului tuburilor dreptunghiulare. / E.V. SHOKOVA // XIV Tupolevsky Lectings: Conferința științifică internațională a tineretului, statul Kazan. Tehn. Un-t. Kazan, 2007. - Volumul 1. - P. 102103.
107. Șuruburi, A.K., Freiberg Ma Producția de țevi din textul profilurilor economice. / A.K. Schupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizat, 1963-296c.
108. Yakovlev, V.V. Relocarea conductelor dreptunghiulare o precizie sporită Text. / V.V. Yakovlev, B.A. SMILNITSKY, V.A. Balyavin și alții. // Stal.-1981. - №6-S.58.
109. Yakovlev, V.V. Tensiunea de contact Cu desen irelevant al țevilor. Text. / V.V. Yakovlev, V.V. Spellers // SAT: producția de țevi fără sudură. -M: Metalurgie, 1975.c. 3. -C.108-112.
110. Yakovlev, V.V., desenarea țevilor dreptunghiulare pe un text de mandrel în mișcare. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Balyavin; Odihnă. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - Dep. În deformarea neagră 13.05.1985, nr. 2847.
111. Automatische Ferningund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profil". 1985. -№32. -C.508-509.
Vă rugăm să rețineți că textele științifice prezentate mai sus sunt postate pentru familiarizare și obținute prin recunoașterea textelor originale ale tezelor (OCR). În acest sens, acestea pot conține erori asociate cu imperfecțiunea algoritmilor de recunoaștere. În PDF, disertația și rezumatele autorului pe care le oferim astfel de erori.
3.2 Masa de calcul laminare
Principiul principal al construirii procesului tehnologic în instalațiile moderne este obținerea pe o moară continuă a țevilor unui diametru permanent, care permite utilizarea unui gol și a unui manșon este, de asemenea, un diametru permanent. Obținerea țevilor diametrului necesar este asigurată de reducere. Un astfel de sistem de lucru îl face mult mai ușor și simplifică setarea moara, reduce parcul de scule și, cel mai important, vă permite să mențineți o performanță ridicată a întregii unități chiar și atunci când conductele de rulare a diametrului minim (după reducere).
Masa de rulare se bazează pe cursa de rulare conform metodei descrise în. Diametrul exterior al țevii după reducere este determinat de dimensiunea ultimei perechi de rulouri.
D P 3 \u003d (1,010..1,015) * d O \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm
unde d p este țeava finalizată după moara de reducere.
Grosimea peretelui după fabricarea continuă și de reducere trebuie să fie egală cu grosimea peretelui conductei finite, adică. S h \u003d sp \u003d s o \u003d 3,2 mm.
De la o moară continuă, o țeavă de un diametru iese, atunci acceptăm d \u003d 94 mm. În fabricile continue, calibrarea rolei asigură obținerea în ultimele role de abur ale diametrului interior al țevii mai mari de 1-2 mm diametru, astfel încât diametrul dornului să fie egal cu:
H \u003d d h - (1..2) \u003d D H -2s N -2 \u003d 94-2 * 3.2-2 \u003d 85,6 mm.
Noi adoptăm diametrul dornului egal cu 85 mm.
Diametrul interior al manșonului trebuie să asigure administrarea liberă a dornului și durează 5-10 mm mai mare decât diametrul dornului
d r \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
Zidul manșonului acceptă:
S r \u003d s h + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.
Diametrul exterior al mânecilor este determinat pe baza dimensiunii diametrului interior și a grosimii peretelui:
D r \u003d d g + 2s g \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.
Diametrul billet d з \u003d 120 mm.
Diametrul dornului firmware-ului este selectat ținând cont de magnitudinea rulării, adică Ridicarea diametrului interior al manșonului care constituie de la 3% la 7% din diametrul interior:
N \u003d (0,92 ... 0.97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.
Coeficienții desenului pentru firmware-ul, fabricile continue și de reducere sunt determinate prin formule:
,
Coeficientul comun de capotă este:
În mod similar, se calculează o masă de rulare pentru țevi cu o dimensiune de 48,3 × 4,0 mm și 60,3 × 5,0mm.
Tabelul de rulare este prezentat în tabel. 3.1.
Tabelul 3.1 - TAPE TAPE-80
|
Dimensiunea țevilor finite, mm |
Diametrul piesei de prelucrat, mm |
Firmware-ul Stan. |
Continuu stan. |
Reducerea lui Stan. |
Coeficientul comun de hota |
||||||||||
|
Diametru exterior |
grosimea peretelui |
Dimensiunea manșonului, mm |
Diametrul mandrinei, mm |
Extrase Coeficient. |
Dimensiuni de țevi, mm |
Diametrul mandrinei, mm |
Extrase Coeficient. |
Dimensiunea țevii, mm |
Numărul de celule |
Extrase Coeficient. |
|||||
|
grosimea peretelui |
grosimea peretelui |
grosimea peretelui |
|||||||||||||
3.3 Calibrarea rolelor de reducere a mori
Calibrarea rolelor este importantă o parte din Calcularea modului de funcționare a morii. Aceasta determină în mare măsură calitatea țevilor, durabilitatea sculei, distribuția încărcăturilor în celulele de lucru și unitatea.
Calcularea calibrării rolelor include:
distribuția deformărilor private în orașele fabricației și numărarea diametrelor medii ale calibrelor;
determinarea dimensiunii calibrelor de supape.
3.3.1 Distribuirea deformărilor private
Conform naturii modificărilor în deformările private ale cuștii de reducere, moara poate fi împărțită în trei grupe: capul la începutul morii, în care compresele sunt în creștere intens în cursul rulării; Calibrarea (la capătul morii), în care deformările scade la valoarea minimă și grupul celulelor dintre ele (media), în care deformările private sunt maxime sau apropiate de acestea.
La rularea țevilor cu o tensiune de dimensiune a deformărilor private, este luată pe baza stării stabilității profilului de țeavă cu magnitudinea tensiunii plastice care asigură o conductă predeterminată.
Coeficientul de tensiune plastic general poate fi determinat prin formula:
,
unde 
- deformări axiale și tangențiale luate în formă logaritmică; Valoarea este determinată în cazul calibrului trivial prin formula
unde (S / d) CP este raportul mediu al grosimii peretelui la diametrul pentru perioada de tulpină a țevii în moară; K-coeficientul luând în considerare schimbarea gradului de grosime a țevii.
,
,
unde m este valoarea deformării totale a țevii în diametru.
.
Amploarea compresiei private critice cu acest coeficient de tensiune plastic, conform, poate ajunge la 6% în cea de-a doua cusătură, 7,5% în cea de-a treia cușcă și 10% în cea de-a patra cușcă. În primele lățimi se recomandă primirea în intervalul de 2,5-3%. Cu toate acestea, pentru a asigura o captură stabilă, amploarea compresiei este de obicei redusă.
În premeditatonul și amenzile de la moară, compresia este, de asemenea, redusă, dar pentru a reduce sarcinile pe role și creșterea acurateței țevilor finite. În ultima cușcă a grupului de calibrare, compresia este luată egală cu zero, penultimul-până la 0,2 comprimarea în ultima cușcă a grupului de mijloc.
ÎN grup mediu Celeplele sunt practicate o distribuție uniformă și inegală a deformărilor private. Cu o distribuție uniformă a compresiei în toate celulele din acest grup, acestea sunt permanente. Distribuția inegală a deformărilor private poate avea mai multe opțiuni și poate fi caracterizată prin următoarele legi:
compresia în grupul de mijloc este redusă proporțional de la primele celule la acesta din urmă - modul de cădere;
În mai multe primele celule ale grupului de mijloc, deformările private sunt reduse, iar restul sunt permanente;
comprimarea în grupul mijlociu crește prima, și apoi reduce;
În mai multe primele celule ale grupului de mijloc, deformările private sunt lăsate permanente, iar în restul reduce.
Cu moduri de deformare care se încadrează în grupul mediu de celule, diferențele în valoarea energiei de rulare și sarcina de încărcare sunt reduse, cauzate de creșterea rezistenței de deformare a metalului ca laminare, datorită scăderii temperaturii sale și creșterea ratei de deformare. Se crede că o scădere a comprimării până la sfârșitul morii vă permite, de asemenea, să îmbunătățiți calitatea suprafeței exterioare a țevilor și să reduceți diferența transversală.
La calcularea calibrării rolelor, acceptăm distribuția uniformă a compușilor.
Magniturile deformărilor private din fabricile sunt prezentate în fig. 3.1.
Distribuția compușilor
Pe baza valorilor adoptate ale deformărilor private, diametrele medii ale calibrelor pot fi calculate prin formulare țeavăși, direct, ... eșecuri) în timpul producție Spumă beton. Pentru producție Spumă Beton a aplicat diverse ... lucrătorii direct legați de producție Spuma de beton, haine speciale, ...
Producție Beton armat non-free țeavă
Teza \u003e\u003e Industrie, ProducțieÎnchiriere. Producție țeavă Metoda de închiriere centrifugă. Beton armat Țeavă Fabricat ... la metoda centrifugă producție țeavă. Încărcarea betonului centrifugă ... vă permite să furnizați formulare de formare. Producție țeavă Metoda de presare radială. Acest...
