Na skróconym przekroju cienkościennej marki, róg i profili krzyżowych po lokalnej utraty stabilności. Opracowanie metod obliczania trybów odkształcania-szybkich redukcji gorącej z napięciem rur zwiększonej dokładności N
gdzie p oznacza liczbę obecnej iteracji; VT - całkowita prędkość przesuwna metalowa na powierzchni narzędzia; VN jest normalną prędkością ruchu metalu; WN jest normalną prędkością narzędzia; St - napięcie nacieranie;
- napięcie wydajności jako funkcję odkształcalnych parametrów metalowych, w danym punkcie; - Średnie napięcie; - intensywność stopy deformacji; x0 - tempo deformacji kompresji kompresji; KT jest czynnikiem karnym na szybkości suwaku metalu zgodnie z przyrządem (określony przez metodę iteracji) KN - fabryka kara dla penetracji metalu do narzędzia; M jest lepkość warunkową metalu, jest określona przez metodę przybliżeń hydrodynamicznych; - napięcie napięcia lub oparcie podczas walcowania; Fn - Square. przekrój Koniec rury, do której stosuje się napięcie lub ganek.
Obliczanie trybu odkształcenia i prędkości obejmuje rozkład stanów deformacji o średnicy, niezbędną wartość współczynnika napięcia plastikowego przez stan ZOB, obliczenie współczynników kaptur, rzuć średnicy rolek i prędkości obrotu silników głównych, biorąc pod uwagę cechy jego projektu.
Dla pierwszych komórek młyn, w tym pierwszej skrzyni, która rolki, a dla tego ostatniego, umieszczone po ostatniej skrzyni, rolkach, tworzywnych współczynnikach napięć w nich Zr.i mniej niż wymagane ZOB. Dzięki takiej rozkładu współczynników napięć plastikowych przez wszystkie klatki, obliczona grubość ściany na wyjściu jest większa niż niezbędna na trasie redukcji. Aby zrekompensować niewystarczającą zdolność ciągnięcia zbiorników znajdujących się w pierwszej i po ostatnich komórkach, które jeździ, konieczne jest stosowanie iteracyjnego obliczenia, aby znaleźć taką wartość ZOB, tak że obliczona i określona grubość ścianki na wylocie ze stanu były takie same. Im większa wielkość wymaganego całkowitego współczynnika napięcia z tworzywa sztucznego w stanie ZOB, tym większy błąd w jego definicji bez obliczeń iteracyjnych.
Po obliczeniu obliczeń współczynników przednich i tylnych napięć plastikowych, grubość ściany rury przy wlocie i wyjściu komórek deformacji wzdłuż miast młyna redukującego, w końcu określenie położenia pierwszej i ostatniej komórki, która jazda.
Oczywiście średnica jest określana przez centralny qk.p. pomiędzy oś pionowa Symetria strumienia rolkowego i linia prowadzona z środka kalibru zbiega się z osią walcowania do punktu na powierzchni strumienia kalibru, gdzie neutralna linia centrum deformacji znajduje się na jego powierzchni, jest warunkowo zlokalizowana równolegle do osi walcowej. Wielkość kąta qk.p., przede wszystkim zależy od wartości tylnego współczynnika Zado. i front Zer. napięcie, jak również współczynnik
Kaptur.
Oznaczanie średnicy walcowania w wielkości qk.p. Zwykle wykonywane dla kalibru ma kształt okręgu o środku w osi walcowania i średnicy równej średniej średnicy kalibru DSR.
Największe błędy w określaniu ilości średnicy bez uwzględnienia rzeczywistej wielkości geometrycznej kalibru będzie w przypadku, gdy warunki walcowania określają jego pozycję lub na dole lub przy rezerwacji kalibru. Im większa prawdziwa forma kalibru będzie różni się od koła akceptowanego w obliczeniach, tym bardziej ten błąd będzie.
Maksymalny możliwy zakres zmian w rzeczywistej wartości średnicy, wałek kalibru jest rolką strumienia rolki. Im większa ilość rolek tworzy kalibru, tym bardziej względny błąd określenia średnicy bez uwzględnienia rzeczywistej wielkości geometrycznej kalibru.
Wraz ze wzrostem częściowej kompresji średnicy rury w kalibrze rośnie różnicę jej kształtu z okólnika. Tak więc, wraz ze wzrostem kompresji średnicy rury od 1 do 10%, błąd względny przy określaniu ilości średnicy bez uwzględnienia rzeczywistych rozmiarów geometrycznych caliber wzrasta od 0,7 do 6,3% dla dwóch kolorów, 7.1 % - W przypadku TRIVER i 7,4% - dla Chotirohipwalkovoy "Katya" nachylenie, gdy kinematyczne warunki walcowania, średnica walcowania znajdująca się wzdłuż dolnej części kalibru.
Jednoczesny wzrost tego samego
Ilyashenko A.v. - profesor nadzwyczajny Departamentu "Mechanika budowlana"
Uniwersytet budowlany Moskwy,
Kandydat nauk technicznych
Badanie potencjału łożyska sprężonego elastycznego cienkościennych prętów z początkowym ścielnym i poddanym lokalnej utraty stabilności jest związane z definicją zmniejszonego przekroju poprzecznego pręta. Główne przepisy przyjęte w badaniu stanu zdeformowanego stresu w etapie krytyki sprężonych cienkościennych prętów są podane w pracach. W tym artykule omawia podstawowe zachowanie prętów, które przedstawiono w postaci zestawu wspólnie pracujących elementów - płyt z początkowym rozcieńczaniem, który naśladuje pracę półek kącikowych, taving i profili krzyżowych. Są to tzw płytki płytki z jedną elastycznie wyciśniętą krawędzią i innymi darmowymi (patrz synchronizacja). W pracach taka płyta odnosi się do typu II.
Stwierdzono, że destrukcyjne obciążenie charakteryzujące zdolność do przenoszenia Pręt, znacznie przekracza obciążenie obciążenia R (M), przy którym następuje lokalna utrata stabilności profilu niedoskonałych. Od wykresów reprezentowanych przez B można go zaobsać, że deformacje włókien wzdłużnych wzdłuż obwodu przekroju w etapie skrzyni stają się niezwykle nierówne. W włóknach usuniętych z kojera, odkształcenie ściskania ze wzrostem obciążenia zmniejsza się, oraz obciążenia w pobliżu limitu, ze względu na ostry zwrot tych włókien ze względu na początkowe rozcieńczenia i rosnące strzałki półdunów wzdłużnych , które powstały po lokalnej utraty stabilności, pojawiają się i intensywnie rosną deformacji. Rozciąganie.
Sekcje przekroju poprzecznego z przędzalnymi włókienami wzdłużnymi są odprowadzane przez napięcia, jak gdyby wyłączają się z operacji pręta, osłabianie skutecznego przekroju i zmniejszenia jego sztywność. Tak więc zdolność przenoszenia cienkościennego profilu nie ogranicza się do lokalnej utraty stabilności. Pełny obciążenie postrzegany przez bardziej sztywne (mniej zakrzywione) obszary przekrojowe mogą znacznie przekraczać wartość R (M).
Uzyskujemy skuteczną, zmniejszoną sekcję, eliminując obszary niepracujące profil. Aby to zrobić, użyj wyrażenia funkcji napięcia F (X, Y), który opisuje stan naprężenia typu K-OH typu II (patrz).
Pozwól nam przejść do naprężeń cylindrów σ KH (w kierunku zewnętrznej siły ściskającej), określone w najbardziej niekorzystnym przekroju pręta (x \u003d 0). Piszemy je w formularzu ogólnym:
Σ KX \u003d ∂ 2 ф K (KM, Y, F KJ, F KOJ, β C, D, β C, D, J, β, S) / ∂ Y2, (1)
w przypadku ciągłej integracji km (m \u003d 1,2, ..., 6) i strzałki składników nabytkowych odcinek F KJ (J \u003d 1,2) są określane z roztworu układu układu rozdzielczości. Ten system równań obejmuje nieliniowe równania wariacyjne i warunki brzegowe opisujące wspólne prace rekordów profili niealowych. Strzałki F Koj (J \u003d 1,2, ..., 5) Składniki początkowego odchylenia rekordu K-TI są określane dla każdego typu profilu eksperymentalnie;
ℓ - długość stabilności półfali utworzonej podczas straty lokalnej;
S - Szerokość płyty;
β C, D \u003d CS 2 + Dℓ 2;
β C, D, J \u003d CS 4 + Dℓ 2 S 2 + Gℓ 4;
c, D, J - całe dodatnie liczby.
Zmniejszona lub skuteczna szerokość zredukowanego przekroju półki płytowej (typ II) jest oznaczona S P. Aby go określić, odpychamy warunki przejścia od rzeczywistego przekroju poprzecznego pręta do zmniejszonej:
1. Napięcia w włóknach wzdłużnych przy początkowej powierzchni płyty (w Y \u003d 0), przylegającej do krawędzi (patrz Sinokun), pozostają takie same jak te otrzymane przez teorię nieliniową (1):
gdzie f 2 kr \u003d f 2 kr + 2f k0r f Kr.
Aby określić napięcie σ K2 \u003d σ K Max, konieczne jest zastąpienie (1) rzędnej z najbardziej obciążonych włókna wzdłużnego, który jest z warunku: ∂σ kx / ∂y \u003d 0.
2. Kwota wysiłek krajowy W płycie podczas przejścia do zmniejszonego przekroju w kierunku siły ściskającej nie zmieni:
3. Moment wewnętrznego wysiłku w stosunku do osi przechodzącą przez początkową powierzchnię (Y \u003d 0) prostopadle do płaszczyzny płyty, pozostaje takie same:
Jest oczywiste od tego rysunku
σ 'k2 \u003d σ k1 + y n (σ k2 -σ k1) / (y p + s n). (pięć)
Piszemy system równań, aby określić zmniejszoną szerokość płytową s. W tym celu, zastępujemy (1) i (5) w (3) i (4):
gdzie α \u003d πs / ℓ; Fr, ξ \u003d f kr f ko ~ f kr f kξ + for f kξ;
R, ξ - całe dodatnie liczby.
Uzyskany system równań (6) i (7) umożliwia zdefiniowanie zmniejszonej szerokości S Pa każdej z półek składników kompresji przechodzącej lokalnej straty stabilności cienkościennej pręta. W ten sposób rzeczywisty przekrój profilu został zastąpiony przez zmniejszoną.
Proponowana metoda wydaje się być przydatna zarówno w planie teoretycznym, jak i praktycznym przy obliczaniu nośności sprężonego przednie błyszczonym cienkościennymi prętami, w których dopuszczalna jest formacja fali lokalnej.
Lista bibliograficzna
- Ilyashenko A.v., Efimov I.B. Stan zdeformowany odkształcony po lokalnej utraty stabilności sprężonych cienkościennych prętów, z uwzględnieniem początkowej Dies // struktury budowlane i materiały. Ochrona przed korozją. - UFA: tr.in-ta niipromstroy, 1981. - C.110-119.
- Ilyashenko A.v. Do obliczania cienkościennych jędrnych, narożnych i profili krzyżowych z początkowym rozcieńczaniem // fundamentami pali. - Ufa: Sob. Naukowy Tr. Niipromstroy, 1983. - P. 110-122.
- Ilyashenko A.v., Efimov I.B. Eksperymentalne badanie cienkościennego etapu o spontanicznych elementów Lamella // Organizacji i produkcji prace budowlane. - M.: Center. Buren n.-t. Informacje MinPromstroy, 1983.
Wprowadzenie
1 Stan problemu na teorii i technologii profilowania wieloasponowanych rur przez rysunek niezadowolony (przegląd literacki).
1.1 Sortiment. rury profilu. Płaskie twarze i ich użycie w technice.
1.2 Główne sposoby wytwarzania rur profili z płaskimi powierzchniami.
1.4 Wciąż w kształcie narzędzia.
1.5 Rysunek wielofunkcyjnych rur w kształcie vintage.
1.6 wnioski. Cel i cele badań.
2 Opracowanie rur profilowania modelu matematycznego z przeciąganiem.
2.1 Podstawowe przepisy i założenia.
2.2 Opis geometrii ostrości deformacji.
2.3 Opis parametrów siły procesu profilowania.
2.4 Ocena wypełnienia narożniki wilków i tias fearlight profilu.
2.5 Opis algorytmu do obliczania parametrów profilowania.
2.6 Analiza komputerowa warunków mocy do profilowania rur kwadratowych z nieistotnym rysunkiem.
2.7 Wnioski.
3 Obliczanie narzędzia do siły do \u200b\u200brysowania rur profili.
3.1 Ustawianie problemu.
3.2 Określenie intensywnego statusu salwy.
3.3 Budowa funkcji wyświetlania.
3.3.1 Otwór kwadratowy.
3.3.2 Prostokątny otwór.
3.3.3 Zbiornik samolotu.
3.4 Przykład obliczania intensywnego stanu wilków z otworem kwadratowym.
3.5 Przykład obliczania intensywnego statusu wilków z okrągłym otworem.
3.6 Analiza uzyskanych wyników.
3.7 Wnioski.
4 Studia eksperymentalne dla profilowania kwadratowych i prostokątnych rur z przeciąganiem.
4.1 Metodologia eksperymentu.
4.2 Profilowanie rurki kwadratowej z przeciąganiem w jednym przejściu do jednego wolta.
4.3 Profilowanie rurki kwadratowej z przeciągnięciem jednego przejścia z antypatem.
4.4 Trójczęściowy liniowy model matematyczny Profilowanie rur kwadratowych.
4.5 Określenie wypełnienia narożniki wilków i tias.
4.6 Poprawa kalibracji kanałów wilków do rur prostokątnych.
4.7 Wnioski.
5 Rysunek rur wirujących śruby profilu.
5.1 Wybór parametrów technologicznych rysunku z formowaniem.
5.2 Definicja momentu obrotowego.
5.3 Określanie wysiłku rozciągania.
5.5 Wnioski.
Zalecana lista rozpraw
Farsz z cienkościennymi rurami z obrotowym narzędziem 2009, kandydat nauk technicznych Shephenko, Tatyana Sergeevna
Poprawa technologii rysunku niezadowolenia cienkościennych rur do bloku wilków z gwarantowaną grubością ściany 2005, kandydat na nauki techniczne Kargin, Boris Vladimichich
Poprawa procesów i maszyn do wytwarzania rur na zimno opartych na modelowaniu deformacji 2009, Doktor Nauk Technicznych Parshin, Sergey Vladimichich
Modelowanie procesu profilowania wieloasponowanych rur w celu poprawy go i wybierz parametry młyna 2005, kandydat na nauki techniczne Semenova, Natalia Vladimirovna
Rysunek rur z anizotropowego materiału wzmacniającego 1998, kandydat na nauk technicznych Chernyaev, Alexey Vladimichich
Rozprawa (część abstrakcji autora) na temat "Poprawa procesu profilowania rur wieloakresowych przez nieodwołalny rysunek"
Znaczenie tematu. Aktywny rozwój sektora produkcyjnego gospodarki, surowych wymogów dotyczących wydajności i niezawodności produktów, a także efektywność produkcji wymagają wykorzystania oszczędzania zasobów rodzajów sprzętu i technologii. Dla wielu branż branży budowlanej, inżynierii mechanicznej, wytwarzania instrumentów, przemysłu inżynierii radiowej, jednym z rozwiązań jest stosowanie rur ekonomicznych gatunków (wymiana ciepła i rur radiatorów, falowodów itp.), Która pozwala: zwiększyć moc instalacji, siły i trwałości struktur, zmniejszają ich spójność metalu, poprawiła się materiały wygląd. Szeroka nomenklatura i znaczna ilość zużycia rur profili dokonała rozwoju ich produkcji w Rosji. Obecnie większość ukształtowanych rur jest produkowana w warsztatach rurowych, ponieważ operacje zimnej walcowania i rysowania są wystarczająco rozwinięte w branży krajowej. W tym względzie poprawa istniejącej produkcji jest szczególnie ważna: rozwój i produkcja sprzętu, wprowadzenie nowych technologii i metod.
Najczęstsze rodzaje kształtowanych rur są wieloaspektowe (kwadratowe, prostokątne, hex itp.) O wysokiej dokładności rur uzyskanych przez nieistotny rysunek w jednym przejściu.
Pilność tematu tezy jest określona przez potrzebę poprawy jakości wieloasponowanych rur poprzez poprawę procesu ich profilowania bez trzpienia.
Celem pracy jest poprawa procesu profilowania wielopłaszczyznowych rur przez rysunek niezadowolony przez opracowywanie technik obliczania parametrów technologicznych i geometrii narzędziowej.
Aby osiągnąć cel, konieczne jest rozwiązanie następujących zadań:
1. Utwórz model matematyczny do profilowania wieloasponowanych rur przez niezadowolony rysunek do oceny warunków mocy, biorąc pod uwagę niealogłębne prawo stwardnienia, anisotropii właściwości i kompleksowej geometrii kanału do siatkówki.
2. Określ warunki zasilania W zależności od parametrów fizycznych, technologicznych i strukturalnych profilowania w przypadku niezadowolenia.
3. Rozwijaj metodologię oszacowania zakątków wypełnień narożników wilków i tias do twarzy na rysunku rur wieloabezpieczonych.
4. Opracuj metodologię obliczania siły kształtów wilków w celu określenia parametrów geometrycznych narzędzia.
5. Rozwijaj metodologię obliczania parametrów technologicznych, jednocześnie profilowanie i suche.
6. Przeprowadzaj badania eksperymentalne parametrów technologicznych procesu, które zapewniają wysoką dokładność wymiarów wielofunkcyjnych rur i sprawdzić adekwatność obliczania parametrów technologicznych profilowania modelu matematycznego.
Metody badawcze. Badania teoretyczne opierały się na podstawowych przepisach i założeniach teorii rysunku, teorii elastyczności, sposobu odwzorowania konformalnych, matematyki obliczeniowej.
Badania eksperymentalne przeprowadzono w laboratorium przy użyciu metod planowania matematycznego eksperymentu na Uniwersalnej maszynie do testowania TDMU-30.
Autor chroni wyniki obliczenia parametrów technologicznych i strukturalnych profilowania wieloasporowanych rur przez niezadowolony rysunek: Sposób obliczania wytrzymałości w kształcie wilków, biorąc pod uwagę normalne obciążenia w kanale; Metodologia obliczania parametrów technologicznych procesu profilowania wieloasponowanych rur przez niezadowolony rysunek; Metodologia obliczania parametrów technologicznych podczas jednoczesnego profilowania i suszenia z realizacją śruby cienkościennych rur wielofunkcyjnych; Wyniki badań eksperymentalnych.
Nowość naukowa. Wzory zmian w warunkach energetycznych są ustalane pod profilowaniem wielofunkcyjnych rur przez nieistotne rysunek, biorąc pod uwagę nieliniowe prawo utwardzania, anisotropii właściwości i kompleksowej geometrii kanału do siatkówki. Problem rozwiązuje się poprzez określenie stanu stresu w kształcie wilki w ramach działania normalnych obciążeń w kanale. Pełny zapis równań stanu naprężeń, jednocześnie profilowanie i cięcie wieloaspektowej rury.
Dokładność wyników badań potwierdza ścisłego formulacji matematycznej zadań, przy użyciu metod analitycznych do rozwiązywania problemów, nowoczesne metody Doświadczalne dane eksperymentalne i przetwarzanie danych eksperymentalnych, powtarzalność wyników eksperymentalnych, zadowalająca konwergencja obliczonych, eksperymentalnych danych i wyników praktyk, zgodność wyników modelowania technologii produkcyjnej i charakterystyki gotowych rur wielopłaszczyznowych.
Praktyczna wartość pracy jest następująca:
1. Tryby uzyskania rur kwadratowych 10x10x1mm z wysokiej precyzyjnego stopu D1, zwiększając wydajność odpowiednich o 5%.
2. Wymiary ukształtowanych wilków zapewniających ich wydajność.
3. Łączenie profilowania i operacji skręcania zmniejsza cykl technologiczny ślimaków wytwarzających wielofunkcyjne rury.
4. Poprawiona kalibracja ukształtowanego kanału wilka do profilowania rur prostokątnych 32x18x2mm.
Zatwierdzenie pracy. Główne postanowienia prac rozpoznawczych są zgłaszane i omawiane na międzynarodowej konferencji naukowej i technicznej poświęconej 40. rocznicę zakładu Metalurgicznego Samara "nowe miejsca docelowe produkcji i konsumpcji aluminium i jego stopów" (Samara: Sgau, 2000); 11 Konferencja Inter-University " Modelowanie matematyki oraz zadania graniczne "(Samara: SSTU, 2001); Druga międzynarodowa konferencja naukowa i techniczna "Metallofizyka, mechanika materiałów i procesów deformacji" (Samara: Sgau, 2004); XIV Stupid-Levskaya Odczyty: Międzynarodowa młodzież konferencja naukowa (Kazan: Kstu, 2006); IX Royal Readings: Międzynarodowa konferencja naukowa młodzieżowa (Samara: Sgau, 2007).
Publikacje Materiały odzwierciedlające główną rozprawę tezy są publikowane w 11 pracach, w tym w wiodących publikacjach naukowych wzajemnych określonych przez najwyższą Komisję Attestation - 4.
Struktura i zakres pracy. Rozprawa składa się z głównego konwencje, Wprowadzenie, pięć rozdziałów, literatura literatury i zastosowań. Praca jest określona na 155 stronach tekstu do pisania, w tym 74 rysunków, 14 tabel, bibliografii z 114 pozycji i aplikacji.
Autor jest wdzięczny zespołowi wydziału presji obróbki metali w celu pomocy, a także do przełożonego, profesora Departamentu, D.T.N. V.r. Karginę do cennych komentarzy i praktycznej pomocy w pracy.
Podobne prace rozprawowe. w specjalności "technologii i maszyn do przetwarzania ciśnienia", 05.03.05 Cifra WAK
Poprawa technologii i sprzętu do produkcji rur kapilarnych ze stali nierdzewnej 1984, kandydat nauk technicznych Trubitsin, Alexander Filippovich
Poprawa technologii montażu z opracowywaniem rur kompozytowych złożonych przekrojów przekrojowych z danym poziomem resztkowych naprężeń 2002, kandydat nauk technicznych Fedorow, Michail Vasiewicz
Poprawa technologii i projektowania wilków do produkcji profili sześciokątnych opartych na modelowaniu w systemie "Billet" 2012, kandydat na nauki techniczne Malakanov, Sergey Aleksandrovich
Badanie modeli zdeformowanego stresu stanu metalu podczas rysowania rur i rozwoju metodologii do określania parametrów mocy rysowania na samozaporcyjnym trzpieniu 2007, kandydat nauk technicznych Malevich, Nikolay Alexandrovich
Poprawa sprzętu, narzędzi i środków technologicznych do rysowania wysokiej jakości prostych rur proszkowych 2002, kandydat nauk technicznych Manokhina, Natalia Grigorievna
Zawarcie rozprawy na ten temat "Technologie i maszyny dociskowe", Shokova, Ekaterina Viktorovna
Główne wyniki i wnioski do pracy
1. Z analizy literatury naukowej i technicznej wynika z tego, że jeden z racjonalnych i produktywnych procesów wytwarzania cienkościennych rur wielopłaszczyznowych (kwadratowy, prostokątny, sześciokąt, oktamiczny) jest procesem rysunku niezadowolony.
2. Model matematyczny został opracowany do procesu profilowania wieloasponowanych rur przez niezadowolony rysunek, który umożliwia określenie warunków mocy, biorąc pod uwagę nieliniowe prawo utwardzania, anizotropii właściwości materiału rurowego i kompleksowej geometrii Kanał do siatkówki. Model jest zaimplementowany w środowisku programowania Delphi 7.0.
3. Przy pomocy modelu matematycznego, ilość czynników fizycznych, technologicznych i strukturalnych na parametrach mocy procesu profilowania wielofunkcyjnych rur z rysunkiem niezadowolenia.
4. Opracowane metody szacowania wypełniacza narożników narożników Wilków i TIA TYS w przypadku nieistotnego rysunku wielofunkcyjnych rur.
5. Opracowywa się metodę obliczania wytrzymałości w kształcie wilki, biorąc pod uwagę normalne obciążenia w kanale, w oparciu o funkcję stresów Ery, sposobu mapowania konformalnych i trzeciej teorii wytrzymałości.
6. Wykonano trzyczynnikowy model matematyczny profilowania rur kwadratowych, co pozwala wybrać parametry technologiczne zapewniające dokładność geometrii otrzymanych rur.
7. Opracowany i doprowadzony do poziomu inżynieryjnego, metoda obliczania parametrów technologicznych z jednoczesnym profilowaniem i skręcaniem wieloasponowanych rur przez nieistotne rysunek.
8. Studia eksperymentalne procesu profilowania wielopłaszczyznowych rur przez nieistotne rysunek wykazywały zadowalające konwergencję wyników analizy teoretycznej z danymi eksperymentalnymi.
Referencje badań rozprawy kandydat nauk technicznych Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008
1. A.c. 1045977 ZSRR, MKI3 B21SS / 02. Narzędzie do rysowania tekstu rur w kształcie cienkościennych. / V.n. Ermakov, G.P. Miseev, A.B. Suntsowie i in. (ZSRR). № 3413820; Etap. 31.03.82; opublikować. 07.10.83, Bul. №37. - zs.
2. A.c. 1132997 ZSRR, MKI3 B21SS / 00. Kompozytowy wilk do rysowania wieloaspektowych profili z równą liczbą twarzy tekstu. / W I. Reinne, A.a. Pavlov, np. Nikulin (ZSRR). -№ 3643364 / 22-02; Etap. 09/16/83; opublikować. 07.01.85, Bul. №1. -4c.
3. A.C. 1197756 ZSRR, MKI4B21S37 / 25. Metoda wytwarzania tekstów prostokątnych tekstów. / P.N. Kalinushkin, VB. Furmanow i in. (ZSRR). № 3783222; ogłoszony 21.08.84; opublikować. 15.12.85, Bul. №46. - 6c.
4. A.C. 130481 ZSRR, MKA 7S5. Urządzenie do skręcania profili nieokrągłych z tekstem rysunku. / V.L. Kolmogorov, G.m. Moiseev, yu.n. Shakmaev i in. (ZSRR). № 640189; Etap. 02.10.59; opublikować. 1960, Bul. №15. -2c.
5. A.c. 1417952 ZSRR, MKI4B21С37 / 15. Metoda profil produkcyjny Multifaceted tekst tekstowy. / A.b. Yukov, A.a. Shkurenko i in. (ZSRR). № 4209832; Etap. 09.01.87; opublikować. 08.23.88, Bul. №31. - 5c.
6. A.C. 1438875 ZSRR, MKI3 B21С37 / 15. Metoda wytwarzania tekstów prostokątnych tekstów. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin i in. (ZSRR). № 4252699 / 27-27; Etap. 28.05.87; opublikować. 11/23/88, Bul. №43. -4c.
7. A.c. 1438876 ZSRR, MKA3 B21С37 / 15. Urządzenie do reprodukcji rur okrągłych w prostokątny tekst. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin i in. (ZSRR). № 4258624 / 27-27; Etap. 09.06.87; opublikować. 11/23/88, Bul. №43. -C.
8. A.C. 145522 ZSRR MKI 7P410. Filtr do rysowania tekstu rur. / E.v.
9. Bush, B.K. Ivanov (ZSRR). - Nr 741262/22; Etap. 10.08.61; opublikować. 1962, Bul. Nr 6. -C.
10. A.C. 1463367 ZSRR, MKI4 B21С37 / 15. Metoda tworzenia wieloaspektowego tekstu tekstowego. / V.v. Yakovlev, V.a. Shurinov, A.I.pavlov i V.a. Belvyn (ZSRR). № 4250068 / 23-02; Etap. 13.04.87; opublikować. 03/07/89, Bul. №9. -2c.
11. A.C. 590029 ZSRR, MK2B21SS / 00. Volok do rysowania cienkościennych profili tekstowych wielofunkcyjnych. / B.ji. DYLDIN, V.A. Aleshin, G.p. Moiseev i in. (ZSRR). № 2317518 / 22-02; Etap. 30.01.76; opublikować. 30.01.78, Bul. №4. -C.
12. A.C. 604603 ZSRR, MKI2 B21SS / 00. Volok do rysowania prostokątnego tekstu drutu. / Ji.c. Watrushin, I.SH. BERIN, A.JI. Czechurina (ZSRR). -Cie 2379495 / 22-02; Etap. 07/05/76; wydawnictwo.30.04.78, Bul. Nr 16. 2 str.
13. A.C. 621418 ZSRR, MKI2 B21SS / 00. Narzędzie do rysowania wielofunkcyjnych rur z równą liczbą tekstu twarzy. / G.a. Savin, v.i. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.m. Schlossberg (ZSRR). № 2468244 / 22-02; Etap. 29.03.77; opublikować. 30.08.78, Bul. №32. -2c.
14. A.C. 667266 ZSRR, MC2 B21SS / 02. Tekst Volok. / A.a. Fotov, v.n. DUEV, G.P. MOISEEV, V.M. Yermakov, yu.g. Dobry (ZSRR). № 2575030 / 22-02; Etap. 01.02.78; opublikować. 06/15/79, Bul. №22, -4С.
15. A.C. 827208 ZSRR, MKI3 B21SS / 08. Urządzenie do wytwarzania tekstu rur profili. / I.a. Lyashenko, G.P. Motsev, s.m. Podoskin i in. (ZSRR). № 2789420 / 22-02; roszczenia. 09.06.79; opublikować. 05.05.81, Bul. №17. - zs.
16. A.C. 854488 ZSRR, MKI3 B21SS / 02. Nadal tekst narzędziowy. /
17. S.P. Panasenko (ZSRR). № 2841702 / 22-02; Etap. 11/23/79; opublikować. 08/15/81, Bul. №30. -2c.
18. A.C. 856605 ZSRR, MKI3 B21SS / 02. Volok do tekstu profili rysunkowych. / Yu.S. Zykov, A.g. Vasilyev, A.a. Kochetkov (ZSRR). №2798564 / 22-02; Etap. 07/19/79; opublikować. 08.23.81, Bul. №31. -C.
19. A.C. 940965 ZSRR, MKI3 B21SS / 02. Narzędzie do tworzenia tekstu powierzchni profilowych. / I.a. Savelyev, Yu.S. Zmartwychwstanie, A.d. OSMA-NIS (ZSRR). - Nr 3002612; Etap. 06.11.80; opublikować. 07.07.82, Bul. №25. Zs.
20. Adler, Yu.P. Planowanie eksperymentów podczas wyszukiwania optymalnych warunków tekst. / YU.P. Adler, np. Markova, Yu.v. Granovsky M.: Science, 1971. - 283C.
21. Alynevsky, Ji.e. Wysiłki trakcyjne z zimnymi rurkami drenażowymi. / Ji.e. Alshewsk. M.: Metallurgisdatat, 1952.-124c.
22. muzułade, yu.a. Teoria tekstu elastyczności. / Yu.a. Muzułmanie. M.: Wyższa Szkoła, 1971.-288С.
23. Argunow, V.N. Kalibracja tekstu w kształcie profili. / V.N. Argunov, M.Z. Yermanok. M.: Metalurgia, 1989.-206c.
24. Arysensky, Yu.m. Uzyskanie racjonalnego anizotropii w arkuszach tekstu. / Yu.m. Arysensky, F.v. Grecknikov, V.yu. Aryshensky. M.: Metalurgia, 1987-141c.
25. ARYSHENSKY, YU.M.TORIA i obliczenia tworzenia tworzyw sztucznych tekstu materiałów anizotropowych. / Yu.m. Arysensky, F.v. Grecknikov. - m.: Metalurgia, 1990.-304c.
26. Bisk, M.B. Racjonalna technologia wytwarzania tekstu narzędzia operacyjnego. / M.B. Bisk-M.: Metalurgia, 1968.-141 p.
27. Widowina, S.I. Metody obliczania i projektowania na procesach komputerowych arkuszy stemplowania i tekstu profilu tekstu. / S.I. Widowin - m.: Inżynieria mechaniczna, 1988.-160c.
28. Vorobyov, D.N. Narzędzie do kalibracji do rysowania tekstu prostokątnych tekstów. / D.N. Vorobev D.N., V.r. Kargin, I.I. Kuznetsova // Technologia stopów światła. -1989. -Cie. -C.36-39.
29. Vydrin, V.N. Produkcja kształtów profili o wysokiej dokładności. / V.N. Udrin i in.: Metalurgia, 1977.-184c.
30. Gromov, N.P. Tekst teorii przetwórstwa metalowego. / N.P. Gromov -m.: Metalurgia, 1967.-340с.
31. Gubkin, S.i. Krytyka istniejących metod obliczania naprężeń operacyjnych w OMD / PY. Metody obliczeń Gubkin // procesy technologiczne Omd. -M.: Mashgiz, 1957. C.34-46.
32. Glyaev, G.i. Stabilność przekroju poprzecznego rury pod zmniejszeniem tekstu. / G.i. Glyaev, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // teoria i praktyka redukcji rur. P. 103-109.
33. Glyaev, Yu.g. Modelowanie matematyczne procesów tekstu OMD. / Yu.g. Glyaev, S.a. Chukmasov, A.B. Gubina. Kijów: Nauki. Dumka, 1986. -240c.
34. Glyaev, Yu.g.intensification o dokładności i jakości rur. / Yu.g. Glyaev, M.Z. Volodarsky, O.i. Lwa i inne: Metalurgia, 1992.-238C.
35. Gun, G.ya. Podstawy teoretyczne Obróbka metali tekstu. / G.ya. Pistolet. M.: Metalurgia, 1980. - 456C.
36. Gun, G.ya. Plastikowy formułowanie tekstu metali. / G.ya. GONG, P.I. Polihin, B.a. Prudkovsky. M.: Metalurgia, 1968. -416C.
37. Danchenko, V.N. Produkcja tekstu lamp profili. / V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergeev, np. Nikulin. M.: Element Engineering, 2003. -224C.
39. Dnestrovsky, N.Z. Designing metalowy tekst. / N.Z. Dniester. M.: State. Szkoła naukowa. ed. Oświetlony. na h. i kolor Metalurgia, 1954. - 270C.
40. Dorokhov, A.I. Zmień obwód podczas rysowania w kształcie rur. / A.I. Dorokhov // Bul. Naukowy i techniczny Odrzuć informacje. M.: Metallurg-Edition, 1959. - № 6-7. - str.89-94.
41. Dorokhov, A.I. Określenie średnicy oryginalnego przedmiotu obrabianego dla bezwolnego skórki i walcowania rur prostokątnych, trójkątnych i sześciokątnych. / A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Produkcja rur / niezgody. M., 1969. -sp.21. - P. 61-63.
42. Dorokhov, A.I. Naprężenia osiowe z rysunkiem w kształcie rur bez tekstu trzpienia. / A.I. Dorokhov // TR. Ukrniti. M.: Metalugizdat, 1959. -SP.1. - str.156-161.
43. Dorokhov, A.I. Perspektywy produkcji rur i baz profili zdeformowanych na zimno nowoczesna technologia Ich tekst produkcyjny. / A.I. Dorokhov, V.I. Reinne, A.P. Uspenko // Rury ekonomiczne: M.: Metalurgia, 1982. -c. 31-36.
44. Dorokhov, A.I. Racjonalna kalibracja rolek młyn wielopoziomowych do produkcji rur prostokątnych tekstów. / A.I. Dorokhov, P.v. Sav-Kin, A.B. Kolpakovsky // Postęp techniczny w produkcji rur. M.: Metalurgia, 1965.-S. 186-195.
45. EMELEANENKO, P.T. Tekst produkcyjny rur i rurociągu. / P.t. EMELEANENKO, A.A. SHEVCHENKO, S.I. Borysov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496C.
46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Naciśnięcie paneli ze stopów aluminiowych. M.: Metalurgia. - 1974. -232c.
47. Ermanook, M.Z. Zastosowanie rysunku niezadowolenia podczas produkcji 1 "Tube Tekst. / M.Z. Yermanok. M.: Colormethinization, 1965. - 101c.
48. Ermanook, M.Z. Rozwój teorii tekstu rysunku. / M.Z. Yermanok // kolorowe metale. -1986. №9.- P. 81-83.
49. Ermanook, M.Z. Rational, Technologia produkcji rur prostokątnych z tekstu aluminiowego. / M.Z. Yermanok M.Z., V.F. Champietes. // kolorowe metale. 1957. - №5. - str.85-90.
50. Zykov, Yu.S. Optymalny stosunek deformacji w rysunku tekstu profili prostokątnych. / Yu.S. Zykov, A.g. Vasilyev, A.a. Kochetkov // kolorowe metale. 1981. - №11. -C.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Wpływ profilu kanału rysunku na tekst Force Force Tekst. / Yu.S. Zykov // News of Universities. Metalurgia żelaza. 1993. -cie2. - str. 27-29.
52. Zykov, Yu.S. Badanie połączonej formy profilu wzdłużnego obszar roboczy Tekst do siatkówki. / Yu.S. Zykov // Metalurgia i koks: Przetwarzanie ciśnienia metali. - Kijów: Technika, 1982. - IET.78. P. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Optymalne parametry tekstu prostokątnych. / Yu.S. Zykov // kolorowy megalla. 1994. - №5. - str.47-49. .
54. Zykov, Yu.S. Optymalne parametry procesu rysowania prostokątnego tekstu profilu. / Yu.S. Zykov // Kolorowe metale. 1986. - №2. - P. 71-74.
55. Zykov, Yu.S. Optymalne rogi przeciągania tekstu hartowania. / Yu.S. Zykov .// izvestia uniwersytety. 4m. 1990. - №4. - str. 27-29.
56. Iyushin, A.a. Plastikowy. Część pierwsza. Elastyczne plastikowe odkształcenia tekstu. / A.a. Ilushin. -M.: MSU, 2004. -376 p.
57. Kargin, V.r. Analiza nieistotnego rysunku rury cienkościenne Tekst anty-sztuki. / V.r. Kargin, np. Shokova, B.v. Kargin // Bulletin Sgau. Samara: SGAU, 2003. - №1. - str.82-85.
58. Kargin, V.r. Wprowadzenie do specjalistycznego przetwarzania ciśnienia metali
59. Tekst: Tutorial / V.r. Kargin, np. Shokova. Samara: Sgau, 2003. - 170c.
60. Kargin, V.r. Tekst rysunku rur wody. / V.r. Kargin // kolorowe metale. -1989. №2. - C.102-105.
61. Kargin, V.r. Podstawy tekstu eksperymentu inżynierskiego.: TUTORIAL / V.R. Kargin, V.M. Zające. Samara: Sgau, 2001. - 86c.
62. Kargin, V.r. Obliczanie narzędzia do rysowania profili kwadratowych i tekstu rur. / V.r. Kargin, M.v. Fedorow, E.V. Shokova // Izvestia Samara Centrum Nauki Rosyjskiej Akademii Nauk. 2001. - №2. - tz. - str.23 8-240.
63. Kargin, V.r. Obliczanie pogrubienia ściany rur, gdy tekst. / V.r. Kargin, B.v. Kargin, np. SHOKOVA // produkcja zamówień w inżynierii mechanicznej. 2004. -cie1. -C.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Proces badawczy profilowania tekstów prostokątnych tekstów. / N.I. Casatkin, tzw Honina, I.v. Komkova, t.t. Panova / badanie procesów przetwarzania metali nieżelaznych. - m.: Metalurgia, 1974. Wydanie 44. - P. 107-111.
65. Kirichenko, a.n. Analiza gospodarki różne sposoby Produkcja rur profili o stałej grubości ścianki wokół tekstu obwodu. / A.N. Kirichenko, A.I. Gubina, G.i. Denisova, N.K. Khudyakova // rury gatunków ekonomicznych. -M., 1982. -s. 31-36.
66. Kleenov, V.F. Wybór przedmiotu obrabianego i obliczanie narzędzia do rysowania prostokątnych rur z tekstu ze stopów aluminium. / V.F. Klemenov, R.i. Muratov, M.I. Erlich // Technologia ze stopów świetlnych. - 1979. - №6.- str.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Narzędzie do rysowania tekstu. / VL. Kolmogorov, S.I. Orlov, V.yu. Shevlyakov. -M.: Metalurgia, 1992. -144c.
68. Kolmogorov, b.ji. Napięcie. Odkształcenie. Tekst zniszczenia. / B.jt. Kolmogorov. M.: Metalurgia, 1970. - 229c.
69. Kolmogorov, B.JI. Zadania technologiczne rysunku i naciskania tekstu.: TUTORIAL / B.JI. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -sp.10. -81c.
70. Coppenfels, V. Praktyka tekstu odwzorowych konformalnych. / V. Cop-Penfels, F. Stalman. M.: Il, 1963. - 406c.
71. COFOFF, Z.A. Tekst rur na zimno. / Na. COFOFF, P.M. Solovychik, V.A. Aleshin i inni. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432C.
72. Gruzman, Yu.g. Obecny stan tekstu produkcji globalnej rur. / Yu.g. Krukman, J1.c. Lyakhovetsky, O.a. Semenov. M.: Metalurgia, 1992. -81c.
73. Levanov, a.n. Tarcie kontaktowe w procesach tekstu OMD. La.n. Leva-lis, V.L. Colmagors, S.L. Burkin i in.: Metalurgia, 1976. - 416C.
74. Levitansky, M.D. Obliczanie standardów technicznych i ekonomicznych do produkcji rur i profili z aluminium ze stopów z komputera osobistego. / M.d. Levitansky, E.B. Makovskaya, r.p. Nazarova // kolorowe metale. -19.92. -Cie .2. -C.10-11.
75. Lyzov, M.n. Teoria i obliczenie procesów produkcyjnych części są elastycznym tekstem. / M.n. Lysov M.: Inżynieria mechaniczna, 1966. - 236C.
76. Mushelishvili, N.I. Niektóre z głównych zadań matematycznej teorii tekstu elastyczności. / N.I. Mushelishvili. M.: Science, 1966. -707c.
77. Osadchy, V.ya. Badanie parametrów mocy rurek profilowania i tekście kalibrów rolkowych. / V.ya. Saddy, S.a. Sterapety // stal. -1970. -Cie - S.732.
78. Osadchy, V.ya. Cechy deformacji w produkcji rur profili tekstów prostokątnych i zmiennych tekstów. / V.ya. Saddy, S.a. Sterapety // stal. 1970. - №8. - str. 712.
79. Osadchy, V.ya. Obliczanie naprężeń i wysiłków podczas ciągnięcia tekstu rur. /
80. V.YA. Sidilny, a.ji. Vorontsov, S.M Karpov // Produkcja wyrobów walcowanych. 2001. - №10. - S.8-12.
81. Osadchy, S.I. Stres-deformo-łazienka z profili - RovanieText. / V.ya. Saddy, S.a. Getya, s.a. Stepanov // Uniwersytety Izvestia. Metalurgia żelaza. 1984. -cie9. -S.66-69.
82. Parshin, B.c. Podstawy ogólnoustrojowej poprawy procesów i zimnego rysunku tekstu rurowego. / B.c. Parspeny. Krasnojarsk: Wydawnictwo Kras Nazwa. Uniwersytet, 1986. - 192c.
83. Parshin, B.c. Tekst rysunku zimnego rury. / B.c. Parspeny, A.a. Fotov, v.a. Aleshin. M.: Metalurgia, 1979. - 240c.
84. Perlin, I.L. Teoria tekstu rysunku. / I.L. Perlin, m.z. Yermanok. -M.: Metalurgia, 1971.- 448с.
85. Perlin, P.I. Pojemniki do tekstu płaskich wlewków. / P.I. Perlin, l.f. Towchova // sob. Tr. Vnimetmash. ONTI VNIEMETMASH, 1960. - №1. -C.136-154.
86. Perlin, P.I. Metoda obliczania pojemników do naciśnięcia tekstu wlewki tkaninowej. / P.I. Perlin // Biuletyn Inżynierii Mechanicznej 1959. - №5. - S.57-58.
87. Popov, E.a. Podstawy teorii tekstu tłoczenia arkusza. / E.a.popov. -M.: Inżynieria mechaniczna, 1977. 278С.
88. POTAPOV, I.N. Teoria tekstu produkcji rur. / I.n. POTAPOV, A.P. Colikov, V.M. Druyan et al. M.: Metalurgia, 1991. - 406c.
89. Ravin, A.n. Narzędzie formujące do prasowania i rysowania tekstu profili. / A.N. Ravin, E.SH. Sukhodrev, L.r. Dudetskaya, V.L. Scherbanyuk. - Mińsk: Nauka i technologia, 1988. 232c.
90. Rakhtmayer, R.D. Metody różnicy do rozwiązywania tekstu Wartość granicy Tekst. / R.D. Rakhtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418C!
91. Savin, G.a. Tekst do rysowania rur. / G.A. Sabina. M.: Metalurgia, 1993.-336C.
92. Savin, G.n. Dystrybucja napięcia w pobliżu tekstu otworów. / Listopada
93. Savin. Kijów: Nukova Dumka, 1968. - 887c.
94. SegeryLind, Ji. Zastosowanie tekstu MKE. / Ji. SegeryLind. M.: Mir, 1977. - 349с.
95. Smirnov-Ayaev, G.a. Axisymetryczne zadanie teorii przepływu z tworzywa sztucznego podczas kompresji, dystrybucji i rysowania tekstu rur. / G.A. Smirnov-Ayaev, G.ya. Gun // News of Universities. Metalurgia żelaza. 1961. - №1. - P. 87.
96. Storozhev, M.v. Teoria obróbki metalowej tekstu. / M.v. Storozhev, E.a. Popov. M.: Inżynieria mechaniczna, 1977. -432C.
97. Tymoszenko, S.P. Tekst oporności materiału. / S.P. Tymoszenko - M.: Science, 1965. T. 1, -480С.
98. Tymoszenko, S.P. Stabilność tekstu systemów elastycznych. / S.P. Tymoszenko. M.: Gittle, 1955. - 568c.
99. Trusov, P.v. Badanie procesu profilowania tekstu rur rowków. / P.V. Trusov, V.y. Filary, I.a. Obróbka metalu Cron //. -Sverdlovsk, 1981 №8. - str.69-73.
100. Hucheng, V. Przygotowanie rur do przeciągania, metody rysowania i sprzętu stosowanego w ciągnieniu tekstu. / V. Hucheng // Produkcja rur. Dusseldorf, 1975. Per. z tym. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286C.
101. Chevakin, Yu.f. Maszyny obliczeniowe w produkcji tekstu rur. / Yu.f. Chevakin, A.m. Felgi. M.: Metalurgia, 1972. -240C.
102. Chevakin, Yu.f. Kalibracja narzędzia do rysowania tekstu prostokątnych tekstów. / Yu.f. Shevaakin, n.i. Casatkin // badanie procesów obróbki metali nieżelaznych. -M.: Metalurgia, 1971. VOL. №34. - str.140-145.
103. Chevakin, Yu.f. Tekst produkcji rur. / Yu.f. Shevaakin, a.z. Gle Berg. M.: Metalurgia, 1968. - 440С.
104. Chevakin, Yu.f. Produkcja rur nieżelaznych. / Yu.f. Chevakin, A.m. Rytikov, F.S. Seidalev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355С.
105. Chevakin, Yu.f., Rirts A.M. Poprawa wydajności produkcji rur z tekstu metali nieżelaznych. / Yu.f. Chevakin, A.m. Felgi. M.: Metalurgia, 1968.-240c.
106. Shokova, np. Narzędzie do kalibracji do rysowania tekstu prostokątnych tekstów. / E.v. Shokova // XIV Odczyty Tupolevsky: Międzynarodowa konferencja naukowa młodzieżowa, państwo Kazańskie. tehn. UN-T. Kazan, 2007. - Objętość 1. - P. 102103.
107. Śruby, A.K., Freiberg ma Produkcja rur tekstowych ekonomicznych tekstu. / A.K. Schupow, M.a. Freiberg.-Serdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296c.
108. Yakovlev, V.v. Przenoszenie prostokątnych rur zwiększona dokładność Tekst. / V.v. Yakovlev, B.a. Smelnitsky, V.a. Baliavin i inne. // Stal.-1981.-№6-S.58.
109. Yakovlev, V.v. Napięcia kontaktowe Z nieistotnym rysunkiem rur. Tekst. / V.v. Yakovlev, V.v. Kisterers // SAT: Produkcja rur bez szwu. -M.: Metalurgia, 1975. -cie 3. -C.108-112.
110. Yakovlev, V.v., Rysunek rur prostokątnych na ruchomym tekście trzpienia. / V.V. Yakovlev, V.a. Shurinov, V.a. Baliavin; Reszta. Dnepropetrowsk, 1985. - 6c. - DEP. W czarnej deformacji 13.05.1985, nr 2847.
111. Automatische Ferningund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profil". 1985. -cie. -C.508-509.
Uwaga: teksty naukowe przedstawione powyżej są publikowane do zapoznania się i uzyskane przez rozpoznanie oryginalnych tekstów tezu (OCR). W związku z tym mogą zawierać błędy związane z niedoskonałością algorytmów rozpoznawania. W PDF rozprawy i abstrakty autora, które dostarczamy takie błędy.
3,2 walcowanie tabeli obliczeniowej
Główną zasadą konstruowania procesu technologicznego w nowoczesnych instalacjach jest uzyskanie w ciągłym młynie rur jednej stałej średnicy, co umożliwia stosowanie pustego i tulei jest również stałą średnicą. Uzyskanie rur wymaganych średnicy zapewnia redukcję. Taki system pracuje znacznie łatwiej i upraszcza ustawienie młyna, zmniejsza park narzędziowy, a co najważniejsze, pozwala utrzymać wysoką wydajność całej jednostki, nawet podczas toczenia rur minimalnej (po redukcji) średnicy.
Tabela walcowa liczy się do skoku walcowania zgodnie z opisaną metodą. Średnica zewnętrzna rury po zmniejszeniu zależy od wielkości ostatniej pary rolek.
D P 3 \u003d (1,010..1,015) * D O \u003d 1,01 * 33.7 \u003d 34 mm
gdzie d P oznacza wykończoną rurę po młynie redukującego.
Grubość ściany po ciągłych i redukcji młynów powinna być równa grubości ściany gotowej rury, tj. S h \u003d sp \u003d s o \u003d 3,2 mm.
Ponieważ po ciągłym młynie wychodzi rura o jednej średnicy, a następnie akceptujemy D H \u003d 94 mm. W ciągłych młynach kalibracja rolki zapewnia uzyskanie w ostatnich rolkach parowych wewnętrznej średnicy rury większej niż średnicę 1-2 mm, tak że średnica trzpienia będzie równa:
H \u003d d H - (1..2) \u003d D H \u003d 2s N -2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.
Przyjęcie średnicy trzpienia równa 85 mm.
Wewnętrzna średnica tulei musi zapewniać bezpłatne podawanie trzpienia i zajmuje 5-10 mm większe niż średnica trzpienia
d R \u003d N + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.
Ściana rękawa akceptuje:
S R \u003d S H + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.
Średnica zewnętrzna rękawów określa się na podstawie wielkości wewnętrznej średnicy i grubości ścianki:
D R \u003d D G + 2S G \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.
Średnica użytego billetu D З \u003d 120 mm.
Średnica trzpienia oprogramowania jest wybrana, biorąc pod uwagę wielkość walcowania, tj. Podnoszenie wewnętrznej średnicy tulei stanowiącej od 3% do 7% wewnętrznej średnicy:
N \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.
Współczynniki rysowania oprogramowania układowego, ciągłe i redukcyjne młyny są określane przez wzory:
,
Wspólny współczynnik kaptur to:
Podobnie obliczana jest tabela walcowa dla rur o rozmiarze 48,3 × 4,0 mm i 60,3 × 5,0 mm.
Tabela tocząca się w tabeli. 3.1.
Tabela 3.1 - Dotknij Tape-80
|
Rozmiar gotowych rur, mm |
Średnica obrabianego przedmiotu, mm |
Stan oprogramowania układowego. |
Ciągły stan. |
Redukcja Stana. |
Wspólny współczynnik kaptur |
||||||||||
|
Średnica zewnętrzna |
grubość ściany |
Rozmiar rękawa, mm |
Średnica trzpienia, mm |
Współczynnik ekstremalny |
Rozmiary rur, mm |
Średnica trzpienia, mm |
Współczynnik ekstremalny |
Rozmiar rury, mm |
Liczba komórek |
Współczynnik ekstremalny |
|||||
|
grubość ściany |
grubość ściany |
grubość ściany |
|||||||||||||
3.3 Kalibracja Reducing Mill Rolls
Ważne jest kalibracja rolek część Obliczanie trybu działania młyna. W dużej mierze określa jakość rur, trwałość narzędzia, rozkład obciążeń w komórkach roboczych i napędu.
Obliczanie kalibracji rolek obejmuje:
dystrybucja prywatnych deformacji w miastach młyna i licząc średnie średnice kalibrów;
określenie rozmiaru kalibrów zaworów.
3.3.1 Dystrybucja prywatnych deformacji
Zgodnie z charakterem zmian w prywatnych odkształceniu klatki młyna redukcyjnego można podzielić na trzy grupy: głowa na początku młyna, w której kompresy są intensywnie rosnące w trakcie walcowania; Kalibracja (na końcu młyna), w którym deformacje zmniejszają się do minimalnej wartości, a grupa komórek między nimi (średnia), w której prywatne deformacje są maksymalne lub blisko nich.
Podczas walcowania rur o napięciu wielkości odkształceń prywatnych, jest ono podejmowane na podstawie stanu stabilności profilu rur o wielkości napięcia plastikowego, który zapewnia określoną rurę.
Współczynnik ogólnego napięcia z tworzywa sztucznego można określić za pomocą wzoru:
,
gdzie 
- Odkształcenia osiowe i styczne wykonane w postaci logarytmicznej; Wartość jest określana w przypadku trywialnego kalibru za pomocą wzoru
gdzie (s / d) CP jest średnim stosunkiem grubości ścianki do średnicy do okresu szczepu rury w młynie; Współczynnik K z uwzględnieniem zmiany stopnia grubości rury.
,
,
gdzie m jest wartością całkowitej odkształcenia rury średnicy.
.
Według wielkości krytycznej kompresji prywatnej z tym współczynnikiem napięcia plastycznego może osiągnąć 6% w drugiej skrzyni, 7,5% w trzeciej klatce i 10% w czwartej klatce. W pierwszych skrzyniach zaleca się otrzymywanie w zakresie 2,5-3%. Jednak, aby zapewnić stabilne wychwytywanie, wielkość kompresji jest zwykle zmniejszona.
W premedytone i grzywny młyna kompresja jest również zmniejszona, ale zmniejszyć obciążenia na rolkach i zwiększyć dokładność gotowych rur. W ostatniej klatce grupy kalibracyjnej, kompresja jest pobierana równa zero, przedostatnim do 0,2 kompresji w ostatniej klatce grupy środkowej.
W Średnia grupa CELES praktykowane są jednolite i nierównomierne dystrybucja prywatnych deformacji. Z jednolitym dystrybucją kompresji we wszystkich komórkach tej grupy, są one stałe. Nierówna dystrybucja odkształcenia prywatnego może mieć kilka opcji i charakteryzuje się następującymi przepisami:
kompresja w grupie środkowej jest proporcjonalnie zmniejszona z pierwszych komórek do tego ostatniego - tryb spadający;
w kilku pierwszych komórkach grupy środkowej zmniejsza się prywatne deformacje, a reszta jest trwała;
kompresja w grupie środkowej pierwszego wzrostu, a następnie zmniejszyć;
w kilku pierwszych komórek grupa środkowego, odkształcenia prywatne pozostają trwałe, aw reszcie reszty.
Przy spadających trybach deformacji w średniej grupie komórek, różnice w wartości mocy walcowania i obciążenia obciążenia są zmniejszone, spowodowane wzrostem odporności na odkształcenie metalu jako walcowanie, ze względu na zmniejszenie temperatury i zwiększenie szybkości odkształcenia. Uważa się, że zmniejszenie kompresji do końca młyna pozwala również poprawić jakość zewnętrznej powierzchni rur i zmniejszyć różnicę poprzeczną.
Przy obliczaniu kalibracji rolek akceptujemy jednolity rozkład związków.
Wielkości prywatnych deformacji w młynach są pokazane na FIG. 3.1.
Dystrybucja związków
Na podstawie przyjętych wartości odkształceń prywatnych, średnie średnice kalibrów można obliczyć przez formulację rurai bezpośrednio, ... awarie) podczas produkcja Beton piany. Dla produkcja Beton pianki stosuje się różnych ... pracowników bezpośrednio związanych produkcja Beton piankowy, odzież specjalna, ...
Produkcja Niewolni beton rura
Teza \u003e\u003e Przemysł, produkcjaWynajem Produkcja rura Metoda wynajmu odśrodkowego. Wzmocniony beton rura Wyprodukowane ... w metodzie odśrodkowej produkcja rura. Ładowanie betonu wirówkowego ... Umożliwia produkcję formulacji formacyjnych. Produkcja rura Metoda prasowania. To...
