Razvoj automatskog upravljačkog sustava za dovodnu i odsisnu ventilaciju. Matematički model procesa ventilacije industrijskih prostorija, izbor i opis opreme za automatizaciju i upravljanje Matematički model dovodnog i ispušnog ventila

Prognoziranje toplinski režim u servisiranim područjima je multifaktorski zadatak. Poznato je da se toplinski režim stvara uz pomoć sustava grijanja, ventilacije i klimatizacije. Međutim, pri projektiranju sustava grijanja ne uzima se u obzir utjecaj strujanja zraka koju stvaraju drugi sustavi. To je dijelom opravdano činjenicom da učinak strujanja zraka na toplinski režim može biti neznatan uz normativnu mobilnost zraka u opsluživanim područjima.

Aplikacijski sustavi grijanje zračenjem zahtijeva nove pristupe. To uključuje potrebu poštivanja standarda o izloženosti ljudi na radnim mjestima i uzimanje u obzir distribucije topline zračenja preko unutarnjih površina ovoja zgrade. Doista, kod zračnog grijanja te se površine uglavnom zagrijavaju, koje zauzvrat odaju toplinu u prostoriju konvekcijom i zračenjem. Zbog toga se održava potrebna temperatura unutarnjeg zraka.

U pravilu, za većinu vrsta prostorija, uz sustave grijanja, potrebni su ventilacijski sustavi. Dakle, kada koristite sustave grijanja plinskim zračenjem, soba mora biti opremljena ventilacijskim sustavima. Minimalna izmjena zraka u prostorima uz ispuštanje štetnih plinova i para propisana je SP 60.13330.12. Grijanje ventilacija i klimatizacija je najmanje jednom, a na visini većoj od 6 m - najmanje 6 m 3 po 1 m 2 površine. Osim toga, učinkovitost ventilacijskih sustava također je određena namjenom prostora i izračunava se iz uvjeta asimilacije emisije topline ili plina ili kompenzacije za lokalno usisavanje. Naravno, količina izmjene zraka također se mora provjeriti za stanje asimilacije produkata izgaranja. Kompenzacija volumena uklonjenog zraka provodi se sustavima dovodna ventilacija. Istodobno, značajna uloga u formiranju toplinskog režima u opsluživanim područjima pripada dovodnim mlaznicama i toplini koju oni unose.

Metoda i rezultati istraživanja

Stoga postoji potreba za razvojem približnog matematičkog modela složenih procesa prijenosa topline i mase koji se odvijaju u prostoriji sa zračnim grijanjem i ventilacijom. Matematički model je sustav jednadžbi ravnoteže zraka i topline za karakteristične volumene i površine prostorije.

Rješenje sustava omogućuje određivanje parametara zraka u servisiranim područjima kada razne opcije postavljanje uređaja za grijanje zračenjem, uzimajući u obzir utjecaj ventilacijskih sustava.

Razmotrit ćemo konstrukciju matematičkog modela na primjeru proizvodnog pogona koji je opremljen sustavom radijacijskog grijanja i nema drugih izvora proizvodnje topline. Toplinski tokovi iz radijatora raspoređuju se na sljedeći način. Konvektivni tokovi dižu se do gornje zone ispod stropa i odaju toplinu unutarnjoj površini. Zračuća komponenta toplinskog toka radijatora percipira se unutarnjim površinama vanjskih ogradnih struktura prostorije. Zauzvrat, te površine odaju toplinu konvekcijom unutarnjem zraku i zračenjem drugim unutarnjim površinama. Dio topline se kroz vanjske ogradne konstrukcije prenosi na vanjski zrak. Shema proračuna prijenosa topline prikazana je na sl. 1a.

Razmotrit ćemo konstrukciju matematičkog modela na primjeru proizvodnog pogona opremljenog sustavom grijanja zračenjem i bez drugih izvora oslobađanja topline. Konvektivni tokovi dižu se do gornje zone ispod stropa i odaju toplinu unutarnjoj površini. Zračuća komponenta toplinskog toka radijatora percipira se unutarnjim površinama vanjskih ograđenih struktura prostorije

Zatim razmotrite konstrukciju sheme cirkulacije protoka zraka (slika 1b). Prihvatimo shemu organizacije razmjene zraka "dopunjavanje". Zrak se isporučuje u količini M pr u smjeru servisiranog područja i uklanja se iz gornje zone s protokom M u = M itd. Na razini vrha servisiranog područja strujanje zraka u mlazu je M stranica Povećanje protoka zraka u dovodnom mlazu događa se zbog cirkulirajućeg zraka koji se odvaja od mlaza.

Uvedimo uvjetne granice strujanja - površine na kojima brzine imaju samo komponente normalne na njih. Na sl. 1b, granice protoka prikazane su isprekidanom linijom. Zatim odabiremo procijenjene volumene: servisirano područje (prostor s stalnim boravkom ljudi); volumena dovodnog mlaza i uzzidnih konvektivnih tokova. Smjer konvektivnih strujanja uz zid ovisi o omjeru temperatura unutarnje površine vanjskih ogradnih konstrukcija i okolnog zraka. Na sl. Slika 1b prikazuje dijagram s padajućim konvektivnim strujanjem uz zid.

Dakle, temperatura zraka u servisiranom području t wz nastaje kao rezultat miješanja zraka dovodnih mlaznica, konvektivnih strujanja uz zid i konvektivnog unosa topline iz unutarnje površine podovi i zidovi.

Uzimajući u obzir razvijene sheme prijenosa topline i cirkulacije zračnih tokova (slika 1), sastavit ćemo jednadžbe ravnoteže topline i zraka za dodijeljene volumene:

Ovdje s— toplinski kapacitet zraka, J/(kg °C); P iz je snaga sustava grijanja plinskim zračenjem, W; P sa i P* c - konvektivni prijenos topline s unutarnjih površina zida unutar servisiranog područja i zida iznad servisiranog područja, W; t stranica, t c i t wz su temperature zraka u dovodnom mlazu na ulazu u radno područje, u uzzidnom konvektivnom strujanju i u radni prostor, °C; P tp - toplinski gubitak prostorije, W, jednak zbroju toplinskih gubitaka kroz vanjske ogradne konstrukcije:

Protok zraka u dovodnom mlazu na ulazu u servisirano područje izračunava se korištenjem ovisnosti dobivenih od M. I. Grimitlina.

Na primjer, za difuzore zraka koji stvaraju kompaktne mlaznice, brzina protoka u mlazu je:

gdje m je faktor prigušenja brzine; F 0 - površina poprečnog presjeka ulazne cijevi razdjelnika zraka, m 2; x- udaljenost od razdjelnika zraka do mjesta ulaska u servisirano područje, m; Do n je koeficijent neizotermnosti.

Protok zraka u konvektivnom strujanju uz zid određen je:

gdje t c je temperatura unutarnje površine vanjskih zidova, °C.

Jednadžbe toplinska ravnoteža za granične površine imaju oblik:

Ovdje P c , P* c , P pl i P pt - konvektivni prijenos topline s unutarnjih površina zida unutar servisiranog područja - zidovi iznad servisiranog područja, pod i premaz; P tp.s, P* tp.s, P t.t., P tp.pt - gubici topline kroz odgovarajuće strukture; W s, W* c , W pl, W nm su toplinski tokovi zračenja iz emitera koji dolaze na te površine. Konvektivni prijenos topline određen je poznatim odnosom:

gdje m J je koeficijent određen uzimajući u obzir položaj površine i smjer toplinskog toka; F J je površina, m 2 ; Δ t J je temperaturna razlika između površine i okolnog zraka, °C; J— indeks vrste površine.

Gubitak topline P tJ se može izraziti kao

gdje t n je temperatura vanjskog zraka, °C; t J je temperatura unutarnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, °C; R i R n - otpor topline i prijenosa topline vanjske ograde, m 2 ° C / W.

Dobiven je matematički model procesa prijenosa topline i mase pod kombiniranim djelovanjem zračnog grijanja i ventilacije. Rezultati rješenja omogućuju dobivanje glavnih karakteristika toplinskog režima pri projektiranju sustava zračnog grijanja za zgrade različite namjene opremljene ventilacijskim sustavima

Toplinski tokovi zračenja iz emitera sustava grijanja zračenja wj izračunavaju se u odnosu na međusobna područja zračenja prema metodi za proizvoljnu orijentaciju emitera i okolnih površina:

gdje s 0 je emisivnost apsolutno crnog tijela, W / (m 2 K 4); ε IJ je smanjeni stupanj emisivnosti površina uključenih u izmjenu topline ja i J; H IJ je područje međusobnog zračenja površina ja i J, m 2 ; T ja- Prosječna temperatura zračeća površina, određena iz toplinske ravnoteže radijatora, K; T J je temperatura površine koja prima toplinu, K.

Zamjenom izraza za toplinske tokove i brzine strujanja zraka u mlazovima dobivamo sustav jednadžbi koji je približni matematički model procesa prijenosa topline i mase u grijanju zračenjem. Za rješavanje sustava mogu se koristiti standardni računalni programi.

U radu se razmatraju procesi modeliranja ventilacije i disperzije njezinih emisija u atmosferi. Modeliranje se temelji na rješavanju sustava Navier-Stokesovih jednadžbi, zakona održanja mase, količine gibanja i topline. Razmatraju se različiti aspekti numeričkog rješenja ovih jednadžbi. Predložen je sustav jednadžbi koji omogućuje izračunavanje vrijednosti pozadinskog koeficijenta turbulencije. Za hipozvučnu aproksimaciju predlaže se rješenje, zajedno s jednadžbama hidrogasdinamike danim u članku, za jednadžbu stajanja idealnog stvarnog plina i pare. Ova jednadžba je modifikacija van der Waalsove jednadžbe i točnije uzima u obzir veličinu molekula plina ili pare i njihovu interakciju. Na temelju uvjeta termodinamičke stabilnosti dobiva se relacija koja omogućuje isključivanje fizički neostvarivih korijena pri rješavanju jednadžbe za volumen. Provedena je analiza poznatih računskih modela i računskih paketa dinamike fluida.

modeliranje

ventilacija

turbulencija

jednadžbe prijenosa topline i mase

jednadžba stanja

pravi plin

rasipanje

1. Berlyand M. E. Suvremena pitanja atmosferska difuzija i onečišćenje zraka. - L.: Gidrometeoizdat, 1975. - 448 str.

2. Belyaev N. N. Modeliranje procesa disperzije otrovnog plina u uvjetima razvoja // Bilten DIIT-a. - 2009. - Broj 26 - S. 83-85.

3. Byzova N. L. Eksperimentalne studije Proračuni atmosferske difuzije i raspršenja nečistoća / N. L. Byzova, E. K. Garger, V. N. Ivanov. - L.: Gidrometeoizdat, 1985. - 351 str.

4. Datsyuk T. A. Modeliranje disperzije ventilacijskih emisija. - Sankt Peterburg: SPbGASU, 2000. - 210 str.

5. Sauts A. V. Primjena algoritama kognitivne grafike i metoda matematičke analize za proučavanje termodinamičkih svojstava izobutana R660A na liniji zasićenja: Grant br. 2S/10: izvješće o istraživanju (završno) / GOUVPO SPbGASU; ruke Gorokhov V.L. 30.- Broj GR 01201067977.- Inv. broj 02201158567.

Uvod

Prilikom projektiranja industrijskih kompleksa i jedinstvenih objekata potrebno je sveobuhvatno obrazložiti pitanja koja se odnose na osiguranje kvalitete zračnog okoliša i normaliziranih parametara mikroklime. S obzirom na visoke troškove proizvodnje, ugradnje i rada sustava ventilacije i klimatizacije, postavljaju se povećani zahtjevi za kvalitetom inženjerskih proračuna. Odabrati racionalno dizajnerska rješenja u području ventilacije potrebno je moći analizirati situaciju u cjelini, t.j. otkrivaju prostorni odnos dinamičkih procesa koji se odvijaju u zatvorenom prostoru iu atmosferi. Procijenite učinkovitost ventilacije, koja ne ovisi samo o količini zraka koji se dovodi u prostoriju, već i o usvojenoj shemi distribucije zraka i koncentraciji štetne tvari u vanjskom zraku na mjestima dovoda zraka.

Svrha članka- korištenje analitičkih ovisnosti, uz pomoć kojih se izvode proračuni količine štetnih emisija, za određivanje veličine kanala, zračnih kanala, okna i izbor metode obrade zraka itd. U tom slučaju preporučljivo je koristiti softverski proizvod Potok s VSV modulom. Za pripremu početnih podataka potrebno je imati dijagrame projektiranih ventilacijskih sustava s naznakom duljine sekcija i protoka zraka na krajnjim dijelovima. Ulazni podaci za izračun su opis ventilacijskih sustava i zahtjevi za njim. Matematičkim modeliranjem rješavaju se sljedeća pitanja:

izbor optimalnih opcija za dovod i uklanjanje zraka;
raspodjela parametara mikroklime po volumenu prostorija;
procjena aerodinamičkog režima razvoja;
izbor mjesta za usis i uklanjanje zraka.

Polja brzine, tlaka, temperature, koncentracije u prostoriji i atmosferi nastaju pod utjecajem mnogih čimbenika, čiju je ukupnost prilično teško uzeti u obzir u inženjerskim metodama proračuna bez korištenja računala.

Primjena matematičko modeliranje u problemima ventilacije i aerodinamike temelji se na rješenju Navier-Stokesovog sustava jednadžbi.

Za simulaciju turbulentnih strujanja potrebno je riješiti sustav mase i Reynoldsovih jednadžbi (očuvanje momenta):

(2)

gdje t- vrijeme, x= X i , j , k- prostorne koordinate, u=u i , j , k su komponente vektora brzine, R- pijezometrijski tlak, ρ - gustoća, τ i J su komponente tenzora naprezanja, s m- izvor mase, s i su komponente izvora impulsa.

Tenzor naprezanja se izražava kao:

(3)

gdje sij- tenzor brzine deformacije; δ i J- tenzor dodatnih naprezanja nastalih zbog prisutnosti turbulencije.

Za informacije o temperaturnim poljima T i koncentracija sštetnih tvari, sustav je dopunjen sljedećim jednadžbama:

jednadžba očuvanja topline

jednadžba za očuvanje pasivne nečistoće s

(5)

gdje CR- koeficijent toplinskog kapaciteta, λ - koeficijent toplinske vodljivosti, k= k i , j , k- koeficijent turbulencije.

Osnovni faktor turbulencije k baze se određuju pomoću sustava jednadžbi:

(6)

gdje k f - koeficijent turbulencije u pozadini, k f \u003d 1-15 m 2 / s; ε = 0,1-04;

Koeficijenti turbulencije određuju se pomoću jednadžbi:

(7)

Na otvorenom prostoru s malom disipacijom, vrijednost k z je određen jednadžbom:

kk = k 0 z /z 0 ; (8)

gdje k 0 - vrijednost kk na visokom z 0 (k 0 \u003d 0,1 m 2 / s at z 0 = 2 m).

Na otvorenom prostoru profil brzine vjetra nije deformiran;

Uz nepoznatu atmosfersku stratifikaciju na otvorenom području, profil brzine vjetra može se odrediti:

; (9)

gdje je z 0 - zadana visina (visina vjetrobrana); u 0 - brzina vjetra na visini z 0 ; B = 0,15.

Pod uvjetom (10), lokalni Richardsonov kriterij Ri definirano kao:

(11)

Razlikujemo jednadžbu (9), izjednačimo jednadžbe (7) i (8), odatle izražavamo k baze

(12)

Izjednačimo jednadžbu (12) s jednadžbama sustava (6). Zamijenimo (11) i (9) u rezultirajuću jednakost, u konačnom obliku dobivamo sustav jednadžbi:

(13)

Termin pulsiranja, slijedeći ideje Boussinesqa, predstavljen je kao:

(14)

gdje je μ t- turbulentna viskoznost, te dodatni pojmovi u jednadžbama prijenosa energije i nečistoće modelirani su na sljedeći način:

(15)

(16)

Sustav jednadžbi je zatvoren pomoću jednog od modela turbulencije opisanih u nastavku.

Za turbulentna strujanja koja se proučavaju u ventilacijskoj praksi, preporučljivo je koristiti ili Boussinesqovu hipotezu o malenosti promjena gustoće ili tzv. "hipozvučnu" aproksimaciju. Pretpostavlja se da su Reynoldsovi naponi proporcionalni vremenski prosječnim brzinama deformacije. Uvodi se koeficijent turbulentne viskoznosti, ovaj koncept se izražava kao:

. (17)

Efektivni koeficijent viskoznosti izračunava se kao zbroj molekularnih i turbulentnih koeficijenata:

(18)

“Hipozvučna” aproksimacija uključuje rješavanje, zajedno s gornjim jednadžbama, jednadžbe za idealni plin:

ρ = str/(RT) (19)

gdje str - pritisak unutra okoliš; R je plinska konstanta.

Za točnije izračune, gustoća nečistoća može se odrediti pomoću modificirane van der Waalsove jednadžbe za stvarne plinove i pare

(20)

gdje su konstante N i M- uzeti u obzir povezanost/disocijaciju molekula plina ili pare; a- uzima u obzir drugu interakciju; b" - uzimajući u obzir veličinu molekula plina; υ=1/ρ.

Odvajajući od jednadžbe (12) tlak R i diferencirajući ga po volumenu (uzimajući u obzir termodinamičku stabilnost), dobivamo sljedeću relaciju:

. (21)

Ovaj pristup omogućuje značajno smanjenje vremena proračuna u usporedbi sa slučajem korištenja punih jednadžbi za stlačivi plin bez smanjenja točnosti dobivenih rezultata. Ne postoji analitičko rješenje gornjih jednadžbi. U tom smislu koriste se numeričke metode.

Za rješavanje problema ventilacije povezanih s prijenosom skalarnih tvari turbulentnim strujanjem diferencijalne jednadžbe koristiti shemu cijepanja fizičkim procesima. Prema principima cijepanja, konačne razlike integracije jednadžbi hidrodinamike i konvektivno-difuznog transporta skalarne tvari u svakom vremenskom koraku Δ t provodi se u dvije etape. U prvoj fazi izračunavaju se hidrodinamički parametri. U drugoj fazi rješavaju se difuzijske jednadžbe na temelju izračunatih hidrodinamičkih polja.

Učinak prijenosa topline na formiranje polja brzine zraka uzet je u obzir korištenjem Boussinesqove aproksimacije: u jednadžbu gibanja za vertikalnu komponentu brzine uvodi se dodatni član koji uzima u obzir sile uzgona.

Poznata su četiri pristupa za rješavanje problema turbulentnog kretanja fluida:

izravno modeliranje "DNS" (rješenje nestacionarnih Navier-Stokesovih jednadžbi);
rješenje prosječnih Reynoldsovih jednadžbi "RANS", čiji sustav, međutim, nije zatvoren i treba mu dodatne relacije zatvaranja;
metoda velikih vrtloga "LES » , koji se temelji na rješenju nestacionarnih Navier-Stokesovih jednadžbi s parametrizacijom vrtloga podmreže;
DES metoda , koji je kombinacija dvije metode: u zoni odvojenih tokova - "LES", iu području "glatkog" toka - "RANS".

S gledišta točnosti dobivenih rezultata nedvojbeno je najatraktivnija metoda izravne numeričke simulacije. Međutim, trenutno mogućnosti računalne tehnologije još ne dopuštaju rješavanje problema s stvarnom geometrijom i brojevima. Ponovno, i s razlučivanjem vrtloga svih veličina. Stoga se pri rješavanju širokog spektra inženjerskih problema koriste numerička rješenja Reynoldsovih jednadžbi.

Trenutno se certificirani paketi kao što su STAR-CD, FLUENT ili ANSYS/FLOTRAN uspješno koriste za simulaciju problema s ventilacijom. Uz ispravno formuliran problem i algoritam racionalnog rješenja, rezultirajuća količina informacija omogućuje vam odabir u fazi projektiranja najbolja opcija, ali izvođenje izračuna pomoću ovih programa zahtijeva odgovarajuću obuku, a njihova netočna uporaba može dovesti do pogrešnih rezultata.

Kao "osnovni slučaj" možemo uzeti u obzir rezultate općepriznatih metoda izračuna bilance, koje nam omogućuju usporedbu integralnih vrijednosti karakterističnih za problem koji se razmatra.

Jedan od važne točke kod korištenja univerzalnih softverskih sustava za rješavanje problema ventilacije je izbor modela turbulencije. Do sada je poznato veliki broj razni modeli turbulencije koji se koriste za zatvaranje Reynoldsovih jednadžbi. Modeli turbulencije klasificirani su prema broju parametara za karakteristike turbulencije, odnosno jednoparametarski, dvo- i troparametarski.

Većina poluempirijskih modela turbulencije, na ovaj ili onaj način, koristi "hipotezu o lokalitetu turbulentnog transportnog mehanizma", prema kojoj je mehanizam prijenosa turbulentnog momenta u potpunosti određen postavljanjem lokalnih derivacija prosječnih brzina i fizikalna svojstva tekućine. Ova hipoteza ne uzima u obzir utjecaj procesa koji se odvijaju daleko od razmatrane točke.

Najjednostavniji su jednoparametarski modeli koji koriste koncept turbulentne viskoznosti "n t“, a pretpostavlja se da je turbulencija izotropna. Modificirana verzija "n t-92" preporučuje se za modeliranje mlaza i odvojenih tokova. Dobro se slaže s eksperimentalnim rezultatima i jednoparametarski model "S-A" (Spalart - Almaras), koji sadrži transportnu jednadžbu za količinu .

Nedostatak modela s jednom transportnom jednadžbom je što im nedostaje informacija o raspodjeli ljestvice turbulencije L. Po iznosu L procesi prijenosa, metode nastanka turbulencije, disipacija utjecaja turbulentne energije. Univerzalna ovisnost za definiranje L ne postoji. Jednadžba na skali turbulencije Lčesto se ispostavi da je to upravo jednadžba koja određuje točnost modela i, sukladno tome, područje njegove primjenjivosti. U osnovi, opseg ovih modela ograničen je na relativno jednostavne posmične tokove.

U dvoparametarskim modelima, osim ljestvice turbulencije L, koristiti kao drugi parametar brzinu disipacije turbulentne energije . Takvi se modeli najčešće koriste u suvremenoj računskoj praksi i sadrže jednadžbe prijenosa energije turbulencije i disipacije energije.

Dobro poznati model uključuje jednadžbe za prijenos energije turbulencije k a brzina disipacije turbulentne energije ε. Modeli poput " k- e" može se koristiti i za protoke uz zid i za složenije odvojene tokove.

Dva parametarska modela koriste se u niskim i visokim Reynoldsovim verzijama. U prvom se izravno uzima u obzir mehanizam interakcije između molekularnog i turbulentnog transporta u blizini čvrste površine. U inačici s visokim Reynoldsom, mehanizam turbulentnog transporta u blizini čvrste granice opisan je posebnim funkcijama u blizini zida koje povezuju parametre protoka s udaljenosti do zida.

Trenutno su SSG i Gibson-Launder modeli, koji koriste nelinearni odnos između Reynoldsovog tenzora turbulentnog naprezanja i tenzora prosječne brzine deformacije, među najperspektivnijim. Razvijeni su za poboljšanje predviđanja odvojenih tokova. Budući da su u njima izračunate sve komponente tenzora, zahtijevaju velike računalne resurse u usporedbi s dvoparametarskim modelima.

Za složene odvojene tokove, neke prednosti su otkrivene korištenjem jednoparametarskih modela "n t-92", "S-A" u smislu točnosti predviđanja parametara protoka i brzine brojanja u usporedbi s dvoparametarskim modelima.

Na primjer, program STAR-CD omogućuje korištenje modela tipa " k- e“, Spalarta – Almaras, „SSG“, „Gibson-Launder“, kao i metoda velikih vrtloga „LES“, te metoda „DES“. Posljednje dvije metode su prikladnije za izračunavanje kretanja zraka u složenim geometrijama, gdje će se pojaviti brojna odvojena područja vrtloga, ali zahtijevaju velike računske resurse.

Rezultati proračuna značajno ovise o izboru računske mreže. Trenutno se za izgradnju mreža koriste posebni programi. Mrežne stanice mogu imati različite oblike i veličine, najprikladnije za rješavanje određenog problema. Najjednostavniji tip mreže, kada su stanice iste i imaju kubični ili pravokutni oblik. Univerzalni računalni programi koji se trenutno koriste u inženjerskoj praksi omogućuju rad na proizvoljnim nestrukturiranim mrežama.

Za izvođenje proračuna numeričke simulacije problema ventilacije potrebno je postaviti granične i početne uvjete, t.j. vrijednosti zavisnih varijabli ili njihovih normalnih gradijenata na granicama računske domene.

Zadatak s dovoljnim stupnjem točnosti geometrijskih značajki predmeta koji se proučava. U te svrhe mogu se preporučiti paketi kao što su SolidWorks, Pro / Engeneer, NX Nastran za izgradnju trodimenzionalnih modela. Prilikom konstruiranja računske mreže broj ćelija se bira tako da se dobije pouzdano rješenje s minimalnim vremenom izračuna. Treba odabrati jedan od poluempirijskih modela turbulencije, koji je najučinkovitiji za razmatrano strujanje.

NA zaključak dodajemo da je potrebno dobro razumijevanje kvalitativne strane procesa u tijeku kako bi se ispravno formulirali rubni uvjeti problema i ocijenila pouzdanost rezultata. Modeliranje ventilacijskih emisija u fazi projektiranja objekata može se smatrati jednim od aspekata informacijskog modeliranja s ciljem osiguravanja ekološke sigurnosti objekta.

Recenzenti:

Volikov Anatolij Nikolajevič, doktor tehničkih znanosti, profesor Odjela za opskrbu toplinom i plinom i zaštitu zraka, FGBOU VPOU "SPbGASU", Sankt Peterburg.
Polushkin Vitaly Ivanovich, doktor tehničkih znanosti, profesor, profesor Odjela za grijanje, ventilaciju i klimatizaciju, FGBOU VPO "SPbGASU", Sankt Peterburg.

Bibliografska poveznica

Datsyuk T.A., Sauts A.V., Yurmanov B.N., Taurit V.R. MODELIRANJE VENTILACIJSKIH PROCESA // Suvremeni problemi znanosti i obrazovanja. - 2012. - br. 5.;
URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id=6744 (datum pristupa: 17.10.2019.). Predstavljamo Vam časopise u izdanju izdavačke kuće "Academy of Natural History"

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Upotrijebite obrazac u nastavku

Studenti, diplomski studenti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svom studiju i radu bit će vam jako zahvalni.

Slični dokumenti

Osnove sustava automatska kontrola dovodna i odsisna ventilacija, njezina konstrukcija i matematički opis. Oprema tehnološki proces. Izbor i izračun regulatora. Studija stabilnosti ATS-a, pokazatelji njegove kvalitete.

seminarski rad, dodan 16.02.2011

opće karakteristike i namjenu, područja praktične primjene automatskog upravljačkog sustava za dovodnu i ispušnu ventilaciju. Automatizacija procesa regulacije, njegova načela i faze provedbe. Izbor sredstava i njihova ekonomska opravdanost.

rad, dodan 10.04.2011

Analiza postojećih standardnih shema za automatsku ventilaciju proizvodnih radnji. Matematički model procesa ventilacije industrijskih prostorija, izbor i opis alata i kontrola za automatizaciju. Izračun cijene projekta automatizacije.

rad, dodan 11.06.2012

Komparativna analiza tehnički podaci standardni dizajni rashladni tornjevi Elementi vodoopskrbnih sustava i njihova klasifikacija. Matematički model procesa reciklaže vode, izbor i opis opreme za automatizaciju i upravljanje.

rad, dodan 04.09.2013

Opće karakteristike naftovoda. Klimatske i geološke karakteristike lokaliteta. Glavni plan crpne stanice. Glavna crpna i rezervoarska farma PS-3 "Almetyevsk". Proračun dovodno-ispušnog ventilacijskog sustava pumpnog dućana.

rad, dodan 17.04.2013

Analiza izrade dizajnerskog projekta ukrasnog štapa. Heraldika kao posebna disciplina koja se bavi proučavanjem grbova. Metode izrade alata za voštane modele. Faze proračuna dovodne i ispušne ventilacije za odjel za taljenje.

rad, dodan 26.01.2013

Opis instalacije kao objekta automatizacije, mogućnosti poboljšanja tehnološkog procesa. Proračun i odabir elemenata kompleksa tehničkih sredstava. Proračun automatskog upravljačkog sustava. Razvoj aplikacijskog softvera.

rad, dodan 24.11.2014