Sünkroonne generaator, kellel on ergastus püsimagnetid. Sünkroonne generaatorid püsimagnetid. Püsimagnetite tüübid ja omadused
Püsivate magnetitega (SGPM) kontaktivabad sünkroonne generaatorid on lihtne elektriline ahel, ärge tarbige ergutusenergiat ja neil on suurenenud efektiivsus, mis erineb suure töökindluse osas, mis on vähem tundlik ankru vastuse toime suhtes, kuna tavalised masinad on seotud madalad regulatiivsed omadused selle kaudu, mida töövoog püsimagnetid Te ei saa laialdaselt muutuda. Paljudel juhtudel ei ole see funktsioon siiski kindlaks määrata ega takista nende laialdast kasutamist.
Enamikul praegu kehtivatest SGPM-il on magnetsüsteem, millel on püsivad magnetid, mis pöörlevad. Seetõttu erinevad magnetsüsteemid üksteisest peamise rootori disainis (induktor). SGPM-i staatoril on peaaegu sama disain nagu klassikalistes vahetusmasinates, sisaldab see tavaliselt silindrilise magnetic ahelat elektrilise terasest lehtedest sisepind Mis on ankurdamise paigutamise sooned. Erinevalt tavalisest sünkroonseadmed Tööpuudus staatori ja SGPMi rootori vahel valitakse tehnoloogiliste võimaluste põhjal minimaalseks. Rootori disain määratakse suuresti magnetilise ja tehnoloogilised omadused Magnetiliselt tahke materjal.
Rootor silindrilise magnetiga
Lihtsaim on rootor monoliitilise silindrilise magnet tsüklilaadse tüübiga (joonis 5.9, aga). Magnet 1 valmistatakse valatud, kinnitatud võlli külge varrukaga 2, näiteks alumiiniumisulamist. Magnetimagnetiseerimine toimub magnetiseerimise multipole seadistuse radiaalsuunas. Kuna magnetide mehaaniline tugevus on väike, siis kõrgel lineaarsel kiirustel paigutatakse magnet magnetilisest materjalist kestasse (sideme).
Silindrilise magnetiga rootori variatsioon on eraldi segmentide koguja rootor 1 mittemagnetilisest terasest kestast 3 (joonis 5,9, b). Magnetiseeritud radiaalselt segment magneteid 1 sõlmitakse varrukale 2 magneticoi terasest ja mis tahes viisil, näiteks liimi abil on fikseeritud. Generaatorid, millel on sellise disaini rootoriga, kui magnet stabiliseerides vabas olekus on EDC kõvera kujul, sinusoidse lähedal. Silindrilise magnetiga rootorite eeliseks on disaini lihtsus ja tootlikkus. Puuduseks - magnetmahu madal kasutamine masti keskmise elektriliini väikese pikkuse tõttu h. ja. Suurendava arvu postide väärtuse arvuga h. ja väheneb ja magnetmahu kasutamine halveneb.
Joonis 5.9 - rootorid alates Silindriline magnet: A - monoliitne, B - kokkupandavad
Rootorid tärni magnetiga
SGPM-s, mille võimsus on kuni 5 kVA, saadi star-sarnase tüüpi rootorid, millel on selgelt väljendatud poolakad ilma pole kingad ilma eeskujuta (joonis 5.10, \\ t aga). Sellises disainis on magnet-star sagedamini kinnitatud võlliga täita mitte-magnetvälja sulamiga 2. Magnetit saab ka otse võllile kastetakse. Et vähendada ankru vastuse välja demagneerivat toimet lühise šoki vooluga rootori mõnel juhul, eeldatakse klapi süsteemi 3. Viimast teostatakse tavaliselt rootori täitmisega alumiiniumi täitmisega. Kõrgetel sagedustel rotatsiooni, mitte-magnetilise sideme süstitakse magnet.
Siiski, kui generaator ülekoormus ülekoormus, põiki vastus ankur võib põhjustada asümmeetrilist magnetiseerimist servad postid. Sarnaselt magnetisatsiooni moonutab kuju valdkonnas tööintervalli ja vormi EDC kõvera.
Üks võimalus vähendada ankuri välja tegevust magnetvälja kasutamisel magnetilise terasega. Poolakingade laiuse muutmisega (postide hajumise voolu reguleerimine) on võimalik magnet optimaalse kasutamise saavutada. Lisaks saab pooluseliste kingade konfiguratsiooni muutmine generaatori tööruumis vajaliku välja kujuga.
Joonisel fig. 5.10, B näitab Star-tüüpi premium-sarnase rootori konstruktsiooni prismaalsete püsimagnetidega, millel on pool kingad. Radiaalselt magnetized magneteid 1 paigaldatakse magnetilise materjali varrukale 2. Magnetite peal oleva magnetide poolusel magnetilise terasega. BA mehaanilise tugevuse tagamiseks
Joonis 5.10 - Star-sarnased rootorid: A - ilma pole kingad; B - kokkupandavad poome kingadega
shmaaks keevitatakse mittemagnetilistesse lisadesse 4, mis moodustavad sideme. Magnetite vahelist lünki saab täita alumiiniumisulami või ühendiga.
Tähtkujuliste tüüpi rootorite puuduste puudused, millel on pooluselised jalatsid, hõlmavad rootori mahu magnetite konstruktsiooni komplikatsiooni ja vähenemist.
Rootorid küünistanud poolakad.
Suure arvu poolakate generaatorite puhul kasutatakse laialdaselt rootori disaini, millel on laialdased poolakad. Nail-kujuline rootor (joonis 5.11) sisaldab silindrilist magnet 1, magnetiseeritakse aksiaalsuunas, mis asetatakse mitte-magnethülssile 2. magnetide otstesse, äärikute 3 ja 4 on külgnevad etendused, mis moodustavad poolakad. Kõik vasakpoolse ääriku kõned on põhjapoolsed postid ja õige ääriku kõned on lõunapoolsed. Kõned äärikute vahelduvad piki ümbermõõdu rootori, moodustades multipole ergastussüsteemi. Generaatori võimsust saab oluliselt parandada, kui kasutate modulaarset põhimõtet, asetades võllile mitu magnetit.
Puudused rootorid on kokku puutunud tüüp: suhteline keerukus disain, magnetiseerib magnetiseerib magnet monteeritud rootori, suurte hajuvate voolude, on võimalik siduda otsad etendused kõrge rotatsiooniga sagedustel, oli mõõdeti Rootori mahu magnet.
Erinevate PM-i kombinatsioonidega rootorite struktuurid on struktuurid: MGC proua järjestikuse ja paralleelse kaasamisega koos pinge kontrolliga rootori aksiaalse liikumise tõttu staatoriga võrreldes staatoriga, SGPMi ühise juhtimissüsteemiga PM-st ja paralleelsest elektromagnetilisest mähisest jne SGPM multi
Joonis 5.11 - rootori küünis tüüp
pole täitmine. On kogemusi Saksamaal, Ukraina teistes riikides arendada ja rakendada madala kiirusega generaatorid välisõus koos pöörlemiskiirusega 125-375 p / min.
Tänu peamine nõue välimise Veu on madala sagedusega rotatsiooni generaatori - mõõtmed ja mass SGPM saadakse ülehinnatud võrreldes kiire generaatorite ligikaudu sama võimsusega. Korpuses 1 (joonis 5.12) On tavaline staator 2, millel on mähis 3. Rootor (induktor) 4, kusjuures plaatidega kleebitud plaatide kleebitud välisele pinnale 5-ga, mis on paigaldatud võlli 6 laagritega. 1. Case 1 on fikseeritud On 8, "seotud Leu tuge ja rootor 4 on ühendatud tuuleturbiinvõlliga (joonisel 5.12 ei ole näidatud).
Madala tuulekiirusel on VEU jaoks vaja kasutada madala kiiruse määraga generaatorid. Sellisel juhul ei ole süsteemi sageli käigukasti ja telg on otse teljega ühendatud. elektrigeneraator. Sellisel juhul tekib probleemi piisava suure väljundpinge ja elektrienergia saamise probleem. Üks võimaluste lahendamiseks on multipole elektrigeneraator, millel on piisavalt suur läbimõõduga rootor. Elektrigeneraatori rootorit saab läbi viia püsimagnetide abil. Püsivate magnetite rootoriga elektrigeneraatoril ei ole kollektorit ja harjaid, mis
Joonis 5.12 - Konstruktiivne skeem SGPM välimise jaoks: 1- juhtum; 2 - staator; 3 - mähis; 4 - rootor; 5 - Püsivate magnetite plaadid ND-FE-B-ga; 6 - võlli; 7 - laagrid; 8 - Basic
selle töökindluse ja tööaja suurendamiseks kulub oluliselt ilma hoolduseta ja remondita.
Püsivmagnetide rootoriga elektrigeneraatorit saab ehitada erinevate skeemide järgi, mis erinevad üksteisest mähiste ja magnetite üldise asukoha järgi. Polaarsusega magnetid, mis asendab generaatori rootoris asuvad magnetid. Põrke mähis, mis asendusliige asub generaatori staatoril. Kui rootor ja staator on koaksiaalkettad, nimetatakse seda generaatori tüüpi aksiaalseks või kettaks (joonis 5.13).
Kui rootor ja staator on koaksiaalsed koaksiaalsilindrid, nimetatakse seda generaatori tüüpi radiaalseks või silindriliseks (joonis 5.14). Radiaalsesse generaatoris võib rootor olla staatori suhtes sisemine või väline.
Joonis 5.13 - elektritootja lihtsustatud aksiaalse (ketta) tüüpide rootori lihtsustatud ahela
Joonis 5.14 - elektrigeneraatori lihtsustatud diagramm radiaalse (silindrilise) tüübi püsimagnetide rootoriga
Sünkroonsete generaatorite oluline omadus PM-ga võrreldes tavapäraste sünkroonsete generaatoritega on väljundpinge reguleerimise keerukus ja selle stabiliseerumise keerukus. Kui tavaline sünkroonseadmed Te saate töövoo ja pinge sujuvalt reguleerida, muutes ergastusvoolu, seejärel püsivate magnetidega masinates ei ole võimalust, kuna voolu f on määratud tagastamisjoone piires ja veidi muutub. Regulatsiooni ja stabiliseerida pinge sünkroonne generaatorite püsivate magnetidega, peate kasutama spetsiaalseid meetodeid.
Üks võimalikke viise stabiliseerimiseks synchronous generaatorite pinge - sissejuhatus välimise elektrilise ahela konteinerielemendid, mis aitavad kaasa tekkimist pikisuunalise magnetilise ankrureaktsiooni. Generaatori välised omadused koormuse mahtuvusliku olemuse all muudavad nõrgalt ja võivad sisaldada isegi kasvavat krundi. Kondensaatorid, kes pakuvad mahtuvusliku koormuse looduse, lisatakse otse koormuse ahelasse (joonis 5.15, \\ t aga) Või läbi kooriku trafo, mis võimaldab teil vähendada massi kondensaatorite suurendades oma tööpinge ja vähendada voolu (joonis S.1s, B). Samuti on generaatori ringis kondensaatori paralleelne kaasamine (joonis 5.15, \\ t e).
Joonis 5.15 - Stabiliseerivate kondensaatorite lisamine ringis sünkroonnegeneraator püsimagnetitega
Generaatori toodangupinge hea stabiliseerimine PM-iga saab tagada resonantne kontuur, mis sisaldab konteinerit C ja küllastuskooke L. Circuit on sisse lülitatud paralleelselt koormusega, nagu on näidatud joonisel fig. 5.16, aga Ühefaasilise kujutisega. Throttle'i küllastumise tõttu langeb selle induktiivsus suureneva voolu suureneva ja gaasihoova gaasipedaali sõltuvuse sõltuvus, mis on looduses mittelineaarne (joonis 5.16, B). Samal ajal on mahutist pinge sõltuvus praegusest lineaarne. Kõverate ristumiskohas ja, mis vastab nominaalsele pingele
Joonis 5.16 - Pinge stabiliseerimine, sünkroonne generaator püsimagnetitega, kasutades resonantset ahelat: A - Circuit ühenduste ahel; B - VOLT-AMPERE OMADUSED (B)
toora, kontuur on ringkonnakohtu, see tähendab, et reaktiivse voolu kontuuri ei tule.
Kui pinge väheneb, siis nagu on näha jooniselt fig. 4.15, b, Kui meil on, on see ringkond generaatori mahtuvusliku voolu. Samal ajal tekkiv pikisuunaline magnetiseeriv ankrureaktsioon aitab kaasa majanduskasvule. U. . Kui kontuur võtab induktiivse voolu generaatorist. Longitainal-demagnetiseeriva vastuse ankur põhjustab vähenemist U.
Mõningatel juhtudel kasutatakse generaatorite pinge stabiliseerimiseks, küllastunud tšokesi (DN), mis on püsiv konstantse vooluga pinge juhtimissüsteemist. Kui pinge väheneb, suurendab regulaator drosseli pidmagnny voolu, selle induktiivsust väheneb südamiku küllastumise tõttu, pikisuunas ankrureaktsiooni toime väheneb, samuti pinge langus põhja, mis Aitab taastada generaatori väljundpinge.
Generaatorite pinge kontrolli ja stabiliseerumist PM-iga saab tõhusalt läbi viia pooljuhtide anduri abil, mille igas faasis on kaks vastastikku paralleelset türistorit. Iga poollaine pinge kõver konverteri ees vastab ühes türistori otsesele pingele. Kui kontrollisüsteem sobib signaalide sisse lülitada türistorid mõne viivitusega, mis vastab juhtnurgale. Suurema pinge taga konverteri taga, see väheneb, kui pinge vähendatakse generaatori klambrid, nurk väheneb nii, et pinge on generaatoris. Sarnase konverteri abil saate mitte ainult stabiliseerida, vaid ka väljundpinge reguleerida laialdaselt, vahetades nurka. Kirjeldatud skeemi puuduseks on pinge kvaliteedi halvenemine kõrgemate harmooniliste välimuse suurenemise tõttu.
Kirjeldatud meetodid täiendavate seadmete kasutamisega seotud pinge reguleerimiseks ja stabiliseerimiseks generaatori ja tülikas. Eesmärgi on võimalik saavutada täiendava PIDMAGNICUYUYUYUYUCHI (tarkvara) kasutamise kaudu, muudab terasemagnetojuhtmete küllastumise ulatust ja muutusi, seega välimine magnet juhtivus magnetist.
Sünkroonne generaatorid
põnev püsimagnetid
(2012. aastal välja töötatud)
Kavandatav generaator tegevuspõhimõttel on sünkroonne generaator, kellel on põnev püsimagnetid. NEFEB kompositsioon magnetid, luues magnetvälja koos induktsiooniga 1,35 TlAsub ümber rootori ringi vahelduvate poolakate.
Generaatori mähised on ergutavad er. D.S., mille amplituud ja sagedus määratakse generaatori rootori pöörlemiskiirusega.
Generaatori konstruktsioon ei sisalda kogujat ähmane kontaktidega. Generaatoril ei ole ka ergastusmähis, mis tarbivad täiendavat voolu.
Kavandatava disaini generaatori eelised:
1. Sellel on kõik positiivsed sünkroonne generaatorite omadused püsimagnetitega:
1) praeguste harjade puudumine,
2) Erstivool ei ole.
2. Kõige sarnasemad generaatorid, mis on toodetud praegu samal võimsuse juures, on massiivsed - mõõtmelised parameetrid 1,5 - 3 korda rohkem.
3. Generaatori võlli nominaalne pöörlemiskiirus - 1600 umbes./min.. See vastab madalaima diiselmootorite pöörlemiskiirusele. Seega, kui individuaalsete elektrijaamade ülekandmisel bensiinimootoritega diiselmootoriga, kasutades meie generaatorit, saab tarbija olulise kütusekulu ja selle tulemusena väheneb kilovatt-tundide maksumus.
4. Generaatoril on väikese löögipunkt (vähem kui 2) N × M.), s.o piisavalt käivitamise võimsuse kokku 200 T.Ja generaatori käivitamine on diislikütuse ise alguses isegi ilma siduriteta. Sarnased turumootorid on elektrigeneraatori käivitamisel elektrireservide loomiseks kiirendamisaja, kuna bensiini mootori käivitamine toimib võimsuse puudujäägi režiimis.
5. Usaldusväärsuse tasemel on 90% generaatori ressurssidest 92 tuhat tundi (10,5 aastat mitte-lõpetamist). Mootori draktsiooni tsükkel kapitali remondi vahel, mis kuulutavad tootjate poolt (samuti generaatori turuanaloogid) on 25 kuni 40 tuhat tundi. See tähendab, et meie usaldusväärsuse generaator ületab õigeaegselt seeriamootorite ja generaatorite usaldusväärsust 2-3 korda.
6. Generaatori tootmise ja kokkupaneku lihtsus - assamblee sait võib olla baari ja väikese tootmise lukksepp töökoda.
7. Lihtne generaatori kohandamine AC väljundpinge all:
1) 36 Sisse, sagedus 50-400 Hz
2) 115 Sisse, sagedus 50-400 Hz (lennuvälja elektrijaamad);
3) 220 Sisse, sagedus 50-400 Hz;
4) 380 Sisse, sagedus 50-400 Hz.
Baasgeneraatori disain võimaldab reguleerida valmistatud toodet erineva sageduse ja erineva pingega ilma disaini muutmata.
8. Kõrge tuleohutus. Kavandatud generaator ei saa tulekahju allikaks isegi lühikese ahelaga koormusahelas või mähistes, mis on paigutatud süsteemi disaini. See on väga oluline, kui kasutate parda elektrijaama generaatorit veeaeva suletud ruumi tingimustes, õhusõidukit, samuti erasektori puidust majahoone jne.
9. Madal müra.
10. Suur hooldatavus.
0,5 generaatori parameetrid kw
2,5 generaatori parameetrid kw
Tulemused:
Kavandatud generaatorit saab valmistada kasutamiseks elektri generaatori seadetes, mille võlli 1500-1600 p / min. - individuaalse kasutamise diisel, bensiin ja paarigeneraatori elektrijaamad või kohalikud energiasüsteemid. Paar kordajaga paariga elektromehaanilist energiamuundurit saab kasutada ka elektrienergia tootmiseks madala kiirusega generaatori süsteemides, nagu tuuleelektrijaamad, laineelektrijaamad jne. See tähendab, et elektrilise mehaanilise anduri ulatus muudab kavandatava kompleksi (mitmekordistaja generaator) universaalseks. Tekstis esitatud mass-piir ja muud elektriparameetrid annavad turul olevate ilmsete konkurentsieeliste kavandatava disaini võrreldes analoogidega võrreldes.
Tootmise põhimõtted põhinevad disaini põhjal, neil on suur tootlikkus, nad on nende täpse masina pargi keskmes ja keskendunud masstootmisele. Selle tulemusena on disainil odav seeriatoodang.
Selle töö eesmärk on välja selgitada püsivate magnetite super-by-line sünkroonsete generaatorite energiaomadused ning eelkõige koormuse voolu mõju demagnetiseerimisvälja (ankurreaktsioon), sellise koormusega iseloomulikus generaatorid. Testitud kahe ketta sünkroonne generaatorit erineva võimsuse ja kujundusega. Esimest generaatorit esindab väikese sünkroonse ketta generaatoriga ühe magnetkettaga, mille läbimõõt on 6 tolli, kusjuures kuus paari poolaki ja ketas kaheteistkümne mähiga. See generaator on kujutatud katsepenüüsi (foto nr 1) ja selle täielikke katseid kirjeldatakse minu artiklis:, Eksperimentaalsed uuringud energiatõhusus Elektrienergia saamine püsimagnetide magnetväljast. " Teine generaatorit esindab suur ketta generaator, millel on kaks magnetkettaga, mille läbimõõt on 14 tolli, viie paari poolakad ja kümme mähisega mähis ketas. Seda generaatorit ei ole veel põhjalikult testitud ja see on kujutatud foto №3, sõltumatu elektrimasina, mis on väikese generaatori katsepenniku kõrval. Selle generaatori pöörlemist toodeti oma korpusesse paigaldatud DC mootori poolt.
Generaatorite väljundpinge muutujad sirgendas suure võimsuse kondensaatorite poolt ja mõlema generaatori hoovuste ja pinge mõõtmist toodeti DT9205A digitaalsete multimeetrite otseses voolus. Väikese mõõtmise generaatori puhul tehti standardis standardis Vahelduvvoolu sagedus 60Hz, mis väikese generaatori jaoks vastas 600 p / min.. Väikese mõõtmise generaatori puhul tehti ka mitme sagedusega 120 Hz, mis vastas 1200 p / min. Nii generaatori koormus oli puhtalt aktiivne. Ühe magnetkettaga väikeses generaatoris oli magnetkontuur avatud ja rootori ja staatori vaheline õhupuudus oli umbes 1 mm. Suures generaatoris oli kahe magnetkettaga suletud magnetväljak ja mähised paigutati 12 mm õhupühal.
Mõlema generaatorite füüsikaliste protsesside kirjeldamisel on aksioom, et püsimagnaalides on magnetvälja alati alati ja seda ei saa vähendada ega suurendada. See on oluline võtta arvesse nende generaatorite välisomaduste olemuse analüüsimisel. Seetõttu kaalume muutujana ainult generaatorite laadimisvälja muutmist. Väikese generaatori välimine iseloomulik on 60 Hz sagedusel näidatud joonisel fig. 1, mis näitab ka RGEN generaatori väljundvõimsuse kõverat ja KPE kõverat. Generaatori välise iseloomuliku kõvera iseloomu võib selgitada järgmiste kaalutluste põhjal - kui magnetvälja suurus magnetite pinnal ja muutumatuks muutumatuks, kuna see eemaldab sellest pinnast, see väheneb Ja olles väljaspool magnet keha, saab muuta. Madala koormuse vooludega, laadides laadimise mähiste generaatori suhtleb nõrgenenud, hajutatud osa magnetid valdkonnas ja vähendab oluliselt seda. Selle tulemusena vähendab nende ühine valdkond oluliselt ja toodangupinge langeb parabole järsult, kuna demagneeriva voolu võimsus on proportsionaalne selle ruuduga. See kinnitab magnetimagnetvälja pildi ja raua saepuru abil saadud mähise pildi. Pildil №1 on nähtav ainult magnet pilt ja see on selgelt näha, et põllu väljad keskenduvad poolakad, sidurite saepuru kujul. Lähemal magnet keskele, kus väli on üldiselt , väli on väga nõrgenenud, nii et see ei saa isegi saepuru liigutada. See on nõrgenenud väli ja lähtestage mähise ankur reaktsioon, väikese vooluga 0,1a, nagu on näha foto number 2. Täiendava koormuse voolu suurenemisega väheneb magnet tugevamad väljad nende poolakad lähemale, kuid vähendada veelgi suuremat magnetit, mähistust ja generaatori välimise kõverat järk-järgult sirgeks ja muutub otsese sõltuvuse toodangu pinge generaatori koormuse voolu. Veelgi enam, selle lineaarse osa koormuse omaduste osas väheneb koormuse all olev pinge vähem kui mittelineaarselt ja väliste omaduste muutub Zesh. See läheneb tavapärase sünkroonse generaatori iseloomulikule, kuid väiksema esialgse pingega. Tööstuslikud sünkroonne generaatorid on lubatud kuni 30% nimiväärtuse all oleva pingelangusest. Vaatame, millised protsendid väikese generaatori pingelangusest 600 ja 1200 p / min. 600 pööret, selle pinge oma tühikäigust oli 26 volti ja voolu koormusega 4 amprit, see langes 9 volti, see vähenes 96,4% - see on väga kõrge pingelanguse, rohkem kui kolm korda omapärane määr. 1200 pööret, tühikäigu stress on juba muutunud 53,5 volti ja praeguse voolu koormuse 4 amprit, see langes 28 volti, st vähenenud 47,2% - see on lähemal 30% lubatud. Mõtle siiski selle generaatori väliste omaduste jäikus paljude koormate väliste omaduste jäikus. Generaatori iseloomuliku koormuse jäikus määratakse väljundpinge esinemissageduse kiirusega koormuse all, seega arvutame selle generaatori tühikäigust vahemikus. Selle pinge terava ja mittelineaarse languse täheldatakse ühe ampi voolu kohta ja see on kõige enam märgatav voolule 0,5 amprit. Niisiis, koormusvooluga 0,1 amprit, pinge on 23 volti ja langeb, võrreldes tühikäigu pingega 25 volti, 2 volti võrra, mis on pinge tilk kiirus on 20 v / a. Koormuse vooluga 1,0 amperis on pinge juba 18 volti ja langeb 7 volti võrra võrreldes tühikäigupingega, st pingelanguse määr on juba 7 v / a, isegi see vähenes 2,8 korda. Selline väliste omaduste jäikuse suurenemine jätkub ja suureneb generaatori koormuse edasine suurenemine. Niisiis, koormuse vooluga 1,7 amp, pinge langeb 18 volti kuni 15,5 volti, isegi pingelanguse määr on juba 3,57 v / a ja koormusvooluga 4 amprit, pinge 15,5 volti langeb kuni 9 volti , St pingelanguse kiirus väheneb 2,8 v / a. Sellisel protsessiga kaasneb generaatori väljundvõimsuse pidev suurenemine (joonis fig 1), suurendades samal ajal selle väliste omaduste jäikust. Väljundvõimsuse suurendamine nende 600 p / miniga pakub see üsna kõrge generaatori KPE 3,8 ühikut. Sarnased protsessid toimuvad topelt sünkroonse generaatori kiirus (joonis 2), samuti tugev kvadratuur langus väljundpinge madala koormava vooluga, edasise suurenemisega jäikus oma välise omaduse suurenemisega koormuse suurenemisega, erinevusi ainult numbrilistes väärtused. Võtke ainult kaks äärmuslikku juhtumit generaatori koormusega - minimaalsed ja maksimaalsed hoovused. Niisiis, minimaalse koormuse vooluga 0,08 A pinge on 49,4 V ja langeb võrreldes 53,5 V pingega 4,1 V. katsepinge languse kiirus on 51,25 V / A ja rohkem kui kaks korda kiirust 600 rpm. Maksimaalse koormuse vooluga 3,83 A pinge on juba 28,4 V ja langeb võrreldes 42 V-ga vooluga 1,0 A juures 13,6 V., pingelanguse kiirus oli 4,8 v / a ja 1,7 korda suurem kui 1,7 korda suurem See kiirus 600 p / min juures. Sellest võime järeldada, et generaatori pöörlemiskiiruse suurenemine vähendab oluliselt oma väliste omaduste jäikust oma esialgses osas, kuid ei vähenda oluliselt selle koormuse omaduste lineaarse osa juures. Samal ajal on iseloomulik, et generaatori täiskoormus 4 AMPSis on pinge vähenemise protsentuaalne langus alla 600 pööret. Seda seletab asjaoluga, et generaatori väljundvõimsus on proportsionaalne genereeritud pinge ruuduga, isegi rootori käive ja demagnetilise voolu võimsus on proportsionaalne koormuse voolu ruuduga. Seetõttu on generaatori nominaalse koormuse juures demagneeriv võimsus väljundi suhtes võrreldes väiksem ja redutseeritud pinge langus väheneb. Väikese generaatori pöörlemiskiiruse peamine positiivne tunnusjoon on selle KPE märkimisväärne suurenemine. 1200 pööret minutis suurenes Generaatori KPE alates 3,8 ühikut 600 p / min, 5,08 ühikut.
Suurte generaatorite kontseptuaalselt on erinev disain, mis põhineb magnetilistes ahelate teise tsükliõiguse rakendamisel. See õigus sätestab, et kui magnetväljakul on kaks või mitu MDS-allikaid (püsimagnetid), siis magnetväljakul, need MDS algebraally kokku. Seega, kui me võtame kaks identset magnetit ja mõned nende varjatud poolused magnetilise vooluga magnetilise südamikuga, siis teiste kahe erineva pooluse õhu vahe on kahekordistunud MDS-i. See põhimõte on paigutatud suure generaatori ehitamisele. Sama korter mähise kujul, nagu magnetilises generaatoris, paigutatakse sellele moodustunud õhu vahe kahekordse MDS-ga. Kuna see mõjutas generaatori välise omaduse näitasid oma teste. Selle generaatori testid viidi läbi standardsagedusega 50Hz, mis samuti väike generaatoris vastab 600 p / min. Püüdes võrrelda nende generaatorite väliseid omadusi samade tühikäigudega. Selleks vähendati suure generaatori pöörlemiskiirus kuni 108 pööret minutini ja selle väljundpinge langes 50 volti, väikese generaatori tühikäigul oleva pinge kiirusega 1200 p / min. Selliselt saadud suure generaatori välised omadused on näidatud samas joonisel fig 2, kus on kujutatud ka väikese generaatori välise iseloomuliku välise iseloomuga. Nende omaduste võrdlemine näitab, et sellise väga väikese väljundpingega suure generaatori jaoks on selle väline omadus väga pehme, isegi võrreldes, mitte sellise jäiga välise iseloomuga väikese generaatoriga. Kuna mõlemad vaimsed generaatorid on iseenesestmõistetavad, oli vaja teada saada, mida on vaja selle energia omadustes. Seetõttu tehti draivi elektrimootori tarbitava võimsuse eksperimentaalne uuring ilma suure generaatori vaba energia tarbimiseta, st generaatori tühikäigu kaotuse mõõtmine. Need uuringud viidi läbi elektrimootori võlli ja generaatori võlli vahelise alumise reduktori kahe erineva ülekandesuhtega, et mõjutada tühikäigu generaatori energiatarbimist. Kõik need mõõtmised viidi läbi vahemikus 100 kuni 1000 p / min. Mõõdeti nende tarbitava voolu pinge toitepinge ja generaatori tühikäigu võimsus arvutati käigukasti käigulise suhte ajal 3,33 ja 4,0-ga. Joonisel fig. 3 kujutab endast nende väärtuste muutuste graafikuid. Elektrimootori tarnepinge on lineaarselt kasvanud suureneva revolutsioonidega mõlemas käiguvahetuses ja praeguses tarbimisel oli väikese mittelineaarsuse kroonitud voolu elektrilise komponendi ruutkeskne sõltuvus. Tarbitud võimsuse mehaaniline komponent, nagu on teada, sõltub lineaarselt pöörlemiskiirusest. Tuleb märkida, et käigukasti käigulise suhte suurendamine vähendab kogu kiiruse vahemikku tarbimist ja eriti suurtel kiirustel. Ja see mõjutab loomulikult nii tarbitud võimsust - see võimsus väheneb proportsionaalselt käigukasti käiguvahelise suhte suurenemisega ja antud juhul umbes 20% võrra. Suure generaatori väline omadus eemaldati ainult nelja, kuid kahe pööret, kuid kahe pööretemperatuuril - 600 (sagedus 50 Hz) ja 720 (sagedus 60 Hz). Need koormuse omadused on näidatud joonisel fig. Need omadused, erinevalt väikeste generaatorite omadustest, on lineaarne, väga väikese pingelangusega koormuse all. Nii 600 pööret minutis, tühikäigu pinge 188 juures koormuse voolu 0,63 a langes 1,0 V. 720 pööret minutis, tühikäigupinge 226 juures koormuse voolu 0,76 ja langes 1,0 B. Generaatori koormus, see muster jäi ja üks võib eeldada, et pinge tilk on ligikaudu 1 V anumi kohta. Kui arvate protsendipinge tilk, siis 600 pööret oli 0,5% ja 720 pööret 0,4%. See pinge langus on tingitud ainult pinge tilk aktiivne mõju generaatori mähise ahela - mähis, alaldi ja alaldi juhtmed ja see on ligikaudu 1,5 oomi. Generaatori mähise demagnetiseeriv toime koormuse all ei ilmnenud või avaldati kõrge koormuse vooluga väga nõrgaks. See on seletatav asjaoluga, et topelt magnetvälja sellises kitsas õhupühal, kus generaatori mähis asub, ei saa ankurdada ankurdamist ületada ja hirmutamine genereeritakse V. Tet kahekordse magnetvälja. Suure generaatori väliste omaduste peamine eristaja on see, et madala koormusega vooludes nad on lineaarsed, ei ole teravaid pinge tilka, nagu väikese generaatoriga, ja seda seletab asjaolu, et olemasolev ankru vastus ei saa väljendada ise ei saa ületada püsimagnetite valdkonnas. Seetõttu saate teha järgmised soovitused CE generaatorite arendajatele püsimagnetitele:
1. Mitte mingil juhul ärge kasutage nendega avatud magnetvoolu, see toob kaasa tugeva hajutamise ja magnetvälja lühiajalise kasutamiseni.
2. Dispersiooniväljal on ankurdusreaktsioonis kergesti ületada, mis toob kaasa generaatori väliste omaduste järsu leevendamise ja arvutatud toite eemaldamine generaatorist on võimatu eemaldada.
3. Generaatori võimsus saate kahekordistada, suurendades samal ajal väliste omaduste jäikuse, rakendades kahte magnetit oma magnetketiga ja tekitades topelt MDS-i.
4. Selles valdkonnas kahekordistunud MDS-iga on võimatu panna rullid ferromagnetiliste südamikega, sest see toob kaasa kahte magnetilise ühendi ja MDS-i kahekordistumise mõju kadumise.
5. Generaatori elektriseadmega kasutage sellist käigukasti käigukasti suhet, mis võimaldab kõige tõhusamalt vähendada sisselaskeakende kadu tühikäigul.
6. Soovitan generaatori ketta disaini, see on kõige rohkem lihtne disainSaadaval kodus tootmises.
7. kettakujundus võimaldab kasutada korpuse ja võlli karudega tavapärasest elektrimootorist.
Ja lõpuks, ma soovin teile püsivust ja kannatlikkust luua
Tõeline generaator.
Leiutis käsitleb elektrotehnika ja elektrotehnika, eriti sünkroonige generaatoritega, kellel on ergastus püsimagnetid. Tehniline tulemus on sünkroongeneraatori operatiivparameetrite laiendamine, pakkudes võimaluse kohandada nii aktiivset võimsust kui ka AC väljundpinget ning tagades võimaluse kasutada elektrilise keevitusvoolu allikana Arc-keevitamine erinevates režiimides. Sünkroonne ergastuse generaator püsimagneteid sisaldab kandjakomplekti staatori tugilaagritega (1, 2, 3, 4), millele rühm tsükli magnetväljakul (5) on paigaldatud masti väljaulatuva perifeeria, mis on varustatud elektriliste elektriliste Sildid, mis on paigutatud neile (6) tugivõllile (9) paigaldatud staatori multifaasi ankurihingu (7) ja (8), kusjuures rotatsiooni võimalusega tugilaagrid (1, 2, 3, 4) vedaja ümber Rõngasroopide (10) staatori rühma montaaž koos sisemise külgseinte magnetväljade (11) tsükliga paigaldatavate nuppidega, millel on ümmarguse suunas vaheldumisi p-auru magnetperede vaheldumisi, kattes elektriliste rullidega (6). Ankru mähised (7, 8) staatorõngas magnettorustik. Staatori sõlme kandja on valmistatud samade moodulite rühmast. Staatori sõlme kandjamoodulid on seadistatud võimalusega nende ümberpööramise võimalusega üksteise suhtes telje ümber, männi tugivõlliga (9) ja on varustatud nende nurga all olevate inimestega seotud assotsieerumisega üksteisega Ja mainitud moodulite ankruhuringute faasid on omavahel ühendatud, moodustades staatori ankurhoones ühiste faaside moodustamisega. 5 z.p. F-LS, 3 üül.
Pildid patendi patendiga 2273942
Leiutis käsitleb elektromashinoliini valdkonnas, eriti püsimagnetidega sünkroonigeneraatoritega ja neid saab kasutada autonoomsete elektrienergia allikates sõidukite, paatide, samuti autonoomsete elektrivarustuse allikate tarbijatele vahelduva praeguse tööstussagedusena ja suurenenud sagedus ja autonoomse elektrijaamade allikaks keevitusvoolu elektrilise kaare keevituse läbiviimiseks valdkonnas tingimustes.
Sünkroonne generaator, kellel on ergastus püsimagnetid, mis sisaldavad kandelaatori kandjakomplekti, millel on tugilaagritega, millele magnetvälja südamik, millel on pooluselised väljaulatuvad magnetilised südamikud, mis on paigaldatud perifeeriale, mis on varustatud elektriliste rullidega, mis on varustatud staatori ankur-mähisega, Samuti paigaldatud võrdlusvõllile võimalusega pöörlemise võimalusega mainitud tuglaagrite rootor püsiva ergastuse magnetitega (vt näiteks a.i.voldek " Elektriautod", ED. Energia, Leningradi filiaal, 1974, lk 794).
Puudused tuntud sünkroonne generaator on märkimisväärne metallivõimsus ja suured mõõtmed tõttu olulist metallist intensiivsuse ja mõõtmete tõttu massiivne silindrilise vormi rootori, valmistatud konstantse ergastusmagnetid magnetiliselt tahke sulamite (nagu Alni, Alnico, Magno et al .).
Sünkroonse põrvamise püsimagnetid on ka tuntud ka mis sisaldab kandjakomplekti staatori koos tugilaagrid, millele rõngakujuline magnet tuum pool eeskujuga paigaldatud perifeeriale paigutatud elektriliste rullide ankur mähis staatori seatud Võimalus pöörlemise ümber staatori rõnga magnetväheahel tsükli rootori tsükli magnetilise vooderdise vahel vahelduva külgseina paigaldatud sisemise külgseinale, mis on paigaldatud sisemise külgseinale magnetic poolakate, mis katab Pole väljaulatuvate elektriliste rullide ankru mähisega määratud tsükli magnettoru staator (vt näiteks Vene Föderatsiooni nr 2141716, Cl.
Püsiv magnetide teadaoleva sünkroonse ergastamise puuduseks on kitsad tööparameetrid, mis on tingitud sünkroonse generaatori aktiivse võimsuse reguleerimiseks, kuna selle sünkroonse induktiivse generaatori konstruktiivsel täitmisel ei ole operatiivse muutuse võimalust. Määratud tsükli magnetilise vooderdise individuaalsete püsimagnetide poolt loodud magnetvoo väärtuses.
Lähim analoog (prototüüp) on sünkroonne generaator, kellel on püsivate magnetide ergastamine, mis sisaldavad tugeva laagrite kandjakompleksi, millele magnetväljaulatuv rõngastusvõimsus on paigaldatud perifeeriale, mis on varustatud neile pannakse elektriliste rullidega Mitmefaasilise ankru staatoriga, mis on paigaldatud tugivõllile, millel on võime pöörata nimetatud tugilaagritele staatori tsükli magnetilise torujuhtme ümber, mille rõngakujuline rootor on sisemise külgseinale paigaldatud rõngakujulise magnetilise vooderdisega vahelduva magnetperega P-aurust, kattes pole väljaulatuvaid, millel on määratud staatorirõnga magnettorude ankru mähise elektriline rullid (vt patendi RF № 2069441, CL. N 02-21/22 taotluse nr 4894702/07 dateeritud 06/1/1990 ).
Püsivate magnetitega teadaoleva sünkronoone generaatori puuduseks on ka kitsad operatiivparameetrid, mis puudutavad sünkroonse induktori generaatori aktiivse võimsuse reguleerimist ja väljundpinge väärtuse reguleerimise võimalust reguleerimist AC, mis raskendab seda keevitusvoolu allikana elektrilise kaare keevitamise ajal (tuntud sünkroonse generaatori kujundamisel, ei ole võimalik individuaalsete püsimagnetite kogumuutuse võimalust teha operatiivseid muutusi Ringmagnetilise vooderdise moodustamine).
Käesoleva leiutise eesmärgiks on laiendada sünkroonse generaatori tööparameetreid, pakkudes võimaluse kontrollida nii aktiivset võimsust kui ka AC-i pinge reguleerimise võimalust ning tagada võimalus kasutada seda allikana keevitusvool elektrilise kaare keevitamise läbiviimisel erinevates režiimides.
Seade eesmärk on saavutada asjaolu, et sünkroonne generaator, kellel on ergastus püsimagnetid, mis sisaldavad staatori kandjakomplekti, millel on tugilaagrid, millele rõngakujuline magnetvälja südamik on paigaldatud perifeeriale, mis on varustatud neile pandud elektrilistele rullidele Mis mitmefaasiline ankur mähis staatori paigaldatud paigaldatud tugivõllile võimaluse pöörlevad nimetatud tugilaagrid ümber tsükli magnettorustik staatori tsükli rootori rõnga magnetilise vooder, mis on paigaldatud sisemise külgseinale, mis on paigaldatud sisemise külgseinale vahelduva magnetilisega Poolakad P-aurist, kattes pole väljaulatuvad elektriliste rullidega määratud staatorirõnga magnettorustiku ankru mähiste elektriliste rullidega, mis kannab sõlme, mille staator on valmistatud sama moodulite rühmast, millel on määratud tsükli magnetvärv ja rõngakujuline rootor paigaldatud ühele võrdlusalale võimalusega nende ümberpööramine üksteise suhtes telje koaksiaaliga tugivõll ja Abzhena kinemaatiliselt ühendatud nende nurge allisese omakorda üksteise suhtes ja ankruhäirete faasid staatori kandjamoodulites on omavahel ühendatud, moodustades staatori ankurhoones üldised faasid.
Kavandatava sünkroonne generaatori täiendav erinevus püsivate magnetite ergastamisega on see, et tsüklootorite ring magnetväljade magnetpoloonid staatori sõlme külgnevate moodulite külge paiknevad üksteisele ühes radiaalses lennukites ja faaside otsad Ankru mähise ühes staatori sõlme mooduliga ühendatakse sama nime ankur-mähise algatusfaasidega teise staatori sõlme teise külgneva mooduliga, moodustades staatori ankur-mähise üldised faasid koos.
Lisaks sisaldab iga staatori sõlme moodulile ringhülsi välise vastupidava äärikuga ja klaasiga, millel on keskne auk, ja rõnga rootori iga staatori kandjamooduliga rõngakujuline rootor sisaldab rõngakujulist kest sisemise kangekaelse äärik, mis ütles mainitud vastava tsükli magnetilise vooderdise samal ajal, näidatud tsükli varrukad staatori sõlme moodulid on seotud selle sisemise silindrilise külgseinaga ühe nimetatud tugilaagrid, mis on konjugeeritud seintega Kesksed augud määratud sobivate klaaside otstes, rõnga rootori rõngakujuline kest on tugevalt ühendatud tugivõlliga kinnitusdetailide abil, tsükli magnetvälja südamikku vastavas moodulis staatori kandjakomplekt on paigaldatud määratud tsüklihülsile jäigalt seotud oma välise resistentse äärikuga külgsilindrilise seina klaasi ja moodustades koos viimase rõngakujulise õõnsusega, kus Muudetud rõnga magnetvälja tuum elektriline rullid vastava staatori mähisega. Täiendav erinevus kavandatava sünkroonne generaatori põnevusega püsimagneteid on see, et kõik kinnitusdetagar, mis ühendavad tsüklootori tsükli rootori koos tugivõllis, sisaldab rummu, mis on paigaldatud tugivõllile, millel on äärik, mis on jäigalt seotud sisemise vastava tsükli kesta kangekaelne äärik.
Kavandatud sünkroonse generaatori täiendav erinevus püsivate magnetite ergastamisega on see, et staatori kandjate moodulite nurgapööramise juhtimine on paigaldatud üksteisega viite sõlmega staatori kandja sõlme moodulitel.
Lisaks ajam nurga sisselülitamise üksteise kandja moodulite staatori sõlme valmistatakse kujul kruvikmehhanismi sõidukruvi ja mutter ja tugi sõlme nurga ümberpööramise staatori sõlme sektsioonide hulka kuuluvad Toetada üks nimetatud klaasist kinnitatud silmalauale ja teises tassil, võrdlusriba, samas kui šassii kruvi ühendatakse peibutult kahe tempoga hingega ühe otsaga telje abil paralleelselt nimetatud tugivõlli teljega paralleelselt Slot juhendiga, mis asub ringi kaarel, ja kruvikmehhanism kinnitatakse ühe otsaga mainitud silmaga, mis toimub teises otsas varre vahele juhtimisriba juhtpinna kaudu ja on varustatud lukustuselemendiga.
Leiutist illustreerivad joonised.
Joonisel fig 1 on kujutatud kavandatud sünkroonne generaatori üldine vaade pikisuunalises osas püsivate magnetide ergastamisega;
Joonisel fig 2 on kujutatud joonisel fig 1 joonisel 1;
Joonisel fig 3 on kujutatud sünkroonne generaatori ergutamise skemaatiline magnethela ühes teostuses ankru staatori mähiste kolmefaasiliste elektriliste vooluringidega esialgses esialgses asendis (ilma vastavate etappide nurga nihkumiseta staatori kandja moodulites vastavate faasideta ) staatori postide arvu jaoks p \u003d 8;
Joonis fig 4 on sama, kus staatori ankruhäirete kolmefaasilise elektriliste vooluahelate faasid, mis on üksteise suhtes paigutatud nurga asendis nurga all, mis on võrdne 360 \u200b\u200b/ 2p kraadiga;
Joonis 5 näitab valikut elektrijuht Sünkroonse generaatori staatori ankruhäirete ühendid faasühendiga tähega ja sama nime faaside järjestikuse ühendiga moodustunud faaside staaži järgi;
Joon.
Joonisel fig 7 on kujutatud skeemi vektori diagramm, mis muudab sünkroonne generaatori sünkroonnegeneraatori väärtuste muutmist koos staatori ankur mähiste vastavate faaside nurgapööramisega (vastavalt staatori sõlme moodulid) vastava nurga all ja millal määratud faaside ühendamine vastavalt "Star" skeemile;
Joonis fig 8 on sama, kui staatori ankurhäirete faaside ühendamine vastavalt "kolmnurga" skeemile;
Joonisel fig 9 on kujutatud diagrammi sünkroonse generaatori väljundi lineaarpinge sõltuvuse graafikuga staatori mähiste sama nime faaside ümberpööramise geomeetrilisest nurgast, millel on pingevektori pöörlemise asjakohane elektriline nurk faaside ühendamise faas vastavalt "Star" skeemile;
Joonis fig. 10 kujutab diagrammi sünkroonse generaatori väljund lineaarpinge sõltuvuse graafikuga, mis geomeetriline nurk sama nime faaside ümberpööramine staatori mähisüsteemi sobiva elektrilise nurga pinge vektor Faaside ühendamise faasis vastavalt kolmnurga skeemile.
Sünkroonse ergastuse generaator püsimagnetid sisaldab kandjakomplekti staatori tuglaagritega 1, 2, 3, 4, mille rühm identsed tsükli magnettorud 5 on paigaldatud (näiteks kujul monoliitsekettade pulber Komposiit magnetmaterjali) Pole väljaulatuvate perifeeriaga, mis on varustatud nendega, millel on elektrilised rullid 6 multifaasiga (näiteks kolmefaasilise ja sisse) Üldine M-faas) Ankru mähised 7, 8 tugevavõllile paigaldatud staatorit, kusjuures pöörlemisvõimalus on nimetatud tugilaagrite 1, 2, 3, 4 ümber sama tsükli rootorite staatori rühma kandjakomplekti ümber Ringmagnetilised vooderdised paigaldatud sisemise külgseinad (näiteks kujul monoliitse magnetrõngaste valmistatud pulber magnetoisotroopse materjali) vaheldumisi ümmarguse suunas magnetperede poolt P-paari (selle teostuses generaatori arvu Magnetic postide paari on 8), mis katab pooluselised väljaulatuvad elektrilised rullid 6 ankru mähised 7, 8 nimetatud tsükli magnetliinidest 5 staatorit. Kandekomplekt staator on valmistatud rühmade identsete moodulite rühma, millest igaüks sisaldab tsüklihülsi 12 välise resistentse äärikuga 13 ja klaas 14 keskauaga "A" lõpus 15 ja külgsilindrilise seinaga 16. Kõik rõngakujulised rootorid 10 sisaldab rõngast Shell 17 sisemise kangekaelse äärikuga 18. Staatori kandjamoodulite tsüklihülssid 12 on konjugaat oma sisemise silindrilise külgseinaga ühe mainitud tugilaagritega (tugilaagritega 1 , 3), teine \u200b\u200bneist (tugilaagrid 2, 4) on konjugeeritud seinte keskmensi "" Nende vastavate prillide otstes 15. Rõngas kestad 17 Ring rootorid 10 on jäigalt ühendatud tugivõi 9-ga Paigaldusseadmete vahendid ja iga tsükli magnettorude 5 vastavas moodulis staator sõlme on paigaldatud määratud tsükli varrukas 12, jäigalt kinnitatud oma välise kangekaelse äärikuga. 13 Lateraalse silindrilise seina 16 tassi 14 ja moodustamisega Koos viimase rõngakujulise õõnsusega "B", mis paneb kindlaksmääratud vastava rõnga magnettoru 5 koos vastava ankur-mähise 6 elektriliste rullidega (Ankru mähised 7, 8) staatoriga. Staatori kandja moodulid (tsükliga puksid 12 Nende moodulite moodustamine koos klaasidega 14) on seadistatud võimalusega omakorda üksteise ümber telje koaksiaaliga, millel on tugivõlli 9 ja on varustatud kinemaatiliselt seotud nurga pöördumisega nende suhtes üksteise suhtes, mis on paigaldatud viite sõlme abil. staatori kandjakomplekti moodulitel. Kõik kinnitusdetailid, mis ühendavad vastava rõngakujulise RÕLMATSIOONI 10 Rõngakujulise RÕHJA 17, sisaldab tugeva võlli 9-ga, mis on paigaldatud tugeva võllile äärikuga 20, mis on jäigalt seotud sisemise kangekaelse äärikuga 18 vastava rõngakujulise kestaga 17. Star-sõlme moodulite nurgapööramise draiv üksteise suhtes, mis on üksteise suhtes esitatud, on tehtud täitmise esitlemise versioonis, mis on kujul kruvikmehhanismi kujul, millel on sõidukruvi 21 ja mutter 22 ning tugikontaaž nurgas ümberpööramise Staatori sõlme sektsioonid hõlmavad 14 toetavat silmapaketti, mis on kinnitatud ühele nimetatud prillidele ja mõnele teisele klaasile 14, tugiplaat 24. Alusvaru kruvi 21 on ühendatud kahekordse tempoga liigendiga (liigendiga kahevabadusega) ühe Lõpeta "in" kasutades telge 25 paralleelselt O-O1 teljega nimetatud tugivõlli 9, mille määratud võrdlusriba 24, mis on valmistatud paiknevad arc ring ringi, juhend pesa "g" ja mutter 22 kruvikmehhanismi on oluliselt seotud ühe otsaga nimetatud tugisealaga 23, teises otsas viidi läbi varre 26 läbis juhend pesa "G" toetusriba 24 ja on varustatud lukustuselemendiga 27 (lukk mutter). Lõpus mutter 22, peldamatult ühendatud tugi silmalauguga 23, täiendav lukustuselement 28 on paigaldatud (täiendav lukustusmutter). Tugivõll 9 on varustatud kinnitusfännidega 29 ja 30, 8 staatoriga, millest üks (29) asub võrdlusvõlli 9 otstest ja teine \u200b\u200b(30) paikneb vahel Staator sõlme ja paigaldatud tugivõll 9. Rõngas varrukas 12 osa kandjakomplekt staatorit tehakse ventilatsiooni aukudega "D" välkresistentsete äärikute 13, et läbida õhuvoolu vastava tsükli õõnsustesse "B" , moodustatud rõngasõli 12 ja klaaside 14 ja jahutamiseks ankru mähiste 7 ja 8, paigutatud elektriliste rullide 6 olevate magnetliinide väljaulatuvate ruudukujuliste rullide jaoks 5. Tugivõlli 9 lõpus, millele ventilaator 29 Asub, rihmarattaga kliinilise ülekande on paigaldatud, et viia 10 sünkroonne generaator pöörlemisel rõngakujuliste rootorid. Ventilaatori 29 fikseeritakse otse kliireti 31 rihmarattale. Kruvimehhanismi jooksva kruvi 21 teises otsas paigaldatakse staatori sõlme moodulite nurgas pöördumise manuaaljuhtimise käsitsi juhtimise käsitsi 32 võrreldes üksteise suhtes. Sama nime (A1, B1, C1 ja A2, B2, C2) faasid staatori kandja moodulite rõngaste magnettorudes 5 on ühendatud, moodustades generaatori üldised faasid (faaside ühend Sama nime üldiselt nii järjekindlalt kui ka paralleelselt, samuti ühend). Sama magnetperede ("Põhja" ja vastavalt "Lõuna") Ring magnetväljade 11 ring rootorid 10 külgnevate moodulite staator sõlme staatori paiknevad üksteisele mõnes radiaalses lennukites. Faaside otsade (A1, B1, C1) ankru mähis (mähis 7) esitatud teostuses on staatori sõlme ühe mooduli tsükli magnetliinidel 5 ühendatud sama nime faaside algusega ( A2, B2, C2) Ankru mähis (mähis 8) külgnevasse mooduliga staatori kandja koost, mis moodustab staatori ankur-mähise üldiste faaside järjestikuse ühenduse.
Sünkroonne generaator, kellel on ergastus püsimagnetid, töötab järgmiselt.
Draivist (näiteks sisepõlemismootorist, eelistatult diiselmootorist, mis ei ole joonisel näidatud) läbi puhastamise rihmarattaga, edastatakse pöörleva liikumise tugivõll 9 rõngakujuliste rootoritega 10. Ring rootorid 10 (rõngakujulised kestad 17) Rõnga magnetväljade 11 (näiteks monoliitse magnetrõngastest pulbri magnetoisotroopse materjali) luuakse pöörleva magnet voolu, tungides õhkirõnga vahe rõngakujuliste magnetiliste vooderdiste 11 ja rõnga magnettorude vahel 5 (for Näide, staatori sõlme moodulite pulberkomposiidi magnetilisest materjalist ja radiaalsete postide permentide pulberkomposiitide magnetilisest materjalist väljaulatuvad (joonisel olevad joonisel olevad) tsükli magnettorud "Northern" ja "lõunapoolsete" vahelduvate magnetperede läbimine Ringmagnetiliste vooderdiste vahel 11 Rõngakujulise radiaalsete postide väljaulatuvate Magnetilised osad 5 moodulid kandjakomplekt staatori, mis põhjustab pulseerimise pöörleva magnetvoo nii suurus ja suunas radiaalposti väljaulatuvad nende tsükli magnettorud 5. Sellisel juhul muutub (EMF) vastastikuse Shift faasi lisatakse ankru mäss 7 ja 8 staatori igas M-faasi ankru mähised 7 ja 8 nurga võrdub 360 / m elektriliste kraadidega ja kolmefaasilise ankru mähiste 7 ja 8 Nende faasid (A1, B1, C1 ja A2, B2, C2) on indutseeritud sinusoidse muutujaid elektromotoorse jõud (EMF) faasi nihkega nurga 120 kraadi ja sagedusega võrdne toote arvu paari arvu P) magnetväli tsükli magnetväljal 11 tsükli rootorite 10 pöörlemise sageduse kohta (magnetpoodide paari paari kohta p \u003d 8, on EMF-i muutujad soovitavalt suurenenud sagedusega, näiteks sagedusega 400 Hz). AC (näiteks kolmefaasiline või üldiselt m-faas), mis voolab läbi selle staatori kogu ühendi (A1, B1, C1 ja A2, B2, C2) ühendi ülalpool moodustunud staatori kogu ühendi (A1, B1, A2, B2, C2) kaudu ja 8 külgnevate rõngaste magnetiliste elektrijaamade 5, toidetakse väljund elektrienergia ühendused (ei ole näidatud joonisel) ühendada elektrienergia vastuvõtja (näiteks ühendada elektrimootorid, elektrilised tööriistad, elektripumbad, kütteseadmed, samuti Ühendage elektrilised keevitusseadmed jne. ). Sünkroonse generaatori esitatud teostuses, väljundfaasi pinge (UF) staatori kogu kinnitamisel (moodustatud sobiva täpsustatud ühendi sama nimega sama nimega ankru mäss 7 ja 8 rõnga magnetis Torud 5) staatori sõlme moodulite esialgses esialgses asendis (ilma iga külgse nihkumiseta nende staatori sõlme nende moodulite sõprade ja seetõttu, ilma üksteise nurga nihkumiseta, ilma rõngakujulise magnettorude sõbraga Pole väljaulatuvate perifeeria abil) on võrdne individuaalsete faaside pingete (UF1 ja UF2) mooduli summaga staatori kandja moodulite tsükli magnetjoontides 7 ja 8-s (üldiselt üldine väljundfaas) UF-i generaatori pinge on võrdne pingevektorite geomeetrilise summaga A1, B1, C1 ja A2, B2, C2, C1 ja A2, C2, C2 individuaalsetes etappides 7 ja 8, vt joonis . 7 ja 8 pinge diagrammidega). Kui on vaja muuta (vähendada) väljundfaasipinge UF (ja vastavalt väljund lineaarne pinge ul) esitatud sünkroonne generaator toite teatud elektrienergia vastuvõtjad vähendatud pinge (näiteks elektriline kaare keevitus Vahelduvvoolu teatud režiimides toimub üksikute kandemoodulite nurga ümberpööramine üksteise suhtes teatud nurga all (täpsustatud või arvestatakse) suhtes. Samal ajal on staatori sõlme moodulite nurgapööramismoodulite kruvikmehhanismi lukustuselement 27 seotud ja käepideme 32 kaudu juhitakse kruvikmehhanismi šassii kruvi 21, mille tulemusena Nuts 22 nurgeline liikumine viiakse läbi ringi kaaril ARC-sse ühe staatori sõlme moodulite antud nurga all, mis on seotud selle kandjakomplekti teise mooduli mooduliga võrdlusvõlli 9-kohalise O-O1 telje ümber (Sünkroonse induktiivse generaatori esitatud versioonis paigaldatakse staatori kandekomplekti moodul, millele on paigaldatud tugilaager 23 tugilaaduri sõlme moodul tugiribaga 24, millel on pesa "g" Fikseeritud asendis, st kinnitatud mis tahes alusele, ei ole see esitatud joonisel näidatud). Staatori kandja moodulite nurga ümberpööramisega (rõngasülhid 12 klaase 14) võrreldes üksteisega, mis on üksteisega kaasa tugivõlli 9 O1-O1 telje ümber, ümmargused magnettorud 5 pööratakse üksteise suhtes võrreldes ümmargused magnettorud 5 Määratud nurga all, mis tuleneb ümberpööramise teatud nurga all üksteise telje ümber poolavavõlli 9 O1 O1 telje (see ei ole tingimuslikult näidatud joonisel) elektriliste rullidega 6 multifaasi (antud juhul kolmefaasilise) ankur mähised 7 ja 8 staatori rõngakujuliste magnettorusid. Hõõrde magnetiliste torujuhtmete pistikute väljaulatuvad 5 võrreldes üksteise suhtes antud nurga all 360/2p kraadis, toimus faasipinge vektorite proportsionaalne pöörlemine staatori sõlme liikuva mooduli ankurhoones (antud juhul UF2 faasipinge vektorid pöörletakse 7 kandemooduli ankru mähis Ebanormaalse pöördumise staatoriga täielikult määratletud nurga all (vt joonis fig 7 ja 8), mis toob kaasa muutuse Saadud väljundfaasipinge UF-i sünkroonne generaator, sõltuvalt VF2 faasipinge vektorite pöörlemisnurgast etappides A2, B2, C2, mis on staatori A2, B2, C2 võrreldes VF1 faasipinge vektorite suhtes A1, B1, C1 teise kinnitusreit 8 staatorit (see sõltuvus arvutatakse, arvutatakse veerellgoonide lahuse ja määratakse järgmise väljenduse järgi:
Saadud faasipinge UF kohanemise valik esitas juhtumi sünkroonne generaator, kui UF1 \u003d UF2 muutub 2UF1-st 0-le ja juhul, kui UF2 Staatori kandja teostamine identsete moodulite rühmast nimetatud tsükli magnetilise juhtmega 5 ja ühe võrdlusvõllile 9 paigaldatud tsükli rootoriga 10, samuti staatori sõlme moodulite paigaldamine koos võimaluste oma ümberpööramise võimalusega üksteise suhtes Telje koaksiaal koos tugivõllitaga 9, moodulite varustamine staatori kandjakomplektiga, mis on nendega seotud nende võrreldes nende võrreldes üksteise suhtes ja anuma mähiste 7 ja sama nime faaside vahel. 8 staatori kandja moodulites, mille moodustumine staatori ankurhoones üldiste faaside moodustumisega võimaldab teil pikendada sünkroonse generaatori tööparameetreid, pakkudes selle aktiivse võimsuse reguleerimise võimaluse ja tagades väljundpinge reguleerimise võimaluse AC, samuti pakkuda võimalust kasutada seda keevitusvoolu allikana elektrilise kaare keevituse läbiviimisel mitmesugustes režiimides (pakkudes väärtuse reguleerimise võimalust Stressifaaside vahetamine faaside a1, B1, C1 ja A2, B2, C2 ja üldise juhtumi etappides AI, BI-s, CI-s staatori ankurhäälestustes kavandatud sünkroonne generaator). Kavandatud sünkroonne generaator koos põnevusega püsimagnetid saab kasutada vastava lülitus ankru staatori mähisega, et pakkuda elektrienergiat mitmesuguste vahelduvate mitmefaasiliste elektriliste voolud erinevate parameetrite toitepinge. Lisaks täiendava asukoha sama magnetperede ("Northern" ja vastavalt "Southern") rõnga magnet-magnet-magnet-magnet-magnet-magnet vooderdised 11 külgnevate ringide rootorid 10 kongrult üksteisega mõnes radiaalses lennukites, samuti ühendi otste ühend faasid A1, B1, C1 ankurdus 7 ühe staatori kandja mooduli rõngakujulise magnetilise drampy 5 rõngakujulises magnetilises juhtmes 5-st faaside a2, B2, C2 ankru mähise 8 külgneva mooduliga (seeriaühendus staatori ankur-mähise faasid) määrata võimaluse tagada sünkroonne generaatori väljundpinge sujuv ja tõhus juhtimine maksimaalsest väärtusest (2U F1 ja üldiselt ka kandja sõlme N osade arvu N osade arvu Nu F1 staatorit) kuni 0, mida saab kasutada ka elektriliste elektriliste masinate ja -seadmete varustamiseks. 1. Sünkroonne ergastuse generaator püsimagnetid, mis sisaldavad staatori kandjakompleksi tugilaagritega, millele rõngakujuline magnetvälja südamik on paigaldatud perifeeriale, mis on varustatud elektriliste rullidega, mis on paigutatud neile mitmefaasilise ankru mähisega Võrdlusvõllile paigaldatud staator, mis on paigaldatud pöörlemisvõimalusega, mis on mainitud viitelaagrid staatori tsükli rootori tsükli magnetilise torujuhtme ümber, millel on sisemine külgseinale paigaldatud rõngakujuline magnetiline vooder, mis on paigaldatud sisemise külgseinale, millel on vahelduvad magnetilised poolakad p-aurist, kattes pole Eendid, millel on määratud staatorõnga magnettoru ankru mähiste elektriliste mähistega, mida iseloomustab see, et kandja staatori sõlme on valmistatud samade moodulite rühmast määratud tsükli magnetilise südamikuga ja rõngakujulise rootoriga, mis on paigaldatud ühele võrdlusvõllile, samal ajal Staatori kandja moodulid on paigaldatud võimalus nende ümberpööramise võimalusega OS-i ümber ja koaksiaal, millel on tugivõlliga ja on varustatud nende nurgamehe kinemaatilise seondunud sõita, võrreldes üksteise suhtes ja staatori sõlme moodulites ankruhäirete faasid on ühendatud, moodustades selle üldised faasid staatori ankurhoones. 2. Sünkroonne geneneraator, kellel on ergastus püsimagnetid vastavalt punktile 1, mis erineb selle poolest, et staatori staatori sõlme külgnevate moodulite rõngakujuliste magnetväljade magnetpoloonide magnetpoloonid asuvad üksteisele ühes radiaalses lennukites ja the Ankru mähise faaside otsad ühes kandjamoodulis asuvad staator sõlme on ühendatud põhimõtetega sama nime faaside ankur mähise teises, külgneva mooduli staatori kandja koost, moodustades kogufaasid ankur mähise staatoriga ühenduses üksteisega. 3. Sünkroonne generaator, kellel on ergastus püsimagnetid vastavalt nõudluspunktile 1, mis erineb selle poolest, et iga staatori kandja mooduliga sisaldavad rõngashülsi, millel on välitingimustes ääriku ja klaasiga, millel on keskne avamine ja igaüks rull staatori kandja moodulid sisaldavad rõngakujulist kest sisemise kangekaelse äärikuga, milles nimetatud vastav tsükli magnetiline vooder on paigaldatud, samas kui staatori sõlme moodulite määratud tsükli varrukad on seotud selle sisemise silindrilise külgseinaga ühe nimetatud toega Laagrid, teine \u200b\u200bneist on konjugeeritud seintega keskel augud otstes määratud vastavate prillide, rõngasrõngad Ring rootori on jäigalt ühendatud tugivõlli abil paigaldus sõlmede ja rõnga magnetkriide vastavas moodulis Staatori sõlme on paigaldatud määratud tsüklihülsile, mis on jäigalt seotud selle väliste resistentsete äärikuga virna külgsilindrilise seinaga ANA ja moodustamine koos viimase rõngakujulise õõnsusega, milles pannakse kindlaksmääratud vastava rõnga magnetvälja ahela, millel on staatori vastava ankru mähise elektrilised rullid. 4. Sünkroonne generaator, kellel on ergastus magnetitega vastavalt ükskõik millisele punktile 1 kuni 3 vastavatest püsimagnetidest, mida iseloomustab see, et iga rõngasroomi tsükli kesta ühendav paigaldussõlmi, mis sisaldab tugivõllis paigaldatud rummu a äärik, mis on jäigalt seotud vastava tsükli kesta sisemise resistentse äärikuga. 5. Sünkroonne generaator, kellel on ergastus püsimagnetid vastavalt nõudluspunktile 4 vastava püsivate magnetidega, mida iseloomustab see, et staatorilaadurisse sõlme moodulite nurga ümberpööramise draiv on üksteise suhtes paigaldatud võrdlussõlmede abil staatori kandja sõlme. 6. Sünkroonne generaator, kellel on ergastus püsimagnetid vastavalt nõudluspunktile 5, mis erineb selle poolest, et nurgelise pöörde draiv iga staatori staatori sõlmede moodulite suhtes valmistatakse kruvimehhanismi kujul, millel on sõidukruviga kruvimehhanismi kujul ja pähkli ja tugi sõlme nurga ümberpööramise staatori sõlme moodulid sisaldavad kinnitatud ühele ülalmainitud klaasist ja erineva klaasiga, tugiribal, samas kui sõidukruvi on hingetult ühendatud kahe tempoga Hinge ühe otsa abil telje paralleelselt mainitud tugivõite teljega, mille vastastikune võrdlusbaar on tehtud kaare juhendi juhendiga, mis asub kaaril. Kruvimehhanismi kruvi on articolored ühe otsaga Silmad, mis on tehtud teises otsas koos varrega läbi juhikupiiri tugiplaadi ja on varustatud lukustuselemendiga. Sünkroonmasina ja selle magnetväljade ergastus. Sünkroonse generaatori ergastamine.
Sünkroonigeneraatori (S.G.) ergastusmähis asub rootoril ja see toidab konstantse vooluga võõrast allikast. See loob masina peamise magnetvälja, mis pöörleb rootoriga ja sulgeb kogu magnetilise inseneri kaudu. Pööramisprotsessis ületab see väli staatori mähise juhtide dirigendid ja indutseerivad neis EDC E10. Erstimise mähis võib kontsentreerida (obnofo-luvy sünkroonse generaatoritena) või jaotatud (mitte-eksporditud s.g.). Magnetic ahela S.G.
Magnetic System S.G. - See on hargnenud magnetkett, millel on 2 p paralleelsed oksad. Sellisel juhul suletakse magnetvälja, mis on loodud ergastusmähis, magnetketi sellistes valdkondades: õhukvaliteediga "?" - kaks korda; Staatori Hz1 Kelinaarse tsooni on kaks korda; staatori L1 tagaosa; Hambad rootori "Hz2" - kaks korda; Rootori tagasi - "Lobi". Põhilistes generaatoritel rootori juures on "HM" rootori poolused - kaks korda (hammaste kihi asemel) ja risttoru asemel (rootori tagakülje asemel). Joonis 1 näitab, et magnetketi paralleelsed oksad on sümmeetrilised. Samuti võib näha, et suurem osa f magnetvoost F sulgeb kogu magnettorustiku kogu ja on ühendatud nii rootori mähise ja staatori mähisega. FSIGMA magnetvoo väiksem osa (kahju pole sümbolit) on suletud ainult ergutamise mähise ümber ja seejärel õhuvahega ei kohanud staatori mähisega. See on magnetroolade hajumise voolu. Joonis 1. Magnetketid S.G. Sellisel juhul on täis magnetvoolu FM võrdne: kui Sigmam on magnetvoo hajumise tegur. Suurim magnettakistus on maatükk seina kliirens, kus magnetiline ülevaade μ0 \u003d CONST on konstantne. Esitamisel WB valemis, see on mitmeid järjestikku ühendatud pöördeid ergastuse mähise paari poolakad ja IO ergastusvoolu ooterežiimis. Magnetilise võimsusega terasest suurenemisega magnetvoogudes on küllastumise vara, nii et sünkroonse generaatori magnetiline omadus on mittelineaarne. See iseloomulik kui sõltuvus magnetvoost ergastusvoolu F \u003d F (I) või F \u003d F (FB) saab konstrueerida arvutamisel või eemaldades eksperimentaalse viisil. See on joonisel 2 näidatud välimus. Joonis 2. Käesoleva aasta magnetilised omadused. Tavaliselt sel aastal See on konstrueeritud nii, et magnetvoo nimiväärtusega oli magnetvälja küllastunud. Samal ajal vastab magnetilise iseloomuliku jaotise "AV" sektsiooni MDS-ile õhupühal 2Fsigma ületamise ja "Sun" osas - magnettorustiku magnettakistuse ületamiseks. Siis suhtumine Idyling sünkroonne generaator
Kui staatori mähise ahela on avatud, siis sel aastal. Ergastamise mähise MDS-i poolt loodud on ainult üks magnetvälja. Joonis 3. Magnetilise sinusoidi tagamine Kuna E10 staatori mähise EMC on proportsionaalne FD-magnetilise vooluga ja voolu ergastusmähis on proportsionaalne FBO ergastamise MDC-ga, on see kergesti ehitatav: E0 \u003d F (IO) identsed Magnetic iseloomulik: F \u003d F (FBO). Seda sõltuvust nimetatakse tühikäiguliseks (H.KH.H.) S.G. See võimaldab teil määrata parameetrid käesoleva aasta, ehitada vektor diagrammid. Sel juhul H.KH.KH. Helista tavalisele omadusele. Huvitav, normaalne h.kh.kh. Peaaegu kõik s.g. Sama. Tegelikes tingimustes H.H.KH. See ei alga koordinaatide algusest, vaid teatud punktist ordinaadi teljest, mis vastab jääk-EDS E OST-le. Joonis 4. Suhteliste üksuste tühikäigul Ergatsiooni peamised skeemid S.G. Ergastamise A) ja ise-ergastamise B) on näidatud joonisel 4. Joonis 5. Ergastamise skeemid S.G. Magnetvälja S.G. Koormusega.
Selle aasta laadimiseks. Või suurendada selle koormust, on vaja vähendada staatori mähise faasi klambrite elektrilist resistentsust. Siis praegused mähised faaside mähiste all suletud ahelate faasi mähiste action of staatori mähis voolab. Kui eeldame, et see koormus on sümmeetriline, loovad faaside voolud MDS-i kolmefaasilise mähise, millel on amplituud ja pöörleb vastavalt staatorile pöörlemissagedusega N1, mis on võrdne rootori pöörlemiskiirusega. See tähendab, et MDC staatori mähise F3F ja MDC mähise põõsas ergastuse fb, fikseeritud võrreldes rootori, pöörlevad sama kiirusega, st sünkroonselt. Teisisõnu, nad on üksteise suhtes võrreldes seisma ja võivad suhelda. Joonis 6. Lineaarne MDS skaneerimine staatori mähise piki pikiteljel. Selline B1Dmax amplituudiga induktsiooni ebaühtlane jaotus võib asendada sinusoidse jaotusega, kuid väiksema B1D1max amplituudiga. Joonis 7. Lineaarne MDS-i skannimine staatori mähis põikseteljel. Seal on ka suurusjärku induktsiooni piirkonnas Pole Hulub rohkem kui Interpolaarse ruumi valdkonnas. Ja üsna ilmne, et amplituud peamise harmoonilise induktsiooni staatorivälja B1D1 piki pikiteljel on suurem kui amplituud induktsiooni B1Q1 välja, mööda põikteljel. Induktsiooni vähenemise aste B1D1 ja B1Q1 vähenemise aste, mis on tingitud ebaühtlasest õhujõust, võtab arvesse koefitsiente: Nad sõltuvad paljudest teguritest ja eriti Sigma / Tau suhetest (vabandust, sümbolit puudub) (suhteline õhukliirens) suhetest (Pole kattumise koefitsient), kus VP on pooluse otsa laius ja muudest teguritest.Väide
Võimas S.G-i ergastuse lõpetamise tagamiseks Kasutatakse spetsiaalseid generaatorid - patogeenid. Kui need on eraldi paigaldatud, tarnitakse ergastuse mähise võimsus kontaktrõngaste ja harjaseadmete kaudu. Võimas turbogeneraatorid, patogeenide (Synchronous generaatorid "nägu tüüpi") on rippuvad generaatori võlli ja siis ergastusmähis on powered läbi pooljuht sirgendajad, monteeritud võlli.
Ergatsioonis kulutatud võimsus on ligikaudu 0,2 - 5% käesoleva aasta nimivõimsusest ja väiksem väärtus on suurte s.g.
Keskmise õhu generaatorite puhul kasutatakse sageli enesekindlat erutust - staatori likvideerimisvõrgust transformaatorite, pooljuhtide ja rõngaste kaudu. Väga väikestes s.g. Mõnikord kasutatakse pidevaid magneteid, kuid see ei võimalda teil kohandada magnetvoo suurust.
Annetants (A) ja immuunsuse (B) tüüp.
MDS-i põrje mähise paari postitava režiimis võib määratleda kui MDS-i komponentide summat, mis on vajalik ahela vastavates osades, mis on vajalikud magnettakistuse ületamiseks.
Seda võib nimetada magnettorustiku kui terviku küllastuskoefitsiendiks.
Sinusoidse EMF-i saamiseks vajaliku magnetvälja induktsiooni sinusoidne jaotus on ette nähtud:
- Apaster ja S.G. Rootori poolpähklite kujul (masti keskel on väiksem kui selle servade all) ja staatori soonede rääkis.
- S.G-ga imügatsioonis - põnevuse likvideerimise jaotus rootori soonede soonede all oleva pooluse all on väiksem kui servade all ja staatori soonede rääkis.
Mitmepoolsetes masinates kasutatakse staatori mähiseid, mille fragmentide arv soonede arv pole ja faasi kohta.
Excite'i väljad
Tavaliselt h.kh.kh. Ehita suhtelistes üksustes E0 ja Ivo, s.t. Need, kes hoiavad väärtuste väärtust seotud nende nimiväärtustega
Samal ajal, sõltuvalt koormuse laadist, võivad need MDS-i üksteise suhtes erinevad erinevad, mis muudab nende interaktsiooni olemust ja seetõttu generaatori tööomadusi.
Märkme uuesti, et MDS-i mõju staatori mähise F3F \u003d FF-i MDC-le rootori FB mähise MDC-ga nimetatakse "ankurdusreaktsiooniks".
Immuunsuse generaatorite puhul on rootori ja staatori vaheline õhupuudus ühtlane, seetõttu, mis on põhjustatud staatori mähise MDS-i poolt loodud B1, mis on loodud ruumis ja MDS F3F \u003d fa sinusoidselt sõltumata rootori asendist ja ergutuspositsioon.
Avamisse generaatoritel on õhupühal ebaühtlane nii, et masti näpunäidete vormi tõttu ja tänu ärritava ja isoleerivate materjalide vaskmähisele täidetud interpolaarse ruumi tõttu. Seetõttu on külaliste nõuande all oleva õhupuuduse magnetkindlus oluliselt väiksem kui Interpolaarse ruumi piirkonnas. Pulisa rootori S-teljel S.G. Seda nimetas selle pikisuunalise telje D - D ja Interpolaarse ruumi teljega - selle aasta põiktelje. Q - Q.
See tähendab, et staatori magnetvälja indutseerimine ja selle jaotuse graafik ruumis sõltub MDS-i laine F3F staatori asendist rootori suhtes võrreldes.
Oletame, et staatori mähise MDS amplituud f3f \u003d fa langeb kokku masina d - D pikisuunalise teljega ning selle MD-de ruumiline jaotus on sinusoidne. Samuti pakume välja, et ergastusvool on null IO \u003d 0.
Selguse huvides kuvatakse te selle MDS lineaarse skaneerimise joonisel, millest võib näha, et staatori magnetvälja indutseerimine pole piisavalt suur ja interpolaarses ruumis Piirkond väheneb järsult suure õhu vastupanu tõttu peaaegu nullini.
Kui staatori F3F \u003d F3F \u003d fa maksimaalne MDS väärtus langeb kokku masina põiksurve teljega, on magnetväli muster erinev, mida nähakse lineaarse pühkimise MDS-masina joonisest.
