Στο μειωμένο τμήμα λεπτού τοιχώματος σχήματος Τ, γωνιακών και σταυροειδών προφίλ μετά από τοπική απώλεια σταθερότητας. Ανάπτυξη μεθόδων για τον υπολογισμό των τρόπων παραμόρφωσης του ρυθμού μείωσης της θερμότητας με τάση σωλήνων αυξημένης ακρίβειας

όπου, p είναι ο αριθμός της τρέχουσας επανάληψης · vt είναι η συνολική ταχύτητα ολίσθησης του μετάλλου πάνω από την επιφάνεια του εργαλείου. vn είναι η κανονική ταχύτητα της μεταλλικής κίνησης. wn είναι η κανονική ταχύτητα του εργαλείου. st είναι η τάση τριβής.
- Τάση απόδοσης ως συνάρτηση των παραμέτρων του παραμορφωμένου μετάλλου, σε ένα δεδομένο σημείο. - Μέση τάση. - Ένταση του ρυθμού παραμόρφωσης. x0 - ρυθμός παραμόρφωσης της ομοιόμορφης συμπίεσης. Kt - συντελεστής τιμωρίας για την ταχύτητα ολίσθησης μετάλλου κατά μήκος του εργαλείου (καθορίζεται με τη μέθοδο επανάληψης) · Kn - συντελεστής ποινής για διείσδυση μετάλλων στο εργαλείο. m - υπό όρους ιξώδες του μετάλλου, εξευγενισμένο με τη μέθοδο των υδροδυναμικών προσεγγίσεων. - Ένταση ή εφεδρεία κατά τη διάρκεια της κύλισης. Fn - περιοχή διατομήτο άκρο του σωλήνα στο οποίο εφαρμόζεται τάση ή στήριγμα.
Ο υπολογισμός του καθεστώτος παραμόρφωσης-ταχύτητας περιλαμβάνει την κατανομή της κατάστασης παραμορφώσεων κατά μήκος της διαμέτρου στις βάσεις, την απαιτούμενη τιμή του συντελεστή πλαστικής τάσης σύμφωνα με την κατάσταση Ztotal, τον υπολογισμό των συντελεστών των απορροφητήρων, τις διαμέτρους του ρολού των ρολών και την ταχύτητα περιστροφής των κύριων κινητήρων κίνησης, λαμβάνοντας υπόψη τις ιδιαιτερότητες του σχεδιασμού του.
Για τις πρώτες βάσεις του μύλου, συμπεριλαμβανομένης της πρώτης βάσης που κυλά, και για τις τελευταίες που βρίσκονται μετά την τελευταία βάση, κυλίνδρων, οι συντελεστές πλαστικής τάσης σε αυτά Zav.i είναι μικρότεροι από το απαιτούμενο Ztotal. Μέσω μιας τέτοιας κατανομής των συντελεστών πλαστικής τάσης σε όλες τις βάσεις του μύλου, το υπολογιζόμενο πάχος τοιχώματος στην έξοδο από αυτό είναι μεγαλύτερο από όσο είναι απαραίτητο κατά τη διαδρομή αναγωγής. Προκειμένου να αντισταθμιστεί η ανεπαρκής ικανότητα έλξης των κυλίνδρων των στηριγμάτων που βρίσκονται στο πρώτο και μετά το τελευταίο σταντ που τυλίγονται, είναι απαραίτητο, χρησιμοποιώντας έναν επαναληπτικό υπολογισμό, να βρεθεί μια τέτοια τιμή του Ztot έτσι ώστε ο υπολογισμένος και το καθορισμένο πάχος τοιχώματος στην έξοδο από την κατάσταση είναι το ίδιο. Όσο μεγαλύτερη είναι η τιμή του απαιτούμενου συνολικού συντελεστή πλαστικής τάσης από την κατάσταση Ztotal, τόσο μεγαλύτερο είναι το σφάλμα στον προσδιορισμό του χωρίς επαναληπτικό υπολογισμό.
Αφού οι επαναληπτικοί υπολογισμοί έχουν υπολογίσει τους συντελεστές της μπροστινής και της πίσω πλαστικής τάσης, το πάχος του τοιχώματος του σωλήνα στην είσοδο και την έξοδο των κυψελών παραμόρφωσης κατά μήκος των στηριγμάτων του μύλου αναγωγής, τελικά καθορίζουμε τη θέση της πρώτης και της τελευταίας βάσης που είναι έλασης.
Φυσικά η διάμετρος κύλισης καθορίζεται μέσω της κεντρικής γωνίας qc.p. μεταξύ κάθετος άξοναςσυμμετρία της αυλάκωσης του ρολού και της γραμμής που τραβιέται από το κέντρο της αυλάκωσης συμπίπτει με τον άξονα κύλισης σε ένα σημείο στην επιφάνεια της αυλάκωσης του αυλακιού, όπου η ουδέτερη γραμμή της ζώνης παραμόρφωσης βρίσκεται στην επιφάνειά του, συμβατικά που βρίσκεται παράλληλα με τον άξονα κύλισης. Η τιμή της γωνίας qc.p., πρώτα απ 'όλα, εξαρτάται από την τιμή του πίσω συντελεστή Zset. και εμπρός Zper. ένταση, καθώς και ο συντελεστής
κουκούλες.
Προσδιορισμός της διαμέτρου κύλισης με τη γωνία qc.p. συνήθως εκτελείται για το διαμέτρημα, έχει σχήμα κύκλου με κέντρο στον άξονα κύλισης και διάμετρο ίση με τη μέση διάμετρο του διαμετρήματος Dav.
Τα μεγαλύτερα σφάλματα στον προσδιορισμό της τιμής της διαμέτρου κύλισης χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι πραγματικές γεωμετρικές διαστάσεις του διαμετρήματος θα είναι στην περίπτωση που οι συνθήκες κύλισης καθορίζουν τη θέση του είτε στο κάτω μέρος είτε στη φλάντζα του διαμετρήματος. Όσο περισσότερο το πραγματικό σχήμα του διαμετρήματος διαφέρει από τον κύκλο που γίνεται δεκτός στους υπολογισμούς, τόσο πιο σημαντικό θα είναι αυτό το σφάλμα.
Το μέγιστο δυνατό εύρος διακύμανσης της πραγματικής τιμής της διαμέτρου, τα ρολά του διαμετρήματος είναι η τομή της αυλάκωσης ρολού. Όσο μεγαλύτερος είναι ο αριθμός των κυλίνδρων που σχηματίζουν μια αυλάκωση, τόσο μεγαλύτερο είναι το σχετικό σφάλμα στον προσδιορισμό της διαμέτρου κύλισης χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι πραγματικές γεωμετρικές διαστάσεις του αυλακιού.
Με την αύξηση της μερικής μείωσης της διαμέτρου του σωλήνα στο διαμέτρημα, αυξάνεται η διαφορά στο σχήμα του από το στρογγυλό. Έτσι, με αύξηση της μείωσης της διαμέτρου του σωλήνα από 1 σε 10%, το σχετικό σφάλμα στον προσδιορισμό της τιμής της διαμέτρου κύλισης χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι πραγματικές γεωμετρικές διαστάσεις του διαμετρήματος αυξάνεται από 0,7 σε 6,3% για δύο ρολά, 7,1% για τρεις κυλίνδρους και 7,4% - για chotirohwalkovy "rolling" stand όταν, σύμφωνα με τις κινηματικές συνθήκες κύλισης, η διάμετρος κύλισης βρίσκεται κατά μήκος του πυθμένα του διαμετρήματος.
Ταυτόχρονη αύξηση του ίδιου

Ilyashenko A.V. - Αναπληρωτής Καθηγητής του Τμήματος Δομικής Μηχανικής
Κρατικό Πανεπιστήμιο Πολιτικών Μηχανικών της Μόσχας,
υποψήφιος τεχνικών επιστημών

Η μελέτη της φέρουσας ικανότητας συμπιεσμένων ελαστικών ράβδων λεπτού τοιχώματος με αρχική εκτροπή και υποβολή τοπικής απώλειας σταθερότητας σχετίζεται με τον προσδιορισμό της μειωμένης διατομής της ράβδου. Οι κύριες διατάξεις που υιοθετήθηκαν για τη μελέτη της κατάστασης τάσης-τάσης στο υπερκρίσιμο στάδιο συμπιεσμένων ατελών ράβδων λεπτού τοιχώματος δίνονται στα έργα. Αυτό το άρθρο εξετάζει την υπερκρίσιμη συμπεριφορά των ράβδων, οι οποίες αντιπροσωπεύονται ως ένα σύνολο στοιχείων που λειτουργούν από κοινού - πλάκες με αρχική εκτροπή, που μιμούνται τη λειτουργία των ραφιών με γωνιακά, μπλουζάκια και σταυροειδή προφίλ. Αυτές είναι οι λεγόμενες πλάκες ραφιών με τη μία ελαστική σύσφιξη της άκρης και την άλλη ελεύθερη (βλέπε εικόνα). Σε έργα, μια τέτοια πλάκα ανήκει στον τύπο II.

Διαπιστώθηκε ότι το σπαστικό φορτίο που χαρακτηρίζει φέρουσα ικανότηταράβδος, υπερβαίνει σημαντικά το φορτίο P cr (m), στο οποίο υπάρχει τοπική απώλεια σταθερότητας του ατελούς προφίλ. Από τα γραφήματα που παρουσιάζονται, φαίνεται ότι οι παραμορφώσεις των διαμήκων ινών κατά μήκος της περιμέτρου της διατομής στο υπερκρίσιμο στάδιο γίνονται εξαιρετικά άνισες. Στις ίνες μακριά από τις ραβδώσεις, οι παραμορφώσεις συμπίεσης μειώνονται με το αυξανόμενο φορτίο και σε φορτία κοντά στα περιοριστικά, λόγω της απότομης κάμψης αυτών των ινών λόγω των αρχικών εκτροπών και των συνεχώς αυξανόμενων βέλων των διαμήκων ημι-κυμάτων που σχηματίστηκαν μετά τοπική λυγισμό, εμφανίζονται παραμορφώσεις και αναπτύσσονται έντονα τεντώνοντας.

Τα τμήματα της διατομής με λυγισμένες διαμήκεις ίνες απελευθερώνουν τάσεις, όπως ήταν, απενεργοποιούνται από τη λειτουργία της ράβδου, αποδυναμώνουν το αποτελεσματικό τμήμα και μειώνουν την ακαμψία του. Έτσι, η φέρουσα ικανότητα ενός προφίλ λεπτού τοιχώματος δεν περιορίζεται στην τοπική απώλεια σταθερότητας. Το συνολικό φορτίο που γίνεται αντιληπτό από τα πιο άκαμπτα (λιγότερο καμπύλα) τμήματα της διατομής μπορεί να υπερβεί σημαντικά την τιμή του P cr (m).

Θα αποκτήσουμε ένα αποτελεσματικό, μειωμένο τμήμα, εξαιρουμένων των μη λειτουργικών τμημάτων του προφίλ. Για να γίνει αυτό, χρησιμοποιούμε την έκφραση για τη συνάρτηση τάσης Ф k (x, y), η οποία περιγράφει την κατάσταση τάσης της πλάκας k-th του τύπου II (βλ.).

Ας στραφούμε στις υπερκρίσιμες τάσεις σ kχ (στην κατεύθυνση της εξωτερικής συμπιεστικής δύναμης), που καθορίζονται στο πιο δυσμενές τμήμα της ράβδου (x = 0). Ας τα γράψουμε σε γενική μορφή:

σ kx = ∂ 2 Ф k (A km, y, f kj, f koj, β c, d, β c, d, j,,, s) ∕ ∂ y 2, (1)

όπου οι σταθερές ολοκλήρωσης A km (m = 1,2,…, 6) και τα βέλη των συνιστωσών των αποκτώμενων αποκλίσεων f kj (j = 1,2) καθορίζονται από τη λύση του συστήματος εξισώσεων επίλυσης. Αυτό το σύστημα εξισώσεων περιλαμβάνει μη γραμμικές μεταβλητές εξισώσεις και οριακές συνθήκες που περιγράφουν την κοινή λειτουργία ατελών πλακών προφίλ. Τα βέλη f koj (j = 1,2, ..., 5) των συστατικών της αρχικής εκτροπής της πλάκας k-th προσδιορίζονται πειραματικά για κάθε τύπο προφίλ.
ℓ είναι το μήκος του ημι-κύματος που σχηματίζεται σε τοπική απώλεια σταθερότητας.
s είναι το πλάτος της πλάκας.

β c, d = cs 2 + dℓ 2;

β c, d, j = cs 4 + dℓ 2 s 2 + gℓ 4;

c, d, j - θετικοί ακέραιοι.

Δηλώνουμε το μειωμένο ή αποτελεσματικό πλάτος του μειωμένου τμήματος του ράφι πλάκας (τύπου II) με s p.

1. Οι τάσεις στις διαμήκεις ίνες στην αρχική όψη της πλάκας (στο y = 0) δίπλα στην άκρη (βλέπε σχήμα) παραμένουν οι ίδιες με αυτές που προκύπτουν από τη μη γραμμική θεωρία (1):

όπου F 2 kr = f 2 kr + 2f k0r f kr

Για να προσδιοριστεί η τάση σ k2 = σ k max, είναι απαραίτητο να αντικατασταθεί (1) η τεταγμένη της πιο φορτωμένης διαμήκους ίνας, η οποία βρίσκεται από την κατάσταση: ∂σ kx / ∂y = 0.

2. Ποσό εσωτερικές προσπάθειεςστην πλάκα όταν περνάτε στο μειωμένο τμήμα προς την κατεύθυνση της δύναμης θλίψης δεν αλλάζει:

3. Η ροπή των εσωτερικών δυνάμεων σε σχέση με τον άξονα που διέρχεται από την αρχική όψη (y = 0) κάθετη στο επίπεδο της πλάκας παραμένει η ίδια:

Είναι προφανές από το σχήμα ότι

σ ′ k2 = σ k1 + y p (σ k2 -σ k1) / (y p + s p). (πέντε)

Ας γράψουμε το σύστημα εξισώσεων για τον προσδιορισμό του μειωμένου πλάτους της πλάκας s p. Για να γίνει αυτό, αντικαθιστούμε (1) και (5) στα (3) και (4):

όπου α = πs / ℓ; F kr, ξ = f kr f koξ + f kr f kξ + f kor f kξ;
r, ξ είναι θετικοί ακέραιοι.

Το προκύπτον σύστημα εξισώσεων (6) και (7) καθιστά δυνατό τον προσδιορισμό του μειωμένου πλάτους s p καθενός από τα ράφια πλάκας που αποτελούν μια συμπιεσμένη ράβδο λεπτού τοιχώματος που έχει υποστεί τοπική απώλεια σταθερότητας. Έτσι, η πραγματική διατομή του προφίλ αντικαταστάθηκε από μειωμένη.

Η προτεινόμενη τεχνική φαίνεται να είναι χρήσιμη τόσο σε θεωρητικό όσο και σε πρακτικό επίπεδο κατά τον υπολογισμό της φέρουσας ικανότητας των συμπιεσμένων προ-καμπυλωμένων ράβδων λεπτού τοιχώματος, στις οποίες, σύμφωνα με τις λειτουργικές απαιτήσεις, ο τοπικός σχηματισμός κυμάτων είναι επιτρεπτός.

Βιβλιογραφικός κατάλογος
  1. Ilyashenko A.V., Efimov I.B. Κατάσταση τάσης-καταπόνησης μετά από τοπική απώλεια σταθερότητας συμπιεσμένων ράβδων λεπτού τοιχώματος λαμβάνοντας υπόψη την αρχική εκτροπή // Δομές και υλικά κτιρίου. Προστασία από τη διάβρωση. - Ufa: Trudy Institute NIIpromstroy, 1981. - σελ. 110-119.
  2. Ilyashenko A.V. Για τον υπολογισμό των λεπτού τοιχώματος σχήματος Τ, γωνιακών και σταυροειδών προφίλ με αρχική εκτροπή // θεμέλια σωρού. - Ούφα: Σάββ. επιστημονικός. tr Nipromstroy, 1983.-S. 110-122.
  3. Ilyashenko A.V., Efimov I.B. Πειραματική μελέτη βελονιών λεπτού τοιχώματος με στοιχεία καμπύλης πλάκας // Οργάνωση και παραγωγή έργα κατασκευής... - Μ.: Center Bureau n.-t. πληροφορίες του Υπουργείου Βιομηχανίας και Κατασκευών, 1983.

ΕΙΣΑΓΩΓΗ

1 ΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΤΟΥ ΘΕΜΑΤΟΣ ΣΧΕΤΙΚΑ ΜΕ ΤΗ ΘΕΩΡΙΑ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑ ΤΟΥ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΣΩΛΗΝΩΝ ΠΟΛΥΦΑΙΡΩΝ ΜΕ ΕΠΙΣΤΡΟΦΗ ΣΧΕΔΙΟΥ (ΕΠΙΣΚΟΠΗΣΗ ΛΟΓΟΤΕΧΝΙΑΣ).

1.1 Εύρος σχήματος σωλήνεςμε επίπεδες άκρες και τη χρήση τους στην τεχνολογία.

1.2 Οι κύριες μέθοδοι για την παραγωγή σωλήνων σε σχήμα με επίπεδες άκρες.

1.4 Εργαλείο σε σχήμα σχεδίου.

1.5 Σχέδιο πολύπλευρων ελικοειδών στριμμένων σωλήνων.

1.6 Συμπεράσματα. Ο σκοπός και οι στόχοι της έρευνας.

2 ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΟΥ ΜΟΝΤΕΛΟΥ ΣΩΛΗΝΩΝ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΜΕ ΣΧΕΔΙΟ.

2.1 Βασικές διατάξεις και παραδοχές.

2.2 Περιγραφή της γεωμετρίας της ζώνης παραμόρφωσης.

2.3 Περιγραφή των παραμέτρων ισχύος της διαδικασίας δημιουργίας προφίλ.

2.4 Αξιολόγηση της πλήρωσης των γωνιών σχεδίασης και της σύσφιξης των άκρων του προφίλ.

2.5 Περιγραφή του αλγορίθμου υπολογισμού παραμέτρων προφίλ.

2.6 Ανάλυση υπολογιστών των συνθηκών δύναμης του προφίλ των τετραγωνικών σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο.

2.7 Συμπεράσματα.

3 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΤΟΥ ΕΡΓΑΛΕΙΟΥ ΓΙΑ ΔΥΝΑΜΗ ΓΙΑ ΣΩΛΗΝΕΣ ΠΡΟΦΙΛ ΟΔΗΓΗΣΗΣ.

3.1 Δήλωση του προβλήματος.

3.2 Προσδιορισμός της κατάστασης τάσης του σχεδίου.

3.3 Κατασκευή λειτουργιών χαρτογράφησης.

3.3.1 Τετραγωνική τρύπα.

3.3.2 Ορθογώνια τρύπα.

3.3.3 Επίπεδη οβάλ οπή.

3.4 Παράδειγμα υπολογισμού της καταπόνησης μιας μήτρας με τετραγωνική οπή.

3.5 Ένα παράδειγμα υπολογισμού της καταπόνησης μιας μήτρας με μια στρογγυλή τρύπα.

3.6 Ανάλυση των ληφθέντων αποτελεσμάτων.

3.7 Συμπεράσματα.

4 ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΤΕΤΡΑΓΩΝΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΕΚΡΙΜΕΝΩΝ ΣΩΛΗΝΩΝ ΜΕ ΣΧΕΔΙΟ.

4.1 Τεχνική του πειράματος.

4.2 Διαμόρφωση προφίλ ενός τετράγωνου σωλήνα τραβώντας ένα πέρασμα σε ένα σχέδιο.

4.3 Διαμόρφωση ενός τετράγωνου σωλήνα τραβώντας σε ένα πέρασμα με αντί-τάση.

4.4 Γραμμική τριών παραγόντων μαθηματικό μοντέλοπροφίλ τετραγωνικών σωλήνων.

4.5 Καθορισμός της πλήρωσης των γωνιών του σχεδίου και της σύσφιξης των άκρων.

4.6 Βελτίωση της βαθμονόμησης των καναλιών σχεδίασης για ορθογώνιους σωλήνες.

4.7 Συμπεράσματα.

5 ΣΧΕΔΙΟ ΠΡΟΦΙΛ ΣΩΛΗΝΩΝ ΣΧΕΔΙΟΜΕΝΟΥΣ.

5.1 Επιλογή τεχνολογικών παραμέτρων σχεδίασης με στρέψη.

5.2 Προσδιορισμός ροπής.

5.3 Προσδιορισμός της δύναμης έλξης.

5.4 Πειραματική έρευνα.

5.5 Συμπεράσματα.

Προτεινόμενη λίστα διατριβών

  • Σχεδιάζοντας σωλήνες λεπτού τοιχώματος με περιστρεφόμενο εργαλείο 2009, υποψήφια τεχνικών επιστημών Παστουσένκο, Τατιάνα Σεργκέεβνα

  • Βελτίωση της τεχνολογίας μη σχεδίασης σχεδίων σωλήνων λεπτού τοιχώματος σε μπλοκ μήτρας με εγγυημένο πάχος τοιχώματος 2005, υποψήφιος τεχνικών επιστημών Kargin, Boris Vladimirovich

  • Βελτίωση διαδικασιών και μηχανημάτων για την κατασκευή σωλήνων ψυχρού σχήματος με βάση τη μοντελοποίηση της ζώνης παραμόρφωσης 2009, Διδάκτωρ Τεχνικών Επιστημών Parshin, Sergey Vladimirovich

  • Μοντελοποίηση της διαδικασίας κατάρτισης προφίλ πολυεδρικών σωλήνων προκειμένου να βελτιωθεί και να επιλεγούν οι παράμετροι του μύλου 2005, Υποψήφια Τεχνικών Επιστημών Semenova, Natalia Vladimirovna

  • Σχεδιασμός σωλήνων από ανισότροπο υλικό σκλήρυνσης 1998, υποψήφιος τεχνικών επιστημών Chernyaev, Alexey Vladimirovich

Εισαγωγή διατριβής (μέρος της περίληψης) με θέμα "Βελτίωση της διαδικασίας δημιουργίας προφίλ πολύπλευρων σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο"

Συνάφεια του θέματος. Η ενεργός ανάπτυξη του μεταποιητικού τομέα της οικονομίας, οι αυστηρές απαιτήσεις για την αποδοτικότητα και την αξιοπιστία των προϊόντων, καθώς και για την αποδοτικότητα της παραγωγής απαιτούν τη χρήση τύπων εξοπλισμού και τεχνολογίας εξοικονόμησης πόρων. Για πολλούς τομείς της κατασκευαστικής βιομηχανίας, της μηχανολογίας, της κατασκευής οργάνων, της βιομηχανίας ραδιομηχανικής, μία από τις λύσεις είναι η χρήση σωλήνων οικονομικών τύπων (ανταλλαγή θερμότητας και σωλήνες καλοριφέρ, κυματοδηγοί κ.λπ.), η οποία επιτρέπει: η ισχύς των εγκαταστάσεων, η αντοχή και η αντοχή των κατασκευών, η μείωση της κατανάλωσης μετάλλων, η εξοικονόμηση υλικών, η βελτίωση εμφάνιση... Ένα ευρύ φάσμα και ένας σημαντικός όγκος κατανάλωσης σωλήνων με σχήμα κατέστησαν απαραίτητη την ανάπτυξη της παραγωγής τους στη Ρωσία. Επί του παρόντος, ο όγκος των σωλήνων σε σχήμα κατασκευάζεται σε καταστήματα σχεδίασης σωλήνων, καθώς οι εργασίες ψυχρής έλασης και σχεδίασης είναι αρκετά ανεπτυγμένες στην εγχώρια βιομηχανία. Από αυτή την άποψη, είναι ιδιαίτερα σημαντικό να βελτιωθεί η υπάρχουσα παραγωγή: η ανάπτυξη και η κατασκευή εργαλείων, η εισαγωγή νέων τεχνολογιών και μεθόδων.

Οι πιο συνηθισμένοι τύποι σωλήνων σε σχήμα είναι πολύπλευροι (τετράγωνοι, ορθογώνιοι, εξαγωνικοί κ.λπ.) σωλήνες υψηλής ακρίβειας, που λαμβάνονται με μη σύρσιμο σε ένα πέρασμα.

Η συνάφεια του θέματος της διατριβής καθορίζεται από την ανάγκη βελτίωσης της ποιότητας των πολυεδρικών σωλήνων με τη βελτίωση της διαδικασίας προφίλ τους χωρίς μαντρέλι.

Σκοπός της εργασίας είναι να βελτιώσει τη διαδικασία σχηματισμού προφίλ πολύπλευρων σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο με την ανάπτυξη μεθόδων υπολογισμού τεχνολογικών παραμέτρων και γεωμετρίας εργαλείων.

Για να επιτευχθεί αυτός ο στόχος, είναι απαραίτητο να επιλυθούν οι ακόλουθες εργασίες:

1. Να δημιουργηθεί ένα μαθηματικό μοντέλο προφίλ πολυεδρικών σωλήνων με σχέδιο χωρίς κόψη για να εκτιμηθούν οι συνθήκες δύναμης λαμβάνοντας υπόψη τον μη γραμμικό νόμο της σκλήρυνσης, την ανισοτροπία των ιδιοτήτων και τη σύνθετη γεωμετρία του καναλιού μήτρας.

2. Καθορίστε συνθήκες ισχύοςανάλογα με τις φυσικές, τεχνολογικές και κατασκευαστικές παραμέτρους του σχηματισμού προφίλ στην περίπτωση απεριόριστης σχεδίασης.

3. Ανάπτυξη μεθοδολογίας για την εκτίμηση της πλήρωσης των γωνιών της μήτρας και σύσφιξη των άκρων κατά την σχεδίαση πολυεδρικών σωλήνων.

4. Να αναπτυχθεί μια μέθοδος για τον υπολογισμό της αντοχής των διαμορφωμένων μήτρων για τον προσδιορισμό των γεωμετρικών παραμέτρων του εργαλείου.

5. Αναπτύξτε μια μεθοδολογία για τον υπολογισμό των τεχνολογικών παραμέτρων με ταυτόχρονο σχηματισμό προφίλ και στρέψη.

6. Πραγματοποιήστε πειραματικές μελέτες των τεχνολογικών παραμέτρων της διαδικασίας, εξασφαλίζοντας υψηλή διαστασιακή ακρίβεια των πολυεδρικών σωλήνων και ελέγξτε την επάρκεια του υπολογισμού των τεχνολογικών παραμέτρων του προφίλ χρησιμοποιώντας ένα μαθηματικό μοντέλο.

Ερευνητικές μέθοδοι. Οι θεωρητικές μελέτες βασίστηκαν στις βασικές διατάξεις και παραδοχές της θεωρίας του σχεδίου, της θεωρίας της ελαστικότητας, της μεθόδου της συμμόρφωσης των χαρτών και των υπολογιστικών μαθηματικών.

Πειραματικές μελέτες πραγματοποιήθηκαν σε εργαστηριακές συνθήκες χρησιμοποιώντας τις μεθόδους μαθηματικού σχεδιασμού του πειράματος σε μια καθολική μηχανή δοκιμών TsDMU-30.

Ο συγγραφέας υπερασπίζεται τα αποτελέσματα του υπολογισμού των τεχνολογικών και δομικών παραμέτρων των προφίλ πολυεδρικών σωλήνων με σχέδιο χωρίς άκρα: η μέθοδος υπολογισμού της αντοχής μιας διαμορφωμένης μήτρας λαμβάνοντας υπόψη τα κανονικά φορτία στο κανάλι. μεθοδολογία για τον υπολογισμό των τεχνολογικών παραμέτρων της διαδικασίας δημιουργίας προφίλ πολύπλευρων σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο. μια μεθοδολογία για τον υπολογισμό των τεχνολογικών παραμέτρων με ταυτόχρονη διαμόρφωση προφίλ και στρέψη κατά τη διάρκεια της ασυγκράτητης σχεδίασης βιδωτών πολυεδρικών σωλήνων με κοχλιωτό τοίχωμα · τα αποτελέσματα πειραματικών μελετών.

Επιστημονική καινοτομία. Καθορίζονται οι κανονικότητες της αλλαγής των συνθηκών δύναμης κατά τη διαμόρφωση προφίλ πολυεδρικών σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο, λαμβάνοντας υπόψη τον μη γραμμικό νόμο της σκλήρυνσης, την ανισοτροπία των ιδιοτήτων και τη σύνθετη γεωμετρία του καναλιού μήτρας. Το πρόβλημα του προσδιορισμού της καταπόνησης μιας μορφοποιημένης μήτρας, η οποία βρίσκεται υπό την επίδραση κανονικών φορτίων στο κανάλι, έχει λυθεί. Δίνεται πλήρης καταγραφή των εξισώσεων της κατάστασης τάσης-παραμόρφωσης για την ταυτόχρονη διαμόρφωση προφίλ και στρέψη ενός πολυεδρικού σωλήνα.

Η αξιοπιστία των αποτελεσμάτων της έρευνας επιβεβαιώνεται από μια αυστηρή μαθηματική διατύπωση προβλημάτων, τη χρήση αναλυτικών μεθόδων για την επίλυση προβλημάτων, σύγχρονες μεθόδουςδιεξαγωγή πειραμάτων και επεξεργασία πειραματικών δεδομένων, αναπαραγωγιμότητα πειραματικών αποτελεσμάτων, ικανοποιητική σύγκλιση υπολογισμένων, πειραματικών δεδομένων και πρακτικών αποτελεσμάτων, συμμόρφωση των αποτελεσμάτων προσομοίωσης με την τεχνολογία κατασκευής και τα χαρακτηριστικά των τελειωμένων πολυεδρικών σωλήνων.

Η πρακτική αξία της εργασίας έχει ως εξής:

1. Προτείνονται οι τρόποι παραγωγής τετραγωνικών σωλήνων 10x10x1mm από κράμα D1 υψηλής ακρίβειας, αυξάνοντας την απόδοση κατά 5%.

2. Οι διαστάσεις των διαμορφωμένων μήτρων, που εξασφαλίζουν την απόδοσή τους, έχουν καθοριστεί.

3. Ο συνδυασμός των λειτουργιών προφίλ και περιστροφής μειώνει τον τεχνολογικό κύκλο για την κατασκευή ελικοειδών πολύπλευρων σωλήνων.

4. Βελτιωμένη βαθμονόμηση του διαμορφωμένου καναλιού μήτρας για προφίλ ορθογώνιων σωλήνων 32x18x2mm.

Έγκριση εργασίας. Οι κύριες διατάξεις της εργασίας διατριβής αναφέρθηκαν και συζητήθηκαν στο διεθνές επιστημονικό και τεχνικό συνέδριο αφιερωμένο στην 40η επέτειο του μεταλλουργικού εργοστασίου της Σαμάρα "Νέες κατευθύνσεις ανάπτυξης της παραγωγής και κατανάλωσης αλουμινίου και κραμάτων του" (Samara: SSAU, 2000) ? 11 διαπανεπιστημιακό συνέδριο " Μαθηματική μοντελοποίησηκαι προβλήματα οριακής αξίας », (Samara: SSTU, 2001). το δεύτερο διεθνές επιστημονικό και τεχνικό συνέδριο "Φυσική μετάλλων, μηχανική υλικών και διαδικασίες παραμόρφωσης" (Samara: SSAU, 2004). XIV Αμβλεία-Αριστερά αναγνώσματα: Διεθνής νεολαία Επιστημονικό Συνέδριο(Καζάν: KSTU, 2006). IX Royal Readings: International Youth Scientific Conference (Samara: SSAU, 2007).

Δημοσιεύσεις Υλικά που αντικατοπτρίζουν το κύριο περιεχόμενο της διπλωματικής εργασίας δημοσιεύθηκαν σε 11 εργασίες, μεταξύ των οποίων και σε κορυφαία επιστημονικά περιοδικά με κριτές, που καθορίστηκαν από την Ανώτερη Επιτροπή Βεβαίωσης - 4.

Δομή και πεδίο εργασίας. Η διατριβή αποτελείται από την κύρια θρύλος, εισαγωγή, πέντε κεφάλαια, βιβλιογραφία και εφαρμογές. Το έργο παρουσιάζεται σε 155 σελίδες δακτυλογραφημένου κειμένου, συμπεριλαμβανομένων 74 μορφών, 14 πινάκων, βιβλιογραφίας 114 τίτλων και παραρτήματος.

Ο συγγραφέας εκφράζει ευγνωμοσύνη στο προσωπικό του Τμήματος Metal Forming by Pressure για βοήθεια, καθώς και στον επιστημονικό σύμβουλο, καθηγητή του τμήματος, Διδάκτορα Τεχνικών Επιστημών. V.R. Kargin για πολύτιμα σχόλια και πρακτική βοήθεια στο έργο.

Παρόμοιες διατριβές στην ειδικότητα "Τεχνολογίες και μηχανές σχηματισμού πίεσης", 05.03.05 κωδικός VAK

  • Βελτίωση της τεχνολογίας και του εξοπλισμού για την παραγωγή τριχοειδών σωλήνων από ανοξείδωτο χάλυβα 1984, Υποψήφιος Τεχνικών Επιστημών Trubitsin, Alexander Filippovich

  • Βελτίωση της τεχνολογίας συναρμολόγησης με σχεδίαση σύνθετων σωλήνων πολύπλοκων διατομών με δεδομένο επίπεδο υπολειπόμενων τάσεων 2002, Υποψήφιος Τεχνικών Επιστημών Fedorov, Mikhail Vasilievich

  • Βελτίωση της τεχνολογίας και του σχεδιασμού των μήτρων για την κατασκευή εξαγωνικών προφίλ βασισμένων στη μοντελοποίηση στο σύστημα "εργαλείο εργασίας" 2012, υποψήφιος τεχνικών επιστημών Malakanov, Σεργκέι Αλεξάντροβιτς

  • Διερεύνηση μοντέλων της καταπόνησης-καταπόνησης του μετάλλου κατά τη σχεδίαση σωλήνων και ανάπτυξη μιας μεθόδου για τον προσδιορισμό των παραμέτρων ισχύος της σχεδίασης σε έναν άξονα αυτο-ευθυγράμμισης 2007, υποψήφιος τεχνικών επιστημών Malevich, Nikolay Aleksandrovich

  • Βελτίωση εξοπλισμού, εργαλείων και τεχνολογικών μέσων για την σχεδίαση διαμήκων συγκολλημένων σωλήνων υψηλής ποιότητας 2002, Υποψήφια Τεχνικών Επιστημών Manokhina, Natalia Grigorievna

Συμπέρασμα της διπλωματικής εργασίας με θέμα "Τεχνολογίες και μηχανές για την επεξεργασία πίεσης", Shokova, Ekaterina Viktorovna

ΚΥΡΙΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΚΑΙ ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΣΤΗΝ ΕΡΓΑΣΙΑ

1. Από την ανάλυση της επιστημονικής και τεχνικής βιβλιογραφίας, προκύπτει ότι μία από τις ορθολογικές και παραγωγικές διαδικασίες για την κατασκευή πολυεδρικών σωλήνων λεπτού τοιχώματος (τετράγωνοι, ορθογώνιοι, εξαγωνικοί, οκταγωνικοί) είναι η διαδικασία του μη μπορντούρα.

2. Έχει αναπτυχθεί ένα μαθηματικό μοντέλο για τη διαδικασία προφίλ πολυεδρικών σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο, το οποίο καθιστά δυνατό τον προσδιορισμό των συνθηκών δύναμης λαμβάνοντας υπόψη τον μη γραμμικό νόμο της σκλήρυνσης, την ανισοτροπία των ιδιοτήτων του υλικού του σωλήνα και τη σύνθετη γεωμετρία του το κανάλι μήτρας. Το μοντέλο υλοποιείται στο περιβάλλον προγραμματισμού Delphi 7.0.

3. Με τη βοήθεια μαθηματικού μοντέλου, καθορίστηκε η ποσοτική επίδραση φυσικών, τεχνολογικών και δομικών παραγόντων στις παραμέτρους ισχύος της διαδικασίας προφίλ πολύπλευρων σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο.

4. Έχουν αναπτυχθεί μέθοδοι για την αξιολόγηση της πλήρωσης των γωνιών σχεδίασης και της σύσφιξης των άκρων στην περίπτωση μη σχεδίασης σχεδίων πολυεδρικών σωλήνων.

5. Έχει αναπτυχθεί μια μέθοδος για τον υπολογισμό της αντοχής των διαμορφωμένων ράβδων λαμβάνοντας υπόψη τα κανονικά φορτία στο κανάλι, με βάση τη συνάρτηση Airy stress, τη μέθοδο της συμμόρφωσης των χαρτών και την τρίτη θεωρία της αντοχής.

6. Πειραματικά κατασκευάστηκε ένα μαθηματικό μοντέλο τριών παραγόντων με προφίλ τετραγωνικών σωλήνων, το οποίο σας επιτρέπει να επιλέξετε τεχνολογικές παραμέτρους που εξασφαλίζουν την ακρίβεια της γεωμετρίας των σωλήνων που προκύπτουν.

7. Ανέπτυξε και έφερε στο επίπεδο της μηχανικής μια μεθοδολογία για τον υπολογισμό των τεχνολογικών παραμέτρων με ταυτόχρονη καταγραφή και περιστροφή πολύπλευρων σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο.

8. Πειραματικές μελέτες της διαδικασίας προφίλ πολύπλευρων σωλήνων με μη διορθωμένο σχέδιο έδειξαν ικανοποιητική σύγκλιση των αποτελεσμάτων της θεωρητικής ανάλυσης με πειραματικά δεδομένα.

Κατάλογος βιβλιογραφίας έρευνας διατριβής Υποψήφια Τεχνικών Επιστημών Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008

1. A.c. 1045977 ΕΣΣΔ, MKI3 V21SZ / 02. Εργαλείο για την σχεδίαση σωλήνων με λεπτό τοίχωμα Κείμενο. / V.N. Ερμάκοφ, Γ.Π. Moiseev, A.B. Σούντσοφ και άλλοι (ΕΣΣΔ). Νο. 3413820; δηλωμένος 03/31/82; εκδ. 07.10.83, Bul. Νο 37 - Zs

2. A.c. 1132997 ΕΣΣΔ, MKI3 V21SZ / 00. Σύνθετη μήτρα για σχεδίαση πολυεδρικών προφίλ με ζυγό αριθμό ακμών Κείμενο. / ΣΤΟ ΚΑΙ. Rebrin, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (ΕΣΣΔ). -Αριθ. 3643364 / 22-02; δηλωμένος 09/16/83; εκδ. 01/07/85, Bul. # 1 -4s.

3. A.c. 1197756 ΕΣΣΔ, MKI4V21S37 / 25. Μέθοδος κατασκευής ορθογώνιων σωλήνων Κείμενο. / Π.Ν. Kalinushkin, V.B. Furmanov και άλλοι (ΕΣΣΔ). Νο. 3783222; αίτηση στις 08.24.84 · εκδ. 15/12/85, Βουλ. Νο 46. - 6s

4. A.c. 130481 ΕΣΣΔ, MKI 7s5. Συσκευή για περιστροφή μη κυκλικών προφίλ σχεδιάζοντας κείμενο. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Shakmaev και άλλοι (ΕΣΣΔ). Νο. 640189; δηλωμένος 10/02/59; εκδ. 1960, Bul. Νο 15. -2 δευτ.

5. A.c. 1417952 ΕΣΣΔ, MKI4V21S37 / 15. Μέθοδος κατασκευής πολυεδρικών σωλήνων προφίλ Κείμενο. / Α.Β. Γιούκοφ, Α.Α. Σκουρένκο και άλλοι (ΕΣΣΔ). Νο. 4209832; δηλωμένος 01/09/87; εκδ. 08/23/88, Βουλ. Νο 31. - 5 δευτ.

6. A.c. 1438875 ΕΣΣΔ, MKI3 V21S37 / 15. Μέθοδος κατασκευής ορθογώνιων σωλήνων Κείμενο. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin και άλλοι (ΕΣΣΔ). Νο. 4252699 / 27-27; δηλωμένος 05/28/87; εκδ. 23.11.88, Bul. Νο 43 -4s.

7. A.c. 1438876 ΕΣΣΔ, MKI3 V21S37 / 15. Συσκευή για τη μετατροπή στρογγυλών σωλήνων σε ορθογώνιους. Κείμενο. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin και άλλοι (ΕΣΣΔ). Νο. 4258624 / 27-27; εφαρμογή 06/09/87; εκδ. 23.11.88, Bul. Νο 43 -Ζ.

8. π.Χ. 145522 ΕΣΣΔ MKI 7b410. Πεθαίνουν για σχεδίαση σωλήνων Κείμενο. / E.V.

9. Kushch, B.K. Ivanov (ΕΣΣΔ).- Αρ. 741262/22. εφαρμογή 08/10/61; εκδ. 1962, Δελτίο αρ. 6. -Ζ.

10. π.Χ. 1463367 ΕΣΣΔ, MKI4 V21S37 / 15. Μέθοδος κατασκευής πολυεδρικών σωλήνων Κείμενο. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, A. I. Pavlov και V. A. Belyavin (ΕΣΣΔ). Νο. 4250068 / 23-02; εφαρμογή 04/13/87; εκδ. 03/07/89, Bul. Νο 9 -2 δευτ.

11. π.Χ. 590029 ΕΣΣΔ, MKI2V21SZ / 00. Πεθαίνει για τη σχεδίαση πολυεδρικών προφίλ λεπτού τοιχώματος Κείμενο. / B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev και άλλοι (ΕΣΣΔ). 2317518 / 22-02; εφαρμογή 30/01/76; εκδ. 30/01/78, Βουλ. Νο 4. -Ζ.

12. π.Χ. 604603 ΕΣΣΔ, MKI2 V21SZ / 00. Πεθαίνει για σχεδίαση ορθογώνιου σύρματος Κείμενο. / JI.C. Vatrushin, I. Sh. Berin, A.JI. Chechurin (ΕΣΣΔ). -Αριθ. 2379495 / 22-02; εφαρμογή 07/05/76; εκδ. 30.04.78, Δελτίο αρ. 16, 2 σελ.

13. π.Χ. 621418 ΕΣΣΔ, MKI2 V21SZ / 00. Εργαλείο σχεδίασης πολυεδρικών σωλήνων με άρτιο αριθμό όψεων Κείμενο. / Γ.Α. Savin και V.I. Παντσένκο, Β.Κ. Sidorenko, L.M. Schlosberg (ΕΣΣΔ). Νο. 2468244 / 22-02; εφαρμογή 03/29/77; εκδ. 08/30/78, Βουλ. Νο 32. -2 δευτ.

14. π.Χ. 667266 ΕΣΣΔ, MKI2 V21SZ / 02. Σύρσιμο κειμένου. / Α.Α. Fotov, V.N. Duev, G.P. Moiseev, V.M. Ermakov, Yu.G. Καλό (ΕΣΣΔ). 2575030 / 22-02; εφαρμογή 02/01/78; εκδ. 06/15/1979, Bul. Νο 22, -4s.

15. π.Χ. 827208 ΕΣΣΔ, MKI3 V21SZ / 08. Συσκευή για την παραγωγή σωλήνων σε σχήμα Κείμενο. / Ι.Α. Λιασένκο, Γ.Π. Motseev, S.M. Podoskin και άλλοι (ΕΣΣΔ). Αρ. 2789420 / 22-02; αίτηση στις 29.06.79 · εκδ. 05/07/81, Bul. Νο 17. - Zs

16. π.Χ. 854488 ΕΣΣΔ, MKI3 V21SZ / 02. Εργαλείο σχεδίασης Κείμενο. /

17. S.P. Πανασένκο (ΕΣΣΔ). Νο. 2841702 / 22-02; εφαρμογή 23/11/79; εκδ. 08/15/81, Βουλ. Νο 30. -2 δευτ.

18. π.Χ. 856605 ΕΣΣΔ, MKI3 V21SZ / 02. Σύρετε για σχεδίαση προφίλ Κείμενο. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov (ΕΣΣΔ). Αρ. 2798564 / 22-02; εφαρμογή 07/19/79; εκδ. 08/23/81, Bul. Νο 31. -Ζ.

19. π.Χ. 940965 ΕΣΣΔ, MKI3 V21SZ / 02. Εργαλείο για την παραγωγή προφίλ επιφανειών Κείμενο. / Ι.Α. Saveliev, Yu.S. Voskresensky, A.D. Οσμάνης (ΕΣΣΔ).- Νο. 3002612; εφαρμογή 06.11.80; εκδ. 07.07.82, Bul. Νο 25 Zs

20. Adler, Yu.P. Προγραμματισμός πειράματος στην αναζήτηση βέλτιστων συνθηκών Κείμενο. / Yu.P. Adler, E.V. Markova, Yu.V. Granovsky Μ.: Nauka, 1971. - 283σ.

21. Alynevsky, JI.E. Τραβώντας δυνάμεις στο κρύο σχέδιο σωλήνων Κείμενο. / JI.E. Ο Αλσέφσκι. Μ.: Metallurgizdat, 1952.-124s.

22. Amenzade, Yu.A. Η θεωρία της ελαστικότητας Κείμενο. / Yu.A. Amenzadeh. Μ.: Ανώτερο σχολείο, 1971.-288s.

23. Argunov, V.N. Βαθμονόμηση διαμορφωμένων προφίλ Κείμενο. / V.N. Argunov, M.Z. Γερμανόκ. Μ.: Μεταλλουργία, 1989.-206s.

24. Aryshensky, Yu.M. Λήψη ορθολογικής ανισοτροπίας σε φύλλα Κείμενο. / Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov, V.Yu. Ο Αρισένσκι. Μ.: Μεταλλουργία, 1987-141s.

25. Aryshensky, Yu.M. Θεωρία και υπολογισμοί πλαστικής παραμόρφωσης ανισότροπων υλικών Κείμενο. / Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov .- Μ.: Μεταλλουργία, 1990.-304s.

26. Bisk, Μ.Β. Ορθολογική τεχνολογία για την κατασκευή εργαλείων σχεδίασης σωλήνων Κείμενο. / M.B. Bisk-M.: Metallurgy, 1968.-141 σελ.

27. Vdovin, S.I. Μέθοδοι υπολογισμού και σχεδιασμού σε υπολογιστή των διαδικασιών σφράγισης φύλλων και διαμορφωμένων κενών Κείμενο. / Σ.Ι. Vdovin - Μ.: Μηχανολογία, 1988. -160s.

28. Vorobiev, D.N. Βαθμονόμηση εργαλείου για σχεδίαση ορθογώνιου σωλήνα κειμένου. / D.N. Vorobiev D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Τεχνολογία ελαφρών κραμάτων. -1989. -№. -Σ.36-39.

29. Vydrin, V.N. Παραγωγή προφίλ σχήματος υψηλής ακρίβειας Κείμενο. / V.N. Vydrin et al. -M .: Metallurgy, 1977. -184s.

30. Γκρόμοφ, Ν. Π. Θεωρία του σχηματισμού μετάλλων με πίεση Κείμενο. / Ν.Π. Γκρόμοφ -Μ.: Μεταλλουργία, 1967. -340.

31. Gubkin, S. I. Κριτική στις υπάρχουσες μεθόδους για τον υπολογισμό των τάσεων εργασίας στο OMD / S.I. Γκούμπκιν // Μηχανικές μέθοδοι υπολογισμού τεχνολογικές διαδικασίες OMD. -Μ.: Mashgiz, 1957. S. 34-46.

32. Γκουλιάεφ, Γ.Ι. Σταθερότητα της διατομής του σωλήνα κατά την αναγωγή Κείμενο. / Γ.Ι. Γκουλιάεφ, Π.Ν. Ivshin, V.K. Yanovich // Θεωρία και πρακτική της μείωσης σωλήνων. S. 103-109.

33. Gulyaev, Yu.G. Μαθηματική μοντελοποίηση διαδικασιών OMD Κείμενο. / Yu.G. Gulyaev, S.A. Chukmasov, A.B. Γκουμπίνσκι. Κίεβο: Ναούκ. Dumka, 1986.240.

34. Gulyaev, Yu.G. Βελτίωση της ακρίβειας και της ποιότητας των σωλήνων Κείμενο. / Yu.G. Gulyaev, M.Z. Volodarsky, O. I. Lev και άλλοι - Μ.: Μεταλλουργία, 1992. -238s.

35. Gun, G.Ya. Θεωρητική βάσημέταλλο που σχηματίζεται με πίεση Κείμενο. / G.Ya. Δισκοειδής. Μ.: Μεταλλουργία, 1980.- 456s.

36. Gun, G.Ya. Πλαστικός σχηματισμός μετάλλων Κείμενο. / G.Ya. Γκονγκ, Ρ.Ι. Polukhin, Β.Α. Προυντκόφσκι. Μ.: Μεταλλουργία, 1968.-416σ.

37. Danchenko, V.N. Παραγωγή διαμορφωμένων σωλήνων Κείμενο. / V.N. Νταντσένκο,

38. V.A. Σεργκέεφ, Ε.Β. Νικουλίν. Μ.: Intermet Engineering, 2003.224s.

39. Dnestrovsky, N.Z. Σχέδιο μη σιδηρούχων μετάλλων Κείμενο. / Ν.Ζ. Ντνετρόφσκι. Μ.: Πολιτεία. επιστημονική και τεχνική εκδ. αναμμένο κατά ώρα και χρώμα. μεταλλουργία, 1954.- 270s.

40. Dorokhov, A.I. Αλλαγή περιμέτρου κατά την σχεδίαση σωλήνων σε σχήμα Κείμενο. / A.I. Dorokhov // Bul. επιστημονική και τεχνική πληροφορίες VNITI. Μόσχα: Εκδόσεις Metallurg, 1959. - Αρ. 6-7. - S. 89-94.

41. Dorokhov, A.I. Προσδιορισμός της διαμέτρου του αρχικού κουφώματος για ασφαλή σχεδίαση και κύλιση ορθογώνιων, τριγωνικών και εξαγωνικών σωλήνων Κείμενο. / A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Παραγωγή σωλήνων / VNITI. Μ., 1969.-Τεύχος 21. - Σ. 61-63.

42. Dorokhov, A.I. Αξονικές τάσεις κατά την σχεδίαση σωλήνων χωρίς μαντρέλα Κείμενο. / A.I. Dorokhov // Tr. ΟυκρΝΙΤΗ. Μόσχα: Metallugizdat, 1959. - Τεύχος 1. - S.156-161.

43. Dorokhov, A.I. Προοπτικές για την παραγωγή σωλήνων ψυκτικού σχήματος και βάσης μοντέρνα τεχνολογίακατασκευή τους Κείμενο. / A.I. Dorokhov, V.I. Rebrin, A.P. Usenko // Σωλήνες οικονομικών τύπων: Μ.: Μεταλλουργία, 1982. -S. 31-36.

44. Dorokhov, A.I. Ορθολογική βαθμονόμηση κυλίνδρων μύλων πολλαπλών βάσεων για την παραγωγή ορθογώνιων σωλήνων Κείμενο. / A.I. Dorokhov, P.V. Sav-kin, A.B. Kolpakovsky // Τεχνική πρόοδος στην παραγωγή σωλήνων. Μ.: Μεταλλουργία, 1965.-S. 186-195.

45. Emelianenko, P.T. Τύλιξη σωλήνων και παραγωγή σωλήνων Κείμενο. / P.T. Emelianenko, A.A. Σεβτσένκο, Σ.Ι. Μπορίσοφ. Μ.: Metallurgizdat, 1954.-496s.

46. ​​Ερμανόκ, Μ.Ζ. Εξώθηση πάνελ από κράμα αλουμινίου. Μ.: Μεταλλουργία. - 1974.232s.

47. Ermanok, M.Z. Η χρήση μη διορθωμένου σχεδίου στην παραγωγή σωλήνων 1 "Κείμενο. / M.Z. Ermanok. Μ.: Tsvetmetinformatsiya, 1965. - 101σ.

48. Ερμανόκ, Μ.Ζ. Ανάπτυξη της θεωρίας του σχεδίου Κείμενο. / M.Z. Ermanok // Μη σιδηρούχα μέταλλα. -1986. Αρ. 9.- S. 81-83.

49. Ερμανόκ, Μ.Ζ. Ορθολογική, τεχνολογία για την παραγωγή ορθογώνιων σωλήνων από αλουμίνιο Κείμενο. / M.Z. Ermanok M.Z., V.F. Κλεϊμενόφ. // Μη σιδηρούχα μέταλλα. 1957. - Νο 5. - S. 85-90.

50. Zykov, Yu.S. Βέλτιστη αναλογία παραμορφώσεων κατά τη σχεδίαση ορθογώνιων προφίλ Κείμενο. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov // Μη σιδηρούχα μέταλλα. 1981. - Νο 11. -Σ.46-47.

51. Zykov, Yu.S. Επίδραση του προφίλ του καναλιού σχεδίασης στη δύναμη της σχεδίασης Κειμένου. / Yu.S. Zykov // Izvestiya vuzov. Σιδηρούχα μεταλλουργία. 1993. -№2. - S.27-29.

52. Zykov, Yu.S. Μελέτη του συνδυασμένου σχήματος του διαμήκους προφίλ περιοχή εργασίαςσύρει το κείμενο. / Yu.S. Zykov // Μεταλλουργία και χημεία κοκ: Επεξεργασία μετάλλων υπό πίεση. - Κίεβο: Τεχνικές, 1982. - Τεύχος 78. S. 107-115.

53. Zykov, Yu.S. Βέλτιστες παράμετροι σχεδίασης ορθογώνιων προφίλ Κείμενο. / Yu.S. Zykov // Χρωματιστά μεγαλίθια. 1994. - Νο 5. - Σ.47-49. ...

54. Zykov, Yu.S. Βέλτιστες παράμετροι της διαδικασίας σχεδίασης κειμένου ορθογώνιου προφίλ. / Yu.S. Zykov // Μη σιδηρούχα μέταλλα. 1986. - Νο 2. - S. 71-74.

55. Zykov, Yu.S. Βέλτιστες γωνίες σχεδίασης μετάλλου σκλήρυνσης Κείμενο. / Yu.S. Zykov. // Πρακτικά πανεπιστημίων. 4Μ. 1990. - Νο 4. - S.27-29.

56. Ilyushin, A.A. Πλαστική ύλη. Μέρος πρώτο. Ελαστικές-πλαστικές παραμορφώσεις Κείμενο. / Α.Α. Ilyushin. -Μ.: Κρατικό Πανεπιστήμιο Μόσχας, 2004.-376 σελ.

57. Kargin, V.R. Ανάλυση ασυγκράτητου σχεδίου σωλήνες λεπτού τοιχώματοςμε αντί-τάση Κείμενο. / V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // Δελτίο SSAU. Σαμάρα: SSAU, 2003. - Νο 1. - S.82-85.

58. Kargin, V.R. Εισαγωγή στην ειδική διαμόρφωση μετάλλων

59. Κείμενο.: Οδηγός μελέτης / V.R. Kargin, E.V. Σόκοβα. Σαμάρα: SSAU, 2003 .-- 170σ.

60. Kargin, V.R. Σχέδιο βιδωτών σωλήνων Κείμενο. / V.R. Kargin // Μη σιδηρούχα μέταλλα. -1989. Νο 2. - S.102-105.

61. Kargin, V.R. Βασικές αρχές ενός πειράματος μηχανικής Κείμενο.: Οδηγός μελέτης / V.R. Kargin, V.M. Ο Ζάιτσεφ. Σαμάρα: SSAU, 2001 .-- 86σ.

62. Kargin, V.R. Υπολογισμός εργαλείων για σχεδίαση τετραγωνικών προφίλ και σωλήνων Κείμενο. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Δελτίο του Επιστημονικού Κέντρου Samara της Ρωσικής Ακαδημίας Επιστημών. 2001. - Νο 2. - Τ.Ζ. - Σ.23 8-240.

63. Kargin, V.R. Υπολογισμός της πάχυνσης του τοιχώματος του σωλήνα σε περίπτωση μη διαβρωτικού σχεδίου Κείμενο. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Κενή παραγωγή στη μηχανολογία. 2004. -№1. -Σ.44-46.

64. Kasatkin, Ν.Ι. Διερεύνηση της διαδικασίας σχηματισμού προφίλ ορθογώνιων σωλήνων Κείμενο. / Ν.Ι. Kasatkin, T.N. Khonina, I.V. Komkova, M.P. Panova / Διερεύνηση των διαδικασιών επεξεργασίας μη σιδηρούχων μετάλλων με πίεση. - Μ.: Μεταλλουργία, 1974. Τεύχος. 44 .-- S. 107-111.

65. Κιριτσένκο, Α.Ν. Ανάλυση κόστους-αποτελεσματικότητας διαφορετικοί τρόποιπαραγωγή σωλήνων σε σχήμα με σταθερό πάχος τοιχώματος κατά μήκος της περιμέτρου Κείμενο. / A.N. Κιριτσένκο, Α.Ι. Gubin, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // Σωλήνες οικονομικών τύπων. -Μ., 1982. -Σ. 31-36.

66. Kleimenov, V.F. Επιλογή τεμαχίου εργασίας και υπολογισμός εργαλείου για την σχεδίαση ορθογώνιων σωλήνων από κράματα αλουμινίου Κείμενο. / V.F. Kleimenov, R.I. Muratov και M.I. Ehrlich // Τεχνολογία ελαφρών κραμάτων.-1979.- Αρ. 6.- Σ.41-44.

67. Kolmogorov, V.L. Εργαλείο σχεδίασης Κείμενο. / V.L. Kolmogorov, S.I. Orlov, V.Yu. Σεβλιάκοφ. -Μ.: Μεταλλουργία, 1992.-144s.

68. Kolmogorov, B.JI. Τάση. Παραμορφώσεις. Κείμενο καταστροφής. / B.JT. Κολμόγκοροφ. Μ.: Μεταλλουργία, 1970.- 229s.

69. Kolmogorov, B.JI. Τεχνολογικά προβλήματα σχεδίασης και πίεσης κειμένου.: Οδηγός μελέτης / B.JI. Κολμόγκοροφ. - Sverdlovsk: UPI, 1976. - Τεύχος 10. -81s.

70. Coppenfels, V. Practice of conformal mappings Text. / V. Koppenfels, F. Stahlmann. Μ.: IL, 1963.- 406s.

71. Koff, Z.A. Cυχρή έλαση σωλήνων Κείμενο. / PER. Koff, P.M. Soloveichik, V.A. Aleshin και άλλοι. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432σ.

72. Krupman, Yu.G. Η τρέχουσα κατάσταση της παγκόσμιας παραγωγής σωλήνων Κείμενο. / Yu.G. Krupman, J1.C. Λιαχοβέτσκι, Ο.Α. Σεμένωφ. Μ.: Μεταλλουργία, 1992.-81σ.

73. Levanov, A.N. Τριβή επαφής σε διαδικασίες OMD Κείμενο. L.A. N. Leva-nov, V.L. Kolmagorov, S.L. Burkin et al. Μ.: Μεταλλουργία, 1976. - 416σ.

74. Levitansky, M.D. Υπολογισμός τεχνικών και οικονομικών προτύπων για την παραγωγή σωλήνων και προφίλ από κράματα αλουμινίου σε προσωπικούς υπολογιστές Κείμενο. / Μ.Δ. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nazarova // Μη σιδηρούχα μέταλλα. -19,92. -№2. -Σ.10-11.

75. Lysov, Μ.Ν. Θεωρία και υπολογισμός των διαδικασιών κατασκευής εξαρτημάτων με μεθόδους κάμψης Κείμενο. / Μ.Ν. Lysov Μ.: Mashinostroenie, 1966.- 236s.

76. Muskhelishvili, Ν.Ι. Μερικά βασικά προβλήματα της μαθηματικής θεωρίας της ελαστικότητας Κείμενο. / Ν.Ι. Muskhelishvili. Μ.: Nauka, 1966.-707s.

77. Osadchy, V.Ya. Διερεύνηση των παραμέτρων ισχύος του προφίλ σωλήνων σε σύρματα και διαμετρήματα κυλίνδρων Κείμενο. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Χάλυβας. -1970. -№8.-С.732.

78. Osadchy, V.Ya. Χαρακτηριστικά παραμόρφωσης στην κατασκευή διαμορφωμένων σωλήνων ορθογώνιων και μεταβλητών τμημάτων Κείμενο. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Χάλυβας. 1970. - Νο. 8. - Σ. 712.

79. Osadchy, V.Ya. Υπολογισμός τάσεων και δυνάμεων κατά την σχεδίαση σωλήνων Κείμενο./

80. V. Ya. Osadchy, A.JI. Vorontsov, S.M. Karpov // Παραγωγή προϊόντων έλασης. 2001.- Αρ. 10.- Σ.8-12.

81. Osadchy, S.I. Κατάσταση τάσης-καταπόνησης κατά τη δημιουργία προφίλ κειμένου. / V.Ya. Osadchiy, S.A. Getia, S.A. Stepantsov // Izvestiya vuzov. Σιδηρούχα μεταλλουργία. 1984. -№9. -S.66-69.

82. Parshin, B.C. Βασικές αρχές της συστημικής βελτίωσης των διαδικασιών και των ελαιοτριβείων σχεδίασης ψυχρών σωλήνων Κείμενο. / Π.Χ. Πάρσιν. Κρασνογιάρσκ: Εκδοτικός Οίκος Κρασνογιάρσκ. Πανεπιστήμιο, 1986.- 192s.

83. Parshin, B.C. Cυχρό σχέδιο σωλήνων Κείμενο. / Π.Χ. Parshin, A.A. Fotov, V.A. Αλέσιν. Μ.: Μεταλλουργία, 1979.- 240σ.

84. Perlin, I.L. Θεωρία σχεδίου Κείμενο. / I.L. Perlin, M.Z. Γερμανόκ. -Μ.: Μεταλλουργία, 1971.- 448s.

85. Perlin, P.I. Δοχεία για επίπεδες πλινθώσεις Κείμενο. / P.I. Perlin, L.F. Τολτσένοφ // Σάββ. tr VNIImetmash. ONTI VNIImetmash, 1960. - №1. -Σ.136-154.

86. Perlin, P.I. Μέθοδος υπολογισμού δοχείων για πίεση από επίπεδη ράβδο κειμένου. / Ρ.Ι. Perlin // Δελτίο μηχανολογίας 1959. - №5. - S.57-58.

87. Πόποφ, Ε.Α. Βασικές αρχές της θεωρίας της σφράγισης φύλλων Κείμενο. / Ε.Α. Πόποφ. -Μ.: Μηχανολογία, 1977.278s.

88. Ποτάποφ, Ι.Ν. Θεωρία παραγωγής σωλήνων Κείμενο. / Ι.Ν. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan et al. Μ.: Metallurgy, 1991. - 406s.

89. Ravin, A.N. Εργαλείο διαμόρφωσης για εξώθηση και σχεδίαση προφίλ Κείμενο. / A.N. Ravin, E.Sh. Sukhodrev, L.R. Dudetskaya, V.L. Shcherbanyuk .- Μινσκ: Επιστήμη και Τεχνολογία, 1988.232σ.

90. Rakhtmayer, R.D. Διαφορετικές μέθοδοι για την επίλυση προβλημάτων οριακής τιμής Κείμενο. / R.D. Rachtmayer. Μ.: Mir, 1972.- 418s!

91. Savin, G.A. Σχέδιο σωλήνα Κείμενο. / G.A. Σαβίν. Μ.: Μεταλλουργία, 1993.-336s.

92. Savin, G.N. Κατανομή τάσεων γύρω από τις οπές Κείμενο. / Γ.Ν.

93. Σαβίν. Κίεβο: Naukova Dumka, 1968.- 887s.

94. Segerlind, JI. Εφαρμογή FEM Text. / JI. Σέγκερλιντ. Μ.: Mir, 1977.- 349s.

95. Smirnov-Alyaev, G.A. Αξοσυμμετρικό πρόβλημα της θεωρίας της ροής πλαστικών κατά τη συμπίεση, διαστολή και σχεδίαση σωλήνων Κείμενο. / Γ.Α. Smirnov-Alyaev, G. Ya. Όπλο // Izvestiya vuzov. Σιδηρούχα μεταλλουργία. 1961. - Νο 1. - S. 87.

96. Storozhev, M.V. Θεωρία του σχηματισμού μετάλλων με πίεση Κείμενο. / M.V. Storozhev, E.A. Πόποφ. Μ.: Μηχανολόγος Μηχανικός, 1977. -432s.

97. Τιμοσένκο, Σ. Π. Αντοχή υλικών Κείμενο. / S.P. Τιμοσένκο - Μ.: Nauka, 1965.T. 1,2. -480s.

98. Τιμοσένκο, Σ. Π. Σταθερότητα ελαστικών συστημάτων Κείμενο. / S.P. Τιμοσένκο. Μ.: GITTL, 1955.- 568s.

99. Trusov, P.V. Διερεύνηση της διαδικασίας σχηματισμού προφίλ αυλακωτών σωλήνων Κείμενο. / P.V. Trusov, V.Yu. Stolbov, Ι.Α. Κρόνος // Επεξεργασία μετάλλων με πίεση. -Sverdlovsk, 1981. Νο. 8. - S.69-73.

100. Hoeken, V. Προετοιμασία σωλήνων για σχεδίαση, μέθοδοι σχεδίασης και εξοπλισμός που χρησιμοποιείται στο σχέδιο Κείμενο. / V. Hoeken // Παραγωγή σωλήνων. Ντίσελντορφ, 1975. Μετάφρ. με αυτόν. Μ.: Metallurgizdat, 1980.- 286s.

101. Shevakin, Yu.F. Υπολογιστικά μηχανήματα στην παραγωγή σωλήνων Κείμενο. / Yu.F. Σεβάκιν, Α.Μ. Rytikov. Μ.: Μεταλλουργία, 1972.240.

102. Shevakin, Yu.F. Βαθμονόμηση εργαλείου για σχεδίαση ορθογώνιου σωλήνα κειμένου. / Yu.F. Shevakin, Ν.Ι. Kasatkin // Έρευνα διαδικασιών επεξεργασίας πίεσης μη σιδηρούχων μετάλλων. -Μ.: Μεταλλουργία, 1971. Τεύχος. Νο 34 - Σ. 140-145.

103. Shevakin, Yu.F. Κείμενο παραγωγής σωλήνων. / Yu.F. Shevakin, A.Z. Γκλέι Μπεργκ. Μ.: Μεταλλουργία, 1968.- 440σ.

104. Shevakin, Yu.F. Παραγωγή σωλήνων από μη σιδηρούχα μέταλλα Κείμενο. / Yu.F. Σεβάκιν, Α.Μ. Rytikov, F.S. Seidaliev Μ.: Metallurgizdat, 1963.- 355s.

105. Shevakin, Yu.F., Rytikov A.M. Αύξηση της αποτελεσματικότητας της παραγωγής σωλήνων από μη σιδηρούχα μέταλλα Κείμενο. / Yu.F. Σεβάκιν, Α.Μ. Rytikov. Μ.: Μεταλλουργία, 1968.-240s.

106. Shokova, E.V. Βαθμονόμηση εργαλείου για σχεδίαση ορθογώνιου σωλήνα κειμένου. / E.V. Shokova // XIV Tupolev Readings: International Youth Youth Conference, Kazan State. τεχνολογίας. un-t. Καζάν, 2007. - Τόμος 1. - Σ. 102103.

107. Shurupov, Α.Κ., Freiberg Μ.Α. Παραγωγή σωλήνων οικονομικών προφίλ Κείμενο. / A.K. Shurupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296s.

108. Yakovlev, V.V. Σχεδίαση ορθογώνιων σωλήνων αυξημένη ακρίβειαΚείμενο. / V.V. Yakovlev, Β.Α. Smelnitsky, V.A. Balyavin et al. // Steel.-1981.-№6-С.58.

109. Yakovlev, V.V. Τάσεις επαφήςόταν σύρετε χωρίς να σύρετε σωλήνες. Κείμενο. / V.V. Yakovlev, V.V. Ostryakov // Συλλογή: Παραγωγή σωλήνων χωρίς ραφή. -Μ.: Μεταλλουργία, 1975. -Αριθ. 3. -Σ.108-112.

110. Yakovlev, V.V., Σχέδιο ορθογώνιων σωλήνων σε κινητή άτρακτο Κείμενο. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Μπαλιαβίν; VNITI. Dnepropetrovsk, 1985 .-- 6σ. - Τμ. στο Chermetinformation 05/13/1985, αρ. 2847.

111. Automatische fertingund vou profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profile". 1985. -№32. -C.508-509.

Λάβετε υπόψη ότι τα παραπάνω επιστημονικά κείμενα δημοσιεύονται για έλεγχο και λαμβάνονται μέσω αναγνώρισης των πρωτότυπων κειμένων διατριβών (OCR). Σε αυτό το πλαίσιο, ενδέχεται να περιέχουν σφάλματα που σχετίζονται με την ατέλεια των αλγορίθμων αναγνώρισης. Δεν υπάρχουν τέτοια σφάλματα σε αρχεία διατριβών και περιλήψεων που παραδίδουμε.

3.2 Υπολογισμός του τροχαίου τραπεζιού

Η βασική αρχή της κατασκευής μιας τεχνολογικής διαδικασίας σε σύγχρονες εγκαταστάσεις είναι η απόκτηση σωλήνων της ίδιας σταθερής διαμέτρου σε ένα συνεχές μύλο, γεγονός που καθιστά δυνατή τη χρήση ενός τεμαχίου εργασίας και ενός χιτωνίου σταθερής διαμέτρου. Η απόκτηση σωλήνων της απαιτούμενης διαμέτρου εξασφαλίζεται με μείωση. Ένα τέτοιο σύστημα εργασίας διευκολύνει και απλοποιεί σημαντικά τη ρύθμιση των μύλων, μειώνει το πάρκο εργαλείων και, το σημαντικότερο, σας επιτρέπει να διατηρείτε υψηλή παραγωγικότητα ολόκληρης της μονάδας, ακόμη και όταν κυλάτε σωλήνες με την ελάχιστη (μετά τη μείωση) διάμετρο.

Υπολογίζουμε το τροχαίο σε σχέση με το τροχαίο σύμφωνα με τη μέθοδο που περιγράφεται στο άρθρο. Η εξωτερική διάμετρος του σωλήνα μετά τη μείωση καθορίζεται από τις διαστάσεις του τελευταίου ζεύγους ρολών.

D p 3 = (1.010..1.015) * D o = 1.01 * 33.7 = 34 mm

όπου D p είναι η διάμετρος του τελικού σωλήνα μετά το μύλο αναγωγής.

Το πάχος τοιχώματος μετά από συνεχόμενους και αναγωγικούς μύλους πρέπει να είναι ίσο με το πάχος τοιχώματος του τελικού σωλήνα, δηλ. S n = Sp = S o = 3,2 mm.

Δεδομένου ότι ένας σωλήνας της ίδιας διαμέτρου βγαίνει μετά από έναν συνεχή μύλο, παίρνουμε D n = 94 mm. Σε συνεχείς μύλους, η βαθμονόμηση των κυλίνδρων εξασφαλίζει ότι στα τελευταία ζεύγη ρολών η εσωτερική διάμετρος του σωλήνα είναι 1-2 mm μεγαλύτερη από τη διάμετρο του άξονα, έτσι ώστε η διάμετρος του άξονα να είναι ίση με:

H = d n -(1..2) = D n -2S n -2 = 94-2 * 3.2-2 = 85.6 mm.

Δεχόμαστε τη διάμετρο των ατράκτων ίση με 85 mm.

Η εσωτερική διάμετρος του μανικιού θα πρέπει να παρέχει δωρεάν εισαγωγή του άξονα και λαμβάνεται 5-10 mm μεγαλύτερη από τη διάμετρο του μαντρέλιου

d g = n + (5..10) = 85 + 10 = 95 mm.

Δεχόμαστε τον τοίχο της επένδυσης:

S g = S n + (11..14) = 3.2 + 11.8 = 15 mm.

Η εξωτερική διάμετρος των μανικιών καθορίζεται με βάση το μέγεθος της εσωτερικής διαμέτρου και το πάχος του τοιχώματος:

D g = d g + 2S g = 95 + 2 * 15 = 125 mm.

Η διάμετρος του τεμαχίου εργασίας που χρησιμοποιείται D z = 120 mm.

Η διάμετρος του άξονα του μύλου διάτρησης επιλέγεται λαμβάνοντας υπόψη την ποσότητα κύλισης, δηλ. αύξηση της εσωτερικής διαμέτρου του χιτωνίου, που αποτελεί από 3% έως 7% της εσωτερικής διαμέτρου:

P = (0,92 ... 0,97) d g = 0,93 * 95 = 88 mm.

Οι συντελεστές επιμήκυνσης για μύλους διάτρησης, συνεχούς και αναγωγής καθορίζονται από τους τύπους:

,

Η συνολική αναλογία τάνυσης είναι:

Με παρόμοιο τρόπο υπολογίζεται και το τροχαίο για σωλήνες διαστάσεων 48,3 × 4,0 mm και 60,3 × 5,0 mm.

Ο κυλιόμενος πίνακας παρουσιάζεται στον πίνακα. 3.1.

Πίνακας 3.1 - Τροχαίο τραπέζι TPA -80

Μέγεθος τελειωμένων σωλήνων, mm

Διάμετρος τεμαχίου εργασίας, mm

Μύλος διάτρησης

Συνεχής μύλος

Μύλος αναγωγής

Συνολική αναλογία τάνυσης

Εξωτερική διάμετρος

πάχος τοιχώματος

Μέγεθος μανικιού, mm

Διάμετρος μανδρέλας, mm

Αναλογία ισοπαλίας

Διαστάσεις σωλήνα, mm

Διάμετρος μανδρέλας, mm

Αναλογία ισοπαλίας

Μέγεθος σωλήνα, mm

Αριθμός κερκίδων

Αναλογία ισοπαλίας

πάχος τοιχώματος

πάχος τοιχώματος

πάχος τοιχώματος

3.3 Υπολογισμός της βαθμονόμησης των κυλίνδρων του μύλου αναγωγής

Η βαθμονόμηση του ρολού είναι σημαντική μέρος τουυπολογισμός του τρόπου λειτουργίας του μύλου. Καθορίζει σε μεγάλο βαθμό την ποιότητα των σωλήνων, τη διάρκεια ζωής του εργαλείου, την κατανομή των φορτίων στις βάσεις εργασίας και την κίνηση.

Ο υπολογισμός του μεγέθους ρολού περιλαμβάνει:

    κατανομή μερικών παραμορφώσεων σε βάσεις μύλων και υπολογισμός μέσων διαμέτρων διαμετρημάτων ·

    προσδιορισμός των μεγεθών των αυλακώσεων ρολού.

3.3.1 Κατανομή μερικών παραμορφώσεων

Ανάλογα με τη φύση της αλλαγής των μερικών παραμορφώσεων, οι βάσεις του μύλου αναγωγής μπορούν να χωριστούν σε τρεις ομάδες: την κεφαλή στην αρχή του μύλου, στην οποία οι μειώσεις αυξάνονται εντατικά κατά τη διάρκεια της κύλισης. διαστασιολόγηση (στο τέλος του μύλου), στην οποία οι παραμορφώσεις μειώνονται σε μια ελάχιστη τιμή, και μια ομάδα στάσεων μεταξύ τους (μεσαία), στις οποίες οι μερικές παραμορφώσεις είναι μέγιστες ή κοντά σε αυτές.

Κατά την κύλιση σωλήνων με τάση, οι τιμές μερικών παραμορφώσεων λαμβάνονται με βάση την κατάσταση της σταθερότητας του προφίλ του σωλήνα στην τιμή της πλαστικής τάσης που εξασφαλίζει την παραγωγή ενός σωλήνα συγκεκριμένου μεγέθους.

Ο συντελεστής συνολικής πλαστικής τάσης μπορεί να προσδιοριστεί με τον τύπο:

,

όπου
- αξονικές και εφαπτομενικές παραμορφώσεις που λαμβάνονται σε λογαριθμική μορφή · T είναι η τιμή που καθορίζεται στην περίπτωση διαμετρήματος τριών κυλίνδρων σύμφωνα με τον τύπο

όπου (S / D) cp είναι η μέση αναλογία πάχους τοιχώματος προς διάμετρο κατά την περίοδο παραμόρφωσης του σωλήνα στο μύλο · συντελεστής k λαμβάνοντας υπόψη την αλλαγή του βαθμού πάχους του σωλήνα.

,

,

όπου m είναι η τιμή της συνολικής παραμόρφωσης του σωλήνα κατά μήκος της διαμέτρου.

.

Η τιμή της κρίσιμης μερικής μείωσης με έναν τέτοιο συντελεστή πλαστικής τάσης, σύμφωνα με, μπορεί να φτάσει το 6% στη δεύτερη βάση, το 7,5% στην τρίτη βάση και το 10% στην τέταρτη βάση. Στην πρώτη στάση, συνιστάται να λάβετε το εύρος του 2,5-3%. Ωστόσο, για να εξασφαλιστεί σταθερό κράτημα, το ποσό της μείωσης συνήθως μειώνεται.

Στις βάσεις προ-φινιρίσματος και φινιρίσματος του μύλου, μειώνεται επίσης η μείωση, αλλά για να μειωθούν τα φορτία στους κυλίνδρους και να αυξηθεί η ακρίβεια των τελικών σωλήνων. Στην τελευταία στάση της ομάδας βαθμονόμησης, η μείωση λαμβάνεται ίση με το μηδέν, στην προτελευταία βάση, έως 0,2 της μείωσης στην τελευταία στάση της μεσαίας ομάδας.

ΣΕ μεσαία ομάδατων κερκίδων ασκούν ομοιόμορφη και άνιση κατανομή μερικών παραμορφώσεων. Με μια ομοιόμορφη κατανομή της μείωσης σε όλες τις βάσεις αυτής της ομάδας, θεωρείται ότι είναι σταθερές. Η άνιση κατανομή μερικών παραμορφώσεων μπορεί να έχει διάφορες παραλλαγές και μπορεί να χαρακτηριστεί από τις ακόλουθες κανονικότητες:

η μείωση στη μεσαία ομάδα μειώνεται αναλογικά από την πρώτη στάση στην τελευταία - πτώση.

Στις πρώτες κερκίδες της μεσαίας ομάδας, μειώνονται μερικές παραμορφώσεις και οι υπόλοιπες παραμένουν σταθερές.

η συμπίεση στη μεσαία ομάδα αυξάνεται πρώτα και στη συνέχεια μειώνεται.

στις πρώτες κερκίδες της μεσαίας ομάδας, οι μερικές παραμορφώσεις παραμένουν σταθερές και στις υπόλοιπες μειώνονται.

Με την πτώση των τρόπων παραμόρφωσης στη μεσαία ομάδα κερκίδων, οι διαφορές στην αξία της ισχύος κύλισης και το φορτίο στη μονάδα δίσκου, που προκαλείται από την αύξηση της αντίστασης στην παραμόρφωση του μετάλλου κατά τη διάρκεια της κύλισης, λόγω μείωσης της θερμοκρασίας του και αύξηση του ρυθμού παραμόρφωσης, μείωση. Πιστεύεται ότι η μείωση των μειώσεων προς το τέλος του μύλου βελτιώνει επίσης την ποιότητα της εξωτερικής επιφάνειας των σωλήνων και μειώνει το πάχος του εγκάρσιου τοιχώματος.

Κατά τον υπολογισμό της βαθμονόμησης των ρολών, λαμβάνουμε μια ομοιόμορφη κατανομή μειώσεων.

Οι τιμές μερικών παραμορφώσεων κατά μήκος των στηριγμάτων του μύλου φαίνονται στο Σχ. 3.1.

Κατανομή συμπίεσης

Με βάση τις αποδεκτές τιμές μερικών παραμορφώσεων, οι μέσες διάμετροι των διαμετρημάτων μπορούν να υπολογιστούν χρησιμοποιώντας τον τύπο παραγωγής σωλήνες, και, άμεσα, ... αποτυχίες) κατά τη διάρκεια παραγωγήαφρώδες σκυρόδεμα. Στο παραγωγήαφρώδες σκυρόδεμα χρησιμοποιούνται από διάφορους ... εργάτες που σχετίζονται άμεσα με παραγωγήαφρώδες σκυρόδεμα, ειδικά ρούχα, ...

  • Παραγωγήοπλισμένο σκυρόδεμα βαρύτητας σωλήνες

    Διατριβή >> Βιομηχανία, παραγωγή

    Ενοικίου Παραγωγή σωλήνεςμε τη μέθοδο της φυγόκεντρης έλασης. Οπλισμένο σκυρόδεμα σωλήνεςφτιαγμένο ... με φυγοκεντρική μέθοδο παραγωγή σωλήνες... Η φόρτωση φυγοκεντρητών σκυροδέματος ... επιτρέπει την αποκόλληση μορφών. Παραγωγή σωλήνεςμε ακτινική πίεση. Αυτό...

    • mob_info