Εισαγωγή

1 κατάσταση του ζητήματος στη θεωρία και την τεχνολογία του προφίλ των πολλαπλών σωλήνων με δυσαρέσκεια (λογοτεχνική αναθεώρηση).

1.1 είδος σωλήνων προφίλ με επίπεδες επιφάνειες και τη χρήση τους στην τεχνική.

1.2 Κύριοι τρόποι για την παραγωγή σωλήνων προφίλ με επίπεδες προσώτες.

1.4 Εργαλείο ακόμα σε σχήμα.

1.5 Το σχέδιο των πολλαπλών σωλήνων σε σχήμα vintage.

1.6 Συμπεράσματα. Τον σκοπό και τους στόχους της έρευνας.

2 Ανάπτυξη σωλήνων προφίλ μαθηματικού μοντέλου με μεταφορά.

2.1 Βασικές διατάξεις και υποθέσεις.

2.2 Περιγραφή της γεωμετρίας της εστίασης παραμόρφωσης.

2.3 Περιγραφή των παραμέτρων αντοχής της διαδικασίας του προφίλ.

2.4 Αξιολόγηση της συμπλήρωσης των γωνιών των λύκων και των Tias των Facelights του προφίλ.

2.5 Περιγραφή του αλγορίθμου για τον υπολογισμό των παραμέτρων προφίλ.

2.6 Ανάλυση υπολογιστών των συνθηκών ισχύος για προφίλ τετράγωνους σωλήνες με άσχετο σχέδιο.

2.7 Συμπεράσματα.

3 Υπολογισμός του εργαλείου για αντοχή για σωλήνες προφίλ.

3.1 Ρύθμιση του προβλήματος.

3.2 Προσδιορισμός της έντονης κατάστασης του βόλεϊ.

3.3 Κατασκευή λειτουργιών εμφάνισης.

3.3.1 τετραγωνική τρύπα.

3.3.2 Ορθογώνια οπή.

3.3.3 Αεροπορική δεξαμενή.

3.4 Παράδειγμα υπολογισμού της έντονης κατάστασης των λύκων με μια τετράγωνη οπή.

3.5 Παράδειγμα υπολογισμού της έντονης κατάστασης των λύκων με ένα κυκλικό άνοιγμα.

3.6 Ανάλυση των επιτευχθέντων αποτελεσμάτων.

3.7 Συμπεράσματα.

4 Πειραματικές μελέτες για πλατεία προφίλ και ορθογώνιοι σωλήνες με σίδερο.

4.1 Μεθοδολογία για το πείραμα.

4.2 Προφίλ τετράγωνο σωλήνα με σύροντας σε μία μετάβαση σε ένα Volt.

4.3 Προφίλ τετράγωνο σωλήνα με σύροντας για μία μετάβαση με αντι-αντιπαράθεση.

4.4 Τρεις παράγοντες γραμμικό μαθηματικό μοντέλο προφίλ τετράγωνο σωλήνα.

4.5 Προσδιορισμός της πλήρωσης των γωνιών των λύκων και των tias.

4.6 Βελτίωση της βαθμονόμησης των καναλιών λύκων για ορθογώνιους σωλήνες.

4.7 Συμπεράσματα.

5 Σχεδίαση σωλήνων στροβιλισμού βιδών προφίλ.

5.1 Επιλογή τεχνολογικών παραμέτρων σχεδίασης με χύτευση.

5.2 Ορισμός της ροπής.

5.3 Καθορισμός της προσπάθειας τεντώματος.

5.4 Πειραματικές μελέτες.

5.5 Συμπεράσματα.

Συνιστώμενη λίστα διατριβών

• Γέμιση σωλήνων με λεπτές τοίχωμα με ένα περιστρεφόμενο εργαλείο 2009, Υποψήφιος των Τεχνικών Επιστημών Shephenko, Tatyana Sergeevna

• Βελτίωση της τεχνολογίας της δυσαρέσκειας σχεδίασης των σωλήνων λεπτού τοιχώματος σε ένα μπλοκ λύκων με ένα εγγυημένο πάχος τοιχώματος 2005, υποψήφιος των Τεχνικών Επιστημών Kargin, Boris Vladimirovich

• Βελτίωση των διαδικασιών και των μηχανών για την παρασκευή σωλήνων ψυχρής προφίλ με βάση τη μοντελοποίηση της παραμόρφωσης 2009, Γιατρός των Τεχνικών Επιστημών Parshin, Sergey Vladimirovich

• Μοντελοποίηση της διαδικασίας προφίλ πολύπλευρων σωλήνων προκειμένου να το βελτιώσετε και να επιλέξετε τις παραμέτρους του μύλου 2005, Υποψήφιος Τεχνικών Επιστημών Semenova, Natalia Vladimirovna

• Σχέδιο σωλήνων από ανισοτροπικό ενισχυτικό υλικό 1998, υποψήφιος των Τεχνικών Επιστημών Chernyaev, Alexey Vladimirovich

Η διατριβή (μέρος της περίληψης του συγγραφέα) Σχετικά με το θέμα "Βελτίωση της διαδικασίας δημιουργίας προφίλ πολλαπλών πολλαπλών σωλήνων από αμετάκλητο σχέδιο"

Συνάφεια του θέματος. Η ενεργός ανάπτυξη του τομέα παραγωγής της οικονομίας, αυστηρές απαιτήσεις για την αποτελεσματικότητα και την αξιοπιστία των προϊόντων, καθώς και η αποτελεσματικότητα της παραγωγής απαιτούν τη χρήση τύπων εξοπλισμού και τεχνολογίας εξοικονόμησης πόρων. Για πολλές βιομηχανίες της κατασκευαστικής βιομηχανίας, της μηχανικής μηχανικής, της δημιουργίας οργάνων, της βιομηχανίας ραδιοευσιακών μηχανικών, μία από τις λύσεις είναι η χρήση σωλήνων οικονομικών ειδών (ανταλλαγή θερμότητας και σωλήνες καλοριφέρ, κυματοειδείς κ.λπ.), το οποίο επιτρέπει: να αυξήσει την ισχύ των εγκαταστάσεων, της αντοχής και της ανθεκτικότητας των δομών, μειώνουν τη μέταλλο συνέπεδα, εξοικονομούν υλικά, βελτιώνουν την εμφάνιση. Η ευρεία ονοματολογία και η σημαντική κατανάλωση σωλήνων προφίλ έκαναν την ανάπτυξη της παραγωγής τους στη Ρωσία. Επί του παρόντος, ο όγκος των διαμορφωμένων σωλήνων κατασκευάζεται σε εργαστήρια που λειτουργούν με σωλήνες, καθώς οι λειτουργίες ψυχρής έλασης και σχεδίου αναπτύσσονται επαρκώς στην εγχώρια βιομηχανία. Από την άποψη αυτή, η βελτίωση της υφιστάμενης παραγωγής είναι ιδιαίτερα σημαντική: την ανάπτυξη και την κατασκευή εξοπλισμού, την εισαγωγή νέων τεχνολογιών και μεθόδων.

Οι πιο συνηθισμένοι τύποι διαμορφωμένων σωλήνων είναι πολύπλευροι (τετράγωνοι, ορθογώνιοι, εξάγω κ.λπ.) σωλήνων υψηλής ακρίβειας που λαμβάνονται από άσχετο σχέδιο σε ένα πέρασμα.

Ο επείγων χαρακτήρας του θέματος της διατριβής καθορίζεται από την ανάγκη βελτίωσης της ποιότητας των πολλαπλών σωλήνων με τη βελτίωση της διαδικασίας του προφίλ τους χωρίς άγχη.

Σκοπός του έργου είναι η βελτίωση της διαδικασίας της προβολής των πολυπλατισμένων σωλήνων με δυσαρέσκεια σχεδίασης με την ανάπτυξη τεχνικών υπολογισμού των τεχνολογικών παραμέτρων και της γεωμετρίας των εργαλείων.

Για να επιτευχθεί ο στόχος, είναι απαραίτητο να λύσετε τα ακόλουθα καθήκοντα:

1. Δημιουργήστε ένα μαθηματικό μοντέλο για την προφίλ των πολλαπλών σωλήνων με δυσάρεστο σχέδιο για να αξιολογήσετε τις συνθήκες ισχύος, λαμβάνοντας υπόψη τον μη αργιλικό νόμο της σκλήρυνσης, της ανισοτροπίας των ιδιοτήτων και της σύνθετης γεωμετρίας του καναλιού Volley.

2. Προσδιορίστε Συνθήκες ισχύος Ανάλογα με τις φυσικές, τεχνολογικές και δομικές παραμέτρους του προφίλ σε περίπτωση δυσαρέσκειας.

3. Αναπτύξτε μια μεθοδολογία για την εκτίμηση των γωνιών πλήρωσης των γωνιών των λύκων και των tias στα πρόσωπα στο σχέδιο των πολλαπλών σωλήνων.

4. Αναπτύξτε μια μεθοδολογία για τον υπολογισμό της αντοχής των διαμορφωμένων λύκων για τον προσδιορισμό των γεωμετρικών παραμέτρων του εργαλείου.

5. Αναπτύξτε μια μεθοδολογία υπολογισμού των τεχνολογικών παραμέτρων ταυτόχρονα προφίλ και στεγνώστε.

6. Συνεχίζοντας πειραματικές μελέτες τεχνολογικών παραμέτρων της διαδικασίας που εξασφαλίζουν την υψηλή ακρίβεια των διαστάσεων πολλαπλών σωλήνων και ελέγχει την επάρκεια του υπολογισμού των τεχνολογικών παραμέτρων του προφίλ στο μαθηματικό μοντέλο.

Ερευνητικές μέθοδοι. Οι θεωρητικές μελέτες βασίστηκαν στις βασικές διατάξεις και τις παραδοχές της θεωρίας του σχεδίου, τη θεωρία της ελαστικότητας, τη μέθοδο των συμβατικών αντιστοιχιών, των υπολογιστικών μαθηματικών.

Πειραματικές μελέτες διεξήχθησαν στο εργαστήριο χρησιμοποιώντας τις μεθόδους του μαθηματικού σχεδιασμού του πειράματος στην καθολική μηχανή δοκιμής TDMU-30.

Ο συγγραφέας προστατεύει τα αποτελέσματα του υπολογισμού των τεχνολογικών και δομικών παραμέτρων του προφίλ των πολλαπλών σωλήνων με δυσάρεστο σχέδιο: η μέθοδος υπολογισμού της αντοχής των διαμορφωμένων λύκων, λαμβάνοντας υπόψη τα κανονικά φορτία στο κανάλι. Μεθοδολογία για τον υπολογισμό των τεχνολογικών παραμέτρων της διαδικασίας προφίλ των πολλαπλών σωλήνων με δυσάρεστο σχέδιο. Μεθοδολογία για τον υπολογισμό των τεχνολογικών παραμέτρων ταυτόχρονα προφίλ και ξήρανση με δυσαρέσκεια σχεδίασης βιδών λεπτού τοιχώματος πολλαπλών σωλήνων. Τα αποτελέσματα των πειραματικών μελετών.

Επιστημονική καινοτομία. Τα πρότυπα αλλαγών στις συνθήκες ισχύος καθορίζονται στο πλαίσιο του προφίλ των πολλαπλών σωλήνων με άσχετο σχέδιο, λαμβάνοντας υπόψη τον μη γραμμικό νόμο της σκλήρυνσης, την ανισοτροπία των ιδιοτήτων και της σύνθετης γεωμετρίας του καναλιού βόλεϊ. Το πρόβλημα επιλύεται με τον προσδιορισμό της κατάστασης άγχους των διαμορφωμένων λύκων υπό τη δράση των κανονικών φορτίων στο κανάλι. Η πλήρης καταγραφή των εξισώσεων της κατάστασης καταπόνησης στρες, ενώ ταυτόχρονα προφίλ και κόβοντας τον πολύπλευρο σωλήνα.

Η ακρίβεια των ερευνητικών αποτελεσμάτων επιβεβαιώνεται από την αυστηρή μαθηματική διατύπωση των καθηκόντων, χρησιμοποιώντας αναλυτικές μεθόδους για την επίλυση προβλημάτων, Σύγχρονες μέθοδοι Πειραματικά πειραματικά δεδομένα και επεξεργασία πειραματικών δεδομένων, αναπαραγωγιμότητα πειραματικών αποτελεσμάτων, ικανοποιητική σύγκλιση των υπολογισμένων, πειραματικών δεδομένων και πρακτικών αποτελεσμάτων, τη συμμόρφωση των αποτελεσμάτων της μοντελοποίησης της τεχνολογίας κατασκευής και των χαρακτηριστικών των έτοιμων πολλαπλών σωλήνων.

Η πρακτική αξία του έργου έχει ως εξής:

1. Οι τρόποι απόκτησης τετραγωνικών σωλήνων 10x10x1mm από κράμα υψηλής ακρίβειας D1, αυξάνοντας την απόδοση κατάλληλης κατά 5%.

2. Προσδιορίζονται οι διαστάσεις των διαμορφωμένων λύκων που εξασφαλίζουν την απόδοσή τους.

3. Το συνδυασμό των λειτουργιών προφίλ και συστροφή μειώνει τον τεχνολογικό κύκλο των βιδών κατασκευής πολλαπλών σωλήνων.

4. Βελτιωμένη βαθμονόμηση του διαμορφωμένου καναλιού λύκου για τους ορθογώνιους σωλήνες προφίλ 32x18x2mm.

Την έγκριση της εργασίας. Οι βασικές διατάξεις των εργασιών διατριβής αναφέρονται και συζητούνται στη διεθνή επιστημονική και τεχνική διάσκεψη αφιερωμένη στην 40ή επέτειο του μεταλλουργικού φυτού της Σαμάρας "νέους προορισμούς παραγωγής και κατανάλωσης αλουμινίου και κράματα" (Samara: Sgau, 2000). 11 Διεθνής Διάσκεψη " Μοντελοποίηση μαθηματικών και οριακά καθήκοντα ", (Samara: Sstu, 2001). Δεύτερη Διεθνής Επιστημονική και Τεχνική Διάσκεψη "Μεταλλοφυσική, Μηχανική Υλικών και Διαδικασιών παραμόρφωσης" (Σαμάρα: Sgau, 2004). XIV Stupid-Levskaya Readings: Διεθνής Νεολαία Επιστημονική διάσκεψη (KAZAN: KSTU, 2006); IX Royal Readings: Διεθνής Γενική Επιστημονική Διάσκεψη (Σαμάρα: Sgau, 2007).

Δημοσιεύσεις Υλικά που αντικατοπτρίζουν την κύρια διατριβή της διατριβής δημοσιεύονται σε 11 έργα, μεταξύ άλλων στις κορυφαίες επιστημονικές δημοσιεύσεις που έχουν αναθεωρηθεί από ομοτίμους που ορίζονται από την υψηλότερη επιτροπή βεβαίωσης - 4.

Δομή και πεδίο εργασίας. Η διατριβή αποτελείται από τα κύρια σύμβολα, την εισαγωγή, των πέντε κεφαλαίων, τον κατάλογο της λογοτεχνίας και των εφαρμογών. Το έργο καθορίζεται σε 155 σελίδες γραφομηχανής, συμπεριλαμβανομένων 74 σχεδίων, 14 πινάκων, βιβλιογραφίας από 114 αντικείμενα και μια εφαρμογή.

Ο συγγραφέας είναι ευγνώμων στην ομάδα της πίεσης επεξεργασίας μετάλλων για βοήθεια, καθώς και στον επόπτη, καθηγητή του Τμήματος, D.T.N. V.r. Cargin για πολύτιμα σχόλια και πρακτική βοήθεια στην εργασία.

Παρόμοια έργα διατριβής Στην ειδικότητα "Τεχνολογία και μηχανήματα επεξεργασίας πίεσης", 05.03.05 Cifra Wak

• Βελτίωση της τεχνολογίας και του εξοπλισμού για την παραγωγή τριχοειδών σωλήνων από ανοξείδωτο χάλυβα 1984, υποψήφιος των Τεχνικών Επιστημών Trubitsin, Αλέξανδρος Φιλίππουφ

• Βελτίωση της τεχνολογίας της συναρμολόγησης με τη σύνταξη σύνθετων σωλήνων πολύπλοκων διατομών με ένα δεδομένο επίπεδο υπολειμματικών τάσεων 2002, υποψήφιος των Τεχνικών Επιστημών Fedorov, Mikhail Vasilyevich

• Βελτίωση της τεχνολογίας και του σχεδιασμού των λύκων για την κατασκευή των εξάγωνου προφίλ με βάση τη μοντελοποίηση στο σύστημα "Billet-Tool" 2012, υποψήφιος των Τεχνικών Επιστημών Malakanov, Σεργκέι Aleksandrovich

• Μελέτη των μοντέλων της παραμορφωμένης κατάστασης του στρες του μετάλλου κατά την κατάρτιση σωλήνων και την ανάπτυξη της μεθοδολογίας για τον προσδιορισμό των παραμέτρων ισχύος της σχεδίασης σε ένα άξονα αυτο-ψήφισμα 2007, Υποψήφιος των Τεχνικών Επιστημών Malevich, Nikolay Alexandrovich

• Βελτίωση του εξοπλισμού, εργαλείων και τεχνολογικών μέσων για την αντιγραφή υψηλής ποιότητας σωλήνες 2002, υποψήφιος των Τεχνικών Επιστημών Manokhina, Natalia Grigorievna

Συμπέρασμα της διατριβής σχετικά με το θέμα "Τεχνολογίες και μηχανήματα πίεσης", Shokova, Ekaterina Viktorovna

Κύρια αποτελέσματα και συμπεράσματα για εργασία

1. Από την ανάλυση της επιστημονικής και τεχνικής βιβλιογραφίας προκύπτει ότι μία από τις ορθολογικές και παραγωγικές διαδικασίες κατασκευής πολλαπλών πολλαπλών σωλήνων λεπτού τοιχώματος (τετράγωνο, ορθογώνιο, εξάγωνο, οκταμικό) είναι η διαδικασία της δυσαρέσκειας του σχεδίου.

2. Έχει αναπτυχθεί ένα μαθηματικό μοντέλο για τη διαδικασία δημιουργίας προφίλ πολύπλευρων σωλήνων με δυσάρεστο σχέδιο, το οποίο επιτρέπει τον προσδιορισμό των συνθηκών ισχύος, λαμβάνοντας υπόψη τον μη γραμμικό νόμο της σκλήρυνσης, την ανισοτροπία των ιδιοτήτων του υλικού σωλήνων και της σύνθετης γεωμετρίας του το κανάλι Volley. Το μοντέλο υλοποιείται στο περιβάλλον προγραμματισμού DELPHI 7.0.

3. Με τη βοήθεια ενός μαθηματικού μοντέλου, η ποσοτική επίδραση των φυσικών, τεχνολογικών και διαρθρωτικών παραγόντων στις παραμέτρους ισχύος της διαδικασίας δημιουργίας προφίλ πολλαπλών σωλήνων με σχέδιο δυσαρέσκεψης.

4. Αναπτύσσονται μέθοδοι για την εκτίμηση της πλήρωσης των γωνιών των γωνιών των λύκων και των τιαών των προσώπων σε περίπτωση άσχετου σχεδίου πολλαπλών σωλήνων.

5. Αναπτύσσεται μια μέθοδος για τον υπολογισμό της αντοχής των μορφοποιημένων λύκων, λαμβάνοντας υπόψη τα κανονικά φορτία στο κανάλι, με βάση τη λειτουργία των ery καταπόνησης, τη μέθοδο των συμβατικών αντιστοιχιών και της θεωρίας τρίτης αντοχής.

6. Ένα μαθηματικό μοντέλο τριών παραγόντων προφίλ τετραγωνικών σωλήνων κατασκευάστηκε πειραματικά, το οποίο σας επιτρέπει να επιλέξετε τεχνολογικές παραμέτρους που εξασφαλίζουν την ακρίβεια της γεωμετρίας των ληφθέντων σωλήνων.

7. Αναπτύχθηκε και φέρεται στο επίπεδο μηχανικής, τη μέθοδο υπολογισμού των τεχνολογικών παραμέτρων με ταυτόχρονα προφίλ και στρίψιμο πολλαπλών σωλήνων από άσχετο σχέδιο.

8. Πειραματικές μελέτες σχετικά με τη διαδικασία δημιουργίας προφίλ πολλαπλών πολλαπλών σωλήνων από άσχετο σχέδιο έδειξαν ικανοποιητική σύγκλιση των αποτελεσμάτων της θεωρητικής ανάλυσης με πειραματικά δεδομένα.

Αναφορές Έρευνα Διατριβής Υποψήφιος Τεχνικών Επιστημών Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008

1. A.C. 1045977 ΕΣΣΔ, MKI3 B21SS / 02. Εργαλείο για την αντιγραφή κειμένου με λεπτό τοίχωμα σωλήνες. / V.n. Ermakov, G.P. Moiseev, Α.Β. Suntsov et αϊ. (ΕΣΣΔ). № 3413820; Στάδιο. 31.03.82; δημοσιεύσει. 07.10.83, Bul. №37. - zs.

2. A.C. 1132997 ΕΣΣΔ, MKI3 B21SS / 00. Σύνθετο λύκο για σχεδίαση πολλαπλών προφίλ με ακόμη και αριθμό κειμένου προσώπου. / Σε και. Reinne, Α.Α. Pavlov, π.χ. Nikulin (ΕΣΣΔ). -Από το 3643364 / 22-02; Στάδιο. 09/16/83; δημοσιεύσει. 07.01.85, Bul. №1. -4c.

3. A.C. 1197756 ΕΣΣΔ, MKI4B21S37 / 25. Τη μέθοδο κατασκευής ορθογώνιων σωλήνων κειμένου. / P.N. Kalinushkin, VB Furmanov et αϊ. (ΕΣΣΔ). № 3783222; ανακοίνωσε 21.08.84; δημοσιεύσει. 15.12.85, Bul. №46. - 6γ.

4. A.C. 130481 ΕΣΣΔ, ΜΑΚ 7S5. Συσκευή για συστροφή μη κυκλικών προφίλ με κείμενο σχεδίασης. / V.l. Kolmogorov, G.M. Moiseev, yu.n. Shakmaev et αϊ. (ΕΣΣΔ). № 640189; Στάδιο. 02.10.59; δημοσιεύσει. 1960, Bul. №15. -2c.

5. A.C. 1417952 ΕΣΣΔ, MKI4V21S37 / 15. Η μέθοδος κατασκευής του προφίλ πολλαπλών κειμένων κειμένου. / Α.Β. Yukov, Α.Α. Shkurenko et αϊ. (ΕΣΣΔ). № 4209832; Στάδιο. 09.01.87; δημοσιεύσει. 08.23.88, Bul. №31. - 5γ.

6. A.C. 1438875 ΕΣΣΔ, MKI3 B21С37 / 15. Τη μέθοδο κατασκευής ορθογώνιων σωλήνων κειμένου. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin et αϊ. (ΕΣΣΔ). № 4252699 / 27-27; Στάδιο. 28.05.87; δημοσιεύσει. 11/23/88, Bul. №43. -4c.

7. A.C. 1438876 ΕΣΣΔ, MKA3 B21С37 / 15. Συσκευή για αναπαραγωγή στρογγυλών σωλήνων σε ορθογώνιο κείμενο. / A.g. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin et αϊ. (ΕΣΣΔ). № 4258624 / 27-27; Στάδιο. 09.06.87; δημοσιεύσει. 11/23/88, Bul. №43. -Sc.

8. A.C. 145522 ΕΣΣΔ MKI 7P410. Φίλτρο για το κείμενο. / E.V.

9. Bush, B.K. Ivanov (ΕΣΣΔ). - Νο. 741262/22; Στάδιο. 10.08.61; δημοσιεύσει. 1962, Bul. Νο. 6. -Sc.

10. A.C. 1463367 ΕΣΣΔ, MKI4 B21С37 / 15. Μέθοδος για την πραγματοποίηση του πολυτελούς κειμένου κειμένου. / V.v. Yakovlev, V.A. Shurinov, a.i.pavlov και v.a. BELVEN (ΕΣΣΔ). № 4250068 / 23-02; Στάδιο. 13.04.87; δημοσιεύσει. 03/07/89, Bul. №9. -2c.

11. Α.Κ. 590029 ΕΣΣΔ, MK2B21SS / 00. Volok για την αντιγραφή λεπτών περιφραγμένων προφίλ κειμένου. / B.ji. DYDIN, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev et αϊ. (ΕΣΣΔ). № 2317518 / 22-02; Στάδιο. 30.01.76; δημοσιεύσει. 30.01.78, Bul. №4. -Sc.

12. A.C. 604603 ΕΣΣΔ, MKI2 B21SS / 00. Volok για σχεδίαση ορθογώνιου καλωδίου. / Ji.c. Watrushin, i.sh. Berin, a.ji. Chechurine (ΕΣΣΔ). -Από το 2379495 / 22-02; Στάδιο. 07/05/76; Publ.30.04.78, Bul. Νο. 16. 2 σελ.

13. Α.Κ. 621418 ΕΣΣΔ, MKI2 B21SS / 00. Εργαλείο για την κατάρτιση πολλαπλών σωλήνων με ένα ακόμη αριθμό κειμένου Faces. / G.a. Savin, V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlossberg (ΕΣΣΔ). № 2468244 / 22-02; Στάδιο. 29.03.77; δημοσιεύσει. 30.08.78, Bul. №32. -2c.

14. A.C. 667266 ΕΣΣΔ, MC2 B21SS / 02. Volok κείμενο. / Α.Α. Fotov, V.N. Derable, G.P. Moiseev, Β.Μ. Yermakov, yu.g. Καλό (ΕΣΣΔ). № 2575030 / 22-02; Στάδιο. 01.02.78; δημοσιεύσει. 06/15/79, Bul. №22, -4 και.

15. A.C. 827208 ΕΣΣΔ, MKI3 B21SS / 08. Συσκευή για την κατασκευή κειμένου προφίλ σωλήνων. / I.a. Lyashenko, G.P. Motsev, S.M. Podoskin et αϊ. (ΕΣΣΔ). № 2789420 / 22-02; ισχυρισμούς. 09.06.79; δημοσιεύσει. 05.05.81, Bul. №17. - zs.

16. Α.Κ. 854488 ΕΣΣΔ, MKI3 B21SS / 02. Ακόμα κείμενο εργαλείων. /

17. S.P. Panasenko (ΕΣΣΔ). № 2841702 / 22-02; Στάδιο. 11/23/79; δημοσιεύσει. 08/15/81, Bul. №30. -2c.

18. Α.Κ. 856605 ΕΣΣΔ, MKI3 B21SS / 02. Volok για σχεδίαση προφίλ κείμενο. / Yu.s. Zykov, Α.Γ. Vasilyev, Α.Α. Kochetkov (ΕΣΣΔ). №2798564 / 22-02; Στάδιο. 07/19/79; δημοσιεύσει. 08.23.81, Bul. №31. -Sc.

19. Α.Κ. 940965 ΕΣΣΔ, MKI3 B21SS / 02. Εργαλείο για την πραγματοποίηση κειμένου επιφανειών προφίλ. / I.a. Savelyev, Yu.S. Ανάσταση, Α.Δ. OSMA-NIS (ΕΣΣΔ). - Αρ. 3002612; Στάδιο. 06.11.80; δημοσιεύσει. 07.07.82, Bul. №25. Zs.

20. Adler, yu.p. Πειραματιστείτε κατά την αναζήτηση για βέλτιστες συνθήκες κείμενο. / Yu.p. Adler, π.χ. Markova, yu.v. Granovsky M.: Science, 1971. - 283C.

21. Alynevsky, JI.E. Προσπάθειες πρόσφυσης με κρύους σωλήνες αποστράγγισης. / Ji.e. Alshevsky. M.: Metallurgisdat, 1952.-124c.

22. Amenzade, yu.a. Θεωρία του κειμένου ελαστικότητας. / Yu.A. ΑΜΕΝΖΑΔΑ. M.: Ανώτερο Σχολείο, 1971.-288С.

23. Argunov, V.N. Βαθμονόμηση διαμορφωμένων προφίλ κειμένου. / V.N. Argunov, M.Z. Yermanok. M.: Μεταλλουργία, 1989.-206γ.

24. Arysensky, Yu.M. Απόκτηση ορθολογικής ανισοτροπίας στα φύλλα κειμένου. / Yu.M. Arysensky, F.V. Grecknikov, v.yu. Aryshensky. M.: Μεταλλουργία, 1987-141c.

25. Aryshensky, yu.m.toria και υπολογισμοί πλαστικού σχηματισμού κειμένου ανισοτροπικών υλικών. / Yu.M. Arysensky, F.V. Grecknikov. - Μ.: Μεταλλουργία, 1990.-304С.

26. Bisk, M.B. Ορθολογική τεχνολογία κατασκευής του κειμένου χειρισμού του σωλήνα. / M.b. Bisk-m.: Μεταλλουργία, 1968.-141 σ.

27. Widowin, S.I. Μέθοδοι υπολογισμού και σχεδίασης στις διαδικασίες του υπολογιστή των φύλλων σφράγισης και των πλαισίων προφίλ κειμένου. / S.i. Widowin - Μ.: Μηχανική Μηχανική, 1988.-160γ.

28. Vorobyov, D.N. Εργαλείο βαθμονόμησης για σχεδίαση ορθογώνιων σωλήνων κείμενο. / D.N. Vorobev D.N., V.R. Kargin, i.i. Kuznetsova // Τεχνολογία ελαφρών κραμάτων. -1989. -Δα. -C.36-39.

29. Vydrin, V.N. Παραγωγή διαμορφωμένων προφίλ κειμένου υψηλής ακρίβειας. / V.N. Udrin et αϊ.: Μεταλλουργία, 1977.-184C.

30. Gromov, Ν.Ρ. Μεταλλικό κείμενο Θεωρίας επεξεργασίας. / Ν.Ρ. Gromov-M.: Μεταλλουργία, 1967.-340 ° C.

31. Gubkin, S.I. Κρίση των υφιστάμενων μεθόδων για τον υπολογισμό των επιστροφών λειτουργίας στο OMD / PY. Gubkin // Μέθοδοι μηχανικής για τον υπολογισμό των τεχνολογικών διεργασιών της OMD. -Μ.: Mashgiz, 1957. C.34-46.

32. Glyaev, Γ.Ι. Σταθερότητα του εγκάρσιου τμήματος του σωλήνα υπό τη μείωση του κειμένου. / G.i. Glyaev, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // Θεωρία και πρακτική της μείωσης των σωλήνων. Π. 103-109.

33. Glyaev, Yu.G. Μαθηματική μοντελοποίηση των διαδικασιών κειμένου OMD. / Yu.G. Glyaev, S.A. Chukmasov, Α.Β. Gubin. Κίεβο: Επιστήμες. Dumka, 1986. -240c.

34. Glyaev, Yu.G.INtensification της ακρίβειας και της ποιότητας του κειμένου των σωλήνων. / Yu.G. Glyaev, M.Z. Volodarsky, O.I. Λιοντάρι και άλλα: Μεταλλουργία, 1992.-238γ.

35. Gun, G.YA. Θεωρητικές βάσεις για την επεξεργασία κειμένου πίεσης μετάλλων. / G.ya. Οπλο. M.: Μεταλλουργία, 1980. - 456C.

36. Gun, G.YA. Πλαστική σύνθεση κειμένου μετάλλων / g.ya. Γκονγκ, Ρ.Ι. Polihin, B.A. Prudkovsky. M.: Μεταλλουργία, 1968. -416C.

37. Danchenko, V.N. Παραγωγή σωλήνων προφίλ κειμένου. / V.N. Danchenko,

38. V.A. Sergeev, π.χ. Nikulin. M.: Intervet of Engineering, 2003. -224C.

39. Dnestrovsky, N.Z. Απογύμνωση μεταλλικό κείμενο. / N.z. Dniester. M.: Κατάσταση Επιστημονικό σχολείο. ed. Ανάβει. σε h. και χρώμα Μεταλλουργία, 1954. - 270γ.

40. Dorokhov, Α.Ι. Αλλάξτε την περίμετρο κατά την κατάρτιση των διαμορφωμένων σωλήνων. / A.i. Dorokhov // bul. Επιστημονική και τεχνική Απορρίψτε τις πληροφορίες. M.: Metallurg-Edition, 1959. - № 6-7. - P.89-94.

41. Dorokhov, Α.Ι. Προσδιορισμός της διαμέτρου του αρχικού τεμαχίου τεμαχίου για μη ελεύθερη φλούδα και κύλινδρο ορθογώνιο, τριγωνικό και εξάγωνο σωλήνες. / Α. Dorokhov, V.I. Shafir // Παραγωγή σωλήνων / διαφωνίας. Μ., 1969. -SP.21. - Σελ. 61-63.

42. Dorokhov, Α.Ι. Αξονικά άγχος με σχέδιο διαμορφωμένων σωλήνων χωρίς κείμενο Mandrel. / Α. Dorokhov // tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -SP.1. - P.156-161.

43. Dorokhov, Α.Ι. Προοπτικές για την παραγωγή σωλήνων προφίλ από κρύο και τα βασικά της σύγχρονης τεχνολογίας του κειμένου κατασκευής τους. / A.I. Dorokhov, V.I. Reinne, Α.Ρ. Uspenko // Σωλήνες οικονομικών ειδών: M.: Metallurgy, 1982. -C. 31-36.

44. Dorokhov, Α.Ι. Ορθολογική βαθμονόμηση των κυλίνδρων πολλαπλών τεχνολογιών για την παραγωγή σωλήνων ορθογώνιων τμημάτων κειμένου. / Α. Dorokhov, P.V. SAV-KIN, Α.Β. Kolpakovsky // Τεχνική πρόοδος στην παραγωγή σωλήνων. M.: Μεταλλουργία, 1965.- 186-195.

45. Emelyanenko, P.T. Κύλινδρο σωλήνα και κείμενο παραγωγής αγωγών. / P.T. Emelyanenko, Α.Α. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496C.

46. \u200b\u200bYermanok, M.Z. Πατώντας πίνακες αλουμινίου. M.: Μεταλλουργία. - 1974. -232γ.

47. Ermanok, M.Z. Η χρήση του σχεδίου δυσαρέσκειας κατά τη διάρκεια της παραγωγής 1 "/ m.z. Yermanok. Μ.: Colormethinization, 1965. - 101C.

48. Ερμανοκ, Μ.Ζ. Ανάπτυξη της θεωρίας του σχεδίου. / M.z. Yermanok // Χρωματιστά μέταλλα. -1986. №9.- 81-83.

49. Ermanok, M.Z. Ορθολογική, τεχνολογία παραγωγής ορθογώνιων σωλήνων από κείμενο αλουμινίου. / M.z. Yermanok M.Z., V.F. Σαμπουάν. // χρωματισμένα μέταλλα. 1957. - №5. - P.85-90.

50. Zykov, Yu.S. Τη βέλτιστη αναλογία παραμορφώσεων στο σχέδιο ορθογώνιων προφίλ κειμένου. / Yu.s. Zykov, Α.Γ. Vasilyev, Α.Α. Kochetkov // Χρωματιστά μέταλλα. 1981. - №11. -C.46-47.

51. Zykov, Yu.S. Επίδραση ενός προφίλ ενός καναλιού σχεδίασης στο κείμενο δύναμης κοπής. / Yu.s. Zykov // Νέα των Πανεπιστημίων. Σιδηρούχα μεταλλουργία. 1993.-Ιούνιος2. - P.27-29.

52. Zykov, Yu.S. Έρευνα συνδυασμένη μορφή διαμήκη προφίλ Χώρος εργασίας Volley. / Yu.S. Zykov // Μεταλλουργία και οπτάνθρακα: Επεξεργασία πίεσης μετάλλων. - Κίεβο: Τεχνική, 1982. - Iet.78. Π. 107-115.

53. Zykov, Yu.S. Βέλτιστες παραμέτρους ορθογώνιων προφίλ κειμένου. / Yu.s. Zykov // Έγχρωμη Megalla. 1994. - №5. - P.47-49. .

54. ZYKOV, YU.S. Τις βέλτιστες παραμέτρους της διαδικασίας έλξης ενός ορθογώνιου κειμένου προφίλ. / Yu.s. Zykov // Χρωματιστά μέταλλα. 1986. - №2. - Σελ. 71-74.

55. Zykov, Yu.S. Βέλτιστες γωνίες του σίδερα του μεταλλικού κειμένου σκλήρυνσης. / Yu.s. Zykov .// Izvestia Πανεπιστήμια. 4μ. 1990. - №4. - P.27-29.

56. Ilyushin, Α.Α. Πλαστική ύλη. Μέρος πρώτο. Ελαστικές πλαστικές παραμορφώσεις κείμενο. / Α.Α. Ilyushin. -Μ.: MSU, 2004. -376 σελ.

57. Kargin, V.R. Ανάλυση του δυσάρεστου σχεδίου σωλήνων με λεπτό τοίχωμα με ένα αντικαρκινικό κείμενο. / V.r. Kargin, π.χ. Shokova, B.V. Kargin // bulletin sgau. Σαμάρα: Sgau, 2003. - №1. - P.82-85.

58. Kargin, V.R. Εισαγωγή στην επεξεργασία ειδικότητας της πίεσης μετάλλων

59. Κείμενο: TUTORIAL / V.R. Kargin, π.χ. Shokova. Σαμάρα: SGAU, 2003. - 170γ.

60. Kargin, V.R. Σχέδιο σωλήνα νερού. / V.R. Kargin // Χρωματιστά μέταλλα. -1989. №2. - C.102-105.

61. Kargin, V.R. Βασικά στοιχεία του κειμένου της μηχανικής πείραμα.: Tutorial / v.r. Kargin, Β.Μ. Λαγοί. Σαμάρα: Sgau, 2001. - 86C.

62. Kargin, V.R. Υπολογισμός ενός εργαλείου για την κατάρτιση τετράγωνων προφίλ και κειμένου σωλήνων. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, Ε.Υ. Shokova // Izvestia Samara επιστημονικό κέντρο της Ρωσικής Ακαδημίας Επιστημών. 2001. - №2. - ΤΖ - P.23 8-240.

63. Kargin, V.R. Υπολογισμός του πάχυνσης του τοίχου του σωλήνα όταν το κείμενο. / V.r. Kargin, B.V. Kargin, π.χ. Shokova // Παραγωγή προμηθειών στη μηχανική. 2004. - ΙΔΙΟΤΗΤΕΣ1. -C.44-46.

64. Kasatkin, Ν.Ι. Ερευνητική διαδικασία του πλαισίου ορθογώνιων σωλήνων. / N.i. Casatkin, λεγόμενη Honina, i.v. Komkova, σ.τ. Panova / Μελέτη των διαδικασιών επεξεργασίας μη σιδηρούχων μετάλλων. - M.: Μεταλλουργία, 1974. Τεύχος 44. - P. 107-111.

65. Kirichenko, Α.Ν. Ανάλυση της οικονομίας Διαφορετικοί τρόποι Παραγωγή σωλήνων προφίλ με σταθερό πάχος τοίχου γύρω από το περίμετρο κείμενο. / Α. Kirichenko, Α.Ι. Gubin, g.i. Denisova, Ν.Κ. Khudyakova // Σωλήνες οικονομικών ειδών. -M., 1982. -S. 31-36.

66. Kleenov, V.F. Επιλέγοντας ένα τεμάχιο εργασίας και τον υπολογισμό του εργαλείου για την αντιγραφή ορθογώνιων σωλήνων από κλάσματα αλουμινίου. / V.F. Klemenov, R.I. Muratov, Μ.Ι. ERLICH // Τεχνολογία ελαφρών κραμάτων. - 1979. - №6.- Ρ.41-44.

67. Kolmogorov, V.L. Εργαλείο για το σχέδιο κειμένου. / VL. Kolmogorov, S.I. Orlov, v.yu. Shevlyakov. -Μ.: Μεταλλουργία, 1992. -144c.

68. Kolmogorov, B.Ji. Τάση. Παραμόρφωση. Κείμενο καταστροφής. / B.jt. Kolmogorov. M.: Μεταλλουργία, 1970. - 229γ.

69. Kolmogorov, B.JI. Τεχνολογικά καθήκοντα σχεδίασης και πίεσης κειμένου: tutorial / b.ji. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -SP.10. -81c.

70. Coppenfels, V. Πρακτική προσαρμοσμένου κειμένου Mappings. / V. Cop-Penfels, F. Stalman. M.: IL, 1963. - 406C.

71. Cofoff, Z.A. Κλιπ κρύου τροχαίου σωλήνα. / Ανά. Cofoff, Ρ.Μ. Solovychik, V.A. Aleshin και άλλα. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432γ.

72. Gruzman, Yu.G. Την τρέχουσα κατάσταση του παγκόσμιου κειμένου παραγωγής σωλήνων. / Yu.g. Krukman, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Μεταλλουργία, 1992. -81c.

73. Levanov, Α.Ν. Επικοινωνήστε με την τριβή στις διαδικασίες του κειμένου OMD. La.n. Leva-Nov, V.L. Colmagors, s.l. Burkin et αϊ.: Μεταλλουργία, 1976. - 416C.

74. Leviansky, M.D. Υπολογισμός των τεχνικών και οικονομικών προτύπων για την παραγωγή σωλήνων και προφίλ από κράματα αλουμινίου σε κείμενο προσωπικού υπολογιστή. / M.d. Levitansky, Ε.Β. Makovskaya, R.P. Nazarova // Χρωματιστά μέταλλα. -19.92. -Δικά 2. -C.10-11.

75. Lyzov, M.N. Η θεωρία και ο υπολογισμός των διαδικασιών κατασκευής εξαρτημάτων είναι ευέλικτο κείμενο. / M.n. Lysov M.: Μηχανολογική Μηχανική, 1966. - 236C.

76. Μανιλαϊσβίλη, Ν.Ι. Μερικά από τα κύρια καθήκοντα της μαθηματικής θεωρίας του κειμένου ελαστικότητας. / N.I. Μανλαϊσσβίλη. M.: Επιστήμη, 1966. -707C.

77. Osadchy, v.ya. Μελέτη των παραμέτρων ισχύος του σωλήνα προφίλ και του κυλίνδρου κειμένου. / V.ya. Saddy, S.A. Stepants // Steel. -1970. -"- S.732.

78. Osadchy, v.ya. Χαρακτηριστικά της παραμόρφωσης στην κατασκευή σωλήνων προφίλ ορθογώνιων και μεταβλητών τμημάτων κειμένου. / V.ya. Saddy, S.A. Stepants // Steel. 1970. - №8. - P.712.

79. Osadchy, v.ya. Υπολογισμός των τάσεων και των προσπαθειών κατά τη μεταφορά κειμένου σωλήνων. /

80. v.ya. Sidable, a.ji. Vorontsov, S.M Karpov // Παραγωγή προϊόντων έλασης. 2001. - №10. - S.8-12.

81. Osadchy, S.I. Κατάσταση άγχους-deformo-μπάνιο με προφίλ - rovaniatext / v.ya. Saddy, S.A. Getya, S.A. STEPANOV // Πανεπιστήμια Izvestia. Σιδηρούχα μεταλλουργία. 1984.-ΔΙΚΑΙΩΜΑ9. -S.66-69.

82. Parshin, B.C. Βασικά στοιχεία της συστημικής βελτίωσης των διαδικασιών και το κρύο σχέδιο κειμένου σωλήνα. / B.C. Parshins. Krasnoyarsk: Εκδόσεις Ονομασία KRAS. Πανεπιστήμιο, 1986. - 192γ.

83. Parshin, B.C. Κρύο κείμενο σχεδίασης σωλήνα. / B.C. Parshins, Α.Α. Fotov, V.A. Aleshin. M.: Μεταλλουργία, 1979. - 240c.

84. Perlin, i.l. Τη θεωρία του σχεδίου κειμένου. / I.L. Perlin, M.Z. Yermanok. -Μ.: Μεταλλουργία, 1971.- 448С.

85. Perlin, P.I. Δοχεία για επίπεδη πλινθώματα κείμενο. / P.I. Perlin, L.F. Tixchova // Sat. Tr. Vnimetmash. Onti Vnimemetmash, 1960. - №1. -C.136-154.

86. Perlin, P.I. Μέθοδος υπολογισμού των εμπορευματοκιβωτίων για το συμπίεση κειμένου υφάσματος. / P.I. Perlin // Δελτίο μηχανικής μηχανικής 1959. - №5. - S.57-58.

87. Popov, Ε.Α. Βασικές αρχές της θεωρίας του κειμένου σφράγισης φύλλων. / E.a.popov. -Μ.: Μηχανολογική Μηχανική, 1977. 278С.

88. Potapov, I.N. Θεωρία του κειμένου παραγωγής σωλήνων. / I.N. Potapov, Α.Ρ.. Colikov, Β.Μ. Druyan et αϊ. Μ.: Μεταλλουργία, 1991. - 406C.

89. Ravin, Α.Ν. Δημιουργία εργαλείου για την πίεση και την κατάρτιση προφίλ κείμενο. / Α. Ravin, E.Sh. Sukhodrev, L.R. Dudetskaya, V.L. Scherbanyuk. - Μινσκ: Επιστήμη και Τεχνολογία, 1988. 232γ.

90. Rakhtmayer, R.D. Διαφορές Μέθοδοι για την επίλυση προβλημάτων οριακής αξίας. / R.D. Rakhtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418C!

91. Savin, G.A. Σχεδιάζοντας κείμενο σωλήνων. / G.a. Savin. M.: Μεταλλουργία, 1993.-336c.

92. Savin, G.N. Διανομή τάσης κοντά στο κείμενο των οπών. / Νοέμβριος

93. Savin. Κίεβο: Nukova Dumka, 1968. - 887c.

94. Segergylind, Ji. Εφαρμογή κειμένου MCE. / Ji. Segergylind. M.: Mir, 1977. - 349С.

95. Smirnov-Alyaev, G.A. Το αξονικό έργο της θεωρίας της πλαστικής ροής κατά τη συμπίεση, τη διανομή και το σχέδιο κειμένου σωλήνων. / G.a. Smirnov-Alyaev, G.Ya. Όπλο // νέα των πανεπιστημίων. Σιδηρούχα μεταλλουργία. 1961. - №1. - Σελ. 87.

96. Storozhev, M.V. Μεταλλικό κείμενο θεωρίας επεξεργασίας. / M.v. Storozhev, Ε.Α. Popov. M.: Μηχανολογική Μηχανική, 1977. -432c.

97. Τιμοσένκο, Σ.τ. Κείμενο αντίστασης υλικού. / S.P. Τιμοσένκο - Μ.: Επιστήμη, 1965. Τ. 1, -480с.

98. Τιμοσένκο, Σ.Ρ. Σταθερότητα του κειμένου ελαστικών συστημάτων. / S.P. Τιμοσένκο. M.: Gittle, 1955. - 568С.

99. Trusov, P.V. Διερεύνηση της διαδικασίας δημιουργίας προφίλ του κειμένου των σωλήνων Groove. / P.V. Trusov, V.Y. Πυλώνες, Ι.Α. CRON // Επεξεργασία μετάλλων πίεσης. -Sverdlovsk, 1981. №8. - P.69-73.

100. Hucheng, V. Προετοιμασία σωλήνων για σύροντας, μεθόδους σχεδίασης και εξοπλισμού που χρησιμοποιούνται για την μεταφορά κειμένου. / V. Hucheng // Παραγωγή σωλήνων. Ντίσελντορφ, 1975. ανά. Με αυτό. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286c.

101. Chevakin, yu.f. Υπολογιστικά μηχανήματα στην παραγωγή κειμένου σωλήνων. / Yu.f. Chevakin, Α.Μ. Ζάντες. M.: Μεταλλουργία, 1972. -240C.

102. Chevakin, yu.f. Βαθμονόμηση του εργαλείου για την αντιγραφή ορθογώνιων σωλήνων / yu.f. Shevaakin, Ν.Ι. Casatkin // Μελέτη των διαδικασιών επεξεργασίας μη σιδηρούχων μετάλλων. -Μ.: Μεταλλουργία, 1971. Vol. №34. - σελ.140-145.

103. Chevakin, Yu.F. Κείμενο παραγωγής σωλήνων. / Yu.F. Shevaakin, Α.Ζ. Gle berg. M.: Μεταλλουργία, 1968. - 440 ° C.

104. Chevakin, yu.f. Παραγωγή μη σιδηρούχων μεταλλικών σωλήνων. / Yu.F. Chevakin, Α.Μ. Rytikov, F.S. Seidalev m.: Metallurgizdat, 1963. - 355с.

105. Chevakin, yu.f., ιμάντες π.μ. Βελτίωση της αποτελεσματικότητας της παραγωγής σωλήνων από κείμενο μη σιδηρούχων μετάλλων. / Yu.F. Chevakin, Α.Μ. Ζάντες. M.: Μεταλλουργία, 1968.-240C.

106. Shokova, π.χ. Εργαλείο βαθμονόμησης για σχεδίαση ορθογώνιων σωλήνων κείμενο. / E.V. Shokova // XIV Tupolevsky Readings: Διεθνές επιστημονικό συνέδριο νεολαίας, Κράτος Καζάν. τεμάχιο un-t. Kazan, 2007. - Τόμος 1. - Σελ. 102103.

107. Βίδες, Α.Κ., Freiberg Ma Παραγωγή σωλήνων οικονομικών προφίλ κειμένου. / Α. Schupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296C.

108. Yakovlev, V.V. Μετεγκατάσταση ορθογώνιων σωλήνων αυξημένου κειμένου ακρίβειας. / V.v. Yakovlev, B.A. Smelnitsky, V.A. Balyavin και άλλα. // Stal.-1981.-№6-S.58.

109. Yakovlev, V.V. Τάσεις επαφής Με άσχετο σχέδιο σωλήνων. Κείμενο. / V.V. Yakovlev, V.V. Spellers // SAT: Παραγωγή σωλήνων χωρίς ραφή. -Μ.: Μεταλλουργία, 1975.-Κ. 3. -Κ.108-112.

110. Yakovlev, V.V., σχέδιο ορθογώνιων σωλήνων σε κινούμενο κείμενο Mandrel. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, v.a. Balyavin; Υπόλοιπο. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - DEP. Στη μαύρη παραμόρφωση 13.05.1985, Νο. 2847.

111. Automatische Finantund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre προφίλ". 1985.-Ιούνιος32. -C.508-509.

Παρακαλείστε να σημειώσετε ότι τα επιστημονικά κείμενα που παρουσιάζονται παραπάνω δημοσιεύονται για εξοικείωση και λαμβάνονται αναγνωρίζοντας τα αρχικά κείμενα των διατριβών (OCR). Σε αυτό το πλαίσιο, ενδέχεται να περιέχουν σφάλματα που σχετίζονται με την ατέλεια αλγορίθμων αναγνώρισης. Στο PDF η διατριβή και οι περιλήψεις του συγγραφέα που παραδίδουμε τέτοια σφάλματα.

Σωλήνες σωλήνων για τη μείωση της διαμέτρου τους (μείωση) Χρησιμοποιείται πολύ ευρέως σε όλα σχεδόν τα εργαστήρια για την παραγωγή σωλήνων θερμής έλασης, καθώς και στην κατασκευή σωλήνων με συγκόλληση. Αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι η παραγωγή σωλήνων μικρού μεγέθους συνδέεται συνήθως με απτή απώλεια παραγωγικότητας των μονάδων τροχαίου σωλήνα ή των μονάδων αγωγών και, ως εκ τούτου, με την αύξηση των τιμών. Επιπλέον, σε ορισμένες περιπτώσεις, για παράδειγμα, κύλινδροι σωλήνες DIA. Λιγότερο από 60-70 mm ή σωλήνες με πολύ μεγάλο πάχος τοιχώματος και μια μικρή εσωτερική οπή είναι δύσκολη, καθώς απαιτεί τη χρήση μαντραλιών πολύ μικρής διαμέτρου.

Η αναγωγή πραγματοποιείται μετά από επιπρόσθετες (ή θερμαινόμενες) σωλήνες έως 850-1100 ° με κύλιση σε πολυ-ήρεμες συνεχείς μύλους (με τον αριθμό των κυττάρων έως 24) χωρίς τη χρήση του εσωτερικού εργαλείου (Mandrel). Ανάλογα με το αποδεκτό σύστημα λειτουργίας, αυτή η διαδικασία μπορεί να προχωρήσει με αύξηση του πάχους τοιχώματος ή με τη μείωση του. Στην πρώτη περίπτωση, κύλινδρος μολύβδου χωρίς ένταση (ή με πολύ μικρή ένταση). Και στο δεύτερο - με μεγάλη ένταση. Η δεύτερη περίπτωση, ως πιο προοδευτική, διανεμήθηκε την τελευταία δεκαετία, δεδομένου ότι σας επιτρέπει να πραγματοποιήσετε σημαντικά μεγαλύτερη μείωση και η μείωση του πάχους τοίχου επεκτείνεται η ταξινόμηση των σωλήνων έλασης από πιο οικονομικούς - σωλήνες με λεπτό τοιχώματα.

Η πιθανότητα πολυπλοκότητας του τοιχώματος κατά τη διάρκεια της μείωσης επιτρέπει την επίτευξη της κύριας μονάδας έλασης σωλήνων του σωλήνα με ένα ελαφρώς μεγαλύτερο πάχος τοιχώματος (μερικές φορές σε 20-30%). Αυτό βελτιώνει σημαντικά την παραγωγικότητα της μονάδας.

Ταυτόχρονα, σε πολλές περιπτώσεις, η πιο παλιά αρχή της λειτουργίας έχει διατηρήσει τη μείωση της αξίας χωρίς ένταση. Βασικά, αυτό αναφέρεται στις περιπτώσεις μείωσης των σωστών σωληνώσεων σχετικά με παχιά τοίχωμα, όταν ακόμη και με μεγάλες τετάξεις, γίνεται αισθητή για να μειώσει σημαντικά το πάχος τοιχώματος. Θα πρέπει να σημειωθεί ότι ένας μύλος μείωσης εγκαθίσταται σε πολλά καταστήματα σωλήνων που έχουν σχεδιαστεί για ελεύθερη έλαση. Αυτοί οι μύλοι θα εξακολουθούν να λειτουργούν και, ως εκ τούτου, η μείωση χωρίς ένταση θα εφαρμοστεί ευρέως.

Εξετάστε τον τρόπο με τον οποίο το πάχος του τοιχώματος σωλήνα αλλάζει με ελεύθερη αναγωγή, όταν δεν υπάρχουν άκρα αξονικής τάσης ή μια backpage και το διάγραμμα της κατάστασης στρες χαρακτηρίζεται από συμπιεστικές πιέσεις. Β. JI. Ο Kolmogorov και ο Α. 3. 3. Gleiberg, με βάση το γεγονός ότι η πραγματική αλλαγή στον τοίχο αντιστοιχεί στο ελάχιστο έργο παραμόρφωσης και χρησιμοποιώντας την αρχή των πιθανών κινήσεων, δόθηκε ο θεωρητικός προσδιορισμός της αλλαγής στο πάχος τοιχώματος κατά τη διάρκεια της μείωσης . Ταυτόχρονα, η παραδοχή έγινε ότι η ανομοιότητα * της παραμόρφωσης δεν επηρεάζει σημαντικά την αλλαγή στο πάχος τοιχώματος και οι δυνάμεις της εξωτερικής τριβής δεν έλαβαν υπόψη τις βαλβίδες, καθώς είναι σημαντικά λιγότερη εσωτερική αντίσταση. Στο 89 δείχνει τις καμπύλες των αλλαγών στο πάχος τοιχώματος από το αρχικό SQ σε ένα δεδομένο S για τους χαμηλού μόνους χάλυβες ανάλογα με τον βαθμό μείωσης από την αρχική διάμετρο DT0 στην τελική αναλογία DT (DT / DTI) και τον γεωμετρικό παράγοντα -Αυτότητα των σωλήνων (λόγος S0 / DT0).

Με μικρούς βαθμούς της μείωσης, η αντίσταση της διαμήκης λήξης είναι μεγαλύτερη αντίσταση στην εξαγορά μέσα, η οποία προκαλεί την πάχυνση του τοιχώματος. Με αύξηση της τιμής παραμόρφωσης, η ένταση της πάχυνσης του τοιχώματος αυξάνεται. Ωστόσο, ταυτόχρονα, η αντοχή στη λήξη αυξάνεται επίσης. Με μια ορισμένη ποσότητα μείωσης, η πάχυνση του τοιχώματος φτάνει το μέγιστο και η επακόλουθη αύξηση του βαθμού μείωσης οδηγεί σε μια πιο εντατική αύξηση της αντίστασης στην εκπνοή μέσα και ως αποτέλεσμα, η πάχυνση αρχίζει να μειώνεται.

Εν τω μεταξύ, μόνο το πάχος του τοιχώματος του τελικού παραγωγικού σωλήνα είναι συνήθως γνωστό και όταν χρησιμοποιεί αυτές τις καμπύλες, είναι απαραίτητο να ρυθμιστεί η επιθυμητή τιμή, δηλ. Χρησιμοποιήστε τη μέθοδο συνεπούς προσέγγισης.

Η φύση του πάχους του πάχους τοιχώματος αλλάζει δραματικά εάν η διαδικασία διεξάγεται με ένταση. Όπως ήδη αναφέρθηκε, η παρουσία και το μέγεθος των αξονικών τάσεων χαρακτηρίζονται από συνθήκες παραμόρφωσης υψηλής ταχύτητας σε ένα συνεχές μύλο, ο δείκτης του οποίου είναι ο συντελεστής κινηματικής τάσης.

Κατά τη διάρκεια της μείωσης με την τάση, οι συνθήκες παραμόρφωσης των άκρων των σωλήνων διαφέρουν από τις συνθήκες παραμόρφωσης της μέσης του σωλήνα, όταν η κύλιση έχει ήδη σταθεροποιηθεί. Στη διαδικασία πλήρωσης του μύλου ή στην έξοδο του σωλήνα από το μύλο, τα άκρα του σωλήνα αντιλαμβάνονται μόνο ένα μέρος της τάσης και το κύλινδρο, για παράδειγμα, στο πρώτο κιβώτιο μέχρι να αγγιχτεί ο σωλήνας στο δεύτερο κιβώτιο , γενικά περνά χωρίς ένταση. Ως αποτέλεσμα, τα άκρα των σωλήνων πάχονται πάντοτε, η οποία αποτελεί μειονέκτημα της αναγωγικής διαδικασίας με τάση.

Η τιμή κοπής μπορεί να είναι κάπως μικρότερη από το μήκος του πυκνωμένου άκρου λόγω της χρήσης της θετικής ανοχής στο πάχος τοιχώματος. Η παρουσία πυκνωμένων άκρων επηρεάζει σημαντικά την οικονομία της διαδικασίας μείωσης, δεδομένου ότι αυτά τα άκρα υπόκεινται σε περικοπή και δεν επιστρέφονται το κόστος παραγωγής. Από την άποψη αυτή, η διαδικασία κύλισης με τάση χρησιμοποιείται μόνο εάν ο σωλήνας λαμβάνεται μετά τη μείωση των σωλήνων είναι μεγαλύτερη από 40-50 m, όταν οι σχετικές απώλειες στην καλλιέργεια μειώνονται στο επίπεδο που είναι χαρακτηριστικό οποιουδήποτε άλλου κύλισης.

Οι μέθοδοι υπολογισμού της μεταβολής του πάχους της οδήγησης καθιστούν δυνατή την τελική προσδιορισμό του συντελεστή κουκούλας τόσο για την περίπτωση της ελεύθερης μείωσης όσο και για την περίπτωση τροχαίου τάνυσης.

Όταν περιλαμβάνεται, ίσο με 8-10% και με συντελεστή πλαστικής τάσης 0,7-0,75, το μέγεθος της ολίσθησης χαρακτηρίζεται από συντελεστή IX \u003d 0,83-0,88.

Από την εξέταση των τύπων (166 και 167) είναι εύκολο να δούμε πώς πρέπει να τηρούνται οι παράμετροι της ταχύτητας σε κάθε κλουβί, έτσι ώστε η κύλιση να ρέει μέσω της υπολογισμένης λειτουργίας.

Η ομάδα ομάδας των κυλίνδρων στους μύλους αναγωγής της παλιάς δομής έχει σταθερή αναλογία του αριθμού των κυλίνδρων σε όλα τα καλώδια, τα οποία μόνο στη συγκεκριμένη περίπτωση για τους σωλήνες του ίδιου μεγέθους μπορούν να αντιστοιχούν στην ελεύθερη λειτουργία κύλισης. Η μείωση των σωλήνων όλων των άλλων μεγεθών θα συμβεί με άλλες κουκούλες, επομένως, η ελεύθερη λειτουργία κύλισης δεν θα διατηρηθεί. Πρακτικά σε αυτούς τους μύλους προχωρά πάντα με μια μικρή ένταση. Η μεμονωμένη κίνηση των κυλίνδρων κάθε κλουβιού με τη λεπτή ρύθμιση της ταχύτητάς τους σάς επιτρέπει να δημιουργείτε διαφορετικές λειτουργίες τάσης, συμπεριλαμβανομένης της λειτουργίας ελεύθερης έλασης.

Δεδομένου ότι η εμπρόσθια και η οπίσθια τάση δημιουργεί στιγμές που απευθύνονται σε διαφορετικές κατευθύνσεις, η συνολική περιστροφή των κυλίνδρων σε κάθε κλουβί μπορεί να αυξηθεί ή να μειωθεί ανάλογα με τον λόγο των προσπαθειών της εμπρόσθιας και οπίσθιας τάσης.

Από την άποψη αυτή, οι συνθήκες στις οποίες τα αρχικά και τα τελευταία 2-3 κιβώτια είναι αμείλικτα. Εάν η στιγμή της έλασης στα πρώτα κύτταρα, καθώς ο σωλήνας περνά κάτω από τα επόμενα κύτταρα, μειώνεται με ένταση, η στιγμή της κύλισης στις τελευταίες πόλεις, αντίθετα, πρέπει να είναι υψηλότερο, καθώς αυτά τα κιβώτια δοκιμάζονται ως επί το πλείστον. Και μόνο σε μεσαίου μεγέθους κύτταρα λόγω των στενών τιμών της εμπρόσθιας και οπίσθιας τάσης, η στιγμή της κύλισης με τη σταθερή λειτουργία διαφέρει ελάχιστα από το υπολογιζόμενο. Με έναν υπολογισμό αντοχής των κόμβων hubbovovering, που εργάζεται με ένταση, είναι απαραίτητο να έχουμε κατά νου ότι η στιγμή της κύλισης είναι σύντομα, αλλά αυξάνει πολύ απότομα κατά τη σύλληψη του ρολού σωλήνα, η οποία εξηγείται από μια μεγάλη διαφορά στο ταχύτητες του σωλήνα και των κυλίνδρων. Το προκύπτον μέγιστο φορτίο που υπερβαίνει το εμφανιζόμενο μερικές φορές αρκετές φορές (ειδικά κατά τη μείωση με μια μεγάλη τάση), μπορεί να προκαλέσει βλάβη στον μηχανισμό μετάδοσης κίνησης. Ως εκ τούτου, στους υπολογισμούς, αυτό το μέγιστο φορτίο λαμβάνεται υπόψη από την εισαγωγή του αντίστοιχου συντελεστή που λαμβάνεται ίση με 2-3.

Θέμα στο θέμα:

Παραγωγή σωλήνων

1. Ταξινόμηση και απαιτήσεις της κανονιστικής τεκμηρίωσης για τους σωλήνες

1.1 Ταξινόμηση σωλήνα

OJSC "Crossow Sukavod" είναι ένας από τους μεγαλύτερους κατασκευαστές σωληνωτών προϊόντων στη χώρα μας. Τα προϊόντα της πωλούνται με επιτυχία τόσο εντός της χώρας όσο και στο εξωτερικό. Τα προϊόντα που παράγονται στο εργοστάσιο πληρούν τις απαιτήσεις των εγχώριων και ξένων προτύπων. Διεθνή ποιοτικά πιστοποιητικά που εκδίδονται από οργανισμούς όπως: Αμερικανός Ινστιτούτο πετρελαίου (API), Γερμανικό Κέντρο Πιστοποίησης TUV - RALEND.

Το εργαστήριο T-3 είναι ένα από τα κύρια εργαστήρια της επιχείρησης, που παράγεται από αυτούς συμμορφώνεται με τα πρότυπα που εμφανίζονται στον πίνακα. 1.1.

Πίνακας 1.1 - Πρότυπα σωλήνων που κατασκευάζονται

Στο εργαστήριο παράγονται σωλήνες από βαθμούς άνθρακα, κράματος και εξαιρετικά ντόπιντων με διάμετρο D \u003d 28-89mm και πάχος τοιχώματος S \u003d 2,5-13 mm.

Κυρίως το κατάστημα ειδικεύεται στην παραγωγή σωλήνων αντλίας-συμπιεστών, σωλήνων Γενικού σκοπού και σωλήνες που προορίζονται για την επακόλουθη ψυχρή ανασυγκρότηση.

Οι μηχανικές ιδιότητες των παραγόμενων σωλήνων πρέπει να αντιστοιχούν στον καθορισμένο στον πίνακα. 1.2.

1.2 Απαίτηση της κανονιστικής τεκμηρίωσης

Παραγωγή σωλήνων στο εργαστήριο T-3 Το Crug πραγματοποιείται σε διάφορα κανονιστικά έγγραφα όπως GOST, API, DIN, NFA, ASTM και άλλα. Εξετάστε τις απαιτήσεις του παρουσιασμένου DIN 1629.

1.2.1statim

Αυτό το πρότυπο ισχύει για τους απρόσκοπτους στρογγυλούς σωλήνες από τους unallown χάλυβες. Η χημική σύνθεση των χάλυβας που χρησιμοποιείται για την παραγωγή σωλήνων δίδεται στον Πίνακα 1.3.

Πίνακας 1.2 - Μηχανικές ιδιότητες σωλήνων

Πίνακας 1.3 - Χημική σύνθεση χάλυβας

Οι σωλήνες που παράγονται σύμφωνα με αυτό το πρότυπο χρησιμοποιούνται κυρίως σε διάφορες συσκευές στην κατασκευή δεξαμενών και των σωληνώσεων, καθώς και στη γενική μηχανική και τη λήψη οργάνων.

Οι διαστάσεις και οι περιοριστικές αποκλίσεις των σωλήνων παρουσιάζονται στον Πίνακα 1.4., Πίνακας 1.5., Πίνακας.1.6.

Το μήκος του σωλήνα προσδιορίζεται από την απόσταση μεταξύ των άκρων του. Οι τύποι μήκους σωλήνα φαίνονται στον Πίνακα 1.4.

Πίνακας 1.4 - Τύποι μήκους και επιτρεπόμενες αποκλίσεις

Πίνακας 1.5 - Επιτρεπόμενες αποκλίσεις διαμέτρου

Πίνακας 1.6 - Επιτρεπόμενες αποκλίσεις πάχους τοίχου

Οι σωλήνες πρέπει να είναι όσο το δυνατόν πιο στρογγυλό. Η απόκλιση από τη στρογγυλότητα θα πρέπει να βρίσκεται μέσα στις επιτρεπόμενες αποκλίσεις για την εξωτερική διάμετρο.

Οι σωλήνες πρέπει να είναι ευθεία στο μάτι, εάν είναι απαραίτητο, μπορούν να εγκατασταθούν ειδικές απαιτήσεις για ευθεία.

Οι σωλήνες πρέπει να περικοπούν κάθετα στον άξονα του σωλήνα και δεν πρέπει να έχουν κακοποιήσεις.

Οι τιμές για γραμμικές μάζες (βάρος) δίνονται σε πρότυπο DIN 2448. Οι ακόλουθες αποκλίσεις από αυτές τις τιμές επιτρέπονται:

Για ξεχωριστό σωλήνα + 12% - 8%,

Για την προμήθεια βάρους τουλάχιστον 10T + 10% -5%.

Σε κανονική ονομασία για σωλήνες του αντίστοιχου DIN 1629, υποδεικνύεται:

Ονομασία (σωλήνα);

Ο κύριος αριθμός των προτύπων διαστάσεων DIN (DIN 2448).

Τα κύρια μεγέθη του σωλήνα (εξωτερική διάμετρο × πάχος τοιχώματος).

Κύριος αριθμός Τεχνικές συνθήκες Προμήθειες (DIN 1629).

Συντεταγμένο όνομα μάρκας χάλυβα.

Ένα παράδειγμα της υπό όρους ονομασία του σωλήνα σύμφωνα με το DIN 1629 με εξωτερική διάμετρο 33,7 mm και πάχος τοιχώματος 3,2 mm από χάλυβα St 37,0:

Σωλήνα DIN 2448-33,7 × 3.2

DIN 1629-ST 37.0.

1.2.2 Τεχνικές απαιτήσεις

Οι σωλήνες πρέπει να γίνονται σύμφωνα με τις απαιτήσεις των τυποποιημένων και τεχνολογικών κανονισμών που έχουν εγκριθεί με τον καθορισμένο τρόπο.

Στο εξωτερικό I. εσωτερική επιφάνεια Οι σωλήνες και οι σύνδεσμοι δεν πρέπει να συλλαμβάνονται, κοχύλια, ηλιοβασιλέματα, δέσμες, ρωγμές και λείανση.

Η συζήτηση και η απογύμνωση αυτών των ελαττωμάτων επιτρέπονται, υπό την προϋπόθεση ότι το βάθος τους δεν υπερβαίνει το όριο μείον απόκλιση κατά μήκος του πάχους τοιχώματος. Η συγκόλληση, η ZackeCanka ή η σφράγιση ελαττωματικών χώρων δεν επιτρέπονται.

Σε μέρη όπου το πάχος τοιχώματος μπορεί να μετρηθεί απευθείας, το βάθος ελαττωματικών θέσεων μπορεί να υπερβεί την καθορισμένη τιμή υπό την προϋπόθεση ότι διατηρείται το ελάχιστο πάχος τοιχώματος, ο οποίος προσδιορίζεται ως η διαφορά μεταξύ του ονομαστικού πάχους του τοιχώματος του σωλήνα και της μέγιστης εκτροπής Περιορίστε για αυτό.

Ξεχωρίστε τους μικρούς φόβους, τους χτυπήματα, τους κινδύνους, ένα λεπτό στρώμα κλίμακας και άλλα ελαττώματα που προκαλούνται από τη μέθοδο παραγωγής, εάν δεν αντλήσουν το πάχος τοιχώματος πέρα \u200b\u200bαπό τα όρια των αποκλίσεων μείον.

Μηχανικές ιδιότητες (αντοχή απόδοσης, αντοχή σε εφελκυσμό, η σχετική επέκταση κατά τη διάρκεια της διακοπής) πρέπει να συμμορφώνεται με τις τιμές που δίνονται στον Πίνακα 1.7.

Πίνακας 1.7 - Μηχανικές ιδιότητες

1.2.3 Κανόνες αποδοχής

Οι σωλήνες παρουσιάζονται για την αποδοχή μερών.

Το συμβαλλόμενο μέρος θα πρέπει να αποτελείται από σωλήνες με όρους διαμέτρου, ένα πάχος τοίχου και μια ομάδα αντοχής, ενός τύπου και μιας εκτέλεσης και συνοδεύεται από ένα ενιαίο έγγραφο που πιστοποιεί τη συμμόρφωση της ποιότητας τους στις απαιτήσεις του προτύπου και περιέχει:

Όνομα του κατασκευαστή.

Υπό όρους διάμετρο σωλήνα και πάχος τοίχου σε χιλιοστά, μήκος σωλήνα σε μέτρα.

Τύπος σωλήνα;

Ομάδα αντοχής, αριθμός τήξης, μάζα κλάσμα θείου και φωσφόρου για όλα τα καροτσάκια που περιλαμβάνονται στην παρτίδα.

Αριθμούς σωλήνων (από - μέχρι κάθε τήξη).

Αποτελέσματα δοκιμών.

Πρότυπη ονομασία.

Ελεγχος ΕΞΩΤΕΡΙΚΗ ΟΨΗΟι τιμές των ελαττωμάτων και των γεωμετρικών μεγεθών και των παραμέτρων θα πρέπει να υποβάλλονται σε κάθε μέρος του κόμματος.

Το κλάσμα μάζας του θείου και του φωσφόρου πρέπει να ελέγχεται από κάθε τήξη. Για τους σωλήνες από μέταλλο άλλης επιχείρησης, το μαζικό κλάσμα του θείου και του φωσφόρου πρέπει να κάνει ένα έγγραφο σχετικά με την ποιότητα του κατασκευαστή του κατασκευαστή μετάλλων.

Για να ελέγξετε τις μηχανικές ιδιότητες του μετάλλου επιλέγονται από ένα σωλήνα κάθε μεγέθους από κάθε τήξη.

Για να ελέγξετε την ισοπαλία, επιλέξτε ένα σωλήνα από κάθε τήξη.

Η δοκιμή για στεγανότητα Η εσωτερική υδραυλική πίεση πρέπει να υποβληθεί σε κάθε σωλήνα.

Μετά την παραλαβή των μη ικανοποιητικών αποτελεσμάτων δοκιμών, τουλάχιστον ένας από τους δείκτες σε αυτό διεξάγεται με επαναλαμβανόμενες δοκιμές σε διπλό δείγμα από την ίδια παρτίδα. Αποτελέσματα επαναλαμβανόμενων δοκιμών ισχύουν για ολόκληρη την παρτίδα.

1.2.4 Μέθοδοι δοκιμής

Η επιθεώρηση της εξωτερικής και εσωτερικής επιφάνειας των σωλήνων και των συνδέσμων παράγονται οπτικά.

Το βάθος των ελαττωμάτων θα πρέπει να ελέγχεται σε ένα ρελαντί ή με άλλο τρόπο σε ένα τριών θέσεων.

Ο έλεγχος των γεωμετρικών μεγεθών και των παραμέτρων των σωλήνων και των συνδέσμων θα πρέπει να διεξάγεται χρησιμοποιώντας καθολικά όργανα μέτρησης ή ειδικών συσκευών που εξασφαλίζουν την απαραίτητη ακρίβεια μέτρησης, σύμφωνα με την τεχνική τεκμηρίωση που έχει εγκριθεί με τον καθορισμένο τρόπο.

Το καμπύλο στα ακραία τμήματα του σωλήνα προσδιορίζεται, με βάση το μέγεθος του βραχίονα εκτροπής και υπολογίζεται ως το περίφημο από τη διαίρεση του βραχίονα εκτροπής σε χιλιοστά σε απόσταση από τον τόπο - μετρήσεις στο πλησιέστερο άκρο του σωλήνα σε μέτρα.

Ο έλεγχος των σωλήνων κατά βάρος πρέπει να γίνει Ειδικά μέσα Για τη ζύγιση με ακρίβεια, παρέχοντας τις απαιτήσεις αυτού του προτύπου.

Η δοκιμή εφελκυσμού θα πρέπει να διεξάγεται σύμφωνα με το DIN 50 140 σε σύντομα διαμήκη δείγματα.

Για να ελέγξετε τις μηχανικές ιδιότητες του μετάλλου από κάθε επιλεγμένο σωλήνα, ένα δείγμα κόβεται. Τα δείγματα πρέπει να κοπούν κατά μήκος οποιουδήποτε άκρου του σωλήνα με μια μέθοδο που δεν προκαλεί αλλαγές στη δομή και τις μηχανικές ιδιότητες του μετάλλου. Επιτρέπεται να ισιώσει τα άκρα του δείγματος για να συλλάβει τους ενεργοποιητές της δοκιμαστικής μηχανής.

Η διάρκεια της υδραυλικής πίεσης δοκιμής πρέπει να είναι τουλάχιστον 10 δευτερόλεπτα. Όταν δοκιμάζονται στο τοίχωμα του σωλήνα, οι διαρροές δεν πρέπει να ανιχνευθούν.

1.2.5 Σήμανση, συσκευασία, μεταφορά και αποθήκευση

Η σήμανση των σωλήνων πρέπει να διεξάγεται στον ακόλουθο όγκο:

Σε κάθε σωλήνα σε απόσταση 0,4-0,6 m από το άκρο του, η σήμανση πρέπει να εφαρμόζεται σαφώς με αντίκτυπο ή Kating:

Αριθμός σωλήνα;

Εμπορικό σήμα του κατασκευαστή ·

Μήνα και έτος απελευθέρωσης.

Ο τόπος εφαρμογής της σήμανσης πρέπει να περιστρέφεται ή να τονίζεται με σταθερή φωτεινή χρώματα.

Το ύψος των σημείων σήμανσης πρέπει να είναι 5-8 mm.

Με μια μηχανική μέθοδο εφαρμογής της σήμανσης σωλήνα, επιτρέπεται να το εντοπίσει σε μία σειρά. Επιτρέπεται σε κάθε σωλήνα για να πάρει τον αριθμό τήξης.

Δίπλα στη λειτουργία Shock Shock ή η κατανόηση σε κάθε σωλήνα θα πρέπει να επισημαίνεται σταθερή φωτεινή χρώματα:

Υπό όρους διάμετρο του σωλήνα σε χιλιοστά.

Πάχος τοίχου σε χιλιοστά.

Είδος εκτέλεσης.

Όνομα ή εμπορικό σήμα Επιχειρήσεις κατασκευαστών.

Το ύψος των σημείων σήμανσης πρέπει να είναι 20-50 mm.

Όλα τα σημάδια σήμανσης πρέπει να εφαρμόζονται κατά μήκος του σχηματισμού σωλήνα. Επιτρέπεται η εφαρμογή σημείων σήμανσης κάθετα προς τη μέθοδο κύλισης.

Όταν η φόρτωση σε ένα αυτοκίνητο πρέπει να είναι σωλήνες μόνο μιας παρτίδας. Οι σωλήνες μεταφέρονται σε συσκευασίες, συνδέονται σταθερά όχι λιγότερο από δύο θέσεις. Η μάζα της συσκευασίας δεν πρέπει να υπερβαίνει τους 5 τόνους και κατόπιν αιτήματος του καταναλωτή - 3 τόνους. Επιτρέπεται η αποστολή σε ένα αυτοκίνητο συσκευασίες σωλήνων διαφορετικών παρτίδων, υπό την προϋπόθεση ότι διαχωρίζονται.

2. Τεχνολογία και εξοπλισμός για την παραγωγή σωλήνων

2.1 Περιγραφή του κύριου εξοπλισμού του T-3

2.1.1 Περιγραφή και σύντομα τεχνικά χαρακτηριστικά μιας σόμπας με βήματα (PSH)

Ο κλίβανος με το κάτω μέρος του εργαστηρίου T-3 έχει σχεδιαστεί για να θερμανθεί στρογγυλά πτυσσόμενα με διάμετρο 90 ... 120 mm, μήκος Z ... 10 μ. Από άνθρακα, χαμηλού κράματος και ανοξείδωτο χάλυβα από ανοξείδωτο χάλυβα από ανοξείδωτο χάλυβα υλικολογισμικό στην TPA-80.

Ο κλίβανος βρίσκεται στο δωμάτιο του καταστήματος T-3 στον δεύτερο όροφο σε πτήσεις Α και Β.

Το έργο του κλιβάνου διεξήχθη από τη γυροσομετρική της πόλης Sverdlovsk το 1984. Η θέση σε λειτουργία πραγματοποιήθηκε το 1986.

Ο κλίβανος είναι μια άκαμπτη μεταλλική δομή που αγγίζεται από τα πυρίμαχα και θερμομονωτικά υλικά. Εσωτερικά μεγέθη του κλιβάνου: μήκος - 28,87 m, πλάτος - 10,556 m, ύψος - 924 και 1330 mm, τα λειτουργικά χαρακτηριστικά του κλίβανου παρουσιάζονται στον Πίνακα 2.1. Κάτω από τον κλίβανο γίνεται με τη μορφή σταθερών και κινητών δοκών, με τις οποίες τα κενά μεταφέρονται μέσω του κλιβάνου. Οι δοκοί απορρίπτονται με θερμομονωτικά και πυρίμαχα υλικά και πλαισιώνεται από ένα ειδικό ακουστικό από ανθεκτικό στη θερμότητα χύτευση. Το άνω μέρος της δέσμης είναι κατασκευασμένο από MC-90 Mullitoxorund. Η αψίδα του κλιβάνου γίνεται ανασταλεί από τα σχήματα πυρίμαχων υλικών και είναι απομονωμένο μονωτικό υλικό. Για τη συντήρηση του κλιβάνου και τη συντήρηση των τοίχων, οι τοίχοι είναι εξοπλισμένοι με παράθυρα εργασίας, παράθυρο εκκίνησης και παράθυρο μετάλλων μετάλλων. Όλα τα παράθυρα είναι εξοπλισμένα με αποσβεστήρες. Η θέρμανση του κλιβάνου πραγματοποιείται από φυσικό αέριο, γειωμένο με τον τύπο του καυστήρα (καυστήρας ακτινοβολίας Χαμηλή πίεση) Εγκατεστημένο στην αψίδα. Ο κλίβανος χωρίζεται σε 5 θερμικές ζώνες 12 καυστήρων σε κάθε μία. Ο αέρας καύσης τροφοδοτείται από δύο οπαδούς VM-18A-4, μία από τις οποίες χρησιμεύει ως αντίγραφο ασφαλείας. Τα καυσαέρια απομακρύνονται μέσω του συλλέκτη καπνού, που βρίσκεται στην αψίδα στην αρχή του κλιβάνου. Περαιτέρω, σύμφωνα με το σύστημα μεταλλικών προϊόντων καπνίσματος και των αλόγων, με τη βοήθεια δύο Dymososos, τα WGDN-19 καυσαερίων ρίχνονται στην ατμόσφαιρα. Το Flipper εγκαταστάθηκε με ένα βρόχο αμφίδρομη αποκατάσταση 6-σόκου (CP-250) για τη θέρμανση του αέρα που παρέχεται σε καύση. Για την πιο πλήρη διάθεση της θερμότητας καυσαερίων, το σύστημα αφαίρεσης καπνού είναι εξοπλισμένο με κλίβανο ενός θαλάμου για μασχάλες θέρμανσης (PPO).

Η έκδοση του θερμαινόμενου μπιλιάρδου από τον κλίβανο διεξάγεται με τη βοήθεια εσωτερικών θαλάσσιων κυλίνδρων κυλίνδρων των οποίων οι κύλινδροι έχουν ένα ανθεκτικό στη θερμότητα ακροφύσιο.

Ο κλίβανος είναι εξοπλισμένος με ένα σύστημα βιομηχανικής τηλεόρασης. Μεταξύ των πλαισίων ελέγχου και της ασπίδας της Kipia υπάρχουν ένα μεγάφωνο.

Ο κλίβανος είναι εξοπλισμένος με συστήματα αυτόματης ρύθμισης. θερμικό καθεστώς, Αυτόματη ασφάλεια, Έλεγχος κόμβων παραμέτρων λειτουργίας και απόκλιση σηματοδότησης παραμέτρων από τον κανόνα. Οι ακόλουθες παράμετροι υπόκεινται σε αυτόματη ρύθμιση:

Θερμοκρασία φούρνου σε κάθε ζώνη.

Την αναλογία του "αέριο αέρα" στις ζώνες ·

Πίεση αερίου μπροστά από τον κλίβανο.

Πίεση στον χώρο εργασίας του κλιβάνου.

Εκτός από τις αυτόματες λειτουργίες, παρέχεται η απομακρυσμένη λειτουργία. Το αυτόματο σύστημα ελέγχου περιλαμβάνει:

Θερμοκρασία φούρνου σε ζώνες.

Τη θερμοκρασία στο πλάτος του κλιβάνου σε κάθε ζώνη.

Θερμοκρασία αερίων που ρέουν από τον κλίβανο.

Θερμοκρασία αέρα μετά την ανάκτηση θερμότητας.

Τη θερμοκρασία των εξερχόμενων αερίων μπροστά από τον επανακρατήρα.

Θερμοκρασία καπνού μπροστά από τον καπνό.

Κατανάλωση φυσικού αερίου στον κλίβανο.

Ροή αέρα στον κλίβανο.

Απαλλαγή στο Borov μπροστά από τον καπνό.

Πίεση αερίου στη γενική πολλαπλή ·

Αέριο πίεσης και αέρα σε συλλέκτες ζώνης ·

Πίεση στον κλίβανο.

Ο κλίβανος περιέχει μια αποκοπή φυσικού αερίου με σήμανση ήχου φωτός όταν η πίεση αερίου και αέρα πέφτει στους συλλέκτες ζώνης.

Πίνακας 2.1 - Επιχειρησιακές παραμέτρους

Κατανάλωση φυσικού αερίου στο φούρνο (μέγιστο) NM 3 / ώρα	5200
1 ζώνη	1560
2 ζώνη	1560
3 ζώνη	1040
4 ζώνη	520
5 ζώνη	520
Πίεση φυσικού αερίου (μέγιστο), kPa πριν
φούρνος	10
καυστήρας	4
Ροή αέρα στον κλίβανο (μέγιστο) NM 3 / ώρα	52000
Πίεση αέρα (μέγιστο), kPa πριν
φούρνος	13,5
καυστήρας	8
Πίεση κάτω από την αψίδα	20
Θερμοκρασία μεταλλικής θέρμανσης, ° C (μέγιστο)	1200...1270
Χημική σύνθεση προϊόντων καύσης στην 4η ζώνη,%
Co 2	10,2
O 2.	3,0
ΕΤΣΙ	0
Θερμοκρασία προϊόντων καύσης μπροστά από τον επανακυκλοφορέα, ° C	560
Θερμοκρασία θέρμανσης αέρα στον επανακρατήρα, ° С	Έως 400.
Ρυθμός διανομής κενών	23,7...48
Απόδοση φούρνου, TN / ώρα	10,6... 80

Το σύστημα συναγερμού έκτακτης ανάγκης λειτουργεί επίσης ως:

Αύξηση της θερμοκρασίας στην 4η και 5η ζώνες (Τπ \u003d 1400 ° C).

Αυξήστε τη θερμοκρασία καυσαέρια μπροστά από τον ανακτήντα (t με p \u003d 850 ° C).

Αύξηση της θερμοκρασίας των καυσαερίων μπροστά από το σύστημα καπνού (Τπ \u003d 400 ° C).

Πτώση της πίεσης του νερού ψύξης (p cf \u003d 0,5 atm).

2.1.2 Σύντομη γραμμή τεχνικής προδιαγραφής Καυτή κοπή

Η καυτή γραμμή κοπής του τεμαχίου έχει σχεδιαστεί για το πρόβλημα της θερμαινόμενης ράβδου στο ψαλίδι, κόβοντας το τεμάχιο εργασίας στα απαιτούμενα μήκη, την αφαίρεση των τεμαχίων κοπής από το ψαλίδι.

Ένα σύντομο τεχνικό χαρακτηριστικό της ζώνης θερμής κοπής παρουσιάζεται στον Πίνακα 2.2.

Η σύνθεση του εξοπλισμού θερμής κοπτικής γραμμής περιλαμβάνει τα ίδια τα ψαλίδια (σχέδια SCMZ) για τεμάχια κοπής, κινητής στάσης, κύλινδρο μεταφοράς, προστατευτική οθόνη για την προστασία του εξοπλισμού από τη θερμική ακτινοβολία από το παράθυρο εκφόρτωσης PSP. Το ψαλίδι είναι σχεδιασμένο για την άψογη κοπή του μετάλλου, ωστόσο, ως αποτέλεσμα οποιωνδήποτε αιτιών έκτακτης ανάγκης, σχηματίζεται μια υπολειμματική σέρνεται, τότε ένας αγωγός και ένα κουτί στο λάκκο είναι εγκατεστημένο, κοντά στο ψαλίδι. Σε κάθε περίπτωση, η λειτουργία της θερμής γραμμής κοπής του τεμαχίου πρέπει να οργανωθεί έτσι ώστε να εξαλείψει το σχηματισμό της καλλιέργειας.

Πίνακας 2.2 - Σύντομα τεχνικά χαρακτηριστικά Ζεστή γραμμή κοπής

Παράμετροι της ράβδου κοπής
Μήκος, Μ.	4,0…10,0
Διάμετρος, mm.	90,0…120,0
Μέγιστη μάζα, kg	880
Μήκος κενών, M	1,3...3.0
Ράβδοι θερμοκρασίας, περίπου με	1200
Απόδοση, υπολογιστές / h	300
Ταχύτητα μεταφοράς, m / s	1
Διακοπή κίνησης, mm	2000
Κύλινδρος
Διάμετρος βαρέλι, mm	250
Μήκος βαρελιών, mm	210
Διάμετρος ιππασίας, mm	195
Βήμα κυλίνδρων, mm	500
Κατανάλωση νερού στο κύλινδρο ψύχεται, m 3 / h	1,6
Κατανάλωση νερού για ένα κύλινδρο ψύχεται με γράμματα με νερό, m 3 / h	3,2
Κατανάλωση νερού στην οθόνη, m 3 / h	1,6
Επίπεδο ήχου, DB, όχι πια	85

Μετά τη θέρμανση της ράβδου και την έκδοσή του, διέρχεται από τον θερμοστάτη (για να μειώσει την πτώση της θερμοκρασίας στο μήκος του τεμαχίου εργασίας), φτάνει στη στάση του κινητού και κόβεται στο τεμάχιο εργασίας του απαιτούμενου μήκους. Μετά την παραγωγή κοπής, η κινητή εστίαση αυξάνεται με έναν πνευματικό κύλινδρο, το κενό μεταφέρεται με κύλινδρο. Αφού το περάσει πάνω από την έμφαση, εμπίπτει στη θέση εργασίας και επαναλαμβάνεται ο κύκλος επαναχρησιμοποίησης. Για να αφαιρέσετε την κλίμακα από τους κυλίνδρους κυλίνδρων, το ψαλίδι θερμής κοπής παρέχεται από το σύστημα υδροχλωρινής, για να αφαιρέσετε την άκρη του αγωγού και του πλαισίου λήψης. Το Billet μετά την έξοδο από την κύλιση της θερμής κοπής, πέφτει στον υιοθετημένο κύλινδρο κύλινδρο.

2.1.3 Συσκευή και τεχνικές προδιαγραφές του κύριου και βοηθητικού εξοπλισμού του τμήματος υλικολογισμικού

Το υλικολογισμικό έχει σχεδιαστεί για υλικολογισμικό μιας συνεχούς μπιλιάρδου σε ένα κοίλο μανίκι. Στο TPA-80 υπάρχει ένα 2-έλασης μύλο υλικολογισμικού με βαρλοειδή ή αναζωογονητικά ρολά και οδηγούς κανόνες. Τα τεχνικά χαρακτηριστικά του υλικολογισμικού παρουσιάζονται στον Πίνακα 2.3.

Πριν από το μύλο υλικολογισμικού, υπάρχει ένας υδατοστεγμένος κύλινδρος, που προορίζεται για τη λήψη του τεμαχίου εργασίας από τη ζεστή γραμμή κοπής και τη μεταφορά του στο κέντρο. Η κύλιση αποτελείται από 14 θαλάσσια κυλίνδρους με μεμονωμένη μονάδα δίσκου.

Πίνακας 2.3 - Τεχνικά χαρακτηριστικά του υλικολογισμικού

Οι διαστάσεις του ραμμένου τεμαχίου εργασίας:
Διάμετρος, mm.	100…120
Μήκος, mm.	1200…3350
Μέγεθος Gils:
Εξωτερική διάμετρος, mm	98…126
Πάχος τοίχου, mm	14…22
Μήκος, mm.	1800…6400
Τον αριθμό των επαναστάσεων της κύριας κίνησης, rpm	285…400
Εργαλεία εργαλείων	3
Ισχύς κινητήρα, KW	3200
Γωνία ζωοτροφών, °	0…14
Ρύθμιση:
Μέγιστη ακτινική, kn	784
Μέγιστη αξονική, kn	245
Μέγιστη ροπή στο ρολό, Knm	102,9
Διάμετρος των εργαζομένων Rolls, mm	800…900
Βίδα σκοπού:
Η μεγαλύτερη κίνηση, mm	120
Ταχυδρομική ταχύτητα, mm / s	2

Το Centraler έχει σχεδιαστεί για να χτυπήσει το κέντρο εμβάθυνσης με διάμετρο 20 ... 30 mm και βάθος 15 ... 20 mm στο άκρο του θερμαινόμενου μπιλιάρδου και είναι ένας πνευματικός κύλινδρος στον οποίο ο τυμπανιστής με διαφάνειες άκρου.

Μετά το κέντημα, το θερμαινόμενο κενό εισέρχεται στο πλέγμα για μεταγενέστερη μετάδοση στη ρεσεψιόν του υλικολογισμικού.

Ο μπροστινός πίνακας του υλικολογισμικού έχει σχεδιαστεί για τη λήψη του θερμαινόμενου μπιλιάρδου, κυλάει το πλέγμα, συνδυάζοντας τον άξονα του τεμαχίου με τον άξονα του υλικολογισμικού και να το κρατήσει κατά τη διάρκεια του υλικολογισμικού.

Στην πλευρά εξόδου του μύλου, κύλινδροι κυλίνδρων της ράβδου mandrel, που υποστηρίζουν και επικεντρώνονται στη ράβδο, τόσο μπροστά από το υλικολογισμικό όσο και στη διαδικασία υλικολογισμικού, όταν λειτουργούν υψηλές αξονικές προσπάθειες και είναι δυνατή η διαχρονική κάμψη.

Στα κέντρα υπάρχει ένας σταθερός μηχανισμός σκληρής προσαρμογής με την κεφαλή ανοίγματος, χρησιμεύει για να αντιληφθεί τις αξονικές προσπάθειες που δρουν στη ράβδο με τον άξονα, ρυθμίζοντας τη θέση του άξονα στο επίκεντρο της παραμόρφωσης και να παρακάμπτονται το χιτώνιο πέρα \u200b\u200bαπό το υλικολογισμικό.

2.1.4 Συσκευή και τεχνικά χαρακτηριστικά του κύριου και βοηθητικού εξοπλισμού συνεχούς χάλυβα

Το συνεχές στρατόπεδο έχει σχεδιαστεί για να κυλήσει τους ακατέργαστους σωλήνες με διάμετρο 92 mm με πάχος τοιχώματος 3 ... 8 mm. Η κύλιση διεξάγεται σε ένα μακρύ πλωτό άξονα μήκους 19,5 μ. Τα σύντομα τεχνικά χαρακτηριστικά του συνεχούς μύλου παρουσιάζονται στον Πίνακα 2.4., Πίνακας 2.5. Οι αναλογίες μετάδοσης των κιβωτίων ταχυτήτων δίνονται.

Κατά την κύλιση, ο συνεχής μύλος λειτουργεί ως εξής: η κύλιση πίσω από το χάλυβα υλικολογισμικού μεταφέρεται με ταχύτητα 3 m / s στο κινητό ρεύμα και, αφού η διακοπή, η χρήση ενός μεταφορέα αλυσίδας μεταδίδεται στο πλέγμα πριν από τη συνεχή μύλο και κυλίνδρους στους μοχλούς των διανομέων.

Πίνακας 2.4 - Σύντομα τεχνικά χαρακτηριστικά του συνεχούς μύλου

Ονομα		αξία
Την εξωτερική διάμετρο του σωλήνα βύθισης, mm		91,0…94,0
Πάχος τοίχου του σωλήνα, mm		3,5…8,0
Μέγιστο μήκος του σωλήνα προβολής, m		30,0
Τη διάμετρο του άξονα του συνεχούς μύλου, mm		74…83
Μάθος Mandrel, M		19,5
Διάμετρος λύκων, mm		400
Μήκος κυλίνδρου βαρέλι, mm		230
Λιμάνι διαμέτρου λαιμού, mm		220
Απόσταση μεταξύ των αξόνων του κλουβιού, mm		850
Την πορεία της ανώτερης βίδας πίεσης με νέους κυλίνδρους, mm	Πάνω	8
	Κάτω	15
Η πορεία της βίδας χαμηλότερης πίεσης με νέους κυλίνδρους, mm	Πάνω	20
	Κάτω	10
Ανώτερη ταχύτητα ανύψωσης ρολών, mm / s		0,24
Τη συχνότητα περιστροφής των κινητήρων της κύριας κίνησης, rpm		220…550

Εάν υπάρχουν ελαττώματα στο χιτώνιο, το εγχειρίδιο χειριστή ενεργοποιεί την επικάλυψη και τα αντίγραφα του κατευθύνει στην τσέπη.

Το κατάλληλο χιτώνιο με μοχλούς μοχλού χωρητικότητας κυλούν στον αγωγό, πιέζουν τους σφιγκτήρες με τους σφιγκτήρες, μετά το οποίο ο άξονας εισάγεται στο χιτώνιο χρησιμοποιώντας τους καθορισμένους κυλίνδρους. Κατά την επίτευξη του εμπρόσθιου άκρου του άξονα της εμπρόσθιας κοπής, η διαφάνεια απελευθερώνεται και το μανίκι έχει ρυθμιστεί στο συνεχές στρατόπεδο. Ταυτόχρονα, η ταχύτητα περιστροφής των μαντραλιών κυλίνδρων έλξης και το χιτώνιο έχει ρυθμιστεί με τέτοιο τρόπο ώστε από τη στιγμή που η κατάσχεση του μανίκι το πρώτο κλουβί του συνεχούς μύλου το εμπρόσθιο άκρο του άξονα τραβήχτηκε κατά 2,5 ... 3 Μ.

Μετά την κύλιση σε ένα συνεχές μύλο, ο μαύρος σωλήνας με τον άξονα εισέρχεται στον εκσκαφέα των μαντρέλων, ένα σύντομο τεχνικό χαρακτηριστικό παρουσιάζεται στον Πίνακα 2.6. Μετά από αυτό, το κύλινδρο σωλήνα μεταφέρεται στην περιοχή του κόψιμου του οπίσθιου άκρου και είναι κατάλληλη για τον στατικό πολτό στο τμήμα της κοπής του οπίσθιου άκρου του σωλήνα, τα τεχνικά χαρακτηριστικά του εξοπλισμού του οικοπέδου του Ο Πλάκας δίνεται στον Πίνακα 2.7. Έχοντας φτάσει στον σωλήνα εκκενώνεται από ένα σταγονόμετρο βίδας στη μάσκα μπροστά από την κυλιόμενη κύλινδρο ισοπέδωσης. Περαιτέρω, ο σωλήνας κυλά κατά μήκος της μάσκας στην κύλινδρο ισοπέδωσης, είναι κατάλληλο για την κλίση που καθορίζει το μήκος της κοπής και το τεμάχιο πλέγματος μεταδίδεται από τον κύλινδρο ισοπέδωσης στο πλέγμα πριν από την τροχαίο κύλινδρο τροχαίο κύλινδρο .

Το περικομμένο άκρο του σωλήνα μεταδίδεται από τον μεταφορέα για τον καθαρισμό του καθαρισμού σε ένα δοχείο για ένα μεταλλικό θραύσμα, που βρίσκεται έξω από το εργαστήριο.

Πίνακας 2.5 - Αναλογία μετάδοσης κιβωτίου ταχυτήτων και ισχύος κινητήρα

Πίνακας 2.6 - Σύντομα τεχνικά χαρακτηριστικά του εκσκαφέα του Mandrel

Πίνακας 2.7 - Σύντομα τεχνικά χαρακτηριστικά του τμήματος σωληνώσεων σωλήνων

2.1.5 Αρχή της λειτουργίας του κύριου και βοηθητικού εξοπλισμού του τμήματος του μύλου μείωσης και του ψυγείου

Ο εξοπλισμός για αυτή την ενότητα προορίζεται να μεταφέρει το σχέδιο σωλήνα μέσω της εγκατάστασης της θέρμανσης επαγωγής, την έλαση σε ένα μύλο μείωσης, ψύξης και περαιτέρω μεταφοράς στην ενότητα κοπής κοπής.

Οι θερμαινόμενοι βυθισμένοι σωλήνες μπροστά από ένα μύλο αναγωγής πραγματοποιούνται στη ρύθμιση θέρμανσης του Inz 9000 / 2,4 που αποτελείται από 6-θέρμανση (12 επαγωγείς) που τοποθετούνται αμέσως πριν από το μύλο μείωσης. Οι σωλήνες εισέρχονται στην εγκατάσταση επαγωγής ένα μετά από άλλη συνεχής ροή. Ελλείψει σωλήνων από ένα συνεχές μύλο (όταν η στάση ενοικίασης) επιτρέπεται να υποβάλει στην εγκατάσταση επαγωγής εκκρεμών "κρύου" σωλήνων. Το μήκος των σωλήνων που καθορίζονται στην εγκατάσταση δεν πρέπει να υπερβαίνει τα 17,5 m.

Τύπος μύλου μείωσης - 24-καλώδιο, 3 κυλίνδρους με δύο θέσεις αναφοράς κυλίνδρων και μεμονωμένο κύτταρο κίνησης.

Μετά από κύλιση σε μύλο αναγωγής, ο σωλήνας εισέρχεται είτε στον ψεκαστήρα όσο και στον πίνακα ψύξης, ή αμέσως στον πίνακα ψύξης μύλου, ανάλογα με τις απαιτήσεις για τις μηχανικές ιδιότητες του τελικού σωλήνα.

Το σχεδιασμό και τα τεχνικά χαρακτηριστικά του ψεκαστήρα, καθώς και οι παραμέτρους της ψύξης των σωλήνων σε αυτό είναι το εμπορικό μυστικό "OJSC Crestovor Office" και σε αυτό το έγγραφο.

Πίνακας.2.8. Το τεχνικό χαρακτηριστικό της μονάδας θέρμανσης παρουσιάζεται, στον Πίνακα 2.9.- Ένα σύντομο τεχνικό χαρακτηριστικό του αναγωγικού μύλου.

Πίνακας 2.8 - Σύντομο τεχνικό χαρακτηριστικό της εγκατάστασης θέρμανσης INZ-9000 / 2.4

2.1.6 Εξοπλισμός για κοπή σωλήνων για τη μέτρηση μήκους

Για την κοπή σωλήνων στα μήκη μέτρησης στο κατάστημα T-3, το πριόνι κοπής πριονιού του μοντέλου Wagner χρησιμοποιήθηκε από το μοντέλο WVC 1600R, τα τεχνικά χαρακτηριστικά των οποίων δίδεται στον πίνακα. 2.10. Χρησιμοποιούνται επίσης μοντέλα KV6R - τεχνικά χαρακτηριστικά στον Πίνακα 2.11.

Πίνακας 2.9 - Σύντομο τεχνικό χαρακτηριστικό του μύλου μείωσης

Πίνακας 2.10 - Τεχνικά χαρακτηριστικά πριονιού WVC 1600R

Όνομα παραμέτρου		αξία
Διάμετρος σωλήνων κοπής, mm		30…89
Πλάτος κομμένων πακέτων, mm		200…913
Πάχος τοίχου κομμένων σωλήνων, mm		2,5…9,0
Μήκος σωλήνων μετά την κοπή, m		8,0…11,0
Μήκος τεμαχισμένου σωλήνα	Μπροστά, mm.	250…2500
	Πίσω, mm.
Διάμετρος δίσκου πριονιού, mm		1600
Αριθμός δοντιών σε πριόνι, υπολογιστές	Τμημάτων	456
	Καραστός	220
Η ταχύτητα κοπής, mm / λεπτό		10…150
Ελάχιστη διάμετρος δίσκου, mm		1560
Τροφοδοσία Δίσκος, mm		5…1000
Μέγιστη αντοχή εφελκυσμού, n / mm 2		800

2.1.7 Εξοπλισμός για επεξεργασία σωλήνων

Οι σωλήνες τεμαχισμένοι στα μήκη μέτρησης σύμφωνα με τη σειρά αποστέλλονται για επεξεργασία. Η επεξεργασία διεξάγεται στις σωστές μηχανές RVV320x8, που προορίζονται για επεξεργασία σωλήνων και ράβδων από άνθρακα και χαμηλού κράματος και σφραγίδες χαμηλής κατανάλωσης σε ψυχρή κατάσταση με καμπυλότητα πηγής έως 10 mm ανά μηνιαίο μετρητή. Τα τεχνικά χαρακτηριστικά του σωστού μηχανήματος RVV 320x8 δίδονται στον πίνακα. 3.12.

Πίνακας 2.11 - Τεχνικά χαρακτηριστικά του είδους KV6R

Όνομα παραμέτρου	αξία
Πλάτος του πακέτου μονής γραμμής, mm	Όχι περισσότερο από 855.
Πλάτος του ανοίγματος του σφιγκτήρα του τεμαχίου, mm	Από 20 έως 90
Πέρασμα στην κατακόρυφη κατεύθυνση των κλιπ του τεμαχίου, mm	Όχι περισσότερο από 275.
Μετακίνηση δαγκάνας μονής δίσκου, mm	650
Δίσκος τροφοδοσίας ταχύτητας (Stayless) MM / MIN	Όχι περισσότερο από 800.
Γρήγορη αντίστροφη δίσκο πριονιού, mm / λεπτό	Όχι περισσότερο από 6500.
Η ταχύτητα κοπής, m / λεπτό	40; 15; 20; 30; 11,5; 23
Ανάγνωση πακέτου πακέτου σε πλευρά πλευρά, mm	Τουλάχιστον 250.
Συσκευασία συσκευασίας πακέτου Συσκευασία στη σχετική πλευρά, mm	Όχι λιγότερο από 200.
Διάμετρος δίσκου πριονιού, mm	1320
Αριθμός τμημάτων σε δίσκο πριονιού, υπολογιστές	36
Αριθμός δοντιών σε τμήμα, υπολογιστές	10
Διάμετρος επεξεργασμένων σωλήνων, mm	Από 20 έως 90

Πίνακας 2.12 - Τεχνικά χαρακτηριστικά του σωστού μηχανήματος RVV 320x8

Όνομα παραμέτρου		αξία
Τη διάμετρο των ίσων σωλήνων, mm		25...120
Πάχος του τοιχώματος των εκλεπτυσμένων σωλήνων, mm		1,0...8,0
Μήκος σωλήνων στέλεχος, m		3,0...10,0
Μεταλλικός ρυθμός ροής των εξευγενισμένων σωλήνων, KGF / mm 2	Διάμετρος 25 ... 90 mm	Έως 50
	Διάμετρος 90 ... 120 mm	Έως 33.
Ταχύτητα επεξεργασίας σωλήνων, m / s		0,6...1,0
Βήμα μεταξύ των αξόνων των ρολών, mm		320
Διάμετρος κυλίνδρων στο λαιμό, mm		260
Αριθμός κυλίνδρων, υπολογιστών	Οδηγώ	4
	Αδρανής	5
Γωνίες ρύθμισης κυλίνδρων, °		45 ° ... 52 ° 21 '
Η μεγαλύτερη πορεία των άνω κυλίνδρων από την επάνω άκρη του κατώτερου, mm		160
Ρολί περιστροφής κίνησης	Τύπος του κινητήρα	D-812.
	Τάση, Β.	440
	Ισχύς, KWT	70
	Ταχύτητα περιστροφής, rpm	520

2.2 Υπάρχουσα τεχνολογία παραγωγής σωλήνων στην TPA-80 OJSC "Cruscharovavod"

Εισάγοντας το τεμάχιο εργασίας με τη μορφή ράβδου, που αποθηκεύονται στην εγχώρια αποθήκη. Πριν από την εκτέλεση στην παραγωγή, υποβάλλεται σε ειδικό ράφι με επιλεκτική επιθεώρηση, εάν είναι απαραίτητο - επισκευή. Στην τοποθεσία προετοιμασίας, οι κλίμακες είναι εγκατεστημένες για τον έλεγχο του βάρους, την εκτόξευση μετάλλου στην παραγωγή. Billets από μια αποθήκη με ηλεκτροστατικό γερανό τροφοδοτούνται στη μάσκα φόρτωσης μπροστά από τον κλίβανο και φορτώνονται στον κλίβανο θέρμανσης από την αντλία διεύθυνσης σύμφωνα με το χρονοδιάγραμμα και το ποσοστό ενοικίασης.

Η συμμόρφωση με το σχέδιο τοποθέτησης των κενών γίνεται οπτικά από την μεταλλική πλακέτα. Το μπλοκ στο φούρνο φορτώνεται ξεχωριστά σε κάθε ένα, μέσω ενός ή περισσοτέρων βημάτων των οδήγησης πλακών κινητών δοκών ανάλογα με την τιμή ενοικίασης και την πολλαπλότητα της κοπής. Κατά την αλλαγή του χάλυβα βαθμού, τήξης και μεγέθους των σωλήνων, η μονάδα προσγείωσης παράγει τον διαχωρισμό των βαθμών χάλυβα, τήξη ως εξής: με το μήκος του τεμαχίου εργασίας 5600-8000 mm, το τήξη διαχωρίζεται με μετατόπιση των πρώτων πρώτων ράβδων στο πλάτος του κλιβάνου. Οι βαθμοί χάλυβα διαχωρίζονται με μετατόπιση των τεσσάρων πρώτων ράβδων στο πλάτος του κλιβάνου. Με το μήκος του τεμαχίου εργασίας 9000-9800mm, ο διαχωρισμός των βαθμών του χάλυβα, που λιώνει ο ένας από τον άλλο μεταξύ τους με ένα κατάστημα με ένα διάστημα 8-10 βημάτων, καθώς και η καταμέτρηση του ποσού που φυτεύεται στο PSP και το Billet που εκδίδονται, οι οποίοι ελέγχονται από το Metal Heenerener PSP και το ψαλίδι με ζεστό κοπτικό πασπαλίζουμε με συμφιλίωση με πάνελ ελέγχου. TPA-80; Όταν αλλάζετε το μέγεθος (κύλινδρος) σωλήνων κύλισης, μετάλλου αφίσας στον κλίβανο σταματά πίσω από το "5-6 βήματα" για να σταματήσετε το μύλο, όταν το μέταλλο σταμάτησε στη μεταφόρτωση, το "Squeezes 5-6 βήματα" πίσω. Η κίνηση των πινάκων μέσω του κλιβάνου πραγματοποιείται με τρεις κινούμενες δοκούς. Σε παύσεις, κινητό κύκλο, οι κινητές δοκοί εγκαθίστανται στο επίπεδο τροφοδοσίας. Ο απαιτούμενος χρόνος θέρμανσης εξασφαλίζεται με τη μέτρηση του χρόνου κύκλου βημάτων. Η υπερπίεση στον χώρο εργασίας πρέπει να είναι από 9,8 ΡΑ έως 29,4 PA, ο ρυθμός ροής αέρα  \u003d 1,1 - 1.2.

Όταν θερμαίνεται στους φούρνους των κενών διαφόρων γραμματοσήμων, η διάρκεια της θέρμανσης προκαλείται από το μέταλλο, ο χρόνος παραμονής στο φούρνο που είναι ο μεγαλύτερος. Υψηλής ποιότητας μεταλλική θέρμανση εξασφαλίζεται με ομοιόμορφη διέλευση κενών σε όλο το μήκος του κλιβάνου. Τα θερμαινόμενα πλέγματα εκδίδονται στον εσωτερικό κίνδυνο εκφόρτωσης και εκδίδονται στην καυτή γραμμή κοπής.

Για να μειώσετε τα εσώρουχα των κενών κατά τη διάρκεια των διακοπών κατά τη διάρκεια των διακοπών, παρέχεται ένας θερμοστάτης σε μια κύλιση μεταφοράς θερμαινόμενων κενών σε ψαλίδι, καθώς και η πιθανότητα επιστροφής (στην ενσωμάτωση της αντίστροφης) που δεν κόβονται κενά στο φούρνο και η εύρεση του κατά τη διάρκεια του χρόνου διακοπής λειτουργίας.

Κατά τη λειτουργία, είναι δυνατή μια διακοπή ζεστού φούρνου. Η στάση ζεστού φούρνου είναι η διακοπή χωρίς να απενεργοποιήσετε την παροχή φυσικού αερίου. Με θερμές στάσεις, οι κινητές ακτίνες σόμπα τοποθετούνται στο επίπεδο σταθερής. Η φόρτωση και η εκφόρτωση των Windows είναι κλειστά. Ο συντελεστής ροής αέρα με μια αλληλουχία "καυσίμου-αέρα" μειώνεται από 1,1-1,2 έως 1,0: -1.1. Η πίεση στον κλίβανο σε επίπεδο επίπεδο γίνεται θετικό. Κατά τη διακοπή του μύλου: έως 15 λεπτά - η θερμοκρασία των ζωνών είναι εγκατεστημένη στο κατώτατο όριο και "συμπίεση" μέταλλο για δύο στάδια. Από 15 λεπτά έως 30 λεπτά - η θερμοκρασία στις ζώνες III, IV, V μειώνεται κατά 20-40 0 S, στις ζώνες Ι, II κατά 30-60 0 S από το κατώτατο όριο. Πάνω από 30 λεπτά - η θερμοκρασία σε όλες τις ζώνες μειώνεται κατά 50-150 0 C σε σύγκριση με το κατώτερο όριο ανάλογα με τη διάρκεια της αδράνειας. Τα κενά είναι "ηλίθια" πίσω στα 10 βήματα. Με διάρκεια διακοπής από 2 έως 5 ώρες, είναι απαραίτητο να απαλλαγεί από τις πίστες της ζώνης IV και V του κλιβάνου. Τα βελάκια από τις ζώνες Ι και II απορρίπτονται στην τσέπη. Η εκφόρτωση μετάλλου πραγματοποιείται από ένα μεταλλικό δάπεδο με PU-1. Η θερμοκρασία στις ζώνες V και IV μειώνεται στα 1000-i050 0 C. Στις στάσεις για περισσότερο από 5 ώρες ο συνολικός φούρνος απελευθερώνεται από το μέταλλο. Η αύξηση της θερμοκρασίας πραγματοποιείται βήμα κατά 20-30 ° C, με ρυθμό αύξησης θερμοκρασίας 1,5-2,5 ° C. / λεπτό. Με αύξηση του χρόνου θέρμανσης του μετάλλου λόγω του χαμηλού ποσοστού μίσθωσης, η θερμοκρασία στις ζώνες Ι, II, III μειώνεται κατά B0 0 C, 40 0 \u200b\u200bC, 20 0, αντιστοίχως, από το κατώτατο όριο, και τη θερμοκρασία στις ζώνες IV, V στους χαμηλότερους διαχειριστές. Γενικά, κατά τη σταθερή λειτουργία ολόκληρης της μονάδας, η θερμοκρασία στις ζώνες κατανέμεται ως εξής (Πίνακας 2.13).

Μετά τη θέρμανση, το κενό πέφτει στην καυτή γραμμή κοπής του τεμαχίου εργασίας. Η σύνθεση του εξοπλισμού θερμής κοπής περιλαμβάνει το ψαλίδι για την κοπή του τεμαχίου εργασίας, της κινητής διακοπής, του κυλίνδρου μεταφοράς, της προστατευτικής οθόνης για την προστασία του εξοπλισμού από τη θερμότητα από το παράθυρο για εκφόρτωση του φούρνου με βήμα. Μετά τη θέρμανση της ράβδου και την έκδοσή του, περνάει από τον θερμοστάτη, φτάσει στο κινητό σταματά και κόβεται στο τεμάχιο εργασίας του απαιτούμενου μήκους. Μετά την παραγωγή της περικοπής, η κινητή εστίαση αυξάνεται με έναν πνευματικό κύλινδρο, το κενό μεταφέρεται με κύλιση. Μετά το πέρασμα του για διακοπή, κατεβαίνει στη θέση εργασίας και συνεχίζεται ο πρόσφατος κύκλος.

Πίνακας 2.13 - Κατανομή της θερμοκρασίας στους κλιβάνους με ζώνες

Ένα μετρούμενο μπλοκ με τροχαίο για ψαλίδι μεταδίδεται στο κέντρο. Ένα κενό αναπαραγωγής μεταδίδεται στο πλέγμα πριν από το μύλο υλικολογισμικού, το οποίο κυλάει προς μια καθυστέρηση και, όταν η πλευρά εξόδου είναι έτοιμη, μεταδίδεται στον αγωγό, το οποίο είναι κλειστό με ένα καπάκι. Με τη βοήθεια της φτώχειας, όταν η συγκομιδή αυξάνεται, το κενό βρίσκεται στη ζώνη παραμόρφωσης. Στη ζώνη παραμόρφωσης, το Billet είναι υλικολογισμικό στον άξονα που κρατιέται από τη ράβδο. Η ράβδος στηρίζεται στο ποτήρι της κεφαλής ώσης του μηχανισμού επίμονης ρύθμισης, το άνοιγμα του οποίου δεν επιτρέπει την κλειδαριά. Μία διαχρονική κάμψη της ράβδου από αξονικές προσπάθειες που εμφανίζεται κατά τη διάρκεια της κύλισης εμποδίζεται από κλειστά κέντρα των οποίων οι άξονες είναι παράλληλοι με τον άξονα της ράβδου.

Στη θέση εργασίας, οι κύλινδροι οδηγούνται γύρω από τον πνευματικό κύλινδρο ράβδου μέσω του συστήματος μοχλού. Καθώς το εμπρόσθιο άκρο προσεγγίζει το μανίκι, οι κύλινδροι πυρήνα εκτρέφονται σταθερά. Μετά το τέλος του υλικολογισμικού του Billet, ο πνευματικός κύλινδρος περιστρέφεται προς τα κάτω τους πρώτους κυλίνδρους, οι οποίοι μετακινούν το χιτώνιο από τους κυλίνδρους που θα συλλεχθούν από τους μοχλούς υποκλοπής ράβδου, τότε η κλειδαριά και η εμπρόσθια κεφαλή θα διπλωθούν, οι εξαιρετικοί και οι κύλινδροι μανίκι μειώνονται σε υψηλή ταχύτητα..

Μετά το υλικολογισμικό του μανικιού, ο κύλινδρος μεταφέρεται στη στάση του κινητού. Περαιτέρω, το χιτώνιο μετακινεί τον μεταφορέα αλυσίδας στην πλευρά εισόδου του συνεχούς μύλου. Μετά τον μεταφορέα του χιτωνίου στο κεκλιμένο πλέγμα κυλίνδρους στον διανομέα, το οποίο καθυστερεί το χιτώνιο πριν από την πλευρά εισόδου του συνεχούς μύλου. Κάτω από τους οδηγούς της κεκλιμένης πλέγματος υπάρχει μια τσέπη για τη συλλογή ελαττωματικών μανικιών. Με μια κεκλιμένη μάσκα, το χιτώνιο επαναφέρεται στον αγωγό υποδοχής ενός συνεχούς μύλου με κλιπ. Αυτή τη στιγμή, ένα μακρύ άξονα εισάγεται στο χιτώνιο με ένα ζευγάρι κυλίνδρων τριβής. Κατά την επίτευξη του εμπρόσθιου άκρου του εμπρόσθιου άκρου του χιτωνίου, ο σφιγκτήρας του χιτωνίου απελευθερώνεται, δύο ζεύγη κυλίνδρων έλξης και ένα gilware με ένα άξονα ρυθμίζονται σε ένα συνεχές μύλο. Ταυτόχρονα, η ταχύτητα περιστροφής των μαντραλιών κυλίνδρων έλξης και των κυλίνδρων έλξης του χιτωνίου υπολογίζεται με τέτοιο τρόπο ώστε κατά τη λήψη του χιτωνίου της πρώτης κουρτίνας του συνεχούς μύλου, η επέκταση του άξονα από το χιτώνιο ήταν 2,5-3,0 μ. Από την άποψη αυτή, η γραμμική ταχύτητα των κυλίνδρων έλξης πρέπει να είναι 2,25-2,5 φορές υψηλότερη από τη γραμμική ταχύτητα τραβώντας τα μανίκια.

Οι σπόροι με άξονες με άξονες μεταδίδονται εναλλακτικά στον άξονα ενός από τα διυκατημένα μέρη. Η κεφαλή του άξονα περνά μέσα από την επένδυση του εξαγωγέα και συλλαμβάνεται με την εισαγωγή της λαβής και του σωλήνα στον δακτύλιο του λιπαντικού. Όταν η αλυσίδα ζάντας κινείται, βγαίνει από τον αγωγό και πέφτει στον μεταφορέα αλυσίδας, το οποίο το μεταδίδει σε ένα διπλό κύλινδρο τροχαίο, μεταφέροντας μαντρέλις και από τις δύο θερμοκρασίες σε ψυκτικό λουτρό.

Αφού αφαιρέσετε τον άξονα, ο τραχύς σωλήνας εισέρχεται στα πριόνια για το κόψιμο του άκρου του πίσω καρούλι.

Μετά τη θέρμανση επαγωγής, ο σωλήνας ρυθμίζεται σε ένα μειωτικό μύλο που έχει είκοσι τέσσερα κύτταρα trilk. Σε ένα μύλο αναγωγής, ο αριθμός των κυττάρων που λειτουργούν ανάλογα με το μέγεθος του μεγέθους των κυλιόμενων σωλήνων (από 9 έως 24 κύτταρα) και τα κιβώτια αποκλείονται, ξεκινώντας από 22 έως την πλευρά της μείωσης των κυτταρικών αριθμών . Το Cage 23 και 24 συμμετέχουν σε όλα τα κύλινδροι.

Κατά τη διάρκεια της έλασης, οι κυλίνδρους ψύχονται συνεχώς με νερό. Όταν οι σωλήνες κινούνται κατά μήκος του πίνακα ψύξης σε κάθε σύνδεσμο, δεν πρέπει να υπάρχουν περισσότεροι από ένας σωλήνας. Κατά την κύλιση των θερμικών θερμικών σωλήνων, που προορίζονται για την παρασκευή σωλήνων αντλίας-συμπιεστή της ομάδας αντοχής "Κ" από χάλυβα βαθμού 37G2C μετά από ένα μύλο αναγωγής, πραγματοποιείται μια επιταχυνόμενη ρυθμιζόμενη ψύξη σωλήνων σε ψεκαστήρες.

Ο ρυθμός ροής των σωλήνων μέσω του ψεκαστήρα πρέπει να σταθεροποιηθεί με την ταχύτητα του μειωτικού μύλου. Ο έλεγχος της σταθεροποίησης ταχύτητας διεξάγεται από τον χειριστή σύμφωνα με την επιχειρησιακή οδηγία.

Μετά την αναγωγή του σωλήνα εισάγεται σε ένα τραπέζι ψύξης με δοκούς περπατώντας όπου ψύχονται.

Πίσω από τον πίνακα ψύξης, οι σωλήνες συλλέγονται σε πακέτα μονής στρωμάτων για κοπτικά άκρα και κόβοντας τα μήκη μέτρησης στα πριόνια ψυχρής κοπής.

Οι τελικοί σωλήνες φτάνουν στον πίνακα επιθεώρησης OTV, μετά την επιθεώρηση, οι σωλήνες συνδέονται με τα πακέτα και αποστέλλονται στην αποθήκη τελικών προϊόντων.

2.3 Αιτιολόγηση των λύσεων σχεδιασμού

Με μια υπέροχη μείωση των σωλήνων με τάση στο PPP, υπάρχει μια σημαντική διαμήκη διαφορά των άκρων σωλήνων. Η αιτία του οδοστρώματος του τερματικού σωλήνα είναι η αστάθεια των αξονικών εντάσεων σε μη διακριτικούς τρόπους παραμόρφωσης κατά την πλήρωση και απελευθερώνεται κύτταρα λειτουργίας μύλου με μέταλλο. Τα τελικά οικόπεδα μειώνονται υπό συνθήκες σημαντικά μικρότερων διαμήκων εφελκυστικών τάσεων από το κύριο (μέσο) μέρος του σωλήνα. Αύξηση του πάχους τοίχου στις τελικές περιοχές, ανώτερη από επιτρεπόμενες αποκλίσεις, καθιστά απαραίτητο να αφαιρεθεί το σημαντικό μέρος του τελικού σωλήνα

Οι κανόνες της τερματικής κοπής των μειωμένων σωλήνων στην TPA-80 του OJSC "cruscharovavod" εμφανίζονται στον πίνακα. 2.14.

Πίνακας 2.14 - Δράσεις σωλήνων σωλήνων στην TPA-80 OJSC "Crocker Supplies"

2.4 Αιτιολόγηση των λύσεων σχεδιασμού

Με μια υπέροχη μείωση των σωλήνων με τάση στο PPP, υπάρχει μια σημαντική διαμήκη διαφορά των άκρων σωλήνων. Η αιτία του οδοστρώματος του τερματικού σωλήνα είναι η αστάθεια των αξονικών εντάσεων σε μη διακριτικούς τρόπους παραμόρφωσης κατά την πλήρωση και απελευθερώνεται κύτταρα λειτουργίας μύλου με μέταλλο. Τα τελικά οικόπεδα μειώνονται υπό συνθήκες σημαντικά μικρότερων διαμήκων εφελκυστικών τάσεων από το κύριο (μέσο) μέρος του σωλήνα. Αύξηση του πάχους τοίχου στις τελικές περιοχές, ανώτερη από επιτρεπόμενες αποκλίσεις, καθιστά απαραίτητο να απομακρυνθεί ένα σημαντικό μέρος του τελικού σωλήνα.

Οι κανόνες της τερματικής κοπής των μειωμένων σωλήνων στην TPA-80 του OJSC "cruscharovavod" εμφανίζονται στον πίνακα. 2.15.

Πίνακας 2.15 - Κοπή των άκρων των σωλήνων στο TPA-80 OJSC "Crossow

όπου το μπροστινό άκρο του σωλήνα. ZK- Πάπλωμα από πυκνό άκρο σωλήνα.

Περίπου ετήσια απώλεια μετάλλων στα πυκνά άκρα των σωλήνων στο εργαστήριο T-3 του OJSC "Crossavod" αποτελούν 3000 τόνους. Κατά την περικοπή του μήκους και το βάρος των περιττωμένων πυκνωμένων άκρων σωλήνων κατά 25%, η ετήσια αύξηση των κερδών θα είναι περίπου 20 εκατομμύρια ρούβλια. Επιπλέον, η εξοικονόμηση κόστους θα αποθηκευτεί στο εργαλείο κοπής πακέτων, ηλεκτρικό ρεύμα κλπ.

Επιπροσθέτως, στην παραγωγή κενού διαφόρου διαφοράς για συνδεδεμένα εργαστήρια, είναι δυνατόν να μειωθεί η διαμήκη διαφορά των σωλήνων, αποθηκεύεται μέταλλο λόγω μείωσης των διαμήκων διαμερισμάτων που πρέπει να χρησιμοποιηθούν για περαιτέρω αύξηση της παραγωγής θερμών ελαστικών και ψυχρών παραμορφωμένων σωλήνων .

3. Ανάπτυξη αλγορίθμων ελέγχου για τη μείωση του μύλου TPA-80

3.1 Συνέλευση ερωτήσεων

Οι συνεχείς μονάδες κύλινδρου σωλήνων είναι τα πιο ελπιδοφόρα φυτά υψηλής απόδοσης για την παραγωγή θερμοσίφωνων σωλήνων χωρίς ραφή της κατάλληλης διαλογής.

Τα συσσωματώματα περιλαμβάνουν το υλικολογισμικό, το συνεχές θόλο και τους μύλους που εκτείνεται. Συνέχιση της τεχνολογικής διαδικασίας, αυτοματοποίηση όλων των μεταφορικών μεταφορών, το μεγάλο μήκος των σωλήνων έλασης παρέχει υψηλή απόδοση, καλής ποιότητας Σωλήνες στην επιφάνεια και στα γεωμετρικά μεγέθη

Τις τελευταίες δεκαετίες, η εντατική ανάπτυξη της παραγωγής σωλήνων με τη μέθοδο συνεχούς κύλισης: χτίστηκε και τεθεί σε λειτουργία (στην "Ιταλία, Γαλλία, ΗΠΑ, Αργεντινή) κατασκευάστηκαν, ανακατασκευάστηκαν (στην Ιαπωνία) συνεχούς τροχαίων καταστημάτων, εξοπλισμός για νέα εργαστήρια (σε Η ΛΔΚ) αναπτύχθηκε, αναπτύχθηκε και εισάγονται έργα για την κατασκευή εργαστηρίων (στη Γαλλία, τον Καναδά, τις ΗΠΑ, την Ιαπωνία, το Μεξικό).

Σε σύγκριση με τα συσσωματώματα που τέθηκαν σε λειτουργία στη δεκαετία του '60, οι νέοι μύλοι έχουν σημαντικές διαφορές: κατασκευάζονται κυρίως από τους σωλήνες της περιοχής πετρελαίου και σε σχέση με τα εργαστήρια, οι μεγάλες περιοχές κατασκευάζονται για να ολοκληρώσουν αυτούς τους σωλήνες, συμπεριλαμβανομένου του εξοπλισμού για την αποβίβαση τους τελειώνει, θερμική επεξεργασία, σωλήνες κοπής, παραγωγή ζεύγους κ.λπ. Το εύρος των μεγεθών σωλήνων επεκτάθηκε σημαντικά: η μέγιστη διάμετρος αυξήθηκε από 168 έως 340 mm, το πάχος τοιχώματος είναι από 16 έως 30 mm, το οποίο έγινε πιθανό λόγω της ανάπτυξης της κύλισης στη μακρά άξονα, κινείται με ρυθμιζόμενη ταχύτητα, αντί του πλωτού. Τα νέα συσσωματώματα κυλιόμενων σωλήνων χρησιμοποιούν κενό (τετράγωνο και στρογγυλό), το οποίο εξασφάλισε σημαντική βελτίωση στους τεχνικούς και οικονομικούς δείκτες της δουλειάς τους.

Ένας δακτυλιοειδής φούρνοι (TPA 48-340, Ιταλία) εξακολουθεί να χρησιμοποιείται ευρέως για τη θέρμανση των κενών (TPA 48-340, Ιταλία), μαζί με αυτό, αρχίζουν να χρησιμοποιούν φούρνους με πλευρά με τα πόδια (TPA 27-127, Γαλλία, TPA 33 -194, Ιαπωνία). Σε όλες τις περιπτώσεις, η υψηλή απόδοση της σύγχρονης μονάδας εξασφαλίζεται με τη ρύθμιση ενός μεγάλου φούρνου μεγάλης ισχύος (απόδοση έως 250 t / h). Για τους σωλήνες θέρμανσης πριν από τη μείωση (βαθμονόμηση), χρησιμοποιούνται φούρνοι με δοκούς πεζοπορίας.

Ο κύριος μύλος για την απόκτηση των μανικιών εξακολουθεί να παραμένει ένα χυτό χαλύβδινο μύλο χάλυβα, ο σχεδιασμός του οποίου βελτιώνεται, για παράδειγμα, αντικαθιστώντας τις σταθερές γραμμές με δίσκους οδηγού. Στην περίπτωση της χρήσης τετραγωνικών πινάκων, ο μύλος κύλισης κοχλία στην τεχνική γραμμή προηγείται είτε με μύλο πίεσης (TPA 48-340 στην Ιταλία, TPA 33-194 στην Ιαπωνία) ή ένα μύλο για τη βαθμονόμηση των προσώπων και Ένας τύπος για το βαθύ βραχίονα (TPA 60-245, Γαλλία).

Μία από τις κύριες κατευθύνσεις περαιτέρω ανάπτυξη Η μέθοδος συνεχούς κύλισης είναι η χρήση μαντραλιών που κινούνται με ρυθμιζόμενη ταχύτητα κατά τη διάρκεια της διαδικασίας έλασης, αντί να επιπλέουν. Με τη βοήθεια ενός ειδικού μηχανισμού που αναπτύσσει μια δύναμη συγκράτησης 1600-3500 kN, ένας άξονας έχει ρυθμιστεί σε μια ορισμένη ταχύτητα (0,3-2,0 m / s), η οποία υποστηρίζεται είτε μέχρις ότου ο σωλήνας έχει αφαιρεθεί εντελώς από τον άξονα κατά τη διάρκεια του άξονα κατά τη διάρκεια του άξονα διαδικασία έλασης (που συγκρατείται από τον άξονα) ή σε μια συγκεκριμένη στιγμή ξεκινώντας από την οποία το πιστοποιητικό μετακινείται ως πλωτό (μερικώς διατηρημένο άξονα). Κάθε μία από αυτές τις μεθόδους μπορεί να χρησιμοποιηθεί στην παραγωγή σωλήνων ορισμένης διαμέτρου. Έτσι, για σωλήνες μικρής διαμέτρου, η μέθοδος κύλισης σε ένα πλωτό άξονα, μέσος όρος (έως 200 mm) - σε μερικώς συγκρατείται, μεγάλο (έως 340 mm ή περισσότερο) - στο συγκρατημένο.

Η εφαρμογή σε συνεχείς μύλους Mandrels που κινείται με ρυθμιζόμενη ταχύτητα (που συγκρατείται, μερικώς συγκρατείται) σε αντάλλαγμα για την πλωτήρα παρέχει μια σημαντική επέκταση της διαλογής, αύξηση του μήκους του σωλήνα και αυξάνει την ακρίβειά τους. Αντιπροσωπεύουν το ενδιαφέρον των ξεχωριστών λύσεων σχεδιασμού · Για παράδειγμα, η χρήση μιας ράβδου του μύλου υλικολογισμικού ως μερικώς συγκρατημένο άξονα ενός συνεχούς μύλου (TPA 27-127, Γαλλία), εξωστρεφής καταχώρησης άξονα στο χιτώνιο (TPA 33-194, Ιαπωνία).

Τα νέα συσσωματώματα είναι εξοπλισμένα με σύγχρονες μύλους μείωσης και βαθμονόμησης και ένας από αυτούς τους μύλους χρησιμοποιείται συχνότερα. Οι πίνακες ψύξης έχουν σχεδιαστεί για να λαμβάνουν σωλήνες μετά από μείωση χωρίς προ-κοπή.

Αξιολόγηση της τρέχουσας γενικής κατάστασης αυτοματισμού σωλήνων σωλήνων, μπορούν να σημειωθούν οι ακόλουθες δυνατότητες.

Οι μεταφορές που σχετίζονται με την κίνηση της έλασης και το εργαλείο στη μονάδα είναι αυτοματοποιημένα αρκετά πλήρως χρησιμοποιώντας παραδοσιακές τοπικές (κυρίως μη επαφή) συσκευές αυτοματισμού. Με βάση τέτοιες συσκευές και ήταν δυνατόν να εισαχθούν μονάδες υψηλής απόδοσης με συνεχή και διακριτή-συνεχή τεχνολογική διαδικασία.

Στην πραγματικότητα, οι τεχνολογικές διαδικασίες και ακόμη και οι μεμονωμένες επιχειρήσεις σε σωλήνες σωλήνων είναι αυτοματοποιημένες μέχρι στιγμής, είναι σαφώς δεν είναι αρκετό και σε αυτό το μέρος, το επίπεδο αυτοματοποίησης τους είναι αισθητά κατώτερο από την επιτευχθείσα, για παράδειγμα, στην περιοχή των συνεχείς φυλλώδεις μύλων. Εάν η χρήση μηχανών ελέγχου ελέγχου (UMM) για τους φυλλώδεις μύλους έχει γίνει ένα πρακτικά αναγνωρισμένο πρότυπο, τότε για σωλήνες, τα παραδείγματα εξακολουθούν να είναι ενιαία στη Ρωσία, αν και σήμερα υπάρχει η ανάπτυξη και η εφαρμογή του ACS TP και ASUP έχει γίνει ο κανόνας. Εν τω μεταξύ, σε έναν αριθμό σωλήνων σωλήνων, στη χώρα μας υπάρχουν κυρίως παραδείγματα της βιομηχανικής εφαρμογής μεμονωμένων υποσυστημάτων αυτοματοποιημένων τεχνολογικών διαδικασιών ελέγχου χρησιμοποιώντας εξειδικευμένες συσκευές που πραγματοποιούνται χρησιμοποιώντας λογική ημιαγωγού και στοιχεία της τεχνολογίας υπολογιστών.

Η έντονη κατάσταση οφείλεται σε δύο περιστάσεις. Από τη μία πλευρά, μέχρι πρόσφατα, οι απαιτήσεις ποιότητας και πάνω απ 'όλα, στη σταθερότητα των μεγεθών σωλήνων, ικανοποιημένοι σχετικά Απλά κεφάλαια (Συγκεκριμένα, λογικές δομές εξοπλισμού του μύλου). Αυτές οι συνθήκες δεν διεγείρουν πιο τέλειες και, φυσικά, πιο πολύπλοκες εξελίξεις, για παράδειγμα, χρησιμοποιώντας σχετικά δαπανηρό και όχι πάντα επαρκώς αξιόπιστο UMM. Από την άλλη πλευρά, η χρήση ειδικών τεχνικών μη τυποποιημένων τεχνικών αυτοματισμού ήταν δυνατή μόνο για απλούστερη και λιγότερο αποτελεσματικά καθήκοντα, ενώ υπήρχαν σημαντικές δαπάνες χρόνου και μέσων για την ανάπτυξη και την κατασκευή, η οποία δεν συνέβαλε στην πρόοδο στην περιοχή θεώρηση.

Ωστόσο, δεν μπορεί να ικανοποιηθεί η αύξηση των σύγχρονων απαιτήσεων για την παραγωγή σωλήνων, συμπεριλαμβανομένης της ποιότητας των σωλήνων, Παραδοσιακές λύσεις. Επιπλέον, ως πρακτική δείχνει, ένα σημαντικό ποσοστό των προσπαθειών για την ικανοποίηση αυτών των απαιτήσεων είναι η αυτοματοποίηση και, επί του παρόντος, είναι απαραίτητο να αλλάξουμε αυτόματα αυτούς τους τρόπους κατά τους τροχούς.

Σύγχρονα επιτεύγματα στον τομέα της διαχείρισης ηλεκτρικών δίσκων και διάφορα τεχνικά μέσα αυτοματισμού, κυρίως στον τομέα του εξοπλισμού μίνι-υπολογιστή και του μικροεπεξεργαστή, καθιστούν δυνατή την ριζική βελτίωση της αυτοματοποίησης των ελαιοτριβείων και των συσσωματωμάτων, να ξεπεράσουν διάφορες παραγωγικές και οικονομικές περιορισμούς.

Η χρήση σύγχρονων τεχνικών μέσων αυτοματισμού συνεπάγεται ταυτόχρονη αύξηση των απαιτήσεων για την ορθότητα των καθηκόντων και την επιλογή των τρόπων επίλυσης τους, και ειδικότερα - στην επιλογή των πιο αποτελεσματικών τρόπων για την επιρροή των τεχνολογικών διεργασιών, της λύσης αυτής της εργασίας Μπορεί να διευκολυνθεί με την ανάλυση των υφιστάμενων πιο αποτελεσματικών τεχνικών λύσεων για αυτοματοποίηση σωλήνων σωλήνων.

Μελέτες των συνεχείς μονάδων τροχαίων σωλήνων ως εγκαταστάσεις αυτοματισμού δείχνουν ότι υπάρχουν σημαντικά αποθεματικά περαιτέρω ενίσχυσης των τεχνικών και οικονομικών δεικτών με την αυτοματοποίηση της τεχνολογικής διαδικασίας τροχαίων σωλήνων σε αυτά τα συσσωματώματα.

Όταν κυλά σε ένα συνεχές μύλο σε ένα μακρύ πλωτό άξονα, η τερματική διαμήκη διαφορά καθοδηγείται επίσης. Το πάχος τοιχώματος των οπίσθιων άκρων των σωλήνων δράσης είναι μεγαλύτερο από το μέσο 0,2-0,3 mm. Το μήκος του οπίσθιου άκρου με ένα πυκνό τοίχωμα είναι ίσο με 2-3 διακλαδισμένα κενά. Η πάχυνση του τοιχώματος συνοδεύεται από αύξηση της διαμέτρου στην περιοχή, διακρίνεται σε ένα διακοσμητικό διάκενο από το οπίσθιο άκρο του σωλήνα. Λόγω των μεταβατικών τρόπων, το πάχος του εμπρόσθιου τοιχώματος άκρων είναι 0,05-0,1 mm μικρότερο από το μέσο, \u200b\u200bόταν κυλά με την τάση του τοιχώματος των εμπρόσθιων άκρων των σωλήνων πάχυνσαν επίσης. Η διαμήκη διαφορά στους μαύρους σωλήνες διατηρείται κατά την επακόλουθη μείωση και οδηγεί σε αύξηση του μήκους της οπίσθιας κοπής των πυκνωμένων άκρων των τελικών σωλήνων.

Όταν κυλά σε μύλους τεντώματος αναγωγής, το τοίχωμα των άκρων σωλήνων πάχυνσης πυκνώνεται λόγω της μείωσης της τάσης σε σύγκριση με την εγκατεστημένη λειτουργία, η οποία συμβαίνει μόνο κατά την πλήρωση 3-4 κ.α. Τα άκρα των σωλήνων με πάχυνση από το τοίχωμα κόβονται και τα συσχετισμένα απόβλητα μετάλλων προκαλούν το μέγιστο μερίδιο του συνολικού αναλώσιμου συντελεστή στη μονάδα.

Η συνολική φύση του διαμήκους οδοστρώματος σωλήνων μετά από ένα συνεχές μύλο μεταφέρεται σχεδόν πλήρως στους τελικούς σωλήνες. Αυτό είναι πεπεισμένο από τα αποτελέσματα των κυλιόμενων σωλήνων με διαστάσεις 109 x 4.07 - 60 mm σε πέντε τρόπους τάσης σε ένα μύλο μείωσης της εγκατάστασης 30-102 yuts. Στη διαδικασία του πειράματος σε κάθε τρόπο υψηλής ταχύτητας, επιλέχθηκαν 10 σωλήνες, οι ακροδέκτες των οποίων κόπηκαν σε 10 μέρη μήκους 250 mm και τα τρία ακροφύσια κόπηκαν από τη μέση, τοποθετημένα σε απόσταση 10, 20 και 30 μέτρα από το μπροστινό άκρο. Μετά το πάχος του πάχους τοιχώματος στο όργανο, η αποκρυπτογράφηση των διαγραμμάτων ατμών και ο μέσος όρος των δεδομένων κατασκευάστηκε γραφικές εξαρτήσεις, που παρουσιάστηκαν στο ΣΧ. 54.

Έτσι, τα σημασμένα συστατικά του συνολικού πεζοδρομίου των σωλήνων έχουν σημαντικό αντίκτυπο στους τεχνικούς και οικονομικούς δείκτες της λειτουργίας των συνεχών μονάδων, συνδέονται με τα φυσικά χαρακτηριστικά των διεργασιών κύλισης σε συνεχείς και μηχανισμούς μείωσης και μπορούν να εξαλειφθούν ή να μειωθούν σημαντικά μόνο σε βάρος των ειδικών Αυτόματα συστήματαΑλλαγή της ρύθμισης του μύλου στη διαδικασία τροχαίου σωλήνα. Η δικηγόρος φύση αυτών των εξαρτημάτων του πεζοδρομίου σας επιτρέπει να χρησιμοποιήσετε την αρχή της διαχείρισης λογισμικού στην καρδιά αυτών των συστημάτων.

Άλλες τεχνικές λύσεις του καθήκοντος μείωσης των τελικών αποβλήτων κατά τη μείωση χρησιμοποιώντας συστήματα αυτόματου ελέγχου για τη διαδικασία κύλινδρου σωλήνων σε ένα μύλο μείωσης με έναν μεμονωμένο ενεργοποιητή (ευρεσιτεχνία FRG Νο. 1602181 και το Ηνωμένο Βασίλειο 1274698). Λόγω των αλλαγών στις ταχύτητες των κυλίνδρων, όταν κυλάτε τα εμπρός και τα πίσω άκρα των σωληνώσεων, η πρόσθετη δύναμη τάσης δημιουργεί, η οποία οδηγεί σε μείωση των τερματικών διαμήκων διαμερισμάτων. Υπάρχουν πληροφορίες που αυτά τα συστήματα διόρθωσης λογισμικού της ταχύτητας των κύριων μονάδων του μύλου μείωσης λειτουργούν σε επτά στρογγυλά συσσωματωμένα συσσωματώματα σωλήνων, συμπεριλαμβανομένων δύο μονάδων με συνεχείς μύλους στο Mülgeym (Γερμανία). Τα αδρανή παραδίδονται από τον Mannesmann (Γερμανία).

Η δεύτερη μονάδα τροφοδοτήθηκε το 1972 και περιλαμβάνει ένα μύλο μείωσης 28 με μεμονωμένες μονάδες, εξοπλισμένο με σύστημα διόρθωσης ταχύτητας. Οι αλλαγές στις ταχύτητες κατά τη διέλευση των άκρων των σωλήνων διεξάγονται στα πρώτα δέκα κύτταρα, σταδιακά, ως πρόσθετα στην τιμή λειτουργίας της ταχύτητας. Η μέγιστη αλλαγή ταχύτητας λαμβάνει χώρα στον αριθμό του κλουβιού 1, το ελάχιστο - στον αριθμό του κλουβιού 10. Δεδομένου ότι οι αισθητήρες της θέσης του σωλήνα τελειώνει στο μύλο, δίνοντας εντολές για να αλλάξει την ταχύτητα, χρησιμοποιούνται φωτοελή. Σύμφωνα με το εγκεκριμένο καθεστώς διόρθωσης της ταχύτητας, η διατροφή των μεμονωμένων ενεργοποιητών των πρώτων δέκα κυττάρων διεξάγεται σε σχήμα αντιστροφής αντιπαραθέσεων, τα επόμενα κύτταρα - με μη πειραματικό σύστημα. Σημειώνεται ότι η διόρθωση των ταχυτήτων των μονάδων μείωσης του μύλου καθιστά δυνατή την αύξηση της απόδοσης ενός κατάλληλου από τη μονάδα κατά 2,5% με ένα μικτό πρόγραμμα παραγωγής. Με τον αυξανόμενο βαθμό μείωσης της διαμέτρου, αυτό το αποτέλεσμα αυξάνεται.

Υπάρχουν παρόμοιες πληροφορίες σχετικά με τον εξοπλισμό του μύλου μείωσης των είκοσι σιτηρών στην Ισπανία, το σύστημα διόρθωσης ταχύτητας. Αλλαγές στις ταχύτητες πραγματοποιώντας τα πρώτα 12 κύτταρα. Από την άποψη αυτή, παρέχονται επίσης Διάφορα προγράμματα Μονάδες ισχύος.

Πρέπει να σημειωθεί ότι ο εξοπλισμός των ελαιοτριβείων στη σύνθεση των συνεχών αιμοκυττάρων συσσωματωμάτων του συστήματος διόρθωσης ταχύτητας δεν επιτρέπει την πλήρη επίλυση του προβλήματος της μείωσης των τελικών αποβλήτων κατά τη διάρκεια της μείωσης. Η αποτελεσματικότητα αυτών των συστημάτων θα πρέπει να μειωθεί με μείωση του βαθμού μείωσης της διαμέτρου.

Τα συστήματα της τεχνολογικής διαδικασίας του Τμήματος Λογισμικού είναι τα πιο απλά στην εφαρμογή και δίνουν μεγάλη οικονομική επίδραση. Ωστόσο, με τη βοήθειά τους, είναι δυνατόν να αυξηθεί η ακρίβεια των μεγεθών των σωλήνων μόνο με τη μείωση ενός από τα τρία συστατικά - διαμήκη οδόστρωμα. Όπως δείχνουν μελέτες, το κύριο μερίδιο στη γενική σκέδαση του πάχους των τοίχων των τελειωμένων σωλήνων (περίπου 50%) πέφτει σε εγκάρσια διαφορά. Οι διακυμάνσεις των μέσων πάχους των τοίχων σωλήνων στις παρτίδες είναι περίπου 20% της συνολικής διασποράς.

Επί του παρόντος, η μείωση της εγκάρσιας διακύμανσης είναι δυνατή μόνο με τη βελτίωση της τεχνολογικής διαδικασίας κυλιόμενων σωλήνων στους μύλους που αποτελούν μέρος της μονάδας. Παραδείγματα εφαρμογής αυτόματων συστημάτων για τους σκοπούς αυτούς είναι άγνωστες.

Η σταθεροποίηση των μέσων πάχους των τοίχων των σωλήνων σε παρτίδες είναι δυνατή τόσο με τη βελτίωση της κυλιόμενης τεχνολογίας, του σχεδιασμού των κυττάρων και της ηλεκτρικής κίνησης και μέσω των συστατικών αυτόματων διαδικασιών. Η μείωση της διασποράς πάχους των τοίχων των σωλήνων στην παρτίδα σας επιτρέπει να αυξήσετε σημαντικά την παραγωγικότητα των συσσωματωμάτων και να μειώσετε την κατανάλωση μετάλλων λόγω κύλισης στο πεδίο των ανοχών μείον.

Σε αντίθεση με τα συστήματα λογισμικού, τα συστήματα που προορίζονται για τη σταθεροποίηση των μέσων πάχους των τοίχων των σωλήνων πρέπει να περιλαμβάνουν τους αισθητήρες σύνθεσης ελέγχου των γεωμετρικών μεγεθών σωλήνων.

Οι τεχνικές προτάσεις είναι γνωστό ότι εξοπλίζουν τους μύλους αναγωγής με την αυτόματη σταθεροποίηση του πάχους του τοίχου του σωλήνα. Η δομή των συστημάτων δεν εξαρτάται από τον τύπο της μονάδας, η οποία περιέχει ένα μύλο μείωσης.

Ένα σύμπλεγμα συστημάτων ελέγχου διεργασίας για κύλινδρο σωλήνων σε συνεχείς και μειωμένους μύλους που προορίζονται να μειώσουν τα τελικά απόβλητα κατά τη μείωση και την αύξηση της ακρίβειας των σωλήνων μειώνοντας το διαμήκες οδοστρώματος και η διασπορά των μέσων πάχους τοιχώματος σχηματίζει το AC της μονάδας.

Η χρήση υπολογιστών για τον έλεγχο της παραγωγής και της αυτοματοποίησης της τεχνολογικής διαδικασίας τροχαίων σωλήνων εφαρμόστηκε για πρώτη φορά σε μια μονάδα συνεχούς σωλήνα 26-114 στο Mülgeym.

Η μονάδα έχει σχεδιαστεί για κύλιση με αγωγό 26-114 mm, το πάχος του τοιχώματος είναι 2,6-12,5 mm. Το σύνολο περιλαμβάνει έναν κλίβανο δακτυλίου, δύο μύλους υλικολογισμικού, ένα συνεχές μύλο 9-cenoe και ένα μύλο μείωσης 24 πυρήνων με μια μεμονωμένη μονάδα δίσκου από 200 kW κινητήρες.

Η δεύτερη μονάδα με ένα συνεχές μύλο στο Mülgeym, στερεωμένο το 1972, είναι εξοπλισμένο με έναν πιο ισχυρό υπολογιστή, στην οποία έχουν εκχωρηθεί ευρύτερες λειτουργίες. Η μονάδα έχει σχεδιαστεί για να κυλήσει σωλήνες με διάμετρο έως 139 mm, το πάχος τοιχώματος είναι έως και 20 mm και αποτελείται από ένα μύλο υλικολογισμικού, οκτώ καλωδιακής συνεχή μύλο και μύλο μείωσης είκοσι δημητριακών με μια μεμονωμένη μονάδα δίσκου.

Η μονάδα συνεχούς σωλήνα στο Ηνωμένο Βασίλειο, σπασμένο το 1969, είναι επίσης εξοπλισμένο με έναν υπολογιστή που χρησιμοποιείται για να σχεδιάσει τη φόρτωση της μονάδας και ως σύστημα πληροφοριών ελέγχει συνεχώς τις παραμέτρους του κυλίνδρου και του εργαλείου. Η ποιότητα ελέγχου των σωλήνων και των τεμαχίων, καθώς και η ακρίβεια των ρυθμίσεων του μύλου, πραγματοποιείται σε όλα τα στάδια της τεχνολογικής διαδικασίας. Οι πληροφορίες από κάθε μύλο εισέρχονται στον υπολογιστή για επεξεργασία, μετά την οποία εκδίδεται για μύλους για επιχειρησιακή διαχείριση.

Με μια λέξη, το έργο της αυτοματοποίησης των διαδικασιών κύλισης προσπαθεί να λύσει σε πολλές χώρες, συμπεριλαμβανομένης. και τη δική μας. Για να αναπτυχθεί ένα μαθηματικό μοντέλο διαχείρισης συνεχών ελαιοτριβείων, είναι απαραίτητο να γνωρίζουμε ότι η επίδραση των καθορισμένων τεχνολογικών παραμέτρων στην ακρίβεια των τελικών σωλήνων, γι 'αυτό είναι απαραίτητο να εξεταστούν τα χαρακτηριστικά της συνεχούς έλασης.

Ένα χαρακτηριστικό της μείωσης των σωλήνων με τάση είναι η υψηλότερη ποιότητα των προϊόντων ως αποτέλεσμα του σχηματισμού μικρότερης εγκάρσιας διακύμανσης, σε αντίθεση με την κύλιση χωρίς τάση, καθώς και τη δυνατότητα απόκτησης μικρών διαμέτρων. Ωστόσο, με αυτό το κύλινδρο, παρατηρείται αυξημένη διαμήκη διαφορά στα άκρα των σωλήνων. Τα πυκνά άκρα κατά τη διάρκεια της μείωσης με την τάση σχηματίζονται λόγω του γεγονότος ότι τα εμπρόσθια και τα οπίσθια άκρα του σωλήνα κατά τη διέλευση μέσω του πυρήνα δεν εκτίθενται στην πλήρη επίδραση της τάσης.

Η τάση χαρακτηρίζεται από το μέγεθος της τάσης τεντώματος στον σωλήνα (Χ). Το πιο πλήρες χαρακτηριστικό είναι ο συντελεστής πλαστικής τάσης, ο οποίος αντιπροσωπεύει την αναλογία της διαμήκους τάσης σωλήνα τεντώματος στην αντίσταση παραμόρφωσης μετάλλου στο κιβώτιο.

Συνήθως, ο αναγωγικός μύλος συντονίζεται κατά τέτοιο τρόπο ώστε ο συντελεστής πλαστικής τάσης σε κύτταρα μεσαίου μεγέθους να κατανέμεται ομοιόμορφα. Στο πρώτο και πρόσφατο κύτταρο, υπάρχει αύξηση και μείωση της έντασης.

Για να εντείνει τη διαδικασία μείωσης και την απόκτηση σωλήνων με λεπτό τοίχωμα, είναι σημαντικό να γνωρίζετε τη μέγιστη τάση που μπορεί να δημιουργηθεί σε ένα μύλο μείωσης. Η μέγιστη τιμή του συντελεστή πλαστικής τάσης στο μύλο (Z max) περιορίζεται σε δύο παράγοντες: τραβώντας την ικανότητα των κυλίνδρων και τις συνθήκες σπάσιμο του σωλήνα στο μύλο. Ως αποτέλεσμα της έρευνας, διαπιστώθηκε ότι με τη συνολική συμπίεση σωλήνα σε ένα μύλο έως 50-55%, το Z max περιορίζεται στην ικανότητα έλξης των κυλίνδρων.

Το εργαστήριο T-3, μαζί με την EFI, Vnipi "Tyazhpromelektroproekt" και την επιχείρηση "Ρωτήστε" Δημιούργησε τη βάση του συστήματος ACS-TP στη μονάδα TPA-80. Επί του παρόντος, τα ακόλουθα συστατικά αυτού του συστήματος λειτουργούν: UZN-N, UZN-P, γραμμή επικοινωνίας Ethernet, όλα τα χέρια.

3.2 Πίνακας υπολογισμού

Η κύρια αρχή της κατασκευής της τεχνολογικής διαδικασίας στις σύγχρονες εγκαταστάσεις είναι να επιτευχθεί σε ένα συνεχές μύλο των σωλήνων μιας μόνιμης διαμέτρου, η οποία επιτρέπει τη χρήση ενός κενού και ενός χιτωνίου είναι επίσης μόνιμη διάμετρο. Η απόκτηση των σωλήνων της απαιτούμενης διαμέτρου εξασφαλίζεται από τη μείωση. Ένα τέτοιο σύστημα εργασίας το καθιστά πολύ πιο εύκολο και απλοποιεί τη ρύθμιση του μύλου, μειώνει το πάρκο εργαλείων και, το πιο σημαντικό, σας επιτρέπει να διατηρείτε υψηλή απόδοση ολόκληρης της μονάδας ακόμη και όταν κυλάω σωλήνες της ελάχιστης διαμέτρου (μετά τη μείωση).

Ο κυλίνδρος υπολογίζεται με το κύλινδρο σύμφωνα με τη μέθοδο που περιγράφεται στο. Η εξωτερική διάμετρος του σωλήνα μετά τη μείωση καθορίζεται από το μέγεθος του τελευταίου ζεύγους κυλίνδρων.

D p3 \u003d (1,010..1,015) * d o \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm

όπου d p είναι ο τελικός σωλήνας μετά τον αναγωγικό μύλο.

Το πάχος τοιχώματος μετά από συνεχείς και μύλους αναγωγής θα πρέπει να είναι ίσο με το πάχος του τοιχώματος του τελικού σωλήνα, δηλ. S h \u003d sp \u003d s \u003d 3,2 mm.

Δεδομένου ότι μετά από ένα συνεχές μύλο, βγαίνει ένας σωλήνας μιας διάμετρος, τότε δεχόμαστε d h \u003d 94 mm. Σε συνεχείς μύλους, η βαθμονόμηση κυλίνδρων εξασφαλίζει την απόκτηση των τελευταίων ρολών ατμού της εσωτερικής διαμέτρου του σωλήνα μεγαλύτερη από 1-2 mm, έτσι ώστε η διάμετρος του άξονα να είναι ίση με:

H \u003d D H - (1..2) \u003d DH -2SN -2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.

Έχουμε υιοθετήσει τη διάμετρο του άξονα ίση με 85 mm.

Η εσωτερική διάμετρος του χιτωνίου πρέπει να παρέχει ελεύθερη χορήγηση του άξονα και διαρκεί 5-10 mm μεγαλύτερο από τη διάμετρο του άξονα

d r \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.

Ο τοίχος του μανικιού δέχεται:

S R \u003d S H + (11..14) \u003d 3.2 + 11,8 \u003d 15 mm.

Η εξωτερική διάμετρος των μανικιών προσδιορίζεται με βάση το μέγεθος της εσωτερικής διαμέτρου και το πάχος τοιχώματος:

D r \u003d d g + 2s g \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.

Η διάμετρος του χρησιμοποιούμενου Billet D З \u003d 120 mm.

Η διάμετρος του άξονα του υλικολογισμικού επιλέγεται λαμβάνοντας υπόψη το μέγεθος του κύλινδρου, δηλ. Ανυψώνοντας την εσωτερική διάμετρο του μανικιού που συνιστά από 3% έως 7% της εσωτερικής διαμέτρου:

N \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.

Οι συντελεστές σχεδίασης για το υλικολογισμικό, οι συνεχόμενοι και οι μύλοι μείωσης καθορίζονται από τους τύπους:

,

Συντελεστής κοινής κουκούλας είναι:

Ομοίως, υπολογίζεται ένας τροχός για σωλήνες με μέγεθος 48,3 × 4,0 mm και 60,3 × 5,0 mm.

Το τροχαίο τραπέζι παρουσιάζεται στον πίνακα. 3.1.

Πίνακας 3.1 - Τραβήξτε ταινία-80

Το μέγεθος των τελικών σωλήνων, mm		Διάμετρος του τεμαχίου, MM	Firmware Stan.				Συνεχής Stan.				Μειώνοντας το stan.				Συντελεστής κοινής κουκούλας
Εξωτερική διάμετρος	πάχος τοιχώματος		Μέγεθος του μανικιού, mm		Διάμετρος mandrel, mm	Συντελεστής εξώθησης	Μεγέθη σωλήνων, mm		Διάμετρος mandrel, mm	Συντελεστής εξώθησης	Μέγεθος σωλήνα, mm		Αριθμός κυττάρων	Συντελεστής εξώθησης
			Διάμετρος	πάχος τοιχώματος			Διάμετρος	πάχος τοιχώματος			Διάμετρος	πάχος τοιχώματος
33,7	3,2	120	125	15	88	2,20	94	3,2	85	5,68	34	3,2	24	2,9	36,24
48,3	4,0	120	125	15	86	2,2	94	4,0	84	4,54	48,6	4,5	16	1,94	19,38
60,3	5,0	120	125	18	83	1,89	94	5,0	82	4,46	61,2	5,0	12	1,52	12,81

3.3 Βαθμονόμηση των ρολών Mill

Η βαθμονόμηση των κυλίνδρων είναι σημαντική μέρος του Υπολογισμός του τρόπου λειτουργίας του μύλου. Καθορίζει σε μεγάλο βαθμό την ποιότητα των σωλήνων, η ανθεκτικότητα του εργαλείου, η κατανομή των φορτίων στα κύτταρα εργασίας και η μονάδα δίσκου.

Ο υπολογισμός της βαθμονόμησης των κυλίνδρων περιλαμβάνει:

α) τη διανομή ιδιωτικών παραμορφώσεων στις πόλεις του μύλου και την καταμέτρηση των μέσων διαμέτρων των διοικών ·

β) Προσδιορισμός του μεγέθους των διοχετεύσεων της βαλβίδας.

3.3.1 Διανομή ιδιωτικών παραμορφώσεων

Σύμφωνα με τη φύση των αλλαγών στις ιδιωτικές παραμορφώσεις του κλουβιού του μύλου αναγωγής μπορεί να χωριστεί σε τρεις ομάδες: το κεφάλι στην αρχή του μύλου, στην οποία οι συμπιέσεις αυξάνονται εντατικά κατά την κύλιση. Η βαθμονόμηση (στο τέλος του μύλου), στην οποία οι παραμορφώσεις μειώνονται στην ελάχιστη τιμή και η ομάδα των κυττάρων μεταξύ τους (ο μέσος όρος), στην οποία οι ιδιωτικές παραμορφώσεις είναι μέγιστες ή κοντά τους.

Όταν κυμαίνονται σωλήνες με τάση του μεγέθους των ιδιωτικών παραμορφώσεων, λαμβάνεται με βάση την κατάσταση της σταθερότητας του προφίλ σωλήνα με το μέγεθος της πλαστικής τάσης που παρέχει έναν προκαθορισμένο σωλήνα.

Ο συντελεστής γενικής πλαστικής τάσης μπορεί να καθοριστεί από τον τύπο:

,

όπου - αξονικές και εφαπτομενικές παραμορφώσεις που λαμβάνονται σε λογαριθμική μορφή. Η τιμή προσδιορίζεται στην περίπτωση του ασήμαντος διαμετρήματος από τον τύπο

T \u003d. ,

όπου (s / d) CP είναι η μέση αναλογία του πάχους τοιχώματος στη διάμετρο για την περίοδο του στελέχους του σωλήνα στο μύλο. K-συντελεστής λαμβάνοντας υπόψη την αλλαγή στο βαθμό πάχους του σωλήνα.

,

,

όπου m είναι η τιμή της συνολικής παραμόρφωσης του διαμέτρου του σωλήνα.

.

,

.

Το μέγεθος της κρίσιμης ιδιωτικής συμπίεσης με αυτόν τον συντελεστή πλαστικής τάσης, ανάλογα με, μπορεί να φτάσει το 6% στο δεύτερο κιβώτιο, 7,5% στο τρίτο κλουβί και 10% στο τέταρτο κλουβί. Στα πρώτα κιβώτια συνιστάται να λαμβάνεται στην περιοχή από 2,5-3%. Ωστόσο, για να εξασφαλιστεί μια σταθερή σύλληψη, το μέγεθος της συμπίεσης συνήθως μειώνεται.

Στην πριμοδευτική και πρόστιμα του μύλου, η συμπίεση μειώνεται επίσης, αλλά για τη μείωση των φορτίων στα ρολά και να αυξήσει την ακρίβεια των τελειωμένων σωλήνων. Στο τελευταίο κλουβί της ομάδας βαθμονόμησης, η συμπίεση λαμβάνεται ίση με το μηδέν, το προτίμησο έως 0,2 της συμπίεσης στο τελευταίο κλουβί της μεσαίας ομάδας.

ΣΕ Μεσαία ομάδα Οι Celes ασκούν μια ομοιόμορφη και ανώμαλη κατανομή των ιδιωτικών παραμορφώσεων. Με ομοιόμορφη κατανομή συμπίεσης σε όλα τα κύτταρα αυτής της ομάδας, είναι μόνιμες. Η ανομοιογενής κατανομή των ιδιωτικών παραμορφώσεων μπορεί να έχει αρκετές επιλογές και να χαρακτηρίζεται από τους ακόλουθους νόμους:

Η συμπίεση στη μεσαία ομάδα μειώνεται αναλογικά από τα πρώτα κύτταρα έως τους τελευταίους - τη λειτουργία πτώσης.

Σε πολλά πρώτα κύτταρα της μεσαίας ομάδας, μειώνονται οι ιδιωτικές παραμορφώσεις και τα υπόλοιπα είναι μόνιμα.

Συμπίεση στη μεσαία ομάδα πρώτη αύξηση και στη συνέχεια μείωση.

Σε πολλά πρώτα κύτταρα της μεσαίας ομάδας, οι ιδιωτικές παραμορφώσεις παραμένουν μόνιμες και μειώνουν τα υπόλοιπα.

Με την πτώση των τρόπων παραμόρφωσης στη μέση ομάδα κυττάρων, οι διαφορές στην τιμή της κύλισης και του φορτίου φορτίου μειώνεται, που προκαλούνται από την ανάπτυξη αντοχής παραμόρφωσης μετάλλου ως κύλινδρο, λόγω της μείωσης της θερμοκρασίας του και αυξάνονται το ποσοστό παραμόρφωσης. Πιστεύεται ότι μια μείωση της συμπίεσης από το τέλος του μύλου σας επιτρέπει επίσης να βελτιώσετε την ποιότητα της εξωτερικής επιφάνειας των σωλήνων και να μειώσετε την εγκάρσια διαφορά.

Κατά τον υπολογισμό της βαθμονόμησης των κυλίνδρων δεχτούμε την ομοιόμορφη κατανομή των ενώσεων.

Τα μεγέθη των ιδιωτικών παραμορφώσεων στους μύλους παρουσιάζονται στο ΣΧ. 3.1.

Κατανομή των ενώσεων

Με βάση τις υιοθετημένες αξίες των ιδιωτικών παραμορφώσεων, οι μέσες διαμέτρους των διοικητών μπορούν να υπολογιστούν από τον τύπο

.

Για το πρώτο κλουβί του μύλου (i \u003d 1) d i -1 \u003d d 0 \u003d 94 mm, τότε

mm.

Υπολογίζεται για αυτόν τον τύπο, οι μέσες διαμέτρους των βαθμολογιών παρουσιάζονται στο προσάρτημα.1.

3.3.2 Προσδιορισμός του μεγέθους των βαλβίδων βαλβίδων

Το σχήμα των calibers των τετριμμένων πλεξούδων φαίνεται στο ΣΧ. 3.2.

Το ωοειδές διαμέτρημα προέρχεται από το κέντρο ακτίνας RC του, μετατοπίστηκε σε σχέση με τον τροχαίο άξονα με την εκκεντρότητα του EXC.

Μορφή διαμετρήματος

Οι τιμές των ακτίνων και η εκκεντρικότητα των calibers προσδιορίζονται με πλάτος και ύψος των calibers από τους τύπους:

Για να προσδιοριστεί το μέγεθος του διαμετρήματος, είναι απαραίτητο να γνωρίζουμε τις τιμές των ημι-άξων Α και Β, και για τον ορισμό τους - την αξία της ωοπορίας του διαμετρήματος

Για να προσδιορίσετε την ωοψία του διαμετρήματος, μπορείτε να χρησιμοποιήσετε τον τύπο:

Ο δείκτης ισχύος C χαρακτηρίζει την πιθανή ποσότητα διεύρυνσης του διαμετρήματος. Κατά τη διάρκεια της μείωσης των ασημικών κυττάρων, λαμβάνεται Q \u003d 1.2.

Οι τιμές των ημι-αξόνων διαμετρήματος καθορίζονται από τις εξάρσεις:

όπου ο συντελεστής διόρθωσης F που μπορεί να υπολογιστεί από τον κατά προσέγγιση τύπο

Θα υπολογίσουμε το μέγεθος του διαμετρήματος σύμφωνα με τους παραπάνω τύπους για το πρώτο κιβώτιο.

Για άλλα κύτταρα, ο υπολογισμός γίνεται με τον ίδιο τρόπο.

Επί του παρόντος, ο τόνος κυλίνδρου πραγματοποιείται μετά την εγκατάσταση των κυλίνδρων στο κλουβί λειτουργίας. Το βαρετό οδηγεί σε ειδικές μηχανές στρογγυλής κοπής. Το βαρετό κύκλωμα φαίνεται στο ΣΧ. 3.3.

Σύκο. 3.3 - Σχήμα βαρείας διαμετρήματος

Για να ληφθεί ένα διαμέτρημα με προκαθορισμένες τιμές Α και Β, είναι απαραίτητο να προσδιοριστεί η διάμετρος του κόφτη D F και της μετατόπισης του σε σχέση με το επίπεδο των ατόμων κυλίνδρων (παράμετρος Χ). Τα D F και X καθορίζονται από τους ακόλουθους μαθηματικά ακριβείς τύπους:

Για την ασήμαντη γωνία άλεσης Α είναι 60 ° .di - η τέλεια διάμετρος των κυλίνδρων, di \u003d 330mm.

Υπολογίζεται σύμφωνα με τους παραπάνω τύπους των τιμών που συνοψίζονται στον πίνακα. 3.2.

Πίνακας 3.2 - Βαθμονόμηση κυλίνδρων

Αριθμός πηλού	d, mm.	Μ,%	ένα, mm.	b, mm.	r, mm.	e, mm.	D f, mm	X, mm.
1	91,17	2,0	45,60	45,50	45,80	0,37	91,50	8,11
2	87,07	4,5	43,60	43,40	43,80	0,35	87,40	8,00
3	82,71	5,0	41,40	41,20	41,60	0,33	83,00	7,87
4	78,58	5,0	39,30	39,20	39,50	0,32	78,80	7,73
5	74,65	5,0	37,40	37,20	37,50	0,3	74,90	7,59
6	70,92	5,0	35,50	35,40	35,70	0,28	71,20	7,45
7	67,37	5,0	33,70	33,60	33,90	0,27	67,60	7,32
8	64,00	5,0	32,00	31,90	32,20	0,26	64,20	7,18
9	60,80	5,0	30,40	30,30	30,60	0,24	61,00	7,04
10	57,76	5,0	28,90	28,80	29,00	0,23	58,00	6,90
11	54,87	5,0	27,50	27,40	27,60	0,22	55,10	6,76
12	52,13	5,0	26,10	26,00	26,20	0,21	52,30	6,62
13	49,52	5,0	24,80	24,70	24,90	0,2	49,70	6,48
14	47,05	5,0	23,60	23,50	23,70	0,19	47,20	6,35
15	44,70	5,0	22,40	22,30	22,50	0,18	44,80	6,21
16	42,46	5,0,	21,30	21,20	21,30	0,17	42,60	6,08
17	40,34	5,0	20,20	20,10	20,30	0,16	40,50	5,94
18	38,32	5,0	19,20	19,10	19,30	0,15	38,50	5,81
19	36,40	5,0	18,20	18,10	18,30	0,15	36,50	5,69
20	34,77	4,5	17,40	17,30	17,50	0,14	34,90	5,57
21	34,07	2	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
22	34,07	0	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
23	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52
24	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52

3.4 Υπολογισμός Καθεστώς ταχύτητας

Ο υπολογισμός του τρόπου λειτουργίας υψηλής ταχύτητας του μύλου είναι ο προσδιορισμός του αριθμού των στροφών των κυλίνδρων και τους αριθμούς περιστροφής των κινητήρων.

Κατά την κύλιση σωλήνων με τάση, μια μεγάλη επίδραση στην αλλαγή στο πάχος τοιχώματος είναι το μέγεθος της πλαστικής τάσης. Από την άποψη αυτή, καταρχάς είναι απαραίτητο να καθοριστεί ο συντελεστής γενικής πλαστικής τάσης στο συνολικό μύλο - z, το οποίο θα εξασφαλίσει την απόκτηση τοίχου. Ο υπολογισμός Ζ γενικά δόθηκε στην παράγραφο 3.3.

,

Πού είναι ο συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την επιρροή των ζωνών εκτός επαφής της παραμόρφωσης:

;

l i - καταγραφή μήκους τόξου:

;

- Γωνία σύλληψης:

;

f είναι ο συντελεστής τριβής, δεχόμαστε f \u003d 0,5; Α - Ο αριθμός των κυλίνδρων στο κιβώτιο και \u003d 3.

Στο πρώτο κλωβό εργασίας z1 \u003d 0. Στα επόμενα κύτταρα, είναι δυνατόν να ληφθούν τα zn i -1 \u003d z z.

,

;

;

.

Αντικατάσταση των παραπάνω φόρμουλων για τα πρώτα κιβώτια για να πάρετε:

mm;

;

;

;

; ;

mm.

Μετά τη διεξαγωγή παρόμοιων υπολογισμών για το δεύτερο κιβώτιο, τα ακόλουθα αποτελέσματα που ελήφθησαν: z p2 \u003d 0,42, S2 \u003d 3,251 mm, Ζ Ρ3 \u003d 0,426, S3 \u003d 3,252 mM, Ζ Ρ4 \u003d 0,446, S4 \u003d 3,258 mm. Σε αυτόν τον υπολογισμό z p i, σύμφωνα με την παραπάνω μέθοδο, σταματήστε, γιατί Το Z P2\u003e Z είναι ικανοποιημένο.

Από την κατάσταση της πλήρους ολίσθησης, καθορίζουμε τη μέγιστη δυνατή τάση z s στο τελευταίο παραμορφωτικό κλουβί, δηλ. z21. Σε αυτή την περίπτωση, υποθέτουμε ότι z p21 \u003d 0.

.

mm;

;

;

Πάχος τοίχου μπροστά από το 21ο κιβώτιο, δηλ. S 20, μπορείτε να καθορίσετε τον τύπο:

.

;

; ;

mm.

Μετά τη διεξαγωγή παρόμοιων υπολογισμών για το 20ο κλουβί, τα ακόλουθα αποτελέσματα που ελήφθησαν: z Z20 \u003d 0.357, S 19 \u003d 3,178 mm, Ζ Χ19 \u003d 0.396, S 18 \u003d 3.168 mm, Ζ Χ18 \u003d 0.416, S 17 \u003d 3,151mm, Z x17 \u003d 0,441, S 16 \u003d 3,151 mm. Σε αυτόν τον υπολογισμό z p παύουν, γιατί Η κατάσταση Z Z14\u003e Z είναι ικανοποιημένη.

Οι υπολογισμένες τιμές του πάχους του τοιχώματος στους μύλους δίδονται στον πίνακα. 2.20.

Για να προσδιορίσετε τον αριθμό των στροφών κυλίνδρων, πρέπει να γνωρίζετε τις κύλινδροι των ρολών. Για να προσδιορίσετε τις διαμέτρους τροχαίου, μπορείτε να χρησιμοποιήσετε τους τύπους που εμφανίζονται στο:

, (2)

όπου d in i είναι η διάμετρος του κυλίνδρου στην κορυφή.

.

Αν ένα , Ο υπολογισμός της διάμετρος κύλισης των κυλίνδρων θα πρέπει να διεξάγεται με την εξίσωση (1), εάν αυτή η κατάσταση δεν εκτελείται, τότε είναι απαραίτητο να χρησιμοποιηθεί (2).

Η τιμή χαρακτηρίζει τη θέση της ουδέτερης γραμμής στην περίπτωση που λαμβάνεται παράλληλα (από την άποψη του) του τροχαίου άξονα. Από την κατάσταση ισορροπίας στην περιοχή παραμόρφωσης για αυτή τη θέση των περιοχών ολίσθησης

,

Που καλύπτουν τον ρυθμό εισόδου του κύλινδρου V QQ \u003d 1,0 m / s, υπολογίστηκε ο αριθμός επαναστάσεων των κυλίνδρων του πρώτου κινδύνου

rpm.

Μετατρέπεται στα υπόλοιπα καλώδια που βρέθηκαν από τον τύπο:

.

Τα αποτελέσματα του υπολογισμού του καθεστώτος ταχύτητας παρουσιάζονται στον Πίνακα 3.3.

Πίνακας 3.3 - Αποτελέσματα υπολογισμού ταχύτητας

Αριθμός πηλού	S, mm.	Dcat, mm.	n, rpm
1	3,223	228,26	84,824
2	3,251	246,184	92,917
3	3,252	243,973	99,446
4	3,258	251,308	103,482
5	3,255	256,536	106,61
6	3,255	256,832	112,618
7	3,255	260,901	117,272
8	3,255	264,804	122,283
9	3,254	268,486	127,671
10	3,254	272,004	133,378
11	3,254	275,339	139,48
12	3,253	278,504	146,046
13	3,253	281,536	153,015
14	3,252	284,382	160,487
15	3,252	287,105	168,405
16	3,251	289,69	176,93
17	3,250	292,131	185,998
18	3,250	292,049	197,469
19	3,192	293,011	204,24
20	3,193	292,912	207,322
21	3,21	292,36	208,121
22	3,15	292,36	209
23	3,22	292,36	209
24	3,228	292,36	209

Σύμφωνα με τον πίνακα 3.3. Ένα γράφημα στροφών κυλίνδρων είναι κατασκευασμένο (Εικ. 3.4).

Ρυθμός περιστροφής Valkov

3.5 Παράμετροι ισχύος

Ένα χαρακτηριστικό χαρακτηριστικό της μεθόδου μειωμένης κύλισης σε σύγκριση με άλλους τύπους διαμήκους κύλισης είναι η παρουσία σημαντικού στο μέγεθος των εντάσεων διαστολής. Η παρουσία τάσης έχει σημαντική επίδραση στις παραμέτρους αντοχής της κύλισης - της πίεσης του μετάλλου στα ρολά και στιγμές της έλασης.

Η μεταλλική δύναμη στο ρολό Ρ είναι το γεωμετρικό άθροισμα της κατακόρυφης Ρ μέσα και το οριζόντιο Ρ των συστατικών:

Το κατακόρυφο συστατικό της μεταλλικής δύναμης στο ρολό καθορίζεται από τον τύπο:

,

όπου το p είναι η μέση ειδική πίεση του μετάλλου στον κύλινδρο. Το L είναι το μήκος της ζώνης παραμόρφωσης. d - διαμέτρου διαμετρήματος. Α - Ο αριθμός των κυλίνδρων στο κιβώτιο.

Το οριζόντιο συστατικό του PG είναι ίσο με τη διαφορά των προσπαθειών της εμπρόσθιας και οπίσθιας τάσης:

όπου z n, z z - οι συντελεστές της εμπρόσθιας και οπίσθιας πλαστικής τάσης. F P, F S - διατομεακή περιοχή των εμπρόσθιων και πίσω άκρων του σωλήνα. S - Αντίσταση παραμόρφωσης.

Για να προσδιοριστεί η μέση ειδική πίεση, συνιστάται η χρήση του τύπου V.P. Anisiform:

.

Η στιγμή της κύλισης (συνολικά στο κιβώτιο) καθορίζεται από τον τύπο:

.

Η αντίσταση παραμόρφωσης καθορίζεται από τον τύπο:

,

όπου t είναι η θερμοκρασία της κύλισης, ° C. Η είναι η ένταση των ποσοστών παραμόρφωσης μετατόπισης, 1 / s. E - σχετική συμπίεση · K1, K2, K3, K4, K5 - Empirical συντελεστές, για χάλυβα 10: K1 \u003d 0,885, Κ2 \u003d 7,79, Κ3 \u003d 0,134, Κ4 \u003d 0,164, έως 5 \u003d (- 2, οκτώ οκτώ ).

Η ένταση των ποσοστών παραμόρφωσης καθορίζεται από τον τύπο

Όπου L είναι ο βαθμός παραμόρφωσης της μετατόπισης:

t - Χρόνος παραμόρφωσης:

Η γωνιακή ταχύτητα του ρολού βρίσκεται δίπλα στον τύπο:

,

Η χωρητικότητα είναι ο τύπος:

Στην καρτέλα. 3.4. Τα αποτελέσματα του υπολογισμού των παραμέτρων αντοχής του κύλινδρου σύμφωνα με τους παραπάνω τύπους παρουσιάζονται.

Πίνακας 3.4 - Παράμετροι κύλισης ισχύος

Αριθμός πηλού	s s, mpa	p, kn / m 2	R, kn.	M, knm.	N, kw
1	116,78	10,27	16,95	-1,91	-16,93
2	154,39	9,07	25,19	2,39	23,31
3	162,94	9,1	21,55	2,95	30,75
4	169,48	9,69	22,70	3,53	38,27
5	167,92	9,77	20,06	2,99	33,37
6	169,48	9,84	19,06	3,35	39,54
7	171,12	10,47	18,79	3,51	43,11
8	173,01	11,15	18,59	3,68	47,23
9	175,05	11,89	18,39	3,86	51,58
10	176,70	12,64	18,13	4,02	56,08
11	178,62	13,47	17,90	4,18	61,04
12	180,83	14,36	17,71	4,35	66,51
13	182,69	15,29	17,48	4,51	72,32
14	184,91	16,31	17,26	4,67	78,54
15	186,77	17,36	16,83	4,77	84,14
16	189,19	18,53	16,65	4,94	91,57
17	191,31	19,75	16,59	5,14	100,16
18	193,57	22,04	18,61	6,46	133,68
19	194,32	26,13	15,56	4,27	91,34
20	161,13	24,09	11,22	2,55	55,41
21	134,59	22,69	8,16	1,18	33,06
22	175,14	15,45	7,43	0,87	25,42
23	180,00	-	-	-	-
24	180,00	-	-	-	-

Σύμφωνα με τον πίνακα. 3.4 Κατασκευασμένα γραφήματα αλλαγών στις παραμέτρους ισχύος των κυλίνδρων μέσω των κέντρων του μύλου (Εικ. 3.5, 3.6, 3.7).

Αλλάξτε την ειδική πίεση μέσου

Αλλαγή των προσπαθειών μετάλλων στην κοιλάδα

Αλλάζοντας τη στιγμή της τροχιάς

3.6 Μελέτη της επιρροής των μεταβατικών τρόπων αναγωγής υψηλής ταχύτητας στο μέγεθος της διαμήκης επιφάνειας των τελικών τριμελών των τελικών σωλήνων

3.6.1 Περιγραφή του αλγορίθμου υπολογισμού

Η μελέτη διεξήχθη με στόχο την απόκτηση δεδομένων σχετικά με την επίδραση των μεταβατικών τρόπων αναγωγής υψηλής ταχύτητας μείωση του μεγέθους της διαμήκης επιφάνειας των τελικών τριμηνιαίων σωλήνων.

Προσδιορισμός του συντελεστή διεξαγωγής τάσης σύμφωνα με τις γνωστές στροφές ρολών, δηλ. Οι εξάρσεις zn i \u003d f (η I / NI -1) διεξήχθησαν σύμφωνα με τη μέθοδο επίλυσης του λεγόμενου αντίστροφου προβλήματος, που προτείνεται από το G.I. Gulyaev, προκειμένου να επιτευχθεί η εξάρτηση του πάχους του τοίχου από τις στροφές των κυλίνδρων.

Η ουσία της τεχνικής έχει ως εξής.

Η καθιερωμένη διαδικασία μείωσης του σωλήνα μπορεί να περιγραφεί από το σύστημα των εξισώσεων που αντικατοπτρίζουν την τήρηση του νόμου της σταθερότητας του δεύτερου όγκου και της ισορροπίας των δυνάμεων στο επίκεντρο της παραμόρφωσης:

(3.1.)

Με τη σειρά του, όπως γνωρίζετε,

Dkat i \u003d j (zz i, zp i, και i),

m i \u003d y (zz i, zp i, b i),

Πού και εγώ και η BI είναι οι αξίες που δεν εξαρτώνται από την ένταση, ο Ni είναι ένας κύκλος εργασιών στροφών στην κλίση I-OH,  i είναι ο συντελεστής της εξάτμισης στο κιβώτιο I-OH, DCAT I-DCAT I Η διάμετρος του κυλίνδρου στο κιβώτιο I-OH, ZP I, ZZ i - οι συντελεστές της εμπρόσθιας και πίσω πλαστικής τάσης.

Λαμβάνοντας υπόψη ότι το σύστημα ZZ i \u003d ZP i -1 σύστημα εξισώσεων (3.1) μπορείτε να γράψετε σε γενική φόρμα ως εξής:

(3.2.)

Το σύστημα των εξισώσεων (3.2) που λύνουμε σε σχέση με τους εμπρόσθιους και πίσω συντελεστές πλαστικής τάσης με τη μέθοδο διαδοχικών προσεγγίσεων.

Λαμβάνοντας το Z1 \u003d 0 Ρυθμίστε την τιμή του ZP1 και από την πρώτη εξίσωση του συστήματος (3.2.) Η μέθοδος επανάληψης προσδιορίζεται με ZP2, στη συνέχεια από τη δεύτερη εξίσωση - ZP 3, κλπ., Ρύθμιση της τιμής του ZP 1, εσείς μπορεί να βρει μια τέτοια λύση στην οποία ZP n \u003d 0.

Γνωρίζοντας τους εμπρόσθιους και οπίσθιους συντελεστές πλαστικής τάσης, καθορίζουμε το πάχος τοιχώματος μετά από κάθε κλουβί από τον τύπο:

(3.3.)

όπου Α είναι ο συντελεστής που καθορίζεται από τον τύπο:

;

;

z i - Μεσαίο (ισοδύναμο) συντελεστής πλαστικής τάσης

.

3.6.2 Αποτελέσματα έρευνας

Χρησιμοποιώντας τα αποτελέσματα του υπολογισμού της βαθμονόμησης του εργαλείου (ρήτρα 3.3) και της ρύθμισης ταχύτητας του μύλου (ταχύτητες περιστροφής) με τη διαδικασία σταθερής μείωσης (ρήτρα 3.4) στο επαγγελματικό λογισμικό MathCad 2001, το σύστημα (3.2). Και εκφράσεις (3.3.) Σκοπός του προσδιορισμού της αλλαγής του πάχους τοιχώματος.

Είναι δυνατό να μειωθεί το μήκος των πυκνωμένων άκρων αυξάνοντας τον συντελεστή πλαστικής τάσης αλλάζοντας τις στροφές των κυλίνδρων κατά την κύλιση των ακροδέκτες.

Επί του παρόντος, το στρατόπεδο μείωσης TPA-80 δημιούργησε ένα σύστημα ελέγχου ελέγχου συνεχούς περιστροφής. Αυτό το σύστημα σάς επιτρέπει να ρυθμίζετε δυναμικά τις στροφές των RRS των RRS των RRS όταν κυλάτε τους ακροδέκτες σύμφωνα με την καθορισμένη γραμμική εξάρτηση. Μια τέτοια ρύθμιση των κυλίνδρων κυλίνδρων κατά την κύλιση των τελικών τμημάτων των σωλήνων ονομάζεται "σφήνα των ταχυτήτων". Rolls Rolls όταν κυμαίνονται τελικά οικόπεδα σωλήνων υπολογίζονται από τον τύπο:

, (3.4.)

Όπου n i είναι οι στροφές των κυλίνδρων στην κλίση I-OH με τη σταθερή λειτουργία, το K I -Choelectile μειώνοντας τις στροφές των κυλίνδρων σε%, ο αριθμός του i του κλουβιού.

Η εξάρτηση του συντελεστή κύκλου εργασιών των κυλίνδρων σε αυτή την κατηγορία μπορεί να είναι γραμμική

Στο i \u003d (Εικ .3.8).

Εξάρτηση του συντελεστή μείωσης των στροφών κυλίνδρων στο κλουβί από τον αριθμό κλίσης.

Τα δεδομένα προέλευσης για τη χρήση αυτού του κανονισμού ρυθμίσεων είναι:

Ο αριθμός των κυττάρων στους οποίους οι αλλαγές ρύθμισης ταχύτητας περιορίζονται στο μήκος των πυκνωμένων άκρων (3 ... 6).

Η αξία της μείωσης των στροφών κυλίνδρων στο πρώτο κλουβί του μύλου περιορίζεται από τη δυνατότητα ηλεκτρικής κίνησης (0,5 ... 15%).

Σε αυτό το έργο, για να μελετήσετε τον αντίκτυπο της ρύθμισης υψηλής ταχύτητας PPPs στην άκρη διαμήκη διαφορά, υποτίθεται ότι η αλλαγή της ρυθμίσεως ταχύτητας κατά τη διάρκεια της μείωσης των εμπρόσθιων και των πίσω άκρων των σωλήνων διεξάγεται στα πρώτα 6 κύτταρα. Η μελέτη διεξήχθη με την αλλαγή της ταχύτητας περιστροφής στα πρώτα κύτταρα του μύλου σε σχέση με την αναφερόμενη κύλιση (μεταβαλλόμενη τη γωνία κλίσης προς τα εμπρός στο Σχ. 3.8).

Ως αποτέλεσμα της μοντελοποίησης των διαδικασιών πλήρωσης των ΣΔΙΤ και της εξόδου του σωλήνα από τον σωλήνα του σωλήνα, οι εξάρσεις του πάχους του τοιχώματος των εμπρόσθιων και τα πίσω άκρα των σωλήνων από την ποσότητα των αλλαγών στην ταχύτητα περιστροφής στην πρώτη Οι πόλεις παρουσιάζονται στο Σχ.3.9. και το Σχ .3.10. Για σωλήνες με μέγεθος 33,7x3,2 mm. Η πιο βέλτιστη τιμή της "σφήνας ταχύτητας" από την άποψη της ελαχιστοποίησης του μήκους της κοπής τερματικού και "χτύπημα" του πάχους τοιχώματος στο πεδίο ανοχής DIN 1629 (η ανοχή του πάχους τοιχώματος ± 12,5%) είναι K1 \u003d 10 -12%.

Στο ΣΧ. 3.11. και το ΣΧ. 3.12. Οι εξάρσεις από τα μήκη των εμπρόσθιων και οπίσθιων πυκνωμένων άκρων των τελειωμένων σωλήνων δίδονται όταν χρησιμοποιούν την "σφήνα ταχύτητας" (k1 \u003d 10%) που λαμβάνεται ως αποτέλεσμα της παροδικής μοντελοποίησης. Από τις παραπάνω εξαρτήσεις, μπορεί να γίνει το ακόλουθο συμπέρασμα: η χρήση της "σφήνας ταχύτητας" δίνει ένα αξιοσημείωτο αποτέλεσμα μόνο όταν κυλάει τους σωλήνες με διάμετρο μικρότερη από 60 mm με πάχος τοιχώματος μικρότερο από 5 mm και με Μια μεγαλύτερη διάμετρος και πάχος του τοιχώματος του σωλήνα, το τοίχωμα του τοιχώματος δεν συμβαίνει για να επιτευχθούν οι απαιτήσεις του προτύπου.

Στο ΣΧ. 3.13., 3.14., 3.15., Οι εξάρσεις του μήκους του εμπρόσθιου πυκνητικού άκρου από την εξωτερική διάμετρο των τελειωμένων σωλήνων για τις τιμές των πάχους τοίχου 3,5, 4,0, 5,0 mm, με διαφορετικές τιμές Η "σφήνα ταχύτητας" (αποδέχθηκε ο αναγωγικός συντελεστής K1 Rolls ίση με 5%, 10%, 15%).

Την εξάρτηση του πάχους τοιχώματος του εμπρόσθιου άκρου του σωλήνα από το μέγεθος

"Σφήνα ταχύτητας" για μέγεθος 33,7x3,2 mm

Την εξάρτηση του πάχους του οπίσθιου άκρου του σωλήνα από το μέγεθος της "σφήνας των ταχυτήτων" για το μέγεθος 33,7x3,2 mm

Την εξάρτηση του μήκους του εμπρόσθιου πυκνητικού άκρου του σωλήνα από το D και S (στο K1 \u003d 10%)

Την εξάρτηση του φόντου του οπίσθιου πυκνωμένου άκρου του σωλήνα από το D και S (στο K1 \u003d 10%)

Η εξάρτηση του μήκους του εμπρόσθιου πυκνωμένου άκρου του σωλήνα από τη διάμετρο του τελειωμένου σωλήνα (S \u003d 3,5 mm) σε διαφορετικές τιμές της "σφήνας των ταχυτήτων".

Η εξάρτηση του μήκους του μπροστινού πυκνού άκρου του σωλήνα από τη διάμετρο του τελειωμένου σωλήνα (S \u003d 4,0 mm) σε διάφορες τιμές της "σφήνας των ταχυτήτων"

Η εξάρτηση του μήκους του μπροστινού πυκνού άκρου του σωλήνα από τη διάμετρο του τελειωμένου σωλήνα (S \u003d 5,0 mm) με διάφορες τιμές της "σφήνας ταχύτητας".

Από τα παραπάνω γραφήματα, μπορεί να φανεί ότι η μεγαλύτερη επίδραση όσον αφορά τη μείωση του οδοστρώματος τερματικών τελικών σωλήνων δίνει μια δυναμική επανάσταση των RRS Rolls εντός K 1 \u003d 10 ... 15%. Δεν υπάρχει εντατική αλλαγή στην "σφήνα ταχύτητας" (k 1 \u003d 5%) δεν σας επιτρέπει να λεπτή πάχος του τοιχώματος των ακροδεκτών.

Επίσης, όταν κυμαίνονται σωλήνες με πάχος τοίχου 5 mm, η τάση που προκύπτει από τη δράση της "σφήνας των ταχυτήτων" δεν είναι σε θέση να πνίξει τον τοίχο λόγω της ανεπαρκούς ικανότητας έλξης των κυλίνδρων. Κατά την κύλιση των σωλήνων με διάμετρο μεγαλύτερη από 60 mm, ο συντελεστής απορρόφησης στον μύλο μείωσης είναι μικρό, έτσι ώστε η πάχυνση των άκρων να μην συμβαίνει πρακτικά, επομένως, η χρήση της "σφήνας ταχύτητας" δεν είναι πρακτική.

Η ανάλυση των παραπάνω γραφημάτων έδειξε ότι η χρήση της "σφήνας ταχύτητας" σε ένα μύλο αναγωγής TPA-80 OJSC "Crosrow" επιτρέπει τη μείωση του μήκους του εμπρόσθρου πυκνητικού άκρου κατά 30%, το οπίσθιο πυκνωμένο άκρο του 25%.

Όπως φαίνεται από τους υπολογισμούς Mochalov D.A. Για περισσότερα Αποτελεσματική εφαρμογή Σφήνα ταχύτητας Για περαιτέρω μείωση της κοπής τερματικού, είναι απαραίτητο να εξασφαλιστεί η λειτουργία των πρώτων κυττάρων στη λειτουργία πέδησης με την σχεδόν πλήρη χρήση κυλίνδρων κυλίνδρων λόγω της χρήσης μιας πιο περίπλοκης μη γραμμικής εξάρτησης του συντελεστή των αναγωγικών κυλίνδρων σε αυτό το κλουβί από τον αριθμό κλίσης. Είναι απαραίτητο να δημιουργηθεί μια επιστημονικά τεκμηριωμένη τεχνική για τον προσδιορισμό της βέλτιστης λειτουργίας k i \u003d f (i).

Η ανάπτυξη ενός τέτοιου βέλτιστου αλγορίθμου ελέγχου των RRS μπορεί να χρησιμεύσει ως στόχος για την περαιτέρω ανάπτυξη του UZD-P σε ένα πλήρες asutp tpa-80. Καθώς η εμπειρία της χρήσης ενός τέτοιου Asutp, η ρύθμιση του αριθμού των κυλίνδρων κυλίνδρων κατά την κύλιση των ακροδέκτες, σύμφωνα με το Mannesmann (συσκευασία εφαρμογής Carta), μειώνει το μέγεθος των σωλήνων τερματικού κατά περισσότερο από 50%, λόγω του συστήματος αυτόματος έλεγχος Η διαδικασία μείωσης των σωλήνων, η οποία περιλαμβάνει τόσο ένα ορυχείο όσο και τη μέτρηση υποσυστημάτων διαχείρισης υποσυστήματος και ένα υποσύστημα υπολογισμού του βέλτιστου τρόπου μείωσης και της διαχείρισης της διαδικασίας σε πραγματικό χρόνο.

4. Τεχνική και οικονομική αιτιολόγηση του έργου

4.1 ουσία του προγραμματισμένου γεγονότος

Το έργο αυτό προτείνει την εισαγωγή της βέλτιστης ροής υψηλής ταχύτητας σε ένα μύλο μείωσης-τεντώματος. Λόγω αυτής της εκδήλωσης, σχεδιάζεται η μείωση του αναλώσιμου συντελεστή μετάλλων και λόγω της μείωσης του μήκους των τεμαχισμένων πυκνωμένων άκρων των τελικών σωλήνων, η αύξηση της παραγωγής 80 τόνων ανά μήνα αναμένεται κατά μέσο όρο.

Οι επενδύσεις κεφαλαίου που απαιτούνται για την εφαρμογή αυτού του έργου αποτελούν 0 ρούβλια.

Η χρηματοδότηση του έργου μπορεί να εφαρμοστεί στο πλαίσιο του άρθρου "τρέχουσας επισκευής", εκτιμήσεις κόστους. Μπορείτε να εφαρμόσετε το έργο εντός μιας ημέρας.

4.2 Υπολογισμός του κόστους παραγωγής

Υπολογισμός του κόστους 1T. Προϊόντα με υπάρχοντα πρότυπα καλλιέργειας πυκνωμένων άκρων σωλήνων δίνεται στον πίνακα. 4.1.

Ο υπολογισμός του έργου δίνεται στον πίνακα. 4.2. Δεδομένου ότι το αποτέλεσμα της εφαρμογής του έργου δεν αποτελεί αύξηση της παραγωγής, ο επανυπολογισμός των τιμών ροής για την ανακατανομή στον υπολογισμό του σχεδιασμού δεν πραγματοποιείται. Η κερδοφορία του έργου είναι η μείωση του κόστους μειώνοντας τα απόβλητα σε περικοπή. Η καλλιέργεια μειώνεται λόγω της μείωσης του αναλώσιμου συντελεστή μετάλλων.

4.3 Υπολογισμός των δεικτών έργων

Ο υπολογισμός των δεικτών του έργου γίνεται με βάση τον υπολογισμό του κόστους που δίνεται στον πίνακα. 4.2.

Αποταμιεύσεις από τη μείωση του κόστους ετησίως:

Π.χ. (C 0-C P) * V PR \u003d (12200,509-12091,127) * 110123,01 \u003d 12045475,08p.

Κέρδος στην έκθεση:

PR 0 \u003d (P-C 0) * V από \u003d (19600-12200,509) * 109123.01 \u003d 807454730,39Р.

Κέρδος για το έργο:

PR N \u003d (P-S N) * V \u003d (19600-12091,127) * 110123,01 \u003d 826899696,5.

Η αύξηση των κερδών θα είναι:

PR \u003d PR P-PR 0 \u003d 826899696,5-807454730,39 \u003d 19444966,11.

Η κερδοφορία των προϊόντων ήταν:

Η κερδοφορία των προϊόντων του έργου:

Η ταμειακή ροή στην έκθεση και το έργο παρουσιάζεται στον Πίνακα 4.3. και 4.4., αντίστοιχα.

Πίνακας 4.1 - Υπολογισμός του κόστους των 1 τόνων ενοικίασης στο εργαστήριο T-3 OJSC "Crossow

P / P.	Κόστος άρθρου	αριθμός	Τιμή 1 τόνος	Αθροισμα
1	2	3	4	5
ΕΓΩ.	Καταχωρήθηκε στην ανακατανομή: 1. Προετοιμασία, t / t; 2. Απόβλητα, T / T: Υποσταθέντες κύκλους.
Εγώ.	Peredcel Έξοδα 2. Κόστος ενέργειας: Ηλεκτρική ενέργεια, kw / h Ζευγάρια για παραγωγή, GKal Τεχνικό νερό, TM 3 Πεπιεσμένο αέρα, TM 3 Τρέχον νερό, TM 3 tm 3, tm 3 3. Βοηθητικά υλικά 7. Ανταλλακτικός εξοπλισμός 10. Overaul 11. Εργασίες των μεταφορών 12. Άλλα έξοδα εργαστηρίου Συνολικά έξοδα κυκλοφορίας
SH	Hosteranvian έξοδα

Πίνακας 4.2 - Υπολογισμός έργου κόστους 1 τόνους έλασης

P / P.	Κόστος άρθρου	αριθμός	Τιμή 1 τόνος	Αθροισμα
ΕΓΩ.	Καταχωρήθηκε στην ανακατανομή: 1. Προετοιμασία, t / t; 2. Απόβλητα, T / T: Υποσταθέντες κύκλους. Σύνολο που καθορίζεται στην ανακατανομή των αποβλήτων και του γάμου
Π	Peredcel Έξοδα 1. Τεχνολογικό καύσιμο (φυσικό αέριο), εδώ 2. Κόστος ενέργειας: Ηλεκτρική ενέργεια, kw / h Ζευγάρια για παραγωγή, GKal Τεχνικό νερό, TM 3 Πεπιεσμένο αέρα, TM 3 Τρέχον νερό, TM 3 tm 3, tm 3 3. Βοηθητικά υλικά 4. Ο κύριος μισθός των εργαζομένων παραγωγής 5. Πρόσθετος μισθός των εργαζομένων παραγωγής 6. Κοινωνικές εκπτώσεις 7. Ανταλλακτικός εξοπλισμός 8. Τρέχουσα επισκευή και συντήρηση παγίων περιουσιακών στοιχείων 9. Αποσβέσεις πάγιων περιουσιακών στοιχείων 10. Overaul 11. Εργασίες των μεταφορών 12. Άλλα έξοδα εργαστηρίου Συνολικά έξοδα κυκλοφορίας
SH	Hosteranvian έξοδα Συνολικό κόστος παραγωγής
Iv	Εξαιρετικά έξοδα Συνολικό συνολικό κόστος

Η βελτίωση της τεχνολογικής διαδικασίας θα επηρεάσει τους τεχνικούς και οικονομικούς δείκτες των δραστηριοτήτων των επιχειρήσεων ως εξής: η κερδοφορία της παραγωγής προϊόντων κατά 1,45% θα αυξηθεί, η εξοικονόμηση από το χαμηλότερο κόστος θα ανέλθει σε 12 εκατομμύρια ρούβλια. ένα χρόνο που θα συνεπάγεται αύξηση των κερδών.

Πίνακας 4.3 - Ταμειακή ροή ανά έκθεση

Το χρήμα ρέει	Της χρονιάς
	1	2	3	4	5
Α. Εισαγωγή μετρητών:
- όγκος παραγωγής, tn
- Τιμή προϊόντος, τρίψτε.
Συνολική εισροή
Β. Εκροές μετρητών:
- λειτουργικά έξοδα
-Νογόνα στα κέρδη	193789135,29
Συνολική εκδρομή:	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34
Καθαρή ταμειακή ροή (AA-B)
Coeff. Αναστροφή	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25.
	493902383,46	889024290,22	1205121815,64	1457999835,97	1457999835,97

Πίνακας 4.4 - Ταμειακή ροή ανά έργο

Το χρήμα ρέει	Της χρονιάς
	1	2	3	4	5
Α. Εισαγωγή μετρητών:
- όγκος παραγωγής, tn
- Τιμή προϊόντος, τρίψτε.
- Έσοδα από πωλήσεις, τρίψτε.
Συνολική εισροή
Β. Εκροές μετρητών:
- λειτουργικά έξοδα
-Νογόνα στα κέρδη
Συνολική εκδρομή:	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63
Καθαρή ταμειακή ροή (AA-B)	632190135,03	632190135,03	632190135,03
Coeff. Αναστροφή	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25.
Εκπτωτικό ρεύμα (AA-B) * Να επενδύσει
CDD σωρευτική ταμειακή ροή

Το οικονομικό προφίλ του έργου παρουσιάζεται στο Σχ.4.1. Σύμφωνα με τα γραφήματα που φαίνονται στο ΣΧ. 4.1. Το σωρευτικό έργο ChDD υπερβαίνει τον προγραμματισμένο δείκτη, το οποίο υποδεικνύει την άνευ όρων κερδοφορία του έργου. Το σωρευτικό chdd, που υπολογίζεται για το έργο που εισάγεται, από το πρώτο έτος είναι μια θετική αξία, δεδομένου ότι το έργο δεν απαιτούσε επενδύσεις κεφαλαίου.

Προφίλ χρηματοοικονομικού έργου

Το σημείο διάλειμμα υπολογίζεται από τον τύπο:

Το σημείο διάλειμμα χαρακτηρίζει τον ελάχιστο όγκο των προϊόντων στα οποία τελειώνει η απώλεια και το πρώτο κέρδος εμφανίζεται.

Στην καρτέλα. 4.5. Τα δεδομένα παρουσιάζονται για τον υπολογισμό των μεταβλητών και το σταθερό κόστος.

Σύμφωνα με τα στοιχεία αναφοράς, το ποσό των μεταβλητών δαπανών ανά μονάδα παραγωγής είναι ZOIG \u003d 11212.8., Το ποσό του συνεχούς κόστους ανά μονάδα παραγωγής είναι post \u003d 987.7. Το ποσό των συνεχόμενων δαπανών για ολόκληρο τον όγκο της έκθεσης σχετικά με την έκθεση είναι 107780796,98.

Σύμφωνα με τα δεδομένα του έργου, το ποσό του μεταβλητού κόστους Z per \u003d 11103.5p., Το ποσό των σταθερών δαπανών του Post \u003d 987.7. Το ποσό των συνεχόμενων δαπανών για ολόκληρο τον όγκο της έκθεσης σχετικά με την έκθεση είναι 108768496,98.

Πίνακας 4.5 - Το ποσοστό των συνεχόμενων δαπανών στη δομή του προγραμματισμένου και του κόστους του έργου

P / P.	Κόστος άρθρου	Ποσό σύμφωνα με το σχέδιο, τρίψτε.	Το ποσό του έργου, τρίψτε.	Το μερίδιο των συνεχιζόμενων δαπανών στη διάρθρωση των δαπανών για την ανακατανομή,%
1	2	3	4	5
1	Peredcel Έξοδα 1. Τεχνολογικό καύσιμο (φυσικό αέριο), εδώ 2. Κόστος ενέργειας: Ηλεκτρική ενέργεια, kw / h Ζευγάρια για παραγωγή, GKal Τεχνικό νερό, TM 3 Πεπιεσμένο αέρα, TM 3 Τρέχον νερό, TM 3 tm 3, tm 3 3. Βοηθητικά υλικά 4. Ο κύριος μισθός των εργαζομένων παραγωγής 5. Πρόσθετος μισθός των εργαζομένων παραγωγής 6. Κοινωνικές εκπτώσεις 7. Ανταλλακτικός εξοπλισμός 8. Τρέχουσα επισκευή και συντήρηση παγίων περιουσιακών στοιχείων 9. Αποσβέσεις πάγιων περιουσιακών στοιχείων 10. Overaul 11. Εργασίες των μεταφορών 12. Άλλα έξοδα εργαστηρίου Συνολικά έξοδα κυκλοφορίας
2	Hosteranvian έξοδα Συνολικό κόστος παραγωγής			100
3	Εξαιρετικά έξοδα Συνολικό συνολικό κόστος			100

Σύμφωνα με τα στοιχεία αναφοράς, το σημείο διάλειμμα είναι:

Tb ot t.

Με το έργο, το σημείο διάλειμμα είναι:

Tb pr t.

Στην καρτέλα. 4.6. Υπολογισμός των εσόδων και όλων των τύπων δαπανών για την παραγωγή προϊόντων πωλήσεων που απαιτούνται για τον προσδιορισμό του σημείου διάλειμμα. Γράφημα υπολογισμού του σπασμένου σημείου της έκθεσης και του έργου παρουσιάζονται στο Σχ.4.2. και το Σχ .4.3. αντίστοιχα.

Πίνακας 4.6 - Δεδομένα για τον υπολογισμό του σημείου διάλειμμα

Υπολογισμός του σημείου διακοπής της έκθεσης

Υπολογισμός του σημείου διακοπής του έργου

Οι τεχνικοί και οικονομικοί δείκτες του έργου παρουσιάζονται στον πίνακα. 4.7.

Ως εκ τούτου, μπορεί να συναχθεί το συμπέρασμα ότι το συμβάν που προτείνεται στο σχέδιο θα μειώσει το κόστος του προϊόντος που κατασκευάζεται κατά 1,45% με τη μείωση του μεταβλητού κόστους, το οποίο συμβάλλει στην αύξηση των κερδών κατά 19,5 εκατομμύρια ρούβλια. Με ετήσια παραγωγή 110123,01 τόνων. Το αποτέλεσμα του έργου είναι η αύξηση του σωρευτικού καθαρού μειωμένου εισοδήματος σε σχέση με την προγραμματισμένη αξία κατά την εξεταζόμενη περίοδο. Επίσης, ένα θετικό σημείο είναι να μειωθεί το κατώφλι του σπασίματος - ακόμη και από 12,85 χιλιάδες τόνους σε 12,8 χιλιάδες τόνους.

Πίνακας 4.7 - Τεχνικοί και οικονομικοί δείκτες του έργου

Όχι. P / P	Δείκτης	Κανω ΑΝΑΦΟΡΑ	Εργο	Απόκλιση
				Απόλυτος	%
1	Όγκος παραγωγής: σε φυσικούς όρους, t σε όρους αξίας, χιλιάδες ρούβλια.
2	Βασική αξία Ταμεία παραγωγής, χιλιάδες ρούβλια.	6775032	6775032	0	0
3	Κοινό κόστος (πλήρες κόστος): Συνολική έκδοση, χιλιάδες ρούβλια. Μονάδες προϊόντων, τρίψτε.
4	Κερδοφορία των προϊόντων,%	60,65	62,1	1,45	2,33
5	Καθαρίστε το μειωμένο εισόδημα, Chdd	1700,136
6	Συνολικές επενδύσεις, χιλιάδες ρούβλια.	0
7	Αναφορά: σπάσιμο-ακόμη και σημείο tb, t, Τιμή προεξόφλησης F, Εσωτερικός ρυθμός απόδοσης του ΑΕΕ Μέγιστη λειτουργία μετρητών K, χιλιάδες ρούβλια.

συμπέρασμα

Αυτό το Δυλωματικό Έργο έχει αναπτύξει μια τεχνολογία παραγωγής σωλήνων γενικής χρήσης για το DIN 1629. Το χαρτί συζητά τη δυνατότητα μείωσης του μήκους των πυκνωμένων άκρων που δημιουργούνται κατά τη διάρκεια της κύλισης στον αναγωγικό μύλο, λόγω της αλλαγής των ρυθμίσεων υψηλής ταχύτητας του μύλου όταν κυλάει τα τερματικά τμήματα του σωλήνα χρησιμοποιώντας τις δυνατότητες του συστήματος UZD-P. Καθώς οι υπολογισμοί έδειξαν ότι η μείωση του μήκους των πυκνωμένων άκρων μπορεί να φτάσει το 50%.

Οι οικονομικοί υπολογισμοί έδειξαν ότι η χρήση των προτεινόμενων τρόπων μεταφοράς θα μειώσει το κόστος μιας μονάδας προϊόντων κατά 1,45%. Αυτό, διατηρώντας παράλληλα τους υφιστάμενους όγκους παραγωγής, θα επιτρέψει αύξηση των κερδών κατά 20 εκατομμύρια ρούβλια κατά το πρώτο έτος.

Βιβλιογραφία

1. Anuriev v.i. "Κατάλογος κατασκευαστών μηχανών σχεδιαστών" σε 3 τόμους, τόμος 1 - Μ. "Μηχανολογική Μηχανική" 1980 - 728 σ.

{!LANG-919ce48cdbbaa0eb9165c4891ec0ccea!}

{!LANG-d740e6d4b6996aa743338f68f7d3e920!}

{!LANG-30af3300e991bcd1f1eb38c7d3580959!}

{!LANG-a3e958a1d4d5219fbee84dd73ad33bce!} {!LANG-b291b29ce43c2240923e84a52c48866f!}{!LANG-6e3336423aef31aa2c52df94409c0d33!}

{!LANG-55edbd8a2b47cf4285fe061f1e622f9a!}

{!LANG-97ff0469dbb810b4f142af683829990f!}
{!LANG-d5b8a0bab042b58977aaa4215ad6609b!}
{!LANG-4cb7202efd8c62866ac9b4a06c8a7b60!}
{!LANG-8e9aa3dc5df0b832e42962b363926e3e!}
{!LANG-4b73a64121f960b86aee99bc487a979e!}
{!LANG-87f20301b0cd4d93c1b0bd9a8196be00!}
{!LANG-215823c52b056219809e6f2cea6b712c!}
{!LANG-86818a567f405430deda9090ef13815b!}
{!LANG-f56878d923a24eec7d7b1a25df2a9a13!}
{!LANG-64f7027c1fe746e076e7658ce3075089!}
{!LANG-c76847d463f4d19e013bd35a23644474!}
{!LANG-b507c2b3d7833769ab1b83e5db896270!}