Σταθερότητα του προφίλ διατομής κατά τη μείωση σωλήνων. Διερεύνηση της τοπικής σταθερότητας των τραπεζοειδών προφίλ λεπτού τοιχώματος κατά τη διαμήκη-εγκάρσια κάμψη evgeniy gennadievich Kholkin. Προτεινόμενη λίστα διατριβών
Η μείωση πραγματοποιείται μετά από πρόσθετη θέρμανση (ή θέρμανση) των σωλήνων στους 850-1100 ° C με κύλιση τους σε συνεχείς μύλους πολλαπλών στηριγμάτων (με έως 24 βάσεις) χωρίς τη χρήση εσωτερικού εργαλείου (μαντρέλα). Ανάλογα με το υιοθετημένο σύστημα εργασίας, αυτή η διαδικασία μπορεί να προχωρήσει με αύξηση του πάχους του τοιχώματος ή με μείωση του. Στην πρώτη περίπτωση, η κύλιση πραγματοποιείται χωρίς τάση (ή με πολύ χαμηλή τάση). και στο δεύτερο - με υψηλή ένταση. Η δεύτερη περίπτωση, ως πιο προοδευτική, έγινε ευρέως διαδεδομένη την τελευταία δεκαετία, καθώς επιτρέπει πολύ μεγαλύτερη μείωση και η μείωση του πάχους του τοιχώματος διευρύνει ταυτόχρονα τη γκάμα των κυλημένων σωλήνων με πιο οικονομικούς σωλήνες λεπτού τοιχώματος. Το
Η δυνατότητα αραίωσης τοίχων κατά τη διάρκεια της μείωσης καθιστά δυνατή την παραγωγή σωλήνων με ελαφρώς μεγαλύτερο πάχος τοιχώματος (μερικές φορές κατά 20-30%) στην κύρια μονάδα κύλισης σωλήνων. Αυτό αυξάνει σημαντικά την παραγωγικότητα της μονάδας.
Ταυτόχρονα, σε πολλές περιπτώσεις, η παλαιότερη αρχή λειτουργίας - χωρίς μείωση χωρίς ένταση - διατήρησε τη σημασία της. Βασικά, αυτό αναφέρεται στις περιπτώσεις μείωσης σχετικά σωλήνων με παχύ τοίχωμα, όταν ακόμη και σε υψηλές τάσεις καθίσταται δύσκολο να μειωθεί σημαντικά το πάχος του τοιχώματος. Θα πρέπει να σημειωθεί ότι οι μειωτήρες εγκαθίστανται σε πολλά καταστήματα έλασης σωλήνων, τα οποία έχουν σχεδιαστεί για δωρεάν έλαση. Αυτοί οι μύλοι θα λειτουργήσουν για μεγάλο χρονικό διάστημα και, ως εκ τούτου, η μείωση χωρίς ένταση θα χρησιμοποιηθεί ευρέως.
Ας εξετάσουμε πώς αλλάζει το πάχος του τοιχώματος του σωλήνα κατά τη διάρκεια της ελεύθερης μείωσης, όταν δεν υπάρχουν αξονικές τάσεις ή εφεδρικές δυνάμεις και το διάγραμμα κατάστασης τάσης χαρακτηρίζεται από πιέσεις πίεσης. Β. JI. Kolmogorov και A. 3. Gleiberg, προχωρώντας από το γεγονός ότι η πραγματική αλλαγή στον τοίχο αντιστοιχεί στο ελάχιστο έργο παραμόρφωσης, και χρησιμοποιώντας την αρχή των πιθανών μετατοπίσεων, έδωσαν έναν θεωρητικό ορισμό της αλλαγής στο πάχος του τοίχου κατά τη μείωση. Ταυτόχρονα, έγινε η υπόθεση ότι η ανομοιομορφία * της παραμόρφωσης δεν επηρεάζει σημαντικά την αλλαγή στο πάχος του τοιχώματος και οι δυνάμεις της εξωτερικής τριβής δεν ελήφθησαν υπόψη, αφού είναι πολύ λιγότερες εσωτερική αντίσταση... Το σχήμα 89 δείχνει τις καμπύλες της μεταβολής του πάχους τοιχώματος από το αρχικό SQ στο δεδομένο S για χάλυβες χαμηλής αντοχής ανάλογα με το βαθμό μείωσης από την αρχική διάμετρο DT0 στο τελικό DT (λόγος DT / DTO) και τον γεωμετρικό παράγοντα - λεπτότητα σωλήνων (λόγος S0 / DT0).
Σε χαμηλούς βαθμούς μείωσης, η αντίσταση στη διαμήκη εκροή αποδεικνύεται μεγαλύτερη από την αντίσταση στην εσωτερική εκροή, η οποία προκαλεί πάχυνση του τοιχώματος. Με την αύξηση της τιμής της παραμόρφωσης, η ένταση της πάχυνσης των τοίχων αυξάνεται. Ωστόσο, ταυτόχρονα, αυξάνεται επίσης η αντίσταση στην εκροή μέσα στο σωλήνα. Σε μια ορισμένη μείωση, το πάχος του τοιχώματος φτάνει στο μέγιστο και μια επακόλουθη αύξηση του βαθμού μείωσης οδηγεί σε μια πιο εντατική αύξηση της αντίστασης στην εκροή προς τα μέσα και, ως αποτέλεσμα, η πάχυνση αρχίζει να μειώνεται.
Εν τω μεταξύ, μόνο το πάχος τοιχώματος του τελικού μειωμένου σωλήνα είναι συνήθως γνωστό και όταν χρησιμοποιείτε αυτές τις καμπύλες είναι απαραίτητο να ορίσετε την επιθυμητή τιμή, δηλαδή να χρησιμοποιήσετε τη μέθοδο της διαδοχικής προσέγγισης.
Η φύση της αλλαγής στο πάχος του τοιχώματος αλλάζει δραματικά εάν η διαδικασία πραγματοποιηθεί με τάση. Όπως ήδη αναφέρθηκε, η παρουσία και το μέγεθος των αξονικών τάσεων χαρακτηρίζονται από τις συνθήκες ταχύτητας παραμόρφωσης σε ένα συνεχές μύλο, δείκτης του οποίου είναι ο συντελεστής κινηματικής τάσης.
Όταν μειώνεται με τάση, οι συνθήκες παραμόρφωσης των άκρων του σωλήνα διαφέρουν από τις συνθήκες παραμόρφωσης του μέσου του σωλήνα, όταν η διαδικασία κύλισης έχει ήδη σταθεροποιηθεί. Κατά τη διαδικασία πλήρωσης του μύλου ή όταν ο σωλήνας φεύγει από το μύλο, τα άκρα του σωλήνα αντιλαμβάνονται μόνο μέρος της τάσης και η κύλιση, για παράδειγμα στην πρώτη βάση έως ότου ο σωλήνας εισέλθει στη δεύτερη βάση, προχωρά χωρίς ένταση. Ως αποτέλεσμα, τα άκρα του σωλήνα παχαίνουν πάντα, κάτι που αποτελεί μειονέκτημα της διαδικασίας μείωσης της τάσης.
Το ποσό της επένδυσης μπορεί να είναι ελαφρώς μικρότερο από το μήκος του παχύτερου άκρου λόγω της θετικής ανοχής στο πάχος τοιχώματος. Η παρουσία πυκνωμένων άκρων επηρεάζει σημαντικά την οικονομία της διαδικασίας μείωσης, καθώς αυτά τα άκρα πρέπει να αποκοπούν και αποτελούν ένα βυθισμένο κόστος παραγωγής. Από αυτή την άποψη, η διαδικασία κύλισης με τάση χρησιμοποιείται μόνο στην περίπτωση σωλήνων μήκους άνω των 40-50 m μετά τη μείωση, όταν οι σχετικές απώλειες στα διακοσμητικά στοιχεία μειώνονται σε επίπεδο χαρακτηριστικό οποιασδήποτε άλλης μεθόδου κύλισης.
Οι παραπάνω μέθοδοι για τον υπολογισμό της μεταβολής στο πάχος των στηριγμάτων επιτρέπουν τελικά τον προσδιορισμό του λόγου τάνυσης τόσο για την περίπτωση ελεύθερης μείωσης όσο και για την περίπτωση κύλισης με τάση.
Με μείωση 8-10% και συντελεστή πλαστικής τάσης 0,7-0,75, η ολίσθηση χαρακτηρίζεται από συντελεστή ix = 0,83-0,88.
Από την εξέταση των τύπων (166 και 167), είναι εύκολο να δούμε πώς ακριβώς πρέπει να τηρούνται οι παράμετροι ταχύτητας σε κάθε βάση για να προχωρήσει η κύλιση σύμφωνα με τον τρόπο σχεδιασμού.
Η ομαδική κίνηση των κυλίνδρων στους μύλους αναγωγής του παλιού σχεδιασμού έχει μια σταθερή αναλογία του αριθμού των στροφών των κυλίνδρων σε όλες τις βάσεις, η οποία μόνο σε μια συγκεκριμένη περίπτωση για σωλήνες ίδιου μεγέθους μπορεί να αντιστοιχεί στη λειτουργία ελεύθερης έλασης. Η μείωση των σωλήνων όλων των άλλων μεγεθών θα πραγματοποιηθεί με άλλες κουκούλες, επομένως, δεν θα διατηρηθεί η ελεύθερη κύλιση. Στην πράξη, σε τέτοιους μύλους, η διαδικασία προχωρά πάντα με μια μικρή ένταση. Η μεμονωμένη κίνηση των κυλίνδρων κάθε βάσης με λεπτή ρύθμιση της ταχύτητάς τους επιτρέπει τη δημιουργία διαφορετικών τρόπων τάσης, συμπεριλαμβανομένου του τρόπου ελεύθερης κύλισης.
Δεδομένου ότι η εμπρόσθια και η οπίσθια τάση δημιουργούν ροπές κατευθυνόμενες προς διαφορετικές κατευθύνσεις, η συνολική ροπή περιστροφής των κυλίνδρων σε κάθε βάση μπορεί να αυξηθεί ή να μειωθεί ανάλογα με την αναλογία των δυνάμεων της μπροστινής και της πίσω τάσης.
Από αυτή την άποψη, οι συνθήκες στις οποίες βρίσκονται η αρχική και η τελευταία 2-3 κερκίδες δεν είναι οι ίδιες. Εάν η ροπή κύλισης στις πρώτες βάσεις μειωθεί λόγω τάσης καθώς ο σωλήνας περνά στις επόμενες βάσεις, τότε η ροπή κύλισης στις τελευταίες βάσεις, αντίθετα, θα πρέπει να είναι υψηλότερη, αφού αυτές οι βάσεις αντιμετωπίζουν κυρίως οπίσθια τάση. Και μόνο στη μεσαία βάση, λόγω των στενών τιμών της μπροστινής και της πίσω τάσης, η ροπή κύλισης στη σταθερή κατάσταση διαφέρει ελάχιστα από την υπολογισμένη. Κατά τον υπολογισμό της ισχύος των μονάδων μετάδοσης κίνησης ενός τροχαίου μύλου που λειτουργεί με τάση, πρέπει να ληφθεί υπόψη ότι η ροπή κύλισης αυξάνεται για μικρό χρονικό διάστημα, αλλά πολύ έντονα κατά την περίοδο κατά την οποία ο σωλήνας συλλαμβάνεται από τους κυλίνδρους, κάτι που εξηγείται από τη μεγάλη διαφορά στις ταχύτητες του σωλήνα και των ρολών. Το προκύπτον φορτίο αιχμής, μερικές φορές αρκετές φορές υψηλότερο από το φορτίο σταθερής κατάστασης (ειδικά όταν μειώνεται με υψηλή τάση), μπορεί να προκαλέσει βλάβες του μηχανισμού κίνησης. Επομένως, στους υπολογισμούς, αυτό το φορτίο αιχμής λαμβάνεται υπόψη εισάγοντας έναν κατάλληλο συντελεστή, που λαμβάνεται ίσος με 2-3.
UDC 621.774.3
ΕΡΕΥΝΑ ΓΙΑ ΤΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΛΛΑΓΗΣ ΠΑΓΚΟΥ ΤΟΙΧΟΥ ΣΩΛΗΝΩΝ ΚΑΤΑ ΤΗ ΜΕΙΩΣΗ
K.Yu. Yakovleva, B.V. Barichko, V.N. Κουζνέτσοφ
Παρουσιάζονται τα αποτελέσματα μιας πειραματικής μελέτης της δυναμικής των αλλαγών στο πάχος του τοιχώματος των σωλήνων κατά τη διάρκεια της κύλισης, σχεδίασης σε μονολιθικά και ρολά. Αποδεικνύεται ότι με αύξηση του βαθμού παραμόρφωσης, παρατηρείται πιο εντατική αύξηση του πάχους τοιχώματος του σωλήνα στις διαδικασίες κύλισης και σχεδίασης σε μήτρες κυλίνδρων, γεγονός που καθιστά τη χρήση τους ελπιδοφόρα.
Λέξεις κλειδιά: σωλήνες ψυχρής επεξεργασίας, σωλήνες με χοντρό τοίχο, σχέδιο σωλήνων, πάχος τοιχώματος σωλήνα, ποιότητα εσωτερική επιφάνειασωλήνες.
Η υπάρχουσα τεχνολογία για την κατασκευή σωλήνων μικρής διαμέτρου με παχύ τοίχωμα με ψυχρή παραμόρφωση από χάλυβες ανθεκτικούς στη διάβρωση προβλέπει τη χρήση διαδικασιών ψυχρής έλασης σε μύλους KhPT και επακόλουθη ασφαλή σχεδίαση σε μονολιθικές μήτρες. Είναι γνωστό ότι η παραγωγή σωλήνων μικρής διαμέτρου με ψυχρή έλαση συνδέεται με μια σειρά δυσκολιών λόγω της μείωσης της ακαμψίας του συστήματος "ράβδου-άξονα". Επομένως, για την παραγωγή τέτοιων σωλήνων, χρησιμοποιείται μια διαδικασία σχεδίασης, η οποία είναι κυρίως χωρίς κόψιμο. Η φύση της αλλαγής στο πάχος τοιχώματος του σωλήνα κατά τη διάρκεια μη διορθωμένου σχεδίου καθορίζεται από την αναλογία του πάχους τοιχώματος S και της εξωτερικής διαμέτρου D και η απόλυτη τιμή της αλλαγής δεν υπερβαίνει τα 0,05-0,08 mm. Σε αυτή την περίπτωση, η πάχυνση του τοιχώματος παρατηρείται όταν η αναλογία S / D< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.
Ο σκοπός της εργασίας είναι συγκριτικός πειραματική μελέτηδυναμική των αλλαγών στο πάχος του τοιχώματος του σωλήνα στις διαδικασίες μείωσης με κύλιση, σχεδίαση μονολιθικών και ρολών.
Σωλήνες με ψυχρή παραμόρφωση χρησιμοποιήθηκαν ως κενά: 12,0x2,0 mm (S / D = 0,176), 10,0x2,10 mm (S / D = 0,216) από χάλυβα 08Kh14MF. διαστάσεις 8,0x1,0 mm (S / D = 0,127) από χάλυβα 08X18H10T. Όλοι οι σωλήνες ανοπτήθηκαν.
Το σχέδιο σε μονολιθικές μήτρες πραγματοποιήθηκε σε μύλο αλυσίδας σχεδίασης με δύναμη 30 kN. Για τη σχεδίαση κυλίνδρων, χρησιμοποιήθηκε μήτρα VR-2 / 2.180 με μετατοπισμένα ζεύγη κυλίνδρων. Η σχεδίαση σε κύλινδρο κυλίνδρου πραγματοποιήθηκε χρησιμοποιώντας το σύστημα μετρητή "οβάλ κύκλου". Η μείωση των σωλήνων με κύλιση πραγματοποιήθηκε σύμφωνα με το σχήμα βαθμονόμησης "οβάλ-οβάλ" σε βάση δύο ρολών με ρολά διαμέτρου 110 mm.
Σε κάθε στάδιο παραμόρφωσης, ελήφθησαν δείγματα (5 τεμάχια για κάθε παραλλαγή της μελέτης) για τη μέτρηση της εξωτερικής διαμέτρου, του πάχους τοιχώματος και της τραχύτητας της εσωτερικής επιφάνειας. Η μέτρηση των γεωμετρικών διαστάσεων και της τραχύτητας της επιφάνειας του σωλήνα πραγματοποιήθηκε χρησιμοποιώντας ηλεκτρονική δαγκάνα TTTTs-TT. ηλεκτρονικό μικρόμετρο σημείου, προφίλμετρο Surftest SJ-201. Όλα τα όργανα και οι συσκευές έχουν περάσει την απαιτούμενη μετρολογική επαλήθευση.
Οι παράμετροι της ψυχρής παραμόρφωσης των σωλήνων δίνονται στον πίνακα.
Στο σχ. 1 δείχνει γραφήματα της εξάρτησης του μεγέθους της σχετικής αύξησης του πάχους τοιχώματος από το βαθμό παραμόρφωσης e.
Ανάλυση των γραφημάτων στο Σχ. 1 δείχνει ότι κατά την κύλιση και τη σχεδίαση σε κύλινδρο, σε σύγκριση με τη διαδικασία σχεδίασης σε μονολιθική μήτρα, παρατηρείται πιο εντατική αλλαγή στο πάχος τοιχώματος του σωλήνα. Αυτό, σύμφωνα με τους συγγραφείς, οφείλεται στη διαφορά στην κατάσταση τάσης του μετάλλου: κατά τη διάρκεια της κύλισης και του κυλίνδρου, οι τάσεις εφελκυσμού στη ζώνη παραμόρφωσης έχουν χαμηλότερες τιμές. Η θέση της καμπύλης μεταβολής στο πάχος του τοιχώματος κατά τη διάρκεια του σχεδίου κυλίνδρου κάτω από την καμπύλη μεταβολής του πάχους τοιχώματος κατά την κύλιση οφείλεται σε κάπως υψηλότερες τάσεις εφελκυσμού κατά τη σχεδίαση ρολού λόγω αξονικής εφαρμογής δύναμης παραμόρφωσης.
Το άκρο της λειτουργίας αλλαγής πάχους τοιχώματος που παρατηρείται κατά την κύλιση στον βαθμό παραμόρφωσης ή σχετικής μείωσης κατά μήκος της εξωτερικής διαμέτρου αντιστοιχεί στην τιμή S / D = 0,30. Κατ 'αναλογία με τη μείωση της θερμής έλασης, όπου παρατηρείται μείωση του πάχους τοιχώματος σε S / D> 0,35, μπορεί να θεωρηθεί ότι η μείωση της ψυχρής έλασης χαρακτηρίζεται από μείωση του πάχους τοιχώματος σε S / D> 0,30.
Δεδομένου ότι ένας από τους παράγοντες που καθορίζουν τη φύση της αλλαγής στο πάχος του τοιχώματος είναι η αναλογία εφελκυστικών και ακτινικών τάσεων, η οποία με τη σειρά της εξαρτάται από τις παραμέτρους
Αριθμός διέλευσης Διαστάσεις σωλήνα, mm S, / D, Si / Sc Di / Do
Μείωση με κύλιση (σωλήνες από χάλυβα ποιότητας 08Χ14ΜФ)
Ο 9.98 2.157 Ο, 216 1, Ο 1, Ο 1, Ο Ο
1 9.52 2.2ZO O, 2Z4 1, OZ4 O, 954 1, OZ 8 O, O4
2 8.1O 2, Z5O O, 29O 1, O89 O, 812 1.249 O, 2O
Z 7, O1 2, Z24 O, ZZ2 1, O77 O, 7O2 1.549 O, Z5
Μείωση με κύλιση (σωλήνες από χάλυβα ποιότητας 08X18H10T)
О 8, О6 1, О2О О, 127 1, О 1, О 1, О О
1 7, OZ 1.13O O, 161 1.1O8 O, 872 1, O77 O, O7
2 6,17 1,225 0,199 1,201 Ο, 766 1,185 Ο, 16
Ζ 5,21 1, Ζ1Ο Ο, 251 1,284 Ο, 646 1,4Ο6 Ο, 29
Μείωση με σχέδιο σε κύλινδρο (σωλήνες από χάλυβα ποιότητας 08Χ14ΜФ)
O 12, OO 2.11 O, 176 1, O 1, O 1, O O
1 1Ο, 98 2,2О О, 2ОО 1, О4З О, 915 1, О8О О, О7
2 1Ο, Ο8 2,27 Ο, 225 1, Ο76 Ο, 84Ο 1,178 Ο, 15
З 9, О1 2, ЗО О, 2О1 1, О9О О, 751 1, З52 О, 26
Μείωση με σχεδίαση σε μονολιθική μήτρα (σωλήνες από χάλυβα ποιότητας 08Χ14МФ)
Ο 12, ΟΟ 2,11 Ο Ο, 176 1, Ο 1, Ο 1, Ο Ο
1 1Ο, 97 2.1Ζ5 0.195 1, Ο12Ο, 914 1.1Ο6 Ο, 1Ο
2 9,98 2,157 Ο, 216 1, Ο22 Ο, 8Ζ2 1,118 Ο, 19
Ζ 8,97 2,16 Ο, 241 1, Ο24 Ο, 748 1,147 Ο, ΖΟ
Di, Si - αντίστοιχα, η εξωτερική διάμετρος και το πάχος τοιχώματος του σωλήνα in g-aisle.
Ρύζι. 1. Εξάρτηση του μεγέθους της σχετικής αύξησης του πάχους τοιχώματος του σωλήνα από το βαθμό παραμόρφωσης
pa S / D, τότε είναι σημαντικό να μελετηθεί η επίδραση του λόγου S / D στη θέση του άκρου της λειτουργίας της αλλαγής του πάχους του τοιχώματος του σωλήνα κατά τη διαδικασία αναγωγής. Σύμφωνα με τα δεδομένα της εργασίας, σε χαμηλότερες αναλογίες S / D, η μέγιστη τιμή του πάχους τοιχώματος του σωλήνα παρατηρείται σε μεγάλες παραμορφώσεις. Αυτό το γεγονός ερευνήθηκε στο παράδειγμα της διαδικασίας κύλισης σωλήνων με διαστάσεις 8,0x1,0 mm (S / D = 0,127) από χάλυβα 08X18H10T σε σύγκριση με τα δεδομένα για σωλήνες κύλισης με διαστάσεις 10,0x2,10 mm (S / D = 0,216) από χάλυβα 08X14MF. Τα αποτελέσματα των μετρήσεων φαίνονται στο Σχ. 2
Ο κρίσιμος βαθμός παραμόρφωσης στον οποίο παρατηρήθηκε η μέγιστη τιμή του πάχους τοιχώματος κατά την κύλιση σωλήνων με την αναλογία
S / D = 0,216, ήταν 0,23. Κατά την έλαση σωλήνων από χάλυβα 08X18H10T, το άκρο της αύξησης του πάχους τοιχώματος δεν επιτεύχθηκε, καθώς ο λόγος των διαστάσεων σωλήνων S / D, ακόμη και στο μέγιστο βαθμό παραμόρφωσης, δεν ξεπέρασε το 0,3. Μια σημαντική περίσταση είναι ότι η δυναμική της αύξησης του πάχους τοιχώματος κατά τη μείωση του σωλήνα με κύλιση σχετίζεται αντιστρόφως με την αναλογία S / D του αρχικού σωλήνα, η οποία αποδεικνύεται από τα γραφήματα που φαίνονται στο σχήμα. 2, α.
Ανάλυση των καμπυλών στο Σχ. 2, β δείχνει επίσης ότι η αλλαγή του λόγου S / D στη διαδικασία κύλισης σωλήνων από χάλυβα βαθμού 08Kh18N10T και σωλήνες από χάλυβα ποιότητας 08Kh14MF έχει παρόμοιο ποιοτικό χαρακτήρα.
S0 / A) = O, 127 (08X18H10T)
S0 / 00 = 0,216 (08X14MF)
Βαθμός παραμόρφωσης, β
VA = 0; 216 (08X14MF)
(So/ Da = 0A21 08X18H10T) _
Βαθμός παραμόρφωσης,
Ρύζι. 2. Αλλαγή πάχους τοιχώματος (a) και αναλογίας S / D (b) ανάλογα με το βαθμό παραμόρφωσης κατά την κύλιση σωλήνων με διαφορετικό αρχικό λόγο S / D
Ρύζι. 3. Εξάρτηση της σχετικής τραχύτητας της εσωτερικής επιφάνειας των σωλήνων από το βαθμό παραμόρφωσης
Στη διαδικασία της μείωσης διαφορετικοί τρόποιη τραχύτητα της εσωτερικής επιφάνειας των σωλήνων αξιολογήθηκε επίσης από την τιμή της αριθμητικής μέσης απόκλισης του ύψους τραχύτητας Ra. Στο σχ. 3 δείχνει τα γραφήματα της εξάρτησης της σχετικής τιμής της παραμέτρου Ra στο βαθμό παραμόρφωσης κατά τη μείωση των σωλήνων με κύλιση και σχεδίαση σε μονολιθικά διαγράμματα
της εσωτερικής επιφάνειας των σωλήνων στο r-th πέρασμα και στον αρχικό σωλήνα).
Ανάλυση των καμπυλών στο Σχ. 3 δείχνει ότι και στις δύο περιπτώσεις (κύλιση, σχεδίαση) μια αύξηση του βαθμού παραμόρφωσης κατά τη μείωση οδηγεί σε αύξηση της παραμέτρου Ra, δηλαδή επιδεινώνει την ποιότητα της εσωτερικής επιφάνειας των σωλήνων. Η δυναμική της αλλαγής (αύξησης) στην παράμετρο τραχύτητας με αύξηση του βαθμού παραμόρφωσης σε περίπτωση επανεμφάνισης
Ο αγωγός σωλήνων με κύλιση σε αυλάκια δύο κυλίνδρων είναι σημαντικά (περίπου δύο φορές) υψηλότερος από τον ίδιο δείκτη κατά τη διαδικασία σχεδίασης μονολιθικής μήτρας.
Θα πρέπει επίσης να σημειωθεί ότι η δυναμική των αλλαγών στην παράμετρο τραχύτητας της εσωτερικής επιφάνειας είναι σύμφωνη με την παραπάνω περιγραφή της δυναμικής των αλλαγών στο πάχος του τοιχώματος για τις εξεταζόμενες μεθόδους μείωσης.
Με βάση τα αποτελέσματα της έρευνας, μπορούν να εξαχθούν τα ακόλουθα συμπεράσματα:
1. Η δυναμική των μεταβολών στο πάχος τοιχώματος του σωλήνα για τις εξεταζόμενες μεθόδους ψύξης είναι του ίδιου τύπου - έντονη πάχυνση με αύξηση του βαθμού παραμόρφωσης, επακόλουθη επιβράδυνση της αύξησης του πάχους τοιχώματος με ορισμένη μέγιστη τιμή μια ορισμένη αναλογία διαστάσεων σωλήνων S / D και μια επακόλουθη μείωση της αύξησης του πάχους τοιχώματος.
2. Η δυναμική των αλλαγών στο πάχος τοιχώματος του σωλήνα σχετίζεται αντιστρόφως με την αναλογία των διαστάσεων του αρχικού σωλήνα S / D.
3. Η μεγαλύτερη δυναμική αύξησης του πάχους τοιχώματος παρατηρείται στις διαδικασίες κύλισης και σχεδίασης σε μήτρες κυλίνδρων.
4. Η αύξηση του βαθμού παραμόρφωσης κατά τη μείωση με κύλιση και σχεδίαση σε μονολιθική μήτρα οδηγεί σε επιδείνωση της κατάστασης της εσωτερικής επιφάνειας των σωλήνων, ενώ η αύξηση της παραμέτρου τραχύτητας Ra κατά την κύλιση συμβαίνει πιο έντονα από ό, τι κατά το σχέδιο. Λαμβάνοντας υπόψη τα συμπεράσματα που έγιναν και τη φύση της αλλαγής στο πάχος του τοιχώματος κατά τη διαδικασία παραμόρφωσης, μπορεί να υποστηριχθεί ότι για την σχεδίαση σωλήνων σε μήτρες κυλίνδρων,
Η αύξηση της παραμέτρου Ra θα είναι λιγότερο έντονη από ό, τι για την κύλιση και πιο έντονη σε σύγκριση με το μονολιθικό σχέδιο.
Οι πληροφορίες που λαμβάνονται για τις κανονικότητες της διαδικασίας ψύξης θα είναι χρήσιμες για τον σχεδιασμό διαδρομών για την κατασκευή σωλήνων με ψυχρή παραμόρφωση από χάλυβες ανθεκτικούς στη διάβρωση. Ταυτόχρονα, η χρήση της διαδικασίας σχεδίασης σε μήτρες κυλίνδρων είναι ελπιδοφόρα για την αύξηση του πάχους του τοιχώματος του σωλήνα και τη μείωση του αριθμού των περασμάτων.
Λογοτεχνία
1. Bisk, Μ.Β. Cυχρή παραμόρφωση χαλύβδινοι σωλήνες... Στις 2 μ.μ. Μέρος 1: Προετοιμασία για παραμόρφωση και σχέδιο / Μ.Β. Bisk, Ι.Α. Grekhov, V.B. Σλάβιν. -Σβερντλόφσκ: Μέσο Ουράλ. Βιβλίο εκδοτικός οίκος, 1976.- 232 σελ.
2. Savin, G.A. Σχέδιο σωλήνων / G.A. Σαβίν. -Μ: Μεταλλουργία, 1993.-- 336 σελ.
3. Shveikin, V.V. Τεχνολογία ψυχρής έλασης και μείωσης σωλήνων: σχολικό βιβλίο. επίδομα / V.V. Shveikin. - Sverdlovsk: Εκδοτικός οίκος UPI im. ΕΚ. Kirov, 1983.- 100 σελ.
4. Τεχνολογία και εξοπλισμός για την παραγωγή σωλήνων / V.Ya. Osadchiy, A.S. Vavilin, V.G. Zimovets και άλλα? εκδ. V.Ya. Osadchy. - Μ .: Intermet Engineering, 2007.- 560 σελ.
5. Barichko, B.V. Τα βασικά τεχνολογικές διαδικασίες OMD: σημειώσεις διάλεξης / B.V. Barichko, F.S. Dubinsky, V.I. Κραϊνόφ. - Chelyabinsk: Εκδοτικός Οίκος SUSU, 2008.-- 131 σελ.
6. Ποτάποφ, Ι.Ν. Θεωρία παραγωγής σωλήνων: σχολικό βιβλίο. για πανεπιστήμια / Ι.Ν. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan. - Μ.: Μεταλλουργία, 1991.- 424 σελ.
Yakovleva Ksenia Yurievna, Νεότερη Ερευνήτρια, Ρωσικό Ινστιτούτο Έρευνας της Βιομηχανίας Σωλήνων (Chelyabinsk). [προστασία ηλεκτρονικού ταχυδρομείου]
Boris V. Barichko, Αναπληρωτής Προϊστάμενος του Τμήματος Απρόσκοπτων Σωλήνων, Ρωσικό Ινστιτούτο Έρευνας της Βιομηχανίας Σωλήνων (Chelyabinsk). [προστασία ηλεκτρονικού ταχυδρομείου]
Kuznetsov Vladimir Nikolaevich, Επικεφαλής του Εργαστηρίου oldυχρής Παραμόρφωσης του Κεντρικού Εργαστηρίου Φυτών, OJSC Sinarsky Pipe Plant (Kamensk-Uralsky). [προστασία ηλεκτρονικού ταχυδρομείου]
Δελτίο του South State Ural State University
Σειρά "Μεταλλουργία" ___________2014, τ. 14, αρ. 1, σ. 101-105
ΜΕΛΕΤΗ ΔΥΝΑΜΙΚΩΝ ΑΛΛΑΓΩΝ ΤΟΥ ΠΑΓΚΟΥ ΤΟΙΧΟΥ ΣΩΛΗΝΩΝ ΣΤΗ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ ΜΕΙΩΣΗΣ
K.Yu. Yakovleva, The Russian Research Institute of Tube and Pipe Industries (RosNITI), Chelyabinsk, Russian Federation, [προστασία ηλεκτρονικού ταχυδρομείου],
B.V. Barichko, The Russian Research Institute of Tube and Pipe Industries (RosNITI), Chelyabinsk, Ρωσική Ομοσπονδία, [προστασία ηλεκτρονικού ταχυδρομείου],
V.N. Kuznetsov, JSC "Sinarsky Pipe Plant", Kamensk-Uralsky, Ρωσική Ομοσπονδία, [προστασία ηλεκτρονικού ταχυδρομείου]
Περιγράφονται τα αποτελέσματα της πειραματικής μελέτης των δυναμικών αλλαγών για το πάχος του τοιχώματος του σωλήνα κατά τη διάρκεια της κύλισης, σχεδίασης τόσο σε μονοκόμματα όσο και σε κυλίνδρους. Τα αποτελέσματα δείχνουν ότι με την αύξηση της παραμόρφωσης η ταχύτερη ανάπτυξη του τοιχώματος του σωλήνα παρατηρείται κατά την κύλιση και τη σχεδίαση με τις μήτρες κυλίνδρων. Το συμπέρασμα μπορεί να εξαχθεί ότι η χρήση κυλίνδρων είναι η πιο ελπιδοφόρα.
Λέξεις κλειδιά: σωλήνες ψυχρής διαμόρφωσης, σωλήνες χοντρών τοιχωμάτων, σχέδιο σωλήνων, πάχος τοιχώματος σωλήνα, ποιότητα της εσωτερικής επιφάνειας του σωλήνα.
1. Bisk M.B., Grekhov I.A., Slavin V.B. Kholodnaya deformatsiya stal "nykh trub. Podgotovka k deformatsii i volochenie. Sverdlovsk, Middle Ural Book Publ., 1976, vol. 1.232 p.
2. Savin G.A. Volochenie trub. Μόσχα, εκδ. Metallurgiya, 1993.336 σελ.
3. Shveykin V.V. Tekhnologiya kholodnoy prokatki και redutsirovaniya trub. Sverdlovsk, Πολυτεχνείο Ουράλ. Inst. Publ., 1983.100 σελ.
4. Osadchiy V.Ya., Vavilin A.S., Zimovets V.G. et αϊ. Tekhnologiya i obrudovanie trubnogo proizvodstva. Osadchiy V.Ya. (Επιμ.). Μόσχα, Intermet Engineering Publ., 2007.560 σελ.
5. Barichko B.V., Dubinskiy F.S., Kraynov V.I. Osnovy tekhnologicheskikh protsessov OMD. Chelyabinsk, St. Ural St. Πανεπιστήμιο Publ., 2008.131 σελ.
6. Potapov I.N., Kolikov A.P., Druyan V.M. Teoriya trubnogo proizvodstva. Μόσχα, εκδ. Metallurgiya, 1991.424 σελ.
όπου, p είναι ο αριθμός της τρέχουσας επανάληψης · vt είναι η συνολική ταχύτητα ολίσθησης του μετάλλου πάνω από την επιφάνεια του εργαλείου. vn - κανονική ταχύτητα κίνησης μετάλλου. wn είναι η κανονική ταχύτητα του εργαλείου. st είναι η τάση τριβής.
- Τάση απόδοσης ως συνάρτηση των παραμέτρων του παραμορφωμένου μετάλλου, σε ένα δεδομένο σημείο. - Μέση τάση. - Ένταση του ρυθμού παραμόρφωσης. x0 - ρυθμός παραμόρφωσης της ομοιόμορφης συμπίεσης. Kt - συντελεστής ποινής για την ταχύτητα ολίσθησης μετάλλου κατά μήκος του εργαλείου (καθορίζεται με τη μέθοδο επανάληψης) · Kn - συντελεστής ποινής για διείσδυση μετάλλων στο εργαλείο. m - υπό όρους ιξώδες του μετάλλου, εξευγενισμένο με τη μέθοδο των υδροδυναμικών προσεγγίσεων. - Ένταση ή εφεδρεία κατά τη διάρκεια της κύλισης. Fn - περιοχή διατομήτο άκρο του σωλήνα στο οποίο εφαρμόζεται τάση ή στήριγμα.
Ο υπολογισμός του καθεστώτος παραμόρφωσης-ταχύτητας περιλαμβάνει την κατανομή της κατάστασης παραμορφώσεων κατά μήκος της διαμέτρου στις βάσεις, την απαιτούμενη τιμή του συντελεστή πλαστικής τάσης σύμφωνα με την κατάσταση Ztotal, τον υπολογισμό των συντελεστών των απορροφητήρων, τις διαμέτρους του ρολού των κυλίνδρων και την ταχύτητα περιστροφής των κύριων κινητήρων κίνησης, λαμβάνοντας υπόψη τις ιδιαιτερότητες του σχεδιασμού του.
Για τις πρώτες βάσεις του μύλου, συμπεριλαμβανομένης της πρώτης βάσης που κυλά, και για τις τελευταίες που βρίσκονται μετά την τελευταία βάση, κυλίνδρων, οι συντελεστές πλαστικής τάσης σε αυτά Zav.i είναι μικρότεροι από το απαιτούμενο Ztotal. Μέσω μιας τέτοιας κατανομής των συντελεστών πλαστικής τάσης σε όλες τις βάσεις του μύλου, το υπολογιζόμενο πάχος τοιχώματος στην έξοδο από αυτό είναι μεγαλύτερο από όσο είναι απαραίτητο κατά τη διαδρομή αναγωγής. Προκειμένου να αντισταθμιστεί η ανεπαρκής ικανότητα έλξης των κυλίνδρων των στηριγμάτων που βρίσκονται στο πρώτο και μετά το τελευταίο σταντ που τυλίγονται, είναι απαραίτητο, χρησιμοποιώντας έναν επαναληπτικό υπολογισμό, να βρεθεί μια τέτοια τιμή του Ztot έτσι ώστε ο υπολογισμένος και το καθορισμένο πάχος τοιχώματος στην έξοδο από την κατάσταση είναι το ίδιο. Όσο μεγαλύτερη είναι η τιμή του απαιτούμενου συνολικού συντελεστή πλαστικής τάσης από την κατάσταση Ztotal, τόσο μεγαλύτερο είναι το σφάλμα στον προσδιορισμό του χωρίς επαναληπτικό υπολογισμό.
Αφού οι επαναληπτικοί υπολογισμοί έχουν υπολογίσει τους συντελεστές της μπροστινής και της πίσω πλαστικής τάσης, το πάχος του τοιχώματος του σωλήνα στην είσοδο και την έξοδο των κυψελών παραμόρφωσης κατά μήκος των στηριγμάτων του μύλου αναγωγής, τελικά καθορίζουμε τη θέση της πρώτης και της τελευταίας βάσης που είναι έλασης.
Φυσικά η διάμετρος κύλισης καθορίζεται μέσω της κεντρικής γωνίας qc.p. μεταξύ κάθετος άξοναςσυμμετρία της αυλάκωσης του ρολού και μιας γραμμής που τραβιέται από το κέντρο της αυλάκωσης συμπίπτει με τον άξονα κύλισης σε ένα σημείο στην επιφάνεια της αυλάκωσης του αυλακιού, όπου η ουδέτερη γραμμή της ζώνης παραμόρφωσης βρίσκεται στην επιφάνειά του, συμβατικά που βρίσκεται παράλληλα με τον άξονα κύλισης. Η τιμή της γωνίας qc.p., πρώτα απ 'όλα, εξαρτάται από την τιμή του πίσω συντελεστή Zset. και εμπρός Zper. ένταση, καθώς και ο συντελεστής
κουκούλες.
Προσδιορισμός της διαμέτρου κύλισης με τη γωνία qc.p. συνήθως εκτελείται για μετρητή, έχει σχήμα κύκλου με κέντρο στον άξονα κύλισης και διάμετρο ίση με τη μέση διάμετρο του μετρητή Dav.
Τα μεγαλύτερα σφάλματα στον προσδιορισμό της τιμής της διαμέτρου κύλισης χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι πραγματικές γεωμετρικές διαστάσεις του διαμετρήματος θα είναι στην περίπτωση που οι συνθήκες κύλισης καθορίζουν τη θέση του είτε στο κάτω μέρος είτε στη φλάντζα του διαμετρήματος. Όσο περισσότερο το πραγματικό σχήμα του διαμετρήματος διαφέρει από τον κύκλο που γίνεται δεκτός στους υπολογισμούς, τόσο πιο σημαντικό θα είναι αυτό το σφάλμα.
Το μέγιστο δυνατό εύρος διακύμανσης της πραγματικής τιμής της διαμέτρου, το ρολό του διαμετρήματος είναι η τομή της αυλάκωσης ρολού. Όσο μεγαλύτερος είναι ο αριθμός των ρολών που σχηματίζουν μια αυλάκωση, τόσο μεγαλύτερο είναι το σχετικό σφάλμα στον προσδιορισμό της διαμέτρου κύλισης χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι πραγματικές γεωμετρικές διαστάσεις του αυλακιού.
Με την αύξηση της μερικής μείωσης της διαμέτρου του σωλήνα στο διαμέτρημα, αυξάνεται η διαφορά στο σχήμα του από το στρογγυλό. Έτσι, με αύξηση της μείωσης της διαμέτρου του σωλήνα από 1 σε 10%, το σχετικό σφάλμα στον προσδιορισμό της τιμής της διαμέτρου κύλισης χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι πραγματικές γεωμετρικές διαστάσεις του διαμετρήματος αυξάνεται από 0,7 σε 6,3% για δύο ρολά, 7,1% για τρεις κυλίνδρους και 7,4% - για chotirohwalkovy "rolling" stand όταν, σύμφωνα με τις κινηματικές συνθήκες κύλισης, η διάμετρος κύλισης βρίσκεται κατά μήκος του πυθμένα του διαμετρήματος.
Ταυτόχρονη αύξηση του ίδιου
3.2 Υπολογισμός του τροχαίου τραπεζιού
Η βασική αρχή της κατασκευής μιας τεχνολογικής διαδικασίας σε σύγχρονες εγκαταστάσεις είναι η απόκτηση σωλήνων της ίδιας σταθερής διαμέτρου σε ένα συνεχές μύλο, γεγονός που καθιστά δυνατή τη χρήση ενός τεμαχίου εργασίας και ενός χιτωνίου σταθερής διαμέτρου. Η απόκτηση σωλήνων της απαιτούμενης διαμέτρου εξασφαλίζεται με μείωση. Ένα τέτοιο σύστημα εργασίας διευκολύνει και απλοποιεί σημαντικά τη ρύθμιση των μύλων, μειώνει το πάρκο εργαλείων και, το σημαντικότερο, σας επιτρέπει να διατηρείτε υψηλή παραγωγικότητα ολόκληρης της μονάδας, ακόμη και όταν κυλάτε σωλήνες με την ελάχιστη (μετά τη μείωση) διάμετρο.
Υπολογίζουμε το τροχαίο σε σχέση με το τροχαίο σύμφωνα με τη μέθοδο που περιγράφεται στο άρθρο. Η εξωτερική διάμετρος του σωλήνα μετά τη μείωση καθορίζεται από τις διαστάσεις του τελευταίου ζεύγους ρολών.
D p 3 = (1.010..1.015) * D o = 1.01 * 33.7 = 34 mm
όπου D p είναι η διάμετρος του τελικού σωλήνα μετά το μύλο αναγωγής.
Το πάχος τοιχώματος μετά από συνεχόμενους και αναγωγικούς μύλους θα πρέπει να είναι ίσο με το πάχος τοιχώματος του τελικού σωλήνα, δηλ. S n = Sp = S o = 3,2 mm.
Δεδομένου ότι ένας σωλήνας της ίδιας διαμέτρου βγαίνει μετά από έναν συνεχή μύλο, παίρνουμε D n = 94 mm. Σε συνεχείς μύλους, η βαθμονόμηση των κυλίνδρων εξασφαλίζει ότι στα τελευταία ζεύγη ρολών η εσωτερική διάμετρος του σωλήνα είναι 1-2 mm μεγαλύτερη από τη διάμετρο του άξονα, έτσι ώστε η διάμετρος του άξονα να είναι ίση με:
H = d n -(1..2) = D n -2S n -2 = 94-2 * 3.2-2 = 85.6 mm.
Δεχόμαστε τη διάμετρο των ατράκτων ίση με 85 mm.
Η εσωτερική διάμετρος του χιτωνίου πρέπει να παρέχει δωρεάν εισαγωγή του άξονα και λαμβάνεται 5-10 mm μεγαλύτερη από τη διάμετρο του άξονα
d g = n + (5..10) = 85 + 10 = 95 mm.
Δεχόμαστε τον τοίχο της επένδυσης:
S g = S n + (11..14) = 3.2 + 11.8 = 15 mm.
Η εξωτερική διάμετρος των μανικιών καθορίζεται με βάση το μέγεθος της εσωτερικής διαμέτρου και του πάχους τοιχώματος:
D g = d g + 2S g = 95 + 2 * 15 = 125 mm.
Η διάμετρος του τεμαχίου εργασίας που χρησιμοποιείται D z = 120 mm.
Η διάμετρος του άξονα του μύλου διάτρησης επιλέγεται λαμβάνοντας υπόψη την ποσότητα κύλισης, δηλ. αύξηση της εσωτερικής διαμέτρου του χιτωνίου, που αποτελεί από 3% έως 7% της εσωτερικής διαμέτρου:
P = (0,92 ... 0,97) d g = 0,93 * 95 = 88 mm.
Οι συντελεστές επιμήκυνσης για μύλους διάτρησης, συνεχούς και αναγωγής καθορίζονται από τους τύπους:
,
Ο συνολικός λόγος τάνυσης είναι:
Με παρόμοιο τρόπο υπολογίζεται και το τροχαίο για σωλήνες διαστάσεων 48,3 × 4,0 mm και 60,3 × 5,0 mm.
Ο κυλιόμενος πίνακας παρουσιάζεται στον πίνακα. 3.1.
Πίνακας 3.1 - Τροχαίο τραπέζι TPA -80
|
Μέγεθος τελειωμένων σωλήνων, mm |
Διάμετρος τεμαχίου εργασίας, mm |
Μύλος διάτρησης |
Συνεχής μύλος |
Μύλος αναγωγής |
Συνολική αναλογία τάνυσης |
||||||||||
|
Εξωτερική διάμετρος |
πάχος τοιχώματος |
Μέγεθος μανικιού, mm |
Διάμετρος μανδρέλας, mm |
Αναλογία ισοπαλίας |
Διαστάσεις σωλήνα, mm |
Διάμετρος μανδρέλας, mm |
Αναλογία ισοπαλίας |
Μέγεθος σωλήνα, mm |
Αριθμός κερκίδων |
Αναλογία ισοπαλίας |
|||||
|
πάχος τοιχώματος |
πάχος τοιχώματος |
πάχος τοιχώματος |
|||||||||||||
3.3 Υπολογισμός της βαθμονόμησης των κυλίνδρων του μύλου αναγωγής
Η βαθμονόμηση του ρολού είναι σημαντική μέρος τουυπολογισμός του τρόπου λειτουργίας του μύλου. Καθορίζει σε μεγάλο βαθμό την ποιότητα των σωλήνων, τη διάρκεια ζωής του εργαλείου, την κατανομή των φορτίων στις βάσεις εργασίας και την κίνηση.
Ο υπολογισμός του μεγέθους ρολού περιλαμβάνει:
κατανομή μερικών παραμορφώσεων σε βάσεις μύλων και υπολογισμός μέσων διαμέτρων διαμετρημάτων ·
προσδιορισμός των μεγεθών των αυλακώσεων ρολού.
3.3.1 Κατανομή μερικών παραμορφώσεων
Ανάλογα με τη φύση της αλλαγής των μερικών παραμορφώσεων, οι βάσεις του μύλου αναγωγής μπορούν να χωριστούν σε τρεις ομάδες: την κεφαλή στην αρχή του μύλου, στην οποία οι μειώσεις αυξάνονται εντατικά κατά τη διάρκεια της κύλισης. διαστασιολόγηση (στο τέλος του μύλου), στην οποία οι παραμορφώσεις μειώνονται σε μια ελάχιστη τιμή, και μια ομάδα στάσεων μεταξύ τους (μεσαία), στις οποίες οι μερικές παραμορφώσεις είναι μέγιστες ή κοντά σε αυτές.
Κατά την κύλιση σωλήνων με τάση, οι τιμές μερικών παραμορφώσεων λαμβάνονται με βάση την κατάσταση της σταθερότητας του προφίλ του σωλήνα στην τιμή της πλαστικής τάσης που εξασφαλίζει την παραγωγή ενός σωλήνα συγκεκριμένου μεγέθους.
Ο συντελεστής συνολικής πλαστικής τάσης μπορεί να προσδιοριστεί με τον τύπο:
,
όπου 
- αξονικές και εφαπτομενικές παραμορφώσεις που λαμβάνονται σε λογαριθμική μορφή · T είναι η τιμή που καθορίζεται στην περίπτωση διαμετρήματος τριών κυλίνδρων σύμφωνα με τον τύπο
όπου (S / D) cp είναι η μέση αναλογία πάχους τοιχώματος προς διάμετρο κατά την περίοδο παραμόρφωσης του σωλήνα στο μύλο · συντελεστής k λαμβάνοντας υπόψη την αλλαγή του βαθμού πάχους του σωλήνα.
,
,
όπου m είναι η τιμή της συνολικής παραμόρφωσης του σωλήνα κατά μήκος της διαμέτρου.
.
Η τιμή της κρίσιμης μερικής μείωσης με έναν τέτοιο συντελεστή πλαστικής τάσης, σύμφωνα με, μπορεί να φτάσει το 6% στη δεύτερη βάση, το 7,5% στην τρίτη βάση και το 10% στην τέταρτη βάση. Στην πρώτη στάση, συνιστάται να λάβετε το εύρος του 2,5-3%. Ωστόσο, για να εξασφαλιστεί σταθερό κράτημα, το ποσό της μείωσης συνήθως μειώνεται.
Στις βάσεις προ-φινιρίσματος και φινιρίσματος του μύλου, μειώνεται επίσης η μείωση, αλλά για να μειωθούν τα φορτία στους κυλίνδρους και να αυξηθεί η ακρίβεια των τελικών σωλήνων. Στην τελευταία στάση της ομάδας βαθμονόμησης, η μείωση λαμβάνεται ίση με το μηδέν, στην προτελευταία βάση, έως 0,2 της μείωσης στην τελευταία στάση της μεσαίας ομάδας.
V μεσαία ομάδατων κερκίδων ασκούν ομοιόμορφη και άνιση κατανομή μερικών παραμορφώσεων. Με μια ομοιόμορφη κατανομή της μείωσης σε όλες τις βάσεις αυτής της ομάδας, θεωρείται ότι είναι σταθερές. Η άνιση κατανομή μερικών παραμορφώσεων μπορεί να έχει διάφορες παραλλαγές και να χαρακτηρίζεται από τις ακόλουθες κανονικότητες:
η μείωση στη μεσαία ομάδα μειώνεται αναλογικά από την πρώτη στάση στην τελευταία - πτώση.
Στις πρώτες κερκίδες της μεσαίας ομάδας, μειώνονται μερικές παραμορφώσεις και οι υπόλοιπες παραμένουν σταθερές.
η συμπίεση στη μεσαία ομάδα αυξάνεται πρώτα και στη συνέχεια μειώνεται.
στις πρώτες κερκίδες της μεσαίας ομάδας, οι μερικές παραμορφώσεις παραμένουν σταθερές και στις υπόλοιπες μειώνονται.
Με πτώση των τρόπων παραμόρφωσης στη μεσαία βάση των στηριγμάτων, οι διαφορές στην αξία της ισχύος κύλισης και το φορτίο στη μονάδα κίνησης, που προκαλείται από την αύξηση της αντίστασης παραμόρφωσης του μετάλλου κατά την κύλιση, λόγω μείωσης της θερμοκρασίας του και αύξηση του ρυθμού παραμόρφωσης, μείωση. Πιστεύεται ότι η μείωση των μειώσεων προς το τέλος του μύλου βελτιώνει επίσης την ποιότητα της εξωτερικής επιφάνειας των σωλήνων και μειώνει το πάχος του εγκάρσιου τοιχώματος.
Κατά τον υπολογισμό της βαθμονόμησης των ρολών, λαμβάνουμε μια ομοιόμορφη κατανομή μειώσεων.
Οι τιμές μερικών παραμορφώσεων κατά μήκος των στηριγμάτων του μύλου φαίνονται στο Σχ. 3.1.
Κατανομή συμπίεσης
Με βάση τις αποδεκτές τιμές μερικών παραμορφώσεων, οι μέσες διάμετροι των διαμετρημάτων μπορούν να υπολογιστούν χρησιμοποιώντας τον τύπο παραγωγής σωλήνες, και, άμεσα, ... αποτυχίες) κατά τη διάρκεια παραγωγήαφρώδες σκυρόδεμα. Στο παραγωγήαφρώδες σκυρόδεμα χρησιμοποιούνται από διάφορους ... εργάτες που σχετίζονται άμεσα με παραγωγήαφρώδες σκυρόδεμα, ειδικά ρούχα, ...
Παραγωγήοπλισμένο σκυρόδεμα βαρύτητας σωλήνες
Διατριβή >> Βιομηχανία, παραγωγήΕνοικίου Παραγωγή σωλήνεςμε τη μέθοδο της φυγόκεντρης έλασης. Οπλισμένο σκυρόδεμα σωλήνεςφτιαγμένο ... με φυγοκεντρική μέθοδο παραγωγή σωλήνες... Η φόρτωση φυγοκεντρητών σκυροδέματος ... επιτρέπει την αποκόλληση μορφών. Παραγωγή σωλήνεςμε ακτινική πίεση. Αυτό...
