Въведение

1 Състояние на въпроса за теорията и технологията на профилиране на многостранни тръби чрез безразличен рисун (литературен преглед).

1.1 вид на профилни тръби с плоски лица и тяхното използване в техниката.

1.2 Основни начини за получаване на профилни тръби с плоски лица.

1.4 все още оформен инструмент.

1.5 Рисуване на многостранни реколни тръби.

1.6 Заключения. Целта и целите на изследването.

2 Развитие на математически модел профилинг тръби с плъзгане.

2.1 Основни разпоредби и предположения.

2.2 Описание на геометрията на деформационния фокус.

2.3 Описание на силата параметрите на процеса на профилиране.

2.4 Оценка на запълването на ъглите на вълците и тиада на повърхностите на профила.

2.5 Описание на алгоритъма за изчисляване на профилиращите параметри.

2.6 Компютърни анализи на захранващите условия за профилиране на квадратни тръби с неподходящ чертеж.

2.7 Заключения.

3 Изчисляване на инструмента за сила за извличане на профилни тръби.

3.1 Задаване на проблема.

3.2 Определяне на интензивния статус на залите.

3.3 Изграждане на показване на функции.

3.3.1 квадратна дупка.

3.3.2 Правоъгълна дупка.

3.3.3 Ракла.

3.4 Пример за изчисляване на интензивното състояние на вълците с квадратна дупка.

3.5 Пример за изчисляване на интензивния статус на вълците с кръгов отвор.

3.6 Анализ на получените резултати.

3.7 Заключения.

4 Експериментални проучвания за профилиране на квадратни и правоъгълни тръби с плъзгане.

4.1 Методология за експеримента.

4.2 Профилиране квадратна тръба с плъзгане в един преход към един волт.

4.3 Профилираща квадратна тръба с плъзгане за един преход с анти-антипати.

4.4 Трифакторни линейни математически модел Профилира квадратни тръби.

4.5 Определяне на запълването на ъглите на вълците и МИС.

4.6 Подобряване на калибрирането на каналите на вълците за правоъгълни тръби.

4.7 Заключения.

5 Изготвяне на винтови тръби като въртящи се тръби.

5.1 Избор на технологични параметри на рисуване с формоване.

5.2 Определение на въртящия момент.

5.3 Определяне на усилията за разтягане.

5.4 Експериментални изследвания.

5.5 Заключения.

Препоръчителен списък на дисертациите

• Пълнене на тънки стени с въртящ се инструмент 2009, кандидат на технически науки Шефко, Татяна Сергевка

• Подобряване на технологията на недоволство рисуване на тънкостенни тръби в блок от вълци с гарантирана дебелина на стената 2005, кандидат на технически науки Kargin, Борис Владимирович

• Подобряване на процесите и машините за производството на студено профилирани тръби, основани на моделирането на деформацията 2009 г., доктор по технически науки, Сергей Владимирович

• Моделиране на процеса на профилиране на многостранни тръби, за да го подобрят и да изберете параметрите на мелницата 2005, кандидат на технически науки Семенова, Наталия Владимировна

• Рисуване на тръби от анизотропен усилващ материал 1998, Кандидат на технически науки Черникеев, Алексей Владимирович

Дисертацията (част от резюмето на автора) на тема "Подобряване на процеса на профилиране на многостранни тръби чрез неотменима рисунка"

Значение на темата. Активното развитие на производствения сектор на икономиката, строгите изисквания за ефективността и надеждността на продуктите, както и ефективността на производството изискват използването на възможности за спестяване на ресурси и технологии. За много индустрии на строителната индустрия, машиностроенето, режисьора, радио инженерната индустрия, една от решенията е използването на тръби на икономически видове (топлообмен и радиаторни тръби, вълноводи и др.), Което позволява: увеличаване на захранването на инсталации, сила и издръжливост на структури, намаляване на металната консистенция, спестяване на материали, подобряване на външния вид. Широка номенклатура и значителното количество потребление на профилни тръби направиха развитието на тяхното производство в Русия. Понастоящем по-голямата част от оформените тръби се произвеждат в тръбни семинари, тъй като дейността на студено валцуване и чертеж са достатъчно развити в местната индустрия. В това отношение подобряването на съществуващото производство е особено важно: разработването и производството на оборудване, въвеждането на нови технологии и методи.

Най-често срещаните видове оформени тръби са многостранни (квадратни, правоъгълни, шестнадесети и т.н.) с висока точност тръби, получени чрез безрегутелен чертеж в един проход.

Спешването на темата на тезата се определя от необходимостта от подобряване на качеството на многостранните тръби чрез подобряване на процеса на тяхното профилиране без дорник.

Целта на работата е да се подобри процесът на профилиране на многофункционални тръби чрез недоволство, чрез разработване на техники за изчисляване на технологичните параметри и геометрията на инструмента.

За постигане на целта е необходимо да се решат следните задачи:

1. Създайте математически модел за профилиране на многостранни тръби чрез неприятно рисуване, за да се оценят условията на захранване, като се вземе предвид не-алуминият закон за втвърдяване, анизотропията на свойствата и комплексната геометрия на волевия канал.

2. Определете условия на захранване В зависимост от физическите, технологичните и структурните параметри на профилирането в случай на недоволство.

3. Разработване на методология за оценка на запълването на ъглите на ъглите на вълците и тиада към лицата в чертежа на многостранни тръби.

4. Разработване на методология за изчисляване на якостта на оформените вълци, за да се определят геометричните параметри на инструмента.

5. Разработване на методология за изчисляване на технологичните параметри, докато едновременно профилирането и сухо.

6. Провеждане на експериментални проучвания за технологични параметри на процеса, които гарантират високата точност на размерите на многостранните тръби и проверете адекватността на изчисляването на технологичните параметри на профилирането върху математическия модел.

Изследователски методи. Теоретичните проучвания се основават на основните разпоредби и предположения за теорията на рисуването, теорията на еластичността, метода на конформите, изчислителна математика.

Експериментални проучвания бяха извършени в лаборатория, като се използват методите на математическо планиране на експеримента на универсалната TDMU-30 тестова машина.

Авторът защитава резултатите от изчисляването на технологичните и структурните параметри на профилирането на многостранните тръби чрез недоволство: методът за изчисляване на якостта на оформените вълци, като се вземат предвид нормалните натоварвания в канала; Методология за изчисляване на технологичните параметри на процеса на профилиране на многостранни тръби чрез недоволство; Методология за изчисляване на технологичните параметри при едновременно профилиране и сушене с недоволство чертеж на винтови тънкостенни многостранни тръби; Резултатите от експерименталните изследвания.

Научна новост. Моделите на промените в условията на захранването са установени под профилирането на многостранните тръби чрез без значение, като се вземат предвид нелинейния закон за втвърдяване, анизотропията на свойствата и комплексната геометрия на волевия канал. Проблемът се решава чрез определяне на стресовото състояние на оформените вълци под действието на нормални натоварвания в канала. Пълния запис на уравненията на напрежението на напрежението, като едновременно с това профилират и намаляват многостранната тръба.

Точността на резултатите от научните изследвания се потвърждава от строгата математическа формулировка на задачите, като се използват аналитични методи за решаване на проблеми, съвременни методи Експериментални експериментални данни и обработка на експериментални данни, възпроизводимост на експериментални резултати, задоволително сближаване на изчислените, експериментални данни и практически резултати, съответствие на резултатите от моделиране на производствената технология и характеристики на готовите многостранни тръби.

Практическата стойност на работата е следната:

1. Режимите на получаване на квадратни тръби 10x10x1mm от висока прецизна сплав D1, увеличаване на добива на подходящ с 5%.

2. Размерите на оформените вълци, които гарантират тяхното изпълнение.

3. Комбинирането на профилирането и усукването намалява технологичния цикъл на производствените винтови многостранни тръби.

4. Подобрено калибриране на оформения вълк канал за профилиране на правоъгълни тръби 32x18x2mm.

Апробация на работата. Основните разпоредби на работата по дисертация се отчитат и обсъждат на Международната научна и техническа конференция, посветена на 40-та годишнина на металургичната централа на Самара "Нови дестинации на производството и потреблението на алуминий и нейните сплави" (Самара: SGAU, 2000); 11 Между-университетска конференция " Математическо моделиране и гранични задачи ", (Самара: SSTU, 2001); Втора международна научна и техническа конференция "Металофизика, механика на материалите и процесите на деформация" (Самара: SGAU, 2004); XIV stupid-levskaya четения: международна младеж научна конференция (Казан: KSTU, 2006); IX Royal Readings: Международна младежка научна конференция (Самара: Sgau, 2007).

Специализираните материали, отразяващи основната дисертация на тезата, са публикувани в 11 произведения, включително във водещите партньорски научни публикации, определени от най-високата атестационна комисия - 4.

Структура и обхват на работа. Тезата се състои от основните символи, въвеждането на петте глави, списъка на литературата и приложенията. Работата е изложена на 155 страници с пишещ текст, включително 74 рисунки, 14 маси, библиография от 114 артикула и приложение.

Авторът е благодарен на екипа на катедрата по обработка на метала за помощ, както и на надзора, професор по отдел, D.T.N. В. Cargin за ценни коментари и практическа помощ в работата.

Подобна дисертационна работа в специалността "Технологии и машини за обработка на налягането", 05.03.05 CIFRA WAK

• Подобряване на технологиите и оборудването за производство на капилярни тръби от неръждаема стомана 1984, кандидат за технически науки Трубицин, Александър Филипович

• Подобряване на технологията на сглобяване с изготвянето на композитни тръби от сложни напречни сечения с дадено ниво на остатъчни напрежения 2002, кандидат на технически науки Федоров, Михаил Василевич

• Подобряване на технологията и дизайна на вълците за производството на шестнадесетични профили въз основа на моделиране в системата "Billet-Tool" 2012, кандидат на технически науки Малъкнов, Сергей Александрович

• Проучване на моделите на деформираното напрежение на метала при рисуване на тръби и развитие на методологията за определяне на параметрите на захранването на чертеж на саморегулирането 2007, кандидат на технически науки Малевич, Николай Александрович

• Подобряване на оборудването, инструменти и технологични средства за рисуване на висококачествени прахообразни тръби 2002, кандидат на технически науки Manokhina, Наталия Григориевна

Заключение на дисертацията на тема "Технологии и машини под налягане", Шокова, Екатерина Викторовна

Основни резултати и заключения за работа

1. От анализа на научната и техническа литература следва, че един от рационалните и производствени процеси на производство на тънкостенни многостранни тръби (квадрат, правоъгълна, шестоъгълник, октамична) е процес на рисуване на недоволство.

2. е разработен математически модел за процеса на профилиране на многостранни тръби чрез неприятно рисуване, което позволява определяне на условията на захранване, като се вземат предвид нелинейния закон за втвърдяване, анизотропията на свойствата на тръбния материал и комплексната геометрия на канала за задвижване. Моделът се осъществява в програмната среда на Delphi 7.0.

3. С помощта на математически модел се създава количествено влияние на физически, технологични и структурни фактори върху мощността на процеса на профилиране на многостранни тръби с чертеж на недоволство.

4. Разработени методи за оценка на пълнителя на ъглите на ъглите на вълците и цистеците на лицата в случай на ирелевантно чертеж на многостранни тръби.

5. Метод е разработен за изчисляване на якостта на оформените вълци, като се вземат предвид нормалните натоварвания в канала, въз основа на функцията на ERY напрежения, метода на конформите и третата теория на якостта.

6. Експлоантично е конструиран трифакторни математически модел на профилиране на квадратни тръби, който ви позволява да изберете технологични параметри, които гарантират точността на геометрията на получените тръби.

7. Разработена и внесена на инженерно ниво, методът за изчисляване на технологичните параметри с едновременно профилиране и усукване на многостранни тръби с неподходящ чертеж.

8. Експерименталните проучвания на процеса на профилиране на многостранни тръби чрез безрегутелен чертеж показаха задоволително сближаване на резултатите от теоретичния анализ с експериментални данни.

Референции Изследване на дисертацията кандидат на технически науки Шокова, Екатерина Викторовна, 2008

1. A.C. 1045977 USSR, MKI3 B21SS / 02. Инструмент за рисуване на тънкостенни тръби. / V.N. Ermakov, G.P. Moiseev, a.b. Suntsov et al. (USSR). № 3413820; Сцена. 31.03.82; Publ. 07.10.83, бул. №37. - ZS.

2. A.C. 1132997 USSR, MKI3 B21SS / 00. Композитен вълк за рисуване на многостранни профили с черен брой лица. / В и. Рейнйн, а.А. Павлов, Е.В. Nikulin (USSR). -3643364 / 22-02; Сцена. 09/16/83; Publ. 07.01.85, бул. №1. -4c.

3. A.C. 1197756 USSR, MKI4B21S37 / 25. Метода за производство на текст на правоъгълните тръби. / P.N. Kalinushkin, VB. Furmanov et al. (USSR). № 3783222; обяви 21.08.84; Publ. 15.12.85, бул. №46. - 6в.

4. A.C. 130481 USSR, mka 7s5. Устройство за усукване на некръгли профили с текст за рисуване. / V.L. КОЛМОГОРОВ, Г.М. Moiseev, yu.n. Shakmaev et al. (USSR). № 640189; Сцена. 02.10.59; Publ. 1960, бул. №15. -2c.

5. A.C. 1417952 USSR, MKI4V21S37 / 15. Методът за многостранен текст на профила на производството. / A. Юков, А.А. Shkurenko et al. (USSR). № 4209832; Сцена. 09.01.87; Publ. 08.23.88, бул. №31. - 5в.

6. A.C. 1438875 USSR, MKI3 B21S37 / 15. Метода за производство на текст на правоъгълните тръби. / A.g. Михайлов, луд Maslan, v.p. Buzin et al. (USSR). № 4252699 / 27-27; Сцена. 28.05.87; Publ. 11/23/88, бул. №43. -4c.

7. A.C. 1438876 USSR, MKA3 B21S37 / 15. Устройство за възпроизвеждане на кръгли тръби в правоъгълен текст. / A.g. Михайлов, луд Maslan, v.p. Buzin et al. (USSR). № 4258624 / 27-27; Сцена. 09.06.87; Publ. 11/23/88, бул. №43. -SC.

8. A.C. 145522 USSR MKI 7P410. Филтър за текст на рисуване тръби. / E.V.

9. Буш, б.к. Иванов (СССР). - № 741262/22; Сцена. 10.08.61; Publ. 1962, бул. № 6. -SC.

10. A.C. 1463367 USSR, MKI4 B21S37 / 15. Метод за изработване на многостранен текст. / V.v. Яковлев, В.А. Шуринов, а. Павлов и В.А. Belvyn (USSR). № 4250068 / 23-02; Сцена. 13.04.87; Publ. 03/07/89, бул. №9. -2c.

11. A.C. 590029 USSR, MK2B21SS / 00. Volok за рисуване на тънкостенни многостранни текстови профили. / B.ji. DYLDIN, V.A. Aleshin, g.p. Moiseev et al. (USSR). № 2317518 / 22-02; Сцена. 30.01.76; Publ. 30.01.78, бул. №4. -SC.

12. A.C. 604603 USSR, MKI2 B21SS / 00. Volok за рисуване на правоъгълен тел текст. / Ji.c. Watrushin, i.sh. Бенин, а.ji. Chechurine (USSR). -2379495 / 22-02; Сцена. 07/05/76; Publ.30.04.78, бул. № 16. 2 стр.

13. A.C. 621418 USSR, MKI2 B21SS / 00. Инструмент за рисуване на многостранни тръби с четен брой лица. / G.A. Савин, v.i. Panchenko, v.k. Сидоренко, 00. Schlossberg (USSR). № 2468244 / 22-02; Сцена. 29.03.77; Publ. 30.08.78, бул. №32. -2c.

14. A.C. 667266 USSR, MC2 B21SS / 02. Текст на Volok. / A.а. Фотов, v.n. DUEV, G.P. Moiseev, v.m. Yermakov, Yu.g. Добър (USSR). № 2575030 / 22-02; Сцена. 01.02.78; Publ. 06/15/79, бул. №22, -4С.

15. A.C. 827208 USSR, MKI3 B21SS / 08. Устройство за производство на профилни тръби текст. / I.А. Lyashenko, G.P. Motsev, j.m. Podoskin et al. (USSR). № 2789420 / 22-02; претенции. 09.06.79; Publ. 05.05.81, бул. №17. - ZS.

16. A.C. 854488 USSR, MKI3 B21SS / 02. Все още текст. /

17. С.п. Panasenko (USSR). № 2841702 / 22-02; Сцена. 11/23/79; Publ. 08/15/81, бул. №30. -2c.

18. A.C. 856605 USSR, MKI3 B21SS / 02. Volok за текста на профилите на рисуване. / Yu.s. Зюков, a.g. Василеев, а.А. Кочетков (СССР). №2798564 / 22-02; Сцена. 07/19/79; Publ. 08.23.81, бул. №31. -SC.

19. A.C. 940965 USSR, MKI3 B21SS / 02. Инструмент за изработване на профилни повърхности текст. / I.А. Savelyev, Yu.S. Възкресение, A.D. OSMA-NIS (USSR). - No. 3002612; Сцена. 06.11.80; Publ. 07.07.82, бул. №25. ZS.

20. Адлер, YU.P. Планиране на експеримента при търсене на оптимални условия. / YU.P. Адлер, e.v. Маркова, YU.V. Гранински м.: Наука, 1971. - 283в.

21. Аленесски, Ji. Теглителни усилия със студени дренажни тръби. / Ji.e. Алшевск. М.: Metallurgisdat, 1952.-124c.

22. Amenzade, Yu.A. Теория на текста на еластичността. / YU.A. Аменсейда. М.: Висше училище, 1971.-288С.

23. Аргунов, v.n. Калибриране на текста на оформените профили. / V.N. Аргунов, m.z. Yermanok. М.: Металургия, 1989.-206в.

24. Arysensky, YUM. Получаване на рационално анизотропи в текста на листата. / Ю. Arysensky, F.V. Grecknikov, V.YU. Аришенски. М.: Металургия, 1987-141в.

25. Aryshensky, YU.M.TORIA и изчисления на пластмасовото образуване на анизотропни материали текст. / YUM. Arysensky, F.V. Grecknikov. - m.: Metallurgy, 1990.-304c.

26. Bisk, M.B. Рационална технология за производство на текста на тръбопровода. / M. Bisk-m: Металургия, 1968.-141 стр.

27. Widowin, с.И. Методи за изчисляване и проектиране на компютърните процеси на листа за щамповане и профилни заготовки текст. / S.i. Widowin - m.: Машиностроене, 1988.-160в.

28. Воробиев, Д.н. Инструмент за калибриране за изтегляне на правоъгълни тръби. / D.N. Воробев D.N., v.r. Kargin, i.i. Кузнецова // Технология на леките сплави. -1989. . \\ T -C.36-39.

29. Vydrin, v.n. Производство на оформени профили с висок ток. / V.N. UDRIN et al.: Металургия, 1977.-184в.

30. Громов, Н.п. Текст на теорията за обработка на метал. / N.P. Громов -м: Металургия, 1967.-340С.

31. Gubkin, с.И. Критика на съществуващите методи за изчисляване на работните напрежения при OMD / PY. Gubkin // Инженерни методи за изчисляване на технологичните процеси на OMD. --M.: Mashgiz, 1957. C.34-46.

32. Glyaev, G.I. Стабилност на напречната част на тръбата под намаляването на текста. / G.i. Гляев, стр. IVshin, v.k. Янович // Теория и практика за намаляване на тръбите. Стр. 103-109.

33. Glyaev, Yu.g. Математическо моделиране на процесите на OMD текст. / Yu.g. Гляев, с.А. Чукмагов, А. Губин. Киев: науки. Дюмка, 1986. -240 ° С.

34. Glyaev, Yu.g.intensification на точността и качеството на тръбите текст. / Yu.g. Гляев, m.z. Володарски, О.И. Лъв и други: Металургия, 1992.-238в.

35. GUN, G.YA. Теоретични основи за обработка на текст за налягане на металите. / G.YA. Гонг. М.: Металургия, 1980. - 456в.

36. GUN, G.YA. Пластмасова формулировка на текста на металите. / G.YA. Гонг, p.i. Polihin, B.A. Prudkovsky. М.: Металургия, 1968. -416C.

37. Danchenko, v.n. Производство на профилни тръби текст. / V.N. Данченов,

38. V.A. Сергеев, e.v. Никулин. М.: Интегриране на инженеринг, 2003. -224C.

39. Dnestrovsky, N.Z. Отстраняване на метален текст. / N.Z. Днестър. М.: Държава Научно училище. Ед. Остър на h. и цвят Металургия, 1954. - 270в.

40. Dorokhov, a.i. Променете периметъра, докато рисувате оформените тръби. / A.I. Дорохов // Бул. Научни и технически Изхвърлете информацията. М.: Metallurg-Edition, 1959. - № 6-7. - стр.89-94.

41. Dorokhov, a.i. Определяне на диаметъра на оригиналния детайл за не-свободенце и валцуване на правоъгълни, триъгълни и шестостенни тръби. / A.I. Дорохов, В.И. Шафир // Производство на тръби / раздори. M., 1969. -SP.21. - стр. 61-63.

42. Dorokhov, a.i. Аксиални напрежения с рисуване на оформени тръби без текст. / A.I. Дорохов // tr. Ukrniti. М.: Metallugizdat, 1959. --sp.1. - стр.156-161.

43. Dorokhov, a.i. Перспективи за производство на студено деформирани профилни тръби и основи на съвременната технология на техния производствен текст. / A.I. Дорохов, В.И. Рейнне, a.p. Uspenko // Тръби от икономически видове: m.: Metallurgy, 1982. -C. 31-36.

44. Dorokhov, a.i. Рационално калибриране на многотехнологични мелници за производство на тръби с правоъгълни раздели текст. / A.I. Дорохов, стр. SAV-KIN, A.B. Kolpakovsky // Технически прогрес в производството на тръби. М.: Металургия, 1965.- 186-195.

45. Emelyanenko, p.t. Текст за производство на тръби и тръбопроводи. / P.t. Емеляненко, а.А. Шевченко, с.И. Борисов. М.: Metallurgizdat, 1954.-496c.

46. \u200b\u200bYermanok, M.z. Натискане на алуминиеви сплави панели. М.: Металургия. - 1974. -232C.

47. Ermanok, M.z. Използването на разрядния чертеж по време на производството 1 "Tubes text. / M.z. Yermanok. М.: Колартетинизация, 1965. - 101в.

48. Ermanok, M.z. Развитие на теорията на текста на рисуване. / M.z. Yermanok // Цветни метали. -1986. №9.- P. 81-83.

49. Ermanok, M.z. Рационална, технология за производство на правоъгълни тръби от алуминиев текст. / M.z. Yermanok m.z., v.f. Паметници. // цветни метали. 1957. - №5. - стр.85-90.

50. Zykov, YU.S. Оптималното съотношение на деформациите в чертежа на правоъгълни профили текст. / YU.S. Зюков, a.g. Василеев, а.А. Кочетков // Цветни метали. 1981. - №11. -C.46-47.

51. Zykov, YU.S. Ефект на профила на канал за рисуване на текста на Feleation Force. / YU.S. Зюков // Новини за университетите. Металургия от черни. 1993.'№2. - стр.27-29.

52. Zykov, YU.S. Изследователска комбинирана форма. надлъжен профил Текст за борда на работната зона. / YU.S. Зюков // Металургия и коксове: обработка на налягане на металите. - Киев: Техника, 1982. - IET.78. Стр. 107-115.

53. Зюков, Ю. Оптимални параметри на текста на правоъгълните профили. / YU.S. Зюков // оцветени Мегала. 1994. - №5. - стр.47-49. .

54. Zykov, YU.S. Оптималните параметри на процеса на рисуване на правоъгълен профил. / YU.S. ЦИКОВ // Цветни метали. 1986 г. - №2. - стр. 71-74.

55. Zykov, YU.S. Оптимални ъгли на плъзгане на втвърдяващия метален текст. / YU.S. Zykov .// izvestia университети. 4м. 1990. - №4. - стр.27-29.

56. Ilyushin, A.A. Пластмаса. Част първа. Еластични пластмасови деформации Текст. / A.А. Ilyushin. --M.: MSU, 2004. -376 стр.

57. Kargin, V.R. Анализ на неприятното чертеж на тънкостенни тръби с антипатичен текст. / V.R. Kargin, E.V. Шокова, Б.В. Kargin // Бюлетин Сагау. Самара: SGAU, 2003. - №1. - стр.82-85.

58. Kargin, V.R. Въведение в специалността за преработка на налягане на металите

59. Текст: Урок / V.R. Kargin, E.V. Шокова. Самара: SGAU, 2003. - 170в.

60. Kargin, V.R. Текст за рисуване на вода. / V.R. Kargin // Цветни метали. -1989. №2. - C.102-105.

61. Kargin, v.r. Основи на инженерния експеримент текст.: Урок / V.R. Kargin, v.m. Зайци. Самара: SGAU, 2001. - 86в.

62. Kargin, v.r. Изчисляване на инструмент за рисуване на площад профили и тръби текст. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Научен център на Известия Самара на Руската академия на науките. 2001. - №2. - Tz. - стр.23 8-240.

63. Kargin, v.r. Изчисляване на сгъстването на тръбната стена, когато текстът. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Производство на обществени поръчки в машиностроенето. 2004.'№1. -C.44-46.

64. Kasatkin, n.i. Изследователски процес на профилиране на правоъгълни тръби текст. / N.I. Касакин, така наречен Honina, i.v. Комкова, т.т. PANOVA / Изследване на процеси на обработка на цветни метали. - m.: Metallurgy, 1974. проблем 44. - стр. 107-111.

65. Kirichenko, A.N. Анализ на икономиката различни начини Производство на профилни тръби с постоянна дебелина на стената около текста на периметъра. / A.N. Кириченко, a.i. Губин, Г.И. Денсова, Н.к. Khudyakova // Тръби от икономически видове. - М., 1982. -. 31-36.

66. Кленов, v.f. Избор на детайл и изчисляване на инструмента за рисуване на правоъгълни тръби от алуминиеви сплави текст. / V.f. Клеменов, R.i. Muratov, m.i. Erlich // Технология на светлината на Allogs.-1979. - №6.- P.41-44.

67. Колмогоров, v.l. Инструмент за рисуване на текст. / VL. Колмогоров, с.И. Орлов, В.Ю. Шевляков. - МЕТАЛУРГИЯ, 1992. -144C.

68. Колмогоров, б.ji. Волтаж. Деформация. Текст за унищожаване. / B.jt. Колмогоров. М.: Металургия, 1970. - 229в.

69. Колмогоров, б.ji. Технологични задачи за изтегляне и натискане на текст: Научно / Б.жи. Колмогоров. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -SP.10. -81C.

70. COPPENFELS, V. Практика на текста на конформите. / V. COP-PENFELS, F. Stalman. М.: IL, 1963. - 406в.

71. COFOFF, Z.A. Текст на студена валцуване. / Per. Cofoff, p.m. Соловичик, В.А. Алешин и др. Свердловск: Metallurgizdat, 1962. - 432в.

72. Gruzman, Yu.g. Текущото състояние на глобалния текст на тръбата. / Yu.g. Krukman, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Семенов. М.: Металургия, 1992. -81C.

73. Леванов, а.н. Контакт с триене в процесите на OMD текст. La.n. Лева-ноември, v.l. Колмагори, с.л. Burkin et al.: Металургия, 1976. - 416в.

74. Levitansky, M.D. Изчисляване на технически и икономически стандарти за производство на тръби и профили от алуминиеви сплави върху личен компютър. / M.d. Levitansky, e. Makovskaya, r.p. Назарова // Цветни метали. -19.92. -1. -C.10-11.

75. Lyzov, M.N. Теорията и изчисляването на производствените процеси на частите са гъвкав текст. / M.N. Лизов М.: Машиностроене, 1966. - 236в.

76. Мушлиевили, Н.И. Някои от основните задачи на математическата теория на текста на еластичността. / N.I. Мушелишвили. М.: Наука, 1966. -707C.

77. Osadchy, V.YA. Проучване на мощността на параметрите на профилиращата тръба и ролкови калибри. / V.YA. Садди, с.А. Стъпка // Steel. -1970. -I№8.-S.732.

78. Osadchy, V.YA. Характеристики на деформация в производството на профилни тръби с правоъгълна и променлива секция текст. / V.YA. Садди, с.А. Стъпка // Steel. 1970. - №8. - стр.712.

79. Osadchy, V.YA. Изчисляване на стреса и усилия при плъзгане на текста на тръбите. /

80. V.YA. Страничен, a.ji. Воронцов, и.М Карпов // Производство на валцувани продукти. 2001. - №10. - S.8-12.

81. Osadchy, с.И. Стрес-деформална баня с профили - Rovaniatext. / V.YA. Садди, с.А. Гея, с.А. Степанов // Изевестийски университети. Металургия от черни. 1984.'№9. -S.66-69.

82. Паршин, B.C. Основи на системно подобряване на процесите и студен чертеж на тръбен текст. / B.C. Паршини. Красноярск: Издателска къща Крас. Университет, 1986 г. - 192в.

83. Паршин, B.C. Текст за рисуване на студена тръба. / B.C. Пархинс, а.А. Фотов, В.А. Aleshin. М.: Металургия, 1979. - 240в.

84. Перлин, т.е. Теорията на текста на рисуване. / I.L. Perlin, m.z. Yermanok. - МЕТАЛУРГИЯ, 1971.- 448С.

85. Perlin, p.i. Контейнери за плоски блокове текст. / P.i. Perlin, l.f. ToWChova // Sat. TR. Vnimetmash. Onti Vnimemetmash, 1960. - №1. -C.136-154.

86. Perlin, p.i. Метод за изчисляване на контейнери за натискане на текста на тъканта. / P.i. PERLIN // Бюлетин на машиностроенето 1959. - №5. - S.57-58.

87. Попов, е.А. Основи на теорията на текста на листовете. / E.a.popov. --M.: Машиностроене, 1977. 278С.

88. Потапов, т.е. Теория на текста на производството на тръби. / I.N. Потапов, гр. Colikov, v.m. Друян и др. М.: Металургия, 1991. - 406в.

89. Ravin, A.N. Формиране на инструмент за пресоване и рисуване на профили текст. / A.N. Равин, Е.Ш. Сукходрев, L.R. Дъдцкая, v.l. Scherbanyuk. - Минск: Наука и технологии, 1988. 232в.

90. Rakhtmayer, R.D. Методи за разлика за решаване на проблемите на граничната стойност Текст. / R.D. Rakhtmeyer. М.: Mir, 1972. - 418c!

91. Савин, Г.А. Текст за рисуване на тръби. / G.A. Савин. М.: Металургия, 1993.-336в.

92. Савин, Г.н. Разпределение на напрежението в близост до текст. / Ноември.

93. Савин. Киев: Нукова Дюмка, 1968. - 887в.

94. Segerylind, Ji. Прилагане на MCE Text. / JI. Segerylind. М.: Mir, 1977. - 349С.

95. Смирнов-Аляев, Г.А. Аксисиметричната задача на теорията на пластмасовия поток по време на компресия, разпределение и рисуване на тръби текст. / G.A. Смирнов-Аляев, Г.я. Пистолет // Новини за университетите. Металургия от черни. 1961. - №1. - стр. 87.

96. СТОТОЗЕВ, М.В. Текст на теорията на метала. / M.V. СТОТОЗЕВ, Е.А. Попов. М.: Машиностроене, 1977. -432C.

97. Тимошенко, с.п. Текст за съпротивление на материала. / S.P. Тимошенко - м.: Наука, 1965. Т. 1, -480С.

98. Тимошенко, с.п. Стабилност на текста на еластичните системи. / S.P. Тимошенко. М.: Гидър, 1955. - 568С.

99. Trusov, стр. Изследване на процеса на профилиране на тръбни тръби на жлеба. / P.v. Trusov, v.y. Стълбове, I.А. Cron // обработка на метали под налягане. -Sverdlovsk, 1981. №8. - стр.69-73.

100. Hucheng, V. Подготовка на тръбата за плъзгане, методи за рисуване и оборудване, използвани в текст за влачене. / V. Hucheng // Производство на тръби. Дюселдорф, 1975. на. с него. М.: Metallurgizdat, 1980. - 286в.

101. Chevakin, Yu.f. Компютърни машини в производството на тръби текст. / YU.F. Чевакин, а.м. Джанти. М.: Металургия, 1972. -240 ° С.

102. Chevakin, Yu.f. Калибриране на инструмента за рисуване на правоъгълни тръби. / YU.F. Шевакин, Н.И. CASATKIN // Проучване на процесите на обработка на цветни метали. - МЕТАЛУРГИЯ, 1971. VOL. №34. - стр.140-145.

103. Chevakin, Yu.f. Текст за производство на тръби. / YU.F. Шевакин, A.Z. Gle Berg. М.: Металургия, 1968. - 440С.

104. Chevakin, Yu.f. Производство на цветни метални тръби. / YU.F. Чевакин, а.м. Rytikov, F.S. Седалев М: Metallurgzdat, 1963. - 355С.

105. ЧЕВАКИН, Ю.Ф., Рирц А.М. Подобряване на ефективността на производството на тръби от текста на цветните метали. / YU.F. Чевакин, а.м. Джанти. М.: Металургия, 1968.-240в.

106. Шокова, E.V. Инструмент за калибриране за рисуване на правоъгълни тръби. / E.V. Шокова // XIV Туполевски Четения: Международна младежка научна конференция, Казанска държава. Техно un-t. Kazan, 2007. - обем 1. - стр. 102103.

107. Винтове, A.K., Freiberg ma Производство на тръби от икономически профили текст. / A.K. Schupov, M.A. Freiberg.-Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296C.

108. Яковлев, v.v. Преместване на правоъгълни тръби с повишен текст на точност. / V.v. Яковлев, Б.А. Smelnitsky, V.A. Балевин и др. // Stal.-1981.-№6-S.58.

109. Яковлев, v.v. Контактни напрежения С неподходящ чертеж на тръби. Текст. / V.v. Яковлев, v.v. Submers // Sat: Производство на безшевни тръби. -M.: Metallurgy, 1975.'№ 3. -C.108-112.

110. Yakovlev, v.v., рисуване на правоъгълни тръби на движещ се дорник текст. / V.v. Яковлев, В.А. Шуринов, В.А. Балевин; Почивка. Днепропетровск, 1985. - 6в. - DEP. В черната деформация 13.05.1985 г., № 2847.

111. Automatische Ferningund Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profile". 1985.'№32. -C.508-509.

Моля, обърнете внимание, че представените по-горе научни текстове са публикувани за запознаване и получени чрез признаване на оригиналните текстове на THESES (OCR). В тази връзка те могат да съдържат грешки, свързани с несъвършенството на алгоритмите за разпознаване. В PDF дисертацията и резюметите на автора, които доставяме такива грешки.

Тръбник, за да се намали диаметъра им (намаляване) Той е много широко използван в почти всички семинари за производството на горещовалцувани тръби, както и в производството на тръби с заваряване. Това се дължи на факта, че производството на малки тръби обикновено се свързва с осезаема загуба на производителност на тръбните или тръбопровода и следователно с повишаването на цените. В допълнение, в някои случаи, например, тръби за търкаляне. По-малко от 60-70 мм или тръби с много голяма дебелина на стената и малка вътрешна дупка е трудно, тъй като изисква използването на дорници с твърде малък диаметър.

Намаляването се извършва след допълнително отопление (или нагрявани) тръби до 850-1100 ° с преобръщане на много спокойни непрекъснати мелници (с броя на клетките до 24) без използването на вътрешния инструмент (дорник). В зависимост от приетата система на работа, този процес може да продължи с увеличаване на дебелината на стената или с намаляването му. В първия случай, подвижен олово без напрежение (или с много малко напрежение); И във второто - с голямо напрежение. Вторият случай, като по-прогресивен, беше разпространен през последното десетилетие, тъй като ви позволява да извършвате значително по-голямо намаление, а намаляването на дебелината на стената се разширява сортирането на валцувани тръби с по-икономични тънки стени.

Възможността за сложност на стената по време на редукцията позволява да се получи върху главната тръбна единица на тръбата с малко по-голяма дебелина на стената (понякога при 20-30%). Това значително подобрява производителността на устройството.

В същото време, в много случаи, по-старият принцип на работа запази намаляване на стойността си без напрежение. По принцип това се отнася до случаите на намаляване на сравнително дебелините тръби, когато дори и с големи опции, става забележим за значително намаляване на дебелината на стената става трудно. Трябва да се отбележи, че редуцираните мелници са инсталирани в много магазини за тръби, които са предназначени за свободно валцуване. Тези мелници все още ще се експлоатират и следователно намаляването без напрежение ще бъде широко приложено.

Помислете как дебелината на тръбната стена се променя с свободното намаляване, когато няма аксиално напрежение краища или гръбнака, а диаграмата на стресът се характеризира с натиск на натиск. V. ji. Kolmogorov и A. 3. Gleiberg, въз основа на факта, че действителната промяна в стената съответства на минималната работа на деформация и използвайки принципа на възможните движения, получи теоретичното определяне на промяната в дебелината на стената по време на намаляването . В същото време, предположението е направено, че неравността * на деформация не влияе значително върху промяната в дебелината на стената, а силите на външното триене не са взели под внимание клапаните, тъй като те са значително по-малко вътрешна съпротива. При 89 показва кривите на промените в дебелината на стената от първоначалната кв. До дадена S за ниско само стоманите в зависимост от степента на намаляване от първоначалния DT0 диаметър към крайното DT (DT / DTO съотношение) и геометричния коефициент -Насилност на тръбите (S0 / DT0 съотношение).

С малки степени на намаляване, съпротивлението на надлъжното изтичане е по-голямо устойчивост на изтичането вътре, което причинява удебеляване на стената. С увеличаване на деформационната стойност, интензивността на удебеляването на стената се увеличава. В същото време обаче устойчивостта на годност също се увеличава. С определено количество намаление, сгъстването на стената достига максимума и последвалото увеличение на степента на намаляване води до по-интензивен растеж на устойчивостта на изтичане вътре и в резултат на това сгъстването започва да намалява.

Междувременно, само дебелината на стената на готовата продуктивна тръба обикновено е известна и когато се използват тези криви, е необходимо да се зададе желаната стойност, т.е. да използва метода на последователна приближение.

Естеството на дебелината на дебелината на стената се променя драстично, ако процесът се извършва с напрежение. Както вече споменахме, наличието и величината на аксиалните напрежения се характеризират с висока скорост на деформация на непрекъсната мелница, чийто индикатор е коефициентът на кинематично напрежение.

По време на намаляването с напрежението, условията на деформация на краищата на тръбите се различават от условията на деформация на средата на тръбата, когато процесът на търкаляне вече се стабилизира. В процеса на пълнене на мелницата или при изхода на тръбата от мелницата, краищата на тръбата възприемат само част от напрежението и се търкаля, например, в първия сандък, докато тръбата се докосне във втория сандък обикновено преминава без напрежение. В резултат на това краищата на тръбите винаги се сгъстват, което е недостатък на редуциращия процес с напрежение.

Стойността на рязане може да бъде малко по-малка от дължината на удебеления край поради използването на положителната толерантност върху дебелината на стената. Наличието на удебелени краища значително влияе върху икономиката на процеса на намаляване, тъй като тези краища подлежат на подрязване и са невъзвръщаеми производствени разходи. В това отношение процесът на преобръщане с напрежение се използва само ако тръбата се получава след редукцията на тръбите е повече от 40-50 m, когато относителните загуби в културата са намалени до нивото, характеристика на всеки друг метод на търкаляне.

Методите за изчисляване на промяната в дебелината на кошницата позволяват в крайна сметка да се определи коефициентът на капака както за случая на свободното намаляване, така и за случая на валцуване с напрежение.

Когато се включва, равно на 8-10%, и с пластмасов коефициент на опън от 0.7-0.75, размерът на приплъзването се характеризира с коефициент IX \u003d 0.83-0.88.

От разглеждане на формули (166 и 167) е лесно да се види как трябва да се наблюдават параметрите на скоростта във всяка клетка, така че подвижните потоци да преминат през изчисления режим.

Груповото устройство на ролките в редукционните мелници на старата структура има постоянно съотношение на броя на ролките във всички кабели, които само в конкретния случай за тръбите със същия размер може да съответства на свободния режим на търкаляне. Намаляването на тръбите от всички останали размери ще се случи с други качулки, следователно, режимът на свободен валц няма да се поддържа. Практически в тези мелници винаги продължава с малко напрежение. Индивидуалното задвижване на ролките на всяка клетка с финото регулиране на тяхната скорост ви позволява да създавате различни режими на напрежение, включително свободен режим на валцуване.

Тъй като предната и задното напрежение създава моменти, насочени към различни посоки, общото въртене на ролките във всяка клетка може да се увеличи или намалява в зависимост от съотношението на усилията на предното и задното напрежение.

В това отношение условията, при които първоначалните и последните 2-3 каша са неумолимо. Ако моментът на валцуване в първите клетки, докато тръбата преминава под следващите клетки, тя се намалява чрез напрежение, моментът на търкаляне в последните градове, напротив, трябва да бъде по-висок, тъй като тези каси са тествани предимно. И само в средни клетки поради близките стойности на предното и задното напрежение, моментът на валцуване със стабилния режим се различава малко от изчисления. Със изчисление на силата на надзиращите възли, работещи с напрежение, е необходимо да се има предвид, че моментът на търкаляне е накратко, но се увеличава много рязко по време на улавянето на тръбната ролка, която се обяснява с голяма разлика в скорост на тръбата и ролките. Полученото пиковано натоварване, превишаващо понякога, понякога няколко пъти (особено по време на намаление с голямо напрежение), може да причини повреда на задвижващия механизъм. Следователно, в изчисленията, това пиково натоварване се взема предвид чрез въвеждането на съответния коефициент, възприет на 2-3.

Теза по темата:

Производство на тръби

1. Сортиране и изисквания на регулаторната документация за тръби

1.1 Сортиране на тръбата

OJSC "Crossow Sukavod" е един от най-големите производители на тръбни продукти в нашата страна. Нейните продукти се продават успешно както в страната, така и в чужбина. Продуктите, произведени във фабриката, отговарят на изискванията на вътрешните и чуждестранните стандарти. Международни сертификати за качество, издадени от организации като: американски институт за петрол (API), немски TUV сертифициращ център - Ralend.

Семинарът T-3 е един от основните семинари на предприятието, произведени от тях, отговарят на стандартите, показани в таблицата. 1.1.

Таблица 1.1 - Произведени стандарти на тръби

В семинара, тръбите, изработени от въглеродни, легирани и висококачествени стоманени степени с диаметър D \u003d 28-89mm и се произвеждат дебелината на стената S \u003d 2.5-13mm.

Най-вече магазина е специализирана в производството на помпа-компресорни тръби, тръби с общо предназначение и тръби, предназначени за последващо студено редуциране.

Механичните свойства на произведените тръби трябва да съответстват на посочената в таблица. 1.2.

1.2 Изискване за регулаторна документация

Производство на тръби в семинар T-3 Събуждането се извършва върху различни регулаторни документи като GOST, API, DIN, NFA, ASTM и др. Помислете за изискванията на представения DIN 1629.

1.2.1statim.

Този стандарт се отнася за безшевни кръгли тръби от беззатворните стомани. Химичният състав на стоманите, използвани за производство на тръби, е даден в таблица 1.3.

Таблица 1.2 - Механични свойства на тръбите

Таблица 1.3 - Химичен състав на стоманите

Тръбите, произведени съгласно този стандарт, се използват предимно в различни устройства в производството на резервоари и тръбопроводи за полагане, както и в общо инженерство и приготвяне на инструменти.

Размерите и граничните отклонения на тръбите са показани в таблица 1.4., Таблица 1.5., Таблица.1.6.

Дължината на тръбата се определя от разстоянието между краищата му. Видове дължина на тръбата са показани в таблица 1.4.

Таблица 1.4 - Видове дължина и допустими отклонения

Таблица 1.5 - Допустими отклонения на диаметъра

Таблица 1.6 - Допустими отклонения на дебелината на стената

Тръбите трябва да бъдат възможно най-кръг. Отклонението от закръглеността трябва да лежи в допустимите отклонения за външния диаметър.

Тръбите трябва да са направо върху окото, ако е необходимо, могат да бъдат инсталирани специални изисквания за права.

Тръбите трябва да бъдат изрязани перпендикулярно на оста на тръбата и да не трябва да се отварят.

Стойностите за линейни маси (тегло) са дадени в стандарт DIN 2448. Допускат се следните отклонения от тези стойности:

за отделна тръба + 12% - 8%,

за доставка с тегло най-малко 10T + 10% -5%.

В стандартното обозначение за тръби на съответната DIN 1629 е посочено:

Именуване (тръба);

Основен брой DING DIMENDAL стандарт (DIN 2448);

Основните размери на тръбата (външен диаметър × дебелина на стената);

Основно число технически условия Консумативи (DIN 1629);

Съкратено име на стоманена марка.

Пример за условно обозначаване на тръбата съгласно DIN 1629 с външен диаметър от 33.7 mm и дебелина на стената от 3,2 mm от Steel 37.0:

Тръба DIN 2448-33.7 × 3.2

DIN 1629-ST 37.0.

1.2.2 Технически изисквания

Тръбите трябва да бъдат направени в съответствие с изискванията на стандартните и технологичните разпоредби, одобрени по предписания начин.

Отвън I. вътрешна повърхност Тръбите и съединителите не трябва да се заловят, черупки, залези, снопове, пукнатини и шлифовани.

Дебат и отстраняване на тези дефекти са разрешени, при условие че тяхната дълбочина не надвишава границата минус отклонение върху дебелината на стената. Не се допуска заваряване, Zackecanka или запечатване на дефектни места.

На места, където дебелината на стената може да бъде измерена директно, дълбочината на дефектните места може да надвишава определената стойност при състоянието, че минималната дебелина на стената се запазва, което се определя като разликата между номиналната дебелина на тръбната стена и максималната отклонение лимит за него.

Отделни незначителни страхове, вдлъбнатини, рискове, тънък слой от мащаб и други дефекти, причинени от производствения метод, ако те не извличат дебелината на стената извън границите на минус отклоненията.

Механичните свойства (якост на добив, якост на опън, относителното разширение по време на почивката) трябва да отговарят на стойностите, дадени в таблица 1.7.

Таблица 1.7 - Механични свойства

1.2.3 Правила за приемане

Тръбите са представени на приемането на партита.

Партията трябва да се състои от тръби с един условен диаметър, една дебелина и сила на стената, от един тип и едно изпълнение и придружени от един документ, удостоверяващ съответствието на тяхното качество на изискванията на стандарта и съдържащ: \\ t

Име на производителя;

Условна диаметър на тръбата и дебелина на стената в милиметри, дължина на тръбата в метри;

Тип тръба;

Група от якост, брой на топене, масова част от сяра и фосфор за всички вагони, включени в партидата;

Номера на тръбите (от - до всяко топене);

Резултати от тестовете;

Стандартно обозначение.

Проверка външен изгледСтойностите на дефектите и геометричните размери и параметрите трябва да бъдат подложени на всяка част от партията.

Масовата част на сярата и фосфор трябва да се проверява от всяко топене. За тръби, изработени от метал на друго предприятие, масовата част на сярата и фосфора трябва да направи документ за качеството на производителя на производителя на метал.

За проверка на механичните свойства на метала се избират от една тръба от всеки размер от всяко топене.

За да проверите за изравняване, изберете една тръба от всяко топене.

Тестването за вътрешно хидравлично налягане трябва да бъде подложено на всяка тръба.

При получаване на незадоволителни резултати от теста, поне един от показателите върху него се извършва чрез повтарящи се тестове върху двойна проба от една и съща партида. Резултатите от повтарящите се тестове се отнасят за цялата партида.

1.2.4 Методи за изпитване

Проверка на външната и вътрешната повърхност на тръбите и съединителите се произвеждат визуално.

Дълбочината на дефектите трябва да се проверява в празен ход или по друг начин в едно-три места.

Проверка на геометричните размери и параметрите на тръбите и съединителите трябва да се извършват с помощта на универсални измервателни уреди или специални устройства, които осигуряват необходимата точност на измерване в съответствие с техническата документация, одобрена по предписания начин.

Изкривените в крайните части на тръбата се определят, въз основа на величината на деформационния бум и се изчислява като не загрижен от разделянето на бум за отклонение в милиметри до разстоянието от мястото - измервания до най-близкия край на. \\ T тръба в метри.

Трябва да се извърши проверка на тръбите по тегло специални средства За претегляне с точност, предоставяща изискванията на този стандарт.

Тестът за опън трябва да се извършва съгласно DIN 50 140 за кратки надлъжни проби.

За да проверите механичните свойства на метала от всяка избрана тръба, се изрязва една проба. Пробите трябва да бъдат нарязани по всеки край на тръбата по метод, който не предизвиква промени в структурата и механичните свойства на метала. Позволено е да се изправят краищата на пробата, за да уловят тригерите на изпитвателната машина.

Продължителността на изпитваното хидравлично налягане трябва да бъде най-малко 10 секунди. Когато тествате в стената на тръбата, течове не трябва да бъдат открити.

1.2.5 Маркиране, опаковане, транспорт и съхранение

Маркирането на тръбите трябва да се извършва в следния обем:

На всяка тръба на разстояние 0.4-0.6 m от края му, маркировката трябва да се прилага ясно при удар или kating:

Номер на тръбата;

Търговска марка на производителя;

Месец и година на освобождаване.

Мястото на прилагане на маркировката трябва да бъде заобиколено или подчертано от стабилна лека боя.

Височината на знаците за маркиране трябва да бъде 5-8 mm.

С механичен метод за прилагане на маркировка за тръби, му е позволено да го намират в един ред. Допуска се на всяка тръба, за да marke на номера на топене.

До етикета шок режим или разбиране на всяка тръба трябва да бъде маркирана стабилна светлина:

Условен диаметър на тръбата в милиметри;

Дебелина на стената в милиметри;

Вид изпълнение;

Име или търговска марка производител предприятия.

Височината на знаците за маркиране трябва да бъде 20-50 mm.

Всички знаци за маркиране трябва да се прилагат по протежението на тръбата. Позволено е да се прилагат знаци за маркиране, перпендикулярни на метода на търкаляне.

Когато зареждате в една кола трябва да бъдат тръби само с една партида. Тръбите се транспортират в опаковки, здраво свързани не по-малко от две места. Масата на пакета не трябва да надвишава 5 тона и по искане на потребителя - 3 тона. Допуска се да се изпрати в един автомобилни пакети от тръби с различни партиди, при условие че са разделени.

2. Технологии и оборудване за производство на тръби

2.1 Описание на основното оборудване на Т-3

2.1.1 Описание и кратки технически характеристики на печката с стъпки (PSH)

Пещта с ходене на дъното на работилницата T-3 е проектирана да загрява кръгла заготовки с диаметър 90 ... 120 mm, дължина z ... 10 м от въглерод, нископлатена и неръждаема стомана неръждаема стомана преди това фърмуер на TPA-80.

Пещта се намира в стаята на магазина T-3 на втория етаж в полети А и Б.

Проектът на пещта е извършен от кирометриката на град Свердловск през 1984 година. Пускане в експлоатация през 1986 година.

Пещта е твърда метална структура, докосната от огнеупорни и топлоизолационни материали. Вътрешни размери на пещта: дължина - 28.87 m, ширина - 10.556 m, височина - 924 и 1330 мм, експлоатационните характеристики на пещта са представени в таблица 2.1. Под пещта е направена под формата на фиксирани и подвижни греди, с които се транспортират празните места през пещта. Грейките са токулирани с топлоизолационни и огнеупорни материали и оформени от специални слушалки от топлоустойчиво леене. Горната част на лъча е направена от MC-90 mullitoxorund. Арка на пещта се суспендира от огнестрелните материали и е изолиран изолационен материал. За поддръжка на пещта и поддръжката на стените стените са оборудвани с работни прозорци, прозорец за зареждане и метален прозорец за разтоварване. Всички прозорци са оборудвани с амортисьори. Отоплението на пещта се извършва от природен газ, заземен с горелката тип GR (радиационна горелка ниско налягане) инсталиран на арката. Пещта е разделена на 5 термични зони от 12 горелки във всяка. Въздухът за горене се доставя от два вентилатора VM-18A-4, единият от които служи като резервно копие. Димните газове се отстраняват през димния колектор, разположен на арката в началото на пещта. Освен това, според системата за пушене на метални облицовки и коне, с помощта на две димосососи, WGDN-19 димните газове се хвърлят в атмосферата. Flipper е инсталиран с контур двупосочна тръбна 6-викво възстановяване на цикъла (CP-250) за нагряване на въздуха, доставян за изгаряне. За по-пълно изхвърляне на отработените газове, системата за отстраняване на дим е оборудвана с еднокамерна пещ за отопление дорници (PPO).

Издаването на нагрята заготовката от пещта се извършва с помощта на вътрешни охлаждащи се ролки, чиито ролки имат топлоустойчива дюза.

Пещта е оборудвана със система от промишлена телевизия. Между контролните панели и щита на Кипия има високоговорители.

Пещта е оборудвана с автоматични регулаторни системи. термичен режимАвтоматична безопасност, контролни възли на работа параметри и сигнализиране на параметрите от нормата. Следните параметри подлежат на автоматично регулиране:

Температура на пещта във всяка зона;

Съотношението на "газови въздух" върху зони;

Налягане на газ пред пещта;

Налягане в работното пространство на пещта.

В допълнение към автоматичните режими, е осигурен отдалечен режим. Автоматичната система за управление включва:

Температура на пещта в зони;

Температурата в ширината на пещта във всяка зона;

Температура на газовете, произтичащи от пещта;

Температура на въздуха след възстановяване на топлина;

Температурата на изходящите газове пред рекуператора;

Температура на дим пред дима;

Потребление на природен газ на пещта;

Въздушен поток към пещта;

Освобождаване в Боров пред дима;

Налягане на газа в общия колектор;

Газ под налягане и въздух в колекционери;

Налягане в пещта.

Пещта съдържа прекъсване на природен газ със светлоустойчивост, когато газът и налягането на въздуха спада в колекционерите на зоните.

Таблица 2.1 - Очертайте оперативните параметри

Консумация на природен газ на фурната (максимална) nm 3 / час	5200
1 зона	1560
2 зона	1560
3 зона	1040
4 зона	520
5 зона	520
Налягане на природен газ (максимум), kPa преди
фурна	10
горелка	4
Въздушен поток към пещта (максимум) Nm 3 / час	52000
Налягане на въздуха (максимум), kPa преди
фурна	13,5
горелка	8
Налягане под арката	20
Температура на метала, ° C (максимум)	1200...1270
Химичен състав на горивни продукти в 4-та зона,%
CO 2.	10,2
O 2.	3,0
ТАКА	0
Температура на горивни продукти пред рекуператора, ° C	560
Температура на въздуха в рекуператора, ° С	До 400.
Темпо на дозиране на заготовки	23,7...48
Пещта, TN / час	10,6... 80

Аварийната алармена система също работи като:

Повишаване на температурата в 4-ти и 5-ти зони (t cp \u003d 1400 ° С);

Увеличаване на температурата димни газове пред рекуператора (t с р \u003d 850 ° С);

Увеличаване на температурата на димните газове пред димната система (t cp \u003d 400 ° С);

Полеване на налягането на охлаждащата вода (р CF \u003d 0.5 atm).

2.1.2 Кратка техническа спецификация горещо рязане

Горещата режеща линия на детайла е предназначена за проблема с нагрятия прът в ножиците, рязане на детайла на необходимите дължини, отстраняване на заготовки от ножици.

В таблица 2.2 е представена кратка техническа характеристика на горещата режеща линия.

Съставът на оборудването за горещо рязане включва самите ножици (SCMZ дизайни) за рязане на заготовки, мобилни спирки, транспортна ролка, защитен екран за защита на оборудването от термично излъчване от прозореца за разтоварване на PSP. Ножиците са предназначени за безразборно рязане на метала, но в резултат на спешни причини се образува остатъчен обем, след това е монтиран улей и кутия в ямата, близо до ножици. Във всеки случай трябва да се организира работата на горещата режеща линия на детайла, за да се елиминира образуването на изрязване.

Таблица 2.2 - кратки технически характеристики гореща режеща линия

Параметри на режещия прът
Дължина, M.	4,0…10,0
Диаметър, mm.	90,0…120,0
Максимална маса, кг	880
Дължина на заготовките, m	1,3...3.0
Температурни пръчки, с	1200
Изпълнение, PCS / H	300
Транспортна скорост, m / s	1
Спиране на движението, мм	2000
Ролка
Диаметър на барел, mm	250
Дължина на бъчвите, мм	210
Диаметър на езда, мм	195
Стъпки ролки, мм	500
Консумация на вода на охлаждане на ролката, m 3 / h	1,6
Консумация на вода за ролка, охладена с водно охладени букви, m 3 / h	3,2
Консумация на вода на екрана, m 3 / h	1,6
Ниво на звука, DB, няма повече	85

След нагряване на пръчката и я издаването, той преминава през термостата (за намаляване на спада на температурата в дължината на детайла), достига до мобилната спирка и се намалява на детайла на необходимата дължина. След производството на рязане мобилният фокус се повишава с пневматичен цилиндър, заготовката се транспортира с валяк. След като преминат през акцента, той попада в работната позиция и цикълът на повторното използване се повтаря. За да отстраните скалата от ролковите ролки, ножиците за горещо рязане се осигуряват от хидрохлорната система, за да се отстрани ръба на улея и кутията за приемане. Заготовката след напускане на подвижната линия на горещото рязане, пада върху осиновената подвижна ролка.

2.1.3 Устройство и технически спецификации на основното и спомагателно оборудване на фърмуера

Фърмуерът е предназначен за фърмуер от непрекъсната заготовка в куха ръкав. На TPA-80 има 2-валцована фърмуерна мелница с баролоидни или ободряни Rolls и ръководства. Техническите характеристики на фърмуера са представени в таблица 2.3.

Преди фърмуерната мелница, има водна охлаждаща ролка, предназначена за получаване на детайла от горещата линия за рязане и транспортирането му в центъра. Ролянето се състои от 14 водни ролки с индивидуално устройство.

Таблица 2.3 - Технически характеристики на фърмуера

Размерите на шевния детайли:
Диаметър, mm.	100…120
Дължина, мм.	1200…3350
Размер GILS:
Външен диаметър, mm	98…126
Дебелина на стената, мм	14…22
Дължина, мм.	1800…6400
Броя на революциите на основното задвижване, rpm	285…400
Предавка	3
Мощност на двигателя, kW	3200
Ъгъл на подаване, °	0…14
Подвижна сила:
Максимален радиален, kn	784
Максимален аксиален, kn	245
Максимален въртящ момент на ролката, KNM	102,9
Диаметър на работниците ролки, мм	800…900
Винт:
Най-голямото движение, мм	120
Скорост на движение, mm / s	2

Централността е предназначена да почука централата, която се задълбочава с диаметър 20 ... 30 мм и дълбочина 15 ... 20 mm в края на нагрятата заготовка и е пневматичен цилиндър, в който барабанистът с пързалки с върха.

След центрирането, загрятата празна влиза в решетката за последващо предаване на това в рецепцията на фърмуера.

Предната маса на фърмуера е предназначена за приемане на нагрята заготовката, като се търкаля през мрежата, съчетавайки оста на детайла с оста на фърмуера и го задръжте по време на фърмуера.

На изходната страна на мелницата, ролковите ядра на дондрелската пръчка, които поддържат и центрират пръчката, както пред фърмуера, така и в процеса на фърмуера, когато са възможни високи аксиални усилия и неговото надлъжно огъване.

В центровете има неподвижен механизъм за приспособяване с отворната глава, тя служи за възприемане на аксиалните усилия, действащи върху пръчката с дорлела, коригиране на позицията на дорника във фокуса на деформацията и прескачане на ръкава отвъд фърмуера.

2.1.4 Устройство и технически характеристики на основното и спомагателно оборудване на непрекъсната стомана

Непрекъснатият лагер е предназначен за преобръщане на грубите тръби с диаметър 92 мм с дебелина на стената 3 ... 8 mm. Ролз се извършва на дълъг плаващ дорник с дължина 19.5 m. Кратките технически характеристики на непрекъснатата мелница са показани в таблица 2.4., Таблица 2.5. Дават се рентгенови съотношения на редукторите.

При търкаляне непрекъснатата мелница работи както следва: Въртящата се зад фърмуер стоманената втулка се транспортира със скорост от 3 m / s до мобилния поток и след спиране, като се използва верижен конвейер се предава към мрежата преди непрекъсната мелница и се върне обратно към лостовете на дозатора.

Таблица 2.4 - кратки технически характеристики на непрекъснатата мелница

Име		Стойност
Външния диаметър на тръбата, mm		91,0…94,0
Дебелина на стената на тръбата, mm		3,5…8,0
Максимална дължина на тръбата за проекти, m		30,0
Диаметърът на дорникът на непрекъснатата мелница, мм		74…83
Дължина дорник, m		19,5
Диаметър на вълците, мм		400
Дължина ролетна ролка, мм		230
Ролца с диаметър на шията, мм		220
Разстояние между осите на клетката, мм		850
Курсът на винтовия винт под налягане с нови ролки, мм	Насам	8
	Влошаване	15
Хода на долния винт на налягането с нови ролки, мм	Насам	20
	Влошаване	10
Скорост на повдигане на горната ролка, mm / s		0,24
Честотата на въртене на двигателите на основното задвижване, rpm		220…550

Ако има дефекти върху втулката, ръководството на оператора завъртане на припокриването и репликаторите го насочва в джоба.

Подходящата ръкав с плъзгащи лостове лостове се преобръща в улея, притиска скобите с скобите, след което дорникът се въвежда в втулката, като се използва зацепващи валяци. При достигане на предния край на дорлото на предното рязане на облицовката, скобата се освобождава и втулката е настроена на непрекъснатия лагер с тласкащи ролки. В същото време скоростта на въртене на теглещите ролки дорници и втулката се поставя по такъв начин, че до момента на припадъка на ръкава първата клетка на непрекъснатата мелница предния край на дорлела е изтеглен от 2.5 ... 3 м.

След като се търкаля непрекъсната мелница, черната тръба с дорлела влиза в багера на дорните, в таблица 2.6 е представена кратка техническа характеристика. След това, валцът на тръбата се транспортира до зоната на подрязване на задния край и е подходящ за неподвижна пулпа върху участъка на задния край на тръбата, техническите характеристики на оборудването на сюжета Plak е даден в таблица 2.7. След като сте достигнали тръбата, се изхвърля от винтов капкомер на решетката пред изравняването на валцуване. Освен това тръбата се търкаля по решетката върху изравнящата подвижна валцуване, тя е подходяща за наклона, който определя дължината на подрязването, и парчето на решетката се предава от нивелиращата ролка на решетката преди задната подвижна валцуване .

Изрязаният край на тръбата се предава от конвейера за почистване на изрязване в контейнер за метален скрап, разположен извън работилницата.

Таблица 2.5 - предавателно съотношение на непрекъснати метални скоростни кутии и мощност на двигателя

Таблица 2.6 - Кратки технически характеристики на багера на дорника

Таблица 2.7 - Кратки технически характеристики на секцията за тръби

2.1.5 Принцип на експлоатация на основното и спомагателно оборудване на раздела на редукционната мелница и хладилник

Оборудване за този раздел е предназначено за транспортиране на проектопруветката чрез инсталиране на индукционно нагряване, валцуване на редукционна мелница, охлаждане и по-нататъшно транспортиране към разрязаното рязане.

Нагрятите чернови тръби пред редукционната мелница се извършват в нагрепването на inz 9000 / 2.4, състоящ се от 6-нагревателни блокове (12 индуктори), поставени непосредствено преди редукцията. Тръбите влизат в индукционната инсталация един след друг непрекъснат поток. При липса на тръби от непрекъсната мелница (когато на отдаването под наем) е позволено да се подчинява на индукционната инсталация на висящи "студени" тръби. Дължината на тръбите, посочени в инсталацията, не трябва да бъде повече от 17,5 m.

Вид на редукцията - 24-кабел, 3 ролки с две референтни позиции на валяк и индивидуална задвижваща клетка.

След валцуване на мелница за редукция, тръбата влиза или в пръскачката, така и на охлаждащата маса, или непосредствено до таблицата за охлаждане на мелницата, в зависимост от изискванията за механични свойства на готовата тръба.

Дизайнът и техническите характеристики на пръскачката, както и параметрите на охлаждането на тръбите в нея са търговската тайна "OJSC CRESTOVOR захранване" и в тази статия не се дават.

Таблица.8. Представена е техническата характеристика на отоплителната единица в таблица 2.9.- кратка техническа характеристика на редуциращата мелница.

Таблица 2.8 - Кратка техническа характеристика на отоплителната инсталация inz-9000 / 2.4

2.1.6 Оборудване за рязане на тръби за измерване на дължини

За рязане на тръбите на измервателната промишленост в магазина T-3, рязането на триони на модела Wagner е използвано от модела WVC 1600R, чиито технически характеристики са дадени в таблица. 2.10. Използват се и модели KV6R - технически характеристики в таблица 2.11.

Таблица 2.9 - кратка техническа характеристика на редукцията

Таблица 2.10 - Технически характеристики на SAW WVC 1600R

Име на параметър		Стойност
Диаметър на рязаните тръби, мм		30…89
Ширина на изрязаните пакети, мм		200…913
Дебелина на стената на нарязаните тръби, мм		2,5…9,0
Дължина на тръбите след рязане, m		8,0…11,0
Дължина на нарязаните тръбни краища	Отпред, мм.	250…2500
	Задни, мм.
Диаметър на диска, mm		1600
Брой зъби на трион, компютри	Сегменти	456
	Цармали	220
Скорост на рязане, mm / min		10…150
Минимален диаметър на диска, mm		1560
Хранителни апарати диск, мм		5…1000
Максимална якост на опън, N / mm 2		800

2.1.7 Оборудване за редактиране на тръби

Нарязани за измерване на дължини в съответствие с поръчката се изпращат за редактиране. Редактирането се извършва върху правилните RVV320x8 машини, предназначени за редактиране на тръби и въглеродни и нисколегирани стоманени пръти и нископлатени печати в студено състояние с изкривяване на източника до 10 mm на месечен метър. Техническите характеристики на правилната машина RVV 320x8 са дадени в таблица. 3.12.

Таблица 2.11 - Технически характеристики на KV6R

Име на параметър	Стойност
Ширина на едноредовия пакет, мм	Не повече от 855.
Ширина на отварянето на скобата на детайла, mm	От 20 до 90
Преминаване във вертикалната посока на клиповете на детайла, мм	Не повече от 275.
Преместване с единичен диск, mm	650
Шифт за бързо захранване (безстепенно) mm / min	Не повече от 800.
Бързо обратен диск, mm / min	Не повече от 6500.
Скорост на рязане, m / min	40; 15; 20; 30; 11,5; 23
Дължина на пакета за катерене на страничната страна, мм	Най-малко 250.
Дължина на опаковката на опаковката на съответната страна, мм	Не по-малко от 200.
Диаметър на диска, mm	1320
Брой сегменти на диска, компютри	36
Брой на зъбите на сегмента, компютри	10
Диаметър на преработени тръби, мм	От 20 до 90

Таблица 2.12 - Технически характеристики на правилната машина RVV 320x8

Име на параметър		Стойност
Диаметъра на изправените тръби, мм		25...120
Дебелина на стената на рафинираните тръби, мм		1,0...8,0
Дължина на тръбите щам, m		3,0...10,0
Метален дебит на рафинирани тръби, KGF / mm 2	Диаметър 25 ... 90 мм	До 50.
	Диаметър 90 ... 120 mm	До 33.
Скорост на редактиране на тръби, m / s		0,6...1,0
Стъпка между осите на ролките, мм		320
Диаметър на ролки в шията, мм		260
Брой ролки, компютри	Движение	4
	Празен	5
Ъглови ролки, °		45 ° ... 52 ° 21 '
Най-големият курс на горните ролки от горния край на долната, мм		160
Ротационна ролка за задвижване	Тип на двигателя	D-812.
	Напрежение, b.	440
	Мощност, KWT.	70
	Скорост на въртене, rpm	520

2.2 Съществуваща технология за производство на тръби на TPA-80 OJSC "CRUSCHARAVOV"

Влизане в детайла под формата на пръчка, съхранявана във вътрешния склад. Преди да се работи в производството, тя е подложена на специална багажник чрез селективна инспекция, ако е необходимо - ремонт. В сайт за подготовка, скалите са монтирани за контрол на теглото, пуснати метал в производството. Заготовки от склад с електромостов кран се подават в натоварващата решетка пред пещта и заредени в отоплителната пещ от кормилната помпа в съответствие с графика и скоростта на отдаване под наем.

Спазването на схемата за полагане на заготовки се прави визуално от металната дъска. Заготовката във фурната се зарежда индивидуално във всяка, чрез една или повече стъпки на направляващите плочи на подвижни греди в зависимост от наемната скорост и множествеността на рязане. При смяна на стоманената степен, топенето и размерите на тръбите, единицата за кацане произвежда отделяне на стоманени степени, топене, както следва: с дължината на детайла 5600-8000 mm, топенето е разделено чрез отместване на първите първи пръчки в ширина на пещта; Стойките от стомана се разделят чрез отместване на четирите първи пръта на ширината на пещта; С дължината на детайла 9000-9800mm, разделянето на стоманени степени, топене един от друг един от друг с интервал с интервал от 8-10 стъпки, както и преброяването на сумата, засадена в PSP и заточността Издадени, които се контролират от повишението на PSP метала и ножиците с горещо рязане, поръсете чрез помирение с контролни панели. TPA-80; При промяна на размера (подвижната мелница) на тръбите за търкаляне, плакат метал към пещта спира зад "5-6 стъпки", за да се спре мелницата, когато металът спря на претоварването, "изстисква 5-6 стъпки" назад. Преместването на заготовки през пещта се извършва от три движещи се лъча. В паузи, движещ се цикъл, движими лъчи се монтират на нивото на подаване. Необходимото време за отопление се осигурява чрез измерване на времето на цикъла. Свръхналягането в работното пространство трябва да бъде от 9.8 Pa до 29.4 Pa, скоростта на потока на въздуха  \u003d 1.1 - 1.2.

При нагряване във фурните на заготовките от различни печати, продължителността на отоплението е причинена от метала, времето на пребиваване във фурната, която е най-голямата. Висококачественото метално отопление се осигурява чрез равномерно преминаване на заготовки по цялата дължина на пещта. Нагряваните заготовки се издават на вътрешния риск от разтоварване и са издадени на горещата режеща линия.

За да се намали бельото на заготовките по време на престой, термостат се осигурява на валцуване на отопляеми заготовки към ножици, както и възможността за връщане (при включването на обратното), които не се нарязват в пещта и го намират по време на престой.

По време на работа е възможно спиране на гореща пещ. Спирането на горещата пещ е спирането, без да се изключва доставката на природен газ. С горещи спирки, на нивото на фиксираните печки се монтират подвижни печки. Зареждане и разтоварване на прозорци са затворени. Коефициентът на въздушния поток с "горивна" последователност намалява от 1.1-1.2 до 1.0: -1.1. Налягането в пещта на ниво ниво става положително. При спиране на мелницата: до 15 минути - температурата на зоните е инсталирана на долната граница и "стиска" метал за две стъпки; От 15 минути до 30 минути - температурата в зоните III, IV, V се намалява с 20-40 0 s, в зони I, II с 30-60 0 с от долната граница; Над 30 минути - температурата във всички зони се намалява с 50-150 ° С в сравнение с долната граница в зависимост от продължителността на безделие. Заготовките са "глупави" обратно до 10 стъпки. С продължителност на престой от 2 до 5 часа, е необходимо да се освободят от заготовките на IV и V зона на пещта. Заготовки от зони I и II се освобождават в джоб. Металното разтоварване се извършва от метален под с PU-1. Температурата в зоните V и IV се намалява до 1000-I050 0 C. При спирки за повече от 5 часа цялата фурна се освобождава от метала. Повишаването на температурата се извършва етап с 20-30 ° С, като скорост на повишаване на температурата 1.5-2.5 ° С / min. С увеличаване на времето за нагряване на метала, поради ниската скорост на отдаване под наем, температурата в I, II, III зони се понижава чрез B00 ° С, 40 ° С, 20 0, съответно, от долната граница, \\ t и температурата в зони IV, V на долните мениджъри. Като цяло, по време на стабилната работа на цялата единица, температурата в зоните се разпределя както следва (Таблица 2.13).

След нагряване, празен пада върху горещата режеща линия на детайла. Съставът на оборудването за горещо рязане включва ножици за рязане на детайла, мобилна спирка, транспортна ролка, защитен екран за защита на оборудването от топлина от прозореца за разтоварване на фурната с стъпка позапечатване. След нагряване на пръчката и го издайте, той преминава през термостата, достигайки до мобилното спиране и се намалява на детайла на необходимата дължина. След производството на разрез, мобилният фокус се повишава с пневматичен цилиндър, заготовката се транспортира чрез валцуване. След преминаването му за спиране, той се спуска в работната позиция и неотдавнашният цикъл продължава.

Таблица 2.13 - Разпределение на температурата в пещите по зони

Към центъра се предава измерена заготовка за ножица за ножици. За празен развъдник се предава за решетката преди фърмуерната мелница, която се преобръща до закъснение и, когато изходната страна е готова, се предава на улея, който е затворен с капак. С помощта на бедността, когато реколтата се повдигне, празната част е поставена в зоната на деформация. В зоната на деформация, заготовката е фърмуер на дорник, държан от пръчката. Род лежи върху стъклото на главата на главата на упорития механизъм за регулиране, отварянето на което не позволява ключалката. Надлъжното огъване на пръчката от аксиални усилия, наблюдавано по време на валцуване, се предотвратява от затворени центрове, чиито оси са успоредни на оста на пръчката.

В работното положение ролките се задвижват около пневматичния цилиндър на пръта през лоста система. Тъй като предният край се приближава до втулката, сърцевините се отглеждат последователно. След края на фърмуера на заготовката, пневматичният цилиндър се навива по първите ролки, които движат втулката от ролките, за да бъдат заснети от лостовете за прехващачи на пръти, след това ключалката и предната глава ще бъдат сгънати, изключителните и ръкави се намаляват с висока скорост. При висока скорост се издава за упорита глава до подвижния фърмуер.

След фърмуера на ръкава, валякът се транспортира до мобилното спиране. Освен това, втулката премества верижния конвейер към входната страна на непрекъснатата мелница. След конвейера на втулката върху наклонените решетки към дозатора, които забавят втулката преди входната страна на непрекъснатата мелница. Под ръководствата на наклонената решетка има джоб за събиране на дефектни ръкави. С наклонена решетка, втулката се връща в приемащия улей на непрекъсната мелница с клипове. По това време се въвежда дълъг дорник в ръкава с една чифт ролки за триене. При достигане на предния край на предния край на втулката, скобата на втулката се освобождава, две двойки дърпащи ролки и джилрезба с дорник са настроени на непрекъсната мелница. В същото време, скоростта на въртене на теглещите ролки дорници и теглене на ролки втулката се изчислява по такъв начин, че по време на улавянето на втулката на първата завеса на непрекъснатата мелница, удължението на дорния от ръкава е 2.5-3.0 m. В това отношение линейната скорост на теглещите ролки трябва да бъде 2.25-2.5 пъти по-висока от линейната скорост на издърпване на ръкавите.

Rolded тръби с дорници се предават алтернативно на оста на една от дегнирните части. Главата на дорлела преминава през облицовката на аспиратора и е заловен от вмъкването на хватката и тръбата в пръстена на лука. Когато веригата RIM се движи, тя излиза от тръбата и пада върху верижния конвейер, който го предава на двойно търкаляне, транспортиране на дорници от двата изнудки в охлаждаща баня.

След отстраняването на донилата, грубата тръба влиза в триони за подрязване на задния край на макарата.

След индукционно нагряване тръбата се поставя в редуцираща мелница с двадесет и четири трилк клетки. При редукционна мелница, броят на работните клетки се определя в зависимост от размера на размера на валцуваните тръби (от 9 до 24 клетки) и секретните сандъци се изключват, започвайки от 22 от страна на намаляването на номерата на клетките . Cage 23 и 24 участват във всички подвижни програми.

По време на валцуване ролките непрекъснато се охлаждат с вода. Когато тръбите се движат по таблицата за охлаждане във всяка връзка, тя трябва да бъде не повече от една тръба. При търкаляне на перформираните горещи деформирани тръби, предназначени за производство на помпи-компресорни тръби на групата на силата "K" от стоманена степен 37g2c след редукторна мелница, се извършва ускорено регулируемо охлаждане на тръби в пръскачки.

Скоростта на потока на тръбите през пръскачката трябва да се стабилизира при скорост на редуциращата мелница. Контролът върху стабилизацията на скоростта се извършва от оператора съгласно оперативната инструкция.

След като намаляването на тръбата се въвежда върху охлаждаща маса с педерастя, където те се охлаждат.

Зад охлаждащата маса тръбите се събират в еднослойни пакети за рязане на краища и рязане на измерване на дължини на триони на студено рязане.

Завършените тръби пристигат в OTV инспекционната маса, след проверка тръбите са свързани с опаковки и изпратени в склада на готовите продукти.

2.3 Обосновка на дизайнерските решения

С великолепно намаляване на тръбите с напрежение върху ПЧП, има значителна надлъжна разлика в краищата на тръбите. Причината за терминалната настилка на тръбите е нестабилността на аксиалните напрежения в нестационарни деформационни режими при пълнене и освобождаване на работни клетки с метал. Крайните парцели се намаляват при значително по-малки надлъжни напрежения на опън от основната (средна) част от тръбата. Увеличаването на дебелината на стената в крайните зони, превъзхождащи допустимите отклонения, прави необходимо да се премахне значителната част от готовата тръба

Нормите на терминалното рязане на намалените тръби върху TPA-80 на ОВС "CRUSCHAROVAVOV" са показани в таблица. 2.14.

Таблица 2.14 - Издавания на тръби от тръби на TPA-80 OJSC "Crocker Supplies"

2.4 Обосновка на дизайнерските решения

С великолепно намаляване на тръбите с напрежение върху ПЧП, има значителна надлъжна разлика в краищата на тръбите. Причината за терминалната настилка на тръбите е нестабилността на аксиалните напрежения в нестационарни деформационни режими при пълнене и освобождаване на работни клетки с метал. Крайните парцели се намаляват при значително по-малки надлъжни напрежения на опън от основната (средна) част от тръбата. Увеличаването на дебелината на стената в крайните области, превъзхождащи допустимите отклонения, налага да се отстрани значителна част от готовата тръба.

Нормите на терминалното рязане на намалените тръби върху TPA-80 на ОВС "CRUSCHAROVAVOV" са показани в таблица. 2.15.

Таблица 2.15 - рязане на краищата на тръбите на TPA-80 OJSC "Crossow

където PC-преден сгъстяван край на тръбата; ZK-задната удебелена тръба край.

Приблизително годишна загуба на метал в удебелените краища на тръбите в семинара T-3 на OJSC "Crossavod" съставляват 3000 тона. При рязане на дължината и теглото на обрязаните удебелени краища на тръбите с 25%, годишното увеличение на печалбата ще бъде около 20 милиона рубли. В допълнение, икономиите на разходи ще бъдат запазени в инструмента за рязане, електричество и др.

В допълнение, в производството на пълна празна за спалени работни срещи, е възможно да се намали надлъжната разлика в тръбите, записан метал поради намаляване на надлъжните прегради за използване за по-нататъшно увеличаване на производството на горещи валцувани и студено деформирани тръби .

3. Разработване на алгоритми за контрол за редукция Mill TPA-80

3.1 Условие на въпроса

Непрекъснатите тръбопроводи са най-обещаващи високопроизводителни инсталации за производство на горещо валцувани безшевни тръби на подходящото сортиране.

Агрегатите включват фърмуера, непрекъснатия навес и редуциращи се разтягащи мелници. Непрекъснатост на технологичния процес, автоматизация на всички транспортни операции, голямата дължина на валцувани тръби осигурява висока производителност, добро качество Тръби на повърхността и геометричните размери

През последните десетилетия са построени интензивно развитие на производството на тръби по метода на непрекъснато валцуване: построена и пусната в експлоатация (в "Италия, Франция, САЩ, Аржентина) са били изградени, оборудване за нови семинари (в Бяха разработени, разработени и проекти за изграждане на семинари (във Франция, Канада, САЩ, Япония, Мексико).

В сравнение с агрегатите, пуснати в експлоатация през 60-те години, нови мелници имат значителни разлики: те са произведени основно от тръбите на масления диапазон и във връзка с семинарите са изградени големи площи, за да завършат тези тръби, включително оборудване за смяна на тях краища, топлинна обработка, тръби за рязане, производството на куплат и др.; Обхватът на размерите на тръбите беше значително разширен: максималният диаметър се увеличава от 168 до 340 mm, дебелината на стената е от 16 до 30 mm, която стана възможна поради развитието на подвижния процес на дългия дорник, който се движи при регулируема скорост, вместо плаващите. Новите агрегати на тръбата се използват непрекъснато блъскане (квадратни и кръгли), което осигури значително подобрение в техническите и икономическите показатели за тяхната работа.

Пръстеновидните пещи (TPA 48-340, Италия) все още са широко използвани за затопляне на заготовките (TPA 48-340, Италия), заедно с това, започват да използват фурни с пеша (TPA 27-127, Франция, TPA 33 -194, Япония). Във всички случаи високата производителност на модерното устройство се осигурява чрез настройка на една пещ голяма, единична мощност (производителност до 250 т / ч). За отоплителни тръби преди редукцията се използват пещи с педални греди.

Главната мелница за получаване на ръкавите продължава да остава двуцветна стоманена валцовална мелница, чийто дизайн е подобрен, например чрез подмяна на стационарни линии с дискове за насочване на задвижването. В случай на използване на квадратни заготовки, винтовата мелница в техническата линия е предшествана или от пресоваща мелница (TPA 48-340 в Италия, TPA 33-194 в Япония) или мелница за калибриране на лица и. \\ T Преса за дълбоката скоба (TPA 60-245, Франция).

Една от основните направления по-нататъчно развитие Непрекъснатия метод на търкаляне е използването на дорници, движещи се с регулируема скорост по време на процеса на търкаляне, вместо плаващ. С помощта на специален механизъм, който развива сила на задържане от 1600-3500 kN, дорникът е настроен на определена скорост (0.3-2.0 m / s), която се поддържа или докато тръбата е напълно извадена от дорния по време на Процес на търкаляне (държан от дорника) или до определен момент, от който сертификатът се движи като плаващ (частично задържан дорник). Всеки от тези методи може да се използва при производството на тръби с определен диаметър. Така, за тръби с малък диаметър, методът на валцуване на плаващ дорник, средно (до 200 mm) - на частично държан, голям (до 340 mm или повече) - върху държания.

Приложението върху непрекъснати фрези дорници, движещи се при регулируема скорост (държани, частично държани) в замяна на плаващ, осигурява значително разширяване на сортирането, увеличаване на дължината на тръбата и увеличаване на тяхната точност. Представляват интереса на отделни дизайнерски решения; Например, използването на пръчка на фърмуераната мелница като частично запазен дорник на непрекъсната мелница (TPA 27-127, Франция), екстрасалният запис на дорник в ръкава (TPA 33-194, Япония).

Новите агрегати са оборудвани със съвременни мелници за намаляване и калибриране, а едно от тези мелници най-често се използва. Охлаждащите таблици са проектирани да приемат тръби след редукция без предварително рязане.

Оценка на текущото общо състояние на автоматизация на тръбната мелница, могат да се отбележат следните функции.

Транспортните операции, свързани с движението на валцувани и инструмент в устройството, са автоматизирани напълно използване на традиционни местни (основно безконтактни) устройства за автоматизация. Въз основа на такива устройства е възможно да се въведат високопроизводителни единици с непрекъснат и дискретен непрекъснат технологичен процес.

Всъщност, технологичните процеси и дори индивидуалните операции на тръбни мелници са автоматизирани досега, очевидно не е достатъчно и в тази част нивото им на автоматизация е забележимо по-ниско от постигнатото, например в областта на непрекъснатите листни мелници. Ако използването на контролни изчислителни машини (UMM) за листата мелници се превърна в практически широко признат стандарт, след това за тръби, примерите все още са единични в Русия, въпреки че в момента има развитието и прилагането на ACS TP и ASUP се превърна в норма. Междувременно, на редица тръбни мелници, в нашата страна има предимно примери за индустриалното прилагане на отделните подсистеми на автоматизирани контролни технологични процеси, използващи специализирани устройства, използващи полупроводникови логика и елементи на изчислителна технология.

Маркираното състояние се дължи на две обстоятелства. От една страна, доскоро, изискванията за качество и преди всичко, до стабилността на размерите на тръбите, задоволително прости средства (по-специално рационални структури на оборудването на мелницата). Тези условия не стимулират по-съвършени и, естествено по-сложни разработки, например, като се използва сравнително скъпо и не винаги достатъчно надежден UMM. От друга страна, използването на специални нестандартни техники за автоматизация е възможно само за по-прости и по-малко ефективни задачи, докато съществуват значителни разходи за време и средства за разработване и производство, което не е допринесло за напредъка в региона под разглеждане.

Въпреки това, увеличаването на съвременните изисквания за производство на тръби, включително качеството на тръбите, не може да бъде удовлетворено традиционни решения. Освен това, както показва практиката, значителна част от усилията за удовлетворяване на тези изисквания са включени в автоматизацията и понастоящем е необходимо автоматично да се променя тези режими по време на валцовите тръби.

Модерните постижения в областта на управлението на електрически устройства и различни технически средства за автоматизация, предимно в областта на мини-компютър и микропроцесорно оборудване, позволяват радикално подобряване на автоматизацията на тръбни мелници и агрегати, преодоляване на различни производствени и икономически ограничения.

Използването на съвременни технически средства за автоматизация означава едновременно увеличаване на изискванията за коректност на задачите и избора на начини за тяхното решаване, и по-специално - по избор на най-ефективните начини за повлияване на технологичните процеси, решаването на тази задача Може да се улесни чрез анализиране на съществуващите най-ефективни технически решения за автоматизация на тръбната мелница.

Проучванията на непрекъснати тръбни единици като съоръжения за автоматизация показват, че съществуват съществени резерви за по-нататъшно подобряване на техническите и икономическите показатели чрез автоматизиране на технологичния процес на подвижните тръби върху тези агрегати.

Когато се търкаляте в непрекъсната мелница на дълъг плаващ дорник, терминалната надлъжна разлика също се ръководи. Дебелината на стената на задните краища на проектовите тръби е по-голяма от средата на 0.2-0.3 mm. Дължината на задния край с удебелена стена е равна на 2-3 междинни пропуски. Удебеляването на стената е придружено от увеличаване на диаметъра на мястото, което се отличава с една интерцекционна пролука от задния край на тръбата. Поради преходни режими, дебелината на стената на предната краища е 0.05-0.1 mm по-малка от средата, когато се търкаля с напрежението на стената на предните краища на тръбите, също е удебелена. Надлъжната разлика в черните тръби се поддържа при последващо намаляване и води до увеличаване на дължината на задния разрез на удебелените краища на готовите тръби.

Когато се търкаля в редуциращи се разтягащи мелници, стената на краищата на тръбата е удебелена поради намаляване на напрежението в сравнение с инсталирания режим, който се появява само при пълнене на 3-4 cents. Краищата на тръбите с удебелени от стената се отрязват и асоциираните метални отпадъци причиняват общата част от общия консумативен коефициент на устройството.

Общата природа на надлъжната настилка на тръбите след непрекъсната мелница е почти напълно прехвърлена в готови тръби. Това е убедено от резултатите от подвижните тръби с размери 109 x 4.07 - 60 mm при пет режима на напрежение на редуцираща мелница за монтаж 30-102 долара. В процеса на експеримент във всеки високоскоростен режим са избрани 10 тръби, чиято сек се нарязват на 10 части 250 mm дълги и три дюзи се разрязват от средата, разположена на разстояние 10, 20 и 30 м от предния край. След дебелината на дебелината на стената върху инструмента, дешифрирането на диаграмите на парите и осредняването на данните са изградени графични зависимости, представени на фиг. 54.

Така маркираните компоненти на общата настилка на тръбите оказват значително въздействие върху техническите и икономическите показатели за експлоатацията на непрекъснати единици, са свързани с физическите характеристики на подвижните процеси в непрекъснати и редуцирани мелници и могат да бъдат елиминирани или значително намалени само за сметка на специален автоматични системиПромяна на настройката на мелницата в процеса на валцуване. Легинарният характер на тези компоненти на настилката ви позволява да използвате софтуерния принцип на управление в сърцето на такива системи.

Известни са други технически решения на задачата за намаляване на крайните отпадъци по време на намаляване с използване на автоматични системи за контрол на процеса на подвижните тръби в редукторна мелница с индивидуален задвижващ механизъм (FRG патенти № 1602181 и UK 1274698). Поради промени в скоростите на ролките, при преобръщане на предните и задните краища на тръбите, допълнителната сила на напрежението създава, което води до намаляване на крайните надлъжни прегради. Има информация, че такива системи за корекция на софтуера на скоростта на главните задвижвания на редукторната мелница работят на седем чужди тръбни агрегати, включително два единици с непрекъснати мелници в Mülgeym (Германия). Агрегатите се доставят от Mannesmann (Германия).

Втората единица се захранва през 1972 г. и включва 28-центробена мелница с индивидуални задвижвания, оборудвана със система за корекция на скоростта. Промените в скоростта при преминаване на краищата на тръбите се извършват в първите десет клетки, поетапно, като добавки към работната стойност на скоростта. Максималната промяна в скоростта се извършва на броя на смесания номер 1, минималната - на броя на сандъка 10. Тъй като сензорите на позицията на тръбата завършват в мелницата, дават команди за промяна на скоростта, се използват фотореле. В съответствие с приетата схема за корекция на скоростта, храненето на отделните изпълнителни механизми на първите десет клетки се извършва върху схема за заден ход на борбата, последваща клетки - чрез неспециментална схема. Отбелязва се, че корекцията на скоростите на задвижванията за намаляване на мелницата прави възможно увеличаването на добива на подходяща от единицата с 2.5% със смесена производствена програма. С нарастващата степен на намаляване на диаметъра, този ефект се увеличава.

Има подобна информация за оборудването на двадесет зърнени редуциращи мелници в Испания, системата за корекция на скоростта. Промени в скорост чрез извършване на първите 12 клетки. В това отношение също предоставени различни схеми Задвижващи устройства.

Трябва да се отбележи, че оборудването на редуцираните мелници в състава на непрекъснати агрегати на тръбата на системата за корекция на скоростта не позволява напълно да се реши проблемът за намаляване на крайните отпадъци по време на намаляването. Ефективността на тези системи следва да намалее с намаляване на степента на намаляване на диаметъра.

Системите на технологичния процес на софтуерния отдел са най-простите в изпълнението и дават голям икономически ефект. Въпреки това, с тяхната помощ е възможно да се увеличи точността на размерите на тръбите само чрез намаляване на един от трите компонента - надлъжна настилка. Като проучвания показват, основният дял в общото разпръскване на дебелината на стените на готовите тръби (около 50%) попада върху напречна разлика. Колебанията в средните дебелини на тръбните стени в партидите са около 20% от общото разпръскване.

Понастоящем намаляването на напречното изменение е възможно само чрез подобряване на технологичния процес на подвижните тръби върху мелниците, които са част от устройството. Примерите за прилагане на автоматични системи за тези цели са неизвестни.

Стабилизацията на средните дебелини на стените на тръбите в партиди е възможна както чрез подобряване на технологията Rolling, дизайна на клетките и електрическото задвижване и чрез автоматични системи за управление на процесите. Намаляването на разпръскването на дебелините на стените на тръбите в партидата ви позволява значително да увеличите производителността на агрегатите и да намалите консумацията на метал поради валцуване в полето минус допустимите отклонения.

За разлика от софтуерните системи, системите, предназначени за стабилизиране на средните дебелини на стените на тръбите, трябва да включват в техните съставни сензори за контрол на геометричните размери на тръбите.

Известно е, че техническите предложения са оборудвани с автоматична стабилизация на дебелината на стената на тръбата. Структурата на системите не зависи от вида на единицата, която съдържа редукционна мелница.

Комплекс от системи за контрол на процесите за валцуване на тръби в непрекъснати и редуцилни мелници, предназначени да намалят крайните отпадъци по време на намаляването и увеличаването на точността на тръбите чрез намаляване на надлъжната настилка и разсейването на средните дебелини на стената образуват ACS на устройството.

Използването на компютри за контрол на производството и автоматизация на технологичния процес на подвижните тръби се реализира за първи път на непрекъсната тръжна подвижна единица 26-114 в Mülgeym.

Устройството е предназначено за валцуване с тръбопровод 26-114 mm, дебелината на стената е 2.6-12.5 mm. Агрегата включва пръстенна пещ, две фърмуерни мелници, непрекъсната мелница 9-CENOE и 24-основна мелница за редукция с индивидуално задвижване от 200 kW двигатели.

Втората единица с непрекъсната мелница в Mülgeym, закрепена през 1972 г., е оборудвана с по-мощен компютър, към който се задават по-широки функции. Устройството е проектирано за подвижните тръби с диаметър до 139 mm, дебелината на стената е до 20 mm и се състои от фърмуерна мелница, осем кабела непрекъснато мелница и двадесет зърнена мелница с индивидуално задвижване.

Непрекъснатата тръжна подвижна единица във Великобритания, счупена през 1969 г., също е оборудвана с компютър, който се използва за планиране на устройството и като информационна система непрекъснато контролира параметрите на валцувания и инструмента. Контролното качество на тръбите и заготовките, както и точността на настройките на мелницата, се извършва на всички етапи на технологичния процес. Информацията от всяка мелница влиза в компютъра за обработка, след което се издава за мелници за оперативно управление.

С една дума, задачата за автоматизиране на подвижните процеси се опитва да реши в много страни, вкл. И нашите. За да се разработи математически модел на управление на непрекъснати мелници, е необходимо да се знае ефектът от определени технологични параметри към точността на готовите тръби, за това е необходимо да се разгледат характеристиките на непрекъснато валцуване.

Характеристика на редукцията на тръбите с напрежение е по-високо качество на продукта в резултат на образуването на по-малък напречен вариант, за разлика от търкаляне без напрежение, както и възможността за получаване на малки диаметри. Въпреки това, с това валцуване, в края на тръбите се наблюдава повишена надлъжна разлика. Удебелените краища по време на намаляване с напрежението се образуват поради факта, че предните и задните краища на тръбата при преминаване през сърцевината не са изложени на пълния ефект на напрежението.

Напрежението се характеризира с величината на напречното напрежение в тръбата (X). Най-пълната характеристика е пластмасовият коефициент на опън, който представлява съотношението на напрежението на надлъжната тръба към металната деформационна устойчивост в сандъка.

Обикновено редуциращата мелница се настройва по такъв начин, че пластмасовият коефициент на опън в средни клетки е равномерно разпределен. В първите и неотдавнашните клетки се увеличава и намалява напрежението.

Засилване на процеса на намаляване и получаване на тънкостенни тръби, важно е да се знае максималното напрежение, което може да бъде създадено в редукционна мелница. Максималната стойност на пластмасовия коефициент на опън в мелницата (Z max) е ограничен до два фактора: издърпване на способността на ролките и условията за счупване на тръбата в мелницата. В резултат на изследването е установено, че с общата компресия на тръбата в мелница до 50-55%, Z max е ограничена до теглене на ролките.

Семинарът T-3, заедно с EFI, VNIPI "Tyazhpromelektroproekt" и Enterprise "Pase" създаде основата на системата ACS-TP на звеното TPA-80. В момента функционират следните компоненти на тази система: UZN-N, UZN-P, Ethernet комуникационна линия, всички оръжия.

3.2 Изчислителна таблица

Основният принцип на изграждане на технологичния процес в съвременните инсталации е да се получи непрекъсната мелница на тръбите на един постоянен диаметър, който позволява използването на празна и втулка също е постоянен диаметър. Получаването на тръбите на необходимия диаметър се осигурява от намаляването. Такава работна система го прави много по-лесно и опростява настройката на мелницата, намалява парка за инструменти и, най-важното, той ви позволява да поддържате висока производителност на цялата единица, дори когато се търкалят тръбите на минималния (след редукцията) диаметър.

Таблицата за валцоване се брои срещу подвижния ход съгласно описания в метода. Външният диаметър на тръбата след редукцията се определя от размера на последната двойка ролки.

D p 3 \u003d (1,010..1,015) * d o \u003d 1.01 * 33.7 \u003d 34 mm

където d p е завършената тръба след редуциращата мелница.

Дебелината на стената след непрекъснато и редуцираните мелници трябва да бъде равна на дебелината на стената на готовата тръба, т.е. S h \u003d sp \u003d s o \u003d 3,2 mm.

Тъй като след непрекъсната мелница излиза тръба от един диаметър, тогава ние приемаме d h \u003d 94 mm. В непрекъснато мелници калибрирането на ролката осигурява получаване на последната пара ролки на вътрешния диаметър на тръбата, по-голям от 1-2 mm диаметър, така че диаметърът на донила ще бъде равен на:

H \u003d D H - (1..2) \u003d D H -2S N -2 \u003d 94-2 * 3.2-2 \u003d 85.6 mm.

Ние приемаме диаметъра на дорлела, равен на 85 mm.

Вътрешният диаметър на втулката трябва да осигури свободно приложение на дорлела и да отнеме 5-10 мм по-голям от диаметъра на дорлела

d R \u003d n + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.

Стената на ръкава приема:

S r \u003d s h + (11..14) \u003d 3.2 + 11.8 \u003d 15 mm.

Външният диаметър на ръкавите се определя въз основа на размера на вътрешния диаметър и дебелината на стената:

D R \u003d D g + 2S g \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.

Диаметърът на използваната заготовка d З \u003d 120 mm.

Диаметърът на дорния дорник на фърмуера е избран, като се вземат предвид величината на подвижния, т.е. Повдигане на вътрешния диаметър на ръкава, съставляващ от 3% до 7% от вътрешния диаметър:

N \u003d (0.92 ... 0.97) d g \u003d 0.93 * 95 \u003d 88 mm.

Коефициентите на рисуване за фърмуера, непрекъснатите и редуцираните мелници се определят чрез формули:

,

Общият коефициент на качулка е:

По същия начин се изчислява валцова маса за тръби с размер от 48.3 × 4.0 mm и 60.3 × 5,0mm.

Валетата е представена в таблица. 3.1.

Таблица 3.1 - Докоснете лента-80

Размерът на готовите тръби, мм		Диаметър на детайла, мм	Стан на фърмуера.				Непрекъснат Стан.				Намаляване на Стан.				Общ коефициент на качулка
Външен диаметър	дебелина на стената		Размер на ръкава, мм		Диаметър на дондрел, мм	Коефициент на екстрас	Размери на тръбите, мм		Диаметър на дондрел, мм	Коефициент на екстрас	Размер на тръбата, мм		Брой клетки	Коефициент на екстрас
			Диаметър	дебелина на стената			Диаметър	дебелина на стената			Диаметър	дебелина на стената
33,7	3,2	120	125	15	88	2,20	94	3,2	85	5,68	34	3,2	24	2,9	36,24
48,3	4,0	120	125	15	86	2,2	94	4,0	84	4,54	48,6	4,5	16	1,94	19,38
60,3	5,0	120	125	18	83	1,89	94	5,0	82	4,46	61,2	5,0	12	1,52	12,81

3.3 Калибриране на редуциращи ролки

Калибрирането на ролките е важно част от Изчисляване на начина на работа на мелницата. Тя до голяма степен определя качеството на тръбите, издръжливостта на инструмента, разпределението на товари в работните клетки и задвижването.

Изчисляването на калибрирането на ролките включва:

а) разпределение на частни деформации в градовете на мелницата и преброяване на средните диаметри на калибри;

б) определяне на размера на клапанните калибри.

3.3.1 Разпределение на частни деформации

Съгласно естеството на промените в частни деформации на клетката на редуциращата мелница може да бъде разделена на три групи: главата в началото на мелницата, в която компресите интензивно се увеличават в хода на валцуване; Калибрирането (в края на мелницата), в което деформациите намаляват до минималната стойност, а групата на клетките между тях (средната), в която частните деформации са максимални или близки до тях.

При подвижните тръби с напрежение с размера на частните деформации, той се приема въз основа на състоянието на стабилността на профила на тръбата с величината на пластмасовото напрежение, което осигурява предварително определена тръба.

Коефициентът на общото пластмасово напрежение може да бъде определен по формулата:

,

където - аксиални и тангенциални деформации, взети в логаритмична форма; Стойността се определя в случай на тривиален калибър по формулата

T \u003d. ,

където (s / d) cp е средното съотношение на дебелината на стената към диаметъра за периода на щам на тръбата в мелницата; K-коефициент, като се вземат предвид промяната в степента на дебелина на тръбата.

,

,

където m е стойността на общата деформация на тръбата в диаметър.

.

,

.

Размерът на критичната частна компресия с този коефициент на пластмасовото напрежение, според, може да достигне 6% във втория сандък, 7,5% в третата клетка и 10% в четвъртата клетка. В първите каси се препоръчва да се получи в диапазона от 2.5-3%. Въпреки това, за да се осигури стабилно улавяне, мащабът на компресията обикновено се намалява.

В премедитона и глобите на мелницата, компресията също е намалена, но за да се намалят товар върху ролките и да се увеличи точността на готовите тръби. В последната клетка на калибриращата група, компресията се взема равна на нула, предпоследната до 0,2 от компресията в последната клетка на средната група.

В средна група Cleas се практикуват еднакво и неравномерно разпределение на частни деформации. С равномерно разпределение на компресия във всички клетки на тази група, те са постоянни. Неравномерното разпределение на частните деформации може да има няколко варианта и да се характеризира със следните закони:

компресията в средната група е пропорционална от първите клетки към последния - падащият режим;

в няколко първи клетки на средната група частните деформации се намаляват, а останалите са постоянни;

компресията в средната група първо се увеличава и след това намалява;

в няколко първите клетки на средната група частните деформации остават постоянни и в останалите намаляват.

С падащи режими на деформация в средната група клетки, разликите в стойността на валцовата мощност и натоварването на товара са намалени, причинени от растежа на резистентността на металната деформация като валцуване, поради намаляването на температурата и увеличаването на деформацията. Смята се, че намаляването на компресията до края на мелницата ви позволява да подобрите качеството на външната повърхност на тръбите и да намалите напречната разлика.

При изчисляване на калибрирането на ролките приемаме равномерното разпределение на съединенията.

Магнитените на частните деформации в мелниците са показани на фиг. 3.1.

Разпределение на съединения

Въз основа на приетите стойности на частните деформации, средните диаметри на калибри могат да бъдат изчислени по формулата

.

За първата клетка на мелницата (I \u003d 1) d i -1 \u003d d 0 \u003d 94 mm, след това

mm.

Изчислено за тази формула, средните диаметри на калибри са показани в допълнение.1.

3.3.2 Определяне на размера на клапанните калибри

Формата на калибър на тривиални плитки е показана на фиг. 3.2.

Овалният калибър е получен от неговия радиус RC център, изместен спрямо носната ос от ексцентричността.

Форма на калибър

Стойностите на радиусите и ексцентричността на калибър се определят с ширина и височина на калибри чрез формули:

За да се определи размера на калиба, е необходимо да се знаят стойностите на неговите полу-оси А и Б и за тяхното определение - стойността на овал на калиба

За да определите овалността на калиба, можете да използвате формулата:

Индикаторът C захранване характеризира възможното количество разширяване в калибър. По време на намаляване на тривиалните клетки, Q \u003d 1.2 се вземат.

Стойностите на полу-осите на калибър се определят от зависимите:

когато коефициентът на корекция, който може да бъде изчислен от приблизителната формула

Ще изчислим размера на калиба според горните формули за първия сандък.

За други клетки изчислението е направено по същия начин.

В момента тонът на ролката се извършва след инсталирането на ролките към работната клетка. Скурът е водещ върху специални машини кръгли ножа. Скучната верига е показана на фиг. 3.3.

Фиг. 3.3 - Схема за пробиване на калибър

За да се получи калибър с предварително определени стойности А и В, е необходимо да се определи диаметърът на нож D f и неговото изместване спрямо равнината на бралните оси (параметър X). D F и X се определят от следните математически точни формули:

За тривиален ъгъл на смилане a е 60 ° .di - перфектният диаметър на ролките, Di \u003d 330mm.

Изчислява се съгласно горните формули на стойностите са обобщени в таблица. 3.2.

Таблица 3.2 - Калибриране на ролки

Клей номер	d, mm.	m,%	а, мм.	b, mm.	r, mm.	e, mm.	D f, mm	X, mm.
1	91,17	2,0	45,60	45,50	45,80	0,37	91,50	8,11
2	87,07	4,5	43,60	43,40	43,80	0,35	87,40	8,00
3	82,71	5,0	41,40	41,20	41,60	0,33	83,00	7,87
4	78,58	5,0	39,30	39,20	39,50	0,32	78,80	7,73
5	74,65	5,0	37,40	37,20	37,50	0,3	74,90	7,59
6	70,92	5,0	35,50	35,40	35,70	0,28	71,20	7,45
7	67,37	5,0	33,70	33,60	33,90	0,27	67,60	7,32
8	64,00	5,0	32,00	31,90	32,20	0,26	64,20	7,18
9	60,80	5,0	30,40	30,30	30,60	0,24	61,00	7,04
10	57,76	5,0	28,90	28,80	29,00	0,23	58,00	6,90
11	54,87	5,0	27,50	27,40	27,60	0,22	55,10	6,76
12	52,13	5,0	26,10	26,00	26,20	0,21	52,30	6,62
13	49,52	5,0	24,80	24,70	24,90	0,2	49,70	6,48
14	47,05	5,0	23,60	23,50	23,70	0,19	47,20	6,35
15	44,70	5,0	22,40	22,30	22,50	0,18	44,80	6,21
16	42,46	5,0,	21,30	21,20	21,30	0,17	42,60	6,08
17	40,34	5,0	20,20	20,10	20,30	0,16	40,50	5,94
18	38,32	5,0	19,20	19,10	19,30	0,15	38,50	5,81
19	36,40	5,0	18,20	18,10	18,30	0,15	36,50	5,69
20	34,77	4,5	17,40	17,30	17,50	0,14	34,90	5,57
21	34,07	2	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
22	34,07	0	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
23	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52
24	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52

3.4 Изчисление режим на скорост

Изчисляването на високоскоростния режим на работа на мелницата е да се определи броят на завъртанията на ролките и върху тях броя на въртенето на двигателите.

При валцуване на тръби с напрежение, голямо влияние върху промяната в дебелината на стената е величината на пластмасовото напрежение. Във връзка с това, преди всичко е необходимо да се определи коефициентът на общото пластмасово напрежение на общия брой на мелницата, което би осигурило получаването на стената. Изчислението Z обикновено се дава в клауза 3.3.

,

къде е коефициентът, който отчита влиянието на зони за контакт с деформация:

;

l i - заснемане на дъга дължина:

;

- ъгъл на улавяне:

;

f е коефициентът на триене, приемаме F \u003d 0.5; A - броя на ролките в сандъка, и \u003d 3.

В първата работна клетка Z1 \u003d 0. В следващите клетки е възможно да се приема z n i -1 \u003d z.

,

;

;

.

Замествайки горните формули за първите каси, за да получите:

mm;

;

;

;

; ;

mm.

След като провежда подобни изчисления за вторите щанги, получените следните резултати: Z р2 \u003d 0.42, s 2 \u003d 3,251 mm, z р3 \u003d 0.426, s 3 \u003d 3,252 mm, z р4 \u003d 0.446, s 4 \u003d 3,258mm. При това изчисление z p i, според горния метод, спрете, защото Z p2\u003e z е удовлетворен.

От състоянието на пълно приплъзване, ние определяме максималното възможно напрежение Z S в последната деформирана клетка, т.е. Z21. В този случай ние приемаме, че z p21 \u003d 0.

.

mm;

;

;

Дебелина на стената пред 21-ия сандък, т.е. S 20, можете да определите по формулата:

.

;

; ;

mm.

След провеждане на подобни изчисления за 20-та клетка, получените следните резултати: Z Z20 \u003d 0.357, s 19 \u003d 3,178 mm, z X19 \u003d 0.396, s 18 \u003d 3,168 mm, z X18 \u003d 0.416, s 17 \u003d 3,151 mm, z x17 \u003d 0.441, s 16 \u003d 3,151 mm. На това изчисление z p I преставам, защото Състоянието z14\u003e z е удовлетворено.

Изчислените стойности на дебелината на стената в мелниците са дадени в таблица. 2.20.

За да определите броя на обратните ролки, трябва да знаете диаметъра на ролките. За да определите диаметрите за валцуване, можете да използвате формулите, показани в:

, (2)

където d в i е диаметърът на ролката на върха;

.

Ако Изчисляването на подвижния диаметър на ролките трябва да се извърши чрез уравнение (1), ако това състояние не бъде изпълнено, тогава е необходимо да се използва (2).

Стойността характеризира позицията на неутралната линия в случая, когато се приема паралелно (от гледна точка) на подвижната ос. От равновесието в зоната на деформация за това местоположение на площите за приплъзване

,

Покриване на скоростта на входа на Rolling V QQ \u003d 1.0 m / s, изчислява броя на революциите на ролите на първия сандък

rpm.

Превръща в останалите кабели, намерени по формулата:

.

Резултатите от изчисляването на режима на скоростта са показани в таблица 3.3.

Таблица 3.3 - Резултати от изчислението на скоростта

Клей номер	S, mm.	DCAT, mm.	n, rpm.
1	3,223	228,26	84,824
2	3,251	246,184	92,917
3	3,252	243,973	99,446
4	3,258	251,308	103,482
5	3,255	256,536	106,61
6	3,255	256,832	112,618
7	3,255	260,901	117,272
8	3,255	264,804	122,283
9	3,254	268,486	127,671
10	3,254	272,004	133,378
11	3,254	275,339	139,48
12	3,253	278,504	146,046
13	3,253	281,536	153,015
14	3,252	284,382	160,487
15	3,252	287,105	168,405
16	3,251	289,69	176,93
17	3,250	292,131	185,998
18	3,250	292,049	197,469
19	3,192	293,011	204,24
20	3,193	292,912	207,322
21	3,21	292,36	208,121
22	3,15	292,36	209
23	3,22	292,36	209
24	3,228	292,36	209

Според таблица 3.3. Изградена е графика на ролковите завои (фиг. 3.4.).

Цена на въртене Вълков

3.5 Power Parameters Rolling

Отличителна характеристика на процеса на намалена подвижност в сравнение с други типове надлъжни подвижници е наличието на значима в големината на междуплашното напрежение. Наличието на напрежение има значителен ефект върху параметрите на силата на търкалянето - налягането на метала върху ролките и моментите на валцуване.

Металната сила на ролката Р е геометричната сума на вертикалната р и хоризонталната Р на компонентите:

Вертикалният компонент на металната сила върху ролката се определя по формулата:

,

където p е средното специфично налягане на метала върху ролката; L е дължината на зоната на деформация; D - диаметър на калида; А - броят на ролките в сандъка.

Хоризонталният компонент на PG е равен на разликата в усилията на предното и задното напрежение:

където z n, z z - коефициентите на предната и задната пластмасова напрежение; F p, f - напречно сечение на предните и задните краища на тръбата; S S - деформационна устойчивост.

За да се определи средното специфично налягане, се препоръчва да се използва формулата v.p. Анисформен:

.

Моментът на валцуване (общо на сандъка) се определя по формулата:

.

Устойчивостта на деформация се определя по формулата:

,

където t е температурата на валцуване, ° С; Н е интензивността на процента на деформация на смяна, 1 / s; Е- относителна компресия; К 1, К2, К 3, К 4, К5 - емпирични коефициенти, за стомана 10: К 1 \u003d 0.885, К2 \u003d 7.79, К 3 \u003d 0.134, К 4 \u003d 0.164, до 5 \u003d (- 2, осем ).

Интензивността на процентите на деформация се определя по формулата

където l е степента на деформация на смяна:

t - време на деформация:

Ъгловата скорост на ролката се намира по формулата:

,

Капацитетът е по формулата:

В раздела. 3.4. Представени са резултатите от изчисляването на параметрите на завиване на валцуване съгласно горните формули.

Таблица 3.4 - параметрите на мощността

Клей номер	s S, MPA	p, kn / m 2	R, kn.	M, knm.	N, kw.
1	116,78	10,27	16,95	-1,91	-16,93
2	154,39	9,07	25,19	2,39	23,31
3	162,94	9,1	21,55	2,95	30,75
4	169,48	9,69	22,70	3,53	38,27
5	167,92	9,77	20,06	2,99	33,37
6	169,48	9,84	19,06	3,35	39,54
7	171,12	10,47	18,79	3,51	43,11
8	173,01	11,15	18,59	3,68	47,23
9	175,05	11,89	18,39	3,86	51,58
10	176,70	12,64	18,13	4,02	56,08
11	178,62	13,47	17,90	4,18	61,04
12	180,83	14,36	17,71	4,35	66,51
13	182,69	15,29	17,48	4,51	72,32
14	184,91	16,31	17,26	4,67	78,54
15	186,77	17,36	16,83	4,77	84,14
16	189,19	18,53	16,65	4,94	91,57
17	191,31	19,75	16,59	5,14	100,16
18	193,57	22,04	18,61	6,46	133,68
19	194,32	26,13	15,56	4,27	91,34
20	161,13	24,09	11,22	2,55	55,41
21	134,59	22,69	8,16	1,18	33,06
22	175,14	15,45	7,43	0,87	25,42
23	180,00	-	-	-	-
24	180,00	-	-	-	-

Според таблицата. 3.4 Изградени графики на промените в параметрите на търкалянето през центровете на мелницата (фиг. 3.5., 3.6., 3.7.).

Промяна на средно специфично налягане

Промяна на металните усилия на долината

Промяна на момента на подвижността

3.6 Изследване на влиянието на преходни режими на високоскоростни редукции върху мащаба на надлъжната повърхност на крайните части на готовите тръби

3.6.1 Описание на алгоритъма за изчисление

Проучването е проведено с цел получаване на данни за ефекта на преходните високоскоростни режими на намаляване на намаляването на мащаба на надлъжната повърхност на крайните части на готовите тръби.

Определяне на коефициента на прелитане на напрежение в зависимост от известните завои на ролките, т.е. Зависимите ZN I \u003d F (N I / N I -1) се извършва съгласно метода за решаване на така наречения обратния проблем, предложен от G.I. Гуляеев, за да получи зависимостта на дебелината на стената от завоите на ролките.

Същността на техниката е както следва.

Установеният процес на намаляване на тръбите може да бъде описан от системата на уравнения, отразяващи придържането към закона за постоянство на втория обем и равновесие на силите във фокуса на деформацията:

(3.1.)

На свой ред, както знаете,

Dkat i \u003d j (zz i, zp i и i),

m i \u003d y (zz i, zp i, b i),

къде и аз и BI са ценностите, които не зависят от напрежението, Ni е оборот на завои в I-OH наклона,  Аз съм коефициентът на изпускателната тръба в I-OH сандък, DCAT I -Cuting Диаметърът на ролката в I-OH сандък, ZP I, ZZ I - коефициентите на предната и задната пластмасова напрежение.

Като се има предвид, че ZZ I \u003d ZP I -1 система от уравнения (3.1.) Можете да пишете по обща форма, както следва:

(3.2.)

Системата на уравнения (3.2.) Решаваме спрямо предната и задната пластмасови коефициента на опъване по метода на последователни приближения.

Вземане на Z1 \u003d 0 Задайте стойността на ZP1 и от първото уравнение на системата (3.2.) Итерационният метод се определя от ZP 2, след това от второто уравнение - ZP 3 и др., Задаване на стойността на ZP 1, вие може да намери такова решение, в което zp n \u003d 0.

Знаейки коефициентите на предната и задната пластмаса, ние определяме дебелината на стената след всяка клетка по формулата:

(3.3.)

където А е коефициентът, определен по формулата:

;

;

z I - Среден (еквивалентен) коефициент на пластмасово напрежение

.

3.6.2 Резултати от научните изследвания

Използване на резултатите от изчисляването на калибрирането на инструмента (клауза 3.3.) И настройката на скоростта на мелницата (скорост на въртене) с процеса на постоянен редукция (клауза 3.4.) В професионалната софтуерна среда на MathCAD 2001, системата (3.2.) И изрази (3.3.) Целта на определяне на смяната на дебелината на стената.

Възможно е да се намали дължината на удебелените краища чрез увеличаване на коефициента на опъване чрез промяна на завоите на ролките при преобръщане на крайните тръби.

В момента DPA-80 редукционният лагер създаде система за контрол на непрекъснато преминаване. Тази система ви позволява да регулирате динамично революциите на RRS на RRS, когато търкате крайните тръби съгласно определената линейна зависимост. Такова регулиране на ролки ролки при преобръщане на крайните части на тръбите се нарича "клин на скорост". Ролки ролки при подвижни крайни парцели се изчисляват по формулата:

, (3.4.)

където n i е завъртанията на ролките в I-OH наклоняването с постоянен режим, k и-демолектилни редуциращи се завърта на ролките в%, i-номера на сандъка.

Зависимостта на коефициента на оборота на ролките в този клас може да бъде линейна

До i \u003d (фиг.3.8.).

Зависимост на коефициента на намаляване на завоите на ролките в клетката от номера на наклона.

Изходните данни за използването на този режим на регулиране са:

Броя на клетките, в които промените в настройката на скоростта са ограничени до дължината на удебелените краища (3 ... 6);

Стойността на редуциращите завои на ролки в първата клетка на мелницата е ограничена от възможността за електрическо задвижване (0.5 ... 15%).

В тази работа, за изучаване на въздействието на високоскоростната настройка на ПЧП върху крайната надлъжна разлика, се приема, че променянето на настройката на скоростта по време на редукцията на предните и задните краища на тръбите се извършва в първите 6 клетки. Изследването се извършва чрез промяна на скоростта на въртене в първите клетки на мелницата по отношение на тръжния процес (промяна на ъгъла на наклона напред на фиг. 3.8).

В резултат на моделиране на процесите на пълнене на ПЧП и изхода на тръбата от тръбата на тръбата, зависимостта на дебелината на стената на предните и задните краища на тръбите от количеството промени в скоростта на въртене в първата Градовете са представени на фиг.3.9. и фиг.3.10. За тръби с размер 33.7x3.2 mm. Най-оптималната стойност на "клин на скоростта" по отношение на минимизирането на дължината на крайното рязане и "хит" на дебелината на стената в полето DIN 1629 (толерансността на дебелината на стената ± 12,5%) е K 1 \u003d 10 -12%.

На фиг. 3.11. и фиг. 3.12. Зависимостта на дължините на предната и задната удебелени краища на готовите тръби са дадени при използване на "клин на скоростта" (k 1 \u003d 10%), получени в резултат на преходно моделиране. От горепосочените зависимости може да се направи следното заключение: използването на "скорост клин" дава забележим ефект само при преобръщане на тръбите с диаметър по-малък от 60 mm с дебелина на стената по-малка от 5 mm и с дебелина на стената по-малка от 5 mm и с дебелина на стената По-голям диаметър и дебелина на тръбната стена, стената на стената не се случва, за да се постигнат изискванията на стандарта.

На фиг. 3.13., 3.14., 3.15., Зависимостта от дължината на предната сгъстяване край от външния диаметър на готовите тръби за стойностите на дебелината на стената от 3.5, 4.0, 5.0 mm, с различни стойности на "скорост клин" (приет редуциращият коефициент k1 ролки, равен на 5%, 10%, 15%).

Зависимостта на дебелината на стената на предния край на тръбата от размера

"Клин на скорост" за размер 33.7x3.2 mm

Зависимостта на дебелината на задния край на тръбата от величината на "клин на скорост" за размера 33.7x3.2 mm

Зависимостта на дължината на предната удебеляване на тръбата от D и S (при К1 \u003d 10%)

Зависимостта на фона на задния удебелен край на тръбата от D и s (при К1 \u003d 10%)

Зависимостта на дължината на предната удебелена край на тръбата от диаметъра на готовата тръба (s \u003d 3.5 mm) при различни стойности на "клин на скорост".

Зависимостта на дължината на предната удебеляване на тръбата от диаметъра на готовата тръба (S \u003d 4.0 mm) при различни стойности на "клин на скорост"

Зависимостта на дължината на предната удебелена край на тръбата от диаметъра на готовата тръба (S \u003d 5.0 mm) с различни стойности на "скоростния клин".

От горепосочените графики може да се види, че най-големият ефект по отношение на намаляването на терминалната настилка на готовите тръби дава динамична революция на RRS Rolls в рамките на K 1 \u003d 10 ... 15%. Няма интензивна промяна в "скоростния клин" (k 1 \u003d 5%) не ви позволява да намалите дебелината на стената на крайните тръби.

Също така при валцуване с дебелина на стената 5 mm, напрежението, произтичащо от действието на "клин на скорост", не може да се удави стената поради недостатъчната теглеща способност на ролките. При преобръщане на тръбите с диаметър над 60 mm, коефициентът на аспиратора в редукторната мелница е малък, така че сгъстването на краищата практически не се случва, следователно използването на "скоростния клин" е непрактично.

Анализът на горните графики показа, че използването на "скорост клин" на редукция Mill TPA-80 OJSC "Cross" позволява да се намали дължината на предната удебеляване на края с 30%, задният сгъстен край на 25%.

Както е показано от изчисленията Мочалов D.A. За още ефективно приложение Скорост клин за по-нататъшно намаляване на рязането на терминала, е необходимо да се осигури работата на първите клетки в спирачния режим с почти пълното използване на ролки ролки поради използването на по-сложна нелинейна зависимост от коефициента на редуциране на ролки в тази клетка от номера на наклон. Необходимо е да се създаде научно обоснована техника за определяне на оптималната функция K i \u003d F (i).

Развитието на такъв оптимален алгоритъм за контрол на RRS може да послужи като цел за по-нататъшното развитие на UZD-P в пълноправен ASUTP TPA-80. Като опит за използване на такъв asUTP, регулиране на броя на ролките ролки при преобръщане на крайните тръби, според Mannesmann (картонен пакет), намалява величината на терминалите с повече от 50%, поради системата автоматично управление Процесът на намаляване на тръбите, който включва подсистеми за управление на мината, и подсистемата за измерване на подсистема за изчисляване на оптималния режим на намаляване и управление на процесите в реално време.

4. Техническа и икономическа обосновка на проекта

4.1 Същност на планираното събитие

Този проект предлага въвеждането на оптималния високоскоростен режим на валцуване върху редуцираща мелница. Благодарение на това събитие, планирано е да се намали консумативният метален коефициент и поради намаляването на дължината на нарязаните удебелени краища на готовите тръби се очаква увеличение на производството на 80 тона на месец.

Капиталовите инвестиции, необходими за изпълнението на този проект, съставляват 0 рубли.

Финансирането на проекта може да бъде приложено в статията "текущ ремонт", оценките на разходите. Можете да реализирате проекта в рамките на един ден.

4.2 Изчисляване на производствените разходи

Изчисляване на цената 1T. Продуктите със съществуващи норми за отглеждане на удебелени тръбни краища са дадени в таблица. 4.1.

Изчисляването на проекта е дадено в таблица. 4.2. От резултата от изпълнението на проекта не е увеличение на производството, не се извършва преизчисляване на стойностите на дебита за преразпределението в изчислението на проекта. Рентабилността на проекта е да се намалят разходите чрез намаляване на отпадъците при изрязване. Културата намалява поради намаляване на коефициента на консумативи.

4.3 Изчисляване на показателите за проекти

Изчисляването на проектните показатели се прави въз основа на изчислението на разходите, дадено в таблица. 4.2.

Спестяване от намаляване на разходите годишно:

Напр. \u003d (C 0-c p) * v pr \u003d (12200,509-12091,127) * 110123.01 \u003d 12045475,08P.

Печалба в доклада:

PR 0 \u003d (р-С 0) * V от \u003d (19600-12200,509) * 109123.01 \u003d 807454730,39р.

Печалба по проекта:

PR N \u003d (P-SN) * V \u003d (19600-12091,127) * 110123.01 \u003d 826899696.5.

Увеличението на печалбите ще бъде:

PR \u003d PR P-PR 0 \u003d 826899696,5-807454730,39 \u003d 19444966,11.

Рентабилността на продуктите беше:

Рентабилност на проектните продукти:

Паричният поток по доклада и проекта е представен в таблица 4.3. и 4.4., съответно.

Таблица 4.1 - Изчисляване на разходите за 1 тона отдаване под наем в семинара T-3 OJSC "Crossow

P / P.	Статия Разходи	номер	Цена 1 тона	Сума
1	2	3	4	5
I.	Публикувано в преразпределение: 1. препарат, т / т; 2. отпадъци, t / t: верига, стандартни;
I.	Разходи за PerEdcel. 2. Енергийни разходи: електрическа енергия, kW / h двойки за производство, Гкал техническа вода, TM 3 въздушен компресиран, TM 3 текуща вода, TM 3 tM 3, TM 3 3. Спомагателни материали 7. сменяемо оборудване 10. Основен ремонт 11. Работа на транспортните работилници 12. Други разходи за работилница Общи разходи за трафик
Шлака	Hosteranvian разходи

Таблица 4.2 - Изчисляване на проекта на разходите 1 тона валцувани

P / P.	Статия Разходи	номер	Цена 1 тона	Сума
I.	Публикувано в преразпределение: 1. препарат, т / т; 2. отпадъци, t / t: верига, стандартни; Общо посочено при преразпределението на отпадъците и брака
Пс	Разходи за PerEdcel. 1. Технологично гориво (природен газ), тук 2. Енергийни разходи: електрическа енергия, kW / h двойки за производство, Гкал техническа вода, TM 3 въздушен компресиран, TM 3 текуща вода, TM 3 tM 3, TM 3 3. Спомагателни материали 4. основната заплата на производствените работници 5. Допълнителна заплата на производствените работници 6. Социални удръжки 7. сменяемо оборудване 8. Текущ ремонт и поддръжка на дълготрайни активи 9. Амортизация на дълготрайни активи 10. Основен ремонт 11. Работа на транспортните работилници 12. Други разходи за работилница Общи разходи за трафик
Шлака	Hosteranvian разходи Общо производствени разходи
IV.	Експресивни разходи Обща обща цена

Подобряването на технологичния процес ще засегне техническите и икономическите показатели на дейностите на предприятията, както следва: рентабилността на производството на продукти с 1.45% ще се увеличи, спестяванията от по-ниски разходи ще възлизат на 12 милиона рубли. година, която ще доведе до ръст на печалбата.

Таблица 4.3 - Паричен поток по доклад

Парични потоци	На годината
	1	2	3	4	5
А. Приток на пари в брой:
- Обем на производство, TN
- Цена на продукта, разтриване.
Общ приток
Б. Източник на пари в брой:
- Оперативни разходи
-Налог на печалби	193789135,29
Общ изходящ поток:	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34
Чист паричен поток (AA-B)
Coeff. Инверсия	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0.25.
	493902383,46	889024290,22	1205121815,64	1457999835,97	1457999835,97

Таблица 4.4 - Паричен поток по проект

Парични потоци	На годината
	1	2	3	4	5
А. Приток на пари в брой:
- Обем на производство, TN
- Цена на продукта, разтриване.
- Приходи от продажби, разтриване.
Общ приток
Б. Източник на пари в брой:
- Оперативни разходи
-Налог на печалби
Общ изходящ поток:	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63
Чист паричен поток (AA-B)	632190135,03	632190135,03	632190135,03
Coeff. Инверсия	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0.25.
Намален поток (AA-B) * да инвестира
CDD кумулативен паричен поток

Финансовият профил на проекта е представен на фиг.4.1. Според графиките, показани на фиг. 4.1. Кумулативният CHDD проект надвишава планирания индикатор, който показва безусловната рентабилност на проекта. Кумулативният CHDD, изчислен за въвеждането на проекта, от първата година е положителна стойност, тъй като проектът не изисква капиталови инвестиции.

Профил на финансовия проект

Точката на прекъсване се изчислява по формулата:

Точката на прекъсване характеризира минималния обем продукти, при които се появява загубите, и първата печалба се появява.

В раздела. 4.5. Данните са представени за изчисляване на променливи и постоянни разходи.

Съгласно данните за докладване, размерът на променливите разходи за единица продукция е Zoig \u003d 11212.8., Количеството на постоянната цена на единица продукция е пост \u003d 987.7. Размерът на постоянните разходи за целия обем на доклада относно доклада е 107780796,98.

Според данните на проекта, количеството на променливите струва z per \u003d 11103.5p., Размерът на постоянните разходи за след \u003d 987.7. Размерът на постоянните разходи за целия обем на доклада относно доклада е 108768496,98.

Таблица 4.5 - делът на постоянните разходи в структурата на планираните и проектните разходи

P / P.	Статия Разходи	Сума по план, разтривайте.	Размера на проекта, разтрийте.	Делът на постоянните разходи в структурата на разходите за преразпределение,%
1	2	3	4	5
1	Разходи за PerEdcel. 1. Технологично гориво (природен газ), тук 2. Енергийни разходи: електрическа енергия, kW / h двойки за производство, Гкал техническа вода, TM 3 въздушен компресиран, TM 3 текуща вода, TM 3 tM 3, TM 3 3. Спомагателни материали 4. основната заплата на производствените работници 5. Допълнителна заплата на производствените работници 6. Социални удръжки 7. сменяемо оборудване 8. Текущ ремонт и поддръжка на дълготрайни активи 9. Амортизация на дълготрайни активи 10. Основен ремонт 11. Работа на транспортните работилници 12. Други разходи за работилница Общи разходи за трафик
2	Hosteranvian разходи Общо производствени разходи			100
3	Експресивни разходи Обща обща цена			100

Съгласно данните за отчитане, точката за почивка е:

ТБ от t.

По проект, точката на прекъсване е:

Tb pr. t.

В раздела. 4.6. Изчисляване на приходите и всички видове разходи за производство на продажби продукти, необходими за определяне на точката на пробив. Графики за изчисляване на точката на пробив от доклада и проекта са представени на фиг.4.2. и фиг.4.3. съответно.

Таблица 4.6 - Данни за изчисляване на точката за почивка

Изчисляване на точката на доклада

Изчисляване на точката на пробива на проекта

Технически и икономически показатели на проекта са представени в таблица. 4.7.

В резултат на това може да се заключи, че предложеното в проекта събитие ще намали цената на продукта, произведен с 1.45% чрез намаляване на променливите разходи, което допринася за увеличаване на печалбите с 19,5 милиона рубли. С годишно производство от 110123.01 тона. Резултатът от проекта е увеличаването на кумулативните нетни дисконтирани доходи в сравнение с планираната стойност през разглеждания период. Също така положителна точка е да се намали прага на прекъсване дори от 12.85 хил. Тона до 12.8 хил. Тона.

Таблица 4.7 - Технически и икономически показатели на проекта

№ P / P	Показател	Доклад	Проект	Отклонение
				Абсолютен	%
1	Обем на производство: във физически термини, t в стойностни условия, хиляди рубли.
2	Основна стойност производствени фондове, хиляди рубли.	6775032	6775032	0	0
3	Общи разходи (пълна цена): общо освобождаване, хиляди рубли. единици на продукти, разтриване.
4	Рентабилност на продуктите,%	60,65	62,1	1,45	2,33
5	Чист доход от отстъпка, CHDD	1700,136
6	Обща инвестиция, хиляди рубли.	0
7	Справка: точка за прекъсване TB, T, стойност на отстъпка F, вътрешна скорост на добива на БНД максимален паричен поток К, хиляди рубли.

Заключение

Този диплом проект е разработил технология за производство на тръби с общо предназначение за DIN 1629. Документът обсъжда възможността за намаляване на дължината на удебелените краища, генерирани по време на преобръщането на редуциращата мелница, поради промяната в високоскоростните настройки на мелницата при преобръщане на терминалните участъци на тръбата, като се използват възможностите на системата UZD-P. Тъй като изчисленията показват намаляването на дължината на удебелените краища, може да достигне 50%.

Икономическите изчисления показват, че използването на предложените режими на търкаляне ще намали цената на единица продукция с 1.45%. Това, при запазване на съществуващите производствени обеми, ще позволи увеличение на печалбата с 20 милиона рубли през първата година.

Библиография

1. Ануриев v.i. "Директория на дизайнер-машина строител" в 3 тома, том 1 - М. "Механично инженерство" 1980 - 728 p.

2. Ануриев v.i. "Директория на строител на дизайнерски машина" в 3 тома, обем 2 - М. "Машиностроене" 1980 - 559 p.

3. Аньоев v.i. "Директория на строител на дизайнерски машина" в 3 тома, обем 3 - М. Машиностроене 1980 - 557 p.

4. Павлов Я.М. "Машинни части". - Ленинград "Механизъм" 1968 - 450 s.

5. Василеев v.i. "Основи на дизайна технологично оборудване Автомобилни предприятия "Ръководство - Kurgan 1992 - 88 p.

6. Василеев v.i. "Основи на проектирането на технологично оборудване на транспортните предприятия" - Kurgan 1992 - 32 p.

където p е броят на настоящата итерация; Vt - пълна метална плъзгаща скорост на повърхността на инструмента; VN е нормалната скорост на движение на метала; WN е нормалната скорост на инструмента; St - триене на напрежение;
- добив на напрежение като функция на деформираните метални параметри, в дадена точка; - средно напрежение; - интензивността на степента на деформация; X0 - степента на деформация на всеобхватна компресия; KT е наказателен фактор върху скоростта на плъзгане на метала съгласно инструмента (определен от метода на повторенията) KN - наказателна фабрика за проникване на метал в инструмента; M е условният вискозитет на метала, е определен чрез метода на хидродинамични приближения; - напрежение или облегалка по време на валцуване; Fn е площта на напречното сечение на края на тръбата, към която се прилага напрежението или подстанцията.
Изчисляването на режима на деформация и скорост включва разпределението на деформационните състояния с диаметъра, необходимата стойност на пластмасовия коефициент на опън от състоянието на ZOB, изчисляването на коефициентите на аспиратора, преобръщане на диаметрите на ролките и скоростта на въртене на основните задвижващи двигатели, като се вземат предвид характеристиките на нейния дизайн.
За първите клетки на мелницата, включително първия сандък, който се търкаля, и за последния, поставен след последния сандък, ролките, пластмасовите напречни коефициенти в тях ZR.I по-малко от необходимия ZOB. Чрез такова разпределение на пластмасовите коефициенти на напрежението над всички клетки, изчислената дебелина на стената на изхода му е по-голяма от необходимата при намаляване на маршрута. Да компенсира недостатъчната теглене на резервоарите, намиращи се в първия и след последните клетки, които се вози, е необходимо да се използва итеративно изчисление, за да се намери такава стойност на ZOB, така че изчислената и зададената дебелина на стената в изхода от държавата бяха същите. Колкото по-голяма е степента на необходимия обща коефициент на опъване в състояние на ZOB, толкова по-голяма е грешката в нейната дефиниция без итеративно изчисление.
След итеративните изчисления изчисляват коефициентите на предното и задното пластмасово напрежение, дебелината на тръбната стена в входа и изхода на деформационните клетки по градовете на редуциращата мелница, най-накрая определяме позицията на първата и последната клетки, Коя езда.
Разбира се, диаметърът се определя чрез централния ъгъл qk.p. Между вертикалната ос на симетрията на ролката на ролката и линията, проведена от центъра на калида, съвпада с оста на валцуване в точката върху повърхността на потока от калибър, където се намира неутралната линия на деформационния център Повърхността му е условно разположена успоредно с подвижната ос. Размерът на ъгъла на QK.P., на първо място, зависи от стойността на задния коефициент на Zado. и предната Zer. напрежение, както и коефициент
Качулка.
Определяне на диаметър на търкалянето в мащаба на ъгъла qk.p. Обикновено се извършва за калибър, има окръжна форма с център в подвижната ос и диаметър, равен на средния диаметър на DSR калиба.
Най-големите грешки при определянето на количеството на диаметъра, без да се отчитат действителният геометричен размер на калиба, ще бъде за случая, когато условията на търкаляне определят нейната позиция или на дъното или в резервацията на калибър. Колкото по-голяма ще се различава от реалната форма на калибър от кръга, приета в изчисленията, толкова повече ще бъде тази грешка.
Максималният възможен диапазон от промени в действителната стойност на диаметъра, валякът на калибър е ролка от рол. Колкото по-голямо е количеството ролки, толкова по-относителна грешка при определяне на диаметъра, без да се вземат предвид действителния геометричен размер на калиба.
С увеличаване на частичното компресиране на диаметъра на тръбата в калибър, той расте разликата в нейната форма от кръговата. Така, с увеличаване на компресирането на диаметъра на тръбата от 1 до 10%, относителната грешка при определяне на количеството на диаметъра, без да се вземат предвид действителните геометрични размери на калибър се увеличава от 0.7 до 6.3% за два цвята, 7.1 % - за целта и 7.4% - за Chotirohipwalkovoy "KATYA", когато кинематичните условия на търкаляне, диаметър на търкаляне, разположен по дъното на калиба.
Едновременно увеличаване на същото