ลักษณะเทอร์โมฟิสิกและคุณสมบัติของก๊าซ คุณสมบัติทางกายภาพของอากาศก๊าซและคุณสมบัติของน้ำของก๊าซไอเสียจากอุณหภูมิ
สถานะ สถาบันการศึกษา สูงกว่า อาชีวศึกษา
"Samara State มหาวิทยาลัยเทคนิค»
แผนก "เทคโนโลยีเคมีและนิเวศวิทยาอุตสาหกรรม"
งานหลักสูตร
ภายใต้วินัย "อุณหพลศาสตร์ด้านเทคนิคและวิศวกรรมความร้อน"
หัวข้อ: การคำนวณการติดตั้งก๊าซเสียการกำจัดความร้อน เตาเทคโนโลยี
เสร็จสมบูรณ์: นักเรียน Ryabinin E.A
ZF Course III กลุ่ม 19
ตรวจสอบแล้ว: ที่ปรึกษา Churkina A. Yu.
Samara 2010
บทนำ
ผู้ประกอบการทางเคมีส่วนใหญ่ก่อให้เกิดขยะความร้อนที่อุณหภูมิสูงและอุณหภูมิต่ำซึ่งสามารถใช้เป็นทรัพยากรพลังงานรอง (WEP) เหล่านี้รวมถึงก๊าซขาออกของหม้อไอน้ำและเตาเผาเทคโนโลยีลำธารระบายความร้อนน้ำหล่อเย็นและไอน้ำที่ใช้แล้ว
ความร้อนนั้นส่วนใหญ่ครอบคลุมความต้องการความอบอุ่นของอุตสาหกรรมส่วนบุคคล ดังนั้นในอุตสาหกรรมไนโตรเจนที่ค่าใช้จ่ายของ WEP, Bole มีความพึงพอใจกับความร้อน 26% ในอุตสาหกรรมโซดา - มากกว่า 11%
จำนวนเงินที่ใช้ขึ้นอยู่กับปัจจัยสามประการ: อุณหภูมิ WEP, พลังงานความร้อนและความต่อเนื่องทางออก
ปัจจุบันการกำจัดความร้อนของก๊าซไอเสียได้รับการกระจายที่ยิ่งใหญ่ที่สุดซึ่งกระบวนการดับเพลิงเกือบทั้งหมดมีศักยภาพในอุณหภูมิสูงและในอุตสาหกรรมส่วนใหญ่สามารถใช้งานได้อย่างต่อเนื่อง ความร้อนของก๊าซไอเสียเป็นสมดุลพลังงานหลักที่สำคัญ มันถูกใช้เป็นหลักสำหรับเทคโนโลยีและในบางกรณี - ทั้งเพื่อวัตถุประสงค์ด้านพลังงาน (ในหม้อไอน้ำ - uililizers)
อย่างไรก็ตามการใช้ความร้อนที่มีอุณหภูมิสูงอย่างกว้างขวางเชื่อมโยงกับการพัฒนาวิธีการใช้ประโยชน์รวมถึงความร้อนตะกรันร้อนผลิตภัณฑ์ ฯลฯ วิธีการใหม่ของการกำจัดก๊าซไอเสียเช่นเดียวกับการปรับปรุงการออกแบบที่มีอยู่ อุปกรณ์การใช้ประโยชน์
1. คำอธิบาย โครงการเทคโนโลยี
ในเตาเผาท่อที่ไม่มีห้องพาความร้อนหรือในเตาเผาแบบพาความร้อนเรเดียน แต่มีอุณหภูมิเริ่มต้นที่ค่อนข้างสูงของผลิตภัณฑ์อุ่นอุณหภูมิของก๊าซไอเสียสามารถค่อนข้างสูงซึ่งนำไปสู่การสูญเสียความร้อนเพิ่มขึ้นลดลง ในประสิทธิภาพของเตาเผาและการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงมากขึ้น ดังนั้นจึงจำเป็นต้องใช้ความร้อนของก๊าซไอเสีย สิ่งนี้สามารถทำได้โดยใช้เครื่องทำความร้อนอากาศอากาศร้อนเข้าสู่เตาเผาไหม้เชื้อเพลิงหรือการติดตั้งขยะรีไซเคิลที่ช่วยให้คุณได้รับไอน้ำที่จำเป็นสำหรับความต้องการด้านเทคโนโลยี
อย่างไรก็ตามค่าใช้จ่ายเพิ่มเติมของเครื่องทำความร้อนอากาศเครื่องเป่าลมและการใช้ไฟฟ้าเพิ่มเติมที่ใช้โดยเครื่องยนต์ Blower จะต้องดำเนินการให้ความร้อนทางอากาศ
เพื่อให้แน่ใจว่าการทำงานปกติของเครื่องทำความร้อนอากาศเป็นสิ่งสำคัญในการป้องกันความเป็นไปได้ของการกัดกร่อนของพื้นผิวจากด้านลำธาร ก๊าซปล่อง. ปรากฏการณ์นี้เป็นไปได้เมื่ออุณหภูมิของพื้นผิวการแลกเปลี่ยนความร้อนอยู่ต่ำกว่าอุณหภูมิของจุดน้ำค้าง ในกรณีนี้เป็นส่วนหนึ่งของก๊าซไอเสียโดยตรงในการสัมผัสกับพื้นผิวของเครื่องทำความร้อนอากาศเย็นอย่างมีนัยสำคัญไอน้ำที่บรรจุอยู่ในนั้นส่วนหนึ่งได้ย่อและดูดซับซัลเฟอร์ไดออกไซด์จากก๊าซก่อตัวเป็นกรดที่อ่อนแอก้าวร้าว
จุดน้ำค้างสอดคล้องกับอุณหภูมิที่ความดันของน้ำไอที่อิ่มตัวกลายเป็นความดันบางส่วนของไอน้ำที่มีอยู่ในก๊าซไอเสีย
หนึ่งในวิธีการป้องกันการกัดกร่อนที่น่าเชื่อถือที่สุดคือการให้ความร้อนก่อนอากาศในทางใดทางหนึ่ง (ตัวอย่างเช่นในน้ำหรือคลองอบไอน้ำ) ถึงอุณหภูมิเหนือจุดน้ำค้าง การกัดกร่อนดังกล่าวอาจเกิดขึ้นบนพื้นผิวของท่อพาความร้อนหากอุณหภูมิของวัตถุดิบเข้าสู่เตาจะต่ำกว่าจุดน้ำค้าง
แหล่งความร้อนเพื่อเพิ่มอุณหภูมิของไอน้ำอิ่มตัวเป็นปฏิกิริยาออกซิเดชั่น (การเผาไหม้) ของเชื้อเพลิงหลัก ก๊าซควันที่เกิดขึ้นในระหว่างการเผาไหม้ให้ความร้อนในการแผ่รังสีและจากนั้นห้องพาความร้อนที่มีการไหลดิบ (คู่น้ำ) ไอน้ำที่ร้อนเยาว์เข้าสู่ผู้บริโภคและผลิตภัณฑ์การเผาไหม้จะออกจากเตาอบและป้อนหม้อไอน้ำรีไซเคิล ที่ทางออกของรถไอน้ำอิ่มตัวกลับไปที่ฟีดในเตาอบไอน้ำที่ร้อนเกินไปและก๊าซไอเสียการระบายความร้อน น้ำสารอาหารป้อนเครื่องทำความร้อนอากาศ จากเครื่องทำความร้อนที่ขับเคลื่อนด้วยอากาศก๊าซไอเสียไปที่เต็นท์ซึ่งน้ำที่กำลังมาบนขดลวดจะถูกทำให้ร้อนและไปที่ผู้บริโภคโดยตรงและก๊าซไอเสียสู่บรรยากาศ
2. การคำนวณเตาเผา
2.1 การคำนวณกระบวนการเผาไหม้
เรากำหนดการเผาไหม้ความร้อนต่ำของเชื้อเพลิง ถาม r น. . หากเชื้อเพลิงเป็นไฮโดรคาร์บอนส่วนบุคคลจากนั้นการเผาไหม้ความร้อน ถาม r น. มันเท่ากับความร้อนมาตรฐานของการเผาไหม้ลบด้วยความร้อนของการระเหยของน้ำในผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ นอกจากนี้ยังสามารถคำนวณได้ตามผลกระทบทางความร้อนมาตรฐานของการก่อตัวของแหล่งที่มาและผลิตภัณฑ์ขั้นสุดท้ายตามกฎหมาย GESS
สำหรับเชื้อเพลิงที่ประกอบด้วยส่วนผสมของไฮโดรคาร์บอนความร้อนของการเผาไหม้จะถูกกำหนด แต่กฎของการเติม:
ที่ไหน Q Pi N - ความร้อนของการเผาไหม้ ผม. -HO ส่วนประกอบเชื้อเพลิง;
y I. - ความเข้มข้น ผม. - ส่วนประกอบของเชื้อเพลิงในเศษส่วนจากหนึ่งแล้ว:
ถาม r น. ซม. = 35.84 ∙ 0.987 + 63.80 ∙ 0.00333+ 91.32 ∙ 0.0012+ 118.73 ∙ 0.0004 + 146.10 ∙ 0.0001 \u003d 35.75 mj / m 3
มวลโมลาร์ของเชื้อเพลิง:
m. = Σ m i. ∙ y I. ,
ที่ไหน m i. - มวลกราม ผม. -Ho ส่วนประกอบเชื้อเพลิงจากที่นี่:
m m \u003d. 16,042 ∙ 0,987 + 30.07 ∙ 0,0033 + 44.094 ∙ 0.0012 + 58,120 ∙ 0.0004444444 + 72.15 ∙ 0.0001 + 44.010 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.007 \u003d 16.25 กก. / mol
กก. / m 3,
จากนั้น ถาม r น. ซม. แสดงใน MJ / KG เท่ากับ:
mj / kg
ผลลัพธ์ของการคำนวณจะลดลงในตาราง หนึ่ง:
องค์ประกอบของเชื้อเพลิง ตารางที่ 1
เรากำหนดองค์ประกอบพื้นฐานของเชื้อเพลิง% (มวล.):
,
ที่ไหน n i c. , nIH. , n ฉัน n , n ฉัน o - จำนวนคาร์บอนอะตอมไฮโดรเจนไนโตรเจนและออกซิเจนในโมเลกุลของส่วนประกอบแต่ละชิ้นที่รวมอยู่ในเชื้อเพลิง
เนื้อหาของแต่ละองค์ประกอบของเชื้อเพลิงมวลชน %;
x I. - เนื้อหาของส่วนประกอบเชื้อเพลิงแต่ละรายการพวกเขากล่าว %;
m i. - มวลกรามของส่วนประกอบของแต่ละเชื้อเพลิง
m. - มวลโมลาร์ของเชื้อเพลิง
ตรวจสอบองค์ประกอบ :
C + H + O + N \u003d 74.0 + 24,6 + 0.2 + 1.2 \u003d 100% (มวล.)
เรากำหนดปริมาณทางทฤษฎีของอากาศที่จำเป็นสำหรับการเผาเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัมมันถูกกำหนดจากสมการ stoichiometric ของปฏิกิริยาการเผาไหม้และปริมาณออกซิเจนในอากาศในบรรยากาศ หากองค์ประกอบระดับประถมศึกษาของเชื้อเพลิงปริมาณทางทฤษฎีของอากาศเป็นที่รู้จักกัน l 0 , kg / kg, คำนวณโดยสูตร:
ในทางปฏิบัติปริมาณอากาศที่มากเกินไปได้รับการแนะนำให้รู้จักกับความสมบูรณ์ของการเผาไหม้เชื้อเพลิงในเตาเผาเราจะพบการไหลของอากาศที่ถูกต้องที่α \u003d 1.25:
L. = αl 0 ,
ที่ไหน L. - การไหลของอากาศที่ถูกต้อง;
α - สัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกิน
L. = 1.25 ∙ 17.0 \u003d 21.25 กก. / กก.
ปริมาณอากาศเฉพาะ (n. Y. ) สำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:
ที่ไหน ρ B. \u003d 1,293 - ความหนาแน่นของอากาศภายใต้สภาวะปกติ
m 3 / kg
เราพบจำนวนผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่เกิดขึ้นเมื่อเผาผลาญเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:
หากองค์ประกอบเบื้องต้นของเชื้อเพลิงเป็นที่รู้จักกันจากนั้นองค์ประกอบมวลของก๊าซไอเสียต่อ 1 กิโลกรัมของเชื้อเพลิงในการเผาไหม้เต็มรูปแบบสามารถกำหนดได้บนพื้นฐานของสมการต่อไปนี้:
ที่ไหน m co2 , m h2o , m n2 , m o2 - มวลของก๊าซที่เหมาะสมกก.
รวมการเผาไหม้ยอดนิยม:
เอ็ม p. S. = m CO2 + M H2O + M N2 + M O2
เอ็ม p. S. \u003d 2.71 + 2.21 + 16.33 + 1.00 \u003d 22.25 กก. / กก.
ตรวจสอบค่าที่ได้รับ:
ที่ไหน W F. - การบริโภคที่เฉพาะเจาะจงของไอน้ำหัวฉีดเมื่อเผาไหม้เชื้อเพลิงของเหลวกิโลกรัม / กิโลกรัม (สำหรับน้ำมันเชื้อเพลิง W F. = 0),
เนื่องจากเชื้อเพลิงเป็นก๊าซเนื้อหาของความชื้นในอากาศจึงถูกละเลยและปริมาณของไอน้ำน้ำไม่คำนึงถึง
ค้นหาปริมาตรของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ภายใต้สภาวะปกติที่เกิดขึ้นระหว่างการเผาไหม้ของเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:
ที่ไหน m i. - มวลของก๊าซที่เกี่ยวข้องที่เกิดขึ้นในระหว่างการเผาไหม้ของเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม
ρ I. - ความหนาแน่นของก๊าซนี้ภายใต้สภาวะปกติ, kg / m 3;
m i. - มวลกรามของก๊าซนี้, กก. / กมล;
22.4 - ปริมาตรของโมลาร์, M 3 / กม.,
m 3 / kg; 
m 3 / kg;
m 3 / kg; 
m 3 / kg
ปริมาณรวมของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ (N. Y. ) ในการไหลของอากาศจริง:
v \u003d v co2 + v h2o + v n2 + v o2 ,
V. = 1.38 + 2.75+ 13.06 + 0.70 \u003d 17.89 ม. 3 / กก.
ความหนาแน่นของผลิตภัณฑ์เผาไหม้ (n. Y. ):
กก. / m 3
เราจะพบความจุความร้อนและ Enthalpy ของผลิตภัณฑ์เผาไหม้ 1 กิโลกรัมของเชื้อเพลิงในช่วงอุณหภูมิจาก 100 ° C (373 k) ถึง 1,500 ° C (1773 k) โดยใช้ตารางข้อมูล 2.
ความจุความร้อนเฉพาะปานกลางของก๊าซที่มี P, KJ / (กก. ∙ k) ตารางที่ 2
| ต. , ° S |
|||||
Enthalpy ของก๊าซไอเสียที่เกิดขึ้นในระหว่างการเผาไหม้ของเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:
ที่ไหน ด้วย CO2 , ด้วย H2O , ด้วย N2 , ด้วย O2 - ความจุความร้อนเฉพาะตรงกลางที่ความดันคงที่ของสนามหญ้าที่สอดคล้องกันที่อุณหภูมิ ต. , kj / (กก. · k);
ด้วยต. - ความจุความร้อนเฉลี่ยของก๊าซไอเสียที่เกิดขึ้นในระหว่างการเผาไหม้ของเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัมที่อุณหภูมิ ต. , kj / (kg k);
ที่ 100 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 200 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 300 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 400 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 500 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 600 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 700 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 800 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 1,000 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ที่ 1,500 ° C: KJ / (กก. ∙ k);
ผลการคำนวณจะลดลงในตาราง 3.
ผลิตภัณฑ์ enhaulpia ของการเผาไหม้ ตารางที่ 3
ตามตาราง 3 สร้างตารางการพึ่งพา h ต. = f. ( ต. ) (รูปที่ 1) ดูเอกสารแนบ .
2.2 การคำนวณ สมดุลความร้อน เตาเผาเตาเผาและการสิ้นเปลืองน้ำมันเชื้อเพลิง
ฟลักซ์ความร้อนรับรู้โดยไอน้ำน้ำในเตาเผา (ภาระความร้อนที่มีประโยชน์):
ที่ไหน กรัม - ปริมาณไอน้ำที่ร้อนจัดต่อหน่วยเวลา KG / S;
h v1 และ n vp2
ใช้อุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่ไหลเท่ากับ 320 ° C (593 k) การสูญเสียความร้อนโดยการแผ่รังสีใน สภาพแวดล้อม ทำ 10% และ 9% ของพวกเขาหายไปในห้อง Radiant และ 1% ในการพา ประสิทธิภาพของเตาเผาη T \u003d 0.95
การสูญเสียความร้อนจากสารเคมี Nosta รวมถึงจำนวนความร้อนของเชื้อเพลิงที่เข้ามาและการละเลยอากาศ
กำหนดเตา KPD:
ที่ไหน อย่างไร - ผลิตภัณฑ์ Enthalpy ของการเผาไหม้ที่อุณหภูมิของก๊าซไอเสียออกจากเตาอบ t สหราชอาณาจักร ; อุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่ส่งออกมักจะใช้ 100 ถึง 150 ° C เหนืออุณหภูมิเริ่มต้นของวัตถุดิบที่ทางเข้าเตาเผา; คิว - การสูญเสียความร้อนโดยการแผ่รังสีต่อสิ่งแวดล้อม% หรือหุ้นจาก ชั้น Q ;
การสิ้นเปลืองน้ำมันเชื้อเพลิง, kg / s:
กิโลกรัม / s
2.3 การคำนวณกล้อง Radiant และกล้องพาความร้อน
เรากำหนดอุณหภูมิก๊าซไอเสียบนผ่าน: ต. p \u003d 750 - 850 °Сยอมรับ
ต. p \u003d 800 °° (1073 k) ผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ enhaulpia ที่อุณหภูมิในการผ่าน
เอช. p \u003d 21171.8 kj / kg
การไหลของความร้อนรับรู้โดยไอน้ำในท่อ Radiant:
ที่ไหน น. P - Enthalpy ของผลิตภัณฑ์เผาไหม้ที่อุณหภูมิของก๊าซไอเสียป่าเพียวิลี่, KJ / กก.;
η T - ประสิทธิภาพของเตาเผา; ขอแนะนำให้ใช้เท่ากับ 0.95 - 0.98;
การไหลของความร้อนรับรู้โดยไอน้ำในท่อพาความร้อน:
เอนทัลปีของไอน้ำที่ทางเข้าสู่ส่วนที่กระจ่างใสจะเป็น:
kj / kg
เรายอมรับขนาดของการสูญเสียแรงดันในห้องพาความร้อน ∆ พี. ถึง \u003d 0.1 MPA จากนั้น:
พี. ถึง = พี. - พี. ถึง ,
พี. ถึง \u003d 1.2 - 0.1 \u003d 1.1 MPa
อุณหภูมิอินพุตไอน้ำในส่วนที่กระจ่างใส ต. ถึง \u003d 294 ° C จากนั้นอุณหภูมิเฉลี่ยของพื้นผิวด้านนอกของท่อ Radiant จะเป็น:
ที่ไหน δt - ความแตกต่างระหว่างอุณหภูมิของพื้นผิวด้านนอกของท่อ Radiant และอุณหภูมิของไอน้ำ (วัตถุดิบ) อุ่นในท่อ; δt \u003d 20 - 60 ° C;
ถึง.
อุณหภูมิการเผาไหม้ที่คำนวณได้สูงสุด:
ที่ไหน ถึง. - อุณหภูมิลดลงของส่วนผสมเริ่มต้นของเชื้อเพลิงและอากาศ มันเป็นที่ยอมรับเท่ากับอุณหภูมิของอากาศที่ให้มาเผาไหม้
ขอบคุณ. - ความจุความร้อนเฉพาะของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่อุณหภูมิ ต. p;
°°
สำหรับ t max = 1772.8 ° C และ ต. p \u003d 800 ° C จุดยืนความร้อนของพื้นผิวสีดำอย่างแน่นอน q S. สำหรับอุณหภูมิต่าง ๆ ของพื้นผิวด้านนอกของท่อ Radiant ค่าต่อไปนี้คือ:
θ, ° C 200 400 600
q S. , w / m 2 1.50 ∙ 10 5 1.30 ∙ 10 5 0.70 ∙ 10 5
เราสร้างแผนภูมิเสริม (รูปที่ 2) ดูเอกสารแนบ ที่เราพบว่าการจ้องมองความร้อนที่θ \u003d 527 ° C: q S. \u003d 0.95 ∙ 10 5 W / M 2
เราคำนวณกระแสความร้อนเต็มนำเข้าสู่เตาเผา:
ค่าเบื้องต้นของพื้นที่ที่เทียบเท่ากับพื้นผิวสีดำอย่างแน่นอน:
m 2.
เรายอมรับระดับของการป้องกันการก่ออิฐψ \u003d 0.45 และสำหรับα \u003d 1,25 เราพบว่า
H S. /เอช. L. = 0,73.
ค่าของพื้นผิวเรียบที่เทียบเท่า:
m 2.
เรายอมรับตำแหน่งท่อแถวเดียวและขั้นตอนระหว่างพวกเขา:
S. = 2d. น. \u003d 2 ∙ 0.152 \u003d 0.304 ม. สำหรับฟอร์มฟอร์มฟอร์มเหล่านี้ ถึง = 0,87.
ขนาดของพื้นผิวการก่ออิฐที่ครอบคลุม:
m 2.
พื้นผิวของท่อความร้อนเปล่งปลั่ง:
m 2.
เลือกเตา BB2 พารามิเตอร์ของมัน:
พื้นผิวรังสีรังสี M 2 180
พื้นผิวการพาคอนโดแมว, M 2 180
ความยาวในการทำงานเตาอบ, m 9
ความกว้างของรังสีความกว้าง M 1,2
b. การดำเนินการ
fUME วิธีการเผาไหม้เชื้อเพลิง
เส้นผ่าศูนย์กลางของท่อเส้นผ่าศูนย์กลางท่อ, มม. 152 × 6
เส้นผ่าศูนย์กลางของหลอดของห้องพากัน, มม. 114 × 6
จำนวนท่อในห้องรังสี:
ที่ไหน d. H คือเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อในห้องรังสี m;
l. พอล - ความยาวที่มีประโยชน์ของท่อ radiant, ล้างด้วยก๊าซไอเสีย, m,
l. เพศ \u003d 9 - 0.42 \u003d 8.2 เมตร
.
การเปลี่ยนความร้อนของพื้นผิวของท่อ Radiant:
w / m 2
เรากำหนดจำนวนท่อของห้องพาความร้อน:
เรามีพวกเขาในคำสั่งของตัวตรวจสอบ 3 ในแถวแนวนอนหนึ่งแถว ขั้นตอนระหว่างท่อ S \u003d 1.7 d. h \u003d 0.19 ม.
ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ยถูกกำหนดโดยสูตร:
°°
สัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในห้องพาความร้อน:
w / (m 2 ∙ k)
การเปลี่ยนแปลงความร้อนของพื้นผิวของท่อพาการพาจะถูกกำหนดโดยสูตร:
w / m 2
2.4 การคำนวณไฮดรอลิกของขดลวดเตา
การคำนวณไฮดรอลิกของขดลวดเตาเผาคือการกำหนดการสูญเสียความดันไอน้ำในท่อที่กระจ่างใสและการพาความร้อน
ที่ไหน กรัม
ρ ถึง v.p. - ความหนาแน่นของไอน้ำที่อุณหภูมิเฉลี่ยและความดันในห้อง concents, kg / m 3;
d. K - เส้นผ่าศูนย์กลางภายในของท่อพาความร้อน m;
z. K - จำนวนลำธารในห้องพาความร้อน
นางสาว.
ν k \u003d 3.311 ∙ 10 -6 m 2 / s
มูลค่าของเกณฑ์ Reynolds:
ม.
การสูญเสียแรงดันสำหรับแรงเสียดทาน:
PA \u003d 14.4 KPA
PA \u003d 20.2 KPA
ที่ไหนσ ζเค
- จำนวนผลัดกัน
การสูญเสียแรงดันทั้งหมด:
2.5 การคำนวณการสูญเสียแรงดันไอน้ำในห้องรังสี
ความเร็วไอน้ำเฉลี่ย:
ที่ไหน กรัม - การบริโภคความร้อนสูงเกินไปในเตาของไอน้ำ, กก. / s;
ρ ร. ป. - ความหนาแน่นของไอน้ำที่อุณหภูมิเฉลี่ยและความดันในห้อง concents, kg / m 3;
d. P - เส้นผ่านศูนย์กลาง intrunny ของท่อพาความร้อน, M;
z. p คือจำนวนลำธารในห้องเซลล์
นางสาว.
ความหนืด Kinematic ของไอน้ำที่อุณหภูมิเฉลี่ยและความดันในห้องพาความร้อน ν p \u003d 8.59 ∙ 10 -6 m 2 / s
มูลค่าของเกณฑ์ Reynolds:
ความยาวทั้งหมดของท่อในพื้นที่ตรง:
ม.
ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานไฮดรอลิก:
การสูญเสียแรงดันสำหรับแรงเสียดทาน:
PA \u003d 15.1 KPA
การสูญเสียแรงดันในการเอาชนะความต้านทานในท้องถิ่น:
pa \u003d 11.3 kpa,
ที่ไหนσ ζอาร์ \u003d 0.35 - ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเมื่อหมุน 180 ºС
- จำนวนผลัดกัน
การสูญเสียแรงดันทั้งหมด:
การคำนวณแสดงให้เห็นว่าเตาเผาที่เลือกจะให้กระบวนการที่มีไอน้ำร้อนเกินไปในโหมดที่กำหนด
3. การคำนวณของหม้อไอน้ำ
หา อุณหภูมิ midh ก๊าซไอเสีย:
ที่ไหน ต. 1 - อุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่ทางเข้า
ต. 2 - อุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่เต้าเสียบ° C;
°С (538 k)
การไหลของก๊าซไอเสียมวล:
ที่ไหนใน - การสิ้นเปลืองเชื้อเพลิง, กิโลกรัม / s;
สำหรับก๊าซไอเสียเฉพาะเอนทัลปี้กำหนดตามตารางข้อมูล 3 และรูปที่ 1 โดยสูตร:
ผู้ให้บริการความร้อน Entalpy ตารางที่ 4.
การไหลของความร้อนส่งผ่านก๊าซควัน:
ที่ไหน น. 1 I. เอช. 2 - Enthalpy ของก๊าซไอเสียที่อุณหภูมิของทางเข้าและออกจากกู่ตามลำดับที่เกิดขึ้นในระหว่างการเผาไหม้ของเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม KJ / KG;
B - การสิ้นเปลืองเชื้อเพลิง, กิโลกรัม / s;
เอช. 1 I. เอช. 2 - ความกระตือรือร้นที่เฉพาะเจาะจงของก๊าซไอเสีย, KJ / KG,
การไหลของความร้อน, การรับรู้ของน้ำ, w:
ที่ไหน η กู่ - ค่าสัมประสิทธิ์การใช้ความร้อนในกู่; η ku \u003d 0.97;
กรัม n - เอาท์พุทไอน้ำ, kg / s;
เอช. ถึง VP - Enthalpy ของไอน้ำอิ่มตัวที่อุณหภูมิทางออก KJ / KG;
เอช. n ใน - เข้าสู่น้ำที่มีคุณค่าทางโภชนาการ, kj / kg,
ปริมาณของไอน้ำที่ได้รับในมก. เรากำหนดสูตร:
กิโลกรัม / s
การไหลของความร้อนรับรู้ด้วยน้ำในเขตความร้อน:
ที่ไหน เอช. เพื่อ - เอนทัลปีที่เฉพาะเจาะจงของน้ำที่อุณหภูมิการระเหย, KJ / KG;
การไหลของความร้อนที่ทำจากก๊าซไอเสียของน้ำในเขตความร้อน (ความร้อนที่มีประโยชน์):
ที่ไหน เอช. x - เอนทัลปีที่เฉพาะเจาะจงของก๊าซไอเสียที่อุณหภูมิ ต. x ดังนั้น:
kj / kg
คุณค่าของการเผาไหม้ของเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:
ในรูปที่ 1 อุณหภูมิควันที่สอดคล้องกับค่า เอช. x \u003d 5700.45 kj / kg:
ต. x \u003d 270 ° C
ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ยในโซนความร้อน:
°°
270 Flue Gases 210 คำนึงถึงดัชนีของการตอบโต้:
ที่ไหน ถึง F - สัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน
m 2.
ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ยในโซนการระเหย:
°°
320 Flie Gases 270 คำนึงถึงดัชนีของการตอบโต้:
187 ไอน้ำ 187
พื้นที่ผิวของการแลกเปลี่ยนความร้อนในโซนความร้อน:
ที่ไหน ถึง ค่าสัมประสิทธิ์ F - T6;
m 2.
พื้นที่ทั้งหมดของพื้นผิวการแลกเปลี่ยนความร้อน:
F. = F. n + F. ยู,
F. \u003d 22.6 + 80 \u003d 102.6 m 2
ตาม GOST 14248-79 เราเลือกเครื่องระเหยมาตรฐานพร้อมพื้นที่ไอน้ำที่มีลักษณะดังต่อไปนี้:
เส้นผ่าศูนย์กลางปลอกมม. 1600
จำนวนลำแสงท่อ 1
จำนวนท่อในหนึ่งมัด 362
การแลกเปลี่ยนความร้อนพื้นผิว M 2 170
ร้องเพลงร้องเพลงโสด
โดยท่อ, m 2 0,055
4. ความร้อนสมดุลเครื่องทำอากาศ
บรรยากาศอากาศที่มีอุณหภูมิ t °ใน x เข้าสู่อุปกรณ์ที่ร้อนถึงอุณหภูมิ t x ใน x เนื่องจากความร้อนของก๊าซไอเสีย
การไหลของอากาศ, KG / S ถูกกำหนดขึ้นอยู่กับปริมาณเชื้อเพลิงที่ต้องการ:
ที่ไหน ใน - การบริโภคน้ำมันเชื้อเพลิง KG / S;
L. - การไหลของอากาศที่ถูกต้องสำหรับการเผาไหม้ 1 กิโลกรัมของเชื้อเพลิง KG / KG
ก๊าซไอเสียทำให้ความอบอุ่นของพวกเขาเย็นลงจาก t dhg = t dg2 ก่อน t DG4 .
=
ที่ไหน h 3. และ h 4 - Enthalpy ของก๊าซไอเสียที่อุณหภูมิ t DG3 และ t DG4 ดังนั้น, kj / kg,
การไหลของความร้อนรับรู้ทางอากาศ W:
ที่ไหน ด้วยใน -x - ความจุความร้อนเฉพาะเฉลี่ย KJ / (กก. ถึง);
0.97 - ประสิทธิภาพของเครื่องทำความร้อนอากาศ
อุณหภูมิอากาศที่ดีที่สุด ( t x ใน x) กำหนดจากสมการสมดุลความร้อน:
ถึง.
5. สมดุลความร้อนของ Ktana
หลังจากที่เครื่องทำความร้อนอากาศก๊าซไอเสียเข้าสู่อุปกรณ์สัมผัสกับหัวฉีดที่ใช้งานอยู่ที่อุณหภูมิของพวกเขาลดลงจาก t DG5 = t DG4 ถึงอุณหภูมิ t dg6 \u003d 60 ° C
ความอบอุ่นของก๊าซไอเสียจะถูกลบออกโดยสองน้ำแยกกัน กระแสหนึ่งเข้ามาในการสัมผัสโดยตรงกับก๊าซไอเสียและอีกอันหนึ่งสลับกับความร้อนผ่านผนังของขดลวด
การไหลของความร้อนที่กำหนดโดยก๊าซควัน W:
ที่ไหน h 5. และ h 6. - Enthalpy ของก๊าซไอเสียที่อุณหภูมิ t DG5 และ t dg6 ดังนั้น, kj / kg,
ปริมาณน้ำหล่อเย็น (รวม), KG / S ถูกกำหนดจากสมการสมดุลความร้อน:
ที่η - KPD Ktan, η \u003d 0.9,
กิโลกรัม / s
การไหลของความร้อน, รับรู้โดยน้ำหล่อเย็น, W:
ที่ไหน g น้ำ - การใช้น้ำหล่อเย็น, kg / s:
ด้วยน้ำ - ความจุความร้อนน้ำที่เฉพาะเจาะจง 4.19 kJ / (กก. ถึง);
น้ำ และ t เพื่อน้ำ - อุณหภูมิของน้ำที่ทางเข้าและทางออกของ Ktana ตามลำดับ
6. การคำนวณประสิทธิภาพของการติดตั้งการกำจัดความร้อน
เมื่อพิจารณาประสิทธิภาพของระบบสังเคราะห์ ( η TU) ใช้วิธีการดั้งเดิม
การคำนวณประสิทธิภาพการติดตั้งไฟฟ้าดำเนินการโดยสูตร:
7. การประเมินผลที่ผิดพลาดของระบบของระบบ - ระบบ utilistor Coile-utilistor
วิธีการเสริมภาพสำหรับการวิเคราะห์ระบบเทคโนโลยีพลังงานช่วยให้การสูญเสียพลังงานอย่างเป็นกลางและมีคุณภาพมากที่สุดซึ่งไม่สามารถตรวจพบได้ในลักษณะปกติกับการประเมินปกติโดยใช้กฎหมายแห่งแรกของอุณหพลศาสตร์ เป็นเกณฑ์สำหรับการประมาณการในกรณีที่อยู่ระหว่างการพิจารณามีการใช้ประสิทธิภาพเชิงพาณิชย์ซึ่งหมายถึงความสัมพันธ์ของ exergy ที่สงวนไว้เพื่อ exergy ที่ระบุไว้ในระบบ:
ที่ไหน e ดัตช์ - การดำเนินการของเชื้อเพลิง MJ / KG;
e ใด ๆ - การดำเนินการการรับรู้โดยการไหลของไอน้ำในเตาเผาและการใช้หม้อไอน้ำ
ในกรณีของเชื้อเพลิงก๊าซภายนอกภายนอกจะได้รับจากเชื้อเพลิง Exserving ( e dt1) และอากาศ exserving ( e Play2):
ที่ไหน n n n และ n o. - Air Entryalpy ที่อุณหภูมิอินพุตในเตาเผาเตาและอุณหภูมิที่มีอยู่ตามลำดับ KJ / KG;
ถึง. - 298 K (25 ° C);
δs - เปลี่ยน entropy อากาศ, kj / (kg k)
ในกรณีส่วนใหญ่ปริมาณของอากาศ exserving สามารถละเลยได้นั่นคือ:
การดำเนินการที่สงวนไว้สำหรับระบบภายใต้การพิจารณาทำจาก exsertiga รับรู้โดยเรือข้ามฟากน้ำในเตา ( E ANS1) และ exxiga รับรู้โดยเรือข้ามฟากน้ำในกู่ ( E AVD2).
สำหรับการไหลของไอน้ำอุ่นในเตาเผา:
ที่ไหน กรัม - การบริโภคไอน้ำในเตาเผา KG / S;
n vp1 และ n vp2 - Enthalpy ของไอน้ำที่ทางเข้าและเต้าเสียบของเตาเผาตามลำดับ KJ / KG;
δs VP - เปลี่ยนเอนโทรปีของไอน้ำ, kj / (kg k)
สำหรับการไหลของไอน้ำที่ได้รับในมก.:
ที่ไหน G N. - การบริโภค Steam ใน Ku, KG / S;
h ถึง VP - Enthalpy ของไอน้ำอิ่มตัวที่ทางออกของ Ku, KJ / KG;
h n b. - Enthalpy ของน้ำมีคุณค่าทางโภชนาการที่ทางเข้า Ku, KJ / KG
e ใด ๆ = E DV1 + E ANS2 ,
e ใด ๆ \u003d 1965.8 + 296.3 \u003d 2262.1 J / KG
บทสรุป
ดำเนินการคำนวณการติดตั้งที่เสนอ (การใช้ประโยชน์จากความร้อนของก๊าซไอเสียของเตาเทคโนโลยี) ก็สามารถสรุปได้ว่าด้วยองค์ประกอบนี้ของเชื้อเพลิงประสิทธิภาพของเตาเผาในคู่น้ำตัวบ่งชี้อื่น ๆ - ขนาดของ ประสิทธิภาพของระบบสังเคราะห์สูงดังนั้นการติดตั้งจึงมีประสิทธิภาพ นอกจากนี้ยังแสดงให้เห็นถึงการประเมินผลการเสริมภาพของระบบ "เตาหม้อไอน้ำ - หม้อไอน้ำ" แต่ด้วยพลังงานค่าใช้จ่ายในการติดตั้งทำให้ต้องการมากและต้องการการปรับแต่ง
รายการวรรณกรรมที่ใช้แล้ว
1. Kharaz D. . และ . วิธีใช้ทรัพยากรพลังงานทุติยภูมิในอุตสาหกรรมเคมี / D. I. Kharaz, B. I. Psakhis - ม.: เคมี, 1984 - 224 p.
2. SKOBLO A. . และ . กระบวนการและอุปกรณ์ของอุตสาหกรรมการกลั่นน้ำมันและอุตสาหกรรมปิโตรเคมี / A. I. Skoblo, I. A. Tregubova, Yu K. , Molokanov - 2nd ed., pererab และเพิ่ม - ม.: เคมี, 1982. - 584 p.
3. Pavlov K. . F. . ตัวอย่างและภารกิจในอัตราของกระบวนการและอุปกรณ์ของเทคโนโลยีเคมี: การศึกษา ค่าเผื่อมหาวิทยาลัย / K. F. Pavlov, P. G. Romankov, A. A. Soskov; เอ็ด P. G. Romakova - 10th ed., pererab และเพิ่ม - L.: เคมี, 1987. - 576 p.
การประยุกต์ใช้
คุณสมบัติ Therphysical ผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ก๊าซที่จำเป็นในการคำนวณการพึ่งพาพารามิเตอร์ต่าง ๆ จากอุณหภูมิของสภาพแวดล้อมก๊าซนี้สามารถตั้งค่าตามค่าที่กำหนดในตาราง โดยเฉพาะอย่างยิ่งการพึ่งพาที่ระบุสำหรับความจุความร้อนได้รับในรูปแบบ:
c psm \u003d a -1/ D.,
ที่ไหน ก. = 1,3615803; b. = 7,0065648; ค. = 0,0053034712; d. = 20,761095;
c psm \u003d a + bT SM. + ct. 2 sm.,
ที่ไหน ก. = 0,94426057; b. = 0,00035133267; ค. = -0,0000000539.
การพึ่งพาครั้งแรกเป็นที่ต้องการของความถูกต้องของการประมาณการพึ่งพาครั้งที่สองสามารถนำมาใช้ในการคำนวณความแม่นยำน้อยลง
พารามิเตอร์ทางกายภาพของก๊าซไอเสีย
(สำหรับ p \u003d. 0.0981 MPA; r co2 \u003d 0.13; พี. H2O \u003d 0.11; r N2 \u003d 0.76)
| ต., ° S | γ, n · m -3 | กับอาร์, w (m 2 ·°С) -1 | λ· 10 2, w (m · k) -1 | แต่ · 10 6, m 2 · S -1 | μ· 10 6, pa · s | v. · 10 6, m 2 · S -1 | ประชาสัมพันธ์ |
| 12,704 | 1,04 | 2,28 | 16,89 | 15,78 | 12,20 | 0,72 | |
| 9,320 | 1,07 | 3,13 | 30,83 | 20,39 | 21,54 | 0,69 | |
| 7,338 | 1,10 | 4,01 | 48,89 | 24,50 | 32,80 | 0,67 | |
| 6,053 | 1,12 | 4,84 | 69,89 | 28,23 | 45,81 | 0,65 | |
| 5,150 | 1,15 | 5,70 | 94,28 | 31,69 | 60,38 | 0,64 | |
| 4,483 | 1,18 | 6,56 | 121,14 | 34,85 | 76,30 | 0,63 | |
| 3,973 | 1,21 | 7,42 | 150,89 | 37,87 | 93,61 | 0,62 | |
| 3,561 | 1,24 | 8,27 | 183,81 | 40,69 | 112,10 | 0,61 | |
| 3,237 | 1,26 | 9,15 | 219,69 | 43,38 | 131,80 | 0,60 | |
| 2,953 | 1,29 | 10,01 | 257,97 | 45,91 | 152,50 | 0,59 | |
| 2,698 | 1,31 | 10,90 | 303,36 | 48,36 | 174,30 | 0,58 | |
| 2,521 | 1,32 | 11,75 | 345,47 | 40,90 | 197,10 | 0,57 | |
| 2,354 | 1,34 | 12,62 | 392,42 | 52,99 | 221,00 | 0,56 |
ภาคผนวก 3.
(การอ้างอิง)
การซึมผ่านของอากาศและควันของท่ออากาศและวาล์ว
1. เพื่อตรวจสอบการรั่วไหลหรือ drowshes ของอากาศสูตรต่อไปนี้ที่ได้รับจากการประมาณข้อมูลตารางสามารถใช้กับช่องระบายอากาศของระบบฉาก:
สำหรับท่ออากาศระดับ H (ในช่วงความดัน 0.2 - 1.4 KPA): . = แต่(r - b.) จากที่ไหน . - Sumps (รั่วไหล) ของอากาศ, m 3 / m 2 · h; r - ความดัน KPA; แต่ = 10,752331; b. = 0,0069397038; จาก = 0,66419906;
สำหรับท่ออากาศคลาส P (ในช่วงความดัน 0.2 - 5.0 KPA): ที่ไหน a \u003d. 0,00913545; b \u003d. -3,1647682 · 10 8; c \u003d. -1.2724412 · 10 9; d \u003d 0,68424233.
2. สำหรับการดับเพลิงวาล์วปิดปกติค่าจำนวนของลักษณะเฉพาะของความต้านทานต่อการซึมผ่านของควันขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของก๊าซสอดคล้องกับข้อมูลที่ได้รับในระหว่างการทดสอบการยิงที่ยืนของผลิตภัณฑ์ต่าง ๆ ในฐานทดลอง ของ vniipo:
| 1. บทบัญญัติทั่วไป. 2 2. ข้อมูลแหล่งที่มา 3 3. ไอเสียป้องกันการระบายอากาศ 4 3.1 การลบผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้โดยตรงจากห้องการเผาไหม้ 4 3.2 การกำจัดผลิตภัณฑ์การเผาไหม้จากห้องร้อนที่อยู่ติดกัน 7 4. จัดหาการระบายอากาศ 9 4.1 Air Supply B บันได. 9 4.2 Air Supply B ยกเพลา.. 14 4.3 Air Supply ไปยัง Tambour Gateways .. 16 4.4 ชดเชยการจัดหาอากาศ 17 5 ข้อมูลจำเพาะ อุปกรณ์. 17 5.1 อุปกรณ์ระบบระบายอากาศไอเสีย 17 5.2 อุปกรณ์ของระบบของการจัดหาการระบายอากาศยาน 21 6. โหมดควบคุมอัคคีภัย 21 การอ้างอิง .. 22 ภาคผนวก 1. การกำหนดพารามิเตอร์พื้นฐานของการโหลดไฟของสถานที่ 22 ภาคผนวก 2. คุณสมบัติอุณหภูมิของก๊าซไอเสีย 24 ภาคผนวก 3. การตอบสนองทางอากาศและควันของท่ออากาศและวาล์ว 25. |
เมื่ออุปกรณ์ของเตาหลอมฉันต้องการที่จะมีการออกแบบที่ให้อากาศมากเนื่องจากจำเป็นสำหรับการเผาไหม้ เมื่อแวบแรกสามารถทำได้โดยใช้ปล่องไฟ อันที่จริงการเผาไหม้ฟืนที่รุนแรงมากขึ้นก๊าซไอเสียที่ร้อนแรงมากขึ้นควรจะยิ่งมากขึ้นควรเป็นแรงผลักดัน (รุ่นของคาร์บูเรเตอร์) แต่มันไม่ใช่ แรงขับไม่ได้ขึ้นอยู่กับปริมาณของก๊าซไอเสียร้อนที่เกิดขึ้น แรงผลักดันคือความดันลดลงในท่อจากถังของหลอดก่อนเชื้อเพลิง มันถูกกำหนดโดยความสูงของท่อและอุณหภูมิของก๊าซไอเสียหรือค่อนข้างความหนาแน่นของพวกเขา
แรงผลักดันถูกกำหนดโดยสูตร:
f \u003d a (p b - p d) h
โดยที่ f คือแรงฉุดและค่าสัมประสิทธิ์ p b คือความหนาแน่นของอากาศนอก, p d - ความหนาแน่นของก๊าซไอเสีย, h คือความสูงของท่อ
ความหนาแน่นของก๊าซไอเสียถูกคำนวณโดยสูตร:
p D \u003d P ใน (273 + T C) / (273 + T)
โดยที่ T B และ T D คืออุณหภูมิในองศาเซลเซียสของอากาศในบรรยากาศภายนอกนอกท่อและก๊าซไอเสียในท่อ
ความเร็วของการเคลื่อนไหวของก๊าซไอเสียในท่อ (ปริมาณการใช้ปริมาณนั่นคือความสามารถในการดูดของท่อ) กรัม มันไม่ได้ขึ้นอยู่กับความสูงของท่อและถูกกำหนดโดยความแตกต่างของอุณหภูมิของก๊าซไอเสียและอากาศกลางแจ้งเช่นเดียวกับพื้นที่ ส่วนตัดขวาง ปล่องไฟ. ดังนั้นจำนวนของข้อสรุปการปฏิบัติ
ประการแรกท่อไอลอยอยู่ในระดับสูงเพื่อเพิ่มการไหลของอากาศผ่านครั้งที่ห้า แต่เพียงเพื่อเพิ่มแรงขับ (นั่นคือความดันลดลงในท่อ) มันเป็นสิ่งสำคัญมากที่จะป้องกันการพลิกคว่ำแรงขับ (muffling ของเตาเผา) กับ winddrop (ขนาดของแรงขับควรเกินกว่าการสำรองข้อมูลลมที่เป็นไปได้)
ประการที่สองปรับการไหลของอากาศได้อย่างสะดวกในการใช้อุปกรณ์ที่เปลี่ยนพื้นที่ของส่วนภาพตัดขวางของท่อนั่นคือด้วยความช่วยเหลือของวาล์ว ด้วยการเพิ่มขึ้นของพื้นที่หน้าตัดของ Chimney Channel ตัวอย่างเช่นสองครั้ง - คุณสามารถคาดหวังการเพิ่มขึ้นสองเท่าของการไหลของอากาศปริมาตรผ่านเชื้อเพลิง
ให้เราอธิบายตัวอย่างที่ง่ายและภาพ เรามีเตาอบที่เหมือนกันสองอัน เรารวมกันเป็นหนึ่งเดียว เราได้รับ Furnace คู่ที่มีฟืนคู่ยาวนานด้วยการใช้อากาศสองครั้งและท่อตัดขวาง หรือ (ซึ่งเหมือนกัน) หากมากกว่า Firewood Flare ใน Fifuel คุณต้องเปิดวาล์วบนท่อมากขึ้นเรื่อย ๆ
ประการที่สามหากเตาเผาไหม้ตามปกติในโหมดคงที่และเราจะเพิ่มกระแสอากาศเย็นโดยฟืนเผาในห้าก๊าซไอเสียจะมาทันทีและการไหลของอากาศผ่านเตาอบจะลดลง ในเวลาเดียวกัน Firewood การเผาไหม้จะเริ่มจางหายไป นั่นคือเราดูเหมือนว่าโดยตรงในฟืนไม่มีผลกระทบและส่งการไหลเพิ่มเติมโดยฟืนและปรากฎว่าท่อสามารถข้ามก๊าซฟิตน้อยกว่าเมื่อก่อนเมื่อการไหลของอากาศเพิ่มเติมนี้ขาดหายไป ท่อเองจะลดการไหลของอากาศในฟืนซึ่งก่อนหน้านี้และนอกจากนี้ยังไม่อนุญาตให้มีการไหลของอากาศเย็นเพิ่มเติม กล่าวอีกนัยหนึ่งหลอดควันกำลังทำงานอยู่
นั่นคือเหตุผลที่มันเป็นอันตรายต่อซุปเปอร์สตาร์อากาศเย็นผ่านช่องในท่อไอลอยอากาศที่ไม่จำเป็นไหลในเซลล์เชื้อเพลิงและความส่องสว่างความร้อนในปล่องไฟที่นำไปสู่การลดลงของอุณหภูมิของก๊าซไอเสีย
ที่สี่ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานต่อก๊าซที่มีพลวัตของปล่องไฟมากขึ้นการไหลของอากาศน้อยลง นั่นคือผนังของปล่องไฟได้รับการดำเนินการอย่างราบรื่นอย่างราบรื่นโดยไม่ต้องบิดและไม่มีผลัดกัน
ที่ห้าอุณหภูมิที่เล็กลงของก๊าซไอเสียยิ่งมีการเปลี่ยนแปลงการไหลของอากาศอย่างรวดเร็วมากขึ้นในระหว่างความผันผวนของอุณหภูมิของก๊าซไอเสียซึ่งอธิบายสถานการณ์ของการปอกของท่อภายใต้การจุดระเบิดของเตาเผา
ที่หก, พี. อุณหภูมิสูง การไหลของอากาศไอเสียไม่ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของก๊าซไอเสีย นั่นคือด้วยการใช้งานมากเกินไปของเตาการไหลของอากาศจะสิ้นสุดลงและเริ่มขึ้นอยู่กับเฉพาะในส่วนตัดขวางของท่อ
ปัญหาของความไม่แน่นอนเกิดขึ้นไม่เพียง แต่เมื่อวิเคราะห์ลักษณะความร้อนของท่อ แต่เมื่อพิจารณาถึงการเปลี่ยนแปลงของการไหลของก๊าซในท่อ แน่นอนปล่องไฟเป็นสิ่งที่เต็มไปด้วยปล่องไฟเบา ๆ หากก๊าซไอเสียแสงนี้เพิ่มขึ้นไม่เร็วมากโอกาสที่จะไม่ได้รับการยกเว้นว่าอากาศชั้นนอกหนักสามารถจมน้ำตายในก๊าซแสงและสร้างดาวน์สตรีมที่ตกลงมาในท่อ สิ่งนี้มีแนวโน้มที่จะเกิดสถานการณ์เช่นเดียวกับผนังเย็นของปล่องไฟนั่นคือในช่วงเตาอบต่างประเทศ
รูปที่. 1. รูปแบบการเคลื่อนไหวของก๊าซในปล่องไฟเย็น: 1 - เชื้อเพลิง 2 - Air Supply ผ่าน Pissed; ทรัมเป็ต 3 สูบ 4 - จับ; 5 - ฟันเตาผิง; แก๊สควัน 6 สูบ 7- ความล้มเหลวอากาศเย็น 8 - การไหลของอากาศทำให้เกิดแรงผลักดันให้ทิป
a) ท่อแนวตั้งเปิดเรียบ
b) หลอดที่มีวาล์วและฟัน
c) ท่อที่มีวาล์วด้านบน
ลูกศรที่เป็นของแข็ง - ทิศทางของการเคลื่อนที่ของก๊าซไอเสียร้อน ลูกศรจุด - ทิศทางของการเคลื่อนไหวของการไหลลงของอากาศเย็นเย็นจากบรรยากาศ
บน รูปที่. 1a เตาอบเป็นรูปแบบวงจรที่มีก๊าซไอเสียที่ให้มาและแสดงผ่านท่อไอลอย อากาศบรรยากาศ 7 บรรลุแม้กระทั่งเชื้อเพลิง การไหลของเหตุการณ์นี้สามารถแทนที่การไหลของอากาศ "ปกติ" ผ่านการสับสน 2. แม้ว่าเตาจะถูกล็อคไปยังประตูทั้งหมดและอวัยวะเพศหญิงทั้งหมดของหลุมไอดีของอากาศจะถูกปิดจากนั้นเตาอบสามารถเผาไหม้เนื่องจากอากาศจากด้านบน โดยวิธีการที่มันมักจะเกิดขึ้นเมื่อเกิดขึ้นเมื่อขับรถถ่านหินกับประตูเตาเผาปิดประตู อาจเกิดขึ้นทิปที่สมบูรณ์ของแรงผลักดัน: อากาศจะมาด้านบนผ่านท่อและก๊าซไอเสีย - ออกไปนอกประตู
ในความเป็นจริงบนผนังด้านในของปล่องไฟมักจะมีความผิดปกติหนาหนาความขรุขระด้วยก๊าซไอเสียและการไหลของอากาศเย็นลดลงจะถูกวางและผสมกัน การไหลของอากาศแบบดาวน์สตรีมเย็น ๆ ถูกผลักออกหรือให้ความร้อนเริ่มที่จะเพิ่มขึ้นผสมกับก๊าซร้อน
ผลของการปรับใช้ฟลักซ์แอร์เย็นปลายน้ำเพิ่มขึ้นในการปรากฏตัวของวาล์วเปิดบางส่วนรวมถึงฟันที่เรียกว่าใช้กันอย่างแพร่หลายในการผลิตเตาผิง รูปที่. 1b. ฟันป้องกันการไหลของอากาศเย็นจากท่อเข้าไปในพื้นที่เตาผิงและป้องกันการหลอมเตาผิง
กระแสลมปลายน้ำในท่อเป็นอันตรายอย่างยิ่งในสภาพอากาศที่มีหมอก: ก๊าซไอเสียไม่สามารถระเหยหยดน้ำที่เล็กที่สุดของน้ำเย็นแรงขับจะลดลงและสามารถเอียงได้ เตาอบเป็นบุหรี่มากมันไม่ได้ลุกเป็นไฟ
ด้วยเหตุผลเดียวกันเตาที่มีท่อควันดิบควันอย่างยิ่ง เพื่อป้องกันการเกิด downlinks วาล์วชั้นนำมีประสิทธิภาพโดยเฉพาะอย่างยิ่ง ( รูปที่. 1v.) ควบคุมขึ้นอยู่กับความเร็วของก๊าซไอเสียในปล่องไฟ อย่างไรก็ตามการดำเนินงานของวาล์วดังกล่าวไม่สะดวก
รูปที่. 2. การพึ่งพาค่าสัมประสิทธิ์ทางอากาศส่วนเกินอยู่ในช่วงเวลาของการประท้วงของเตาเผา (เส้นโค้งที่เป็นของแข็ง) เส้นโค้งประเป็นอัตราการไหลของอากาศที่ต้องการ G ของ Potch สำหรับการเกิดออกซิเดชันที่สมบูรณ์ของผลิตภัณฑ์ฟืน (รวมถึงเขม่าและสารระเหย) ในก๊าซไอเสีย (ในหน่วยญาติ) เส้นโค้งของบาร์โค้ด - การใช้อากาศจริงของท่อที่ให้ไว้โดยหลอด (ในหน่วยญาติ) ค่าสัมประสิทธิ์อากาศส่วนเกินเป็นช่องเสียบปากส่วนตัว G Potch
แรงผลักดันที่มั่นคงและมีความเสถียรเพียงพอเกิดขึ้นหลังจากทำความร้อนผนังของท่อควันซึ่งต้องใช้เวลามากดังนั้นในตอนต้นของการประท้วงทางอากาศจะหายไปเสมอ ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกินในเวลาเดียวกันน้อยกว่าหนึ่งและเตาควัน ( รูปที่. 2.. ในทางกลับกัน: ในตอนท้ายของ protood ท่อควันยังคงร้อนแรงแรงขับจะถูกเก็บรักษาไว้เป็นเวลานานแม้ว่าฟืนก็ถูกเผาเกือบแล้ว (ค่าสัมประสิทธิ์ทางอากาศส่วนเกินมากกว่าหนึ่ง) เตาโลหะที่มีท่อไอน้ำอุ่นโลหะจะเร็วกว่าระบอบการปกครองเนื่องจากความจุความร้อนต่ำเมื่อเทียบกับทรัมเป็ตอิฐ
การวิเคราะห์กระบวนการในปล่องไฟสามารถดำเนินต่อไปได้ แต่มันชัดเจนว่าไม่ว่าเตาจะดีแค่ไหนประโยชน์ทั้งหมดของมันสามารถลดลงเป็นศูนย์โดยปล่องไฟที่ไม่ดี แน่นอนในรุ่นที่สมบูรณ์แบบท่อควันจะต้องแทนที่ ระบบที่ทันสมัย บังคับให้ล้างไอเสียด้วยพัดลมไฟฟ้าที่มีการบริโภคที่ปรับได้และมีการควบแน่นของความชื้นจากก๊าซไอเสีย ระบบดังกล่าวระหว่างกันสามารถทำความสะอาดก๊าซไอเสียจากเขม่าคาร์บอนมอนอกไซด์และสิ่งสกปรกที่เป็นอันตรายอื่น ๆ รวมถึงการระบายความร้อนก๊าซไอเสียที่ปล่อยออกมาและให้ความร้อนฟื้นตัว
แต่ทั้งหมดนี้อยู่ในมุมมองที่ห่างไกล สำหรับ Dacket และ Gardener ทรัมเป็ตควันบางครั้งสามารถมีราคาแพงกว่าเตาอบได้มากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่งในกรณีที่ให้ความร้อนในบ้านหลายระดับ ท่อไอเสียที่ถูกแบนมักจะง่ายขึ้นและสั้นกว่า แต่ระดับของพลังความร้อนของเตาเผาอาจมีขนาดใหญ่มาก ท่อดังกล่าวตามกฎแล้วมีการเปิดตัวอย่างมากตลอดความยาวพวกเขามักจะบินออกประกายและขี้เถ้า แต่คอนเดนเสทและเขม่าที่ตกลงมาอย่างไม่มีนัยสำคัญ
หากคุณวางแผนที่จะใช้อาคารอาบน้ำเป็นเพียงอ่างอาบน้ำจากนั้นสามารถทำท่อและแน่น หากอ่างอาบน้ำกำลังคิดโดยคุณและเป็นสถานที่ที่อยู่ในสภาพที่เป็นไปได้ (ที่อยู่อาศัยชั่วคราวค้างคืน) โดยเฉพาะในฤดูหนาวมันเป็นการสมควรที่จะทำฉนวนทันทีและมีคุณภาพ "เพื่อชีวิต" เตาสามารถเปลี่ยนแปลงได้อย่างน้อยทุกวันรับการออกแบบที่สกปรกและในรายละเอียดมากขึ้นและท่อจะเหมือนกัน
อย่างน้อยถ้าเตาทำงานในโหมด การเผาไหม้ยาว (การอบแห้ง) จากนั้นฉนวนของท่อมีความจำเป็นอย่างยิ่งเนื่องจากในสิ่งอำนวยความสะดวกต่ำ (1 - 5 กิโลวัตต์) ท่อโลหะแน่นจะเย็นลงอย่างสมบูรณ์คอนเดนเสทจะไหลอย่างล้นหลามซึ่งในน้ำค้างแข็งที่แข็งแกร่งที่สุดสามารถปีนขึ้นไปได้และ ทับท่อ สิ่งนี้เป็นอันตรายโดยเฉพาะอย่างยิ่งในการปรากฏตัวของกระดูกตาข่ายที่เกิดประกายไฟและร่มที่มีช่องว่างผ่านขนาดเล็ก Incrochovers เหมาะสำหรับการโปรตีนที่เข้มข้นในฤดูร้อนและเป็นอันตรายอย่างยิ่งสำหรับโหมดการเผาไหม้ที่อ่อนแอของฟืนในฤดูหนาว เนื่องจากการอุดตันของท่อน้ำแข็งที่เป็นไปได้การติดตั้ง Demlectors และ Umbrellas บน ท่อปล่องไฟ ถูกแบนในปี 1991 (และในปล่องไฟ เตาแก๊ส แม้กระทั่งก่อนหน้านี้)
ตามข้อควรพิจารณาเดียวกันมันไม่จำเป็นต้องมีส่วนร่วมในความสูงของท่อ - ระดับของแรงขับไม่สำคัญสำหรับเตาอบที่ไม่มีการอาบน้ำฟรี หากมันจะจำลองคุณสามารถระบายอากาศในห้องได้อย่างรวดเร็ว แต่ความสูงเหนือสันเขาของหลังคา (ไม่น้อยกว่า 0.5 ม.) ควรสังเกตเพื่อป้องกันการทิปแรงผลักดันในช่วงลมกระโชก บนหลังคาอ่อนโยนท่อควรดำเนินการบนหิมะปกคลุม ไม่ว่าในกรณีใดมันจะดีกว่าที่จะมีท่อลง แต่อุ่นขึ้น (อะไรสูงกว่า แต่เย็นกว่า) ท่อสูงในฤดูหนาวมักจะเย็นชาและอันตรายในการดำเนินงาน
ท่อคลาวเย็นมีข้อบกพร่องมากมาย ในเวลาเดียวกันพันกัน แต่ท่อไม่นานในเตาเผาโลหะในระหว่างเครื่องสกัดร้อนอย่างรวดเร็ว (เร็วกว่าท่ออิฐ) ยังคงร้อนแรงด้วยการประท้วงที่กระฉับกระเฉงและในห้องอาบน้ำ (และไม่เพียง แต่ในห้องอาบน้ำ) ใช้กันอย่างแพร่หลายมาก โดยเฉพาะอย่างยิ่งเนื่องจากมีราคาค่อนข้างถูก ท่อซีเมนต์ Asbic บนเตาเผาโลหะไม่ได้ใช้เนื่องจากมีน้ำหนักมากและทำลายเมื่อเกิดความร้อนสูงเกินไปกับการงอกของชิ้นส่วน
รูปที่. 3. การออกแบบที่ง่ายที่สุดของท่อ Metal Flue: 1 - ปล่องไฟกลมโลหะ 2 - Sparkling; 3 - หมวกเพื่อป้องกันท่อจากการตกตะกอนบรรยากาศ 4 - จันทัน; 5 - Lambers หลังคา; 6. - การระบายน้ำ Brucci ระหว่างจันทัน (หรือคาน) สำหรับการลงทะเบียนของ Firfare (ตัด) ในหลังคาหรือทับซ้อนกัน (ถ้าจำเป็น); 7 - หลังคากรอบกันเสียง; แปด - หลังคาอ่อน (ยาง, hydrokhotloizol, กระเบื้องนุ่ม, แผ่นกระดาษแข็งลูกฟูก-bitumen ฯลฯ ); 9 - แผ่นโลหะสำหรับพื้นหลังคาและทับซ้อนของเต้าเสียบ (อนุญาตให้ใช้แผ่นแบนของ Aceida - บอร์ดฉนวนไฟฟ้า asbo-cement); 10 - ซับในการระบายน้ำโลหะ 11 - การปิดผนึกใยหินของช่องว่าง (ร่วม); 12 - Metal Cap-Otter; 13 - คานเพดาน (ด้วยการเติมอวกาศโดยฉนวนกันความร้อน); 14 - ปกเพดาน; 15 - เพศของห้องใต้หลังคา (ถ้าจำเป็น); 16 - ตัดเพดานแผ่นโลหะ; 17 - มุมเสริมโลหะ 18 - ฝาครอบโลหะของการตัดเพดาน (ถ้าจำเป็น); 19 - ฉนวนกันความร้อนที่ไม่ติดไฟไม่ติดไฟ (ceramzit, ทราย, perlite, minvat); 20 - แผ่นป้องกัน (แผ่นโลหะบนชั้นของกระดาษแข็งใยหินที่มีความหนา 8 มม.); 21 - ท่อหน้าจอโลหะ
a) หลอดที่ไม่ได้ตั้งค่าสถานะ;
b) ท่อหุ้มฉนวนความร้อนที่มีความต้านทานการถ่ายเทความร้อนอย่างน้อย 0.3 ม. 2 -Grad / W (ซึ่งเทียบเท่ากับความหนาของอิฐ 130 มม. หรือความหนาของฉนวนของ Minvata ประเภท 20 มม.)
บน รูปที่. 3. นำเสนอรูปแบบการติดตั้งทั่วไปของพันกัน ท่อโลหะ. ควรซื้อท่อเองจากสแตนเลสด้วยความหนาอย่างน้อย 0.7 มม. เส้นผ่านศูนย์กลางช่วงล่างที่สุดของท่อรัสเซียคือ 120 มม. ฟินแลนด์ - 115 มม.
ตาม GOST 9817-95 พื้นที่ตัดขวางของปล่องไฟหลายเลี้ยวควรมีอย่างน้อย 8 ซม. 2 ต่อ 1 กิโลวัตต์ของพลังงานความร้อนที่ปล่อยออกมาใน Firebox เมื่อเผาฟืน พลังนี้ไม่ควรสับสนกับพลังความร้อนของเตาอบที่ปล่อยออกมาจากพื้นผิวอิฐด้านนอกของเตาเผาไปที่ห้องโดย SNIP 2.04.05-91 นี่เป็นหนึ่งในความเข้าใจผิดมากมายของเรา เอกสารกำกับดูแล. เนื่องจากเตาอบแห้งความร้อนมักจะเกลื่อนไปเพียง 2-3 ชั่วโมงต่อวันจากนั้นพลังในเตาเผาประมาณสิบเท่าของพลังของการปล่อยความร้อนจากพื้นผิวของเตาอิฐ
ครั้งต่อไปเราจะพูดถึงคุณสมบัติของการติดตั้งท่อน้ำท่วม
อากาศเปียกเป็นส่วนผสมของอากาศแห้งและไอน้ำ ในอากาศที่ไม่อิ่มตัวความชื้นอยู่ในสถานะของไอน้ำที่ร้อนเกินไปและดังนั้นคุณสมบัติของอากาศเปียกสามารถอธิบายได้โดยกฎหมายของก๊าซในอุดมคติ
ลักษณะหลักของอากาศเปียกคือ:
1. ความชื้นสัมบูรณ์ กรัมการกำหนดจำนวนไอน้ำที่มีอยู่ใน 1 ม. 3 อากาศเปียก ไอน้ำน้ำตรงบริเวณส่วนผสมทั้งหมดดังนั้นความชื้นสัมบูรณ์ของอากาศจึงเท่ากับมวล 1 ม. 3 ของไอน้ำหรือความหนาแน่นของไอน้ำ, กก. / m 3
2. ความชื้นสัมพัทธ์ของ Air J แสดงออกโดยอัตราส่วนของความชื้นสัมบูรณ์ของอากาศไปจนถึงปริมาณความชื้นสูงสุดที่เป็นไปได้ที่ความดันและอุณหภูมิเดียวกันหรืออัตราส่วนของมวลของไอน้ำได้สรุปใน 1 ม. 3 ของอากาศเปียก , มวลของไอน้ำที่จำเป็นสำหรับความอิ่มตัวทั้งหมดของอากาศเปียก 1 ม. 3 ภายใต้ความดันและอุณหภูมิเดียวกัน
ความชื้นสัมพัทธ์กำหนดระดับของความอิ่มตัวของอากาศในความชื้น:
, (1.2)
ที่ไหน - แรงกดดันบางส่วนของไอน้ำที่สอดคล้องกับความหนาแน่นของ PA; - ความดันของคู่อิ่มตัวที่อุณหภูมิเดียวกันต่อปี; - ปริมาณไอน้ำที่เป็นไปได้สูงสุดในอากาศเปียก 1 ม. 3 อิ่มตัวกก. / m 3; - ความหนาแน่นคู่ในระหว่างความดันบางส่วนและอุณหภูมิอากาศชื้น KG / M 3
อัตราส่วน (1.2) ใช้ได้เฉพาะเมื่อสามารถสันนิษฐานได้ว่าคู่ของของเหลวเป็นก๊าซที่สมบูรณ์แบบจนถึงสถานะความอิ่มตัว
ความหนาแน่นของอากาศเปียก R คือปริมาณของความหนาแน่นของไอน้ำและอากาศแห้งในแรงกดดันบางส่วนในอากาศเปียก 1 ม. ที่อุณหภูมิอากาศชื้น ต.ถึง:
(1.3)
ความหนาแน่นของอากาศแห้งในระหว่างความดันบางส่วนใน 1 ม. 3 ของอากาศเปียก KG / M 3; - ความดันบางส่วนของอากาศแห้ง, PA; - ก๊าซคงที่ของอากาศแห้ง, J / (กก. × k)
แสดงทั้งสมการสำหรับสภาพสำหรับอากาศและไอน้ำเราได้รับ
, (1.5)
การไหลของอากาศและไอน้ำอยู่ที่ไหน KG / S
ความเสมอภาคเหล่านี้ใช้ได้กับปริมาณเดียวกัน V. อากาศเปียกและอุณหภูมิเดียวกัน การแบ่งปันความเสมอภาคที่สองในครั้งแรกเราได้รับนิพจน์อื่นสำหรับความชื้น
. (1.6)
การแทนที่ค่าของค่าคงที่ของก๊าซสำหรับ Air J / (KG × K) และสำหรับไอน้ำ J / (กก. × K) เราได้รับค่าของความชื้นที่แสดงในไอน้ำไอน้ำต่อ 1 กิโลกรัมของอากาศแห้ง
. (1.7)
การเปลี่ยนความดันอากาศบางส่วนของขนาดซึ่งจากก่อนหน้านี้และ ใน - ความดันอากาศต่อเนื่องในหน่วยเดียวกันกับ r, ฉันได้รับอากาศเปียกภายใต้ความดันบรรยากาศ
. (1.8)
ดังนั้นในความดันบรรยากาศที่กำหนดความชื้นของอากาศขึ้นอยู่กับแรงกดดันบางส่วนของไอน้ำเท่านั้น ปริมาณความชื้นที่เป็นไปได้สูงสุดในอากาศจากที่ใด
. (1.9)
เนื่องจากความอิ่มตัวของความดันเพิ่มขึ้นด้วยอุณหภูมิจากนั้นปริมาณความชื้นสูงสุดที่อาจเกิดขึ้นในอากาศขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของมันยิ่งมีอุณหภูมิสูงขึ้น หากสมการ (1.7) และ (1.8) แก้ไขค่อนข้างและจากนั้นเราได้รับ
(1.10)
. (1.11)
ปริมาณของอากาศเปียกในลูกบาศก์เมตรต่อ 1 กิโลกรัมของอากาศแห้งคำนวณโดยสูตร
(1.12)
ปริมาณเฉพาะของอากาศเปียก v., m 3 / kg ถูกกำหนดโดยการหารปริมาณอากาศเปียกบนมวลของส่วนผสมต่อ 1 กิโลกรัมของอากาศแห้ง:
อากาศเปียกเป็นน้ำหล่อเย็นโดดเด่นด้วยเอนทัลปี (ใน Kilodzhoules ต่อ 1 กิโลกรัมของอากาศแห้ง) เท่ากับปริมาณของอากาศแห้งเอนกประสงค์และไอน้ำ
(1.14)
ซึ่งเป็นความจุความร้อนเฉพาะของอากาศแห้ง, kj / (กก. × k); ต. - อุณหภูมิอากาศ, ° C; ผม. - Enthalpy ของ Steam Superheated, KJ / KG
Enthalpy 1 กิโลกรัมไอน้ำอิ่มตัวแห้ง แรงกดดันต่ำ กำหนดโดยสูตรเชิงประจักษ์, kj / kg:
ที่ไหน - ค่าสัมประสิทธิ์ถาวรประมาณเท่ากับเอนทัลปีของคู่ที่ 0 ° C; \u003d 1.97 kJ / (kg × k) - ความจุความร้อนไอน้ำที่เฉพาะเจาะจง
การทดแทนความหมาย ผม. ในการแสดงออก (1.14) และการใช้ความจุความร้อนที่เฉพาะเจาะจงของอากาศแห้งถาวรและเท่ากับ 1.0036 KJ / (กก. × k) เราจะพบเอนทัลปีของอากาศเปียกใน Kilodzhoules ต่อ 1 กิโลกรัมของอากาศแห้ง:
เพื่อกำหนดพารามิเตอร์ของก๊าซเปียกที่คล้ายกับสมการที่กล่าวถึงข้างต้น
, (1.17)
ค่าคงที่ก๊าซสำหรับก๊าซภายใต้การศึกษาอยู่ที่ไหน r - ความดันก๊าซ
ก๊าซ entalpy, kj / kg,
ที่มีความจุความร้อนเฉพาะของก๊าซ, kj / (กก. × k)
ปริมาณความชื้นสัมพัทธ์ของก๊าซ:
. (1.19)
เมื่อคำนวณการแลกเปลี่ยนความร้อนติดต่อสำหรับน้ำหล่อเย็นของอากาศคุณสามารถใช้ตารางข้อมูล 1.1-1.2 หรือคำนวณการพึ่งพาเพื่อกำหนดพารามิเตอร์ทางเคมีกายภาพของอากาศ (1.24-1.34) และน้ำ (1.35) สำหรับก๊าซไอเสียสามารถใช้ตารางข้อมูลได้ 1.3
ความหนาแน่นของก๊าซเสีย, kg / m 3:
, (1.20)
ที่ไหน - ความหนาแน่นของก๊าซแห้งที่ 0 ° C, kg / m 3; mg, m p เป็นน้ำหนักโมเลกุลของก๊าซและไอน้ำ
สัมประสิทธิ์ความหนืดแบบไดนามิกของก๊าซเปียก, PA × C:
, (1.21)
ซึ่งเป็นค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดแบบไดนามิกของไอน้ำ, PA × c; - ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดแบบไดนามิกของก๊าซแห้ง, PA × c; 
- ความเข้มข้นของไอน้ำ, กก. / กก.
ความจุความร้อนเฉพาะของก๊าซเปียก, KJ / (กก. × k):
ค่าสัมประสิทธิ์ของการนำความร้อนของก๊าซเปียก, w / (m × k):
, (1.23)
ที่ไหน เค. - ตัวบ่งชี้ adiabat; ใน - สัมประสิทธิ์ (สำหรับก๊าซทางเพศ ใน \u003d 2.5; สำหรับก๊าซไดอะตอม ใน \u003d 1.9; สำหรับก๊าซ trochatomic ใน = 1,72).
ตารางที่ 1.1 คุณสมบัติทางกายภาพของอากาศแห้ง ( r \u003d 0,101 MPA)
| ต., ° C | , kg / m 3 | , KJ / (กก. × k) | , w / (m × k) | , pa × c | , m 2 / s | ประชาสัมพันธ์ |
| -20 | 1,395 | 1,009 | 2,28 | 16,2 | 12,79 | 0,716 |
| -10 | 1,342 | 1,009 | 2,36 | 16,7 | 12,43 | 0,712 |
| 1,293 | 1,005 | 2,44 | 17,2 | 13,28 | 0,707 | |
| 1,247 | 1,005 | 2,51 | 17,6 | 14,16 | 0,705 | |
| 1,205 | 1,005 | 2,59 | 18,1 | 15,06 | 0,703 | |
| 1,165 | 1,005 | 2,67 | 18,6 | 16,00 | 0,701 | |
| 1,128 | 1,005 | 2,76 | 19,1 | 16,96 | 0,699 | |
| 1,093 | 1,005 | 2,83 | 19,6 | 17,95 | 0,698 | |
| 1,060 | 1,005 | 2,90 | 20,1 | 18,97 | 0,696 | |
| 1,029 | 1,009 | 2,96 | 20,6 | 20,02 | 0,694 | |
| 1,000 | 1,009 | 3,05 | 21,1 | 21,09 | 0,692 | |
| 0,972 | 1,009 | 3,13 | 21,5 | 22,10 | 0,690 | |
| 0,946 | 1,009 | 3,21 | 21,9 | 23,13 | 0,688 | |
| 0,898 | 1,009 | 3,34 | 22,8 | 25,45 | 0,686 | |
| 0,854 | 1,013 | 3,49 | 23,7 | 27,80 | 0,684 | |
| 0,815 | 1,017 | 3,64 | 24,5 | 30,09 | 0,682 | |
| 0,779 | 1,022 | 3,78 | 25,3 | 32,49 | 0,681 | |
| 0,746 | 1,026 | 3,93 | 26,0 | 34,85 | 0,680 | |
| 0,674 | 1,038 | 4,27 | 27,4 | 40,61 | 0,677 | |
| 0,615 | 1,047 | 4,60 | 29,7 | 48,33 | 0,674 | |
| 0,566 | 1,059 | 4,91 | 31,4 | 55,46 | 0,676 | |
| 0,524 | 1,068 | 5,21 | 33,6 | 63,09 | 0,678 | |
| 0,456 | 1,093 | 5,74 | 36,2 | 79,38 | 0,687 | |
| 0,404 | 1,114 | 6,22 | 39,1 | 96,89 | 0,699 | |
| 0,362 | 1,135 | 6,71 | 41,8 | 115,4 | 0,706 | |
| 0,329 | 1,156 | 7,18 | 44,3 | 134,8 | 0,713 | |
| 0,301 | 1,172 | 7,63 | 46,7 | 155,1 | 0,717 | |
| 0,277 | 1,185 | 8,07 | 49,0 | 177,1 | 0,719 | |
| 0,257 | 1,197 | 8,50 | 51,2 | 199,3 | 0,722 | |
| 0,239 | 1,210 | 9,15 | 53,5 | 233,7 | 0,724 |
คุณสมบัติอุณหภูมิของอากาศแห้งสามารถประมาณได้โดยสมการต่อไปนี้
ความหนืด Kinematic ของอากาศแห้งที่อุณหภูมิจาก -20 ถึง +140 ° C, m 2 / s:
pa; (1.24)
และจาก 140 ถึง 400 ° C, m 2 / s:
. (1.25)
ตารางที่ 1.2 คุณสมบัติทางกายภาพของน้ำในสภาวะความอิ่มตัว
| ต., ° C | , kg / m 3 | , KJ / (กก. × k) | , w / (m × k) | , m 2 / s | , n / m | ประชาสัมพันธ์ | |
| 999,9 | 4,212 | 55,1 | 1,789 | -0,63 | 756,4 | 13,67 | |
| 999,7 | 4,191 | 57,4 | 1,306 | 0,7 | 741,6 | 9,52 | |
| 998,2 | 4,183 | 59,9 | 1,006 | 1,82 | 726,9 | 7,02 | |
| 995,7 | 4,174 | 61,8 | 0,805 | 3,21 | 712,2 | 5,42 | |
| 992,2 | 4,174 | 63,5 | 0,659 | 3,87 | 696,5 | 4,31 | |
| 988,1 | 4,174 | 64,8 | 0,556 | 4,49 | 676,9 | 3,54 | |
| 983,2 | 4,179 | 65,9 | 0,478 | 5,11 | 662,2 | 2,98 | |
| 977,8 | 4,187 | 66,8 | 0,415 | 5,70 | 643,5 | 2,55 | |
| 971,8 | 4,195 | 67,4 | 0,365 | 6,32 | 625,9 | 2,21 | |
| 965,3 | 4,208 | 68,0 | 0,326 | 6,95 | 607,2 | 1,95 | |
| 958,4 | 4,220 | 68,3 | 0,295 | 7,52 | 588,6 | 1,75 | |
| 951,0 | 4,233 | 68,5 | 0,272 | 8,08 | 569,0 | 1,60 | |
| 943,1 | 4,250 | 68,6 | 0,252 | 8,64 | 548,4 | 1,47 | |
| 934,8 | 4,266 | 68,6 | 0,233 | 9,19 | 528,8 | 1,36 | |
| 926,1 | 4,287 | 68,5 | 0,217 | 9,72 | 507,2 | 1,26 | |
| 917,0 | 4,313 | 68,4 | 0,203 | 10,3 | 486,6 | 1,17 | |
| 907,4 | 4,346 | 68,3 | 0,191 | 10,7 | 466,0 | 1,10 | |
| 897,3 | 4,380 | 67,9 | 0,181 | 11,3 | 443,4 | 1,05 | |
| 886,9 | 4,417 | 67,4 | 0,173 | 11,9 | 422,8 | 1,00 | |
| 876,0 | 4,459 | 67,0 | 0,165 | 12,6 | 400,2 | 0,96 | |
| 863,0 | 4,505 | 66,3 | 0,158 | 13,3 | 376,7 | 0,93 |
ความหนาแน่นของก๊าซเปียก KG / M 3
