ความหนาแน่นของก๊าซไอเสียเป็นหน้าที่ของอุณหภูมิ ลักษณะทางอุณหพลศาสตร์และสมบัติของก๊าซ สมดุลความร้อนของ ktana

คุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ของก๊าซที่จำเป็นสำหรับการคำนวณการพึ่งพาพารามิเตอร์ต่างๆ เกี่ยวกับอุณหภูมิของตัวกลางที่เป็นก๊าซที่กำหนด สามารถกำหนดได้บนพื้นฐานของค่าที่ระบุในตาราง โดยเฉพาะอย่างยิ่งการขึ้นต่อกันที่ระบุสำหรับความจุความร้อนนั้นได้มาในรูปแบบ:

C psm = a -1/ NS,

ที่ไหน NS = 1,3615803; NS = 7,0065648; ค = 0,0053034712; NS = 20,761095;

C psm = a + bT sm + cT 2 sm,

ที่ไหน NS = 0,94426057; NS = 0,00035133267; ค = -0,0000000539.

การพึ่งพาอาศัยกันครั้งแรกนั้นดีกว่าในแง่ของความแม่นยำในการประมาณ การขึ้นต่อกันครั้งที่สองสามารถนำมาใช้ในการคำนวณความแม่นยำที่ต่ำกว่าได้

พารามิเตอร์ทางกายภาพ ก๊าซไอเสีย
(ที่ พี = 0.0981 MPa; NS CO2 = 0.13; NS H2O = 0.11; NS N2 = 0.76)

NS, ° С γ, นิวตัน -3 กับพี่, W (ม. 2 ° C) -1 λ · 10 2, W (m · K) -1 NS· 10 6, ม. 2 · ส -1 μ · 10 6, ปา · ส วี· 10 6, ม. 2 · ส -1 ปรือ
12,704 1,04 2,28 16,89 15,78 12,20 0,72
9,320 1,07 3,13 30,83 20,39 21,54 0,69
7,338 1,10 4,01 48,89 24,50 32,80 0,67
6,053 1,12 4,84 69,89 28,23 45,81 0,65
5,150 1,15 5,70 94,28 31,69 60,38 0,64
4,483 1,18 6,56 121,14 34,85 76,30 0,63
3,973 1,21 7,42 150,89 37,87 93,61 0,62
3,561 1,24 8,27 183,81 40,69 112,10 0,61
3,237 1,26 9,15 219,69 43,38 131,80 0,60
2,953 1,29 10,01 257,97 45,91 152,50 0,59
2,698 1,31 10,90 303,36 48,36 174,30 0,58
2,521 1,32 11,75 345,47 40,90 197,10 0,57
2,354 1,34 12,62 392,42 52,99 221,00 0,56

ภาคผนวก 3

(อ้างอิง)

การซึมผ่านของอากาศและควันของท่ออากาศและวาล์ว

1. เพื่อตรวจสอบการรั่วไหลหรือการรั่วไหลของอากาศที่เกี่ยวข้องกับท่อระบายอากาศของระบบควบคุมควัน สามารถใช้สูตรต่อไปนี้ได้โดยการประมาณข้อมูลตาราง:

สำหรับท่ออากาศคลาส H (ในช่วงแรงดัน 0.2 - 1.4 kPa): ΔL = NS(NS - NS)กับ, ที่ไหน ΔL- การรั่วไหลของอากาศ (รั่ว), m 3 / m 2 · h; NS- ความดัน kPa; NS = 10,752331; NS = 0,0069397038; กับ = 0,66419906;

สำหรับท่ออากาศคลาส P (ในช่วงแรงดัน 0.2 - 5.0 kPa): โดยที่ ก = 0,00913545; ข =-3.1647682 x 10 8; ค =-1.2724412 x 10 9; ง = 0,68424233.

2. สำหรับแดมเปอร์แบบปิดตามปกติสำหรับการผจญเพลิง ค่าตัวเลขของคุณสมบัติจำเพาะของการต้านทานควันและการซึมผ่านของก๊าซ ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของแก๊ส สอดคล้องกับข้อมูลที่ได้รับระหว่างการทดสอบการทนไฟของผลิตภัณฑ์ต่างๆ ที่ฐานการทดลองของ VNIIPO:

1. บทบัญญัติทั่วไป... 2 2. ข้อมูลเบื้องต้น 3 3. ระบายอากาศควันไอเสีย. 4 3.1. การกำจัดผลิตภัณฑ์การเผาไหม้โดยตรงจากห้องเผาไหม้ 4 3.2. การกำจัดผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ออกจากห้องที่อยู่ติดกับห้องเผาไหม้ 7 4. จัดหาการระบายอากาศควัน 9 4.1. แหล่งจ่ายอากาศใน บันได... 9 4.2. แหล่งจ่ายอากาศใน เพลายก.. 14 4.3. ระบบจ่ายลมเข้าล็อคด้นหน้า .. 16 4.4. ชดเชยการจ่ายอากาศ 17 5. ข้อมูลจำเพาะอุปกรณ์. 17 5.1. อุปกรณ์สำหรับระบบระบายอากาศควันไอเสีย 17 5.2. อุปกรณ์สำหรับจัดหาระบบระบายอากาศควัน 21 6. โหมดควบคุมอัคคีภัย 21 เอกสารอ้างอิง .. 22 ภาคผนวก 1. การกำหนดพารามิเตอร์หลักของภาระไฟของอาคาร 22 ภาคผนวก 2 คุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของก๊าซไอเสีย 24 ภาคผนวก 3 การซึมผ่านของอากาศและควันของท่ออากาศและวาล์ว 25

ความร้อนจากการเผาไหม้ ค่าความร้อนสุทธิของเชื้อเพลิงก๊าซแห้ง Qf แตกต่างกันไปตั้งแต่ 4 ถึง 47 MJ / m3 และขึ้นอยู่กับองค์ประกอบ - อัตราส่วนและคุณภาพของสารที่ติดไฟได้และไม่ติดไฟ

ส่วนประกอบ ค่า Qf ที่น้อยที่สุดคือก๊าซจากเตาหลอมเหลว ซึ่งมีองค์ประกอบเฉลี่ยอยู่ที่ประมาณ 30% ของก๊าซที่ติดไฟได้ (ส่วนใหญ่เป็นคาร์บอนมอนอกไซด์ CO) และประมาณ 60% จากไนโตรเจน N2 ที่ไม่ติดไฟ ยิ่ง

ค่า Qf สำหรับก๊าซที่เกี่ยวข้อง ซึ่งองค์ประกอบมีลักษณะเฉพาะด้วยปริมาณไฮโดรคาร์บอนหนักที่เพิ่มขึ้น ความร้อนจากการเผาไหม้ของก๊าซธรรมชาติจะผันผวนในช่วงแคบ Qf = 35.5 ... 37.5 MJ / m3

ความร้อนต่ำสุดของการเผาไหม้ของก๊าซแต่ละตัวที่ประกอบเป็นเชื้อเพลิงก๊าซแสดงไว้ในตาราง 3.2. สำหรับวิธีการกำหนดค่าความร้อนของเชื้อเพลิงก๊าซ ดูหัวข้อที่ 3

ความหนาแน่น. แยกแยะระหว่างความหนาแน่นสัมบูรณ์และความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซ

ความหนาแน่นของก๊าซสัมบูรณ์ pg, kg / m3 คือมวลของก๊าซต่อ 1 m3 ของปริมาตรที่ก๊าซนี้ครอบครอง เมื่อคำนวณความหนาแน่นของก๊าซแต่ละตัว ปริมาตรของหน่วยกิโลโมลจะเท่ากับ 22.41 ลูกบาศก์เมตร (สำหรับก๊าซในอุดมคติ)

ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซ Rotn คืออัตราส่วนของความหนาแน่นสัมบูรณ์ของก๊าซภายใต้สภาวะปกติและความหนาแน่นของอากาศเท่ากัน:

Ротн = Рг / Рв = Рг / 1.293, (6.1)

โดยที่ pg, pE - ความหนาแน่นสัมบูรณ์ของก๊าซและอากาศตามลำดับภายใต้สภาวะปกติ kg / m3 ความหนาแน่นสัมพัทธ์ของก๊าซมักใช้เพื่อเปรียบเทียบก๊าซที่ต่างกัน

ค่าความหนาแน่นสัมบูรณ์และสัมพัทธ์ของก๊าซอย่างง่ายแสดงไว้ในตาราง 6.1.

ความหนาแน่นของส่วนผสมของก๊าซ pjM, kg / m3 ถูกกำหนดบนพื้นฐานของกฎการเติมซึ่งคุณสมบัติของก๊าซจะถูกสรุปตามเศษส่วนของปริมาตรในส่วนผสม:

โดยที่ Xj คือปริมาตรของก๊าซที่ 7 ในเชื้อเพลิง%; (หน้า); คือความหนาแน่นของก๊าซ j-th ที่รวมอยู่ในเชื้อเพลิง kg / m3; n คือจำนวนก๊าซแต่ละตัวในเชื้อเพลิง

ค่าความหนาแน่นของเชื้อเพลิงก๊าซแสดงไว้ในตาราง ก.5.

ความหนาแน่นของก๊าซ p, kg / m3 ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิและความดันสามารถคำนวณได้โดยใช้สูตร

โดยที่ p0 คือความหนาแน่นของก๊าซภายใต้สภาวะปกติ (T0 = 273 K และ p0 = 101.3 kPa), kg / m3; p และ T - ตามลำดับ ความดันจริง kPa และอุณหภูมิสัมบูรณ์ของก๊าซ K

เชื้อเพลิงก๊าซเกือบทุกชนิดมีน้ำหนักเบากว่าอากาศ ดังนั้นเมื่อมีการรั่วไหล ก๊าซจะสะสมอยู่ใต้เพดาน เพื่อความปลอดภัย ก่อนเริ่มหม้อไอน้ำ จำเป็นต้องตรวจสอบว่าไม่มีก๊าซในบริเวณที่อาจเกิดการสะสมมากที่สุด

ความหนืดของก๊าซจะเพิ่มขึ้นตามอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิก p, Pa-s สามารถคำนวณได้โดยใช้สมการ Sezer-Land เชิงประจักษ์

ตาราง 6.1

ลักษณะของส่วนประกอบเชื้อเพลิงก๊าซ (ที่ t - О ° C chr = 101.3 kPa)

เคมี

มวลกราม M,

ความหนาแน่น

เข้มข้น

ชื่อแก๊ส

แอบโซลูท

ญาติ

ขีด จำกัด การจุดระเบิดของซิโอนิกของก๊าซผสมกับอากาศ%

ก๊าซไวไฟ

โพรพิลีน

คาร์บอนมอนอกไซด์

ไฮโดรเจนซัลไฟด์

ก๊าซที่ไม่ติดไฟ

คาร์บอนไดออกไซด์

ซัลเฟอร์ไดออกไซด์

ออกซิเจน

อากาศของบรรยากาศ

ไอน้ำ

โดยที่ p0 คือสัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิกของก๊าซภายใต้สภาวะปกติ (G0 = 273 K และ p0 - 101.3 kPa), Pa-s; T คืออุณหภูมิก๊าซสัมบูรณ์ K; C เป็นสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับชนิดของก๊าซ K นำมาตามตาราง 6.2.

สำหรับส่วนผสมของก๊าซ ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิกสามารถกำหนดโดยประมาณได้จากค่าความหนืดของส่วนประกอบแต่ละส่วน:

โดยที่ gj คือเศษส่วนมวลของก๊าซ j-th ในเชื้อเพลิง%; Tsu คือสัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิกขององค์ประกอบ j-th, Pa-s; n คือจำนวนก๊าซแต่ละตัวในเชื้อเพลิง

ในทางปฏิบัติค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดจลนศาสตร์ V, m2 / s ถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายซึ่ง
ry เกี่ยวข้องกับความหนืดไดนามิก p ผ่านความหนาแน่น p โดยการพึ่งพา

วี = พี / พี (6.6)

โดยคำนึงถึง (6.4) และ (6.6) ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดจลนศาสตร์ v, m2 / s ขึ้นอยู่กับความดันและอุณหภูมิสามารถคำนวณได้โดยสูตร

โดยที่ v0 คือสัมประสิทธิ์ความหนืดจลนศาสตร์ของก๊าซภายใต้สภาวะปกติ (Go = 273 K และ p0 = 101.3 kPa), m2 / s; p และ G - ตามลำดับ ความดันจริง kPa และอุณหภูมิสัมบูรณ์ของก๊าซ K; C เป็นสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับชนิดของก๊าซ K นำมาตามตาราง 6.2.

ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดจลนศาสตร์ของเชื้อเพลิงก๊าซแสดงไว้ในตาราง ก.9.

ตาราง 6.2

ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดและการนำความร้อนของส่วนประกอบเชื้อเพลิงก๊าซ

(ที่ t = 0 ° C ir = 101.3 kPa)

ชื่อแก๊ส

ดัชนีความหนืด

ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อน NO3, W / (m-K)

สัมประสิทธิ์ซัทเทอร์แลนด์ C, K

ไดนามิก p-106, Pa-s

จลนศาสตร์ v-106, m2 / s

ก๊าซไวไฟ

โพรพิลีน

คาร์บอนมอนอกไซด์

ไฮโดรเจนซัลไฟด์

ก๊าซที่ไม่ติดไฟ

คาร์บอนไดออกไซด์

ออกซิเจน

อากาศในบรรยากาศ

อบไอน้ำที่ 100 ° C

การนำความร้อน การถ่ายโอนพลังงานโมเลกุลในก๊าซมีลักษณะเฉพาะโดยสัมประสิทธิ์การนำความร้อน 'k, W / (m-K) ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนแปรผกผันกับความดันและเพิ่มขึ้นตามอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น ค่าสัมประสิทธิ์ X สามารถคำนวณได้โดยใช้สูตร Sutherland

โดยที่ X, 0 คือสัมประสิทธิ์การนำความร้อนของก๊าซภายใต้สภาวะปกติ (G0 = 273 K และ Po = 101.3 kPa), W / (m-K); p และ T - ตามลำดับ ความดันจริง kPa และอุณหภูมิสัมบูรณ์ของก๊าซ K; C เป็นสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับชนิดของก๊าซ K นำมาตามตาราง 6.2.

ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนสำหรับเชื้อเพลิงก๊าซแสดงไว้ในตาราง ก.9.

ความจุความร้อนของเชื้อเพลิงก๊าซต่อ 1 m3 ของก๊าซแห้งขึ้นอยู่กับองค์ประกอบและโดยทั่วไปถูกกำหนดเป็น

4L = 0, 01 (СН2Н2 + Ссос0 +

СН4СН4 + ССо2сОг + - + cx. X;), (6.9) โดยที่ cH2, cC0, cCsh, cC02, ..., cx - ความจุความร้อนของส่วนประกอบที่เป็นส่วนประกอบของเชื้อเพลิง ตามลำดับ ไฮโดรเจน คาร์บอนมอนอกไซด์ มีเทน คาร์บอนไดออกไซด์ และองค์ประกอบ ith, kJ / (m3-K) H2, CO, CH4, CO2, ..., Xg--

ความจุความร้อนของส่วนประกอบที่ติดไฟได้ของเชื้อเพลิงก๊าซแสดงไว้ในตาราง ข้อ 6 ไม่ติดไฟ - ในตาราง ก.7.

ความร้อนจำเพาะของเชื้อเพลิงก๊าซเปียก

CRGtl, kJ / (m3-K) ถูกกำหนดเป็น

<тл = ctrn + 0,00124cHzq йтля, (6.10) где drTn- влагосодержание газообразного топлива,

การระเบิด ส่วนผสมของก๊าซที่ติดไฟได้กับอากาศในสัดส่วนที่แน่นอนเมื่อมีไฟหรือแม้แต่ประกายไฟก็สามารถระเบิดได้ กล่าวคือ กระบวนการจุดไฟและการเผาไหม้เกิดขึ้นที่ความเร็วใกล้เคียงกับความเร็วของการแพร่กระจายเสียง ความเข้มข้นของก๊าซไวไฟในอากาศที่ระเบิดได้ขึ้นอยู่กับองค์ประกอบทางเคมีและคุณสมบัติของก๊าซ ขีดจำกัดความเข้มข้นเชิงปริมาตรของการจุดติดไฟสำหรับก๊าซที่ติดไฟได้แต่ละตัวที่ผสมกับอากาศแสดงไว้ก่อนหน้านี้ในตาราง 6.1. ไฮโดรเจน (4 .. .74% โดยปริมาตร) และคาร์บอนมอนอกไซด์ (12.5… 74%) มีขีดจำกัดความไวไฟที่กว้างที่สุด สำหรับก๊าซธรรมชาติ ขีดจำกัดความสามารถในการติดไฟบนและล่างเฉลี่ยอยู่ที่ 4.5 และ 17% โดยปริมาตร ตามลำดับ สำหรับเตาอบโค้ก - 5.6 และ 31%; สำหรับโดเมน - 35 และ 74%

ความเป็นพิษ ความเป็นพิษเป็นที่เข้าใจกันว่าความสามารถของก๊าซในการทำให้เกิดพิษต่อสิ่งมีชีวิต ระดับความเป็นพิษขึ้นอยู่กับชนิดของก๊าซและความเข้มข้นของก๊าซ ส่วนประกอบก๊าซที่อันตรายที่สุดในแง่นี้คือคาร์บอนมอนอกไซด์ CO และไฮโดรเจนซัลไฟด์ H2S

ความเป็นพิษของส่วนผสมของก๊าซส่วนใหญ่ถูกกำหนดโดยความเข้มข้นของส่วนประกอบที่เป็นพิษมากที่สุดที่มีอยู่ในส่วนผสม ในขณะที่ผลที่เป็นอันตรายตามกฎจะเพิ่มขึ้นอย่างเห็นได้ชัดเมื่อมีก๊าซที่เป็นอันตรายอื่นๆ

การมีอยู่และความเข้มข้นของก๊าซอันตรายในอากาศสามารถระบุได้ด้วยอุปกรณ์พิเศษ - เครื่องวิเคราะห์ก๊าซ

ก๊าซธรรมชาติเกือบทั้งหมดไม่มีกลิ่น ในการตรวจจับการรั่วไหลของก๊าซและใช้มาตรการด้านความปลอดภัย ก๊าซธรรมชาติจะดับกลิ่นก่อนเข้าสู่ท่อ กล่าวคือ อิ่มตัวด้วยสารที่มีกลิ่นฉุน (เช่น เมอร์แคปแทน)

ค่าความร้อนของเชื้อเพลิงต่างๆ แตกต่างกันอย่างมาก ตัวอย่างเช่น สำหรับน้ำมันเชื้อเพลิง มีค่ามากกว่า 40 MJ / kg และสำหรับก๊าซเตาหลอมเหลวและหินน้ำมันบางยี่ห้อ - ประมาณ 4 MJ / kg องค์ประกอบของเชื้อเพลิงพลังงานยังแตกต่างกันอย่างมาก ดังนั้น ลักษณะเชิงคุณภาพที่เหมือนกัน ขึ้นอยู่กับประเภทและยี่ห้อของเชื้อเพลิง อาจแตกต่างกันในเชิงปริมาณอย่างมาก

คุณสมบัติของเชื้อเพลิงที่กำหนด สำหรับการวิเคราะห์เปรียบเทียบในบทบาทของคุณลักษณะที่สรุปคุณภาพของเชื้อเพลิงนั้นจะใช้คุณลักษณะที่กำหนดของเชื้อเพลิง% -kg / MJ ซึ่งในรูปแบบทั่วไปคำนวณโดยสูตร

โดยที่ xg เป็นตัวบ่งชี้คุณภาพของเชื้อเพลิงที่ใช้งาน%; Q [- ความร้อนจำเพาะของการเผาไหม้ (ต่ำสุด), MJ / kg.

ตัวอย่างเช่น ในการคำนวณค่าที่ลดลง

ปริมาณความชื้นของเถ้ากำมะถัน S „p และ

ไนโตรเจน N ^ p (สำหรับสถานะการทำงานของเชื้อเพลิง)

สูตร (7.1) ใช้รูปแบบต่อไปนี้% -kg / MJ:

TOC o "1-3" h z KP = Kl GT; (7.2)

4ph = l7e [; (7.3)

Snp= S ’/ Єї; (7.4)

^ p = N7 Q [. (7.5)

เพื่อเป็นตัวอย่าง การเปรียบเทียบต่อไปนี้เป็นตัวบ่งชี้ โดยมีเงื่อนไขว่าเชื้อเพลิงหลายชนิดถูกเผาในหม้อไอน้ำที่มีพลังงานความร้อนเท่ากัน ดังนั้น การเปรียบเทียบความชื้นที่ลดลงของถ่านหินใกล้มอสโก

เกรด 2B (WЈp = 3.72% -kg / MJ) และ Nazarov-

ถ่านหิน 2B (W ^ p = 3.04% -กก. / MJ) แสดงให้เห็นว่าในกรณีแรกปริมาณความชื้นที่ป้อนเข้าไปในเตาหม้อไอน้ำด้วยเชื้อเพลิงจะมากกว่าในครั้งที่สองประมาณ 1.2 เท่าแม้ว่าความชื้นในการทำงาน ของถ่านหินใกล้มอสโก (W [= 31%) น้อยกว่าของ

ถ่านหินนาซารอฟสกี (WF = 39%)

เชื้อเพลิงธรรมดา ในด้านวิศวกรรมพลังงาน เพื่อเปรียบเทียบประสิทธิภาพของการใช้เชื้อเพลิงในโรงงานหม้อไอน้ำต่างๆ การวางแผนการผลิตและการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงในการคำนวณเชิงเศรษฐกิจ ได้มีการแนะนำแนวคิดของเชื้อเพลิงที่เทียบเท่ากัน เชื้อเพลิงดังกล่าวถูกใช้เป็นเชื้อเพลิงอ้างอิงความร้อนจำเพาะของการเผาไหม้ (ต่ำสุด) ซึ่งอยู่ในสถานะการทำงานเท่ากับ Qy T = 29300 kJ / kg (หรือ

7000 กิโลแคลอรี / กก.)

สำหรับเชื้อเพลิงธรรมชาติแต่ละชนิด จะมีสิ่งที่เรียกว่าค่าความร้อนไร้มิติของ E ซึ่งสามารถมากกว่าหรือน้อยกว่าหนึ่งค่าได้:

อากาศชื้นเป็นส่วนผสมของอากาศแห้งและไอน้ำ ในอากาศที่ไม่อิ่มตัว ความชื้นอยู่ในสถานะของไอน้ำร้อนยวดยิ่ง ดังนั้น กฎของก๊าซในอุดมคติจึงสามารถอธิบายคุณสมบัติของอากาศชื้นได้โดยประมาณ

ลักษณะสำคัญของอากาศชื้นคือ:

1. ความชื้นสัมบูรณ์ NSซึ่งกำหนดปริมาณไอน้ำที่มีอยู่ในอากาศชื้น 1 ม. 3 ไอน้ำครอบครองปริมาตรทั้งหมดของส่วนผสมดังนั้นความชื้นในอากาศสัมบูรณ์จะเท่ากับมวล 1 ม. 3 ของไอน้ำหรือความหนาแน่นของไอ, kg / m 3

2. ความชื้นสัมพัทธ์ในอากาศ j แสดงโดยอัตราส่วนของความชื้นสัมพัทธ์ของอากาศต่อความชื้นสูงสุดที่เป็นไปได้ที่ความดันและอุณหภูมิเท่ากัน หรืออัตราส่วนของมวลไอน้ำที่มีอยู่ในอากาศชื้น 1 ม. 3 ต่อมวล ไอน้ำที่จำเป็นสำหรับการทำให้อากาศชื้น 1 ม. 3 อิ่มตัวที่ความดันและอุณหภูมิเท่ากัน

ความชื้นสัมพัทธ์กำหนดระดับความอิ่มตัวของความชื้นในอากาศ:

, (1.2)

โดยที่ความดันบางส่วนของไอน้ำที่สอดคล้องกับความหนาแน่น Pa; - แรงดันไอน้ำอิ่มตัวที่อุณหภูมิเดียวกัน Pa; - ปริมาณไอน้ำสูงสุดที่เป็นไปได้ใน 1 ม. 3 ของอากาศชื้นอิ่มตัว kg / m 3 - ความหนาแน่นของไอที่ความดันบางส่วนและอุณหภูมิของอากาศชื้น kg / m 3

ความสัมพันธ์ (1.2) จะใช้ได้ก็ต่อเมื่อสามารถสันนิษฐานได้ว่าไอของของเหลวเป็นก๊าซในอุดมคติจนถึงสถานะของความอิ่มตัว

ความหนาแน่นของอากาศชื้น r คือผลรวมของความหนาแน่นของไอน้ำและอากาศแห้งที่ความดันบางส่วนของอากาศชื้น 1 ม. 3 ที่อุณหภูมิของอากาศชื้น NS, ถึง:

(1.3)

ความหนาแน่นของอากาศแห้งที่ความดันบางส่วนอยู่ที่ 1 ม. 3 ของอากาศชื้น kg / m 3; - ความดันบางส่วนของอากาศแห้ง Pa; - ค่าคงที่ก๊าซของอากาศแห้ง J / (กก. × K)

การแสดงและโดยสมการสถานะสำหรับอากาศและไอน้ำ เราได้รับ

, (1.5)

อัตราการไหลของมวลอากาศและไอน้ำอยู่ที่ใด kg / s

ความเท่าเทียมกันเหล่านี้ใช้ได้สำหรับปริมาณเดียวกัน วีอากาศชื้นและอุณหภูมิเท่ากัน หารความเท่าเทียมกันที่สองด้วยค่าแรก เราได้นิพจน์อื่นสำหรับปริมาณความชื้น

. (1.6)

แทนค่าคงที่ของแก๊สสำหรับอากาศ J / (kg × K) และไอน้ำ J / (kg × K) เราจะได้ค่าความชื้นที่แสดงเป็นกิโลกรัมไอน้ำต่ออากาศแห้ง 1 กิโลกรัม



. (1.7)

การแทนที่ความกดอากาศบางส่วนด้วยค่าจากค่าก่อนหน้าและ วี- ความกดอากาศในหน่วยเดียวกับ NS, เราได้รับอากาศชื้นภายใต้ความกดอากาศ

. (1.8)

ดังนั้น ที่ความดันบรรยากาศที่กำหนด ปริมาณความชื้นในอากาศจะขึ้นอยู่กับแรงดันไอน้ำเพียงบางส่วนเท่านั้น ปริมาณความชื้นในอากาศสูงสุดที่เป็นไปได้ จากที่

. (1.9)

เนื่องจากความดันอิ่มตัวเพิ่มขึ้นตามอุณหภูมิ ปริมาณความชื้นสูงสุดที่สามารถบรรจุในอากาศได้ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิ และยิ่งอุณหภูมิยิ่งสูงขึ้น หากแก้สมการ (1.7) และ (1.8) แล้วเราจะได้

(1.10)

. (1.11)

ปริมาตรของอากาศชื้นเป็นลูกบาศก์เมตรต่ออากาศแห้ง 1 กิโลกรัม คำนวณโดยสูตร

(1.12)

ปริมาณอากาศชื้นจำเพาะ วี, m 3 / kg ถูกกำหนดโดยการหารปริมาตรของอากาศชื้นด้วยมวลของส่วนผสมต่ออากาศแห้ง 1 กิโลกรัม:

อากาศชื้นในฐานะตัวพาความร้อนมีลักษณะเป็นเอนทาลปี (เป็นกิโลจูลต่ออากาศแห้ง 1 กิโลกรัม) เท่ากับผลรวมของเอนทาลปีของอากาศแห้งและไอน้ำ

(1.14)

โดยที่ความจุความร้อนจำเพาะของอากาศแห้ง kJ / (kg × K); NS- อุณหภูมิอากาศ° C; ผม- เอนทาลปีของไอน้ำร้อนยวดยิ่ง kJ / kg

เอนทาลปีของไอน้ำอิ่มตัวแห้ง 1 กิโลกรัมที่ความดันต่ำถูกกำหนดโดยสูตรเชิงประจักษ์ kJ / kg:

โดยที่สัมประสิทธิ์คงที่ประมาณเท่ากับเอนทาลปีของไอน้ำที่อุณหภูมิ 0 ° C = 1.97 kJ / (kg × K) - ความจุความร้อนจำเพาะของไอน้ำ

แทนค่า ผมในนิพจน์ (1.14) และรับความจุความร้อนจำเพาะของค่าคงที่อากาศแห้งและเท่ากับ 1.0036 kJ / (กก. × K) เราพบเอนทาลปีของอากาศชื้นในหน่วยกิโลจูลต่ออากาศแห้ง 1 กิโลกรัม:

สมการที่คล้ายกับที่กล่าวข้างต้นใช้เพื่อกำหนดพารามิเตอร์ของก๊าซเปียก

, (1.17)

ค่าคงที่ของแก๊สสำหรับแก๊สทดสอบอยู่ที่ไหน NS- แรงดันแก๊ส

เอนทาลปีของก๊าซ kJ / kg

ความจุความร้อนจำเพาะของก๊าซอยู่ที่ไหน kJ / (kg × K)

ความชื้นสัมบูรณ์ของก๊าซ:

. (1.19)

เมื่อคำนวณตัวแลกเปลี่ยนความร้อนแบบสัมผัสสำหรับตัวพาความร้อนด้วยอากาศและน้ำ คุณสามารถใช้ข้อมูลในตารางได้ 1.1-1.2 หรือการพึ่งพาที่คำนวณเพื่อกำหนดพารามิเตอร์ทางเคมีกายภาพของอากาศ (1.24-1.34) และน้ำ (1.35) สำหรับก๊าซไอเสีย ข้อมูลในตารางที่ 1 สามารถใช้ได้ 1.3.

ความหนาแน่นของก๊าซเปียก kg / m 3:

, (1.20)

ความหนาแน่นของก๊าซแห้งอยู่ที่ 0 ° C, kg / m 3 อยู่ที่ไหน M g, M p - น้ำหนักโมเลกุลของก๊าซและไอระเหย

ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิกของก๊าซเปียก Pa × s:

, (1.21)

โดยที่สัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิกของไอน้ำ Pa × s; - ค่าสัมประสิทธิ์ความหนืดไดนามิกของก๊าซแห้ง Pa × s; - มวลความเข้มข้นของไอน้ำ kg/kg.

ความจุความร้อนจำเพาะของก๊าซเปียก kJ / (กก. × K):

ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนของก๊าซเปียก W / (m × K):

, (1.23)

ที่ไหน kเป็นเลขชี้กำลังอะเดียแบติก วี- ค่าสัมประสิทธิ์ (สำหรับก๊าซเดี่ยว วี= 2.5; สำหรับก๊าซไดอะตอมมิก วี= 1.9; สำหรับก๊าซไตรอะตอม วี = 1,72).

ตาราง 1.1. คุณสมบัติทางกายภาพของอากาศแห้ง ( NS= 0.101 MPa)

NS, ° C , กก. / ม. 3 , กิโลจูล / (กก. × พัน) , ก / (ม. × ส) , ปะ × ส , ม. 2 / ว ปรือ
-20 1,395 1,009 2,28 16,2 12,79 0,716
-10 1,342 1,009 2,36 16,7 12,43 0,712
1,293 1,005 2,44 17,2 13,28 0,707
1,247 1,005 2,51 17,6 14,16 0,705
1,205 1,005 2,59 18,1 15,06 0,703
1,165 1,005 2,67 18,6 16,00 0,701
1,128 1,005 2,76 19,1 16,96 0,699
1,093 1,005 2,83 19,6 17,95 0,698
1,060 1,005 2,90 20,1 18,97 0,696
1,029 1,009 2,96 20,6 20,02 0,694
1,000 1,009 3,05 21,1 21,09 0,692
0,972 1,009 3,13 21,5 22,10 0,690
0,946 1,009 3,21 21,9 23,13 0,688
0,898 1,009 3,34 22,8 25,45 0,686
0,854 1,013 3,49 23,7 27,80 0,684
0,815 1,017 3,64 24,5 30,09 0,682
0,779 1,022 3,78 25,3 32,49 0,681
0,746 1,026 3,93 26,0 34,85 0,680
0,674 1,038 4,27 27,4 40,61 0,677
0,615 1,047 4,60 29,7 48,33 0,674
0,566 1,059 4,91 31,4 55,46 0,676
0,524 1,068 5,21 33,6 63,09 0,678
0,456 1,093 5,74 36,2 79,38 0,687
0,404 1,114 6,22 39,1 96,89 0,699
0,362 1,135 6,71 41,8 115,4 0,706
0,329 1,156 7,18 44,3 134,8 0,713
0,301 1,172 7,63 46,7 155,1 0,717
0,277 1,185 8,07 49,0 177,1 0,719
0,257 1,197 8,50 51,2 199,3 0,722
0,239 1,210 9,15 53,5 233,7 0,724

คุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของอากาศแห้งสามารถประมาณได้จากสมการต่อไปนี้

ความหนืดจลนศาสตร์ของอากาศแห้งที่อุณหภูมิ -20 ถึง +140 ° C, m 2 / s:

ป่า; (1.24)

และจาก 140 ถึง 400 ° C, m 2 / s:

. (1.25)

ตารางที่ 1.2. คุณสมบัติทางกายภาพของน้ำอิ่มตัว

NS, ° C , กก. / ม. 3 , กิโลจูล / (กก. × พัน) , ก / (ม. × ส) , ม. 2 / ว , N / m ปรือ
999,9 4,212 55,1 1,789 -0,63 756,4 13,67
999,7 4,191 57,4 1,306 0,7 741,6 9,52
998,2 4,183 59,9 1,006 1,82 726,9 7,02
995,7 4,174 61,8 0,805 3,21 712,2 5,42
992,2 4,174 63,5 0,659 3,87 696,5 4,31
988,1 4,174 64,8 0,556 4,49 676,9 3,54
983,2 4,179 65,9 0,478 5,11 662,2 2,98
977,8 4,187 66,8 0,415 5,70 643,5 2,55
971,8 4,195 67,4 0,365 6,32 625,9 2,21
965,3 4,208 68,0 0,326 6,95 607,2 1,95
958,4 4,220 68,3 0,295 7,52 588,6 1,75
951,0 4,233 68,5 0,272 8,08 569,0 1,60
943,1 4,250 68,6 0,252 8,64 548,4 1,47
934,8 4,266 68,6 0,233 9,19 528,8 1,36
926,1 4,287 68,5 0,217 9,72 507,2 1,26
917,0 4,313 68,4 0,203 10,3 486,6 1,17
907,4 4,346 68,3 0,191 10,7 466,0 1,10
897,3 4,380 67,9 0,181 11,3 443,4 1,05
886,9 4,417 67,4 0,173 11,9 422,8 1,00
876,0 4,459 67,0 0,165 12,6 400,2 0,96
863,0 4,505 66,3 0,158 13,3 376,7 0,93

ความหนาแน่นของก๊าซเปียก kg / m 3

สถาบันการศึกษาระดับอุดมศึกษาของรัฐ

มหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐ Samara

ภาควิชาเทคโนโลยีเคมีและนิเวศวิทยาอุตสาหกรรม

หลักสูตรการทำงาน

ในสาขาวิชา "อุณหพลศาสตร์ทางเทคนิคและวิศวกรรมความร้อน"

หัวข้อ: การคำนวณหน่วยสำหรับการใช้ความร้อนของก๊าซเสียของเตาหลอมเทคโนโลยี

เสร็จสมบูรณ์โดย: นักศึกษา Ryabinina E.A.

ZF คอร์ส III กลุ่ม 19

ตรวจสอบโดย: ที่ปรึกษา Churkina A.Yu.

Samara 2010

บทนำ

โรงงานเคมีส่วนใหญ่สร้างของเสียจากความร้อนที่อุณหภูมิสูงและต่ำ ซึ่งสามารถใช้เป็นแหล่งพลังงานสำรอง (RER) ซึ่งรวมถึงก๊าซไอเสียจากหม้อไอน้ำและเตาเผาในกระบวนการต่างๆ กระแสระบายความร้อน น้ำหล่อเย็น และไอน้ำเสีย

Thermal VER ครอบคลุมความต้องการความร้อนของแต่ละอุตสาหกรรมในวงกว้าง ตัวอย่างเช่น ในอุตสาหกรรมไนโตรเจนมีความต้องการความร้อนมากกว่า 26% เนื่องจาก WER ในอุตสาหกรรมโซดา - มากกว่า 11%

จำนวน RES ที่ใช้ขึ้นอยู่กับปัจจัยสามประการ ได้แก่ อุณหภูมิของ RES พลังงานความร้อน และความต่อเนื่องของเอาต์พุต

ในปัจจุบันที่แพร่หลายที่สุดคือการใช้ความร้อนของก๊าซอุตสาหกรรมเหลือทิ้งซึ่งมีศักยภาพทางอุณหภูมิสูงสำหรับกระบวนการทางเทคนิคด้านอัคคีภัยเกือบทั้งหมดและสามารถใช้ได้อย่างต่อเนื่องในอุตสาหกรรมส่วนใหญ่ ความร้อนจากก๊าซเสียเป็นองค์ประกอบหลักของความสมดุลของพลังงาน มันถูกใช้สำหรับเทคโนโลยีเป็นหลัก และในบางกรณี - เพื่อวัตถุประสงค์ด้านพลังงาน (ในหม้อไอน้ำที่ใช้ความร้อนเหลือทิ้ง)

อย่างไรก็ตาม การใช้ RES ความร้อนที่อุณหภูมิสูงอย่างแพร่หลายนั้นสัมพันธ์กับการพัฒนาวิธีการใช้งาน รวมถึงความร้อนของตะกรัน ผลิตภัณฑ์ ฯลฯ วิธีการใหม่ในการใช้ความร้อนจากก๊าซเหลือทิ้ง ตลอดจนการปรับปรุงการออกแบบอุปกรณ์การใช้ประโยชน์ที่มีอยู่ .

1. คำอธิบายของโครงการเทคโนโลยี

ในเตาหลอมแบบท่อที่ไม่มีห้องพาความร้อน หรือในเตาเผาแบบการพาความร้อนแบบกระจาย แต่ด้วยอุณหภูมิเริ่มต้นที่ค่อนข้างสูงของผลิตภัณฑ์ที่ให้ความร้อน อุณหภูมิของก๊าซไอเสียจึงค่อนข้างสูง ซึ่งนำไปสู่การสูญเสียความร้อนที่เพิ่มขึ้น ประสิทธิภาพเตาหลอมลดลงและการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิงที่สูงขึ้น ดังนั้นจึงจำเป็นต้องใช้ความร้อนของก๊าซเสีย ซึ่งสามารถทำได้โดยใช้ฮีตเตอร์อากาศ ซึ่งให้ความร้อนกับอากาศที่เข้าสู่เตาเผาเพื่อการเผาไหม้เชื้อเพลิง หรือโดยการติดตั้งหม้อไอน้ำที่ใช้ความร้อนเหลือทิ้ง ซึ่งทำให้ได้ไอน้ำที่จำเป็นสำหรับความต้องการทางเทคโนโลยี

อย่างไรก็ตาม สำหรับการใช้ระบบทำความร้อนด้วยอากาศ จำเป็นต้องมีค่าใช้จ่ายเพิ่มเติมสำหรับการสร้างฮีตเตอร์อากาศ เครื่องเป่าลม และการใช้พลังงานเพิ่มเติมที่มอเตอร์โบลเวอร์ใช้ไป

เพื่อให้แน่ใจว่าฮีตเตอร์อากาศทำงานเป็นปกติ สิ่งสำคัญคือต้องป้องกันความเป็นไปได้ที่จะเกิดการกัดกร่อนของพื้นผิวที่ด้านข้างของการไหลของก๊าซไอเสีย ปรากฏการณ์นี้เกิดขึ้นได้เมื่ออุณหภูมิของพื้นผิวแลกเปลี่ยนความร้อนต่ำกว่าอุณหภูมิจุดน้ำค้าง ในเวลาเดียวกันส่วนหนึ่งของก๊าซไอเสียที่สัมผัสโดยตรงกับพื้นผิวของเครื่องทำความร้อนอากาศจะถูกทำให้เย็นลงอย่างมีนัยสำคัญไอน้ำที่บรรจุอยู่ในนั้นจะควบแน่นบางส่วนและดูดซับซัลเฟอร์ไดออกไซด์จากก๊าซก่อให้เกิดกรดอ่อนที่ก้าวร้าว

จุดน้ำค้างสอดคล้องกับอุณหภูมิที่ความดันของไอน้ำอิ่มตัวเท่ากับความดันบางส่วนของไอน้ำที่มีอยู่ในก๊าซไอเสีย

วิธีป้องกันการกัดกร่อนที่น่าเชื่อถือที่สุดวิธีหนึ่งคือการอุ่นอากาศด้วยวิธีใดวิธีหนึ่ง (เช่น ในเครื่องทำน้ำร้อนหรือไอน้ำ) ที่อุณหภูมิสูงกว่าจุดน้ำค้าง การกัดกร่อนดังกล่าวสามารถเกิดขึ้นได้บนพื้นผิวของท่อหมุนเวียน หากอุณหภูมิของวัตถุดิบที่เข้าสู่เตาหลอมต่ำกว่าจุดน้ำค้าง

แหล่งที่มาของความร้อนเพื่อเพิ่มอุณหภูมิของไอน้ำอิ่มตัวคือปฏิกิริยาออกซิเดชัน (การเผาไหม้) ของเชื้อเพลิงหลัก ก๊าซไอเสียที่ก่อตัวขึ้นระหว่างการเผาไหม้จะสูญเสียความร้อนในการแผ่รังสี จากนั้นจึงส่งผ่านห้องหมุนเวียนไปยังกระแสป้อน (ไอน้ำ) ไอน้ำร้อนยวดยิ่งเข้าสู่ผู้บริโภคและผลิตภัณฑ์จากการเผาไหม้ออกจากเตาเผาและเข้าสู่หม้อไอน้ำความร้อนเหลือทิ้ง ที่ทางออกของ WHB ไอน้ำอิ่มตัวจะถูกส่งกลับไปยังเตาเผาไอน้ำร้อน และก๊าซไอเสียที่ถูกระบายความร้อนด้วยน้ำป้อนจะเข้าสู่เครื่องทำความร้อน จากเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศ ก๊าซไอเสียจะถูกส่งไปยัง KTAN ซึ่งน้ำที่ไหลผ่านขดลวดจะถูกทำให้ร้อนและไหลตรงไปยังผู้บริโภค และก๊าซไอเสียจะเข้าสู่บรรยากาศ

2. การคำนวณเตาหลอม

2.1 การคำนวณกระบวนการเผาไหม้

กำหนดมูลค่าความร้อนสุทธิของน้ำมันเชื้อเพลิง NS NS NS... หากเชื้อเพลิงเป็นไฮโดรคาร์บอนแต่ละตัว ค่าความร้อนของเชื้อเพลิงนั้น NS NS NSเท่ากับความร้อนมาตรฐานของการเผาไหม้ลบด้วยความร้อนของการกลายเป็นไอของน้ำในผลิตภัณฑ์ที่เกิดจากการเผาไหม้ นอกจากนี้ยังสามารถคำนวณได้จากผลกระทบทางความร้อนมาตรฐานของการเกิดผลิตภัณฑ์ขั้นต้นและขั้นสุดท้ายตามกฎหมายของเฮสส์

สำหรับเชื้อเพลิงที่มีส่วนผสมของไฮโดรคาร์บอน ความร้อนของการเผาไหม้จะถูกกำหนด แต่กฎการเติม:

ที่ไหน คิว ปี้ น- ความร้อนจากการเผาไหม้ ผม- ส่วนประกอบเชื้อเพลิง

ฉัน- ความเข้มข้น ผม-go ส่วนประกอบเชื้อเพลิงเป็นเศษส่วนของหน่วย แล้ว:

NS NS NS ซม = 35.84 ∙ 0.987 + 63.80 ∙ 0.0033+ 91.32 ∙ 0.0012+ 118.73 ∙ 0.0004 + 146.10 ∙ 0.0001 = 35.75 MJ / m 3

มวลโมเลกุลของเชื้อเพลิง:

ม ม = Σ ฉัน ∙ ฉัน ,

ที่ไหน ฉัน- มวลกราม ผม-go ส่วนประกอบเชื้อเพลิง ดังนั้น:

M m = 16.042 ∙ 0.987 + 30.07 ∙ 0.0033 + 44.094 ∙ 0.0012 + 58.120 ∙ 0.0004 + 72.15 ∙ 0.0001 + 44.010 ∙ 0.001 + 28.01 ∙ 0.007 = 16.25 กก. / โมล

กก. / ม. 3

แล้ว NS NS NS ซมแสดงเป็น MJ / kg เท่ากับ:

เอ็มเจ / กก.

ผลการคำนวณสรุปไว้ในตาราง 1:

องค์ประกอบเชื้อเพลิง ตารางที่ 1

ให้เรากำหนดองค์ประกอบองค์ประกอบของเชื้อเพลิง% (มวล):


,

ที่ไหน ฉัน ฉัน C , NIH , ฉัน ฉัน N , นี โอ- จำนวนอะตอมของคาร์บอน ไฮโดรเจน ไนโตรเจน และออกซิเจนในโมเลกุลของส่วนประกอบแต่ละส่วนที่ประกอบขึ้นเป็นเชื้อเพลิง

เนื้อหาของแต่ละส่วนประกอบเชื้อเพลิง, wt. %;

x ฉัน- เนื้อหาของแต่ละองค์ประกอบของเชื้อเพลิงกล่าว %;

ฉัน- มวลโมลาร์ของส่วนประกอบเชื้อเพลิงแต่ละอย่าง

ม มคือมวลโมลาร์ของเชื้อเพลิง

ตรวจสอบองค์ประกอบ :

C + H + O + N = 74.0 + 24.6 + 0.2 + 1.2 = 100% (มวล)


ให้เรากำหนดปริมาณอากาศที่จำเป็นในการเผาผลาญเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัมตามทฤษฎี ซึ่งพิจารณาจากสมการปริมาณสัมพันธ์ของปฏิกิริยาการเผาไหม้และปริมาณออกซิเจนในอากาศในบรรยากาศ ถ้าทราบองค์ประกอบของเชื้อเพลิง ปริมาณอากาศตามทฤษฎี L 0, กก. / กก. คำนวณโดยสูตร:

ในทางปฏิบัติ เพื่อให้แน่ใจว่าการเผาไหม้เชื้อเพลิงมีความสมบูรณ์ มีอากาศส่วนเกินเข้าไปในเตาเผา เราพบอัตราการไหลของอากาศจริงที่ α = 1.25:

หลี่ = อัลลา 0 ,

ที่ไหน หลี่- ปริมาณการใช้อากาศจริง

α - ค่าสัมประสิทธิ์ของอากาศส่วนเกิน

หลี่ = 1.25 ∙ 17.0 = 21.25 กก. / กก.

ปริมาณอากาศจำเพาะ (n.a.) สำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:

ที่ไหน ρ ใน= 1.293 - ความหนาแน่นของอากาศภายใต้สภาวะปกติ

ม. 3 / กก.


ลองหาปริมาณของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่เกิดขึ้นระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:

หากทราบองค์ประกอบองค์ประกอบของเชื้อเพลิง องค์ประกอบมวลของก๊าซไอเสียต่อเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัมที่มีการเผาไหม้สมบูรณ์สามารถกำหนดได้จากสมการต่อไปนี้:

ที่ไหน เมตร CO2 , เมตร H2O , ม. N2 , ม.O2คือมวลของก๊าซที่สอดคล้องกัน kg

ปริมาณผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ทั้งหมด:

NS หน้า จาก = ม. CO2 + ม. H2O + ม. N2 + ม. O2,

NS หน้า จาก= 2.71 + 2.21 + 16.33 + 1.00 = 22.25 กก. / กก.

เราตรวจสอบค่าผลลัพธ์:

ที่ไหน W f- การบริโภคเฉพาะของไอน้ำหัวฉีดเมื่อเผาไหม้เชื้อเพลิงเหลว kg / kg (สำหรับเชื้อเพลิงแก๊ส W f = 0),


เนื่องจากเชื้อเพลิงเป็นก๊าซ เราจึงละเลยความชื้นในอากาศและละเลยปริมาณไอน้ำ

ให้เราหาปริมาตรของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ภายใต้สภาวะปกติที่เกิดขึ้นระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:

ที่ไหน ฉัน- มวลของก๊าซที่เกี่ยวข้องที่เกิดขึ้นระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม

ρ ฉัน- ความหนาแน่นของก๊าซนี้ภายใต้สภาวะปกติ kg / m 3;

ฉัน- มวลโมลาร์ของก๊าซที่กำหนด kg / kmol;

22.4 - ปริมาตรกราม m 3 / kmol

ม. 3 / กก. ม. 3 / กก.

ม. 3 / กก. ม. 3 / กก.

ปริมาณผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ทั้งหมด (n.a.) ที่ปริมาณการใช้อากาศจริง:

V = V CO2 + V H2O + V N2 + V O2 ,

วี = 1.38 + 2.75+ 13.06 + 0.70 = 17.89 m3 / กก.

ความหนาแน่นของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ (n.a.):


กก. / ม. 3

ให้เราหาความจุความร้อนและเอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ของเชื้อเพลิง 1 กิโลกรัมในช่วงอุณหภูมิตั้งแต่ 100 ° C (373 K) ถึง 1500 ° C (1773 K) โดยใช้ข้อมูลในตาราง 2.

ความจุความร้อนจำเพาะเฉลี่ยของก๊าซที่มี p, kJ / (kg ∙ K) ตารางที่ 2

NS, ° С

เอนทาลปีของก๊าซไอเสียที่เกิดขึ้นระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:

ที่ไหน ด้วย CO2 , ด้วย H2O , ด้วย N2 , ด้วย O2- ความจุความร้อนจำเพาะเฉลี่ยที่ความดันคงที่ซึ่งสอดคล้องกับสนามหญ้าที่อุณหภูมิ NS, กิโลจูล / (กก. เค);

กับ t- ความจุความร้อนเฉลี่ยของก๊าซไอเสียที่เกิดขึ้นระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัมที่อุณหภูมิ NS, กิโลจูล / (กก. เค);

ที่ 100 ° C: kJ / (กก. ∙ K);


ที่ 200 ° C: kJ / (กก. ∙ K);

ที่ 300 ° C: kJ / (กก. ∙ K);

ที่ 400 ° C: kJ / (กก. ∙ K);

ที่ 500 ° C: kJ / (กก. ∙ K);

ที่ 600 ° C: kJ / (กก. ∙ K);

ที่ 700 ° C: kJ / (กก. ∙ K);

ที่ 800 ° C: kJ / (กก. ∙ K);

ที่ 1,000 ° C: kJ / (กก. ∙ K);

ที่ 1500 ° C: kJ / (กก. ∙ K);


ผลการคำนวณสรุปไว้ในตาราง 3.

เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ ตารางที่ 3

ตามตาราง. 3 สร้างกราฟการพึ่งพา H t = NS ( NS ) (รูปที่ 1) ดูเอกสารแนบ .

2.2 การคำนวณสมดุลความร้อนของเตาเผา ประสิทธิภาพของเตาหลอม และการสิ้นเปลืองเชื้อเพลิง

การไหลของความร้อนที่ได้รับจากไอน้ำในเตาเผา (ภาระความร้อนที่มีประโยชน์):

ที่ไหน NS- ปริมาณไอน้ำร้อนยวดยิ่งต่อหน่วยเวลา kg / s;

H vp1และ H vp2


เราใช้อุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่ 320 ° C (593 K) การสูญเสียความร้อนจากการแผ่รังสีสู่สิ่งแวดล้อมจะเท่ากับ 10% โดย 9% สูญเสียไปในห้องแผ่รังสี และ 1% ในห้องพาความร้อน ประสิทธิภาพของเตาเผาคือ η t = 0.95

เราละเลยการสูญเสียความร้อนจากการเผาไหม้ของสารเคมีตลอดจนปริมาณความร้อนของเชื้อเพลิงและอากาศที่เข้ามา

กำหนดประสิทธิภาพของเตาเผา:

ที่ไหน เอ่อ- เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่อุณหภูมิของก๊าซไอเสียออกจากเตาเผา t yh; อุณหภูมิของไอเสียมักจะอยู่ที่ 100 - 150 ° C สูงกว่าอุณหภูมิเริ่มต้นของวัตถุดิบที่ทางเข้าเตาเผา คิวเหงื่อ- การสูญเสียความร้อนจากการแผ่รังสีสู่สิ่งแวดล้อม,% หรือเศษส่วนของ ชั้น Q ;

ปริมาณการใช้เชื้อเพลิงกิโลกรัม / วินาที:

กก. / วินาที

2.3 การคำนวณห้อง Radiant และ Convection Chamber

เราตั้งอุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่ทางผ่าน: NS NS= 750 - 850 ° C เรายอมรับ

NS NS= 800 ° C (1073 K) เอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่อุณหภูมิที่ผ่าน

ชม NS= 21171.8 kJ / กก.

ฟลักซ์ความร้อนที่ได้รับจากไอน้ำในหลอดเรเดียน:

ที่ไหน NS n คือเอนทาลปีของผลิตภัณฑ์การเผาไหม้ที่อุณหภูมิของก๊าซไอเสียในการผ่าน kJ / kg;

η t คือประสิทธิภาพของเตาหลอม ขอแนะนำให้ใช้เท่ากับ 0.95 - 0.98

การไหลของความร้อนที่ได้รับจากไอน้ำในท่อหมุนเวียน:

เอนทาลปีของไอน้ำที่ทางเข้าสู่ส่วนที่แผ่รังสีจะเป็น:

กิโลจูล/กก.


เราใช้ค่าการสูญเสียแรงดันในห้องพาความร้อน ∆ NS ถึง= 0.1 MPa ดังนั้น:

NS ถึง = NS - NS ถึง ,

NS ถึง= 1.2 - 0.1 = 1.1 MPa

อุณหภูมิไอน้ำเข้าสู่ส่วนการแผ่รังสี NS ถึง= 294 ° C จากนั้นอุณหภูมิเฉลี่ยของพื้นผิวด้านนอกของหลอดเรเดียนจะเป็น:

ที่ไหน Δt- ความแตกต่างระหว่างอุณหภูมิของพื้นผิวด้านนอกของหลอดเรเดียนท์และอุณหภูมิของไอน้ำ (วัตถุดิบ) ที่ให้ความร้อนในหลอด Δt= 20 - 60 ° C;

ถึง.

อุณหภูมิการเผาไหม้สูงสุดในการออกแบบ:

ที่ไหน ถึง- อุณหภูมิที่ลดลงของส่วนผสมเริ่มต้นของเชื้อเพลิงและอากาศ เท่ากับอุณหภูมิของอากาศที่จ่ายสำหรับการเผาไหม้

ขอบคุณ.- ความจุความร้อนจำเพาะของผลิตภัณฑ์เผาไหม้ที่อุณหภูมิ NS NS;


° C.

ที่ t max = 1772.8 ° C และ NS n = 800 ° C ความหนาแน่นความร้อนของพื้นผิวสีดำสนิท q sสำหรับอุณหภูมิที่แตกต่างกันของพื้นผิวด้านนอกของหลอดเรเดียนมีค่าดังต่อไปนี้:

Θ, ° C 200 400 600

q s, W / m 2 1.50 ∙ 10 5 1.30 ∙ 10 5 0.70 ∙ 10 5

เราสร้างกราฟเสริม (รูปที่ 2) ดูเอกสารแนบตามที่เราพบความหนาแน่นของความร้อนที่ Θ = 527 ° C: q s= 0.95 ∙ 10 5 W / m 2

เราคำนวณปริมาณความร้อนทั้งหมดที่เข้าสู่เตาเผา:

ค่าเบื้องต้นสำหรับพื้นที่ของพื้นผิวสีดำสนิทเทียบเท่า:

ม.2

เราใช้ระดับการคัดกรองของอิฐ Ψ = 0.45 และสำหรับ α = 1.25 เราพบว่า

H s /ชม l = 0,73.


พื้นผิวเรียบเทียบเท่า:

ม.2

เรายอมรับการวางท่อแถวเดียวและขั้นตอนระหว่าง:

NS = 2NS NS= 2 ∙ 0.152 = 0.304 ม. สำหรับค่าเหล่านี้ ฟอร์มแฟกเตอร์ ถึง = 0,87.

ขนาดของพื้นผิวก่ออิฐฉาบปูน:

ม.2

พื้นผิวทำความร้อนของหลอดเรเดียน:

ม.2

เราเลือกเตาอบ BB2 พารามิเตอร์:

พื้นผิวห้องรังสี m 2 180

พื้นผิวห้องพาความร้อน ม. 2 180

ระยะเวลาในการทำงานของเตาเผา m 9

ความกว้างของห้องรังสี ม. 1.2

การดำเนินการข

วิธีการเผาไหม้เชื้อเพลิงแบบไม่มีที่ติ

เส้นผ่านศูนย์กลางท่อห้องรังสี มม. 152 × 6

เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อห้องพาความร้อน mm 114 × 6

จำนวนท่อในห้องรังสี:

ที่ไหน NS n - เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อในห้องรังสี m;

lพื้น - ความยาวที่มีประโยชน์ของท่อกระจายความร้อนที่ถูกล้างโดยการไหลของก๊าซหุงต้ม m,

lพื้น = 9 - 0.42 = 8.2 ม.

.

ความหนาแน่นความร้อนของพื้นผิวของหลอดเรเดียน:

กว้าง / ม. 2

กำหนดจำนวนท่อของห้องพาความร้อน:


เราจัดเรียงพวกมันในรูปแบบกระดานหมากรุก 3 แถวในแนวนอนหนึ่งแถว ระยะห่างระหว่างท่อ S = 1.7 NS n = 0.19 ม.

ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ยถูกกำหนดโดยสูตร:

° C.

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในห้องพาความร้อน:

W / (ม. 2 ∙ K).

ความหนาแน่นความร้อนของพื้นผิวของท่อพาความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร:

กว้าง / ม. 2

2.4 การคำนวณไฮดรอลิกของขดลวดเตาหลอม

การคำนวณไฮดรอลิกของขดลวดเตาเผาคือการกำหนดการสูญเสียแรงดันของไอน้ำในท่อส่งความร้อนและการพาความร้อน


ที่ไหน NS

ρ ถึงคุณวุฒิ - ความหนาแน่นของไอน้ำที่อุณหภูมิและความดันเฉลี่ยในห้องพาความร้อน kg / m 3

NSк - เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของท่อหมุนเวียน m;

z k คือจำนวนการไหลในห้องพาความร้อน

นางสาว.

ν k = 3.311 ∙ 10 -6 m 2 / s

ค่าเกณฑ์ของ Reynolds:

NS.


การสูญเสียแรงดันแรงเสียดทาน:

ป่า = 14.4 kPa

ป่า = 20.2 kPa

ที่ไหน Σ ζ ถึง

- จำนวนรอบ

การสูญเสียแรงดันทั้งหมด:

2.5 การคำนวณการสูญเสียแรงดันของไอน้ำในห้องรังสี

ความเร็วไอน้ำเฉลี่ย:

ที่ไหน NS- ปริมาณการใช้ไอน้ำร้อนจัดในเตาเผา kg / s;

ρ r vp - ความหนาแน่นของไอน้ำที่อุณหภูมิและความดันเฉลี่ยในห้องพาความร้อน kg / m 3

NS p คือเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของท่อหมุนเวียน m;

z p คือจำนวนลำธารในห้องระบายอากาศ

นางสาว.

ความหนืดจลนศาสตร์ของไอน้ำที่อุณหภูมิและความดันเฉลี่ยในห้องพาความร้อน ν p = 8.59 ∙ 10 -6 m 2 / s

ค่าเกณฑ์ของ Reynolds:

ความยาวท่อรวมในส่วนตรง:

NS.


ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานไฮดรอลิก:

การสูญเสียแรงดันแรงเสียดทาน:

ป่า = 15.1 kPa

การสูญเสียแรงดันเพื่อเอาชนะการต่อต้านในท้องถิ่น:

ป่า = 11.3 kPa,

ที่ไหน Σ ζ p= 0.35 - ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเมื่อหมุน 180 ºС

- จำนวนรอบ

การสูญเสียแรงดันทั้งหมด:


การคำนวณแสดงให้เห็นว่าเตาเผาที่เลือกจะให้กระบวนการทำให้ไอน้ำร้อนจัดในโหมดที่กำหนด

3. การคำนวณหม้อไอน้ำความร้อนเหลือทิ้ง

มาหาอุณหภูมิเฉลี่ยของก๊าซไอเสีย:

ที่ไหน NS 1 - อุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่ทางเข้า

NS 2 - อุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่ทางออก, ° C;

° C (538 K)

การไหลของมวลก๊าซไอเสีย:

โดยที่ B คือปริมาณการใช้เชื้อเพลิง kg / s;

สำหรับก๊าซไอเสีย เอนทาลปีจำเพาะถูกกำหนดตามข้อมูลในตาราง 3 และรูปที่ 1 โดยสูตร:

เอนทาลปีของสารหล่อเย็น ตารางที่ 4

การไหลของความร้อนที่ส่งโดยก๊าซไอเสีย:

ที่ไหน NS 1 และ ชม 2 - เอนทาลปีของก๊าซไอเสียที่อุณหภูมิทางเข้าและทางออกของห้องเผาไหม้ ตามลำดับ เกิดขึ้นระหว่างการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม kJ / kg;

B - ปริมาณการใช้เชื้อเพลิง kg / s;

ชม 1 และ ชม 2 - เอนทาลปีจำเพาะของก๊าซไอเสีย kJ / kg

การไหลของความร้อนที่ได้รับโดยน้ำ W:

ที่ไหน η ku คือสัมประสิทธิ์การใช้ความร้อนใน KU; η ky = 0.97;

NS n - ความจุไอน้ำ kg / s;

ชมถึง VP - เอนทาลปีของไอน้ำอิ่มตัวที่อุณหภูมิทางออก kJ / kg;

ชม n in - entalygaya feed water, kJ / kg,

ปริมาณไอน้ำที่ได้รับใน KU ถูกกำหนดโดยสูตร:

กก. / วินาที

การไหลของความร้อนที่ได้รับจากน้ำในเขตความร้อน:

ที่ไหน ชมถึง in - เอนทาลปีจำเพาะของน้ำที่อุณหภูมิระเหย kJ / kg;

การไหลของความร้อนที่ถ่ายเทโดยก๊าซไอเสียสู่น้ำในเขตความร้อน (ความร้อนที่มีประโยชน์):

ที่ไหน ชม x - เอนทาลปีจำเพาะของก๊าซไอเสียที่อุณหภูมิ NS x ดังนั้น:

กิโลจูล/กก.


เอนทาลปีของการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กิโลกรัม:

รูปที่. 1 อุณหภูมิของปล่องควันที่สอดคล้องกับค่า ชม x = 5700.45 kJ / กก:

NS x = 270 องศาเซลเซียส

ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ยในเขตความร้อน:

° C.

270 ก๊าซไอเสีย 210 โดยคำนึงถึงดัชนีการไหลย้อนกลับ:


ที่ไหน ถึงฉ - ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน

ม.2

ความแตกต่างของอุณหภูมิเฉลี่ยในเขตระเหย:


° C.

320 ก๊าซไอเสีย 270 โดยคำนึงถึงดัชนีการไหลย้อนกลับ:

187 ไอน้ำ 187


พื้นที่ผิวแลกเปลี่ยนความร้อนในเขตความร้อน:

ที่ไหน ถึง f - ค่าสัมประสิทธิ์ m6ส่ง;

ม.2

พื้นที่ผิวถ่ายเทความร้อนทั้งหมด:

NS = NS n + NSยู,

NS= 22.6 + 80 = 102.6 ม. 2

ตาม GOST 14248-79 เราเลือกเครื่องระเหยของห้องไอระเหยมาตรฐานโดยมีลักษณะดังต่อไปนี้:

เส้นผ่าศูนย์กลางปลอก mm 1600

จำนวนมัดหลอด 1

จำนวนท่อในหนึ่งมัด 362

พื้นผิวแลกเปลี่ยนความร้อน ม 2 170

พื้นที่หน้าตัดของหนึ่งจังหวะ

ผ่านท่อม 2 0.055

4. สมดุลความร้อนของเครื่องทำความร้อนอากาศ

อากาศที่มีอุณหภูมิ t °ใน-xเข้าสู่เครื่องซึ่งร้อนขึ้นจนถึงอุณหภูมิ t x ใน-xเนื่องจากความร้อนของก๊าซไอเสีย

ปริมาณการใช้อากาศ kg / s ถูกกำหนดตามปริมาณเชื้อเพลิงที่ต้องการ:

ที่ไหน วี- ปริมาณการใช้เชื้อเพลิง kg / s;

หลี่- ปริมาณการใช้อากาศจริงสำหรับการเผาไหม้เชื้อเพลิง 1 กก. กก. / กก.

ก๊าซไอเสียที่ปล่อยความร้อนจะถูกทำให้เย็นลงจาก t dgZ = t dg2ก่อน t dg4 .

=

ที่ไหน H 3และ H 4- เอนทาลปีของก๊าซไอเสียที่อุณหภูมิ t dg3และ t dg4ตามลำดับ kJ / kg

การไหลของความร้อนที่ได้รับทางอากาศ W:


ที่ไหน ด้วย in-x- ความจุความร้อนจำเพาะเฉลี่ยของอากาศ kJ / (kg K);

0.97 - ประสิทธิภาพของเครื่องทำความร้อนอากาศ

อุณหภูมิอากาศสุดท้าย ( t x ใน-x) ถูกกำหนดจากสมการสมดุลความร้อน:

ถึง.

5. สมดุลความร้อนของ KTAN

หลังจากฮีตเตอร์อากาศ ก๊าซไอเสียจะเข้าสู่อุปกรณ์สัมผัสที่มีหัวฉีดแบบแอคทีฟ (KTAN) ซึ่งอุณหภูมิจะลดลงจาก t dg5 = t dg4อุณหภูมิ t dg6= 60 องศาเซลเซียส

การกำจัดความร้อนของก๊าซไอเสียจะดำเนินการโดยกระแสน้ำสองสายที่แยกจากกัน ลำธารสายหนึ่งสัมผัสโดยตรงกับก๊าซไอเสีย และอีกสายหนึ่งแลกเปลี่ยนความร้อนกับพวกมันผ่านผนังคอยล์

ฟลักซ์ความร้อนที่ปล่อยโดยก๊าซไอเสีย W:

ที่ไหน H 5และ H 6- เอนทาลปีของก๊าซไอเสียที่อุณหภูมิ t dg5และ t dg6ตามลำดับ kJ / kg

ปริมาณน้ำหล่อเย็น (รวม) kg / s ถูกกำหนดจากสมการสมดุลความร้อน:

โดยที่ η คือประสิทธิภาพของ KTAN, η = 0.9,

กก. / วินาที


การไหลของความร้อนที่ได้รับจากน้ำหล่อเย็น W:

ที่ไหน จี น้ำ- ปริมาณการใช้น้ำหล่อเย็น kg / s:

ด้วยน้ำ- ความจุความร้อนจำเพาะของน้ำ 4.19 kJ / (kg K);

t n น้ำและ t น้ำ- อุณหภูมิน้ำที่ทางเข้าและทางออกของ KTAN ตามลำดับ

6. การคำนวณประสิทธิภาพของหน่วยการนำความร้อนกลับมาใช้ใหม่

เมื่อกำหนดมูลค่าประสิทธิภาพของระบบสังเคราะห์ ( η tu) ใช้วิธีการดั้งเดิม

การคำนวณประสิทธิภาพของหน่วยการนำความร้อนกลับคืนตามสูตร:

7. การประเมินระบบ "เตาเผา - หม้อไอน้ำความร้อนเหลือทิ้ง" อย่างมีเหตุผล

วิธีการวิเคราะห์ระบบเทคโนโลยีพลังงานที่ใช้แรงทำให้สามารถประเมินการสูญเสียพลังงานได้อย่างเป็นกลางและมีคุณภาพมากที่สุด ซึ่งไม่ได้เปิดเผยในระหว่างการประเมินทั่วไปโดยใช้กฎข้อที่หนึ่งของอุณหพลศาสตร์ ในกรณีนี้ ประสิทธิภาพ exergy ถูกใช้เป็นเกณฑ์การประเมิน ซึ่งกำหนดเป็นอัตราส่วนของ exergy ที่จัดสรรต่อ exergy ที่จ่ายให้กับระบบ:

ที่ไหน อีซับ- exergy เชื้อเพลิง MJ / kg;

อีรู- ความรู้สึกตื่นเต้นที่เกิดจากการไหลของไอน้ำในเตาเผาและหม้อต้มน้ำร้อนเสีย

ในกรณีของเชื้อเพลิงก๊าซ ค่า exergy ที่ให้มาคือผลรวมของ exergy ของเชื้อเพลิง ( E sub1) และ exergy อากาศ ( E sub2):

ที่ไหน น นและ แต่- เอนทาลปีของอากาศที่อุณหภูมิทางเข้าเตาหลอมและอุณหภูมิแวดล้อม ตามลำดับ kJ / kg

ที่- 298 K (25 ° C);

ΔS- การเปลี่ยนแปลงของเอนโทรปีของอากาศ kJ / (kg K)


ในกรณีส่วนใหญ่ ขนาดของ exergy ของอากาศสามารถละเลยได้ นั่นคือ:

ค่า exergy ที่จัดสรรให้กับระบบที่กำลังพิจารณาประกอบด้วย exergy ที่รับรู้โดยไอน้ำในเตาหลอม ( อี otv1) และการรับรู้พลังจากไอน้ำใน มก. ( อี otv2).

สำหรับกระแสไอน้ำที่อุ่นในเตาอบ:

ที่ไหน NS- ปริมาณการใช้ไอน้ำในเตาเผา kg / s;

N VP1และ H vp2- เอนทาลปีของไอน้ำที่ทางเข้าและออกจากเตาเผา ตามลำดับ kJ / kg

ΔS vp- การเปลี่ยนแปลงเอนโทรปีของไอน้ำ kJ / (kg K)

สำหรับการไหลของไอน้ำที่ได้รับใน KU:

ที่ไหน จี น- ปริมาณการใช้ไอน้ำในหน่วยหม้อไอน้ำ kg / s;

h ถึง vp- เอนทาลปีของไอน้ำอิ่มตัวที่ทางออกของ WHB, kJ / kg;

h n inคือ enthalpy ของน้ำป้อนที่ทางเข้า CH, kJ / kg

อีรู = อี รู 1 + อี รู 2 ,

อีรู= 1965.8 + 296.3 = 2262.1 J / กก.


บทสรุป

หลังจากคำนวณการติดตั้งที่เสนอ (การใช้ความร้อนของก๊าซเสียของเตาหลอมเทคโนโลยี) สรุปได้ว่าสำหรับองค์ประกอบเชื้อเพลิงที่กำหนด ผลผลิตของเตาสำหรับไอน้ำและตัวชี้วัดอื่น ๆ ค่าประสิทธิภาพของระบบสังเคราะห์ สูงทำให้การติดตั้งมีประสิทธิภาพ สิ่งนี้แสดงให้เห็นด้วยการประเมิน exergy ของระบบ "เตา - หม้อต้มความร้อนเหลือทิ้ง" อย่างไรก็ตามในแง่ของต้นทุนพลังงาน การติดตั้งไม่เป็นที่ต้องการอย่างมากและต้องมีการปรับปรุง

รายชื่อวรรณกรรมที่ใช้แล้ว

1. Kharaz D .และ... วิธีการใช้แหล่งพลังงานสำรองในอุตสาหกรรมเคมี / D.I. Kharaz, B.I. Psakhis. - ม.: เคมี, 2527 .-- 224 น.

2. สโกโบล เอ . และ... กระบวนการและอุปกรณ์ของอุตสาหกรรมการกลั่นน้ำมันและปิโตรเคมี / A. I. Skoblo, I. A. Tregubova, Yu. K. , Molokanov - ฉบับที่ 2 รายได้ และเพิ่ม - ม.: เคมี, 2525 .-- 584 น.

3. Pavlov K .NS... ตัวอย่างและงานสำหรับกระบวนการและอุปกรณ์ของเทคโนโลยีเคมี: ตำราเรียน คู่มือสำหรับมหาวิทยาลัย / K. F. Pavlov, P. G. Romankov, A. A. Noskov; เอ็ด พี.จี. โรมันโควา - ครั้งที่ 10 รายได้ และเพิ่ม - L.: เคมี, 2530 .-- 576 น.

แอปพลิเคชัน

mob_info