III. Výpočet kamenných štruktúr. Ako vypočítať steny muriva pre výpočet stability sily tehlovej murovanej steny kalkulačky

Vonkajšie ložiskové steny by mali byť aspoň vypočítané pre pevnosť, stabilitu, lokálny odolnosť voči teplom a prenosom tepla. Zistiť ktorá hrúbka by mala byť tehlová stena , Je potrebné, aby bol svoj výpočet. V tomto článku zvážime výpočet možnosť dopravy Brick Murársko av nasledujúcich článkoch - Ostatné výpočty. Aby ste nenechali ujsť výstup nového článku, prihlásiť sa k odberu newsletteru a po všetkých výpočtoch by mala existovať hrúbka steny. Vzhľadom k tomu, naša spoločnosť sa zaoberá výstavbou chatiek, to znamená, že nízko vzostupná konštrukcia, potom budeme zvážiť všetky výpočty pre túto kategóriu.

Dopravcovia Nazýva sa múry, ktoré vnímajú zaťaženie z dosiek z prekrývania, náterov, lúčov atď.

Mali by ste zvážiť aj tehlovú pečiatku na odolnosť proti mrazu. Vzhľadom k tomu, že každý buduje dom pre seba, aspoň sto rokov, potom so suchou a normálnou vlhčovacou režimom priestorov, značka (M RZ) sa berie z 25 a vyšších.

Počas výstavby domu, chaty, garáži, hostiteľa. Bruks a iných systémov so suchým a normálnym režimom vlhkosti sa odporúča používať duté tehly pre vonkajšie steny, pretože jeho tepelná vodivosť je nižšia ako na plný úväzok. V súlade s tým, s výpočtom tepelného inžinierstva bude hrúbka izolácie nižšia, čo ušetrí peniaze pri nákupe. Plnené tehly pre vonkajšie steny sa musia uplatňovať len v prípade potreby na zabezpečenie sily muriva.

Posilnenie tehlového muriva Je povolené len vtedy, ak zvýšenie značky tehál a riešenia neumožňuje poskytnúť požadovanú schopnosť prenosu.

Príklad výpočtu tehlovej steny.

Nosná schopnosť muriva závisí od mnohých faktorov - od značky tehál, triedy riešenia, z prítomnosti otvorov a ich veľkosti, z flexibility stien atď. Výpočet ložiskovej kapacity začína definovaním schémy výpočtu. Pri výpočte stien na zvislých zaťaženiach je stena považovaná za prevádzku na sklopných podperach. Pri výpočte stien na horizontálnych zaťaženiach (vietor) sa stena považuje za pevne zovretá. Je dôležité, aby tieto systémy zmýšľali, pretože momenty budú iné.

Výber odhadovanej časti.

V hluchých stenách pre vypočítané, prierez I-I na úrovni prekrývania s pozdĺžnou silou n a maximálnym ohybom M. je často nebezpečný oddiel II-IIPretože ohybový moment je o niečo menší ako maximum a rovný 2/3M a koeficienty M g a φ sú minimálne.

V stenách s otvormi je sekcia akceptovaná na spodnej úrovni prepojok.

Poďme zvážiť priečny rez i-i.

Z minulého článku Zber zaťaženie na stene prvého poschodia Vykonajte výslednú hodnotu plného zaťaženia, ktoré zahŕňa zaťaženie z prekrytia prvého poschodia p 1 \u003d 1,8T a vyššie uvedených poschodí g \u003d g P + P. 2 + G. 2 = 3.7T:

N \u003d g + p1 \u003d 3,7T + 1,8T \u003d 5,5T

Slab sa prekryje spolieha na stenu vo vzdialenosti A \u003d 150 mm. Pozdĺžna sila P 1 z prekrytia bude vo vzdialenosti A / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm. Prečo 1/3? Pretože stresový pozemok pod podpornou oblasťou bude vo forme trojuholníka a ťažisko trojuholníka je len 1/3 dĺžky podpory.

Zaťaženie z prekrývajúcich podláh G sa považuje za aplikované v strede.

Keďže zaťaženie z stropnej dosky (P 1) sa aplikuje nie v strede úseku, ale vo vzdialenosti od nej sa rovná:

e \u003d H / 2 - A / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150 mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

vytvorí okamihový moment (m) v oddiel I-I. Moment je práca sily na ramene.

M \u003d p 1 * e \u003d 1 800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Potom bude excentrickosť pozdĺžnej sily n:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Ako ložisková stena 25 cm hrubá, potom vypočítala hodnotu náhodnej excentricity e ν \u003d 2 cm, potom celková excentricita je:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 cm

Pri e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Sila ADKI High-centrálne stlačeného prvku je určená vzorcom:

N ≤ m g φ 1 r a c Ω

Faktory m. a φ 1. V uvažovanej časti I - I sa rovná 1.

Tehlové - trvanlivé stavebný MateriálObzvlášť plný a počas výstavby domov v 2-3 poschodiach steny z bežných keramických tehál v ďalších výpočtoch zvyčajne nepotrebujú. Existujú však rôzne situácie, napríklad, je plánované dvojposchodový dom S terasou na druhom poschodí. Kovové rigally, ktoré sa tiež spoliehajú na kovové nosníky terasy, ktoré sa prekrývajú, sa plánuje byť uniknuté do tehlových stĺpcov z prednej duté tehly 3 metre vysoké, vyššie bude stĺpce s výškou 3 m, na ktorú strecha sa bude spoliehať:

Zároveň vzniká prirodzená otázka: Aký minimálny prierez stĺpcov poskytne požadovanú pevnosť a stabilitu? Samozrejme, myšlienka stanoviť stĺpce z hlinených tehál, a ešte viac, takže steny domu, je ďaleko od nových a všetkých možných aspektov výpočtov tehlových stien, cuteds, pilierov, ktoré sú podstatou stĺpcov, sú dostatočne podrobné V SNIP II-22-81 (1995) "Kamenné a armamatické štruktúry". Je to tento regulačný dokument a mal by sa riadiť výpočtom. Nižšie uvedený výpočet už nie je viac ako príklad použitia špecifikovaného snip.

Ak chcete určiť pevnosť a stabilitu stĺpcov, musíte mať dostatočne veľa zdrojových údajov, ako sú: tehlová značka pre silu, oblasť náboženstva RHEEL na stĺpci, zaťaženie stĺpcov, oblasť kríža Časť stĺpca, a ak to nie je známe, že v štádiu návrhu, môžete urobiť nasledujúcim spôsobom:

pod centrálnou kompresiou

Navrhnuté: Terasa s rozmermi 5x8 m. Tri stĺpce (jedno v strede a dve pozdĺž okrajov) z prierezu dutého tehlu tváre 0,25x0,25 m. Vzdialenosť medzi osami stĺpca 4 m. Brick Značka pre Sila M75.

S touto schémou dizajnu bude maximálne zaťaženie na stĺpovom stĺpci. Je to presne a mala by sa spoľahnúť na silu. Zaťaženie na stĺpci závisí od množiny faktorov, najmä zo staveniska. Napríklad, zaťaženie Strecha v Petrohrade je 180 kg / M & SUP2 a v Rostov-on-Don - 80 kg / M & SUP2. Vzhľadom na hmotnosť samotnej strechy 50-75 kg / m & sup2 zaťaženie na kolóne zo strechy pre pushin LENINGRAD Region Možno:

N so strechou \u003d (180 · 1,25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg alebo 3 tony

Od súčasného zaťaženia z podlahy prekrývania a od ľudí, stláčanie na terase, nábytku, atď. Ale zosilnená betónová doska Určite sa neplánované, ale predpokladá sa, že prekrývanie bude drevené, od samostatne ležiace hranatá doska, Na výpočet zaťaženia z terasy si môžete vziať rovnomerne rozložené zaťaženie 600 kg / m² a sup2, potom bola zameraná sila z terasy pôsobiaceho na centrálnom stĺpci:

N z terasy \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg alebo 6 ton

Vlastná hmotnosť stĺpca 3 m bude:

N z kolóny \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg alebo 0,65 ton

Celkové zaťaženie stĺpika stredného dna v priereze stĺpca v blízkosti základu bude teda:

N s približne 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg alebo 10.3 tony

V tomto prípade je však možné brať do úvahy, že neexistuje veľmi vysoká pravdepodobnosť, že dočasné zaťaženie snehu, maximum v roku 2006. \\ T zimný časa dočasné zaťaženie prekrytia, maximum v lete, budú pripojené súčasne. Tí. Súčet týchto zaťažení sa môže vynásobiť pomerom pravdepodobnosti 0,9, potom:

N s približne \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgalebo 9.4 tony

Odhadované zaťaženie extrémnych stĺpcov bude takmer dvakrát menej:

N CR \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg alebo 5,8 ton

2. Stanovenie sily tehickej práce.

M75 tehál značky znamená, že tehál musí vydržať zaťaženie 75 kgf / cm & sup2, avšak silu tehly a silu muriva sú rôzne veci. Pochopiť, že to pomôže nasledujúcej tabuľke:

stôl 1. Odhadovaný kompresný odpor pre murivo

Ale to nie je všetko. Všetky rovnaké SNIP II-22-81 (1995) Terfy 3.11 A) odporúča menej ako 0,3 M & SUP2 v oblasti pilierov a morských pilierov, vynásobte hodnotu vypočítanej odolnosti voči koeficientu pracovných podmienok γ c \u003d 0,8. A keďže oblasť prierezu nášho stĺpca je 0,25x0,25 \u003d 0,0625 M & SUP2, bude musieť použiť toto odporúčanie. Ako môžeme vidieť, pre tehly značky M75, aj keď používanie murovaného roztoku M100, sila muriva nebude prekročiť 15 kgf / cm & sup2. Výsledkom je, že vypočítaná odolnosť pre náš stĺpec bude 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm & sup2, potom bude maximálne tlakové napätie:

10300/625 \u003d 16,48 kg / cm & SUP2\u003e R \u003d 12 KGF / CM & SUP2

Tak, aby sa zabezpečila potrebná pevnosť kolóny, je potrebné alebo používa tehlou väčšej pevnosti, napríklad M150 (vypočítaná kompresná rezistencia počas markiet roztoku M100 bude 22 · 0,8 \u003d 17,6 kg / cm & SUP2) alebo zvýšiť prierez stĺpca alebo použite krížové vystuženie muriva. Kým sa zameriame na používanie trvalejšieho tehlu tváre.

3. Stanovenie stability tehlového stĺpca.

Sila muriva a stabilita tehlového stĺpca je tiež rôzne veci a rovnaké SNIP II-22-81 (1995) odporúča určiť stabilitu tehlového stĺpca podľa nasledujúceho vzorca:

N ≤ m g φrf (1.1)

m. - koeficient s prihliadnutím na účinok dlhodobého zaťaženia. V tomto prípade sme konvenčne povedané, malo šťastie, pretože s výškou sekcie h. ≤ 30 cm, hodnota tohto koeficientu sa môže brať rovní 1.

φ - koeficient pozdĺžny ohybV závislosti od flexibility stĺpca λ . Ak chcete určiť tento koeficient, musíte vedieť odhadovaná dĺžka Stĺpce l. O.A nie vždy sa nezhoduje s výškou stĺpca. Subletie určovania dĺžky dizajnu nie sú tu uvedené, len všimneme, že podľa Snip II-22-81 (1995) Blause 4.3: "Vypočítané výšky stien a pilierov l. O. Pri určovaní koeficientov pozdĺžneho ohybu φ V závislosti od podmienok podpory na horizontálnych podpore by sa mali prijať: \\ t

a) s fixným podperami závesu l. O \u003d N.;

b) S elastickým horným podperom a tvrdým štipkou v nižšej podpore: pre jednorazové budovy l. O \u003d 1,5h, Pre MultiPress Budy l. O \u003d 1,25h;

c) pre voľné stojace návrhy l. O \u003d 2n;

d) pre štruktúry s čiastočne zovretým referenčnými úsekami - s prihliadnutím na skutočný stupeň zintenzívnenia, ale nie menej l. O \u003d 0,8nkde N. - Vzdialenosť medzi prekrývaním alebo inými horizontálnymi nosičmi, so železobetónovým horizontálnym podperami medzi nimi vo svetle. "

Na prvý pohľad sa naša schéma výpočtu možno považovať za splnenie podmienok bodu b). To znamená, že si môžete vziať l. O \u003d 1,25h \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 metra alebo 375 cm. Môžeme však s istotou používať tento význam len vtedy, keď je nižšia podpora naozaj ťažká. Ak je tehlový stĺpec nastavený na vrstvu hydroizolácie z guminoidného, \u200b\u200bpoloženého na základy, potom takáto podpora by mala byť spracovaná ako záves, a nie pevne zovretá. A v tomto prípade je náš dizajn v rovine rovnobežnej s rovinou steny geometricky variabilný, pretože konštrukcia prekrytia (samostatne leží dosky) neposkytuje dostatočnú tuhosť v určitej rovine. 4 výstupy sú možné z podobnej situácie:

1. Uplatňovať zásadne odlišný konštruktívny systém, Napríklad kovové stĺpce, ktoré sú pevne utesnené na základ, ku ktorému bude beell s prekrytím, zvárané, potom z estetických úvah, môžu byť kovové stĺpce zvolené tvárovým tehlom akejkoľvek značky, pretože celé zaťaženie bude prijaté kov. V tomto prípade musí byť pravda vypočítaná kovovými stĺpmi, ale vypočítaná dĺžka môže byť vykonaná l. O \u003d 1,25h.

2. Urobiť ďalšie prekrývanie, Napríklad z listových materiálov, ktoré vám umožnia zvážiť hornú aj dolnú podporu kolóny, ako je sklopené, v tomto prípade l. O \u003d H..

3. Urobte membránu tuhosti V rovine rovnobežnej s rovinou steny. Napríklad na okrajoch, položte stĺpce, ale skôr jednoduchú vec. To tiež umožní zvážiť hornú aj dolnú podporu stĺpca, ako je zavesená, ale v tomto prípade je potrebné dodatočne vypočítať tuhosť membrány.

4. Neodávajte pozornosť vyššie uvedeným možnostiam a vypočítajte stĺpce, ako samostatne stojace s tuhou nižšou podporou, t.j. l. O \u003d 2n. Nakoniec starí Gréci položili svoje stĺpce (hoci, nie z tehál) bez vedomia o odporu materiálov, bez použitia kovových kotiev, a tak starostlivo napísané stavebnými normami a pravidlami v tých dňoch neboli, \\ t Niektoré stĺpce sú však hodnotné a dodnes.

Teraz, keď poznáte odhadovanú dĺžku stĺpca, môžete určiť koeficient flexibility:

λ H. \u003d L. O. / H. (1.2) alebo

λ I. \u003d L. O. (1.3)

h. - výška alebo šírka prierezu kolóny a i. - polomer zotrvačnosti.

Nie je ťažké určiť polomer zotrvačnosti v zásade, je potrebné rozdeliť moment zotrvačnosti časti o ploche prierezu, a potom odstrániť druhú odmocninu z výsledku, ale v tomto prípade neexistuje veľká nevyhnutnosť . Touto cestou λ h \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Teraz, kto pozná hodnotu koeficientu flexibility, môžete konečne určiť koeficient pozdĺžneho ohybu podľa tabuľky:

Tabuľka 2. Pozdĺžne ohýbanie koeficientov pre štruktúry kameňa a ramena
(podľa Snip II-22-81 (1995))

Zároveň, elastická charakteristika muriva α Určená tabuľkou:

Tabuľka 3.. Elastická charakteristika muriva α (podľa Snip II-22-81 (1995))

V dôsledku toho bude hodnota koeficientu pozdĺžneho ohybu približne 0,6 (s hodnotou elastickej charakteristiky α 1200 podľa nároku 6). Potom bude maximálne zaťaženie v centrálnom stĺpci:

N p \u003d m g φ s rf \u003d 1 · 0,6 · 0,8 · 22 · 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To znamená, že prijatý sekcia 25x25 cm, aby sa zabezpečila stabilita dolného centrálneho centrálneho stlačeného stĺpca nestačí. Na zvýšenie stability sa najviac optimálna zvýši prierez stĺpca. Napríklad, ak položíte stĺpec s prázdninou v polovici tehly, veľkosti 0,38x0,38 m, teda nielen oblasť prierezu stĺpca do 0,13 m & sup2 alebo 1300 cm & sup2 sa zvýši, ale polomer zotrvačnej kolóny sa zvýši i. \u003d 11,45 cm. Potom λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4a hodnota koeficientu φ \u003d 0,8.. V tomto prípade bude maximálne zaťaženie centrálneho stĺpca:

N P \u003d m g φ od Rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e n s približne 9400 kg

To znamená, že prierez 38x38 cm na zabezpečenie stability spodnej centrálnej centrálnej stlačenej stĺpika je dostatočná s maržou a môže dokonca znížiť značku tehál. Napríklad, s pôvodne akceptovaným značkou M75, bude limit zaťaženie:

N p \u003d m g φ s Rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 1300 \u003d 9984 kg\u003e n s približne 9400 kg

Zdá sa, že je to všetko, ale je žiaduce vziať do úvahy ďalší detail. Nadácia v tomto prípade je lepšia čo do činenia s páskou (jeden pre všetky tri stĺpce), a nie trochu (oddelene pre každý stĺpec), inak dokonca aj malé závodné závody budú viesť k ďalším napätiam v tele stĺpika a môže spôsobiť zničenie. Berúc do úvahy všetky vyššie uvedené, najviac optimálny prierez stĺpcov je 0,51x0,51 m az estetického hľadiska je takýto prierez optimálny. Prierez takýchto stĺpcov bude 2601 cm & sup2.

Príklad výpočtu tehlového stĺpca pre stabilitu
S outcidentren kompresiou

Extrémne stĺpce v navrhovanom dome nebudú centrálne stlačené, pretože Rigel bude na nich založený len na jednej strane. A aj keď sú riglely položené na celý stĺpec, potom sa zaťaženie prekrývania a strechy prenáša do extrémnej kolóny v strede prierezu kolóny. V akom mieste bude prenášaný na výsledok tohto zaťaženia, závisí od uhla sklonu rigallov na nosičoch, moduly pružnosti rigill a stĺpcov a rad ďalších faktorov. Toto posunutie sa nazýva excentricita aplikácie zaťaženia e. V tomto prípade máme záujem o najpriaznivejšiu kombináciu faktorov, v ktorých sa zaťaženie prekrývajúceho sa na stĺpcoch prenáša čo najbližšie k okraju stĺpca. To znamená, že stĺpec okrem samotného zaťaženia bude tiež konať okamihový moment rovný M \u003d neA tento okamih by sa mal zohľadniť pri výpočte. V všeobecný Kontrola udržateľnosti možno vykonať podľa nasledujúceho vzorca:

N \u003d φrf - mf / w (2.1)

W. - Moment odporu voči sekcii. V tomto prípade je možné zaťaženie dolných extrémnych stĺpcov zo strechy považovať za centrálne aplikované a excentricita bude vytvoriť len zaťaženie. S excentrickosťou 20 cm

N p \u003d φrf - mf / w \u003d1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN Cr \u003d 5800 kg

Aj s veľmi veľkou excentrickosťou aplikácie zaťaženia máme viac ako dvojité zásoby pre silu.

Poznámka: SNIP II-22-81 (1995) "Konštrukcie kameňa a armády" odporúča použiť inú metódu výpočtu prierezu, ktorá berie do úvahy vlastnosti kamenných štruktúr, ale výsledok bude približne rovnaký, a preto sa metóda výpočtu odporúčaná Snip tu nie je uvedený.

Vonkajšie ložiskové steny by mali byť aspoň vypočítané pre pevnosť, stabilitu, lokálny odolnosť voči teplom a prenosom tepla. Zistiť ktorá hrúbka by mala byť tehlová stena , Je potrebné, aby bol svoj výpočet. V tomto článku zvážime výpočet nosnej schopnosti muriva a v nasledujúcich článkoch - zostávajúce výpočty. Aby ste nenechali ujsť výstup nového článku, prihlásiť sa k odberu newsletteru a po všetkých výpočtoch by mala existovať hrúbka steny. Vzhľadom k tomu, naša spoločnosť sa zaoberá výstavbou chatiek, to znamená, že nízko vzostupná konštrukcia, potom budeme zvážiť všetky výpočty pre túto kategóriu.

Dopravcovia Nazýva sa múry, ktoré vnímajú zaťaženie z dosiek z prekrývania, náterov, lúčov atď.

Posilnenie tehlového muriva Je povolené len vtedy, ak zvýšenie značky tehál a riešenia neumožňuje poskytnúť požadovanú schopnosť prenosu.

Príklad výpočtu tehlovej steny.

Výber odhadovanej časti.

V stenách s otvormi je sekcia akceptovaná na spodnej úrovni prepojok.

Poďme zvážiť priečny rez i-i.

N \u003d g + p1 \u003d 3,7T + 1,8T \u003d 5,5T

Zaťaženie z prekrývajúcich podláh G sa považuje za aplikované v strede.

Keďže zaťaženie z stropnej dosky (P 1) sa aplikuje nie v strede úseku, ale vo vzdialenosti od nej sa rovná:

e \u003d H / 2 - A / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150 mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

vytvorí sa ohýbací moment (m) v priereze I - I. Moment je práca sily na ramene.

M \u003d p 1 * e \u003d 1 800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Potom bude excentrickosť pozdĺžnej sily n:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Vzhľadom k tomu, nosná stena s hrúbkou 25 cm, potom vypočítala hodnotu náhodnej excentricity e ν \u003d 2 cm, potom celková excentricita je:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 cm

Pri e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Sila ADKI High-centrálne stlačeného prvku je určená vzorcom:

N ≤ m g φ 1 r a c Ω

Faktory m. a φ 1. V uvažovanej časti I - I sa rovná 1.

V prípade vlastného navrhovania tehlového domu je naliehavá potreba vypočítať, či odolať tehlový Tieto zásielky, ktoré sú uvedené v projekte. Zvlášť vážna situácia sa skladá z pokládkových miest, oslabených oknom a dverné kusy. V prípade veľkého zaťaženia tieto oblasti nemusia vydržať a byť zničené.

Presné výpočet stability tesnenia na kompresiu prekrývajúcimi podlahou je pomerne zložitá a je určená vzorcami vloženými do regulačný dokument SNIP-2-22-81 (ďalej len "<1>). V inžinierskych výpočtoch sily steny k kompresii sa zohľadňujú mnohé faktory, vrátane konfigurácie steny, odolnosť voči kompresiu, silu tohto typu materiálov a oveľa viac. Avšak približne, "na oči", môžete odhadnúť odpor múru do kompresie, pomocou odhadovaných tabuliek, v ktorých je sila (v tonách) spojená závislá od šírky steny, ako aj tehlových a maltových značiek. Stôl je vypracovaný na výšku steny 2,8 m.

Sila tabuľky tehlovej steny, tony (príklad)

Značky		Šírka stránky, pozri
tehlový	riešenie	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

V prípade, že hodnota šírky uchopenia je v intervale medzi zadanou, je potrebné zamerať sa na minimálny počet. Zároveň je potrebné pripomenúť, že nie sú všetky faktory, ktoré môžu nastaviť stabilitu, silu dizajnu a odolnosť tehlovej steny k kompresii v pomerne širokom rozsahu.

Časom načítania sú dočasné a konštantné.

Trvalé:

hmotnosť prvkov štruktúr (hmotnosť plotov, nosičov a iných štruktúr);
tlak pôd a hornín;
hydrostatický tlak.

Dočasné:

hmotnosť dočasných štruktúr;
zásielky zo stacionárnych systémov a zariadení;
tlak v potrubiach;
zaťaženie z uložených výrobkov a materiálov;
klimatické zaťaženie (sneh, holly, vietor atď.);
a veľa ďalších.

Pri analýze nákladov štruktúr by sa mali zohľadniť celkové účinky. Nižšie je príkladom výpočtu hlavných zaťažení na najjednoduchšej poschodí budovy.

LOADING BRICKOVÝ MURIKA

Pre účtovníctvo na predpokladanú časť steny sily, musíte zhrnúť zaťaženie:

V prípade nízko vzostupnej konštrukcie je úloha veľmi zjednodušená a mnohé dočasné faktory zaťaženia možno zanedbať tak, že sa pýtajú na určitú mieru bezpečnosti v štádiu návrhu.

Avšak, v prípade výstavby 3 alebo viac podláh, je potrebná starostlivá analýza na špeciálnych vzorcoch, pričom sa zohľadní pridanie zaťaženia z každého poschodia, uhol aplikácie sily a oveľa viac. V niektorých prípadoch sa silou jednoduchosti dosiahne výstužou.

Príklad výpočtu zaťaženia

Tento príklad zobrazuje analýzu existujúcich zaťažení na jednoduchosť 1. poschodia. Tu sú len trvalé zaťaženie z rôznych konštrukčné prvky Budovy, berúc do úvahy nerovnomernú hmotnosť štruktúry a uhol uplatňovania síl.

Údaje o analýze zdroja:

počet podláh - 4 poschodia;
hrúbka stien tehál t \u003d 64 cm (0,64 m);
podiel muriva (tehál, roztoku, omietky) m \u003d 18 kN / m3 (indikátor je prevzatý z referenčných údajov, tabuľka 19<1>);
šírka operácie okien je: SH1 \u003d 1,5 m;
výška otvorov okien - B1 \u003d 3 m;
sexy časť 0,64 * 1,42 m (naložená plocha, kde sa aplikuje hmotnosť prekrývajúcich konštrukčných prvkov);
výška podlahy VET \u003d 4,2 m (4200 mm):
tlak je rozdelený pod uhlom 45 stupňov.

Príklad zaťaženia steny (vrstva omietky 2 cm)

NST \u003d (3-4SH1V1) (H + 0,02) MYF \u003d (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 x 18 \u003d 0, 447mn.

Šírka zaťaženej plochy p \u003d mokrá * B1 / 2-w / 2 \u003d 3 * 4,2 / 2,0-0,64 / 2,0 \u003d 6 m

Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072mn

Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094mn

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290MN,

vrátane H2L \u003d (1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 3,878MN

Vlastná hmotnosť jednoduchosti

NPR \u003d (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 mn

Celkovým zaťažením bude výsledkom kombinácie týchto zaťažení na uchopenie budovy, pre jeho výpočet, zaťaženie zaťaženia zo steny sa vykonávajú, z prekrývania 2 metrov podlahy a hmotnosti predpokladanej oblasti) .

Systém systému analýzy zaťaženia a pevnosti

Ak chcete vypočítať jednoduchosť tehlovej steny, budete potrebovať:

dĺžka podlahy (je to výška lokality) (VET);
počet poschodí (CET);
hrúbka steny (t);
Šírka tehlovej steny (W);
parametre muriva (tehlový typ, tehlová značka, značka riešenia);

Square najjednoduchšie (P)

Tabuľka 15.<1> Je potrebné určiť koeficient A (charakteristické pre elasticitu). Koeficient závisí od značky typu, tehál a malty.
Indikátor flexibility (g)

V závislosti od indikátorov A a G podľa tabuľky 18<1> Musíte vidieť koeficient ohybu f.
Hľadanie výšky stlačenej časti

kde E0 je excrrodzitový indikátor.

Nájdenie plochy stlačenej časti časti

Psg \u003d p * (1-2 e0 / t)

Stanovenie flexibility stlačenej časti jednoduchého

Gsg \u003d mokré / ťažké

Definícia tabuľky. osemnásť<1> FSG koeficient založený na GSG a koeficient a.
Výpočet spriemerovaného koeficientu FSR

FSR \u003d (F + FSG) / 2

Definícia koeficientu Ω (tabuľka 19<1>)

Ω \u003d 1 + e / t<1,45

Výpočet sily ovplyvňujúce úseku
Stanovenie stability

Y \u003d KDV * FSR * R * PSG * Ω

KDV - Dlhodobý koeficient

R - Murársky odpor na kompresiu, možno definovať na tabuľke 2<1>v MPa

Nabiť

Príklad výpočtu sily muriva

- mokré - 3,3 m

- CET - 2

- T - 640 mm

- W - 1300 mm

- Parametre muriva (ílové tehly vyrobené pomocou plastového lisovania, cement-sandy riešenie, tehlová značka - 100, značka riešenie - 50)

Oblasti (p)

N \u003d 0,64 * 1,3 \u003d 0,832

Tabuľka 15.<1> Určiť koeficient a.

Flexibilita (g)

R \u003d 3,3 / 0,64 \u003d 5,156

Koeficient ohýbania (tabuľka 18<1>).

Výška stlačenej časti

Hard \u003d 0,64-2 * 0,045 \u003d 0,55 m

Oblasť stlačenej časti úseku

PSG \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

Flexibilita stlačenej časti

GSG \u003d 3,3 / 0,55 \u003d 6

fSG \u003d 0,96
Výpočet FSR

FSR \u003d (0,98 + 0,96) / 2 \u003d 0,97

Tabuľka. devätnásť<1>

ω \u003d 1 + 0,045 / 0,64 \u003d 1,07<1,45

Ak chcete určiť aktuálne zaťaženie, musíme vypočítať hmotnosť všetkých konštrukčných prvkov, ktoré majú vplyv na navrhnutú časť budovy.

Stanovenie stability

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1 113 mn

Nabiť

Podmienka je splnená, sila muriva a pevnosť jej prvkov je dostatočná

Nedostatočná odolnosť jednoduchosti

Čo robiť, ak vypočítaný odpor tlaku tlaku nestačí? V tomto prípade je potrebné posilniť stenu pomocou výstuže. Nižšie je príklad analýzy požadovanej modernizácie štruktúry s nedostatočným kompresným odporom.

Pre pohodlie môžete použiť tabuľkové údaje.

Spodný riadok predstavuje indikátory pre stenu, vystužené drôteným pletivom s priemerom 3 mm, s bunkou 3 cm, trieda B1. Posilnenie každého tretieho radu.

Zvýšenie pevnosti je približne 40%. Typicky je táto odolnosť voči kompresiu dostatočná. Je lepšie vykonať podrobnú analýzu výpočtom zmeny v pevnostných charakteristík v súlade s navrhovaným spôsobom štrukturálneho vylepšenia.

Nižšie je príklad takéhoto výpočtu.

Príklad výpočtu amplifikácie spoločného

Zdrojové údaje - pozri predchádzajúci príklad.

výška podlahy je 3,3 m;
hrúbka steny - 0,640 m;
murárska šírka 1 300 m;
typické charakteristiky muriva (typ tehál - ílové tehly vyrobené stlačením, typ riešenia - cement s pieskom, značka tehál - 100, malty - 50)

V tomto prípade sa neuskutočňuje stav v\u003e n (1 113)<1,5).

Vyžaduje sa zvýšiť kompresný odpor a silu štruktúry.

Zisk

k \u003d U1 / Y \u003d 1,5 / 1 113 \u003d 1,348,

tí. Je potrebné zvýšiť silu štruktúry o 34,8%.

Posilnenie vystuženej betónovej spony

Výstuž je vyrobený káblom 0,060 m za hrúbkou 0,060 m. Vertikálne tyče 0,340 m2, svorky 0,0283 m2 v prírastkoch 0,150 m.

Rozmery časti zvýšeného dizajnu:

Sh_1 \u003d 1300 + 2 * 60 \u003d 1,42

T_1 \u003d 640 + 2 * 60 \u003d 0,76

S takýmito indikátormi sa vykonáva stav v\u003e \u003d n. Odolnosť voči kompresii a pevnosti štruktúry je dostatočná.

Zaťaženie pre jednoduchosť na úrovni regenerácie prvého poschodia prekrývania, kN	Hodnoty, KN.
sneh pre II01	10006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,4*0,001=115,7
valcované strešné krytiny Koberec-100N / m 2	1006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,1*0,001=9,1
asfaltový poter pri p \u003d 15000N / m 3 hrúbka 15 mm	150000,0156,7423,00,51,20,001=20,9
tepelne-drevo-vláknité dosky s hrúbkou 80 mm s hustotou p \u003d 3000N / m3	30000,086,7423,00,51,20,001=22,3
ParoSolácia - 50N / m 2	506,7423,00,51,2*0,001=4,7
prefabrikované železničné platne - 1750N / m 2	17506,7423,00,51,1*0,001=149,2
farma W / B hmotnosť	69001,10,01=75,9
hmotnosť rímsy na stene tehlovej muriva pri p \u003d 18000N / m3	18000((0,38+0,43)0,50,51-0,130,25)* 6,741,1*0,001=23,2
murovaná muriva nad +3.17	18000((18,03-3,17)6,74 - 2,42,13)0,511,1*0,001=857
zamerané na prekrývajúce sa skrutky (podmienené)	1197505,690,530,001=1022
hmotnosť plnenia okna v n \u003d 500n / m 2	5002,42,131,1*0,001=8,3

Celkový výpočet zaťaženie na uchopenie v úrovni možností. +3.17:

N \u003d 115,7 + 9,1 + 20,9 + 22,3 + 4,7 + 149,2 + 75,9 + 23,2 + 857.1 + 1022 + 8,3 \u003d 2308,4.

Je povolené byť považované za stenu rozrezanú v nadmorskej výške na prvky s jedným rozpätím s umiestnením nosných závesov na úrovni riglelov. Zároveň sa zaťaženie z horných poschodí nasníma aplikuje v strede závažnej časti stien prekrývajúcej podlahy a všetky zaťaženia p \u003d 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 \u003d 340,7 kN v tejto podlahe sa považujú za použité skutočná excentricita vzhľadom na stredisko závažnosti.

Vzdialenosť od bodu použitia reakčných reakcií Rižového R do vnútorného okraja steny v neprítomnosti podpery, ktoré upevňujú polohu nosného tlaku, nie viac ako tretina hĺbky priechodu a nie viac ako 7 cm.

S hĺbkou križovatého riglelu v stene A 3 \u003d 380 mm, a 3: 3 \u003d 380: 3 \u003d 127 mm\u003e 70 mm Prijímame bod aplikácie nosného tlaku p \u003d 340,7 kN vo vzdialenosti 70 mm od 70 mm vnútorný okraj steny.

Odhadovaná výška najjednoduchšej v dolnom poschodí

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Pre dizajnovú schému uchopenia spodného poschodia budovy vezmeme stojan s stláčaním na úrovni okraja základu a s sklopnou podporou v úrovni prekrývania.

Flexibilita uchopenia triedy 100 vyrobená zo silikátovej tehly na značku 25 roztoku, s R \u003d 1,3MP, keď je murárska charakteristika α \u003d 1000

λ h \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6,31

Koeficient pozdĺžneho ohybu φ \u003d 0,96, v stenách s tuhým horným nosičom, pozdĺžny ohyb v nosných úsekoch sa nesmie brať do úvahy (φ \u003d 1) v strednej tretine výšky tesnenia, koeficient Pozdĺžny ohýbanie sa rovná vypočítanej hodnote φ \u003d 0,96. V predbežnom ramene výšky sa líši lineárne od φ \u003d 1 k vypočítanej hodnote φ \u003d 0,96

Hodnoty koeficientu pozdĺžneho ohybu v odhadovaných úsekoch uchopenia, v úrovniach vrcholu a spodnej časti otvárania okna:

φ 1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

φ 2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

Vesmírky ohýbania momentov v úrovni reštrukturalizácie riglelu a v odhadovaných častiach uchopenia na úrovni vrcholu a spodnej časti otvoru okna, KNM:

M \u003d PE \u003d 340,7 * (0,51 * 0,5-0,07) \u003d 63,0

M 1 \u003d 63,0

M 11 \u003d 63,0

Veľkosť normálnych síl v tých istých častiach najjednoduchšieho, KN:

N1 \u003d 2308,4 + 0,51 * 6,74 * 0,2 * 1800 * 1.1 * 0,01 \u003d 2322.0

N 11 \u003d 2322 + (0,51 * (6,74-2,4) * 2.1 * 1800 * 1.1 + 50 * 2.1 * 2.4 * 1.1) * 0,01 \u003d 2416,8

N 111 \u003d 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1.1 * 0,01 \u003d 2471.2.

Excentrickosť pozdĺžnych síl E 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66,0: 2308,4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56.3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15,7: 2416,8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 \u003d 0 MMY \u003d 0,5 * H \u003d 0,5 * 510 \u003d 255 mm.

Prospešné schopnosti echkocely stlačených jednoduchostí obdĺžnikového úseku

stanovený vzorcom:

N \u003d m g φ 1 ra * (1- ) Ω, kde coω \u003d 1 + <=1.45,
Kde je koeficient pozdĺžneho ohybu pre celú časť prvku obdĺžnikového Moldho C \u003d H-2E 0, mg - koeficient, ktorý berie do úvahy účinok dlhodobej prevádzky zaťaženia (PROCHA \u003d 510 mm \u003e 300 mm, užívajte 1), oxidovú oblasť závažnosti.

Prospešné schopnosti (pevnosť) tesnenia v úrovni redukcie riglelu pri φ \u003d 1,00, e 0 \u003d 27 mm, λ c \u003d L 0: HC \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 27) \u003d 7.1, φ c \u003d 0,936,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) \u003d 0,968, Ω \u003d 1 +
<1.45

N \u003d 1 * 0,968 * 1,3 * 6740 * 510 * (1-
) 1.053 \u003d 4073 kN\u003e 2308 kN

Prospešné schopnosti (pevnosť) tesniacej časti 1-1 na φ \u003d 0,987, e 0 \u003d 24 mm, λ c \u003d l 0: hc \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 24 ) \u003d 6,97, φ c \u003d 0,940,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (0,987 + 0,940) \u003d 0,964, Ω \u003d 1 +
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
) 1.047 \u003d 2631 kN\u003e 2322 kN

Nosnosť (sila) tesnenia v oddiele II-iipriφ \u003d 0,970, e 0 \u003d 6 mm, λ c \u003d L 0: HC \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 6) \u003d 6, 47, φ c \u003d 0,950,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (0,970 + 0,950) \u003d 0,960, Ω \u003d 1 +
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1.3 * 4340 * 510 * (1- ) 1.012 \u003d 2730 kN\u003e 2416.8 kN

Nosnosť (sila) tesnenia v sekcii III-iiiv úroveň okraja základu pod centrálnou kompresiou atφ \u003d 1, e 0 \u003d 0 mm,

N 111 \u003d 1 * 1 * 1.3 * 6740 * 510 \u003d 4469 kN\u003e 2471 kN

Tak Sila najjednoduchšej je poskytovaná vo všetkých častiach spodného poschodia budovy.

Pracovná posilnenie	Odhadovaná časť	Odhadované úsilie M, N mm	R a s c h e t n y e x a r a k t e r i s t a k a			Odhadované armatúry	Prijaté armatúry
Pracovná posilnenie	Odhadovaná časť	Odhadované úsilie M, N mm	, mm	, mm	Trieda armatúry	Odhadované armatúry	Prijaté armatúry
V dolnej zóne	V extrémnych letoch	123,80*10					A s \u003d 760 mm 2 v dvoch plochých snímok
V dolnej zóne	V stredných výhodách	94,83*10					A s \u003d 628 mm 2 v dvoch plochých snímok
V hornej zóne	V druhom rozpätí	52,80*10					A s \u003d 308 mm 2 v dvoch snímok
	Vo všetkých stredných únikoch	41,73*10					A s \u003d 226 mm 2 v dvoch snímok
	Na podporu	108,38*10					A s \u003d 628 mm 2 v jednej mriežke v tvare p
	Na obes	94,83*10					A s \u003d 628 mm 2 v jednej mriežke v tvare p

Tabuľka 3.

Psík

Krížové sily, KNM

V extrémnych letoch

V stredných výhodách

Tabuľka 7.

Poloha		Armatúra v priereze, mm			R a c c h budete t n y e x a r do r a c t i c a
Poloha		Pred útesmi	Lezenie	Po útesových tyčích		mm. x10	Karty. deväť
V dolnej zóne RIGL	V extrémnej prevádzke: podpora A.
	podpora B.
	V priemere prevádzku: podpora B.
V hornej časti Riegel	Podpora v: z extrémneho rozpätia
V hornej časti Riegel	z obchodov stredného rozpätia

Odhadovaná časť	Odhadované úsilie m, kn * m	Veľkosti sekcie, mm	Odhadované vlastnosti	Pozdĺžne pracovné armatúry trieda AIII, mm		Skutočná nosnosť, KN * m
Odhadovaná časť	Odhadované úsilie m, kn * m		Rb \u003d 7,65 MPa	R S \u003d 355 MPA	Skutočné prijaté	Skutočná nosnosť, KN * m
V dolnej zóne extrémnych rozpätí
V hornej zóne nad podperami na okraji stĺpca
V dolnej zóne stredných rozpätí
V hornej zóne nad nosičmi s pokolením stĺpca

Orientovať

A s g a b a y u u m o m e n t, k n m

V extrémnych letoch

V stredných výhodách

Numy hlavnej fázy momentov pri nakladaní podľa schém 1 + 4

rozsah

M. \u003d 145,2 KNM.

Orgáty redistribúcie EPPRA IIA

Numy hlavnej fázy momentov pri nakladaní podľa schém 1 + 5

Redistribúcia úsilia kvôli zníženiu referenčného momentu m rozsah

Ďalšie Epira M. \u003d 89,2 KNM

Orgány redistribúcie EPUR IIIA

Psík

A s g a b a y u u m o m e n t, k n m

Krížové sily, KNM

V extrémnych letoch

V stredných výhodách

		Pozdĺžne armatúry Získané armatúry	Krížové armatúry krok	Priečna sila v mieste lámacích tyčí, kN	Dĺžka spustenia ukončených tyčí pre miesto teoretického útesu, mm	Minimálna hodnota Ω \u003d 20d, mm	Prijatá hodnota Ω, mm	Vzdialenosť od osi podpory, mm
		Pozdĺžne armatúry Získané armatúry	Krížové armatúry krok	Priečna sila v mieste lámacích tyčí, kN		Minimálna hodnota Ω \u003d 20d, mm	Prijatá hodnota Ω, mm	Na miesto teoretického útesu (na stupnici pozemku materiálov)	Pred skutočným miestom útesu

V dolnej zóne RIGL	V extrémnej prevádzke: podpora A.
	podpora B.
	V priemere prevádzku: podpora B.
V hornej časti Riegel	Podpora v: z extrémneho rozpätia
V hornej časti Riegel	z obchodov stredného rozpätia

Bp1 s Rs \u003d 360 MPa, AIII s Rs \u003d 355 MPa

V extrémnych miestach medzi osami 1-2 a 6-7

V extrémnych spinoch

V stredných rozpätiach

V stredných úsekoch medzi osami 2-6

V extrémnych spinoch

V stredných rozpätiach

Poloha		Armatúra v priereze, mm 2			Odhadované vlastnosti
Poloha		Pred útesmi	lezenie	Po lezeckých prútoch		b * H 0, mm 2 * 10 -2	M \u003d R B * B * H 0 * A 0, KN * M
V dolnej zóne RIGL	V extrémnom rozpätí: podpora A.
	podpora B.
	V priemere: podpora B.
	podpora S.
V hornej časti Riegel	Podpora v: zo strany ďaleko
	z stredného rozpätia
	Podpora S. z oboch pokrokov

Umiestnenie rozbitých tyčí		Pozdĺžne __ armatúru__ získané armatúry	Krížové armatúry _množstvo	Priečna sila v mieste teoretického útesu tyčí, kN	Dĺžka spustenia ukončených tyčí pre miesto teoretického útesu, mm	Minimálna hodnota W \u003d 20D	Prijatá hodnota W, mm	Vzdialenosť od osi podpory, mm
Umiestnenie rozbitých tyčí		Pozdĺžne __ armatúru__ získané armatúry	Krížové armatúry _množstvo	Priečna sila v mieste teoretického útesu tyčí, kN		Minimálna hodnota W \u003d 20D	Prijatá hodnota W, mm	Na miesto teoretického útesu (podľa grafu materiálov)	Pred skutočným miestom útesu
V dolnej zóne RIGL	V extrémnom rozpätí: podpora A.
	podpora B.
	V priemere: podpora B.
	podpora S.
V hornej časti Riegel	Podpora v: zo strany ďaleko
	z stredného rozpätia
	Podpora S. z oboch pokrokov