III. Calcularea structurilor de piatră. Cum se calculează zidurile de zidărie pentru calcularea stabilității a rezistenței calcanului de zidărie Calculator de perete

Pereții portali externi trebuie să fie cel puțin calculați pentru rezistență, stabilitate, rezistență la transferul de căldură locală. A descoperi care grosime ar trebui să fie un zid de cărămidă , Este necesar să se facă calculul. În acest articol vom lua în considerare calculul capacitatea transportatorului Zidărie de cărămidă, și în următoarele articole - alte calcule. Pentru a nu pierde rezultatele noului articol, abonați-vă la newsletter-ul și veți uneni, care ar trebui să existe o grosime a peretelui după toate calculele. Deoarece compania noastră este angajată în construcția de cabane, adică construcția redusă, atunci vom lua în considerare toate calculele pentru această categorie.

Transportatori Se numește ziduri care percep sarcina din plăci de suprapunere, acoperiri, grinzi etc.

De asemenea, trebuie să luați în considerare ștampila de cărămidă cu privire la rezistența la îngheț. Deoarece toată lumea construiește o casă pentru sine, cel puțin o sută de ani, apoi cu un mod de umiditate uscat și normal al spațiilor, un brand (M RZ) este luat de la 25 și mai mare.

În timpul construcției unei case, cabana, garajul, o gazdă. Bruks și alte sisteme cu un regim de umiditate uscat și normal, se recomandă utilizarea cărămizilor goale pentru pereții exteriori, deoarece conductivitatea termică este mai mică decât cea a normă întreagă. În consecință, cu un calcul al ingineriei de căldură, grosimea izolației va fi mai mică, ceea ce va economisi bani atunci când o achiziționează. Cărămizi de lungă durată pentru pereții externi trebuie să fie aplicate numai dacă este necesar pentru a asigura rezistența zidăriei.

Consolidarea zidăriei de cărămidă Este permisă numai dacă creșterea brandului de cărămidă și soluție nu permite să furnizeze capacitatea de transport necesară.

Un exemplu de calcul al zidului de cărămidă.

Abilitatea de transport de zidărie depinde de mulți factori - de la marca de cărămizi, gradul soluției, de la prezența deschiderilor și dimensiunea acestora, de la flexibilitatea pereților etc. Calculul capacității de lagăr începe cu definiția schemei de calcul. La calcularea pereților pe sarcini verticale, peretele este considerat operat pe suporturi fixe cu balamale. La calcularea pereților pe sarcini orizontale (vânt), peretele este considerat rigid ciudat. Este important să nu confundați aceste scheme, deoarece momentele vor fi diferite.

Selectarea secțiunii estimate.

În pereții surzi pentru secțiunea Calculată, Crucea din I-I la nivelul suprapunerii cu forța longitudinală N și momentul maxim de încovoiere M. este adesea periculos secțiunea II-IIDeoarece momentul de încovoiere este puțin mai mic decât maxim și egal cu 2 / 3M, iar coeficienții m g și φ sunt minim.

În pereții cu deschideri, secțiunea este acceptată la nivelul inferior al jumperiilor.

Să luăm în considerare secțiunea transversală I-i.

Din articolul trecut Recoltarea încărcăturii pe peretele primului etaj Luați valoarea rezultată a încărcăturii complete, care include încărcături din suprapunerea primului etaj P 1 \u003d 1,8T și etajele de mai sus g \u003d g P + P. 2 + G. 2 = 3.7T:

N \u003d g + p 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5.5t

Suprapunerea plăcii se bazează pe perete la o distanță de 150 mm. Forța longitudinală P 1 din suprapunere va fi la o distanță de A / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm. De ce 1/3? Deoarece complotul de stres din zona de susținere va fi sub forma unui triunghi, iar centrul de gravitate al triunghiului este doar 1/3 din lungimea suportului.

Sarcina de la etajele de acoperire G este considerată aplicată în centru.

Deoarece sarcina din placa plafonului (P 1) nu este aplicată în centrul secțiunii, dar la o distanță de ea egală:

e \u003d h / 2 - A / 3 \u003d 250mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

va crea un moment de îndoire (m) în secțiunea I-i. Momentul este lucrarea de rezistență pe umăr.

M \u003d p 1 * E \u003d 1,800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Apoi, excentricitatea forței longitudinale N va fi:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5.5 \u003d 2,5 cm

La fel de perete pamant 25cm grosime, apoi a calculat valoarea excentricității aleatorie E n \u003d 2 cm, atunci excentricitatea totală este:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 cm

La e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Forța elementului comprimat de înaltă centranenial ADKI este determinată prin formula:

N ≤ m g g φ 1 r a c Ω

Factori m G. și φ 1. În secțiunea considerată a I - sunt egal cu 1.

Cărămidă - suficient de durabilă material de construcțiiMai ales plin, iar în timpul construcției de case în 2-3 etaje pereți de cărămizi ceramice obișnuite în calcule suplimentare, de obicei, nu au nevoie. Cu toate acestea, există situații diferite, de exemplu, este planificată casa cu doua etaje Cu o terasă la etajul al doilea. Riglels metalic, care se vor baza, de asemenea, pe grinzile metalice ale terasei care se suprapun, se planifica sa fie scurs la coloanele de caramida din caramida goala din față 3 metri înălțime, deasupra va fi coloanele cu o înălțime de 3 m, la care acoperișul se va baza:

În același timp, apare o întrebare naturală: ce secțiune minimă a coloanelor va oferi rezistența și stabilitatea necesară? Bineînțeles, ideea a scos coloanele de pe cărămidă de lut, și chiar mai mult, zidurile casei, sunt departe de noi și toate posibilele aspecte ale calculelor de ziduri de cărămidă, comuniști, stâlpi care sunt esența coloanelor, sunt suficient de detaliate în structurile de piatră și armarmat "SNIP II-22-81 (1995). Acesta este acest document de reglementare și ar trebui să fie ghidat de calcule. Calculul de mai jos nu mai este mai mult decât un exemplu de utilizare a snipului specificat.

Pentru a determina rezistența și stabilitatea coloanelor, trebuie să aveți suficiente date sursă, cum ar fi: brand de cărămidă pentru rezistență, zona de religie Rheel pe coloane, încărcătura pe coloane, zona crucii Secțiunea din coloană și dacă nu este cunoscută niciuna dintre acestea în stadiul de proiectare, puteți face în felul următor:

sub compresia centrală

Proiectat: Terasa cu dimensiuni de 5x8 m. Trei coloane (unul în mijloc și două de-a lungul marginilor) din secțiunea Cruca de cărămidă goală facială de 0,25x0,25 m. Distanța dintre axele coloanei de 4 m. Brand de cărămidă pentru Puterea M75.

Cu această schemă de proiectare, sarcina maximă va fi pe coloana de fund din mijloc. Este tocmai ea și ar trebui să se bazeze pe putere. Încărcarea pe coloană depinde de setul de factori, în special de zona de construcție. De exemplu, Încărcătura de zăpadă Acoperișul din St. Petersburg este de 180 kg / m & sup2, iar în Rostov-on-Don - 80 kg / m & sup2. Având în vedere greutatea acoperișului în sine 50-75 kg / m & sup2 încărcătura pe coloana de pe acoperișul pentru Pușkin Regiunea Leningrad. Poate:

N cu acoperiș \u003d (180 · 1.25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg sau 3 tone

De la încărcăturile actuale de la podeaua suprapunerii și de la oameni, stoarce pe terasă, mobilier etc. încă, dar placă de beton armat cu siguranta nu a fost planificata, dar se presupune ca suprapunerea va fi din lemn, de la minciuna separat consiliul tivit., Pentru a calcula încărcarea de pe terasă, puteți lua o încărcătură uniformă distribuită de 600 kg / m² și sup2, apoi forța concentrată de pe terasa care acționează pe coloana centrală va fi:

N de la terasă \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg sau 6 tone

Greutatea coloanei proprii 3 m va fi:

N din coloana \u003d 1500 · 3 · 0.38 · 0.38 \u003d 649,8 kg sau 0,65 tone

Astfel, încărcarea totală a coloanei de fund din partea inferioară a coloanei din coloana din apropierea fundației va fi:

N cu aproximativ \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg sau 10,3 tone.

Cu toate acestea, în acest caz, este posibil să se țină seama de faptul că nu există probabilitate foarte mare ca povara temporară a zăpezii, maximul în timp de iarna, iar sarcina temporară pe suprapunere, maximul vara, va fi atașat simultan. Acestea. Suma acestor încărcări poate fi înmulțită cu raportul de probabilitate de 0,9, apoi:

N cu aproximativ \u003d (3000 + 6000) · 0.9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgsau 9.4 TONE

Încărcarea estimată a coloanelor extreme va fi de aproape două ori mai mică:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg sau 5.8 tone.

2. Determinarea rezistenței la zidărie.

Brandul de cărămidă M75 înseamnă că cărămida trebuie să reziste la sarcina de 75 kgf / cm & sup2, totuși, puterea cărămizii și puterea de zidărie sunt lucruri diferite. Înțelegeți că acest lucru va ajuta următorul tabel:

tabelul 1. Rezistența estimată de compresie pentru zidărie

Dar asta nu este tot. Toate aceleași SNIP II-22-81 (1995) revendicări 3.11 A) recomandă mai puțin de 0,3 M & Sup2 în zona de stâlpi și seamănă, multiplicați valoarea rezistenței calculate la coeficientul de condiții de lucru γ c \u003d 0,8. Și din moment ce zona secțiunii transversale a coloanei noastre este de 0,25x0.25 \u003d 0,0625 m & sup2, va trebui să utilizeze această recomandare. După cum putem vedea, pentru cărămida brandului M75, chiar și atunci când se utilizează o soluție de zidărie M100, puterea zidăriei nu va depăși 15 kgf / cm & sup2. Ca rezultat, rezistența calculată pentru coloana noastră va fi de 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm & sup2, apoi tensiunea maximă de compresie va fi:

10300/625 \u003d 16,48 kg / cm & sup2\u003e r \u003d 12 kgf / cm & sup2

Astfel, pentru a asigura rezistența necesară a coloanei, este necesară sau utilizată de cărămida cu o rezistență mai mare, de exemplu, M150 (rezistența la comprimare calculată în timpul M100 Solution Marque va fi de 22 · 0,8 \u003d 17,6 kg / cm & sup2) sau să măriți secțiunea transversală a coloanei sau să utilizați armarea încrucișată a zidăriei. În timp ce ne vom concentra pe utilizarea unei cărămidă facială mai durabilă.

3. Determinarea stabilității coloanei de cărămidă.

Forța de zidărie și stabilitatea coloanei din cărămidă este, de asemenea, lucruri diferite și la fel Snip II-22-81 (1995) recomandă determinarea stabilității coloanei de cărămidă în conformitate cu următoarea formulă:

N ≤ m g φrf (1.1)

m G. - Coeficientul ținând cont de efectul încărcării pe termen lung. În acest caz, noi, convențional vorbind, a fost norocos, deoarece cu înălțimea secțiunii h. ≤ 30 cm, valoarea acestui coeficient poate fi luată egal cu 1.

φ - Coeficientul bendura longitudinalăÎn funcție de flexibilitatea coloanei λ . Pentru a determina acest coeficient, trebuie să știți o lungime estimată Coloane l. O.Și nu coincide întotdeauna cu înălțimea coloanei. Subtilitățile de determinare a lungimii de design ale designului nu sunt prezentate aici, doar noi observăm că, potrivit lui Snip II-22-81 (1995) clauza 4.3: "Înălțimile calculate ale pereților și stâlpilor l. O. Când se determină coeficienții de îndoire longitudinală φ În funcție de condițiile de susținere a acestora la suporturile orizontale ar trebui luate:

a) cu suporturi cu balamale fixe l. O \u003d N.;

b) cu un suport superior elastic și un vârf dur în suportul inferior: pentru clădirile cu un singur rang l. O \u003d 1,5 ore, pentru clădirile multipresive l. O \u003d 1,25h.;

c) pentru modelele libere permanente l. O \u003d 2N.;

d) pentru structurile cu secțiuni de referință parțial ciupite - luând în considerare gradul real de ciupire, dar nu mai puțin l. O \u003d 0.8n.Unde N. - Distanța dintre suprapuneri sau alte suporturi orizontale, cu beton armat orizontal suportă distanța dintre ele în lumină. "

La prima vedere, schema noastră de calcul poate fi considerată ca fiind satisfăcătoare a condițiilor din clauza B). Adică, puteți lua l. O \u003d 1,25h. \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 metri sau 375 cm. Cu toate acestea, putem folosi cu încredere această semnificație numai atunci când suportul inferior este cu adevărat greu. Dacă coloana de cărămidă este prevăzută pe un strat de impermeabilizare de la cauciuc, așezat pe fundație, atunci un astfel de suport trebuie tratat ca o balama și nu a fost ciupită rigid. Și în acest caz, designul nostru în plan paralel cu planul de perete este variabil geometric, deoarece designul suprapunerii (plăci mincinoase separat) nu asigură o rigiditate suficientă în planul specificat. 4 ieșiri sunt posibile dintr-o situație similară:

1. Aplicați o schemă constructivă fundamental diferită, De exemplu, coloanele metalice care sunt sigilate rigid la fundație, la care vegelul suprapunerii va fi sudat, apoi din considerente estetice, coloanele metalice pot fi alese de caramida de față a oricărui brand, deoarece întreaga încărcătură va fi luată metal. În acest caz, adevărul trebuie să fie calculat prin coloane metalice, dar lungimea calculată poate fi luată l. O \u003d 1,25h..

2. Face o altă suprapunere, de exemplu, din materiale de foi, care vă vor permite să luați în considerare atât suportul superior cât și inferior al coloanei, cum ar fi articulat, în acest caz l. O \u003d H..

3. Face o diafragmă de rigiditate În plan paralel cu planul de perete. De exemplu, pe margini, stați coloane, ci mai degrabă un lucru simplu. De asemenea, va face posibilă considerarea atât a suportului superior cât și inferior al coloanei, ca articulat, dar în acest caz este necesar să se calculeze suplimentar diafragma rigidității.

4. Nu acordați atenție opțiunilor de mai sus și calculați coloanele, așa cum se află separat cu un suport inferior rigid, adică. l. O \u003d 2N.. În cele din urmă, grecii antice își pun coloanele (deși, nu din cărămizi) fără nicio cunoaștere a rezistenței materialelor, fără utilizarea ancorelor metalice și, atât de cu atenție scrisă de standardele de construcție, iar regulile din acele zile nu erau, Cu toate acestea, unele coloane merită și până în prezent.

Acum, cunoașterea lungimii estimate a coloanei, puteți determina coeficientul de flexibilitate:

λ H. \u003d L. O. / H. (1.2) sau

λ I. \u003d L. O. (1.3)

h. - înălțimea sau lățimea secțiunii transversale a coloanei și i. - Radius de inerție.

Nu este dificil să se determine raza de inerție în principiu, este necesar să se împartă momentul inerției secțiunii în zona secțiunii transversale și apoi să eliminați rădăcina pătrată din rezultat, dar în acest caz nu există o necesitate mare . În acest fel λ h \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Acum, cunoașterea valorii coeficientului de flexibilitate, puteți determina în final coeficientul de îndoire longitudinală conform tabelului:

masa 2. Coeficienții de îndoire longitudinală pentru structurile de piatră și brațe
(conform Snip II-22-81 (1995))

În același timp, caracteristica elastică a zidăriei α Determinată de tabel:

Tabelul 3.. Caracteristica elastică a zidăriei α (conform Snip II-22-81 (1995))

Ca rezultat, valoarea coeficientului de îndoire longitudinală va fi de aproximativ 0,6 (cu valoarea caracteristicilor elastice α 7. 1200, conform revendicării 6). Apoi, sarcina maximă din coloana centrală va fi:

N p \u003d m g φγ cu rf \u003d 1 · 0,6 · 0.8 · 22 · 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

Aceasta înseamnă că secțiunea adoptată de 25x25 cm pentru a asigura stabilitatea coloanei centrale centrale inferioare nu este suficientă. Pentru a crește stabilitatea, cea mai optimă va crește secțiunea transversală a coloanei. De exemplu, dacă așezați o coloană cu goliciunea în jumătate din cărămidă, dimensiuni 0,38x0,38 m, astfel nu numai zona secțiunii transversale a coloanei până la 0,13 M & Sup2 sau 1300 cm & Sup2 va crește, dar raza inerției coloanei va crește i. \u003d 11,45 cm.. Atunci λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4, și valoarea coeficientului φ \u003d 0,8.. În acest caz, sarcina maximă din coloana centrală va fi:

N p \u003d m g φγ de la rf \u003d 1 · 0.8 · 0.8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e n cu aproximativ \u003d 9400 kg

Aceasta înseamnă că secțiunea transversală 38x38 cm pentru a asigura stabilitatea coloanei centrale centrale inferioare este suficientă cu o marjă și poate chiar să reducă brandul de cărămidă. De exemplu, cu un brand M75 acceptat inițial, sarcina limită va fi:

N p \u003d m g φγ cu rf \u003d 1 · 0.8 · 0.8 · 12 · 1300 \u003d 9984 kg\u003e n cu aproximativ \u003d 9400 kg

Se pare că este totul, dar este de dorit să se țină cont de un alt detaliu. Fundația în acest caz este mai bună de a face cu o panglică (una pentru toate cele trei coloane), și nu un pic (separat pentru fiecare coloană), altfel și mai multe fundații de fundații vor duce la tensiuni suplimentare în corpul coloanei și poate provoca distrugerea. Având în vedere toate cele de mai sus, cea mai optimă secțiune transversală a coloanelor este de 0,51x0,51 m, iar din punct de vedere estetic, o astfel de secțiune transversală este optimă. Zona transversală a acestor coloane va fi de 2601 cm & sup2.

Exemplu de calcul al coloanei de cărămidă pentru stabilitate
Cu compresie cu outcidentren

Coloanele extreme din casa proiectată nu vor fi comprimate central, deoarece rigida se va baza pe ele numai pe de o parte. Și chiar dacă Riglels va fi așezat pe întreaga coloană, atunci sarcina din suprapunere și acoperiș va fi transmisă în coloana extremă din centrul secțiunii transversale a coloanei. În ce fel de loc va fi transmis la rezultatul acestei sarcini, depinde de unghiul de înclinare a riglels pe suporturile, modulele de elasticitate a rigidelor și a coloanelor și un număr de alți factori. Această deplasare se numește excentricitatea aplicației de încărcare. În acest caz, suntem interesați de combinația cea mai nefavorabilă a factorilor, în care sarcina de la suprapunerea pe coloane va fi transmisă cât mai aproape posibil de marginea coloanei. Aceasta înseamnă că coloana pe lângă sarcină în sine va acționa, de asemenea, un moment de îndoire egal cu M \u003d N.Și acest moment ar trebui luat în considerare la calcularea. ÎN general Verificarea durabilității poate fi efectuată în conformitate cu următoarea formulă:

N \u003d φrf - MF / W (2.1)

W. - momentul rezistenței la secțiune. În acest caz, sarcina pentru coloanele extreme inferioare din acoperiș poate fi considerată aplicată centralizată, iar excentricitatea va crea doar o sarcină de la suprapunere. Cu o excentricitate 20 cm

N p \u003d φrf - mf / w \u003d1 · 0.8 · 0.8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975,68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg

Astfel, chiar și cu o excentricitate foarte mare a aplicării încărcăturii, avem mai mult decât un stoc dublu pentru rezistență.

Notă: SNIP II-22-81 (1995) "Proiecte de piatră și armocament" recomandă utilizarea unei alte metode de calculare a secțiunii transversale, care ia în considerare caracteristicile structurilor de piatră, dar rezultatul va fi aproximativ același, prin urmare, metoda de calcul recomandată de Snip nu este dat aici.

Pereții portali externi trebuie să fie cel puțin calculați pentru rezistență, stabilitate, rezistență la transferul de căldură locală. A descoperi care grosime ar trebui să fie un zid de cărămidă , Este necesar să se facă calculul. În acest articol, vom lua în considerare calcularea capacității transportatorului de zidărie și în următoarele articole - calculele rămase. Pentru a nu pierde rezultatele noului articol, abonați-vă la newsletter-ul și veți uneni, care ar trebui să existe o grosime a peretelui după toate calculele. Deoarece compania noastră este angajată în construcția de cabane, adică construcția redusă, atunci vom lua în considerare toate calculele pentru această categorie.

Transportatori Se numește ziduri care percep sarcina din plăci de suprapunere, acoperiri, grinzi etc.

Consolidarea zidăriei de cărămidă Este permisă numai dacă creșterea brandului de cărămidă și soluție nu permite să furnizeze capacitatea de transport necesară.

Un exemplu de calcul al zidului de cărămidă.

Selectarea secțiunii estimate.

În pereții cu deschideri, secțiunea este acceptată la nivelul inferior al jumperiilor.

Să luăm în considerare secțiunea transversală I-i.

N \u003d g + p 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5.5t

Sarcina de la etajele de acoperire G este considerată aplicată în centru.

Deoarece sarcina din placa plafonului (P 1) nu este aplicată în centrul secțiunii, dar la o distanță de ea egală:

e \u003d h / 2 - A / 3 \u003d 250mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

va crea un moment de îndoire (m) în secțiunea transversală I - I. Momentul este lucrarea de rezistență pe umăr.

M \u003d p 1 * E \u003d 1,800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Apoi, excentricitatea forței longitudinale N va fi:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5.5 \u003d 2,5 cm

Deoarece peretele purtător cu o grosime de 25 cm, apoi a calculat valoarea excentricității aleatorie E n \u003d 2 cm, atunci excentricitatea totală este:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 cm

La e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Forța elementului comprimat de înaltă centranenial ADKI este determinată prin formula:

N ≤ m g g φ 1 r a c Ω

Factori m G. și φ 1. În secțiunea considerată a I - sunt egal cu 1.

În cazul designului unei cărămizi, există o nevoie urgentă de a calcula dacă să reziste zidărie Acele încărcături care sunt așezate în proiect. Mai ales o situație gravă constă în locuri de punere, slăbite pe fereastră și piese de ușă. În cazul unei încărcături mari, aceste zone nu pot rezista și vor fi distruse.

Calculul precis al stabilității sigiliului la comprimare de către pardoselile de acoperire este destul de complex și este determinat de formulele încorporate document de reglementare. Snip-2-22-81 (denumit în continuare "<1>). În calculele inginerie ale rezistenței peretelui la comprimare, sunt luați în considerare mulți factori, inclusiv configurația peretelui, rezistența la comprimare, rezistența acestui tip de materiale și multe altele. Cu toate acestea, aproximativ, "pe ochi", puteți estima rezistența peretelui la comprimare, folosind tabelele estimate în care rezistența (în tone) este legată în funcție de lățimea peretelui, precum și de brandurile de cărămidă și mortar. Tabelul este întocmit pentru înălțimea peretelui de 2,8 m.

Forța de masă a zidului de cărămidă, tone (exemplu)

Branduri		Lățimea site-ului, vezi
cărămidă	soluţie	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

În cazul în care valoarea lățimii simplității este în intervalul dintre cele specificate, este necesar să se concentreze asupra numărului minim. În același timp, trebuie amintit că nu există toți factori care pot ajusta stabilitatea, rezistența designului și rezistența peretelui de cărămidă la compresie într-o gamă destul de largă.

Prin data de încărcare sunt temporare și constante.

Permanent:

greutatea elementelor de structuri (greutatea gardurilor, transportatorului și a altor structuri);
presiunea solurilor și rocilor;
presiune hidrostatica.

Temporar:

greutatea structurilor temporare;
Încărcături de la sisteme și echipamente staționare;
presiune în conducte;
Încărcături din produse și materiale stocate;
Încărcările climatice (zăpadă, holly, vânt etc.);
și multe altele.

La analiza încărcăturilor de structuri, ar trebui luate în considerare efectele totale. Mai jos este un exemplu de calculare a încărcăturilor principale pe cel mai simplu etaj al clădirii.

Încărcarea zidăriei de cărămidă

Pentru contabilizarea secțiunii proiectate a zidului forței, trebuie să rezumați sarcina:

În cazul construcției reduse, sarcina este foarte simplificată, iar mulți factori de sarcină temporară pot fi neglijați prin solicitarea unei anumite marjă de siguranță la etapa de proiectare.

Cu toate acestea, în cazul construcției a 3 sau mai multe etaje, este necesară o analiză atentă pe formulele speciale, luând în considerare adăugarea de sarcini de la fiecare etaj, unghiul aplicării forței și multe altele. În unele cazuri, puterea simplității este realizată prin armare.

Exemplu de calcul de sarcină

Acest exemplu arată o analiză a încărcăturilor existente asupra simplității etajului 1. Iată doar sarcini permanente de la diverse elemente structurale Clădiri, luând în considerare greutatea inegală a structurii și un unghi al aplicării forțelor.

Datele de analiză sursă:

numărul de etaje - 4 etaje;
grosimea pereților cărămizilor t \u003d 64cm (0,64 m);
proporția de zidărie (cărămidă, soluție, ipsos) m \u003d 18 kN / m3 (indicatorul este preluat din datele de referință, tabelul 19<1>);
lăţime operațiuni de ferestre este: sh1 \u003d 1,5 m;
Înălțimea deschiderilor ferestrelor - B1 \u003d 3 m;
secțiunea sexy de 0,64 * 1,42 m (zona încărcată, unde se aplică greutatea elementelor structurale deasupra);
Înălțimea veterinului de podea \u003d 4,2 m (4200 mm):
presiunea este distribuită la un unghi de 45 de grade.

Un exemplu de încărcătură a peretelui (stratul de tencuială 2 cm)

Nst \u003d (3-4sh1v1) (H + 0,02) Myf \u003d (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1.1 * 18 \u003d 0, 447mn.

Lățimea zonei încărcate p \u003d umed * B1 / 2-W / 2 \u003d 3 * 4.2 / 2.0-0.64 / 2.0 \u003d 6 m

Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072MN

Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094MN

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290MN,

inclusiv H2L \u003d (1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 3,878MN

Greutate proprie de simplificare

NPR \u003d (0,02 + 0.64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1.1 * 18 \u003d 0,0588 mn

Încărcătura globală va fi rezultatul combinației acestor sarcini la simplitatea clădirii, pentru calculul său, se efectuează sarcini de încărcături din perete, de la suprapunerile de la 2 metri și greutatea zonei proiectate) .

Schema schemei de analiză a sarcinii și forței

Pentru a calcula simplitatea peretelui de cărămidă, veți avea nevoie de:

lungimea podelei (este înălțimea site-ului) (VET);
numărul de etaje (CET);
grosimea peretelui (T);
lățimea peretelui de cărămidă (W);
parametrii de zidărie (tip de cărămidă, brand de cărămidă, brand de soluție);

Pătrat mai simplu (P)

Tabelul 15.<1> Este necesar să se determine coeficientul A (caracteristică elasticității). Coeficientul depinde de brandul de tip, cărămidă și mortar.
Indicator de flexibilitate (g)

În funcție de indicatorii A și G, conform tabelului 18<1> Trebuie să vedeți coeficientul de îndoire f.
Găsirea înălțimii unei părți comprimate

unde E0 este un indicator excrensisite.

Găsirea zonei unei părți comprimate a secțiunii

PSG \u003d P * (1-2 E0 / T)

Determinarea flexibilității părții comprimate a simplă

Gsg \u003d umed / greu

Definirea tabelului. optsprezece<1> Coeficientul FSG bazat pe GSG și coeficientul A.
Calculul coeficientului FSR mediu

FSR \u003d (F + FSG) / 2

Definiția coeficientului Ω (Tabelul 19<1>)

Ω \u003d 1 + E / t<1,45

Calculul forței care afectează secțiunea
Determinarea stabilității

Y \u003d kdv * FSR * R * PSG * Ω

KDV - Coeficient pe termen lung

R - Rezistența la compresie poate fi definită pe tabelul 2<1>, în MPa.

REÎNCĂRCĂ

Exemplu de calcul a forței de zidărie

- Wet - 3,3 m

- Chat - 2

- T - 640 mm

- W - 1300 mm

- parametrii de zidărie (cărămidă de lut realizată prin presare din plastic, soluție de nisip de ciment, brand de cărămidă - 100, Soluție Mark - 50)

Zona (P)

N \u003d 0,64 * 1,3 \u003d 0,832

Tabelul 15.<1> Determinați coeficientul A.

Flexibilitate (g)

R \u003d 3.3 / 0.64 \u003d 5,156

Coeficientul de îndoire (Tabelul 18<1>).

Înălțimea părții comprimate

Hard \u003d 0,64-2 * 0,045 \u003d 0,55 m

Zona unei părți comprimate a secțiunii

PSG \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

Flexibilitatea părții comprimate

Gsg \u003d 3.3 / 0.55 \u003d 6

fSG \u003d 0,96.
Calculul FSR.

FSR \u003d (0,98 + 0,96) / 2 \u003d 0,97

Masa. nouăsprezece<1>

Ω \u003d 1 + 0,045 / 0.64 \u003d 1,07<1,45

Pentru a determina sarcina curentă, trebuie să calculam greutatea tuturor elementelor structurale care au un impact asupra secțiunii proiectate a clădirii.

Determinarea stabilității

Y \u003d 1 * 0.97 * 1.5 * 0,715 * 1.07 \u003d 1,113 mn

REÎNCĂRCĂ

Condiția este îndeplinită, rezistența zidăriei și puterea elementelor sale este suficientă

Rezistența insuficientă a simplității

Ce trebuie să faceți dacă rezistența calculată a presiunii presiunii nu este suficientă? În acest caz, este necesar să se consolideze peretele cu ajutorul armăturii. Mai jos este un exemplu de analiză a modernizării dorite a structurii cu rezistență insuficientă de compresie.

Pentru comoditate, puteți utiliza datele tabulare.

Linia de fund prezintă indicatoare pentru perete, armate cu o plasă de sârmă cu un diametru de 3 mm, cu o celulă de 3 cm, clasa B1. Armarea fiecărui al treilea rând.

Creșterea rezistenței este de aproximativ 40%. În mod tipic, această rezistență la compresie este suficientă. Este mai bine să faceți o analiză detaliată prin calcularea modificării caracteristicilor de rezistență în conformitate cu metoda de îmbunătățire structurală proiectată.

Mai jos este un exemplu de astfel de calcul.

Un exemplu de calcul al amplificării comune

Datele sursă - vezi exemplul anterior.

Înălțimea podelei este de 3,3 m;
grosimea peretelui - 0,640 m;
lățimea zidăriei la 1.300 m;
caracteristicile tipice ale zidariei (tipul de cărămizi - cărămizi de lut realizate prin presare, tip de soluție - ciment cu nisip, brand de cărămizi - 100, mortar - 50)

În acest caz, starea în\u003e \u003d n nu este efectuată (1,113<1,5).

Este necesar să se mărească rezistența la compresie și forța structurii.

Câştig

k \u003d u1 / y \u003d 1,5 / 1,113 \u003d 1.348,

acestea. Este necesar să se sporească rezistența structurii cu 34,8%.

Consolidarea clemei din beton armat

Armarea este realizată printr-un cablu de 0,060 m bereaded cu o grosime de 0,060 m. Tije verticale 0,340 m2, cleme 0,0283 m2 în trepte de 0,150 m.

Dimensiunile secțiunii de proiectare îmbunătățită:

Sh_1 \u003d 1300 + 2 * 60 \u003d 1.42

T_1 \u003d 640 + 2 * 60 \u003d 0,76

Cu astfel de indicatori, se efectuează condiția în\u003e \u003d n. Rezistența la comprimarea și rezistența structurii este suficientă.

Încărcarea pentru simplitatea în nivelul regenerării primei suprapuneri, KN	Valori, kn.
zăpadă pentru II01.	10006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,4*0,001=115,7
covoare de acoperiș laminate-100n / m 2	1006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,1*0,001=9,1
Șapă de asfalt la p \u003d 15000N / m 3 Grosime 15 mm	150000,0156,7423,00,51,20,001=20,9
plăci fibroase din lemn de căldură cu o grosime de 80 mm cu o densitate p \u003d 3000n / m 3	30000,086,7423,00,51,20,001=22,3
Parosolarea - 50N / m 2	506,7423,00,51,2*0,001=4,7
plăci feroviare prefabricate - 1750N / m 2	17506,7423,00,51,1*0,001=149,2
farm W / B Greutate	69001,10,01=75,9
greutatea cornișului pe zidul zidăriei de cărămidă la p \u003d 18000n / m 3	18000((0,38+0,43)0,50,51-0,130,25)* 6,741,1*0,001=23,2
caramida de zidarie peste +3.17	18000((18,03-3,17)6,74 - 2,42,13)0,511,1*0,001=857
concentrat pe șuruburile suprapuse (condiționate)	1197505,690,530,001=1022
greutate de umplere a ferestrelor la V n \u003d 500n / m 2	5002,42,131,1*0,001=8,3

Sarcina totală de calcul la simplitatea la nivelul opțiunilor. +3.17:

N \u003d 115,7 + 9,1 + 20,9 + 22,3 + 4,7 + 149,2 + 75,9 + 23,2 + 857,1 + 1022 + 8,3 \u003d 2308,4.

Este permisă să fie considerată perete disecat în altitudine față de elementele cu un singur timp, cu locația balamalelor de susținere la nivelul lui Riglels. În același timp, sarcina de la etajele superioare este luată aplicată în centrul de severitate a pereților podelei deasupra și toate încărcăturile p \u003d 119750 * 5.69 * 0,5 * 0,001 \u003d 340,7 kN în acest podea sunt considerate aplicate cu excentricitatea efectivă față de centrul de severitate.

Distanța de la punctul de aplicare a reacțiilor de reacție ale rigidei r la marginea interioară a peretelui în absența suportului care fixează poziția presiunii de susținere este luată, nu mai mult de o treime din adâncimea de trecere a riglel și nu mai mult de 7 cm.

Cu adâncimea de trecere a rigleelului în peretele A 3 \u003d 380mm și 3: 3 \u003d 380: 3 \u003d 127 mm\u003e 70 mm Acceptăm punctul de aplicare a presiunii de suport p \u003d 340,7 kN la o distanță de 70 mm de la marginea interioară a peretelui.

Înălțimea estimată a celor mai simple la etajul inferior

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Pentru schema de proiectare a simplității etajului inferior al clădirii, luăm un suport cu ciupit în nivelul marginii fundației și cu suport articulat în nivelul suprapunerii.

Flexibilitatea simplității gradului 100 fabricate din cărămidă de silicat pe brandul 25, cu R \u003d 1.3mp, când caracteristica zidăriei α \u003d 1000

λ h \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6,31

Coeficientul de îndoire longitudinală φ \u003d 0,96, în pereții cu un suport superior rigid, curbea longitudinală în secțiunile de susținere nu poate fi luată în considerare (φ \u003d 1) în mijlocul treimii de înălțime a etanșării, coeficientul de Îndoirea longitudinală este egală cu valoarea calculată φ \u003d 0,96. În partea pre-braț a înălțimii φ variază liniar de la φ \u003d 1 la valoarea calculată φ \u003d 0,96

Valorile coeficientului de îndoire longitudinală în secțiunile estimate de simplitate, în nivelele vârfului și partea inferioară a deschiderii ferestrei:

φ 1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

φ 2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

Magniturile momentelor de încovoiere în nivelul restructurării Riglel și în secțiunile estimate ale simplității la nivelul vârfului și fundul deschiderii ferestrei, KNM:

M \u003d PE \u003d 340,7 * (0,51 * 0,5-0,07) \u003d 63.0

M 1 \u003d 63,0

M 11 \u003d 63.0

Magnitudinea forțelor normale în aceleași secțiuni ale celor mai simple, kN:

N 1 \u003d 2308,4 + 0.51 * 6.74 * 0,2 * 1800 * 1.1 * 0.01 \u003d 2322.0

N 11 \u003d 2322 + (0,51 * (6.74-2.4) * 2.1 * 1800 * 1.1 + 50 * 2.1 * 2.4 * 1.1) * 0,01 \u003d 2416,8

N 111 \u003d 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1.1 * 0,01 \u003d 2471.2.

Excentricitatea forțelor longitudinale E 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66,0: 2308,4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56,3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15,7: 2416,8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 \u003d 0 mmy \u003d 0,5 * H \u003d 0,5 * 510 \u003d 255 mm.

Capacitatea benefică a unei simplități comprimate ecocite a unei secțiuni dreptunghiulare

determinată de formula:

N \u003d m g φ 1 ra * (1- ) Ω, undeω \u003d 1 + <=1.45,
unde este coeficientul de îndoire longitudinală pentru întreaga secțiune a elementului moldh c \u003d H-2E 0, MG - coeficientul, care ia în considerare efectul funcționării pe termen lung a încărcăturii (procha \u003d 510mm \u003e 300 mm, luați 1), zona de oxid a severității.

Capacitate benefică (rezistență) a unui sigiliu în nivelul de reducere a riglelului la φ \u003d 1,00, E 0 \u003d 27 mm, λ c \u003d L 0: HC \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 27) \u003d 7,1, φ c \u003d 0,936,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) \u003d 0,968, ω \u003d 1 +
<1.45

N \u003d 1 * 0.968 * 1.3 * 6740 * 510 * (1-
) 1.053 \u003d 4073 kN\u003e 2308 kN

Capacitate benefică (rezistență) a unei etanșări în secțiunea 1-1 la φ \u003d 0,987, E 0 \u003d 24 mm, λ c \u003d L 0: HC \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 24 ) \u003d 6,97, φ c \u003d 0,940,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (0,987 + 0,940) \u003d 0,964, ω \u003d 1 +
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0.964 * 1.3 * 4340 * 510 * (1-
) 1.047 \u003d 2631 kN\u003e 2322 kn

Capacitatea de transport (rezistența) a etanșării în secțiunea II-IIPRIφ \u003d 0,970, E 0 \u003d 6 mm, λ c \u003d L 0: HC \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 6) \u003d 6, 47, φ c \u003d 0,950,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (0,970 + 0,950) \u003d 0,960, ω \u003d 1 +
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0.960 * 1.3 * 4340 * 510 * (1- ) 1.012 \u003d 2730 kN\u003e 2416,8 kN

Capacitatea de transport (rezistență) a unui sigiliu în secțiunea III-IIIV Nivelul marginii fundației sub compresia centrală ATφ \u003d 1, E 0 \u003d 0 mm,

N 111 \u003d 1 * 1 * 1.3 * 6740 * 510 \u003d 4469 kN\u003e 2471 kn

Asa de Rezistența celor mai simple este furnizată în toate secțiunile etajului inferior al clădirii.

Armatura de lucru	Secțiunea estimată	Estimarea efortului m, n mm	R a s c h e t n y e x a r a k t e r i s t și k și			Fitinguri estimate	Fitinguri adoptate
Armatura de lucru	Secțiunea estimată	Estimarea efortului m, n mm	, Mm.	, Mm.	Clasa de armătură	Fitinguri estimate	Fitinguri adoptate
În zona inferioară	În zboruri extreme	123,80*10					, Și s \u003d 760mm 2 În două cadre plate
În zona inferioară	În beneficiile medii	94,83*10					Și s \u003d 628mm 2 În două cadre plate
În zona superioară	În cea de-a doua interviu	52,80*10					, Și s \u003d 308mm 2 în două cadre
	În toate scurgerile medii	41,73*10					, Și s \u003d 226mm 2 în două cadre
	Pe sprijinirea	108,38*10					Și s \u003d 628mm 2 Într-o rețea în formă de p
	Pe OBES.	94,83*10					Și s \u003d 628mm 2 Într-o rețea în formă de p

Tabelul 3.

Circuitul de câine

Forțele încrucișate, KNM

În zboruri extreme

În beneficiile medii

Tabelul 7.

Raguri de locație		Armatura în secțiune transversală, mm			R a c h nu t n y e x a r la r și c t i c și
Raguri de locație		Înainte de tije de stâncă	Alpinism	După tije de stâncă		mm. x10.	Tab. nouă
În zona inferioară a Rigl	În traficul extrem: suport A.
	suport B.
	În medie, traficul: suport B.
În zona superioară Riegel	Suport în: de la intervalul extrem
În zona superioară Riegel	din magazinele de mijloc

Secțiunea estimată	Estimarea efortului m, kn * m	Dimensiuni secțiunii, mm	Caracteristicile estimate	Fitinguri de lucru longitudinale Clasa AIII, MM		Capacitatea reală a rulmentului, KN * M
Secțiunea estimată	Estimarea efortului m, kn * m		R B \u003d 7,65 MPa	R S \u003d 355 MPa	Adevărat actual	Capacitatea reală a rulmentului, KN * M
În zona inferioară a spațiilor extreme
În zona superioară de deasupra suporturilor din marginea coloanei
În zona inferioară a internelor medii
În zona superioară de deasupra suporturilor cu marginea coloanei

Ordonată

Și s g și b și y u u m o m e n t e, k n m

În zboruri extreme

În beneficiile medii

Ordonatele etapei principale a momentelor în timpul încărcării conform schemelor de 1 + 4

prin magnitudine

M. \u003d 145.2 knm.

Ordonă redistribuirea EPPURA IIA

Ordonatele etapei principale a momentelor în timpul încărcării conform schemelor 1 + 5

Redistribuirea efortului datorită reducerii momentului de referință m prin magnitudine

Epira suplimentară M. \u003d 89,2 knm.

Ordonatele redistribuirii EPUR IIA

Circuitul de câine

Și s g și b și y u u m o m e n t e, k n m

Forțele încrucișate, KNM

În zboruri extreme

În beneficiile medii

		Fitinguri longitudinale Fitinguri obținute	Fitinguri transversale etapa	Forță transversală în locul tijelor de rupere, KN	Lungimea lansării tijelor terminate pentru locul stâncii teoretice, mm	Valoare minimă ω \u003d 20d, mm	Valoare adoptată Ω, mm	Distanța de la axa suportului, mm
		Fitinguri longitudinale Fitinguri obținute	Fitinguri transversale etapa	Forță transversală în locul tijelor de rupere, KN		Valoare minimă ω \u003d 20d, mm	Valoare adoptată Ω, mm	La locul stâncii teoretice (pe scara terenului)	Înainte de locul real al stâncii

În zona inferioară a Rigl	În traficul extrem: suport A.
	suport B.
	În medie, traficul: suport B.
În zona superioară Riegel	Suport în: de la intervalul extrem
În zona superioară Riegel	din magazinele de mijloc

BP1 cu Rs \u003d 360 MPa, AIII cu Rs \u003d 355 MPa

În locurile extreme între axele 1-2 și 6-7

În rotiri extreme

În spațiile medii

În secțiunile medii dintre axele 2-6

În rotiri extreme

În spațiile medii

Raguri de locație		Armatura în secțiune transversală, mm 2			Caracteristicile estimate
Raguri de locație		Înainte de tije de stâncă	alpinism	După alpinism		b * H 0, mm 2 * 10 -2	M \u003d r b * b * h 0 * a 0, kn * m
În zona inferioară a Rigl	În perioada extremă: suport A.
	suport B.
	În medie: suport B.
	suport S.
În zona superioară Riegel	Suport în: din partea de jos a scuipatului
	de la mijlocul de mijloc
	Suport S. de la ambele spaniile

Localizarea tijelor sparte		Longitudinal __ armatură__ fitinguri obținute	Fitinguri transversale _cantitate_	Forță transversală în locul stâncii teoretice a tijelor, KN	Lungimea lansării tijelor terminate pentru locul stâncii teoretice, mm	Valoarea minimă w \u003d 20d	Valoarea adoptată w, mm	Distanța de la axa suportului, mm
Localizarea tijelor sparte		Longitudinal __ armatură__ fitinguri obținute	Fitinguri transversale _cantitate_	Forță transversală în locul stâncii teoretice a tijelor, KN		Valoarea minimă w \u003d 20d	Valoarea adoptată w, mm	La locul stâncii teoretice (conform complotului de materiale)	Înainte de locul real al stâncii
În zona inferioară a Rigl	În perioada extremă: suport A.
	suport B.
	În medie: suport B.
	suport S.
În zona superioară Riegel	Suport în: din partea de jos a scuipatului
	de la mijlocul de mijloc
	Suport S. de la ambele spaniile