A fej és a számítási keringés közötti kapcsolat. "A közüzemi erőforrások számának és minőségének mutatóinak meghatározása a lakás- és kommunális szolgáltatások modern valóságában. A szivattyú keringési nyomásának kiszámítása
Q [kw] \u003d q [gcal] * 1160; a terhelés fordítása GKAL-tól kw-ig
G [m3 / óra] \u003d q [kw] * 0,86 / δT.; ahol δ.T. - A hőmérsékletkülönbség az etetés és a hátramenet között.
Példa:
Táplálék hőmérséklete a T1 - 110 termálhálózatokból˚ TÓL TŐL
Áramlási hőmérséklet a T2 - 70 hőhálózatokból˚ TÓL TŐL
A fűtőkör használata G \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) \u003d 11,22m3 / óra
De a 95/70 hőmérsékleti menetrend szerinti fűtött kontúrhoz az áramlás teljesen más lesz: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95m3 / óra.
Innen következtetésre juthatunk: minél kisebb a hőmérsékleti nyomás (az etetés és a visszatérés közötti hőmérsékletkülönbség), annál nagyobb a hűtőfolyadék áramlási sebessége.
A keringető szivattyúk kiválasztása.
A fűtési rendszerek, a melegvíz, a szellőztetés, meg kell ismernie a rendszer jellemzőit: hűtőfolyadék fogyasztás,
amely a rendszer hidraulikus ellenállásának biztosításához szükséges.
Hűtőfolyadék fogyasztás:
G [m3 / óra] \u003d q [kw] * 0,86 / δT.; ahol δ.T. - hőmérsékletkülönbség az etetés és a hátramenet között;
Hidraulika a rendszer ellenállása olyan szakembereknek kell adnia, akik maga a rendszert kiszámították.
Például:
a fűtési rendszert 95-ös hőmérsékleti ütemeznek tartjuk˚ / 70.˚ 520 kW-vel és terheléssel
G [m3 / óra] \u003d 520 * 0,86 / 25 \u003d 17,89 m3 / óra~ 18 m3 / óra;
A fűtési rendszer ellenállása voltξ \u003d 5. méter ;
Egy független fűtési rendszer esetében meg kell érteni, hogy a hőcserélő ellenállása hozzáadódik ehhez az ellenálláshoz 5 méter. Ehhez meg kell látni a számítását. Például, hagyja, hogy ez az érték 3 méter legyen. Tehát a rendszer összefoglaló ellenállása: 5 + 3 \u003d 8 méter.
Most lehet felvenni cirkulációs szivattyú fogyasztással 18m3 / óra és 8 méteres nyomás.
Például ez:
Ebben az esetben a szivattyút nagy állománygal választja ki, lehetővé teszi, hogy munkakpontot biztosítsonfogyasztás / fej a munkájának első sebességén. Ha bármilyen oknál fogva ez a nyomás nem lesz elég, akkor a szivattyú a harmadik sebességnél 13 méterre "overclock" -ra lehetséges. Optimális lehetőség Az opció olyan szivattyúnak tekinthető, amely a második sebességnél támogatja működési pontját.
Ezenkívül a három vagy egy munkamennyiségű szokásos szivattyú helyett lehetséges, hogy beépített frekvenciaváltóval ellátott szivattyút helyezzen el, például: például:
A szivattyú ezen verziója természetesen a leginkább előnyös, mert lehetővé teszi a legrugalmasabb a munkakpont beállítását. Az egyetlen hátrány a költség.
Szükség van arra is, hogy emlékezzen arra is, hogy a fűtési rendszerek forgalomba hozatala érdekében két szivattyút biztosítani kell a kötelező (fő / tartalék), és a HMV vonal keringéséhez meglehetősen lehetséges.
Regisztrációs rendszer. A szivattyú szivattyú szivattyújának kiválasztása.
Nyilvánvaló, hogy a takarmányszivattyú csak független rendszerek, különösen fűtés esetén szükséges, ahol fűtés és fűtött kontúr
hőcserélővel elválasztva. Magabiztos rendszer szükséges a másodlagos kontúrban állandó nyomás fenntartása érdekében lehetséges szivárgások esetén
a fűtési rendszerben, valamint a rendszer kitöltése. Maga a füstrendszer egy sajtószolgálatból, ünnepélyes szelepből, tágulási tartályból áll.
A tápszivattyú csak abban az esetben van beállítva, ha a hűtőfolyadék nyomása nem elegendő a rendszer kitöltéséhez (nem teszi lehetővé a piezométert).
Példa:
A fordított hűtőfolyadék nyomása a P2 \u003d 3 ATM hőhálózatából.
Építési magasság, figyelembe véve azokat. Underground \u003d 40 méter.
3atm. \u003d 30 méter;
A kívánt magasság \u003d 40 méter + 5 méter (a pólusokon) \u003d 45 méter;
Nyomáshiány \u003d 45 méter - 30 méter \u003d 15 méter \u003d 1,5 atm.
A tápszivattyú nyomása tiszta, 1,5 atmoszféra legyen.
Hogyan lehet meghatározni az áramlást? A szivattyú áramlási sebességét a fűtési rendszer térfogatának 20% -a vesszük.
A takarmányrendszer működésének elvét követi.
Nyomja meg a Szolgáltatást (a nyomást a relé kimenettel történő mérésére) méri a fordított hűtőfolyadék referenciáját a fűtési rendszerben és van
előzetes konfiguráció. Ebben a példában ez a beállításnak körülbelül 4,2 atmoszférával kell rendelkeznie a hiszterézissel 0,3.
Ha a nyomás a fűtési rendszer hátoldalán 4,2 ATM-ig csökken. A sajtószolgálat bezárja a kapcsolattartó csoportját. Így a Solenoyadon feszültségből áll
szelep (nyitó) és takarmányszivattyú (befogadás).
A tüzelőanyagot szállító szállítjuk, amíg a nyomás emelkedik, hogy egy-értéke 4,2 atm + 0,3 \u003d 4,5 atmoszféra.
A szabályozó szelep kiszámítása a kavitációhoz.
Az eldobható nyomás megoszlása \u200b\u200ba termikus pont elemei között, figyelembe kell venni a test belsejében lévő kavitációs folyamatok lehetőségét
szelepek, amelyek idővel elpusztítják.
A szelep maximális megengedett nyomásesése meghatározható a képlet:
Δp.max \u003d z * (P1 - PS); rúd
amennyiben: Z a kavitáció kezdetének együtthatója, a műszaki könyvtárakban közzétettek a berendezések kiválasztásánál. Minden egyes berendezésgyártó saját, de az átlagos érték általában 0,45-06 tartományban van.
P1 - nyomás a szelep előtt, bár
PS - a vízgőz nyomású telítettség a hűtőfolyadék, a sáv adott hőmérsékletén,
nak nekjózana táblázat határozza meg:
Ha a KVS szelep kiválasztásához használt számított nyomásesés nem több
Δp.max, Kavitáció nem fordul elő.
Példa:
P1 \u003d 5 bar nyomásmérő szelep;
A t1 \u003d 140c hűtőfolyadék hőmérséklete;
Z szelep katalóguson keresztül \u003d 0,5
Az asztal szerint, a hűtőfolyadék 140 ° C-on történő hőmérsékletére, meghatározzuk a PS \u003d 2.69-et
A szelep maximális megengedett nyomáscsökkenése:
Δp.max \u003d 0,5 * (5 - 2,69) \u003d 1,155 bar
Több, mint ez a csepp lehetetlen elveszíteni a szelepen - kavitáció kezdődik.
De ha a hűtőfolyadék hőmérséklete alacsonyabb lenne, például 115c, ami közelebb van a hőhálózat valós hőmérsékletének, a maximális különbség
a nyomás több lesz: Δpmax \u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bar.
Innen teljesen nyilvánvaló következtetést hozhat létre: minél nagyobb a hűtőfolyadék hőmérséklete, a szabályozó szelepen a kisebb nyomásesés lehetséges.
Az áramlási sebesség meghatározásához. A csővezetéken áthaladva elegendő a képlet használata:
; Kisasszony
G - Hűtőfolyadék-fogyasztás szelepen keresztül, M3 / óra
d - A kiválasztott szelep feltételes átmérője, MM
Figyelembe kell venni azt a tényt, hogy az adagon áthaladó csővezeték áramlási sebessége nem haladhatja meg az 1 m / s-t.
A legelőnyösebb áramlási sebesség 0,7-0,85 m / s tartományban.
A minimális sebességnek 0,5 m / s legyen.
Választási kritérium gVS rendszerekáltalában meghatározzák műszaki feltételek A kapcsolaton: A hőtermelő vállalat nagyon gyakran előírja
a HMV-rendszer típusa. Abban az esetben, ha a rendszer típusát nem regisztrálták, egyszerű szabályt kell követni: a meghatározást az épület terhelésének arányával
a melegvíz és a fűtés.
Ha egy 0.2
Illetőleg,
Ha egy Qwp / qotoping< 0.2 vagy Qws / qotoping\u003e 1 ; Szükségtelen egylépcsős HMV-rendszer.
A kétlépcsős HMV-rendszer működésének elvét a fűtőkör visszatérésének hővisszanyerén alapul: fordított hőhordozó fűtési kontúr
a melegvíz első szakaszán áthalad, és a hideg vizet 5 ° C-ról 41 ° C-ra melegíti. Ugyanakkor a fordított hőszállító a fűtőkör 40-re hűt
És már hideg a termálhálózatba.
A második fokozat a melegvíz félelem 41 ... 48c után az első lépés után a helyezett 60 ... 65s.
A kétlépcsős HMV-rendszer előnyei:
1) A fűtőkör hőjének hővisszanyerése miatt a hűtött hőhordozó belép a hőhálózatba, amely élesen csökkenti a túlmelegedés valószínűségét.
berendezése. Ez a pillanat rendkívül fontos a hőtermelő vállalatok, különösen a termálhálózatok számára. Most kiderül, az elosztási eljárás első szakaszában a melegvíz a minimum hőmérséklet 30-as, úgy, hogy még a hidegebb hűtőfolyadék beleolvadnak a visszatérés a fűtési hálózat.
2) A kétlépcsős HMV-rendszer pontosabban vezet a forró víz hőmérsékletének beállításával, amely a fogyasztói és hőmérsékleti ingadozásokra kerül
a rendszer kimenetén lényegesen kevesebb. Ez azért érhető el, mivel a HMV második szakaszának szabályozó szelepe a munkájának folyamatában szabályozza
csak a terhelés kis része, nem az egész teljes.
A terhelések eloszlásával a melegvíz első és második lépései között nagyon kényelmes az alábbiak szerint:
A terhelés 70% -a - a HMV 1 szakasza;
30% terhelés - 2 HMD színpad;
Mit ad.
1) Mivel a második (állítható) színpad kicsi, akkor a melegvíz hőmérsékletének szabályozása, a hőmérséklet ingadozása
a rendszerek jelentéktelenek.
2) miatt ez az eloszlás a terhelés a HMV során a számítási folyamat, megkapjuk az egyenlő költségek és ennek eredményeként az egyenlő átmérőjű a pántok hőcserélők.
A DHW forgalmi költségeinek a fogyasztói elosztó fogyasztó legalább 30% -ának kell lenniük. Ez egy minimális szám. A megbízhatóság növelése
a melegvíz hőmérséklet-szabályozó rendszerei és stabilitása, a forgalomfogyasztás 40-45% -os értékre növelhető. Ez nem csak a karbantartás
forró vízhőmérséklet, ha nincs felhasználói elemzés. Ezt úgy végezzük, hogy kompenzálja a HMV "lehívását" a HMV csúcskategóriájában, mivel az áramlási sebesség
a keringés támogatja a rendszert a hőcserélő hideg vízzel történő feltöltése idején a fűtéshez.
Vannak esetek a HMV-rendszer helytelen kiszámítása, ha kétlépcsős rendszer helyett egyfokozatú design. Egy ilyen rendszer telepítése után,
az üzembe helyezés folyamatában a szakember szembesül a HMV-rendszer szélsőséges instabilitásával. Helyénvaló még a működőképességről beszélni,
amelyet a nagy hőmérsékleti ingadozások expresszálnak a DHW rendszerből való kilépésnél, 15-20-as amplitúdóval a megadott alapértékből. Például, amikor az alapjel
ez 60c, akkor a szabályozási folyamatban a hőmérséklet ingadozása a 40-80 ° C közötti hőmérsékleten fordul elő. Ebben az esetben a beállítások módosítása
elektronikus szabályozó (PID - komponensek, rúdidő stb.) Az eredmény nem adódik, mivel a HPW-hidraulika nem igaz.
Kilépés itt: Korlátozza a hideg víz fogyasztását, és maximalizálja a melegvíz forgóösszetevőjét. Ebben az esetben a keverési ponton
a kisebb mennyiségű hideg vizet nagy mennyiségű forró (keringő) keverjük össze, és a rendszer stabil lesz.
Így a kétlépcsős HMV-rendszer egyfajta utánzata a melegvíz forgalomba hozatala miatt történik.
Lásd még:
|
A vízellátó rendszerekben a hővel rendelkező fogyasztók nyújtását a hálózati víz becsült költségeinek megfelelő elosztása végzi. Az ilyen eloszlás végrehajtásához szükség van a hőellátó rendszer hidraulikus rendszerének fejlesztésére.
A cél a fejlődő hidraulikus mód Hőszolgáltató rendszer célja annak biztosítása, optimálisan megengedhető nyomás minden eleme a hőszolgáltató rendszer és a szükséges egyszer használatos nyomás a csomópontok a termikus hálózat, csoportos és helyi termikus pont elegendő ahhoz, hogy a fogyasztók a jelenlegi vízfogyasztás. A lemerült nyomás a víznyomás különbsége a takarmány- és visszatérő csővezetékekben.
A hőellátó rendszer megbízhatósága érdekében a következő feltételeket mutatják be:
Nem haladhatja meg az megengedett nyomást: hőellátási forrásokban és hőhálózatokban: 1,6-2,5 MPa - a PSV típusú hálózati fűtőkészülékek, acél vízkazánok, acélcsövek és megerősítések esetén; Az előfizetői berendezésekben: 1.0 MPa - szekcionált vízmelegítők esetében; 0,8-1,0 MPa - acél konvektorokhoz; 0,6 MPa - öntöttvas radiátorokhoz; 0,8 MPa - kalorficiókhoz;
A túlnyomás biztosítása a hőellátó rendszer minden elemében, hogy megakadályozza a szivattyúk kavitációját, és megvédje a hőellátó rendszert a levegőellátásból. A minimális felületi nyomás értéke 0,05 MPa. Emiatt a piezometrikus sorban a visszatérő ágban minden módban kell helyezni pont felett a legmagasabb épület legalább 5 m. Waters. utca.;
A hőellátó rendszer minden pontjában a maximális vízhőmérsékleten a telített vízgőz nyomását meghaladó nyomást kell tartani, amely a víz kikapcsolását biztosítja. Általában a forró víz kockázata leggyakrabban a hőhálózat tápvezetékeiben fordul elő. A takarmányvezetékek minimális nyomását a hálózati víz becsült hőmérséklete, 7.1. Táblázat.
7.1. Táblázat
A vizsgált vonalat a terén párhuzamosan kell elvégezni a túlnyomásnak megfelelő magassággal a maximális hűtőfolyadék hőmérsékleten.
A grafikailag hidraulikus üzemmódot kényelmesen reprezentálják piezometriás ütemezésként. A piezometriás ütemterv két hidraulikus üzemmódra épül: hidrosztatikus és hidrodinamika.
A hidrosztatikus rezsim kialakulásának célja a hőellátó rendszerben a szükséges víznyomás biztosítása, megengedhető határértékeken belül. Az alacsonyabb nyomáskorlátnak biztosítania kell a fogyasztói rendszerek kitöltését, és hozza létre a szükséges minimális nyomást a hőellátó rendszer védelmére a levegőellátásból. A hidrosztatikus módot a takarmányszivattyúk és a keringés hiánya során fejlesztették ki.
A hidrodinamikai üzemmód a hőhálózatok hidraulikus számításának adatain alapul, és biztosítja a takarmány- és hálózati szivattyúk egyidejű működését.
A hidraulikus üzemmód kialakulása csökken egy piezometriai ütemterv építéséhez, amely megfelel a hidraulikus üzemmód követelményeinek. A vízhálózatok (piezometriai grafikonok) hidraulikus módjait fűtési és sürgős időszakokra kell fejleszteni. A piezometrikus ütemezés lehetővé teszi, hogy: meghatározza a nyomást a takarmány- és visszatérő csővezetékekben; Eldobható nyomás a termálhálózat bármely pontján, figyelembe véve a terepet; az épületek rendelkezésére és magasságával a fogyasztói kötődési rendszerek kiválasztására; vegye fel az autórok, fúvókák fúvókáját, fojtószelepek helyi fogyasztói rendszerek; Vegye fel a hálózati és a takarmányszivattyúkat.
Piezometrikus grafika építése (7.1 ábra) a következőképpen történik:
a) A skála a tengelyek az abszcissza és az ordináta van kiválasztva, és a terep és a magassága a blokk épületek alkalmazzák. A piezometrikus grafikonok a törzs és az elosztó termálhálózatok számára készültek. A törzshőhálózatokhoz skála lehet venni: vízszintes MG 1: 10 000; függőleges m 1: 1000 ° C-on; Elosztási hőhálózatokhoz: mg 1: 1000, M 1: 500 ° C-on; A nulla szint a tengelye az ordináta (a tengelye a fej a fej), ez általában vett, hogy jelölje meg a alsó pontja a fűtési iparban, vagy a jelölés szivattyúk.
b) A statikus nyomás értéke meghatározza a fogyasztói rendszerek betöltését és a minimálisan redundáns nyomás kialakítását. Ez a legmagasabb szintű épület és 3-5 m magasság magassága.
A terep és az épületek magassága után a statikus nyomásfejet határozzák meg
H c t \u003d [n z + (3¸5)],m (7.1)
hol Nd- A legmagasabb helyen található épület magassága, m.
A NEC statikus nyomása párhuzamosan történik az abszcissza tengelyével, és nem haladhatja meg a helyi rendszerek maximális működési nyomását. A maximális üzemi nyomás nagysága: az acél fűtőberendezésekkel ellátott fűtési rendszerekhez és a kaloriferekhez - 80 méter; Fűtési rendszerek öntöttvas radiátorokkal - 60 méter; Felületi hőcserélőkkel ellátott független csatlakozási sémák esetében - 100 méter;
b) Ezután a dinamikus mód épül. Egy tetszőlegesen kiválasztott nyomást a USSU N Sun hálózati szivattyúk, amely nem haladhatja meg a statikus nyomás és biztosítja a szükséges ellátás a bemeneti a kavitáció elkerüléséhez. Kavitációs tartalék A szivattyú mérésétől függően 5-10 m. Kerület;
d) a feltételes vonal fejek a USSU a hálózat szivattyúk, a veszteség a fejek a fordított csővezeték a DN a fő fő vonal a termikus hálózat (A-A vonal B) eredményeinek felhasználásával a hidraulikus számítási szekvenáljuk. A visszatérő autópályán lévő fejek nagysága meg kell felelnie a fentiekben meghatározott követelményeknek, amikor statikus nyomást hajtanak végre;
e) A DN AB legutóbbi előfizetőjének szükséges eldobható nyomása a felvonó, a fűtőelem, a keverő és az elosztó hőtalhálózatok (B-S vonal) állapotából. Az eldönthető nyomás nagysága az elosztóhálózati csatlakozási ponton legalább 40m;
e) A csővezetékek utolsó csomópontjából kiindulva a (C-D) alatti DN fővonalának ellátási csővezetékének fejét elhalasztják. A takarmánycső minden pontján a mechanikai szilárdságának feltétele alapján nem haladhatja meg a 160 m-t;
g) A nyomásveszteségeket a DN hőforrásaiban (D-E vonal) határozzák meg, és a hálózati szivattyúk kimenetének nyomását kapják. Az adatvesztés hiányában a CHP-kommunikációban 25-30 m-es, és a regionális kazánház 8-16m.
A hálózati szivattyú nyomás meghatározása
A tápszivattyúk nyomását a statikus üzemmód nyomása határozza meg.
Az ilyen konstrukció eredményeként a piezometrikus grafikon kezdeti formáját kapjuk, amely lehetővé teszi, hogy megbecsülje a nyomást a hőellátó rendszer minden pontján (7.1. Ábra).
Következetlenségeik esetén a piezometriai ütemterv követelményei és formája:
a) ha a vonal a headproof csővezeték vonal keresztezi a magasságát az épület, vagy kevesebb, mint 35 m-re, majd a piezometrikus ütemtervet kell emelni úgy, hogy a nyomás a fordított csővezeték biztosítja a töltő rendszer;
b) ha az érték a maximális nyomás a visszatérő vezetékbe meghaladja a megengedhető nyomás fűtőeszközbe, és nem lehet csökkenteni ellensúlyozó piezometrikus ütemezés le, akkor kell csökkenteni telepítésével gördülő szivattyúk a visszatérő vezetékbe;
c) Ha a vizsgálatokon lévő vonal áthalad a fejek fejét a tápvezetéken, akkor a víz a metszésponttal lehetséges. Ezért a hőhálózat ezen részében lévő víznyomást fokozni kell a piezometriás menetrend mozgatásával, ha lehetséges, vagy állítsa be a szivattyúszivattyút az adagolócsőre;
d) Ha a hőforrás hőforrási berendezéseinek maximális nyomása nagyobb, mint a megengedett érték, akkor a szivattyúszivattyúk a takarmánycsőre vannak felszerelve.
Termálhálózat megosztása statikus zónákon. A piezometrikus ütemtervet két módra fejlesztették ki. Először is, statikus rezsimhez, ha a hőellátó rendszerben nincs vízkeringés. Úgy véljük, hogy a rendszer 100 ° C-os hőmérsékletű vízzel van kitöltve, így megszünteti annak szükségességét, hogy a hőcsövekben túlsúlyt kell tartani a hűtőfolyadék forrásának elkerülése érdekében. Másodszor, a hidrodinamikai üzemmódban - a rendszer hűtőfolyadékának keringésének jelenlétében.
A grafikon fejlesztése statikus móddal kezdődik. A teljes statikus nyomású vonal grafikonjának helye biztosítani kell az összes előfizetőnek a termikus hálózathoz való kapcsolódást a függő sémának. Ehhez a statikus nyomás nem haladhatja meg az előfizetői létesítmények megengedett erősségét, és biztosítani kell a helyi rendszerek vízzel való feltöltését. A teljes hőellátó rendszer közös statikus zóna jelenléte egyszerűsíti működését és növeli megbízhatóságát. A földi geodéziai jelek jelentős különbségével a közös statikus zóna létrehozása a következő okok miatt lehetetlen.
A legalacsonyabb helyzetben a statikus nyomás szintjének meghatározása a feltételeit töltési vízben helyi rendszerek és biztosítja a legmagasabb épületek a felső pontok rendszerek található a zónában a legnagyobb geodéziai védjegyek, túlnyomás legalább 0,05 MPa. Az ilyen nyomás elfogadhatatlan a terület részében található épületek számára, amely a legalacsonyabb geodéziai jelekkel rendelkezik. Ilyen körülmények között szükség van a hőellátó rendszer két statikus zónára történő megosztására. Egy zóna egy alacsony geodéziai jelekkel rendelkező régió részére, a másik - magas.
Ábrán. 7.2 ábra egy piezometrikus ütemezése és egy vázlatos rajz a hőszolgáltató rendszer egy régió, amelynek egy jelentős különbség a geodéziai szintje a talajszint (40m). A hőellátó forrás szomszédságának egy része nulla geodéziai jelekkel rendelkezik, a jelek szintjének perifériás részében, amely 40m-et alkot. Építési magasság 30 és 45m. A vízfűtési rendszerek feltöltésének lehetőségéhez III. És IV.Található 40m és megteremti a felső pontok túlnyomás rendszerek 5m szintjének teljes statikus nyomás kell elhelyezni 75m (5 sor 2 - S 2). Ebben az esetben a statikus nyomás 35 m-es lesz. A 75 m-es nyomás azonban elfogadhatatlan az épületek számára ÉN. és II.a nulla jelzésen található. Számukra a teljes statikus nyomás szintjének megengedett legmagasabb pozíciója megfelel a 60 m-es szintnek. Így a vizsgált körülmények között lehetetlen közös statikus zónát létrehozni a teljes hőellátó rendszer számára.
A lehetséges megoldás a hőellátó rendszer elválasztása két zónába, különböző szintű teljes statikus fejekkel - az alacsonyabb szintre 50 méterrel (vonal) UTCA.-Si) és a felső szint 75m (vonal S. 2 -S 2).Ezzel a megoldással minden fogyasztó számára csatlakoztatható a hőellátó rendszerhez egy függő sémára, mivel az alsó és felső zónák statikus fejei elfogadható határokon vannak.
Annak érdekében, hogy növeljük a víz forgalmát a rendszerben, a statikus nyomásszinteket a kapott két zónával összhangban állapították meg, az elválasztó eszközt a csatlakozásukra helyezzük (7.2. Ábra 6 ). Ez az eszköz megvédi a termikus hálózatot a megnövekedett nyomáson, amikor megállítja a keringő szivattyúkat, automatikusan két hidraulikusan független zónába vágja: felső és alsó.
A keringető szivattyúk leállításakor a felső zóna visszirányú csővezetékének nyomáscsökkenése megakadályozza az RDDS (10) nyomástartó szabályozóját, amely támogatja az állandó PDD-nyomást az impulzus kiválasztási pontján. A nyomás csökkenésénél bezárul. A nyomáscsökkenési csepp megakadályozza, hogy a csekk szelepe (11), amely szintén zárva van. Így az RDD-k és a csekk szelep két zónában történő hőt boncolnak. A felső zóna táplálásához egy üzemanyagszivattyú (8) van felszerelve, amely az alsó zónából vizet vesz igénybe, és a felső részre szolgál. A szivattyú által kifejlesztett nyomás megegyezik a felső és az alsó zónák hidrosztatikus fejének különbségével. A takarmányszivattyú a 2 tápszivattyúból és a 3 betáplálószabályozóból készül.
7.2. Ábra. A hőellátás rendszere, két statikus zónára osztva
a - piezometriai ütemterv;
b - A hőellátó rendszer vázlatos diagramja; S 1 - s 1, - az alsó zóna teljes statikus nyomása;
S 2 - S 2, - a felső zóna teljes statikus nyomása;
N p.n1 - az alsó zóna takarmányszivattyú által kifejlesztett nyomás; N P.N2 - a készülék szivattyú által kifejlesztett felső zónában kifejlesztett nyomás; N rdds - nyomás, amelyre az RDD-k (10) és az RD2 (9) szabályozói (9) szabályozói; I-IV - előfizetők; 1-tartály takarmányvíz; 2,3. - az alsó zóna mozgásszivattyúja és takarmányszabályozója; 4 - A szivattyú következménye; 5 - alapvető gőzmelegítők; 6% hálózati szivattyú; 7 - csúcsvízkazán; nyolc , 9 - mozgószivattyú és a felső zónának szabályozója; 10 nyomásszabályozó "magadnak" rdds; 11- fordított szelep
Az RDDS szabályozó úgy van kialakítva, hogy nyomást gyakoroljon Nardds-re (7.2a. Ábra). A PD2 \u200b\u200bbetápláló szabályozó ugyanolyan nyomáson van kialakítva.
Ha hidrodinamikai üzemmódban az RDDS szabályozó ugyanolyan szinten támaszkodik. A hálózat elején egy PinPoint szivattyú szabályozói nyomást gyakorol N O1. A különbség ezen fejek költenek leküzdése hidraulikus ellenállások a visszatérő vezetékbe közötti elválasztó eszköz és a hőforrás keringtetőszivattyú, a többi a nyomás váltja a fojtószelep alállomás a RDDD szelepet. Ábrán. 8.9, és a nyomás ezen részét a Δh RDDS értéke mutatja. A hidrodinamikai üzemmódban lévő fojtószelep alállomás lehetővé teszi a felső zóna hátrameneti vonalát, amely nem alacsonyabb, mint az alkalmazott statikus nyomásszint S 2 - S 2.
A hidrodinamikai üzemmódnak megfelelő piezometrikus vonalakat az 1. ábrán mutatjuk be. 7.2a. A legnagyobb nyomás a fordított csővezetékben a IV. Fogyasztóban 90-40 \u003d 50 m, ami megengedett. Az alsó zóna hátrameneti vonalában a fej a megengedett határokon is.
A tápvezetéken a hőforrás utáni maximális nyomás 160 m, ami nem haladja meg a csövek megengedett anyagerősségét. A 110 m-es tápvezetékben lévő minimális piezometrikus nyomás, amely biztosítja a hűtőfolyadék ellentmondását, mivel a számított hőmérsékleten 150 ° C, a minimális megengedett nyomás 40 m.
A statikus és hidrodinamikai üzemmódokra tervezett piezometriás ütemezés lehetőséget biztosít az összes előfizető eltartott rendszerrel történő összekapcsolására.
Az 1. ábrán bemutatott hőellátó rendszer hidrosztatikus módjának további megoldása. 7.2, az előfizetők egy független rendszerre történő csatolása. Itt két lehetőség lehet. Első lehetőség - Állítsa be a statikus nyomás általános szintjét az 50 m-es jelzésen (Sor S 1 - S 1) és a felső geodéziai jelekkel ellátott épületek, a független séma szerint. Ebben az esetben a felső zóna-épületek vízfűtési fűtőberendezések vízfűtésű fűtőberendezések statikus nyomása 50-40 \u003d 10 méter, a fűtött hűtőfolyadék oldalán, az épületek magassága meghatározásra kerül. A második lehetőség az, hogy meghatározza a statikus nyomás általános szintjét 75 m (Sor S 2 - S 2), a felső zóna épületei a függő sémai mentén, és az alsó zóna épületek függetlenek. Ebben az esetben a vízmelegítők statikus nyomása a fűtő hűtőfolyadékból 75 m, azaz kevesebb, mint a megengedett érték (100 m).
OSN.1, 2; 3;
külön. 4, 7, 8.
A hidraulikus számítás módszere a következőket tartalmazza:
A csővezetékek átmérőjének meghatározása;
A nyomásesés (nyomás) meghatározása;
A nyomások meghatározása (fejek) a hálózat különböző pontjaiban;
Összekapcsolása az összes pontot a hálózat alatt a statikus és dinamikus mód annak érdekében, hogy a megengedett nyomás és a szükséges fejek a hálózat és az előfizetői rendszerekben.
A hidraulikus számítás eredményei szerint a következő feladatok megoldhatók.
1. A tőkeköltségek meghatározása, a fémfogyasztás (csövek) és a hőhálózaton lévő munka fő mennyisége.
2. A keringő és takarmányszivattyúk jellemzőinek meghatározása.
3. A termálhálózat munkakörülményeinek meghatározása és az előfizetők csatlakozásiséképeinek kiválasztása.
4. A termálhálózat és az előfizetők automatizálásának kiválasztása.
5. Működési módok kidolgozása.
a. A termálhálózatok rendszerei és konfigurálása.
A hőhálózat rendszerét a hőforrások elhelyezése határozza meg a fogyasztási területhez képest, a hőterhelés jellege és a hőhordozó típusa.
A számított hőterhelés egységenkénti gőzhálózatok egyedi hossza kicsi, mivel a gőz fogyasztói - általában az ipari fogyasztók rövid távolságra vannak a hőforrástól.
A nagyobb kihívást jelentő feladat az, hogy nagy hosszúságú, nagyszámú előfizetőnek köszönhetően a vízhőhálózatok rendszere. A víz TCS kevésbé tartós, mint a gőz, mivel a nagyobb korrózió, a balesetek érzékenyebb a víz nagy sűrűsége miatt.
6.1. Egycsatós kommunikációs hálózat kétcső hőhálózat
A vízhálózatok főre és terjesztésre vannak osztva. A fő hálózatokban a hűtőfolyadékot hőforrásokból a fogyasztási területekig szolgálják fel. Az elosztóhálózatban a vizet a GTP-nek és az MTP-nek és az előfizetőknek táplálják. Közvetlenül a fő hálózatokhoz Az előfizetők nagyon ritkán csatlakoznak. Az összekötő csomópont elosztóhálózatok a törzsre, a particionálás kamrák szelepek vannak telepítve. A törzshálózatokon lévő szelepek általában 2-3 km-ben vannak felszerelve. A félig generáló szelepek telepítésének köszönhetően a jármű baleseteinek vízvesztesége csökken. A 700 mm-nél kisebb átmérőjű elosztó és törzs TCS általában holtpontos. Balesetek esetén az ország nagy részében az épületek hőteljesítményének 20 óráig elismerjük az épületek hőellátását. Ha a hőellátásban lévő szünet elfogadhatatlan, meg kell adni a duplikációt vagy a feszültségű járművet.
6.2. Gyűrű hőhálózat három CHP fr. 6.3. Radiális termálhálózat
A nagyvárosok hőellátásában több CHP-tól célszerű, hogy a CHP kölcsönös blokkolását biztosítsák, ha a hálózati csatlakozókat összekapcsolja. Ebben az esetben több áramforrással rendelkező gyűrű alakú hőhálózatot kapunk. Az ilyen rendszernek nagyobb megbízhatósága van, biztosítja a tartályvíz áramlásainak átadását a hálózat bármely szakaszában lévő baleset során. Átmérőjű autópályák a hőforrástól a 700 mm és kisebb, a radiális diagram a hő hálózat fokozatos csökkenését a cső átmérője eltávolítjuk a forrás és csökkenti a csatlakoztatott terhelés. Egy ilyen hálózat a legolcsóbb, de ha véletlenül, az előfizetők hőellátása megszűnik.
b. Alapvető elszámolási függőség
A vízfűtési rendszerek csővezetékeinek hidraulikus kiszámítása általános elvei Részletesen a vízfűtési rendszerek szakaszában található. Ők is kiszámításakor alkalmazandó hő vonalak termikus hálózatok, de figyelembe véve azok néhány funkcióját. Így a víz viharos mozgása (vízsebesség nagyobb, mint 0,5 m / s, gőz nagyobb, mint 20-30 m / s, gőz - több mint 20-30 m / s, azaz kvadratikus számítási terület), a nagy átmérő, mm-es acélcsövek belső felületének egyenértékű érdessége: gőzvonalak - k \u003d 0,2; Vízhálózat - K \u003d 0,5; Kondenzvízcsövek - k \u003d 0,5-1,0.
A fűtési rendszer különálló területeiben a számított hűtőfolyadék költségeit az egyes előfizetők költségeinek összege, figyelembe véve a melegvíz fűtőberendezési rendszerét. Ezenkívül meg kell ismerni az optimális specifikus nyomáscsökkenést a csővezetékekben, amelyeket technikai és gazdasági számítással előre meghatározott. Általában 0,3-0,6 kPa (3-6 kgf / m 2), legfeljebb 2 kPa (20 kgm / m 2) - az ágakhoz.
A hidraulikus számításban a következő feladatokat oldják meg: 1) A csővezetékek átmérőjének meghatározása; 2) a nyomásnyomás csökkenésének meghatározása; 3) a meglévő fejek meghatározása a hálózat különböző pontjaiban; 4) A csővezetékek megengedett nyomásainak meghatározása a fűtési hálózat különböző üzemmódjában és állapotában.
Amikor végzett hidraulikai számítások, diagramok és geodéziai profilja Hővezetékek használják, jelezve a végeredmény hő ellátási források, hőfogyasztók és elszámolási terhek. A táblázatok helyett a számítások felgyorsítása és egyszerűsítése, a hidraulikus számítás logaritmikus nomogramjai (1. ábra) és az elmúlt években - számítógépes számítási és grafikai programok.
1. kép.
Piezometrikus ütemterv
A tervezés és a működési gyakorlat során figyelembe kell venni a terület geodéziai profiljának kölcsönös hatását, az előfizetői rendszerek magasságát, a létező fejeket a termálhálózatban, széles körben használják a piezometrikus grafikonokkal. Nem nehéz meghatározni a nyomást (nyomást) és az ártalmatlanítási nyomást a hálózat bármely pontján, valamint az előfizetői rendszerben a rendszer dinamikus és statikus állapotára. Tekintsük az építkezés egy piezometrikus grafikon, míg feltételezzük, hogy a nyomás és a nyomás, a nyomásesés és a nyomásveszteség kapcsolódnak az alábbi függőségeket: H \u003d p / γ, M (PA / M); ΔН \u003d Δp / γ, m (PA / m); és h \u003d r / γ (PA), ahol n és Δh - nyomás és nyomásveszteség, m (PA / m); P és Δp - nyomás és nyomásesés, kgf / m 2 (PA); γ a hűtőfolyadék, a kg / m 3 tömegsűrűsége; A H és R egy adott nyomásveszteség (dimenziómentes érték) és egy adott nyomásesés, KGF / M 2 (PA / m).
A piezometrikus grafikon dinamikus üzemmódban történő létrehozásakor a koordináták a hálózati szivattyúk tengelyét veszik; A feltételes nulla pontot szedje, építsen egy terep profilját az autópályán és a jellemző ágakban (amelyek eltérnek a fő autópálya jeleként). A profilon a skálát a csatolt épületek magassága vonja le, majd az NS \u003d 10-15 m vízszintes szivattyú szívóoldalán lévő nyomásat vízszintesen 2 B 4-et alkalmazunk (2. a). A 2 pontból a termikus vezetők (növekvő eredmény mellett), valamint az ordinát tengelye mentén helyezkednek el az AbsCissa tengely mentén, valamint a számított szakaszok végpontjaiból származó ordináta mentén - a nyomás σΔh ezeken a területeken. A szegmensek felső pontjainak összekapcsolásával egy 2 B 2 törött vonalat kapunk, amely a visszatérő autópálya piezometrikus vonala lesz. Mindegyik függőleges szegmens a feltételes szinten Egy 2 B 4 a piezometrikus vonal A 2 B 2 jelöli a nyomásveszteség a visszatérő autópályán a megfelelő pontot, hogy a keringtető szivattyú a CHP. A skálán B 2 pontból az előfizető szükséges eldobható nyomása a Magistral ΔH AB végén található, amelyet 15-20 m vagy annál nagyobb. A kapott B 1 B 2 szegmens jellemzi a fejét a feed vonal végén. A B 1 pontból a Δh p tápvezetékben lévő nyomásveszteséget elhelyezzük, és a vízszintes vonal B 3 A 1-et végezzük.
2. ábra. A - piezometriai ütemterv építése; B - Piezometric Schedule Kétcső hőhálózat
Az 1 B 3. vonalból a hőforrásból a hőforrásból az egyes települési helyek végére történő nyomásveszteségét az egyes települési helyek végéig az előző piezometrikus vonalhoz hasonlítják, és az A1 B 1-es piezometrikus vonalhoz épül a takarmányvonal.
Zárt CTC rendszerek és egyenlő átmérőjű, a takarmány és a fordított vonalak a piezometrikus vonal A 1 B 1 egy tükörképe a sor a 2 b 2. Az A ponttól, a kazánszivattyúban vagy a Δh b (10-20 m) kazán huroknyomásának nyomáscsökkenése. A takarmánygyűjtő nyomása N N, az ellenkező - N nap, valamint a hálózati szivattyúk nyomása - N S.N.
Fontos megjegyezni, hogy a helyi rendszerek közvetlen csatlakoztatásával a hőhálózat hátrameneti csővezetéke hidraulikusan csatlakozik a helyi rendszerhez, míg a visszatérő csőben lévő nyomás teljesen a helyi rendszer, és fordítva van.
A piezometriás ütemterv kezdeti konstrukciójával a hálózati szivattyúk szívócsatornájára gyakorolt \u200b\u200bnyomás önkényesen elfogadásra került. Mozgó piezometrikus grafikon önmagával párhuzamosan felfelé vagy lefelé lehetővé teszi, hogy bármilyen nyomást a szívóoldalon a hálózati szivattyúk, és ennek megfelelően a helyi rendszerek.
A piezometriás ütemezés kiválasztásakor a következő feltételekből kell folytatni:
1. A visszatérő autópálya bármely pontján a nyomás (nyomás) nem lehet magasabb, mint a helyi rendszerek megengedett üzemi nyomása, az új fűtési rendszerekhez (konvektorokkal), a 0,1 MPa (10 m-es víz) üzemi nyomása. ), Öntöttvas radiátorokkal rendelkező rendszerek esetében. 0,5-0,6 MPa (50-60 m víz. Art.).
2. A visszatérő csőben lévő nyomásnak a helyi fűtési rendszerek felsővezetékét és eszközeit kell biztosítania.
3. A vákuumképződés elkerülése érdekében a visszatérő autópálya nyomása nem lehet 0,05-0,1 MPa alatt (5-10 m víz. Art.).
4. A hálózati szivattyú szívóoldali nyomása nem lehet 0,05 MPa alatt (5 m víz. Művészet.).
5. A betáplálócső bármely pontján lévő nyomásnak nagyobbnak kell lennie, mint a maximális (számított) hűtőfolyadék hőmérsékleten történő forráspontja.
6. A hálózat végén lévő eldobható nyomásnak egyenlőnek vagy annál nagyobbnak kell lennie, mint az előfizetői bemenet számított nyomásveszteségének, a hűtőfolyadék számított áthaladásával.
7. Nyáron a kínálat és a visszatérő autópályák nyomása több statikus nyomást gyakorol a HMV-rendszerben.
A CT rendszer statikus állapota. A hálózati szivattyúk leállításakor és a vízkeringés befejezésénél a CT rendszerben dinamikus állapotból statikusvá válik. Ebben az esetben a hőhálózat ellátási és visszaküldési vonalainak nyomása szinten van, a piezometrikus vonalak egyesítése egy-egy statikus nyomást és a grafikonon egyesíti, a SOP forrásának nyomása által meghatározott közbenső helyzetbe kerül az SCT forrás.
Az adagoló nyomását az állomás személyzete vagy a helyi rendszervezeték legmagasabb pontja hozza létre, közvetlenül a hőszalaghoz, vagy a csővezeték legmagasabb pontján túlmelegedve a víz túlhevített vízének nyomására. Például a t 1 \u003d 150 ° C hűtőfolyadék számított hőmérsékletén a csővezeték legmagasabb pontján lévő nyomás a túlmelegedett vízzel 0,38 MPa-ra van állítva (38 m víz. Művészet) és t 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m víz. Művészet.).
Azonban minden esetben az alacsony zárolt előfizetői rendszerekben statikus nyomás nem haladhatja meg a 0,5-0,6 MPa (5-6 atm) megengedett üzemi nyomását. Ha túllépik, ezeket a rendszereket le kell fordítani egy független csatolási sémára. A hőhálózatokban statikus nyomás csökkenése a magas épületek automatikus leállításával hajtható végre.
Sürgősségi esetekben az állomás áramellátásának teljes elvesztése (hálózati és takarmányszivattyúk leállítása), a keringés és az etetés megszűnése lesz, míg mindkét csőben lévő nyomás a statikus nyomóvonal mentén, amely lassan kezdődik, fokozatosan csökken a hálózati víz szivárgása miatt a lazaságon keresztül. és hűtsük le a csővezetékekben. Ebben az esetben a csővezetékekben túlmelegedett vizet forralhatja a gőzkötések képződésével. Az újbóli vízkeringés ilyen esetekben vezethet erős hidraulikus sokkok csővezetékek esetleges károkat a megerősítés, fűtőberendezések stb Annak érdekében, hogy ez a jelenség, a víz keringését a CT rendszert kell elkezdeni csak azután beszedési a csővezetékek nyomásának nyomását alacsonyabb statikus.
A termikus hálózatok és a helyi rendszerek megbízható működésének biztosítása érdekében megengedett határértékekkel korlátozni kell a termálhálózat lehetséges nyomást ingadozását. Ahhoz, hogy a szükséges nyomás a termikus hálózat és a helyi rendszerek egy ponton a termikus hálózat (és alatt összetett domborzati viszonyok, több ponton) mesterségesen tartani állandó nyomás minden hálózati üzemmódok és ha statikus a feeder.
Azokat a pontokat, amelyekben a nyomás támogatott állandónak nevezik semleges rendszerpontok. Rendszerint a nyomás rögzítését a fordított vonalon végzik. Ebben az esetben a semleges pont egy fordított piezométer metszéspontjában helyezkedik el statikus nyomású vonallal (a 2. ábrán látható NT pont), állandó nyomás fenntartása semleges ponton és a hűtőfolyadék szivárgásának feltöltése a CHP vagy az RTS szivárgási szivattyúk, a CCC automatizált adagoló segítségével történik. A szabályozók elvén lévő automatikus szabályozók maguk után "és" magukhoz "(3. ábra) vannak felszerelve az adagolóvonalon.
3. ábra. 1 - hálózati szivattyú; 2 - Nyilvános pum; 3 - A vízmelegítő fűtése; 4 - Szelepvezérlő
Hálózati szivattyúk N S.NN hálózati szivattyúkat megegyezik a hidraulikus nyomásveszteségek mennyiségével (a maximális vízáramlásnál): a termálhálózat ellátási és visszatérő csővezetékeiben, az előfizetői rendszerben (beleértve az épületbe való beviteleket is) ), A CHP, a csúcs kazánok vagy a kazánház kazán telepítésében. A hőforrásoknak legalább két hálózati és két takarmányszivattyúnak kell lenniük, amelyek - egy biztonsági mentés.
Nagysága a kínálat zárt Hőellátási rendszerek veszik egyenlő 0,25% a víz térfogatának a csővezetékek termikus hálózatok és előfizetői rendszerek csatlakozik a fűtési hálózat, h.
A diagramok közvetlen vízkezelés, a nagysága a takarmányozási vesszük egyenlő azzal az összeggel a számított vízfogyasztás a használati melegvíz és a szivárgás értékét a mennyisége 0,25% a rendszer kapacitását. A hőrendszerek kapacitását a csővezetékek tényleges átmérője és hossza határozza meg, vagy integrált szabványok, m 3 / MW:
A városok szervezésének és gazdálkodásának szervezetének megszervezésének és irányításának kiutasítása a városok szervezésében és kezelésével foglalkozó városok szervezésében és kezelésében a leginkább negatívan befolyásolja működésük technikai szintjét és gazdasági hatékonyságukat. Megjegyezték, hogy több szervezet vesz részt az egyes hőellátó rendszer működésében (néha "leányvállalatok" a főből). Azonban a CT rendszerek, elsősorban a hőhálózatok specifitását a működésük, egy hidraulikus és hőmoduljaik technológiai folyamatainak merev kötése határozza meg. A hőellátó rendszer hidraulikus rendszere, amely meghatározó tényező a rendszer működésének meghatározó tényezője, természeténél fogva rendkívül instabil, ami a hőellátó rendszereket nehéz ellenőrizni más városi mérnöki rendszerekhez képest (elektromos, gáz, víz) kínálat).
A CT rendszerek (hőforrás, a fő és elosztóhálózatok, a termikus pontok) egyike sem biztosítja a rendszer működéséhez szükséges technológiai rendszereket, ezért a végeredmény megbízható és kiváló minőségű hőellátás fogyasztók. Az ebben az értelemben ideális az a szervezeti struktúra, amelyben a hőellátás és a hőhálózatok forrása egy vállalati struktúra joghatósága alá tartozik.
"A közüzemi erőforrások számának és minőségének mutatói meghatározása a lakás- és kommunális szolgáltatások modern valóságában"
A közüzemi erőforrások számának és minőségének mutatói meghatározása a lakás- és kommunális szolgáltatások modern valóságában
V.u. Kharitonsky, Mérnöki rendszerek vezetője
A. M. Filippov, A mérnöki rendszerek menedzsmentje
Moszkva állami lakhatási ellenőrzése
Szabályozó dokumentumok mutatók számának és minőségének közüzemi források benyújtott lakossági fogyasztók, a határ a felelősséget az erőforrás-ellátás és a lakhatás szervezet ma még nem fejlesztettek ki. Muszlimok szakemberek mellett a meglévő követelményeket javasolt, hogy meghatározza, mennyire fontos a paraméterek hő és víz rendszerek az épület, annak érdekében, hogy megfeleljenek lakossági lakóházak lakóépületek.
A lakásalap technikai működéséről szóló meglévő szabályok és előírások áttekintése a lakhatási és kommunális szolgáltatások területén a jelenlegi épület, egészségügyi szabványok és szabályok, GOST R 51617 -2000 * "Ház- és kommunális szolgáltatások" A 307. sz. 307. számú Orosz Föderáció kormányának rendelete által jóváhagyott közüzemi szolgáltatások nyújtása, valamint a források (CTP, kazánterem) paraméterei és módjai víz szivattyútelep) termelő egy közös erőforrás (hideg, meleg víz és hőenergia), és közvetlenül a lakásban a rezidens, ahol a közüzemi szolgáltatást nyújtják. Azonban nem veszik figyelembe a lakás- és kommunális szolgáltatások megosztottságának modern valóságát a lakóépületek és a közüzemi létesítmények, valamint az erőforrás-ellátási és lakhatási szervezet felelősségi körének megállapított határait, amelyek végtelen viták tárgyát képezik A bűnös oldalának meghatározása a lakosságnak vagy a nem megfelelő minőségi szolgáltatások nyújtásának elmulasztásának tényezésére. Így ma nincs olyan dokumentum, amely szabályozza a házba való belépéskor, az erőforrás-ellátási és lakhatási szervezet felelősségi körét.
Mindazonáltal a moshhylilation által végzett segédprogram és szolgáltatások minőségének elemzése azt mutatta, hogy a lakás- és kommunális szolgáltatások területén a szövetségi szabályozási jogi aktusok rendelkezései részletesek és meghatározhatók a lakóépületekkel kapcsolatban, amelyek lehetővé teszik a kölcsönös felelősséget az erőforrás-ellátás és a lakásszervezetek vezetői. Meg kell jegyezni, hogy az erőforrás-ellátási és irányítási lakásszervezés működési felelősségének határára vonatkozó minőségi és számát meghatározzák és értékelik a bizonyság, az első részében,
hő- és vízellátó rendszerek lakóépületekben, valamint egy automatizált ellenőrzési rendszer és energiafogyasztás.
Így a Moszhiliszpekció a lakosok és a sokéves gyakorlat érdekében a szabályozási dokumentumok követelményei mellett és a Snip és a Sanpin rendelkezésekkel kapcsolatos követelmények mellett a működési feltételekhez viszonyítva, valamint a lakóépületek betartása érdekében épületek, a lakosság számára kínált segédprogramok minősége, amely a ház és a vízellátás rendszerének a házhoz való belépését szabályozza (a számviteli és kontroll csomóponton), az alábbi szabályozási értékeket a teljes mérőeszközökkel rögzített paraméterek és módok alábbi szabályozási értékei és Az energiafogyasztás ellenőrzésére és elszámolására szolgáló automatizált rendszer:
1) A központi fűtési rendszer (TSO):
A fűtési rendszerbe bevitt hálózati víz átlagos napi hőmérsékletének eltérése a megállapított hőmérsékleti táblázat ± 3% -án belül kell lennie. Az átlagos napi fordított hálózati vízhőmérséklet nem haladhatja meg a hőmérsékleti ütemterv által megadott hőmérsékleti ütemtervet több mint 5% -kal;
A CSU-rendszer visszatérő csővezetékének nyomása legalább 0,05 MPa (0,5 kg / cm2) a statikus (a rendszer) felett, de nem magasabb, mint a megengedett (csővezetékek, fűtőkészülékek, megerősítés) és más felszerelés). Szükség esetén megengedett a fővezetékekhez közvetlenül kapcsolódó lakóépületek fűtőberendezéseinek ITP-re történő felvételi csővezetékek telepítését;
A CSU-rendszerek tápvezetékén lévő elektromos víz nyomása magasabbnak kell lennie, mint a visszatérő csővezetékben lévő víz nyomása a visszatérő csővezetékben az eldobható nyomás mennyiségével (a hűtőfolyadék keringésének biztosítása a rendszerben);
A hűtőfolyadékot a CSC hőhálózatának az épületbe történő bemenete során eldobható nyomást (nyomáscsökkenést (nyomáscsökkenést) a hőellátó szervezetekkel kell tartani:
a) adalék csatlakozással (lift csomópontokkal) - a projektnek megfelelően, de legalább 0,08 MPa (0,8 kgf / cm2);
b) független kötődéssel - a projektnek megfelelően, de legalább 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) a KSH belföldi rendszerének hidraulikus ellenállása.
2) forró vízrendszerhez (HMV):
A melegvíz hőmérséklete a melegvíz tápvonalában 55-65 ° C tartományban, a nyitott hőellátó rendszerekhez 60-75 ° C-on;
Hőmérséklet a Circuling Csővezetékben HMV (zárt és nyitott rendszerekhez) 46-55 ° C;
A forró vízhőmérséklet aritmetikai átlaga a tápvezetéken és a keringető csővezetékben a HMV-rendszer bemeneténél minden esetben nem lehet kevesebb, mint 50 ° C;
Az eldobható nyomás (a tápvezeték és a keringő csővezetékek közötti nyomásesés) a DHW rendszer számított keringési áramlási sebességével nem lehet alacsonyabb, mint 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm2);
A DHS-rendszer tápvezetékének víznyomása magasabbnak kell lennie, mint a keringető csővezeték víznyomásának az eldobható nyomás mérete (a forróvíz forgalomba hozatalának biztosítása a rendszerben);
A melegvíz-rendszer keringési csővezetékének víznyomása legalább 0,05 MPa (0,5 kg / cm2) kell lennie a statikus (a rendszerhez), de nem haladja meg a statikus nyomást (a legmagasabb helyen magas szintemű épülethez) több 0,20 MPa (2 kgf / cm2).
Ezekkel a paraméterekkel a lakóhelyi helyiségek egészségügyi eszközeiben található apartmanokban az Orosz Föderáció szabályozási jogi aktusainak megfelelően a következő értékeket kell biztosítani:
A forró víz hőmérséklete nem alacsonyabb, mint 50 ° C (optimális - 55 ° C);
Minimális szabad nyomás a felső emeletek lakóépületeinek egészségügyi eszközeiben 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm2);
A felső padlók egészségügyi készülékeiben lévő forró vízrendszerek maximális szabad fejét nem haladhatja meg a 0,20 MPa-t (2 kgf / cm2);
Az alsó emeletek egészségügyi eszközeiben lévő vízellátó rendszerek maximális szabad nyomása nem haladhatja meg a 0,45 MPa-t (4,5 kgf / cm2).
3) A hidegvízellátó rendszer (HPW):
A HPP rendszer tápvezetékrendszerében lévő víznyomásnak legalább 0,05 MPa (0,5 kgf / cm2) kell lennie a statikus (a rendszer) felett, de nem haladja meg a statikus nyomást (a legmagasabb helyen és a nagy történethez épület) több mint 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).
Ezzel a paraméterrel az Apartmanoknál az Orosz Föderáció szabályozási jogi aktusainak megfelelően a következő értékeket kell biztosítani:
a) a felső emeletek lakóépületeinek szaniter berendezéseiben 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm2);
b) minimális nyomás a legalább 0,10 MPa (1 kgf / cm2) felső emeletén lévő gázvízmelegítő előtt;
c) Az alsó emeletek egészségügyi készülékeiben lévő vízellátó rendszerek maximális szabad nyomása nem haladhatja meg a 0,45 MPa-t (4,5 kgf / cm2).
4) Minden rendszer esetében:
A hő- és vízellátó rendszerek belépésének statikus nyomása biztosítja a központi TSO-rendszerek és a melegvíz-vízvezetékek vízvezetékeinek feltöltését, míg a statikus víznyomásnak nem lehet magasabb, mint a megengedett rendszer.
A vízvezeték és csarnokrendszerek a házhoz való belépéshez szükséges víznyomás-értékeknek egy szinten kell lenniük (az automatikus hőpontvezérlő eszközök és / vagy szivattyúállomás) beállításával kell rendelkezniük, míg a maximális megengedett nyomáskülönbségnek többé nem lehet többé 0,10 MPa (1 kgf / cm2).
Ezeknek a paramétereknek az épületekbe való belépő paramétereknek erőforrás-ellátó szervezeteket kell biztosítaniuk az automatikus szabályozás, az optimalizálási intézkedések, a hőenergia, a hideg és a forró víz egységes eloszlásával a fogyasztók közötti, valamint a rendszerek visszatérő csővezetékeinek egységes eloszlásával - szintén ellenőrizni, azonosítani és kiküszöbölni rendellenességek vagy újrafelszerelések, valamint az épületek mérnöki rendszereinek üzembe helyezése. Ezeket a tevékenységeket hőpontok, szivattyúzási állomások és negyedéves hálózatok előkészítésében kell elvégezni a szezonális kizsákmányoláshoz, valamint ezeknek a paraméterek megsértésének esetén (a működési határok határértékének számának és minőségének mutatói) felelősség).
Ha a paraméterek és üzemmódok meghatározott értékei nem sikerülnek, az erőforrás-ellátó szervezet köteles azonnal elfogadni a behajtás minden szükséges intézkedését. Ezenkívül az önkormányzati erőforrások paramétereinek és a rendelkezésre bocsátott kommunális szolgáltatások minőségének meghatározott értékeinek megsértése esetén a minőségi megsértéssel rendelkező kommunális szolgáltatások díjainak újraszámítása szükséges.
Így a betartását ezeket a mutatókat nyújt kényelmes szállást a polgárok, hatékony működésének mérnöki rendszerek, hálózatok, lakóépületek és kommunális létesítmények, amely hő- és vízellátás a lakásállomány, valamint az ellátás közüzemi erőforrások Szükséges mennyiségi és szabályozási minőséget az erőforrás-csatorna és a menedzsment lakhatási szervezet működési felelősségeinek korlátaiban (a Mérnöki kommunikációnak a házba történő bevezetésénél).
Irodalom
1. A hőerőművek műszaki működésére vonatkozó szabályok.
2. MDC 3-02.2001. Szabályok a települési vízellátás és a szennyvíz rendszereinek és létesítményeinek műszaki működésére.
3. MDK 4-02.2001. Tipikus utasítások az önkormányzati hőellátás hőrendszerének műszaki működéséhez.
4. MDC 2-03.2003. A lakhatási alap műszaki működésének szabályai és normái.
5. A polgárok számára nyújtott közüzemi szolgáltatások nyújtására vonatkozó szabályok.
6. JNM-2004/01. Szabályzat a lakóépületek, berendezések, hálózatok és üzemanyagok és energia és segédeszközök hő- és vízellátásának téli hasznosítására szolgáló előkészítéshez Moszkvában.
7. GOST R 51617 -2000 *. Lakhatási és kommunális szolgáltatások. Általános Specifikációk.
8. SNIP 2.04.01 -85 (2000). Belső vízellátás és épületek higiolia.
9. SNIP 2.04.05 -91 (2000). Fűtés, szellőztetés és légkondícionálás.
10. ellenőrzésére szolgáló módszereket sérti a jó minőségű és mennyiségű szolgáltatások a lakosság számára a fogyasztás hőenergia-fogyasztás, hideg, meleg víz Moszkvában.
(Magazin "Energiatakarékos" No. 4, 2007)
