Uvod

1 Stanje pitanja o teoriji i tehnologiji profiliranja višestrukih cijevi po zamjenom crteža (književni pregled).

1.1 Vrsta cijevi profila s ravnim licima i njihovo korištenje u tehnici.

1.2 Glavni načini za proizvodnju cijevi profila s ravnim licima.

1.4 Još uvijek oblikovan alat.

1.5 Crtanje višestrukih vintage u obliku vintage.

1.6 zaključci. Svrhu i ciljeve istraživanja.

2 Razvoj matematičkog modela profiliranja cijevi s povlačenjem.

2.1 Osnovne odredbe i pretpostavke.

2.2 Opis geometrije fokusa deformacije.

2.3 Opis parametara čvrstoće procesa profiliranja.

2.4 Evaluacija ispunjavanja uglova vukova i zupčanika na leševi profila.

2.5 Opis algoritma za izračunavanje profiliranih parametara.

2.6 Računalna analiza energetskih uvjeta za profiliranje kvadratnih cijevi s nevažnim crtežom.

2.7 Zaključci.

3 Izračun alata za čvrstoću za crtanje profilnih cijevi.

3.1 Postavljanje problema.

3.2 Određivanje intenzivnog statusa odbojke.

3.3 Izgradnja funkcija prikaza.

3.3.1 Kvadratna rupa.

3.3.2 Pravokutna rupa.

3.3.3.

3.4 Primjer izračuna intenzivnog stanja vukova s \u200b\u200bkvadratnom rupom.

3.5 Primjer izračuna intenzivnog statusa vukova s \u200b\u200bkružnim otvorom.

3.6 Analiza dobivenih rezultata.

3.7 Zaključci.

4 eksperimentalne studije za profiliranje kvadrata i pravokutnih cijevi s povlačenjem.

4.1 Metodologija za eksperiment.

4.2 Profiliranje kvadratne cijevi s povlačenjem u jednom prijelazu na jedan volti.

4.3 Profiliranje kvadratne cijevi s povlačenjem za jednu tranziciju s anti-antintamatijom.

4.4 Tri-faktorski linearni matematički model profiliranja kvadratnih cijevi.

4.5 Određivanje ispuna u kutovima vukova i zateza.

4.6 Poboljšanje umjeravanja kanala vukova za pravokutne cijevi.

4.7 Zaključci.

5 Crtanje vijčanih cijevi nalik na vijak.

5.1 Odabir tehnoloških parametara crtanja s oblikovanjem.

5.2 Definicija okretnog momenta.

5.3 Određivanje napora istezanja.

5.4 Eksperimentalne studije.

5.5 zaključci.

Preporučeni popis disertacija

• Nadjev tankih cijevi s rotirajućim alatom 2009, kandidat tehničkih znanosti Shephenko, Tatyana Sergeevna

• Poboljšanje tehnologije nesposobnosti crteža tankih zidova u blok vukova s \u200b\u200bzajamčenom debljinom zida 2005, kandidat tehničkih znanosti Kargin, Boris Vladimirovich

• Poboljšanje procesa i strojeva za proizvodnju hladnih profiliranih cijevi na temelju modeliranja deformacije 2009, doktor tehničkih znanosti Parshin, Sergej Vladimirovich

• Modeliranje procesa profiliranja višestrukih cijevi kako bi se poboljšalo i odabrali parametre mlina 2005, kandidat tehničkih znanosti Semenova, Natalia Vladimirovna

• Crtanje cijevi od anizotropnog armaturnog materijala 1998, kandidat tehničkih znanosti Chernyaev, Alexey Vladimirovich

Disertacija (dio autorovog sažetka) na temu "Poboljšanje procesa profiliranja višestrukih cijevi neopozivom crtežom"

Relevantnost teme. Aktivni razvoj proizvodnog sektora gospodarstva, strogi zahtjevi za učinkovitost i pouzdanost proizvoda, kao i učinkovitost proizvodnje zahtijevaju korištenje vrsta opreme i tehnologije za uštedu resursa. Za mnoge industrije građevinske industrije, strojarstva, izradu instrumenata, radio inženjerska industrija, jedno od rješenja je korištenje cijevi ekonomičnih vrsta (izmjenjivanje topline i radijatorske cijevi, valovi itd.), Što omogućuje: povećanje snage instalacija, snage i trajnosti struktura, smanjiti njihovu konzistenciju metala, uštedjeti materijale, poboljšati izgled. Široka nomenklatura i znatna količina potrošnje cijevi profila ostvarila je razvoj njihove proizvodnje u Rusiji. Trenutno je većina oblikovanih cijevi proizvedena u radionicama koje upravljaju cijevi, budući da su operacije hladnog valjanja i crteža dovoljno razvijene u domaćoj industriji. U tom smislu, poboljšanje postojeće proizvodnje posebno je važno: razvoj i proizvodnja opreme, uvođenje novih tehnologija i metoda.

Najčešće vrste oblikovanih cijevi su višestruki (kvadratni, pravokutni, hex itd.) Visokih točnosti cijevi dobivenih nevažnim crtežom u jednom prolazu.

Žutnost tema teze određuje se potrebom za poboljšanjem kvalitete višestrukih cijevi poboljšanjem procesa njihovog profiliranja bez mandrela.

Cilj rada je poboljšati proces profiliranja višestrukih cijevi nezadovoljnim crtežom razvojem tehnika za izračunavanje tehnoloških parametara i geometrije alata.

Da bi se postigao cilj, potrebno je riješiti sljedeće zadatke:

1. Stvorite matematički model za profiliranje višestrukih cijevi po iskorištenju za procjenu uvjeta moći, uzimajući u obzir ne-aluminozni zakon očvršćivanja, anizotropiju svojstava i složenu geometriju kanala odbojke.

2. Odredite uvjeti napajanja Ovisno o fizičkim, tehnološkim i strukturnim parametrima profiliranja u slučaju nezadovoljstva.

3. Razviti metodologiju za procjenu uglova napunjenosti kutova vukova i zateza na lica u crtežu višestrukih cijevi.

4. Razviti metodologiju za izračunavanje čvrstoće oblikovanih vukova za određivanje geometrijskih parametara alata.

5. Razviti metodologiju za izračunavanje tehnoloških parametara dok istovremeno profilira i suha.

6. provoditi eksperimentalne studije tehnoloških parametara procesa koji osiguravaju visoku točnost dimenzija višestrukih cijevi i provjerite adekvatnost izračuna tehnoloških parametara profiliranja na matematičkom modelu.

Metode istraživanja. Teorijske studije temeljile su se na osnovnim odredbama i pretpostavkama teorije crtanja, teorije elastičnosti, metode konformnih mape, računalne matematike.

Eksperimentalne studije provedene su u laboratoriju koristeći metode matematičkog planiranja eksperimenta na univerzalnom stroju za testiranje TDMU-30.

Autor štiti rezultate izračuna tehnoloških i strukturnih parametara profiliranja višestrukih cijevi po beskrajnim crtežom: metodom izračunavanja čvrstoće oblikovanih vukova, uzimajući u obzir normalno opterećenje u kanalu; Metodologija za izračunavanje tehnoloških parametara procesa profiliranja višestrukih cijevi po beskrajnim crtežama; metodologija za izračunavanje tehnoloških parametara, a istovremeno profiliranje i sušenje s nezadovoljstvom crteža vijke tankozirane višestruke cijevi; Rezultate eksperimentalnih studija.

Znanstvena novost. Uzorci promjena u uvjetima napajanja uspostavljeni su pod profiliranjem višestrukih cijevi irelevantnim crtežom, uzimajući u obzir nelinearno zakon očvršćivanja, anizotropiju svojstava i složenu geometriju kanala odbojke. Problem je riješen određivanjem stresnog stanja oblikovanih vukova pod djelovanjem normalnih opterećenja u kanalu. Cijeli zapis o jednadžbama stanja naprezanja, istovremeno profiliranje i rezanje višestruke cijevi.

Točnost rezultata istraživanja potvrđuje se stroga matematička formulacija zadataka, koristeći analitičke metode za rješavanje problema, suvremene metode Eksperimentalni eksperimentalni podaci i prerada eksperimentalnih podataka, reproducibilnost eksperimentalnih rezultata, zadovoljavajuća konvergencija izračunatih, eksperimentalnih podataka i rezultata prakse, sukladnost rezultata modeliranja proizvodne tehnologije i karakteristike gotovih višestrukih cijevi.

Praktična vrijednost rada je sljedeća:

1. Načini dobivanja kvadratnih cijevi 10x10x1mm od visoke precizne legure D1, povećavajući prinos prikladnih za 5%.

2. Demenzije oblikovanih vukova koji osiguravaju njihovu izvedbu.

3. Kombinirajući profiliranje i uvijanje operacija smanjuje tehnološki ciklus višestrukih cijevi za proizvodnju.

4. Poboljšana kalibracija oblikovanog vučnog kanala za profiliranje pravokutnih cijevi 32x18x2mm.

Odobravanje posla. Glavne odredbe rada disertacije iskazuju se i raspravlja na Međunarodnoj znanstvenoj i tehničkoj konferenciji posvećenoj 40. obljetnici metalurške biljke Samare "Nove destinacije proizvodnje i potrošnje aluminija i njegovih legura" (Samara: SGAU, 2000); 11 Inter-sveučilišna konferencija " Modeliranje matematike i granični zadaci ", (Samara: SSTU, 2001); Druga međunarodna znanstvena i tehnička konferencija "Metalophysics, Mehanika materijala i procesa deformacije" (Samara: SGAU, 2004); XIV Stupid-Levskaya čitanja: međunarodna mladež znanstvena konferencija (Kazan: KSU, 2006); IX Royal čitanja: Međunarodna znanstvena konferencija mladih (Samara: SGAU, 2007).

Publikacije materijali koji odražavaju glavnu disertaciju teze objavljuju se u 11 djela, uključujući u vodećim recenziranim znanstvenim publikacijama koje definiraju najviša potvrda o potvrđivanju - 4.

Struktura i opseg posla. Teza se sastoji od glavnih simbola, uvoda, pet poglavlja, popis literature i primjena. Rad je postavljen na 155 stranica pisaćeg teksta, uključujući 74 crteže, 14 tablica, bibliografiju od 114 predmeta i aplikaciju.

Autor je zahvalan timu Odjela za obradu metala za pomoć, kao i supervizoru, profesor Odjela, D.T.N. V.r. Targin za vrijedne komentare i praktičnu pomoć u radu.

Slična radova disertacije u Specialty "tehnologije i strojevi za preradu tlaka", 05.03.05 CIFRA WAK

• Poboljšanje tehnologije i opreme za proizvodnju kapilarnih cijevi od nehrđajućeg čelika 1984, kandidat tehničkih znanosti Trubitsin, Alexander Filippovich

• Poboljšanje tehnologije okupljanja s izradom kompozitnih cijevi složenih presjeka s određenom razinom zaostalih naprezanja 2002, kandidat tehničkih znanosti Fedorov, Mihail Vasilyevich

• Poboljšanje tehnologije i dizajna vukova za proizvodnju hex profila na temelju modeliranja u sustavu "Chellet-alat" 2012, kandidat tehničkih znanosti Malakanov, Sergej Aleksandrovich

• Proučavanje modela stresnog deformiranog stanja metala prilikom crtanja cijevi i razvoja metodologije za određivanje parametara napajanja crtanja na samo-rezolucijskoj mandrelu 2007, kandidat tehničkih znanosti Malevich, Nikolay Alexandrovich

• Poboljšanje opreme, alata i tehnoloških sredstava za crtanje visokokvalitetnih ravnih cijevi za prah 2002, kandidat tehničkih znanosti Manokhina, Natalia Grigorievarna

Zaključak disertacije na temu "Tehnologije i tlačni strojevi", Shokova, Ekaterina Viktorovna

Glavni rezultati i zaključci za rad

1. Iz analize znanstvene i tehničke literature slijedi da je jedan od racionalnih i produktivnih procesa proizvodnje tankoslojne višeslojne cijevi (kvadratni, pravokutni, heksagon, oktamik) je proces crtanja nezadovoljstva.

2. Razvijen je matematički model za proces profiliranja višestrukih cijevi po beskrajnom crtežu, koji omogućuje određivanje uvjeta moći, uzimajući u obzir nelinearno zakon očvršćivanja, anizotropiju svojstava cijevnog materijala i složene geometrije kanal odbojke. Model se implementira u programiranju programa Delphi 7.0.

3. Uz pomoć matematičkog modela uspostavlja se kvantitativni utjecaj fizičkih, tehnoloških i strukturnih čimbenika na parametre snage procesa profiliranja višestrukih cijevi s neplaženjem crteža.

4. Razvijene metode za procjenu punine kutova kutova vukova i zupčanika lica u slučaju nevažnog crteža višestrukih cijevi.

5. Razvijen je metoda za izračunavanje čvrstoće oblikovanih vukova, uzimajući u obzir uobičajena opterećenja u kanalu, na temelju funkcije ery naprezanja, metodu konformnih mapiranja i teorije treće čvrstoće.

6. Eksperimentalno je konstruiran trokutni matematički model profiliranja kvadratnih cijevi, što vam omogućuje da odaberete tehnološke parametre koji osiguravaju točnost geometrije dobivenih cijevi.

7. Razvijen i donesen na inženjersku razinu, način izračuna tehnoloških parametara s istovremenim profiliranjem i uvijanjem višestrukih cijevi nevažnim crtanjem.

8. Eksperimentalne studije procesa profiliranja višestrukih cijevi nerelevantnim crtežom pokazali su zadovoljavajuću konvergenciju rezultata teorijske analize s eksperimentalnim podacima.

Reference istraživanja disertacije kandidat tehničkih znanosti Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008

1. A.C. 1045977 SSSR, MKI3 B21SS / 02. Alat za crtanje tankih zidova u obliku cijevi teksta. / V.n. Ermakov, g.p. Moiseev, A.B. Suncov i sur. (SSSR). № 3413820; Fazi. 31.03.82; Publ. 07.10.83, bul. №37. - Z S.

2. A.C. 1132997 SSSR, MKI3 B21SS / 00. Kompozitni vuk za crtanje višestrukih profila s čak i brojem teksta lica. / U i. Reinne, a.a. Pavlov, E.V. Nikulin (SSSR). -№ 3643364 / 22-02; Fazi. 09/16/83; Publ. 07.01.85, Bul. №1. -4c.

3. A.C. 1197756 SSSR, MKI4B21S37 / 25. Metoda proizvodnje teksta pravokutnih cijevi. / P.N. Kalinushkin, vb Furbanov i sur. (SSSR). № 3783222; najavio 21.08.84; Publ. 15.12.85, Bul. №46. - 6c.

4. A.C. 130481 SSSR, MKA 7S5. Uređaj za uvrtanje ne-kružnih profila s tekstom za crtanje. / V.l. Kolmogorov, G.m. Moiseev, yu.n. Shakmaev i sur. (SSSR). № 640189; Fazi. 02.10.59; Publ. 1960, bul. №15. -2c.

5. A.C. 1417952 SSSR, MKI4V21S37 / 15. Metoda proizvodnje profila višestruka tekst teksta. / A.B. Yukov, a.a. Shkurenko i sur. (SSSR). № 4209832; Fazi. 09.01.87; Publ. 08.23.88, Bul. №31. - 5c.

6. A.C. 1438875 SSSR, MKI3 B21S37 / 15. Metoda proizvodnje teksta pravokutnih cijevi. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslen, V.P. Buzin i sur. (SSSR). № 4252699 / 27-27; Fazi. 28.05.87; Publ. 11/23/88, bul. №43. -4c.

7. A.C. 1438876 SSSR, MKA3 B21S37 / 15. Uređaj za reprodukciju okruglih cijevi u pravokutni tekst. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslen, V.P. Buzin i sur. (SSSR). № 4258624 / 27-27; Fazi. 09.06.87; Publ. 11/23/88, bul. №43. --Sc.

8. A.C. 145522 SSSR MKI 7P410. Filter za crtanje cijevi teksta. / E.V.

9. Bush, B.K. Ivanov (USSR). - br. 741262/22; Fazi. 10.08.61; Publ. 1962, Bul. 6. --Sc.

10. A.C. 1463367 SSSR, MKI4 B21S37 / 15. Metoda za izradu višestruka tekstualnog teksta. / V.v. Yakovlev, V.a. SHURINOV, A.PAVLOV i V.A. Belvyn (SSSR). № 4250068 / 23-02; Fazi. 13.04.87; Publ. 03/07/89, Bul. №9. -2c.

11. A.C. 590029 SSSR, MK2B21SS / 00. Volonka za crtanje višestrukih višestrukih tekstualnih profila. / B.ji. Dyldin, V.a. Aleshin, G.P. Moiseev i sur. (SSSR). № 2317518 / 22-02; Fazi. 30.01.76; Publ. 30.01.78, Bul. №4. --Sc.

12. A.C. 604603 SSSR, MKI2 B21SS / 00. Volonka za crtanje pravokutnog teksta žice. / J.c. Watrushin, i.sh. Berin, A.JI. Chechurine (SSSR). -№ 2379495 / 22-02; Fazi. 07/05/76; Pub.30.04.78, Bul. 16. 2 str.

13. A.C. 621418 SSSR, MKI2 B21SS / 00. Alat za crtanje višestrukih cijevi s parnim brojem teksta lica. / G.a. Savin, V.i. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Schlossberg (SSSR). № 2468244 / 22-02; Fazi. 29.03.77; Publ. 30.08.78, Bul. №32. -2c.

14. A.C. 667266 SSSR, MC2 B21SS / 02. Voliok tekst. / A.a. Fotov, V.N. Duev, g.p. Moiseev, V.M. Yermakov, yu.g. Dobro (USSR). № 2575030 / 22-02; Fazi. 01.02.78; Publ. 06/15/79, Bul. №22, -4ê4s.

15. A.C. 827208 SSSR, MKI3 B21SS / 08. Uređaj za proizvodnju teksta cijevi profila. / I.a. Lyašenko, g.p. Motsev, s.m. Podoscin i sur. (SSSR). № 2789420 / 22-02; potraživanja. 09.06.79; Publ. 05.05.81, Bul. №17. - Z S.

16. A.C. 854488 SSSR, MKI3 B21SS / 02. I dalje tekst alata. /

17. S.p. Panasenko (SSSR). № 2841702 / 22-02; Fazi. 11/23/79; Publ. 08/15/81, bul. №30. -2c.

18. A.C. 856605 SSSR, MKI3 B21SS / 02. Volok za crtanje profila. / Yu.s. Zykov, a.G. Vasilyev, a.a. Kochetkov (SSSR). №2798564 / 22-02; Fazi. 07/19/79; Publ. 08.23.81, Bul. №31. --Sc.

19. A.C. 940965 SSSR, MKI3 B21SS / 02. Alat za izradu površina profila Tekst. / I.a. Savelyev, yu.s. Uskrsnuće, A.D. OSMA-nis (SSSR). - Ne. 3002612; Fazi. 06.11.80; Publ. 07.07.82, Bul. №25. Z S.

20. Adler, Yu.p. Planiranje eksperimenta prilikom traženja optimalnih uvjeta. / YU.P. Adler, E.V. Markova, yu.v. Granovsky m.: Znanost, 1971. - 283c.

21. Alynevsky, Ji.e. Povlačenje napora s hladnim odvodnim cijevima. / J.e. Alshevsky. M.: Metalurcisdat, 1952.-124c.

22. Amenzade, yu.a. Teorija teksta elastičnosti. / Yu.a. Amenzade. M.: Visočna škola, 1971.-288ês.

23. Argunov, V.N. Kalibracija u obliku oblikovanog profila. / V.N. Argunov, m.z. Yermanok. M.: Metalurgija, 1989.-206c.

24. Arysensky, Yu.m. Dobivanje racionalne anizotropije u listovima teksta. / Yu.m. Arysensky, f.v. Grecknikov, V.Yu. Aryshensky. M.: Metalurgija, 1987-141c.

25. Aryshensky, yu.m.toria i izračuni plastične formiranja teksta anizotropnog materijala. / Yu.m. Arysensky, f.v. Grecknikov. - m.: Metalurgija, 1990.-304ês.

26. bisk, t.b. Racionalna tehnologija proizvodnje teksta alata za operativni alat. / M.B. Bisk-m.: Metalurgija, 1968.-141 str.

27. Widowin, S.I. Metode za izračunavanje i projektiranje na računalnim procesima žigosa i profila praznine Tekst. / S.I. Widowin - m.: Strojarstvo, 1988.-160c.

28. Vorobyov, D.N. Alat za kalibriranje za crtanje pravokutnih cijevi Tekst. / D.N. Vorobev D.N., V.R. Kargin, i.i. KuznettSova // tehnologija svjetlosnih legura. -1989. -№. -C.36-39.

29. vydrin, V.N. Proizvodnja oblikovanih profila visokog točnosti. / V.N. Udrin i sur.: Metalurgija, 1977.-184C.

30. Gromov, n.p. Teorija obrade metala. / N.P. Gromov -m.: Metalurgija, 1967.-340.

31. Gubkin, s.i. Kritika postojećih metoda za izračunavanje radnih stresa u OMD / PY. Gubkin // Inženjering metode za izračunavanje tehnoloških procesa OMD-a. -M.: Mashgiz, 1957. C.34-46.

32. Glyaev, g.i. Stabilnost poprečnog dijela cijevi pod smanjenjem teksta. / G.I. Glyaev, p.n. Ivshin, V.K. YANOVICH // teorija i praksa smanjenja cijevi. P. 103-109.

33. Glyaev, yu.g. Matematičko modeliranje procesa OMD teksta. / Yu.g. Glyaev, s.a. Chukmasov, A.B. Gubin. Kijev: znanosti. Dumka, 1986. -240C.

34. Glyaev, yu.g.indensifikacija točnosti i kvalitete cijevi teksta. / Yu.g. Glyaev, m.z. Volodashky, O.I. Lion i drugo: Metalurgija, 1992.-238c.

35. Gun, g.ya. Teoretske baze za obradu teksta metala. / G.YA. Pištolj. M.: Metalurgija, 1980. - 456c.

36. Gun, G.Ya. Plastična formulacija metala teksta. / G.ya. Gong, p.i. Polihin, B.A. Prudkovsky. M.: Metalurgija, 1968. -416c.

37. Danchenko, V.N. Proizvodnja cijevi profila. / V.N. Danchenko,

38. V.a. Sergeev, e.v. Nikulin. M.: Intermet inženjering, 2003. -224c.

39. Dnestrovsky, N.Z. Skidanje metalnog teksta. / N.z. Dnjestar. M.: Država Znanstvena škola. ed. Lit. na h. i boju Metalurgija, 1954. - 270c.

40. Dorokhov, a.i. Promijenite perimetar dok crtete oblikovane cijevi. / A.I. Dorokhov // Bul. Znanstveni i tehnički Podaci o odbacivanju. M.: Metalurg-izdanje, 1959. - № 6-7. - str. 89-94.

41. Dorokhov, a.i. Određivanje promjera izvornog obratka za ne-free-peel i valjanje pravokutnih, trokutastih i šesterokutnih cijevi. / A.I. Dorokhov, V.i. Shafir // Proizvodnja cijevi / nesloga. M., 1969. -Sp.21. - P. 61-63.

42. Dorokhov, a.i. Aksijalna naprezanja s crtežom oblikovanih cijevi bez teksta zandral. / A.I. Dorokhov // tr. Ukrniti. M.: Metallugizdat, 1959. -Sp.1. - str.156-161.

43. Dorokhov, a.i. Izgledi za proizvodnju hladno deformiranih cijevi profila i osnove moderne tehnologije njihove proizvodnje. / A.I. Dorokhov, V.i. Reinne, a.p. USPENKO // Cijevi ekonomičnih vrsta: m.: Metalurgija, 1982. -c. 31-36.

44. Dorokhov, a.i. Racionalno umjeravanje valjaka multi-tech mlinova za proizvodnju cijevi pravokutnog dijela teksta. / A.I. Dorokhov, p.V. SAV-KIN, A.B. Kolpakovsky // Tehnički napredak u proizvodnji cijevi. M.: Metalurgija, 1965.-s. 186-195.

45. Emelyanenko, str. Tekst proizvodnje cijevi i cjevovoda. / P.T. Emelyanenko, a.a. Shevchenko, s.i. Borisov. M.: Metalurgizdat, 1954.-496c.

46. \u200b\u200bYermanok, m.z. Pritiskom na aluminijske legure. M.: Metalurgija. - 1974. -232c.

47. Ermanok, M.Z. Korištenje nezadovoljstva prikupljanja tijekom proizvodnje 1 "cijevi Tekst. / M.z. Yermanok. M: ColorTethinization, 1965. - 101c.

48. Ermanok, m.z. Razvoj teorije crtanja teksta. / M.z. Yermanok // obojeni metali. -1986. №9.- str. 81-83.

49. Ermanok, M.Z. Racionalna, tehnologija proizvodnje pravokutnih cijevi od aluminijskog teksta. / M.z. Yermanok M.z., V.F. Žamlja. // obojeni metali. 1957. - №5. - str. 85-90.

50. Zykov, Yu.S. Optimalni omjer deformacija u crtežu pravokutnog profila. / YU.S. Zykov, a.G. Vasilyev, a.a. Kochetkov // obojeni metali. 1981. - №111. -C.46-47.

51. Zykov, Yu.S. Utjecaj profila crteža na tekstu sile osvjetljenja. / YU.S. Zykov // Vijesti o sveučilištima. Metalurgija. 1993. -№2. - str.27-29.

52. Zykov, Yu.S. Istraživanje kombiniranog oblika longitudinalni profil TEKST RADNOG PODRUČJA. / YU.S. Zykov // Metalurgija i koks: prerada tlaka metala. - Kijev: tehnika, 1982. - IET.78. P. 107-115.

53. Zykov, Yu.S. Optimalni parametri pravokutnog profila. / YU.S. Zykov // u boji Megalla. 1994. - №5. - str. 47-49. ,

54. Zykov, Yu.S. Optimalni parametri procesa crtanja pravokutnog teksta profila. / YU.S. Zykov // obojeni metali. 1986. - №2. - P. 71-74.

55. Zykov, Yu.S. Optimalni kutovi povlačenja metalnog teksta. / Yu.s. Zykov .// IzSTia sveučilišta. 4m. 1990. - №4. - str.27-29.

56. ILYUSHIN, A.A. Plastika. Prvi dio. Tekst elastične plastične deformacije. / A.A. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 str.

57. Kargin, V.R. Analiza oslobađajućeg crtanja tankih cijevi s antipatičnim tekstom. / V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // bilten sgau. Samara: SGAU, 2003. - №1. - str. 82-85.

58. Kargin, V.R. Uvod u specijalitetsku obradu tlaka metala

59. Tekst: Tutorial / V.R. Kargin, E.V. Shokova. Samara: SGAU, 2003. - 170C.

60. Kargin, V.R. Tekst crtanja vode. / V.R. Kargin // obojene metale. -1989. №2. - C.102-105.

61. Kargin, V.R. Osnove inženjerskog eksperimenta.: Tutorial / V.R. Kargin, V.M. Zečeve. Samara: SGAU, 2001. - 86c.

62. Kargin, V.R. Izračun alata za crtanje kvadratnih profila i teksta cijevi. / V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Sho20OVA // IzStaia Samara Znanstveni centar Ruske akademije znanosti. 2001. - №2. - tz - str.23 8-240.

63. Kargin, V.R. Izračun zgušnjavanja stijenke cijevi kada je tekst. / V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Proizvodnja nabave u strojarstvu. 2004. -№1. -C.44-46.

64. Kasatkin, n.i. Istraživački proces profiliranja pravokutnih cijevnih cijevi. / N.I. Kasatkin, takozvani Honina, i.v. Komkova, t.t. Panova / proučavanje procesa obrade obojenih metala. - m.: Metalurgija, 1974. godine 44. - P. 107-111.

65. Kirichenko, A.N. Analiza ekonomije različiti putevi Proizvodnja profilnih cijevi s konstantnom debljinom zida oko perimetra teksta. / A.N. Kirichenko, a.i. Gubin, g.i. Denisova, n.K. Khudyakova // cijevi ekonomske vrste. -M., 1982. -s. 31-36.

66. Kleenov, V.F. Odabir izratka i izračuna alata za crtanje pravokutnih cijevi iz teksta aluminijskih legura. / V.F. Klemenov, R.I. Muratov, m.i. Erlich // Tehnologija svjetlosnog aloys.-1979. - №6.- str.41-44.

67. Kolmogorov, V.L. Alat za crtanje teksta. / VL. Kolmogorov, s.i. Orlov, v.yu. Shevlyakov. -M.: Metalurgija, 1992. -144c.

68. Kolmogorov, B.ji. Napon. Deformacija. Uništavanje teksta. / B.jt. Kolmogorov. M.: Metalurgija, 1970. - 229c.

69. Kolmogorov, B.ji. Tehnološki zadaci crtanja i pritiskanja teksta: Tutorial / B.ji. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -Sp.10. -81c.

70. Coppenfels, V. praksa konformne mapiranja teksta. / V. Cop-Penfels, F. Stalman. M.: Il, 1963. - 406c.

71. CoffOff, Z.A. Tekst hladne valjalice. / Po. Cofff, p.m. Solovychik, V.a. Aleshin i drugi. SverDlovsk: Metalurgizdat, 1962. - 432c.

72. Gruzman, yu.g. Trenutno stanje globalnog teksta proizvodnje cijevi. / Yu.g. Krukman, J1.c. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metalurgija, 1992. -81c.

73. Levanov, A.N. Kontaktirajte trenje u procesima OMD teksta. LA.N. Leva-stup, V.L. Kolmagori, s.l. Burkin i sur.: Metalurgija, 1976. - 416c.

74. Levitansky, M.D. Izračun tehničkih i ekonomskih standarda za proizvodnju cijevi i profila iz aluminijskih legura na osobnom računalnom tekstu. / M.D. Levitansky, e.b. Makovskaya, r.p. Nazarova // obojeni metali. -19.92. -№2. -C.10-11.

75. Lyzov, m.n. Teorija i izračun proizvodnih procesa dijelova su fleksibilni tekst. / M.N. Lysov m.: Strojarstvo, 1966. - 236c.

76. Mushelishvili, n.i. Neke od glavnih zadataka matematičke teorije elastičnosti teksta. / N.I. Mushelishvili. M .: Znanost, 1966. -707c.

77. Osadchy, V.Ya. Proučavanje parametara snage profilnog cijevi i valjkastih kaliba teksta / v.ya. Saddy, S.A. Stepents // čelik. -1970. -№8.-S.732.

78. Osadchy, V.Ya. Značajke deformacije u proizvodnji cijevi profila pravokutnih i varijabilnih dijelova Tekst. / V.Ya. Saddy, S.A. Stepents // čelik. 1970. - №8. - str. 712.

79. Osadchy, V.Ya. Izračunavanje naprezanja i napora prilikom povlačenja teksta cijevi. /

80. V.Ya. Sad, a.ji. Vorontsov, s.m Karpov // Proizvodnja valjanih proizvoda. 2001. - №10. - S.8-12.

81. Osadchy, s.i. Stres-deformo-kupaonica stanje s profilima - ronataExt. / V.ya. Saddy, S.A. Getya, s.a. Stepanov // IzSTia sveučilišta. Metalurgija. 1984. -№9. -S.66-69.

82. PARSHIN, B.C. Osnove sustavnog poboljšanja procesa i hladnog crtanja teksta cijevi. / B.c. Parshins. Krasnoyarsk: izdavačka kuća Kras ime. Sveučilište, 1986. - 192c.

83. PARSHIN, B.C. Tekst crtanja hladne cijevi. / B.c. PARSHINS, A.A. Fotov, V.a. Areshin. M.: Metalurgija, 1979. - 240c.

84. Perlin, i.l. Teorija crtanja teksta. / I.l. Perlin, M.z. Yermanok. -M.: Metalurgija, 1971.- 448ês.

85. Perlin, p.i. Spremnici za stan ingoti. / P.i. Perlin, L.F. TOWCHOVA // SAT. TR. Vntimetmash. Onti Vnimemetmash, 1960. - №1. -C.136-154.

86. Perlin, p.i. Metoda za izračunavanje spremnika za prešanje ingotskog teksta tkanine. / P.I. Perlin // Bilten strojarstva 1959. - №5. - S.57-58.

87. Popov, e.a. Osnove teorije teksta lima. / E.a.popov. -M.: Strojarstvo, 1977. 278 se.

88. Potapov, i.N. Teorija teksta proizvodnje cijevi. / I.N. Potapov, a.p. Colikov, V.M. Druyan i sur. M.: Metalurgija, 1991. - 406c.

89. Ravin, A.N. Formiranje alata za prešanje i crtanje profila. / A.N. Ravin, e.sh. Sukhodrev, L.R. DUDETSKAYA, V.L. Scherbanyuk. - Minsk: Znanost i tehnologija, 1988. 232c.

90. Rakhtmayer, R.D. Metode razlika za rješavanje problema s graničnim vrijednostima Tekst. / R.D. Rakhtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418c!

91. Savin, G.A. Crtanje cijevi teksta. / G.a. Savin. M.: Metalurgija, 1993.-336C.

92. Savin, G.N. Raspodjela napona u blizini teksta rupa. / Nov.

93. Savin. Kijev: Nukova Dumka, 1968. - 887c.

94. Segylind, Ji. Primjena MCE teksta. / JI. Segerylind. M.: Mir, 1977. - 349 se.

95. Smirnov-Alyaev, G.A. Oksimimetrična zadaća teorije plastičnog protoka tijekom kompresije, distribucije i crteža teksta cijevi. / G.A. Smirnov-alyaev, g.ya. Gun // Vijesti o sveučilištima. Metalurgija. 1961. - №1. - str. 87.

96. STOROZHEV, M.V. Teorija obrade metala. / M.v. STOROZHEV, E.A. Popov. M.: Strojarstvo, 1977. -432c.

97. Timošenko, s.p. Tekst otpornosti materijala. / S.p. Timošenko - m.: Znanost, 1965. T. 1, -480ês.

98. Timošenko, s.p. Stabilnost elastičnih sustava. / S.p. Timošenko. M.: Gittle, 1955. - 568 se.

99. Trusov, p.V. Istraživanje procesa profiliranja teksta u utoru. / P.V. Trusov, V.Y. Stupovi, i.a. Cron // obrada tlaka metala. -Sverdlovsk, 1981. №8. - str. 69-73.

100. Hucheng, V. Priprema cijevi za povlačenje, metode crtanja i opreme koja se koristi u povlačenju teksta. / V. Hucheng // Proizvodnja cijevi. Düsseldorf, 1975. po. s tim. M.: Metalurgizdat, 1980. - 286c.

101. Chevakin, yu.f. Računalni strojevi u proizvodnji teksta cijevi. / YU.F. Chevakin, A.M. Felge. M.: Metalurgija, 1972. -240C.

102. Chevakin, yu.f. Kalibracija alata za crtanje pravokutnih cijevnih cijevi. / YU.F. Shevaakin, n.i. Casatkin // Proučavanje procesa obrade obojenih metala. -M.: Metalurgija, 1971. Vol. №34. - str.140-145.

103. Chevakin, yu.f. Tekst proizvodnje cijevi. / Yu.f. Shevaakin, A.Z. GLE Berg. M.: Metalurgija, 1968. - 440.

104. Chevakin, yu.f. Proizvodnja obojenih metalnih cijevi. / YU.F. Chevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seidalev m.: Metalurgizdat, 1963. - 355ês.

105. Chevakin, yu.f., riskirts a.m. Poboljšanje učinkovitosti proizvodnje cijevi od ne-željeznih metala teksta / yu.f. Chevakin, A.M. Felge. M.: Metalurgija, 1968.-240c.

106. Shokova, E.V. Alat za kalibraciju za crtanje pravokutnih cijevi teksta. / E.V. Shokova // Xiv Tupolevsky čitanja: Međunarodna znanstvena konferencija mladih, Kazan država. teh ne-t. Kazan, 2007. - Volumen 1. - P. 102103.

107. vijci, a.K., Freiberg ma Proizvodnja cijevi ekonomskog profila Tekst. / A.K. SCHUPOV, M.A. Freiberg.-SverDlovsk: Metalurgizdat, 1963-296c.

108. Yakovlev, V.V. Preseljenje pravokutnih cijevi povećanog teksta točnosti. / V.V. Yakovlev, b.a. Smelnitsky, V.a. Balyvin i drugi. // Stal.-1981.-№6-S.58.

109. Yakovlev, V.V. Kontaktni naponi S nevažnim crtanjem cijevi. Tekst. / V.V. Yakovlev, V.V. Spells // SAT: Proizvodnja besprijekornih cijevi. -M.: Metalurgija, 1975. -№ 3. -C.108-112.

110. Yakovlev, V.V., crtež pravokutnih cijevi na pokretnom mandrel tekstu. / V.V. Yakovlev, V.a. Šurinov, V.a. Bajyvin; Odmor. Dnepropetrovsk, 1985. - 6c. - DEP. U crnoj deformaciji 13.05.1985, br. 2847.

111. Automatische Leungeng Vou Profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profil". 1985. -№32. -C.508-509.

Imajte na umu da su gore prikazani znanstveni tekstovi objavljeni za upoznavanje i dobivene prepoznavanjem izvornih tekstova teza (OCR). S tim u vezi, mogu sadržavati pogreške povezane s nesavršenjem algoritama prepoznavanja. U PDF-u, disertacija i autorovi sažeci koje isporučujemo takve pogreške.

Kotrljanje cijevi kako bi se smanjio njihov promjer (smanjenje) Vrlo se široko koristi u gotovo svim radionicama za proizvodnju vrućih valjanih cijevi, kao i u proizvodnji cijevi s zavarivanjem. To je zbog činjenice da je proizvodnja malih cijevnih cijevi obično povezana s opipljivim gubitkom produktivnosti cijevnih valjaonica ili cjevovodne jedinice te dakle, uz porast cijena. Osim toga, u nekim slučajevima, na primjer, valjanje cijevi dia. Manje od 60-70 mm ili cijevi s vrlo velikom debljinom zida, a mala unutarnja rupa je teška, jer zahtijeva korištenje mandrela prema malom promjeru.

Redukcija se provodi nakon dodatnih toplinskih (ili grijanih) cijevi do 850-1100 ° s valjanjem na više mirnih kontinuiranih mlinova (s brojem stanica do 24) bez uporabe unutarnjeg alata (mandrel). Ovisno o prihvaćenom sustavu rada, ovaj proces može nastaviti s povećanjem debljine zida ili sa smanjenjem. U prvom slučaju, vožnji bez napetosti (ili s vrlo malom napetošću); Iu drugom - s velikom napetošću. Drugi slučaj, kao progresivniji, distribuiran je u posljednjem desetljeću, jer vam omogućuje da provedete značajno veće smanjenje, a smanjenje debljine zida širi razvrstavanje valjanih cijevi s ekonomičnijim cijevima od tankosti.

Mogućnost sofisticiranosti zida tijekom redukcije omogućuje dobivanje na glavnoj jedinici cijevi od cijevi s neznatno većom debljinom zida (ponekad na 20-30%). To značajno poboljšava produktivnost jedinice.

U isto vrijeme, u mnogim slučajevima, više staro načela operacije zadržalo je smanjenje bez napetosti bez napetosti. U osnovi, to se odnosi na slučajeve smanjenja relativno debelih cijevi, kada čak i s velikim napetosti, postaje vidljivo da značajno smanjuje debljinu zida postaje teška. Treba napomenuti da su mlinovi za smanjenje instalirane u mnogim cijevnim kotrljačkim trgovinama koje su dizajnirane za slobodno valjanje. Ove će mlinice i dalje raditi i stoga će se smatrati smanjenje bez napetosti.

Razmislite o tome kako se debljina zida cijevi mijenja uz slobodno smanjenje, kada ne postoje aksijalni napetost ili skrb napetosti, a dijagram stresnog stanja karakteriziraju kompresijska naprezanja. V. Ji. Kolmogorov i A. 3. Gleiberg, na temelju činjenice da je stvarna promjena u zidu odgovara minimalnom radu deformacije, te korištenjem načela mogućih pokreta, dobio je teorijsko određivanje promjene debljine zida tijekom redukcije , U isto vrijeme, pretpostavka je napravljena da neravnomjernosti * deformacije ne utječe značajno na promjenu debljine zida, a sile vanjskog trenja nisu uzimale u obzir ventile, budući da su znatno manje unutarnje otpor. Na 89 prikazuje krivulje promjena u debljini zida iz početnog SQ do određene s za niskozetne čelike ovisno o stupnju smanjenja iz izvornog DT0 promjera do konačnog DT (DT / DTO omjer) i geometrijski faktor) i geometrijski čimbenik - Osigurnost cijevi (omjer S0 / DT0).

Uz malim stupnjevima smanjenja, otpor uzdužnog isteka je otpor na isteku iznutra, što uzrokuje zadebljanje zida. Uz povećanje vrijednosti deformacije, povećava se intenzitet zadebljanja zida. Međutim, u isto vrijeme, otpor isteka također se povećava. Uz određenu količinu smanjenja, zadebljanje zida doseže svoj maksimum i naknadno povećanje stupnja redukcije dovodi do intenzivnijeg rasta otpornosti na isteku iznutra i kao rezultat toga, zadebljanje počinje smanjiti.

U međuvremenu, samo je debljina zida gotove produktivne cijevi obično poznata i kada se koristi te krivulje, potrebno je postaviti željenu vrijednost, tj. Koristite metodu dosljedne aproksimacije.

Priroda debljine debljine zida dramatično se mijenja ako se proces provodi s napetošću. Kao što je već spomenuto, prisutnost i veličina aksijalnih naprezanja karakteriziraju visoke brzine deformacijskih uvjeta na kontinuiranom mlinu, čiji je indikator koeficijent kinematičke napetosti.

Tijekom redukcije s napetošću, uvjeti deformacije krajeva cijevi razlikuju se od uvjeta deformacije sredine cijevi, kada se proces valjanja već stabilizira. U procesu punjenja mlina ili na izlazu cijevi iz mlina, krajevi cijevi percipiraju samo dio napetosti, a valjanje, na primjer, u prvom sanduku dok se cijev ne dodirne u drugi sanduk , općenito prolazi bez napetosti. Kao rezultat toga, krajevi cijevi su uvijek zagubljeni, što je nedostatak redukcijskog procesa s napetošću.

Vrijednost rezanja može biti nešto manje od duljine zadebljanog kraja zbog upotrebe pozitivne tolerancije na debljini zida. Prisutnost zgusnutih krajeva značajno utječe na gospodarstvo procesa smanjenja, budući da ovi ciljevi podliježu podrezima i ne-povratne troškove proizvodnje. U tom smislu, proces valjanja s napetošću se koristi samo ako se cijev dobije nakon smanjenja cijevi je više od 40-50 m, kada su relativni gubici u usjevu smanjeni na razinu karakteristika bilo koje druge metode valjanja.

Metode za izračunavanje promjene debljine studija omogućuju na kraju odrediti koeficijent kapuljača i za slučaj slobodnog smanjenja i za slučaj valjanja s napetošću.

Kada se obuhvaća, jednak 8-10%, a sa plastičnim koeficijentom napetosti od 0,7-0,75, veličina klizanja karakterizira koeficijent IX \u003d 0,83-0,88.

Od razmatranja formula (166 i 167) lako je vidjeti kako se brzina parametara treba uočiti u svakom kavezu, tako da je valjanje teče kroz izračunati način.

Grupni pogon valjaka u smanjenju mlinova stare strukture ima konstantni omjer broja valjaka u svim kablovima, koji samo u određenom slučaju za cijevi iste veličine može odgovarati slobodnom načinu valjanja. Smanjenje cijevi svih ostalih veličina dogodit će se s drugim nape, stoga se ne održava slobodan način valjanja. Praktično u tim mlinicama uvijek se nastavlja s malom napetošću. Pojedinačni pogon valjaka svakog kaveza s finim podešavanjem njihove brzine omogućuje stvaranje različitih načina napetosti, uključujući besplatan način valjanja.

Budući da prednja i stražnja napetost stvara trenutke usmjerene na različite smjerove, ukupna rotacija valjaka u svakom kavezu može se povećati ili smanjiti ovisno o omjeru napora prednje i stražnje napetosti.

U tom smislu, uvjeti u kojima su početni i posljednjih 2-3 sanduka neumoljivo. Ako se trenutak valjanja u prvim stanicama kao što cijev prolazi pod sljedećim stanicama, smanjuje se napetošću, u trenutku valjanja u posljednjim gradovima, naprotiv, trebao bi biti veći, jer su ti sanduci uglavnom testirani. I samo u srednjim stanicama zbog bliskih vrijednosti prednje i stražnje napetosti, trenutak valjanja s stalnim modom se malo razlikuje od izračunatog. S izračunom čvrstoće Hubbovering čvorova, radeći s napetošću, potrebno je imati na umu da je trenutak valjanja nakratko, ali se vrlo oštro povećava tijekom hvatanja cijevnog role, što je objašnjeno velikom razlikom u Brzine cijevi i valjaka. Dobiveno vršno opterećenje prekoračenje ponekad nekoliko puta (osobito tijekom redukcije s velikom napetošću), može uzrokovati oštećenje pogonskog mehanizma. Stoga se u izračunima, to vršno opterećenje uzima u obzir uvođenjem odgovarajućeg koeficijenta koji se uzima jednak 2-3.

Teza o temi:

Proizvodnja cijevi

1. Sortiraj i zahtjevi regulatorne dokumentacije za cijevi

1.1 Sortiranje cijevi

OJSC "Crossow Sukavod" jedan je od najvećih proizvođača cjevastih proizvoda u našoj zemlji. Njegovi proizvodi se uspješno prodaju u zemlji i inozemstvu. Proizvodi proizvedeni u tvornici zadovoljavaju zahtjeve domaćih i stranih standarda. Međunarodne potvrde o kvaliteti koje izdaju organizacije kao što su: Amerikanci institut za ulje (API), njemački centar za certifikaciju TUV-a - Rantend.

T-3 radionica je jedna od glavnih radionica poduzeća, koju proizvodi u skladu sa standardima prikazanim u tablici. 1.1.

Tablica 1.1 - Proizvedeni standardi cijevi

U radionici, cijevi od ugljika, legiranih i visoko dopiranih čeličnih razreda s promjerom d \u003d 28-89mm, a proizvodi se debljine zida s \u003d 2,5-13 mm.

Uglavnom se trgovina specijalizirala za proizvodnju cijevi za crpke, cijevi opća namjena i cijevi namijenjene naknadnoj hladnoj redistiranju.

Mehanička svojstva proizvedenih cijevi moraju odgovarati navedenoj tablici. 1.2.

1.2 Zahtjev regulatorne dokumentacije

Proizvodnja cijevi u radionici T-3 Crog se provodi na raznim regulatornim dokumentima kao što su GOST, API, DIN, NFA, ASTM i drugi. Razmotrite zahtjeve prikazane DIN 1629.

1.2.1

Ovaj se standard primjenjuje na besprijekorne okrugle cijevi iz neobičnih čelika. Kemijski sastav čelika koji se koristi za proizvodnju cijevi dan je u tablici 1.3.

Tablica 1.2 - Mehanička svojstva cijevi

Tablica 1.3 - Kemijski sastav čelika

Cijevi proizvedene u skladu s ovim standardom koriste se prvenstveno u različitim uređajima u proizvodnji spremnika i polaganja cjevovoda, kao i općenito inženjerstvo i izradu instrumenata.

Dimenzije i granična odstupanja cijevi prikazana su u tablici 1.4., Tablica 1.5., Tablica.1.6.

Duljina cijevi određena je udaljenosti između njegovih ciljeva. Vrste duljine cijevi prikazane su u tablici 1.4.

Tablica 1.4 - Vrste duljine i dopuštene devijacije duljine

Tablica 1.5 - dopuštena odstupanja promjera

Tablica 1.6 - Dopuštene debljine zida

Cijevi bi trebale biti što je moguće više. Odstupanje od kruga treba ležati unutar dopuštenih odstupanja za vanjski promjer.

Cijevi moraju biti ravno po oči, ako je potrebno, mogu se instalirati posebni zahtjevi za ravno.

Cijevi se moraju obrezati okomito na osovinu cijevi i ne bi smjela imati burrs.

Vrijednosti za linearne mase (težina) su dane u standardu DIN 2448. Sljedeća odstupanja od tih vrijednosti dopuštena su:

za zasebnu cijev + 12% - 8%,

za opskrbu vaganjem od najmanje 10T + 10% -5%.

U standardnoj oznaci za cijevi odgovarajućeg DIN 1629, označena je:

Imenovanje (cijev);

Glavni broj DIN dimenzionalnog standarda (DIN 2448);

Glavne veličine cijevi (vanjski promjer × debljina zida);

Glavni broj tehnički uvjeti Zalihe (DIN 1629);

Skraćeni naziv branda čelika.

Primjer uvjetnog određivanja cijevi prema DIN 1629 s vanjskim promjerom od 33,7 mm i debljine stijenke od 3,2 mm od čelika ST 37.0:

Cijev DIN 2448-33.7 × 3.2

DIN 1629-ST 37.0.

1.2.2 Tehnički zahtjevi

Cijevi trebaju biti u skladu sa zahtjevima standardnih i tehnoloških propisa odobrenih na propisani način.

Izvana I. unutarnja površina Cijevi i spojke ne smiju se zarobiti, školjke, zalasci sunca, snopovi, pukotine i brušeni.

Dopuštena je debata i skidanje tih nedostataka, pod uvjetom da njihova dubina ne prelazi granicu minus odstupanje preko debljine zida. Zavarivanje, zacketkanka ili brtvljenje neispravnih mjesta nije dopušteno.

Na mjestima gdje se debljina zida može mjeriti izravno, dubina neispravnih mjesta može premašiti određenu vrijednost pod uvjetom da se sačuva minimalna debljina zida, koja se određuje kao razlika između nazivne debljine cijevi i maksimalnog otklona ograničiti za to.

Odvojite manje strahove, udubljenja, rizike, tanki sloj ljestvice i drugih nedostataka uzrokovanih proizvodnim metodom, ako ne dobiju debljinu zida izvan granica minus odstupanja.

Mehanička svojstva (snaga prinosa, vlačna čvrstoća, relativno proširenje tijekom pauze) mora biti u skladu s vrijednostima navedenim u tablici 1.7.

Tablica 1.7 - Mehanička svojstva

1.2.3 Pravila prihvaćanja

Cijevi se prezentiraju prihvaćanju stranaka.

Stranka bi se trebala sastojati od cijevi jednog kondicionalnog promjera, jedne skupine i skupine čvrstoće, jednog tipa i jednog izvršenja i popraćene jedinstvenim dokumentom koji potvrđuje usklađenost njihove kvalitete na zahtjeve standarda i koji sadrži:

Ime proizvođača;

Uvjetni promjer cijevi i debljina zida u milimetrima, dužina cijevi u metrima;

Tip cijevi;

Skupina čvrstoće, broj taljenja, maseni frakcija sumpora i fosfora za sve vagone uključene u seriju;

Brojevi cijevi (od - do svakog taljenja);

Rezultati ispitivanja;

Standardna oznaka.

Ček vanjski pogledVrijednosti nedostataka i geometrijskih veličina i parametara trebale bi biti podvrgnute svakom dijelu stranke.

Masena frakcija sumpora i fosfora treba provjeriti iz svakog taljenja. Za cijevi od metala drugog poduzeća, masenija frakcija sumpora i fosfora trebala bi dati dokument o kvaliteti proizvođača proizvođača metala.

Da biste provjerili mehanička svojstva metala odabrana je jednom cijevi svake veličine iz svakog taljenja.

Da biste provjerili poravnavanje, odaberite jednu cijev iz svakog taljenja.

Testiranje za nepropusnost Unutarnji hidraulički tlak treba podvrgnuti svakoj cijevi.

Po primitku nezadovoljavajućih rezultata ispitivanja, barem jedan od pokazatelja na njemu provodi se ponovljenim testovima na dvostrukom uzorku od iste serije. Rezultati ponovljenih testova primjenjuju se na cijelu seriju.

1.2.4 Metode ispitivanja

Inspekcija vanjske i unutarnje površine cijevi i spojnice se vizualno proizvode.

Dubina defekata treba provjeriti u mirovanju ili na drugi način u jedno-tri mjesta.

Provjera geometrijskih veličina i parametara cijevi i spojke treba provoditi korištenjem univerzalnih mjernih instrumenata ili posebnih uređaja koji osiguravaju potrebnu točnost mjerenja, u skladu s tehničkom dokumentacijom odobrenom na propisani način.

Zakrivljena na krajnjim dijelovima cijevi određuje se, temelji se na veličini prognoza cijevi u metrima.

Provjera cijevi po težini treba napraviti na posebna sredstva Za vaganje s točnošću koja osigurava zahtjeve ovog standarda.

Testni test treba provesti prema DIN 50 140 na kratkim uzdužnim uzorcima.

Da biste provjerili mehanička svojstva metala iz svake odabrane cijevi, izrezan je jedan uzorak. Uzorci trebaju biti rezani duž bilo kojeg kraja cijevi metodom koja ne uzrokuje promjene u strukturi i mehanička svojstva metala. Dopušteno je ispraviti kraj uzorka za snimanje okidača testnog stroja.

Trajanje ispitivanog hidrauličnog tlaka mora biti najmanje 10 sekundi. Kada se testira u zidu cijevi, ne bi trebalo otkriti curenje.

1.2.5 Označavanje, pakiranje, transport i skladištenje

Obilježavanje cijevi treba provesti u sljedećem glasnoće:

Na svakoj cijevi na udaljenosti od 0,4-0,6 m od kraja, oznaka treba jasno primijeniti s utjecajem ili katicijom:

Broj cijevi;

Zaštitni znak proizvođača;

Mjesec i godina izdanja.

Mjesto primjene označavanja treba kružiti ili naglasiti stabilnom svjetlosnom bojom.

Visina znakova za označavanje treba biti 5-8 mm.

Uz mehaničku metodu primjene oznake cijevi, dopušteno je pronaći ga u jednom redu. Dopušteno je na svakoj cijevi da se nanosi broj taljenja.

Pored načina rada za označavanje ili razumijevanje na svakoj cijevi treba označiti stabilnu svjetlosnu boju:

Uvjetni promjer cijevi u milimetrima;

Debljina zida u milimetrima;

Vrsta izvršenja;

Ime ili zaštitni znak Proizvođač poduzeća.

Visina znakova za označavanje treba biti 20-50 mm.

Svi znakovi za označavanje treba nanositi duž cijevi formiranje. Dopušteno je primijeniti znakove označavanja okomito na metodu valjanja.

Prilikom učitavanja u jednom automobilu trebaju biti cijevi samo jedne serije. Cijevi se transportiraju u paketima, čvrsto povezane ne manje od dva mjesta. Masa paketa ne smije prelaziti 5 tona, a na zahtjev potrošača - 3 tona. Dopušteno je poslati u jedan automobil paketa cijevi različitih serija, pod uvjetom da su odvojeni.

2. Tehnologija i oprema za proizvodnju cijevi

2.1 Opis glavne opreme T-3

2.1.1 Opis i kratke tehničke karakteristike štednjaka s koracima (PSH)

Peć s hodanje dna radionice T-3 dizajnirana je za zagrijavanje okruglih gredica promjera 90 ... 120 mm, duljina z ... 10 m od ugljika, niskolegiranog i nehrđajućeg čelika nehrđajućeg čelika nehrđajućeg čelika prije firmware na TPA-80.

Peć se nalazi u sobi T-3 trgovine na drugom katu u letovima A i B.

Projekt peći proveo je žirometrijski grad Sverdlovsk 1984. godine. Puštanje u pogon provedeno je 1986. godine.

Peć je kruta metalna konstrukcija dotaknuta vatrostalnim i toplinskim izolacijskim materijalima. Unutarnje veličine peći: Dužina - 28,87 m, širina - 10.556 m, visina - 924 i 1330 mm, operativne karakteristike peći prikazani su u tablici 2.1. Pod peć je napravljena u obliku fiksiranih i pokretnih greda, s kojima se praznine transportiraju kroz peć. Grede se tupaju s toplinskim izolacijskim i vatrostalnim materijalima i uokvirene posebnim slušalicama od lijevanja otpornog na toplinu. Gornji dio grede izrađen je od MC-90 Mullitxoxorunda. Arch peći je napravljen suspendiran iz oblikovanih vatrostalnih materijala i izoliran je izolacijski materijal. Za održavanje peći i održavanja zidova, zidovi su opremljeni radnom prozorima, prozor za podizanje i prozor za istovar metala. Svi prozori opremljeni su prigušivačima. Grijanje peći provodi prirodni plin, uzemljen s plamenik tipom GR (zračenjem plamenika niski pritisak) instaliran na luku. Peć je podijeljena u 5 termalnih zona 12 plamenika u svakoj. Zrak za izgaranje se isporučuje s dva ventilatora VM-18a-4, od kojih jedan služi kao sigurnosna kopija. Dimni plinovi se uklanjaju kroz sakupljač dima, koji se nalaze na luku na početku peći. Nadalje, prema sustavu metalnih obrubljenih proizvoda i konja, uz pomoć dva diymososos, WGDN-19 dimnih plinova baca se u atmosferu. Flipper je instaliran s dvostrukim cjevastim cjevastim pločicama (CP-250) za zagrijavanje zraka koji se isporučuje za spaljivanje. Za potpunije odlaganje topline ispušnih plinova, sustav za uklanjanje dima je opremljen jednokomom peći za grijanje (PPO).

Izdavanje grijanog liketa iz peći provodi se uz pomoć unutarnjih valjaka za hlađenje vode čiji valjci imaju mlaznicu otpornu na toplinu.

Peć je opremljena sustavom industrijske televizije. Između kontrolnih panela i štita kipije nalazi se zvučnici.

Peć je opremljena automatskim regulacijskim sustavima. toplinski režim, automatske sigurnosti, upravljačke čvorove radnih parametara i signalizacijskog odstupanja parametara iz norme. Sljedeći parametri podliježu automatskoj regulaciji:

Temperatura peći u svakoj zoni;

Omjer "plinskog zraka" na zonama;

Plinski tlak ispred peći;

Pritisak u radnom prostoru peći.

Osim automatskog načina rada, daljinski se način navodi. Sustav automatskog upravljanja uključuje:

Temperatura peći u zonama;

Temperatura u širini peći u svakoj zoni;

Temperatura plinova koji teče iz peći;

Temperatura zraka nakon povrata topline;

Temperaturu odlaznih plinova ispred rekuperatora;

Temperatura dima ispred dima;

Potrošnja prirodnog plina na peći;

Protok zraka do peći;

Ispuštanje u Borovu ispred dima;

Tlak plina u općoj kolibi;

Tlačni plin i zrak u zona kolektora;

Tlak u peći.

Peć sadrži cut-off prirodnog plina sa svjetlosnim zvukom signalizacijom kada plin i tlak zraka padne u zona kolektora.

Tablica 2.1 - Objavni operativni parametri

Potrošnja prirodnog plina na pećnici (maksimalno) nm 3 / sat	5200
1 zona	1560
2 zone	1560
3 zona	1040
4 zona	520
5 zona	520
Tlak prirodnog plina (maksimum), kPa prije
pećnica	10
plamenik	4
Protok zraka u peć (maksimalno) nm 3 / sat	52000
Tlak zraka (maksimum), kPa prije
pećnica	13,5
plamenik	8
Pritisak pod lukom	20
Temperatura grijanja metala, ° C (maksimalno)	1200...1270
Kemijski sastav proizvoda za izgaranje u četvrtoj zoni,%
Co2	10,2
O 2.	3,0
TAKO	0
Temperatura proizvoda za izgaranje ispred rekuperatora, ° C	560
Temperatura grijanja zraka u oporavku, ° s	Do 400.
Tempo raspodjele praznina	23,7...48
Performanse peći, TN / sat	10,6... 80

Sustav alarma za hitne slučajeve također radi kao:

Podizanje temperature u 4. i 5. zona (t Cp \u003d 1400 ° C);

Povećajte temperaturu dimnih plinova ispred rekuperatora (t s p \u003d 850 ° C);

Povećanje temperature dimnih plinova ispred dimnog sustava (T c \u003d 400 ° C);

Pad tlaka rashladne vode (P cf \u003d 0,5 atm).

2.1.2 Kratka linija tehničke specifikacije vruće rezanje

Vruća linija rezanja izrade je dizajnirana za problem grijane šipke u škarama, rezanje izratka na traženim dužinama, uklanjanju rezanja praznine od škare.

Kratka tehnička karakteristika vruće rezne linije prikazana je u tablici 2.2.

Sastav vruće rezne linije opreme uključuje same škare (SCMZ dizajne) za rezanje praznine, mobilne zaustavljanja, transportnog valjka, zaštitnog zaslona za zaštitu opreme od toplinskog zračenja iz prozora istovara PSP-a. Škare su dizajnirane za rezanje metala, međutim, kao posljedica bilo kakvih uzroka u nuždi, nastaje rezidualna puzanja, tada je instaliran padobran i kutija u jami, u blizini škare. U svakom slučaju, rad vruće rezne linije obratka mora biti organiziran kako bi se uklonilo formiranje obrezivanja.

Tablica 2.2 - Kratke tehničke karakteristike Vruća linija rezanja

Parametri šipke za rezanje
Duljina, M.	4,0…10,0
Promjer, mm.	90,0…120,0
Maksimalna masa, kg	880
Duljina praznina, m	1,3...3.0
Temperaturne šipke s	1200
Performanse, računala / h	300
Brzina prijevoza, m / s	1
Zaustavljanje pokreta, mm	2000
Valjak
Promjer bačve, mm	250
Duljina bačva, mm	210
Promjer jahanja, mm	195
Korak valjci, mm	500
Potrošnja vode na valjci hlađenom vodom, m 3 / h	1,6
Potrošnja vode za valjku za vodu ohlađena s vodenim slovima, M3 / h	3,2
Potrošnja vode na zaslonu, m 3 / h	1,6
Razina zvuka, DB, nema više	85

Nakon zagrijavanja šipke i izdavanja, prolazi kroz termostat (kako bi se smanjio pad temperature u duljini obratka), doseže mobilnu stanicu i izrezana je na radni komad potrebne duljine. Nakon što je proizvodnja rezanja, mobilni fokus raste s pneumatskim cilindrom, prazno se prenosi valjkom. Nakon njezina prolaza preko naglaska pada u radni položaj i ponovan je ciklus ponovne uporabe. Da biste uklonili skalu od valjki valjci, škare o vrućim rezanjem osigurava hidroklorinski sustav, kako bi se uklonio rub žlijeba i pripravni okvir. Bljesak nakon napuštanja valjkastih rezanja, pada na usvojeni valjak valjača.

2.1.3 Uređaj i tehničke specifikacije glavne i pomoćne opreme odjeljka firmvera

Firmware je dizajniran za firmware kontinuiranog liketa u šuplje rukav. Na TPA-80 nalazi se 2-valjani firmware mlin s Barreloidnim ili oživljavanjem valjaka i vodiča pravila. Tehničke karakteristike firmware prikazane su u tablici 2.3.

Prije mlin za firmware nalazi se valjak za hlađenje vode, namijenjen za primanje obratka od vruće rezne linije i transportirajući ga u središte. Rolling se sastoji od 14 voda hlađenih valjaka s pojedinačnim pogonom.

Tablica 2.3 - Tehničke karakteristike firmvera

Dimenzije šivanja obratka:
Promjer, mm.	100…120
Duljina, mm.	1200…3350
Gils veličine:
Vanjski promjer, mm	98…126
Debljina zida, mm	14…22
Duljina, mm.	1800…6400
Broj okretaja glavnog pogona, rpm	285…400
Zupčanik zupčanika	3
Motor moć, kw	3200
Kut hrane, ° °	0…14
Kotrljanja:
Maksimalni radijalni, kn	784
Maksimalna aksijalna, kn	245
Maksimalni okretni moment na roli, knm	102,9
Promjer radnika kotrlja, mm	800…900
Namjena vijka:
Najveći potez, mm	120
Brzina putovanja, mm / s	2

Centralna je dizajnirana da kuku centru produbljivanje promjera 20 ... 30 mm i dubinu od 15 ... 20 mm na kraju grijanog liketa i pneumatski cilindar u kojem bubnjar s vrhom vrhom.

Nakon centracije, grijani prazno ulazi u rešetku za naknadno prijenos na recepciji firmvera.

Prednja tablica firmvera dizajnirana je za primanje grijanog liketa, valjanje kroz rešetku, kombinirajući osovinu obratka s osi firmvera i držite ga tijekom firmvera.

Na izlaznoj strani mlin, valjne jezgre trpenice, koje podržavaju i centraju šipku, kako ispred firmvera iu procesu firmware, kada se radi o visokim aksijalnim naporima i moguća je uzdužna savijanja.

U centrima se nalazi stacionarni mehanizam za hard-podešavanje s glavom za otvaranje, služi za opažanje aksijalnih napora koji djeluju na šipku s mandrelom, podešavajući položaj mandrela u fokusu deformacije i preskakanje rukava izvan firmware.

2.1.4 Uređaj i tehničke karakteristike glavne i pomoćne opreme kontinuiranog dijela čelika

Kontinuirani kamp je dizajniran za valjanje grubih cijevi promjera 92 mm s debljinom zida od 3 ... 8 mm. Rolling se provodi na dugim plutajućem mandrelu s duljinom od 19,5 m. Kratke tehničke karakteristike kontinuiranog mlina prikazane su u tablici 2.4., Tablica 2.5. Daje se omjeri zupčanika mjenjača.

Kada se valjaju, kontinuirani mlin djeluje na sljedeći način: valjanje iza grla od firmvera se transportira pri brzini od 3 m / s do mobilnog toka i, nakon zaustavljanja, korištenjem lančanog transportera se prenosi na mrežu prije kontinuiranog mlina i povratka na poluge za dozator.

Tablica 2.4 - Kratke tehničke karakteristike kontinuiranog mlina

Ime		Vrijednost
Vanjski promjer nacrta cijevi, mm		91,0…94,0
Debljina zida nacrta cijevi, mm		3,5…8,0
Maksimalna duljina cijevi nacrta, m		30,0
Promjer trake kontinuiranog mlina, mm		74…83
Duljina mandrel, m		19,5
Promjer vukova, mm		400
Duljina bačva, mm		230
Valjaka promjera vrata, mm		220
Udaljenost između osi kaveza, mm		850
Tijek gornjeg tlačnog vijka s novim valjcima, mm	Do	8
	Sljenuti	15
Tijek donjeg tlačnog vijka s novim valjcima, mm	Do	20
	Sljenuti	10
Brzina podizanja okretanja, mm / s		0,24
Učestalost rotacije motora glavnog pogona, RPM		220…550

Ako postoje nedostaci na rukavu, operatorski priručnik okreće se na preklapanju i replikateri ga usmjeravaju u džep.

Prikladan rukavac s poluga poluga polaganja ulazi u žlijeb, pritisnute stezaljke sa stezaljkama, nakon čega se trn uvodi u rukavu pomoću navođenih valjaka. Nakon što dođe do prednjeg kraja trake prednjeg rezanja košuljice, stezaljka se oslobađa, a rukavac je postavljen na kontinuirani kamp s guranjem valjci. U isto vrijeme, brzina rotacije povlačenja valjci i rukava je postavljena na takav način da je do trenutka napadaj rukav prvi kavez kontinuiranog mlina prednji kraj trake je izvučen 2,5 ... 3 m.

Nakon kotrljanja na kontinuiranom mlinu, crno šibanje cijevi s mandrelom ulazi u bager mandrela, kratka tehnička karakteristika prikazana je u tablici 2.6. Nakon toga, valjanje cijevi se transportira do područja obrezivanja stražnjeg kraja i prikladan je za stacionarnu pulpu na dijelu obrezivanja stražnjeg kraja cijevi, tehničkih karakteristika opreme parcele Plak se daje u tablici 2.7. Nakon što je stigao do cijevi ispušta se vrpca vijka na rešetku ispred valjanja valjanja. Nadalje, cijev se kotrljaju duž rešetke na niveling valjanje valjanja, pogodna je za padinu koja određuje duljinu obrezivanja, a komad rešetke se prenosi s valjka za izravnavanje na rešetki prije valjanja valjanja kotrljanja stražnjeg kotrljanja ,

Osječen kraj cijevi prenosi transporter za čišćenje u spremnik za metalni otpad, koji se nalazi izvan radionice.

Tablica 2.5 - Mjenjač prijenosa kontinuiranih mlinskih mjenjača i snage motora

Tablica 2.6 - Kratke tehničke karakteristike bagera mandrela

Tablica 2.7 - Kratke tehničke karakteristike odjeljka cijevi

2.1.5 Načelo rada glavne i pomoćne opreme dijela smanjenja mlina i hladnjaka

Oprema za ovaj odjeljak namijenjen je prijevozu nacrt cijevi kroz ugradnju indukcijskog grijanja, valjanje na redukcijsku mlin, hlađenje i daljnje prijevoza do rezanja rezanja rezanja.

Grijani nacrt cijevi ispred redukcijskog mlina provodi se u postavci grijanja INZ 9000 / 2.4 koji se sastoji od 6-grijaćih blokova (12 induktora) postavljenih neposredno prije mlin za smanjenje. Cijevi ulaze u instalaciju indukcije jedan nakon drugog kontinuiranog protoka. U odsutnosti cijevi iz kontinuiranog mlina (kada se zaustavi najam) može se slati na indukcijsku instalaciju na čekanju "hladne" cijevi. Duljina cijevi navedenih u postrojenju ne bi trebalo biti više od 17,5 m.

Vrsta sredstva za smanjenje - 24 kabel, 3 role s dva valjka referentna pozicija i individualne pogonske ćelije.

Nakon vađenja na mlin za smanjenje, cijev ulazi u prskalicu i na stolu za hlađenje, ili odmah u tablicu za hlađenje mlin, ovisno o zahtjevima za mehanička svojstva gotove cijevi.

Dizajn i tehničke karakteristike raspršivača, kao i parametri hlađenja cijevi u njemu su komercijalna tajna "OJSC Crestovor opskrba" i u ovom radu se ne daju.

Tablica.2.8. Prikazana je tehnička karakteristika jedinice grijanja, u tablici 2.9.- Kratka tehnička karakteristika redukcijskog mlina.

Tablica 2.8 - Kratka tehnička karakteristika za instalaciju grijanja Inz-9000 / 2.4

2.1.6 Oprema za rezanje cijevi za mjerenje duljine

Za rezanje cijevi na mjerljivim duljinama u trgovini T-3, vila za rezanje viloga Wagner modela je korišten od strane WVC 1600R modela, čiji su tehnički karakteristici dani u tablici. 2.10. Korišteni su i modeli KV6R - tehničke karakteristike u tablici 2.11.

Tablica 2.9 - Kratka tehnička karakteristika smanjenja mlina

Tablica 2.10 - Tehničke karakteristike pile WVC 1600R

Naziv parametra		Vrijednost
Promjer rezanih cijevi, mm		30…89
Širina rezanih paketa, mm		200…913
Debljina zida rezanih cijevi, mm		2,5…9,0
Duljina cijevi nakon rezanja, m		8,0…11,0
Duljina narezanih cijevi	Front, mm.	250…2500
	Straga, mm.
Promjer pila diska, mm		1600
Broj zuba na piljevini, računalima	Segmenti	456
	Karži	220
Brzina rezanja, mm / min		10…150
Minimalni promjer diska, mm		1560
Kaliper vidio, mm		5…1000
Maksimalna vlačna čvrstoća, n / mm2		800

2.1.7 Oprema za uređivanje cijevi

Cijevi sjeckane na mjernoj duljini u skladu s narudžbom se šalju uređivanje. Uređivanje se provodi na odgovarajućim RVV320X8 strojevima, namijenjenim za uređivanje cijevi i ugljika i niskolegiranih čeličnih šipki i niskolegiranih markica u hladnom stanju s zakrivljenjem izvora do 10 mm po mjesečnom metru. Tehničke karakteristike ispravnog RVV 320x8 stroja daju se u tablici. 3.12.

Tablica 2.11 - Tehničke karakteristike vile KV6R

Naziv parametra	Vrijednost
Širina jednog reda paketa, mm	Ne više od 855.
Širina otvaranja stezaljke obratka, mm	Od 20 do 90
Prolaz u vertikalnom smjeru isječka obratka, mm	Ne više od 275.
Pomicanje po jednom disku Pomicanje, mm	650
Speed \u200b\u200bFeed Disk (bebes) mm / min	Ne više od 800.
Brzo obrnuti disk, mm / min	Ne više od 6500.
Brzina rezanja, m / min	40; 15; 20; 30; 11,5; 23
Dužina paketa penjanja na bočnoj strani, mm	Najmanje 250.
Dužina paketa paketa na povezanoj strani, mm	Ne manje od 200.
Promjer pila diska, mm	1320
Broj segmenata na pijeskom disku, računalima	36
Broj zuba na segmentu, računalima	10
Promjer obrađenih cijevi, mm	Od 20 do 90

Tablica 2.12 - Tehničke karakteristike ispravnog stroja RVV 320x8

Naziv parametra		Vrijednost
Promjer ravnih cijevi, mm		25...120
Debljina zida rafiniranih cijevi, mm		1,0...8,0
Duljina naprezanja, m		3,0...10,0
Brzina protoka metala rafiniranih cijevi, kgf / mm2	Promjer 25 ... 90 mm	Do 50
	Promjer 90 ... 120 mm	Do 33.
Brzina uređivanja cijevi, m / s		0,6...1,0
Korak između sjekira valjaka, mm		320
Promjer valjaka u vratu, mm		260
Broj valjaka, računala	Voziti	4
	Besposlen	5
Kutovi postavljaju role, °		45 ° ... 52 ° 21 '
Najveći tijek gornjih valjaka s gornjeg ruba donjeg, mm		160
Rotacija rotacije	tip motora	D-812.
	Napon, B.	440
	moć, kwt	70
	Brzina rotacije, RPM	520

2.2 Postojeća tehnologija proizvodnje cijevi na TPA-80 OJSC "Crusharovavod"

Ulazak u radni komad u obliku šipke, pohranjene u domaćem skladištu. Prije trčanja u proizvodnji, podvrgava se posebnom stalku selektivnim pregledom, ako je potrebno - popravak. U mjestu za pripremu, vage su instalirane za kontrolu težine, lansirani metal u proizvodnji. Billeti iz skladišta s elektromostičkom dizalicom nalaze se na rešetku za utovar ispred peći i napunjene u grijanu peći pomoću crpke upravljanja u skladu s rasporedom i brzinom najma.

Usklađenost s shemom polaganja praznina je vizualno od strane metalne ploče. Bljesak u pećnici se učitava pojedinačno u svaki, kroz jedan ili više koraka ploča za pomične grede ovisno o brzini najma i mnoštva rezanja. Kada mijenjate čelični stupanj, taljenje i veličine cijevi, odredišna jedinica proizvodi odvajanje čeličnih razreda, taljenje na sljedeći način: Dužinom obratka 5600-8000 mm, taljenje se razdvoji s pomak prvih prvih šipki u širina peći; Čelični stupnjevi su odvojeni pomicanjem četiriju prvih šipki na širini peći; S duljinom obratka 9000-9800mm, odvajanje čeličnih razreda, otapanja jedni od drugih s ostackerom s intervalom od 8-10 koraka, kao i brojanje količine zasađenog u PSP-u i novčanici Izdano, koje se kontroliraju od strane PSP metalnog pojačale i škare s vrućim rezanjem pospite pomirenjem s kontrolnim panelima. TPA-80; Kada mijenjate veličinu (valjanje mlin) kotrljanja cijevi, plakat metala do peći prestaje iza "5-6 koraka" za zaustavljanje mlina, kada je metal zaustavio na pretovar, "stisne 5-6 koraka" natrag. Kretanje gredica kroz peć provodi se tri pokretne grede. U pauze, pokretni ciklus, pokretne grede su instalirane na razini hrane. Potrebno vrijeme grijanja osigurano je mjerenjem vremena ciklusa ciklusa. Driver u radnom prostoru trebao bi biti od 9,8 PA do 29.4 pa, brzina protoka zraka  \u003d 1.1 - 1.2.

Kada se zagrijava u pećnicama praznih pečata, trajanje grijanja je uzrokovano metalom, vrijeme boravka u pećnici koja je najveća. Visokokvalitetno metalno grijanje osigurano je uniformnim prolaskom praznine duž cijele duljine peći. Grijani novčanice izdaju se na unutarnjem riziku istovara i izdaju se na vruću liniju rezanja.

Da bi se smanjilo donje rublje praznine tijekom zastoja, termostat se nalazi na valjkastim prijevozu zagrijanih praznina do škaraca, kao i mogućnost povratka (na uključivanje obrnutog) ne izrezati praznine u pećnicu i pronaći ga tijekom zastoja.

Tijekom rada moguća je stanica vruće peći. Stop vruće peći je zaustavljanje bez isključivanja opskrbe prirodnog plina. Uz vruće zaustavljanja, pokretne zračne grede su instalirane na razini fiksiranja. Učitavanje i istovar prozora su zatvoreni. Koeficijent protoka zraka s "gorivom" sekvencom se smanjuje od 1,1-1,2 do 1,0: -1,1. Tlak u peći na razini razine postaje pozitivan. Prilikom zaustavljanja mlina: do 15 minuta - temperatura zona instalirana je na donjoj granici i "stiskanje" metala za dva koraka; Od 15 minuta do 30 minuta - temperatura u zona III, IV, V se smanjuje za 20-40 0 S, u zona I, II za 30-60 0 s od donje granice; Više od 30 minuta - temperatura u svim zonama smanjena je za 50-150 ° C u usporedbi s donjom granicom ovisno o trajanju besposlenosti. Praznine su "glupi" natrag na 10 koraka. Uz trajanje zastoja od 2 do 5 sati potrebno je osloboditi greda IV i V zone peći. Zračnice iz zona I i II ispuštaju se u džep. Metalno istovar se provodi metalnim podovima s PU-1. Temperatura u V i IV zonama smanjena je na 1000-i050 ° C. Pri zaustavljanja dulje od 5 sati, cijela pećnica oslobođena je metala. Porast temperature provodi se korak prema 20-30 ° C, s brzinom podizanja temperature od 1,5-2,5 ° C. / min. Uz povećanje vremena grijanja metala zbog niske stope najam, temperatura u I, II, III zonama se spuštaju s B0 0 C, 40 0 \u200b\u200bC, 20 0, od donje granice, i temperaturu u zona IV, V na donjim menadžerima. Općenito, tijekom stabilnog rada cijele jedinice, temperatura u zonama se distribuira na sljedeći način (tablica 2.13).

Nakon zagrijavanja, prazno pada na vruću reznu liniju obratka. Sastav vruće rezne linije opreme uključuje škare za rezanje obratka, mobilnog zaustavljanja, transportnog valjka, zaštitnog zaslona za zaštitu opreme od topline iz prozora za istovar pećnice s ubrzanim slijeganjem. Nakon zagrijavanja šipke i izdavanja, prolazi kroz termostat, doprijeti do mobilnog zaustavljanja i izrezana je na radni komad potrebne duljine. Nakon proizvodnje rezanja, mobilni fokus raste s pneumatskim cilindrom, prazno se prenosi valjanjem. Nakon prolaska za zaustavljanje, spušta se u radni položaj i nedavni ciklus se nastavlja.

Tablica 2.13 - distribucija temperature u pećima po zonama

Izmjereni novčanik s valjanjem za škare se prenosi u središte. Uzgojna prazna se prenosi na mrežu prije mlin za firmware, koji se vraća do kašnjenja i, kada je izlazna strana spremna, prenosi se u žlijeb, koji je zatvoren poklopcem. Uz pomoć siromaštva, kada je žetva podignuta, prazno je postavljeno u zoni deformacije. U zoni deformacije, novčanica je firmware na mandrelu koju drži štap. Rod leži na staklu potiska glave mehanizma za podešavanje tvrdoglavog podešavanja, čiji otvor ne dopušta bravu. Uzdužno savijanje šipke od aksijalnih napora koji se pojavljuju tijekom valjanja spriječiti zatvorenim centrima čije su osi paralelne s osi šipke.

U radnom položaju, valjci se odvode oko klipnjačnog pneumatskog cilindra kroz sustav poluge. Kako se prednji kraj približava rukav, jezgra valjci su dosljedno uzgajani. Nakon završetka firmvera billeta, pneumatski cilindar se spušta niz prve valjke, koji pomiču rukav iz valjaka kako bi se zarobili poluge za presretanje štapa, a zatim će se preklopiti brava i prednja glava, izvanredni i rukavici smanjene su pri brzini.,

Nakon firmware rukava, valjak se transportira do mobilne stanice. Nadalje, rukavac pomiče lančani transporter na ulaznu stranu kontinuiranog mlina. Nakon transportera čahure na nagnutim rešetkama do raspršivača, koji odgađaju rukav prije ulazne strane kontinuiranog mlina. Pod vodičima nagnute rešetke nalazi se džep za prikupljanje neispravnih rukava. Uz nagnutu rešetku, rukavac se resetira u prihvatni padobran kontinuiranog mlina s kopčićima. U ovom trenutku, dugačak mandra se uvodi u rukavu s jednim parom trenja valjaka. Nakon što se dođe do naprijed kraja prednjeg kraja rukav, ispuštena je stezalica rukavca, dva para povlačenja valjaka i gilware s mandrelom postavljeni su na kontinuirani mlin. U isto vrijeme, brzina rotacije povlačenjem valjci i povlačenjem valjaka, čahuru se izračunava na takav način da u vrijeme hvatanja rukav prve zavjese kontinuiranog mlina, produžetak mandrela iz rukava bio je 2.5-3.0 m. U tom smislu, linearna brzina vučnih valjaka mora biti 2,25-2,5 puta veća od linearne brzine povlačenja rukava.

Rolirane cijevi s mandalima naizmjenično se prenose na osovinu jednog od dognumenkih dijelova. Glava trne prolazi kroz košuljicu izvlakača i zarobljen je umetanjem stiska, a cijev u prsten lubana. Kada se lanac obruča kreće, izlazi iz cijevi i pada na lančani transporter, koji ga prenosi u dvostruko valjanje valjanja, transportirajući trke iz oba oklada u hladnjaku.

Nakon uklanjanja mandrela, gruba cijev ulazi u pile za podrezivanje stražnjeg kraja spoola.

Nakon indukcijskog grijanja, cijev je postavljena u redukcijskom mlinu s dvadeset četiri trilk stanice. U redukcijskom mlinu određena je broj radnih stanica, ovisno o veličini veličine valjanih cijevi (od 9 do 24 stanica), a sanduci su isključeni, počevši od 22 do strane smanjenja broja stanica , Kavez 23 i 24 sudjeluju u svim programima valjanja.

Tijekom valjanja, role se kontinuirano ohlade vodom. Kada se cijevi kreću duž stola za hlađenje u svakoj vezi, ne bi trebala biti više od jedne cijevi. Kada se valjaju vruće deformirane cijevi, namijenjene za proizvodnju cijevi kompresora kompresora skupine skupine "K" iz čeličnog razreda 37G2c nakon redukcijskog mlina, provodi se ubrzano podesivo hlađenje cijevi u prskalicama.

Brzina protoka cijevi kroz raspršivač treba stabilizirati pri brzini redukcijskog mlina. Kontrola preko stabilizacije brzine provodi operator prema operativnoj nastavi.

Nakon što je smanjenje cijevi unesena na rashladnu tablicu s pješačkim gredama gdje se ohladi.

Iza stola za hlađenje, cijevi se sakupljaju u jednoslojnim paketima za rezanje krajeva i rezanje na mjernoj duljini na pile hladnog rezanja.

Završene cijevi stižu do tablice OTV inspekcije, nakon inspekcije, cijevi su povezane s paketima i poslane u skladište gotovih proizvoda.

2.3 Obrazloženje dizajna rješenja

Uz veličanstveno smanjenje cijevi s napetošću na PPP-u postoji značajna uzdužna razlika krajeva cijevi. Uzrok terminalnog kolnika cijevi je nestabilnost aksijalnih napetosti u nestacionarnim načinima deformacije pri punjenju i otpuštanju millinskih stanica s metalom. Krajnje parcele se smanjuju pod uvjetima značajno manjih uzdužnih vlačnih naprezanja od glavnog (prosječnog) dijela cijevi. Povećanje debljine zida na krajnjim područjima, superiorna od dopuštenih odstupanja, čini ga potrebnim za uklanjanje znatnog dijela gotove cijevi

Norme terminalne rezanja smanjenih cijevi na TPA-80 of OJSC "Cruscharovavod" prikazane su u tablici. 2.14.

Tablica 2.14 - Edanje cijevi cijevi na TPA-80 OJSC "Crocker zalihe"

2.4 Obrazloženje dizajna rješenja

Uz veličanstveno smanjenje cijevi s napetošću na PPP-u postoji značajna uzdužna razlika krajeva cijevi. Uzrok terminalnog kolnika cijevi je nestabilnost aksijalnih napetosti u nestacionarnim načinima deformacije pri punjenju i otpuštanju millinskih stanica s metalom. Krajnje parcele se smanjuju pod uvjetima značajno manjih uzdužnih vlačnih naprezanja od glavnog (prosječnog) dijela cijevi. Povećanje debljine zida na krajnjim područjima, superiorna od dopuštenih odstupanja, čini potrebnim ukloniti značajan dio gotove cijevi.

Norme terminalne rezanja smanjenih cijevi na TPA-80 of OJSC "Cruscharovavod" prikazane su u tablici. 2.15.

Tablica 2.15 - Rezanje krajeva cijevi na TPA-80 OJSC "Crossow"

gdje je prednji dio PC-a zadubljen cijev; ZK-stražnja zgusnuta cijev.

Približno godišnji gubitak metala u zgusnutim krajevima cijevi u T-3 radionici OJSC "Crossavod" čine 3000 tona. Prilikom rezanja duljine i težine obrezanih zadebljanih krajeva cijevi za 25%, godišnji porast dobiti će biti oko 20 milijuna rubalja. Osim toga, ušteda troškova bit će spremljena na alat za rezanje paketa, električnu energiju itd.

Osim toga, u proizvodnji praznog hoda za drapirane radionice, moguće je smanjiti uzdužnu razliku u cijevi, spašeni metal zbog smanjenja uzdužne pregrade za daljnje povećanje proizvodnje vrućih valjanih i hladno deformiranih cijevi ,

3. Razvoj algoritama kontrole za smanjenje mlina TPA-80

3.1 stanje pitanja

Kontinuirane cjevovodne jedinice su najperspektivnije postrojenja visokih performansi za proizvodnju vrućih valjanih bešavnih cijevi odgovarajućeg sortiranja.

Agregati uključuju firmware, kontinuirani nadstrešnica i sredstva za smanjenje. Kontinuitet tehnološkog procesa, automatizacija svih transportnih operacija, velika duljina valjanih cijevi pružaju visoke performanse, dobra kvaliteta Cijevi na površini i geometrijskim veličinama

U posljednjih nekoliko desetljeća, intenzivan razvoj proizvodnje cijevi metodom kontinuiranog valjanja: izgrađen i pušten u rad (u "Italiji, Francuskoj, SAD-u, Argentini) izgrađeni su, rekonstruirani (u Japanu) kontinuiranim kotrljačkim trgovinama, opremom za nove radionice (u Uveden je NRK), razvijen i projekte za izgradnju radionica (u Francuskoj, Kanadi, SAD-u, Japanu, Meksiku).

U usporedbi s agregatima koji se stavljaju u rad u 60-ima, novi mlinovi imaju značajne razlike: uglavnom se proizvode cijevi u području nafte, te u vezi s radionicama, izgrađene su velike površine kako bi završili ove cijevi, uključujući opremu za njihovo iskrcavanje završava, toplinske obrade, cijevi za rezanje, proizvodnja kuploma, itd.; Raspon veličina cijevi bio je značajno proširen: maksimalni promjer povećao se s 168 na 340 mm, a debljina stijenke je od 16 do 30 mm, što je postalo moguće zbog razvoja procesa valjanja na dugim mandrelom, kreću se na podesivu brzinu, umjesto plutajuće. Novi agregati kotrljanja cijevi koriste kontinuirano polaganje prazno (kvadratno i okrugli), što je osiguralo značajno poboljšanje u tehničkim i ekonomskim pokazateljima njihovog rada.

Prstenasti pećnici (TPA 48-340, Italija) i dalje su naširoko koristi za zagrijavanje praznine (TPA 48-340, Italija), zajedno s ovim, početi koristiti pećnice s bočnom bojom (TPA 27-127, Francuska, TPA 33 -194, Japan). U svim slučajevima, visoki performans moderne jedinice osigurava se podešavanjem jedne peći velike, jedinice snage (performanse do 250 t / h). Za zagrijavanje cijevi prije nego se koriste redukcija (kalibracija), pećnice s pješačkim gredama.

Glavni mlin za dobivanje rukava i dalje ostaje dvobojni čelik valjani mlin, čiji je dizajn poboljšan, na primjer, zamjenom stacionarnih linija s diskovima pogona. U slučaju uporabe kvadratnih gredica, vijčani mlin u tehničkoj liniji prethodi ili pritiskom na mlin (TPA 48-340 u Italiji, TPA 33-194 u Japanu), ili mlin za umjeravanje lica i Pritisnite za duboku nosač (TPA 60-245, Francuska).

Jedan od glavnih smjerova daljnji razvoj Kontinuirana metoda valjanja je upotreba igaja koji se kreću s podesivom brzinom tijekom procesa valjanja, umjesto plutajuće. Uz pomoć posebnog mehanizma koji razvija silu zadržavanja od 1600-3500 kn, mandat je postavljen na određenu brzinu (0,3-2,0 m / s), koja je podržana ili dok se cijev ne ukloni iz mandrela tijekom Proces valjanja (držeći mandat) ili u određeni trenutak koji počinje od kojih se certifikat kreće kao plutajuće (djelomično zadržano trge). Svaka od ovih metoda može se koristiti u proizvodnji cijevi određenog promjera. Dakle, za cijevi malog promjera, metoda valjanja na plutajućoj traci, srednja vrijednost (do 200 mm) - na djelomično održanoj, velik (do 340 mm ili više) - na jedan.

Primjena na trajnim mlinovama koja se kreću pri podesivoj brzini (održanoj, djelomično držani) u zamjenu za plutanje osigurava značajno širenje sortiranja, povećanje duljine cijevi i povećanje njihove točnosti. Predstavljaju zanimanje odvojenih dizajnerskih rješenja; Na primjer, upotreba šipke mlin za firmware kao djelomično zadržanu područnicu kontinuiranog mlina (TPA 27-127, Francuska), ekstralirani ulazak mandrela u rukavu (TPA 33-194, Japan).

Novi agregati opremljeni su modernim smanjenjem i umjeravanjem mlinova, a jedan od tih mlinova se najčešće koristi. Stolovi za hlađenje dizajnirane su za primanje cijevi nakon smanjenja bez pre-rezanja.

Ocjenjivanje trenutnog općeg stanja automatizacije mlina cijevi, mogu se primijetiti sljedeće značajke.

Prometne operacije vezane uz kretanje valjanog i alata u jedinici su automatizirane sasvim u potpunosti koristeći tradicionalne lokalne (uglavnom ne-kontaktne) uređaje za automatizaciju. Na temelju takvih uređaja i bilo je moguće uvesti jedinice visokih performansi s kontinuiranim i diskretnim kontinuiranim tehnološkim procesom.

Zapravo, tehnološki procesi, pa čak i individualne operacije na mlinovi za cijevi automatski su automatizirani, to je očito nije dovoljno iu tom dijelu, njihova razina automatizacije je znatno inferiorna od postignutog, na primjer, u području kontinuiranih lisnatih mlinova. Ako je uporaba kontrolnih računalnih strojeva (UMM) za lisnate mlinove postalo praktički široko priznati standard, onda za cijevi, primjeri su još uvijek u Rusiji, iako trenutno postoji razvoj i implementacija ACS TP i ASUP je postao norma. U međuvremenu, na brojnim mlinovama cijevi, u našoj zemlji postoje uglavnom primjeri industrijske implementacije pojedinih podsustava automatiziranih kontrolnih tehnoloških procesa pomoću specijaliziranih uređaja koji su korišteni pomoću poluvodičke logike i elemenata računalne tehnologije.

Obilježeno stanje je zbog dvije okolnosti. S jedne strane, do nedavno, zahtjevi za kvalitetom i prije svega, na stabilnost veličina cijevi, zadovoljni relativno jednostavna sredstva (posebno, racionalne strukture opreme mlin). Ovi uvjeti nisu stimulirali savršeniji i, naravno, složeniji razvoj, na primjer, koristeći relativno skupo, a ne uvijek dovoljno pouzdan UMM. S druge strane, korištenje posebnih nestandardnih tehnika automatizacije moguće je samo za jednostavnije i manje učinkovite zadatke, dok je bilo značajnih troškova vremena i sredstava za razvoj i proizvodnju, koji nije doprinijelo napretku u regiji pod obzir.

Međutim, povećanje suvremenih zahtjeva za proizvodnju cijevi, uključujući i kvalitetu cijevi, ne može se zadovoljiti tradicionalna rješenja, Štoviše, kao što je praksa pokazuje, značajan udio napora na zadovoljavanju tih zahtjeva su na automatizaciji, a trenutno je potrebno automatski promijeniti te načine tijekom valjanja cijevi.

Suvremena dostignuća u području upravljanja električnom energijom i razne automatizacije tehničkih sredstava, prvenstveno u području mini-računala i mikroprocesorske opreme, omogućuju radikalno poboljšanje automatizacije cjevovoda i agregata, prevladavanje različitih proizvodnih i ekonomskih ograničenja.

Korištenje modernog automatizacije tehničkih sredstava podrazumijeva istodobno povećanje uvjeta za ispravnost zadataka i izbor načina rješavanja, a posebno - na izbor najučinkovitijih načina utjecaja na tehnološke procese, rješenje ovog zadatka Može se olakšati analizom postojećih najučinkovitijih tehničkih rješenja za automatizaciju mlina.

Studije kontinuiranih cjevovodnih jedinica kao objekti za automatizaciju pokazuju da postoje značajne rezerve daljnjeg poboljšanja tehničkih i ekonomskih pokazatelja automatizacijom tehnološkog procesa kotrljanja cijevi na ovim agregatima.

Kada se kotrljaju u kontinuiranom mlinu na dugim plutajućem mandrelu, također se vodi razlika uzdužnu razlika. Debljina zida stražnjih krajeva nacrta cijevi je veća od sredine 0,2-0,3 mm. Duljina stražnjeg kraja s zgnječenim zidom jednak je 2-3 interlealne praznine. Zadebljanje zida popraćeno je povećanjem promjera na mjestu, odlikuje se na jednom međusmjernom razmaku sa stražnjeg kraja cijevi. Zbog prolaznih načina, debljina stijenke prednjih završavanja je 0,05-0,1 mm manja od sredine, kada se kotrljanje s napetošću zida prednjih krajeva cijevi također zadebljava. Uzdužna razlika u crnim cijevima se održava nakon naknadnog smanjenja i dovodi do povećanja duljine stražnjeg reza od zadebljanih krajeva gotovih cijevi.

Kada se valjaju u reduciranjem sredstva za istezanje, zid završava cijevi je zagubljen zbog smanjenja napetosti u usporedbi s instaliranim načinom rada, koji se javlja samo prilikom punjenja 3-4 stoljeća. Krajevi cijevi s zbelim zidom su odsječeni, a pridruženi metalni otpad uzrokuje ravnični dio ukupnog potrošnog koeficijenta na jedinici.

Ukupna priroda uzdužnog kolnika cijevi nakon kontinuiranog mlina gotovo je potpuno prenesena na gotove cijevi. To je uvjeren rezultatima kotrljanja cijevi s dimenzijama od 109 x 4,07 - 60 mm na pet načina napetosti na redukciji ugradnje 30-102 yuts. U procesu eksperimenta u svakom brzom načinu rada, odabrano je 10 cijevi, od kojih su terminalni dijelovi su izrezani na 10 dijelova 250 mm, a tri mlaznice su izrezane od sredine, smještene na udaljenosti od 10, 20 i 30 m od prednjeg kraja. Nakon debljine debljine stijenke na instrumentu, dešifriranje pare dijagrama i usrednjavanje podataka konstruirane su grafičke ovisnosti, prikazane na Sl. 54.

Prema tome, označene komponente cjelokupnog kolnika cijevi imaju značajan utjecaj na tehničke i ekonomske pokazatelje rada kontinuiranih jedinica, povezani su s fizičkim karakteristikama valjanja procesa u kontinuiranim i smanjenim mlinicama i mogu se ukloniti ili značajno smanjiti samo na štetu posebnog automatski sustaviPromjena postavljanja mlina u procesu kotrljanja cijevi. Legistar priroda ovih komponenti pločnika omogućuje vam da koristite načelo softvera upravljanja u srcu takvih sustava.

Ostala tehnička rješenja zadatka smanjenja završnog otpada tijekom redukcije korištenjem sustava automatskog upravljanja za proces kotrljanja cijevi u redukcijskom mlinu s individualnim aktuatorom (FRG patenti br. 1602181 i UK 1274698) su poznati. Zbog promjena u brzinama valjaka, kada valjaju prednji i stražnji krajevi cijevi, stvara se dodatna sila napetosti, što dovodi do smanjenja longitudinalnih partiminala. Postoje informacije da takvi sustavi za ispravljanje softvera brzine glavnih pogona mlin za redukciju djeluju na sedam stranih kotrljajućih agregata, uključujući dvije jedinice s kontinuiranim mlinicama u Mülgeymu (Njemačka). Agregati isporučuju Mannesmann (Njemačka).

Druga jedinica je pokrenuta 1972. godine i uključuje 28-centrirani redukcijski mlin s pojedinačnim pogonima, opremljenim sustavom za ispravljanje brzine. Promjene brzine prilikom prolaska krajeva cijevi provode se u prvih deset stanica, postupno, kao aditivi za operativnu vrijednost brzine. Maksimalna promjena brzine odvija se na sanduku broj 1, minimum - na broju sanduka 10. Kako se senzori položaja cijevi završavaju u mlinu, daju naredbe za promjenu brzine, koriste se fotorele. U skladu s usvojenom shemom korekcije brzine, prehrana pojedinačnih aktuatora prvih deset stanica provodi se na shemi preokretanja protiv paramele, naknadne stanice - ne-eksperimentalnom shemom. Primijećeno je da se korekcija brzina vožnje od reduktora omogućuje povećanje prinosa prikladnog po jedinici za 2,5% s miješanim proizvodnim programom. Uz povećanje stupnja smanjenja promjera, taj se učinak povećava.

Postoje slične informacije o opremi dvadeset metala za smanjenje žitarica u Španjolskoj, sustav za korekciju brzine. Promjene brzine izvođenjem prvih 12 stanica. U tom smislu također je osigurano razne sheme Pogoni za napajanje.

Treba napomenuti da je oprema smanjenja mlinova u sastavu kontinuiranih agregata kotrljanja cijevi sustava za ispravljanje brzine ne dopušta da u potpunosti riješi problem smanjenja završetka otpada tijekom redukcije. Učinkovitost takvih sustava treba se smanjiti s smanjenjem stupnja smanjenja promjera.

Sustavi tehnološkog procesa softverskih odjela su najjednostavniji u provedbi i daju veliki ekonomski učinak. Međutim, uz njihovu pomoć, moguće je povećati točnost veličina cijevi samo smanjenjem jedne od triju komponenti - uzdužnog kolnika. Kako se studije pokazuju, glavni udio u općoj raspršivanju debljine zidova gotovih cijevi (oko 50%) pada na poprečnu razliku. Fluktuacije u srednjoj debljini stijenki cijevi u serijama je oko 20% ukupnog raspršivanja.

Trenutno je smanjenje poprečne varijacije moguće samo poboljšanjem tehnološkog procesa kotrljanja cijevi na mlinovima koji su dio jedinice. Primjeri primjene automatskih sustava za te svrhe nisu poznati.

Stabilizacija srednje debljine zidova cijevi u serijama moguće je poboljšanjem tehnologije valjanja, dizajn stanica i električnog pogona, te kroz automatske sustave kontrole procesa. Smanjenje raspršivanja debljina zidova cijevi u seriji omogućuje vam da značajno povećati produktivnost agregata i smanjiti potrošnju metala zbog valjanja u području minus tolerancija.

Za razliku od softverskih sustava, sustavi namijenjeni stabilizaciji prosječne debljine zidova cijevi trebaju uključivati \u200b\u200bu njihov sastav senzora kontrole geometrijskih veličina cijevi.

Poznato je da tehnički prijedlozi opremiju smanjenje mlinova automatskom stabilizacijom debljine stijenke cijevi. Struktura sustava ne ovisi o vrsti jedinice koja sadrži mlin za smanjenje.

Kompleks sustava kontrole procesa za kotrljanje cijevi u kontinuiranim i smanjenim mlinovama namijenjenim za smanjenje završetka otpada tijekom redukcije i povećanja točnosti cijevi smanjenjem uzdužnog kolnika i raspršivanje prosječne debljine zida tvori agregat.

Upotreba računala za kontrolu proizvodnje i automatizacije tehnološkog procesa kotrljanja cijevi je prvi put implementiran na kontinuiranoj cijevi kotrljanja 26-114 u Mülgeymu.

Jedinica je dizajnirana za valjanje s plinovodom od 26-114 mm, debljina zida je 2,6-12,5 mm. Agregat uključuje prstenastu peć, dva firmware mlinova, 9-cenoe kontinuirani mlin i 24-jezgreni mlin s pojedinačnim pogonom od 200 kW motora.

Druga jedinica s kontinuiranim mlinom u Mülgeymu, pričvršćena je 1972. godine, opremljena je snažnijem računalom, na koje se dodjeljuju šire funkcije. Jedinica je dizajnirana za kotrljanje cijevi promjera do 139 mm, a debljina zida je do 20 mm i sastoji se od mlina s firmverom, osam kabelskih kontinuiranih mlina i dvadeset žitarica s pojedinačnim pogonom.

Kontinuirana kotrljanja cijevi u Velikoj Britaniji, slomljena 1969. godine, također je opremljena računalom koja se koristi za planiranje učitavanja jedinice i kao informacijski sustav kontinuirano kontrolira parametre valjanog i alata. Kontrolna kvaliteta cijevi i praznina, kao i točnost postavki mlina, provodi se u svim fazama tehnološkog procesa. Informacije iz svakog mlina ulaze u računalo za obradu, nakon čega se izdaje za mlinove za operativno upravljanje.

U riječi, zadatak automatizacije procesa valjanja pokušava riješiti u mnogim zemljama, uklj. i naše. Razviti matematički model upravljanja kontinuiranim mlinovima, potrebno je znati učinak određenih tehnoloških parametara na točnost gotovih cijevi, za to je potrebno razmotriti značajke kontinuiranog valjanja.

Značajka smanjenja cijevi s napetošću je veća kvaliteta proizvoda kao rezultat formiranja manjih poprečnih varijacija, za razliku od valjanja bez napetosti, kao i mogućnost dobivanja malih promjera. Međutim, s ovim valjanjem primijeće se povećana uzdužna razlika na krajevima cijevi. Zagubljeni krajevi tijekom redukcije s napetošću formiraju se zbog činjenice da su prednji i stražnji krajevi cijevi kada prolaze kroz jezgru nisu izloženi punom učinku napetosti.

Napetost karakterizira veličina napona istezanja u cijevi (X). Najcjelovitija karakteristika je plastični koeficijent napetosti, koji predstavlja omjer uzdužnog naprezanja cijevi na metalnom deformacijskom otpornošću u sanduku.

Obično se reducirajući mlin podešen na takav način da je koeficijent plastične napetosti u srednjim stanicama ravnomjerno raspoređen. U prvim i nedavnim stanicama postoji povećanje i smanjenje napetosti.

Kako bi se pojačao proces smanjenja i dobivanje tankih cijevi, važno je znati maksimalnu napetost koja se može stvoriti u redukcijskom mlinu. Maksimalna vrijednost koeficijenta plastičnih napetosti u mlinu (Z max) ograničena je na dva čimbenika: povlačenjem sposobnosti valjaka i uvjeta razbijanja cijevi u mlinu. Kao rezultat istraživanja, utvrđeno je da s ukupnom kompresijom cijevi u mlinu do 50-55%, Z Max je ograničen na sposobnost povlačenja valjaka.

T-3 radionica, zajedno s EFI, Vnipi "Tyazhpromelektroproekt" i poduzeće "Pitajte" stvorili su osnovu ACS-TP sustava na jedinici TPA-80. Trenutno, sljedeće komponente ovog sustava funkcioniraju: Uzn-N, UZN-P, Ethernet komunikacijska linija, sve ruke.

3.2 Tablica izračuna

Glavno načelo izgradnje tehnološkog procesa u suvremenim instalacijama je da se dobije na kontinuiranom mlinu cijevi jednog trajnog promjera, što omogućuje upotrebu praznog prostora i čahuru je također trajni promjer. Dobivanje cijevi traženog promjera osigurano je smanjenjem. Takav radni sustav olakšava i pojednostavljuje postavku mlin, smanjuje park alata i, što je najvažnije, omogućuje vam održavanje visokih performansi cijele jedinice čak i kada valjanje cijevi minimalnog (nakon redukcije) promjera.

Tablica kotrljanja računa se na potez valjanja u skladu s postupkom opisanim u. Vanjski promjer cijevi nakon smanjenja određuje veličinu posljednjeg para valjaka.

D p 3 \u003d (1,010..1,015) * d o \u003d 1,01 * 33,7 \u003d 34 mm

gdje je d p gotova cijev nakon redukcijskog mlina.

Debljina stijenke nakon kontinuiranih i smanjenja mlinova treba biti jednaka debljini zida gotove cijevi, tj. S h \u003d sp \u003d s o \u003d 3,2 mm.

Od nakon kontinuiranog mlina izlazi cijev od jednog promjera, onda prihvaćamo d h \u003d 94 mm. U kontinuiranim mlinicama, kalibracija valjka osigurava dobivanje u posljednjim parnim rolama unutarnjeg promjera cijevi veće od 1-2 mm promjera, tako da će promjer mandra biti jednak:

H \u003d D H - (1..2) \u003d D H -2S N-2 \u003d 94-2 * 3,2-2 \u003d 85,6 mm.

Usvajamo promjer mandrel jednake 85 mm.

Unutarnji promjer rukava mora osigurati slobodnu primjenu mandrela i traje 5-10 mm veće od promjera mandra

d R \u003d N + (5..10) \u003d 85 + 10 \u003d 95 mm.

Zid rukava prihvaća:

S R \u003d SH + (11..14) \u003d 3,2 + 11,8 \u003d 15 mm.

Vanjski promjer rukava određuje se na temelju veličine unutarnjeg promjera i debljine zida:

D R \u003d D G + 2S g \u003d 95 + 2 * 15 \u003d 125 mm.

Promjer korištenog liketa d z \u003d 120 mm.

Promjer mandrel firmware je odabran uzimajući u obzir veličinu valjanja, tj. Podizanje unutarnjeg promjera rukava koji čine 3% do 7% unutarnjeg promjera:

N \u003d (0,92 ... 0,97) d g \u003d 0,93 * 95 \u003d 88 mm.

Koeficijenti crtanja za firmware, kontinuirane i smanjenje mlinova određuju se formulama:

,

Koeficijent zajedničkog hooda je:

Slično tome, izračunava se tablica kotrljanja za cijevi s veličinom od 48,3 × 4,0 mm i 60,3 × 5,0 mm.

Tablica valjanja prikazana je u tablici. 3.1.

Tablica 3.1 - Dodirnite traku-80

Veličina gotovih cijevi, mm		Promjer obratka, mm	Firmware Stan.				Kontinuirani stan.				Smanjenje STANA.				Zajednički koeficijent haube
Vanjski promjer	Debljina zida		Veličina rukava, mm		Promjer mandrel, mm	Koeficijent ekstraze	Veličine cijevi, mm		Promjer mandrel, mm	Koeficijent ekstraze	Veličina cijevi, mm		Broj stanica	Koeficijent ekstraze
			Promjer	Debljina zida			Promjer	Debljina zida			Promjer	Debljina zida
33,7	3,2	120	125	15	88	2,20	94	3,2	85	5,68	34	3,2	24	2,9	36,24
48,3	4,0	120	125	15	86	2,2	94	4,0	84	4,54	48,6	4,5	16	1,94	19,38
60,3	5,0	120	125	18	83	1,89	94	5,0	82	4,46	61,2	5,0	12	1,52	12,81

3.3 Kalibracija smanjenja mlinskih rola

Kalibracija valjaka je važna dio Izračun načina rada mlina. U velikoj mjeri određuje kvalitetu cijevi, trajnost alata, raspodjelu opterećenja u radnim stanicama i pogon.

Kalibracijski izračun valjaka uključuje:

a) raspodjela privatnih deformacija u gradovima mlin i broje prosječne promjere kalibra;

b) Određivanje veličine kalibra ventila.

3.3.1 Distribucija privatnih deformacija

Prema prirodi promjena privatnih deformacija kaveza redukcijskog mlina može se podijeliti u tri skupine: glavu na početku mlina, u kojoj se kompresije intenzivno povećavaju tijekom valjanja; Kalibriranje (na kraju mlina), u kojem se deformacije smanjuju na minimalnu vrijednost, a skupina stanica između njih (prosječna), u kojoj su privatne deformacije maksimalne ili bliske njima.

Kada se kotrljaju cijevi s napetošću veličine privatnih deformacija, uzima se na temelju stanja stabilnosti profila cijevi s veličinom plastične napetosti koja osigurava unaprijed određenu cijev.

Koeficijent opće plastične napetosti može se odrediti formulom:

,

gdje - aksijalne i tangencijalne deformacije uzete u logaritamskom obliku; Vrijednost se određuje u slučaju trivijalnog kalibera pomoću formule

T \u003d. ,

gdje je (S / d) CP je srednji omjer debljine zida na promjer za razdoblje soja cijevi u mlinu; K-koeficijent uzimajući u obzir promjenu stupnja debljine cijevi.

,

,

gdje je m vrijednost ukupne deformacije cijevi u promjeru.

.

,

.

Veličina kritične privatne kompresije s ovim koeficijentom plastične napetosti, prema, može doseći 6% u drugom sanduku, 7,5% u trećem kavezu i 10% u četvrtom kavezu. U prvim sanducima preporučuje se primanje u rasponu od 2,5-3%. Međutim, kako bi se osigurala stabilna hvatanje, obično se smanjuje veličina kompresije.

U prezeditonu i novčanom kazni mlina se također smanjuje, ali smanjiti opterećenja na valjcima i povećati točnost gotovih cijevi. U posljednjem kavezu kalibrirajuće skupine, kompresija se uzima jednak nuli, pretposljednji do 0,2 kompresije u posljednjem kavezu srednje skupine.

U srednje grupa Cele se prakticiraju ujednačena i neravna raspodjela privatnih deformacija. Uz ujednačenu raspodjelu kompresije u svim stanicama ove skupine, oni su trajni. Neravnomjerna raspodjela privatnih deformacija može imati nekoliko opcija i biti karakterizirane sljedećim zakonima:

kompresija u srednjoj skupini se proporcionalno smanjuje iz prvih stanica u potonji - padajući način rada;

u nekoliko prvih stanica srednje grupe smanjene su privatne deformacije, a ostatak su stalni;

kompresija u srednjoj skupini prvo se povećava, a zatim smanjiti;

u nekoliko prvih stanica srednje grupe, privatne deformacije su ostavljene trajne, a u ostatku se smanjuju.

S padajućim načinima deformacije u prosječnoj skupini stanica, razlike u vrijednosti valjanja i opterećenja se smanjuju, uzrokovane rastom otpornosti deformacije metala kao valjanje, zbog smanjenja temperature i povećati brzinu deformacije. Vjeruje se da smanjenje kompresije do kraja mlina također vam omogućuje da poboljšate kvalitetu vanjske površine cijevi i smanjite poprečnu razliku.

Prilikom izračunavanja kalibracije valjaka prihvaćamo jedinstvenu raspodjelu spojeva.

Magnitude privatnih deformacija u mlinama prikazani su na slici. 3.1.

Distribucija spojeva

Na temelju usvojenih vrijednosti privatnih deformacija, prosječni promjeri kalibra se mogu izračunati pomoću formule

.

Za prvi kavez mlin (i \u003d 1) d i -1 \u003d d 0 \u003d 94 mm, zatim

mm.

Izračunava se za ovu formulu, prosječni promjeri kaliba prikazani su u Dodatku.1.

3.3.2 Određivanje veličine kalibra ventila

Oblik kalibera trivijalnih pletenica prikazan je na Sl. 3.2.

Ovalni kalibar je izveden iz središnjeg dijela radijusa, pomaknut u odnosu na osi kotrljanja od ekscentričnosti EXC.

Oblik kalibra

Vrijednosti radijusa i ekscentričnosti kalibra određuje se širinom i visinom kalibra pomoću formula:

Da bi se odredila veličina kalibra, potrebno je znati vrijednosti njegovih polu-osi A i B, a za njihovu definiciju - vrijednost ovaliteta kalibra

Da biste odredili ovalitet kalibra, možete koristiti formulu:

Indikator napajanja C karakterizira moguću količinu širenja kalibra. Tijekom smanjenja trivijalnih stanica, Q \u003d 1.2 se uzima.

Vrijednosti polu-sjekira kalibra određuju se ovisnostima:

gdje se koeficijent F-korekcije može izračunati približnom formulom

Mi ćemo izračunati veličinu kalibra prema gore navedenim formulama za prvi sanduk.

Za ostale ćelije, izračun se izrađuje na isti način.

Trenutno se valjak ton provodi nakon instalacije valjaka na radni kavez. Bušenje je vodeći na posebnim strojevima okrugli rezač. Dosadni krug prikazan je na Sl. 3.3.

Sl. 3.3 - Shema za bušenje kalibra

Da biste dobili kalibar s unaprijed određenim vrijednostima A i B, potrebno je odrediti promjer rezača d f i njegovo premještanje u odnosu na ravninu osi (parametar X). D F i X se određuju sljedećim matematički točnim formulama:

Za trivijalno kut glodanja A je 60 ° .Di - savršen promjer valjaka, DI \u003d 330 mm.

Izračunato prema gore navedenim formulama vrijednosti sažeti su u tablici. 3.2.

Tablica 3.2 - Kalibracija valjaka

Broj gline	d, mm.	m,%	a, mm.	b, mm.	r, mm.	e, mm.	D f, mm	X, mm.
1	91,17	2,0	45,60	45,50	45,80	0,37	91,50	8,11
2	87,07	4,5	43,60	43,40	43,80	0,35	87,40	8,00
3	82,71	5,0	41,40	41,20	41,60	0,33	83,00	7,87
4	78,58	5,0	39,30	39,20	39,50	0,32	78,80	7,73
5	74,65	5,0	37,40	37,20	37,50	0,3	74,90	7,59
6	70,92	5,0	35,50	35,40	35,70	0,28	71,20	7,45
7	67,37	5,0	33,70	33,60	33,90	0,27	67,60	7,32
8	64,00	5,0	32,00	31,90	32,20	0,26	64,20	7,18
9	60,80	5,0	30,40	30,30	30,60	0,24	61,00	7,04
10	57,76	5,0	28,90	28,80	29,00	0,23	58,00	6,90
11	54,87	5,0	27,50	27,40	27,60	0,22	55,10	6,76
12	52,13	5,0	26,10	26,00	26,20	0,21	52,30	6,62
13	49,52	5,0	24,80	24,70	24,90	0,2	49,70	6,48
14	47,05	5,0	23,60	23,50	23,70	0,19	47,20	6,35
15	44,70	5,0	22,40	22,30	22,50	0,18	44,80	6,21
16	42,46	5,0,	21,30	21,20	21,30	0,17	42,60	6,08
17	40,34	5,0	20,20	20,10	20,30	0,16	40,50	5,94
18	38,32	5,0	19,20	19,10	19,30	0,15	38,50	5,81
19	36,40	5,0	18,20	18,10	18,30	0,15	36,50	5,69
20	34,77	4,5	17,40	17,30	17,50	0,14	34,90	5,57
21	34,07	2	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
22	34,07	0	17,10	17,00	17,10	0,14	34,20	5,52
23	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52
24	34,00	0	17,00	17,00	17,00	0	34,10	5,52

3.4 Izračun režim brzine

Izračun načina rada Mlin velike brzine je odrediti broj okretaja valjaka i na njih broj rotacije motora.

Kada valjanje cijevi s napetošću, veliki utjecaj na promjenu debljine zida je veličina plastične napetosti. U tom smislu, prije svega je potrebno odrediti koeficijent opće plastične napetosti na mlinski z ukupno, koji bi osigurao dobivanje zida. Izračun Z je općenito dan u klauzuli 3.3.

,

gdje je koeficijent koji uzima u obzir utjecaj vanjskih zona deformacije:

;

l Ja - hvatanje arc dužine:

;

- Kut hvatanja:

;

f je koeficijent trenja, prihvaćamo f \u003d 0,5; A - broj valjaka u sanduku i \u003d 3.

U prvom radnom kavezu Z1 \u003d 0. U kasnijim stanicama moguće je uzeti z n i -1 \u003d z z.

,

;

;

.

Zamjena gore navedenih formula za prve sanduke za dobivanje:

mm;

;

;

;

; ;

mm.

Nakon provođenja sličnih izračuna za druge sanduke, sljedeći dobiveni rezultati: Z p2 \u003d 0,42, s 2 \u003d 3,251mm, Z p3 \u003d 0,426, s 3 \u003d 3,252 mm, Z p4 \u003d 0,446, S 4 \u003d 3,258 mm. Na ovom izračunu z p i, prema gore navedenoj metodi, zaustaviti, jer Z je zadovoljan z p2\u003e z.

Iz stanja potpunog klizanja određujemo maksimalnu moguću napetost Z s u posljednjem deformacijskom kavezu, tj. Z21. U ovom slučaju pretpostavljamo da z p21 \u003d 0.

.

mm;

;

;

Debljina zida ispred 21. sanduka, tj. S 20, možete odrediti formulom:

.

;

; ;

mm.

Nakon provođenja sličnih izračuna za 20. kavez, sljedeći dobiveni rezultati: z Z20 \u003d 0.357, s 19 \u003d 3,178 mm, Z X19 \u003d 0,396, S 18 \u003d 3,168 mM, Z X18 \u003d 0,416, S 17 \u003d 3,151mm, Z X17 \u003d 0.441, s 16 \u003d 3,151 mm. Na ovom izračunu z p i prestati, jer Uvjet Z14\u003e Z je zadovoljan.

Izračunate vrijednosti debljine zida u mlinicama daju se u tablici. 2.20.

Da biste odredili broj okreta valjaka, morate znati promjere valjanja valjaka. Da biste odredili promjere valjanja, možete koristiti formule prikazane u:

, (2)

gdje je D u I je promjer role na vrhu;

.

Ako a , Izračun promjera valjanja valjaka treba provesti jednadžbom (1), ako se to stanje ne izvrši, onda je potrebno koristiti (2).

Vrijednost karakterizira položaj neutralne linije u slučaju kada se uzima paralelno (u smislu) osi valjanja. Iz stanja ravnoteže u području deformacije za ovu lokaciju klizanja

,

Pokrivanje ulazne brzine valjanja V QQ \u003d 1,0 m / s, izračunao je broj okretaja valjaka prvog sanduka

rPM.

Okreće se u ostalima kabela pronađenih formulom:

.

Rezultati izračuna režima brzine prikazani su u tablici 3.3.

Tablica 3.3 - Rezultati obračuna brzine

Broj gline	S, mm.	Dcat, mm.	n, rpm
1	3,223	228,26	84,824
2	3,251	246,184	92,917
3	3,252	243,973	99,446
4	3,258	251,308	103,482
5	3,255	256,536	106,61
6	3,255	256,832	112,618
7	3,255	260,901	117,272
8	3,255	264,804	122,283
9	3,254	268,486	127,671
10	3,254	272,004	133,378
11	3,254	275,339	139,48
12	3,253	278,504	146,046
13	3,253	281,536	153,015
14	3,252	284,382	160,487
15	3,252	287,105	168,405
16	3,251	289,69	176,93
17	3,250	292,131	185,998
18	3,250	292,049	197,469
19	3,192	293,011	204,24
20	3,193	292,912	207,322
21	3,21	292,36	208,121
22	3,15	292,36	209
23	3,22	292,36	209
24	3,228	292,36	209

Prema tablici 3.3. Izgrađen je graf okretaja valjaka (sl. 3.4.).

Brzina rotacije valkovlje

3.5 Parametri snage valjanje

Posebno obilježje procesa smanjenja valjanja u usporedbi s drugim vrstama uzdužnog valjanja je prisutnost značajnih u veličini interfloor napetosti. Prisutnost napetosti ima značajan utjecaj na parametre čvrstoće valjanja - tlaka metala na valjcima i trenucima valjanja.

Metalna sila na roli p je geometrijsko zbroj vertikalne p i horizontalne p komponente:

Vertikalna komponenta metalne sile na valjku određena je formulom:

,

gdje je p prosječni specifičan tlak metala na valjku; L je duljina zone deformacije; D - promjer kalibra; A - broj valjaka u sanduku.

Horizontalna komponenta PG-a jednaka je razlici napore prednje i stražnje napetosti:

gdje z n, z - koeficijenti prednje i stražnje plastične napetosti; F p, f s - presjek površine prednjih i stražnjih krajeva cijevi; S - deformacijski otpor.

Da bi se odredio prosječni specifični tlak, preporučuje se korištenje formule v.p. Aniziform:

.

Trenutak valjanja (ukupno na sanduku) se određuje formulom:

.

Otpornost deformacije određena je formulom:

,

gdje je t temperatura valjanja, ° C; H je intenzitet brzine deformacije smjene, 1 / s; E - relativna kompresija; K1, K2, K3, K 4, K 5 - Empirijski koeficijenti, za čelik 10: K1 \u003d 0.885, K 2 \u003d 7.79, K3 \u003d 0.134, K 4 \u003d 0.164, do 5 \u003d (- 2, osam ).

Intenzitet stope deformacije određuje se formulom

gdje je L stupanj deformacije smjene:

t - Vrijeme deformacije:

Kutna brzina valjka se nalazi po formuli:

,

Kapacitet je u formuli:

Na kartici. 3.4. Prikazani su rezultati izračunavanja parametara čvrstoće valjanja prema gore navedenim formulama.

Tablica 3.4 - Parametri valjanja snage

Broj gline	s, MPa	p, kn / m 2	R, kn.	M, knm.	N, kw
1	116,78	10,27	16,95	-1,91	-16,93
2	154,39	9,07	25,19	2,39	23,31
3	162,94	9,1	21,55	2,95	30,75
4	169,48	9,69	22,70	3,53	38,27
5	167,92	9,77	20,06	2,99	33,37
6	169,48	9,84	19,06	3,35	39,54
7	171,12	10,47	18,79	3,51	43,11
8	173,01	11,15	18,59	3,68	47,23
9	175,05	11,89	18,39	3,86	51,58
10	176,70	12,64	18,13	4,02	56,08
11	178,62	13,47	17,90	4,18	61,04
12	180,83	14,36	17,71	4,35	66,51
13	182,69	15,29	17,48	4,51	72,32
14	184,91	16,31	17,26	4,67	78,54
15	186,77	17,36	16,83	4,77	84,14
16	189,19	18,53	16,65	4,94	91,57
17	191,31	19,75	16,59	5,14	100,16
18	193,57	22,04	18,61	6,46	133,68
19	194,32	26,13	15,56	4,27	91,34
20	161,13	24,09	11,22	2,55	55,41
21	134,59	22,69	8,16	1,18	33,06
22	175,14	15,45	7,43	0,87	25,42
23	180,00	-	-	-	-
24	180,00	-	-	-	-

Prema stolu. 3.4 Izgrađeni grafikoni promjena u parametrima napajanja valjanja kroz centre mlina (sl. 3.5., 3.6., 3.7.).

Promijenite srednji specifični tlak

Promjena metalnih napora na dolini

Promjena trenutka valjanja

3.6 Proučavanje utjecaja prolaznih načina smanjenja velike brzine na veličinu uzdužne površine krajnjih dijelova gotovih cijevi

3.6.1 Opis algoritam izračuna

Studija je provedena s ciljem dobivanja podataka o učinku prolaznih načina smanjenja smanjenja velike brzine u veličini uzdužne površine krajnjih dijelova gotovih cijevi.

Određivanje koeficijenta iscrpljenog napetosti prema poznatim okretima valjaka, tj. Ovisi zn i \u003d F (N i / N i -1) provedena je prema metodi rješavanja takozvanog obrnutog problema, koji je predložio G.I. Gulyaev, kako bi se dobila ovisnost debljine zida s skretanja valjaka.

Suština tehnike je sljedeća.

Uspostavljeni proces redukcije cijevi može se opisati sustavom jednadžbi koje odražavaju pridržavanje zakona postojanosti drugog volumena i ravnoteže sila u fokusu deformacije:

(3.1.)

Zauzvrat, kao što znate,

Dkat i \u003d J (zz i, zp i i i),

m i \u003d y (zz i, zp i, b i),

gdje i I i BI su vrijednosti koje ne ovise o napetosti, ni je promet okretaja u I-OH Tilt,  Ja sam koeficijent ispušnog sustava u I-OH sanduku, DCAT i - Promjer role u I-OH sanduku, ZP I, ZZ I - koeficijenti prednje i stražnje plastične napetosti.

S obzirom da ZZ I \u003d ZP i -1 sustav jednadžbi (3.1.) Možete pisati općenito obrazac kako slijedi:

(3.2.)

Sustav jednadžbi (3.2.) Riješimo u odnosu na prednje i stražnje koeficijente napetosti plastike metodom uzastopnih aproksimacija.

Uzimanje Z1 \u003d 0 Postavite vrijednost ZP1 i iz prve jednadžbe sustava (3.2.) Metoda iteracije se određuje pomoću ZP2, zatim iz druge jednadžbe - ZP 3, itd., Postavljanje vrijednosti ZP 1, vi može pronaći takvo rješenje na kojem zp n \u003d 0.

Poznavanje koeficijenata prednjih i stražnjih plastičnih napetosti, određujemo debljinu zida nakon svakog kaveza formuli:

(3.3.)

gdje je A koeficijent određen formulom:

;

;

z i - medij (ekvivalentni) koeficijent plastične napetosti

.

3.6.2 Rezultati istraživanja

Korištenje rezultata izračuna kalibracije alata (odredba 3.3.) I postavka brzine mlin (rotacijske stope) sa stalnim procesom smanjenja (klauzula 3.4.) U MATHCAD 2001 profesionalnom softverskom okruženju, sustav (3.2.) I izrazi (3.3.) Svrha određivanja promjene debljine zida.

Moguće je smanjiti duljinu zgusnutih krajeva povećanjem koeficijenta plastičnog napetosti mijenjanjem okreta valjaka kada valjate terminalne cijevi.

Trenutno je smanjenski kamp TPA-80 stvorio sustav kontrole načina kontinuiranog presudnog valjanja. Ovaj sustav omogućuje vam da dinamički prilagoditi revolucije RRSS RRS-a prilikom valjanja terminalnih cijevi u skladu s određenom linearnom ovisnosti. Takvu regulaciju valjaka valjaka kada se kotrljaju krajnji dijelovi cijevi nazivaju "klin brzina". Rolls valjaka kada se kotrljaju završne parcele izračunavaju formulom:

, (3.4.)

gdje je n i je okret valjaka u I-OH nagib sa stalnim modom, k i -hoelektil smanjujući preokret valjaka u%, i-broj sanduka.

Ovisnost o koeficijentu prometa u ovoj klasi može biti linearan

Na i \u003d (sl.3.8.).

Ovisnost koeficijenta smanjenja okreta valjaka u kavezu od broja nagiba.

Izvorni podaci za uporabu ovog načina regulacije su:

Broj stanica u kojima se izmjene postavka brzine ograniče na duljinu zgusnutih krajeva (3 ... 6);

Vrijednost smanjenja okreta valjaka u prvom kavezu mlina ograničena je mogućnošću električnog pogona (0,5 ... 15%).

U ovom radu, na studij utjecaja brzine postavljanja JPP-a na krajnjoj uzdužnoj razlici, pretpostavlja se da se mijenja postavku brzine tijekom redukcije prednjeg i stražnjih krajeva cijevi provodi u prvih 6 stanica. Studija je provedena promjenom brzine rotacije u prvim stanicama mlin s obzirom na valjanje navedenog postupka (varirajući kut nagiba naprijed na slici 3.8).

Kao rezultat modeliranja procesa punjenja PPPs i izlaza cijevi iz cijevi cijevi, ovisnosti o debljini zida prednjim i stražnjim krajevima cijevi iz količine promjena u brzini rotacije u prvom Gradovi su predstavljeni na Sl.3.9. i fig.3.10. Za cijevi s veličinom od 33,7x3,2 mm. Najoptimalnija vrijednost "Brucity Wedge" u smislu minimiziranja duljine terminalnog rezanja i "hit" debljine zida u polju tolerancije DIN 1629 (tolerancija debljine stijenke ± 12,5%) je K 1 \u003d 10 -12%.

Na sl. 3.11. i sl. 3.12. Ovisi duljine prednjih i stražnjih zgusnutih krajeva gotovih cijevi dane su pri uporabi "Brzi klin" (K1 \u003d 10%) dobiveni kao rezultat prolaznog modeliranja. Iz gore navedenih ovisnosti mogu se izvršiti sljedeći zaključak: korištenje "brzinskog klina" daje vidljivi učinak samo kada kotrljanje cijevi s promjerom od manje od 60 mm s debljinom zida manjim od 5 mm, i sa Veći promjer i debljina zida cijevi, zid zida se ne događa kako bi se postigli zahtjevi standarda.

Na sl. 3.13., 3.14., 3.15., Ovisi duljine prednjeg zadebljanog kraja iz vanjskog promjera gotovih cijevi za vrijednosti debljine zida od 3,5, 4,0, 5,0 mm, s različitim vrijednostima od "Speed \u200b\u200bWedge" (prihvatio je smanjenje koeficijenta K1 valjaka jednaka 5%, 10%, 15%).

Ovisnost debljine zida prednjeg kraja cijevi od veličine

"Evge brzina" za veličinu 33.7x3.2 mm

Ovisnost debljine stražnjeg kraja cijevi od veličine "klina brzina" za veličinu od 33,7x3,2 mm

Ovisnost duljine prednjeg zadebljanog kraja cijevi od D i S (na K1 \u003d 10%)

Ovisnost o pozadini stražnjeg zadebljanog kraja cijevi od D i S (na K1 \u003d 10%)

Ovisnost duljine prednjeg zadebljanog kraja cijevi od promjera gotove cijevi (s \u003d 3,5 mm) na različitim vrijednostima "klina brzina".

Ovisnost duljine prednjeg zadebljanog kraja cijevi od promjera gotove cijevi (s \u003d 4,0 mm) na različitim vrijednostima "klina brzina"

Ovisnost duljine prednjeg zadebljanog kraja cijevi od promjera gotove cijevi (s \u003d 5,0 mm) s različitim vrijednostima "brzinskog klina".

Od gore navedenih grafikona, može se vidjeti da je najveći učinak u smislu smanjenja terminalnog kolnika gotovih cijevi daje dinamičnu revoluciju RRS Rolls unutar K 1 \u003d 10 ... 15%. Ne postoji intenzivna promjena u "Brzina klina" (k 1 \u003d 5%) ne dopušta vam da tanki debljinu zida terminalnih cijevi.

Također kada valjanje cijevi s debljinom zida od 5 mm, napetost koja proizlazi iz djelovanja "klina brzina" ne može utopiti zid zbog nedovoljne mogućnosti povlačenja valjaka. Kada kotrljanje cijevi s promjerom od više od 60 mm, koeficijent kapuljača u redukcijskom mlinu je mali, tako da se zadebljanje krajeva praktički ne događa, stoga je uporaba "brzinskog klina" nepraktičan.

Analiza gornjih grafikona pokazala je da je korištenje "Brzinski klin" na smanjenju Mlin TPA-80 OJSC "Crossing" omogućuje smanjenje duljine prednjeg zadebljanog kraja za 30%, stražnji zadebljani kraj od 25%.

Kao što su prikazani izračuni Mochalov D.A. Za više učinkovita primjena Brzinski klin za daljnje smanjenje terminalnog rezanja, potrebno je osigurati rad prvih stanica u načinu kočnice s gotovo potpunom uporabom valjaka valjaka zbog korištenja složenije nelinearne ovisnosti koeficijenta smanjenja valjaka u ovom kavezu od nagibnog broja. Potrebno je stvoriti znanstveno potkrijepljenu tehniku \u200b\u200bza određivanje optimalne funkcije K i \u003d F (i).

Razvoj takvog optimalnog upravljačkog algoritama RRS-a može poslužiti kao cilj za daljnji razvoj UZD-P u punopravni ASUTP TPA-80. Kao iskustvo korištenja takve ASUTP-a, regulaciju broja valjaka valjaka kada valjaju terminalne cijevi, prema Mannesmann (Carta aplikacijski paket), smanjuje veličinu terminalnih cijevi za više od 50%, zbog sustava automatska kontrola Proces smanjenja cijevi, koji uključuje i rudni i mjerni podsustava upravljanja podsustavama i podsustav za izračun optimalnog načina smanjenja i upravljanja procesima u stvarnom vremenu.

4. Tehničko i gospodarsko opravdanje projekta

4.1 bit planiranog događaja

Ovaj projekt predlaže uvođenje optimalnog načina rada velike brzine na mlin za smanjenje. Zbog tog događaja, planira se smanjiti potrošni metalni koeficijent, a zbog smanjenja duljine narezanih zadebljanih krajeva gotovih cijevi, u prosjeku se očekuje povećanje proizvodnje od 80 tona mjesečno.

Kapitalna ulaganja potrebna za provedbu ovog projekta čine 0 rubalja.

Financiranje projekta može se provesti u okviru "Trenutni popravak", procjene troškova. Projekt možete implementirati u roku od jednog dana.

4.2 Izračun troškova proizvodnje

Izračun troška 1t. Proizvodi s postojećim obrezivanjem normi zgusnutih krajeva cijevi dan je u tablici. 4.1.

Proračun projekta dan je u tablici. 4.2. Budući da rezultat provedbe projekta nije povećanje proizvodnje, ne provodi se ponovno izračunavanje vrijednosti vrijednosti protoka za preraspodjelu u izračunu projektiranja. Profitabilnost projekta je smanjenje troškova smanjenjem otpada na obrezivanje. Usjeva se smanjuje zbog smanjenja potrošnog metalnog koeficijenta.

4.3 Izračun pokazatelja projekta

Izračun pokazatelja projekta vrši se na temelju izračuna troškova navedenog u tablici. 4.2.

Štednja od smanjenja troškova godišnje:

Npr \u003d (C0-C p) * v \u003d (12200,509-12091,127) * 110123.01 \u003d 12045475,08p.

Dobit u izvješću:

PR 0 \u003d (p-c 0) * v od \u003d (19600-12200,509) * 109123.01 \u003d 807454730,39r.

Dobit na projektu:

PR n \u003d (p-s n) * v \u003d (19600-12091,127) * 110123.01 \u003d 826899696,5.

Povećanje dobiti će biti:

PR \u003d PR p-PR 0 \u003d 826899696,5-807454730,39 \u003d 19444966,11.

Profitabilnost proizvoda bila je:

Profitabilnost projektnih proizvoda:

Novčani tok o izvješću i projektu prikazan je u tablici 4.3. i 4.4., Respektivno.

Tablica 4.1 - Izračun troška 1 tona najma u radionici T-3 OJSC "Crowors"

P / p.	Troškovi članka	broj	Cijena 1 tona	Iznos
1	2	3	4	5
I.	Objavljeno u preraspodjelu: 1. Priprema, T / T; 2. Otpad, t / t: krug podstandard;
I.	Izdaci 2. Troškovi energije: električna energija, kW / h parovi za proizvodnju, Gkal tehnička voda, TM 3 zrak komprimirani, tm 3 trenutna voda, TM 3 tm 3, tm 3 3. Pomoćni materijali 7. Zamjenjiva oprema 10. Remont 11. Radionice prijevoza 12. Ostale troškove radionice Ukupni prometni troškovi
Sh	Hosterenvijski troškovi

Tablica 4.2 - Izračun projekta troška 1 tona valjanja

P / p.	Troškovi članka	broj	Cijena 1 tona	Iznos
I.	Objavljeno u preraspodjelu: 1. Priprema, T / T; 2. Otpad, t / t: krug podstandard; Ukupno navedeno u preraspodjelu otpada i braka
P	Izdaci 1. Tehnološko gorivo (prirodni plin), ovdje 2. Troškovi energije: električna energija, kW / h parovi za proizvodnju, Gkal tehnička voda, TM 3 zrak komprimirani, tm 3 trenutna voda, TM 3 tm 3, tm 3 3. Pomoćni materijali 4. Glavna plaća proizvodnih radnika 5. Dodatna plaća proizvodnih radnika 6. Socijalni odbici 7. Zamjenjiva oprema 8. Trenutni popravak i održavanje dugotrajne imovine 9. Amortizacija stalnih sredstava 10. Remont 11. Radionice prijevoza 12. Ostale troškove radionice Ukupni prometni troškovi
Sh	Hosterenvijski troškovi Ukupni troškovi proizvodnje
Iv.	Exproduktivni troškovi Ukupni ukupni trošak

Poboljšanje tehnološkog procesa utjecat će na tehničke i ekonomske pokazatelje poslovnih aktivnosti na sljedeći način: profitabilnost proizvodnje proizvoda za 1,45% će se povećati, uštede od niže troškove iznosit će 12 milijuna rubalja. Godina koja će podrazumijevati rast dobiti.

Tablica 4.3 - novčani tijek izvješćem

Gotovina teče	Godine
	1	2	3	4	5
A. Novčani priljev:
- Volumen proizvodnje, TN
- Cijena proizvoda, utrljajte.
Ukupni priljev
B. Gotovinski odljev:
- operativni troškovi
-NALOG NA DOBITI	193789135,29
Ukupni odljev:	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34	1521432951,34
Čisti novčani tok (aa-b)
Coeff. Inverzija	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25
	493902383,46	889024290,22	1205121815,64	1457999835,97	1457999835,97

Tablica 4.4 - novčani tok po projektu

Gotovina teče	Godine
	1	2	3	4	5
A. Novčani priljev:
- Volumen proizvodnje, TN
- Cijena proizvoda, utrljajte.
- Prihodi od prodaje, utrljajte.
Ukupni priljev
B. Gotovinski odljev:
- operativni troškovi
-NALOG NA DOBITI
Ukupni odljev:	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63	1526220795,63
Čisti novčani tok (aa-b)	632190135,03	632190135,03	632190135,03
Coeff. Inverzija	0,8	0,64	0,512	0,41	0,328
E \u003d 0,25
Diskontirani tok (aa-b) * za ulaganje
CDD kumulativni novčani tok

Financijski profil projekta prikazani su na slici 4.1. Prema grafikonima prikazanim na Sl. 4.1. Kumulativni CHDD projekt premašuje planirani pokazatelj, koji ukazuje na bezuvjetnu profitabilnost projekta. Kumulativni CHDD, izračunat za projekt koji se uvodi, od prve godine je pozitivna vrijednost, budući da projekt nije zahtijevala kapitalna ulaganja.

Financijski profil projekta

Točka pauze izračunava se formulom:

Point pauze karakterizira minimalni volumen proizvoda na kojima se gubi gubici, a prva dobit se pojavljuje.

Na kartici. 4.5. Podaci se prikazuju izračunati varijable i stalne troškove.

Prema izvještajnim podacima, količina varijabilnih troškova po jedinici proizvodnje je ZOIG \u003d 11212.8., Količina stalnog troška po jedinici proizvodnje je post \u003d 987.7. Količina stalnih troškova za cijeli obujam izvješća o izvješću je 107780796,98.

Prema podacima o projektu, količinu varijabilnih troškova z po \u003d 11103.5p., Iznos stalnih troškova post \u003d 987.7. Količina stalnih troškova za cijeli obujam izvješća o izvješću je 1087668496,98.

Tablica 4.5 - udio stalnih troškova u strukturi planiranih i troškova projekta

P / p.	Troškovi članka	Iznos prema planu, utrljati.	Iznos projekta, utrljati.	Udio stalnih troškova u strukturi troškova na preraspodjelu,%
1	2	3	4	5
1	Izdaci 1. Tehnološko gorivo (prirodni plin), ovdje 2. Troškovi energije: električna energija, kW / h parovi za proizvodnju, Gkal tehnička voda, TM 3 zrak komprimirani, tm 3 trenutna voda, TM 3 tm 3, tm 3 3. Pomoćni materijali 4. Glavna plaća proizvodnih radnika 5. Dodatna plaća proizvodnih radnika 6. Socijalni odbici 7. Zamjenjiva oprema 8. Trenutni popravak i održavanje dugotrajne imovine 9. Amortizacija stalnih sredstava 10. Remont 11. Radionice prijevoza 12. Ostale troškove radionice Ukupni prometni troškovi
2	Hosterenvijski troškovi Ukupni troškovi proizvodnje			100
3	Exproduktivni troškovi Ukupni ukupni trošak			100

Prema podacima o izvješćivanju, točka pauze je:

Tb t.

Po projektu, točka pauze je:

Tb pr t.

Na kartici. 4.6. Izračun prihoda i svih vrsta troškova za proizvodnju prodajnih proizvoda potrebnih za određivanje točke prekida. Grafovi izračunavanja točke prekida izvješća i projekt su prikazani na Sl.4.2. i Sl.4.3. odnosno.

Tablica 4.6 - Podaci za izračunavanje točke prekida

Izračun točke prekida izvješća

Izračun točke prekida projekta

Tehnički i ekonomski pokazatelji projekta prikazani su u tablici. 4.7.

Kao rezultat toga, može se zaključiti da će se događaj predložen u projektu smanjiti troškove proizvoda proizvedene za 1,45% smanjenjem varijabilnih troškova, što doprinosi povećanju dobit za 19,5 milijuna rubalja. S godišnjom proizvodnjom od 110123.01 tona. Rezultat projekta je povećanje kumulativnih neto diskontiranih prihoda u usporedbi s planiranom vrijednošću u promatranom razdoblju. Također pozitivna točka je smanjiti prag prekida - čak i od 12,85 tisuća tona do 12,8 tisuća tona.

Tablica 4.7 - Tehnički i ekonomski pokazatelji projekta

P / p	Indikator	izvješće	Projekt	Odstupanje
				Apsolutan	%
1	Volumen proizvodnje: u fizičkom smislu t u vrijednosti, tisuću rubalja.
2	Osnovna vrijednost proizvodni fondovi, tisuću rubalja.	6775032	6775032	0	0
3	Zajednički troškovi (puni trošak): ukupno oslobađanje, tisuću rubalja. jedinice proizvoda, utrljajte.
4	Profitabilnost proizvoda,%	60,65	62,1	1,45	2,33
5	Očistite diskontirani prihod, CHDD	1700,136
6	Ukupna ulaganja, tisuće rubalja.	0
7	Referenca: pauža i točka tb, t, vrijednost s popustom f, unutarnja brzina prinosa BND-a maksimalni odljev gotovine k, tisuću rubalja.

Zaključak

Ovaj diplomski projekt razvio je tehnologiju proizvodnje cijevi za opće namjene za DIN 1629. U radu se raspravlja o mogućnosti smanjenja duljine zadebljanih završnih krajeva tijekom valjanja na redukcijskom mlinu, zbog promjene u postavkama velike brzine mlina kada valjaju terminalne dijelove cijevi koristeći mogućnosti UZD-P sustava. Kako su izračuni pokazali smanjenje duljine zgusnutih krajeva može doseći 50%.

Ekonomski izračuni pokazali su da će korištenje predloženih načina valjanja smanjiti troškove jedinice proizvoda za 1,45%. To, uz održavanje postojećih volumena proizvodnje, omogućit će povećanje dobiti za 20 milijuna rubalja u prvoj godini.

Bibliografija

1. Anuriev v.i. "Katalog dizajner-stroj Builder" u 3 sveska, Volume 1 - M. "Strojarstva" 1980 - 728 str.

{!LANG-919ce48cdbbaa0eb9165c4891ec0ccea!}

{!LANG-d740e6d4b6996aa743338f68f7d3e920!}

{!LANG-30af3300e991bcd1f1eb38c7d3580959!}

{!LANG-a3e958a1d4d5219fbee84dd73ad33bce!} {!LANG-b291b29ce43c2240923e84a52c48866f!}{!LANG-6e3336423aef31aa2c52df94409c0d33!}

{!LANG-55edbd8a2b47cf4285fe061f1e622f9a!}

{!LANG-97ff0469dbb810b4f142af683829990f!}
{!LANG-d5b8a0bab042b58977aaa4215ad6609b!}
{!LANG-4cb7202efd8c62866ac9b4a06c8a7b60!}
{!LANG-8e9aa3dc5df0b832e42962b363926e3e!}
{!LANG-4b73a64121f960b86aee99bc487a979e!}
{!LANG-87f20301b0cd4d93c1b0bd9a8196be00!}
{!LANG-215823c52b056219809e6f2cea6b712c!}
{!LANG-86818a567f405430deda9090ef13815b!}
{!LANG-f56878d923a24eec7d7b1a25df2a9a13!}
{!LANG-64f7027c1fe746e076e7658ce3075089!}
{!LANG-c76847d463f4d19e013bd35a23644474!}
{!LANG-b507c2b3d7833769ab1b83e5db896270!}