Korozija cijevi za ekranu parnih kotlova. Oštećenje korozije na ekranu na ekranu plinskih kotlova. a) korozija kisika
Ministarstvo energetike i elektrifikacije SSSR-a
Glavna znanost i tehnologija energija i elektrifikacija
Metodičke upute
Za upozorenje
Niska temperatura
Površine od korozije
Kotlovi za grijanje i plinove
Rd 34.26.105-84
Sojacehenergo
Moskva 1986.
Razvijen od strane sveučilišne reda rada Red Banner Teply Engineering Istraživačkog instituta nazvanog po to. Dzerzhinsky
Umjetnici R.A. Petrosyan, i.i. Nadyrov
Odobren glavni tehničko upravljanje Radni sustavi 22.04.84
Zamjenik voditelja D.YA. Šamarakov
|
Metodičke smjernice za sprječavanje niske temperature korozije toplinske i plinske zalihe kotlova |
Rd 34.26.105-84 |
Postavlja se razdoblje valjanosti
od 01.07.85
do 01.07.2005
Real Smjernice primjenjuju se na niske temperaturne površine grijanja pare i vodenih kotlova (ekonomizers, isparivači plina, grijači zraka različiti tipovi itd.), kao i plinski trakt za grijače zraka (plinske kanale, nazove, pušači, dimne cijevi) i uspostaviti metode za zaštitu grijaćih površina od korozije niske temperature.
Metodičke upute namijenjene su termoelektranama koje djeluju na gorivima sumpora i organizacija koje dizajniraju kotlovnicu.
1. Korozija niske temperature je korozija površina repa grijanja, kanala plina i dimnih cijevi kotlova pod djelovanjem kondenzacije na njima dimnih plinova Pare sumporne kiseline.
2 para.
4. Kako bi se spriječilo koroziju grijaćih površina tijekom rada, temperatura njihovih zidova treba prelaziti temperaturnu točku dimnih plinova na svim opterećenjima kotla.
Za grijaće površine ohlađene s visokim koeficijentom prijenosa topline (ekonomizers, isparivači plina, itd.), Temperatura medija na ulazu u njima trebala bi premašiti temperaturu točke rosišta za oko 10 ° C.
5. Za površine zagrijavanja vodenih kotlova pri radu na sumpornom ulju, uvjeti za potpunu iznimku niskotemperaturne korozije ne mogu se implementirati. Da bi se smanjilo, potrebno je osigurati temperaturu vode na ulazu do kotla, jednaka 105 - 110 ° C. Kada koristite vodene kotlove kao pikovi, takav način se može opremiti s punom uporabom grijača mrežnih voda. Kada koristite vodene kotlove u glavnom načinu, povećanje temperature vode na ulazu do kotla može se postići recikliranjem vruća voda.
U postrojenjima koja koriste shemu za uključivanje kotlova za grijanje vode u nosač topline kroz izmjenjivače topline vode u potpunosti su osigurani uvjeti za smanjenje niske temperature korozije grijaćih površina.
6. Za grijače zrakoplova parnih kotlova, potpuno eliminacija niske temperature je osigurana na izračunatoj temperaturi zidne temperature najhladnijeg područja većeg od temperature točke rosišta na svim opterećenjima kotla za 5 - 10 ° C ( Minimalna vrijednost odnosi se na minimalno opterećenje).
7. Izračun temperature zida cjevastog (TVP) i regenerativnog (RWP) zračnog grijača provodi se na preporukama "toplinskog izračuna kotlova agregata. Regulatorna metoda "(M.: Energija, 1973).
8. Kada se koristi u tubularnim grijačima zraka kao prvi (zrakom) kretanje promjenjivih hladnih kocki ili kocki iz cijevi s kiselim premazom (emajlirano, itd.), Kao i od materijala otpornih na koroziju u uvjetima Kompletna iznimka korozije niske temperature, slijedeće se provjeravaju (po zraku) metalne kocke grijač zraka. U tom slučaju, odabir temperature cockina s hladnim metalnim kockama, kao i koruznim kockama, trebaju isključiti intenzivnu kontaminaciju cijevi, za koje je njihova minimalna temperatura zida pri spaljivanju sumpora loživih ulja treba biti niža od rose točka dimnih plinova ne više od 30 do 40 ° C. Pri spaljivanju krutih sumpora goriva, minimalna temperatura stijenke cijevi pod uvjetima upozorenja intenzivnog onečišćenja treba uzeti najmanje 80 ° C.
9. U RVP-u, o uvjetima potpune iznimke korozije niske temperature, njihov vrući dio se izračunava. Hladan dio RVP-a provodi se otpornim na koroziju (emajlirani, keramički, od nisko-legiranog čelika, itd.) Ili zamijenjene od ravnih metala s debljinom od 1,0 - 1,2 mm od malog ugljičnog čelika. Uvjeti za sprečavanje onečišćenja intenzivnog pakiranja poštuju se zahtjevima zahtjeva. Ovog dokumenta.
10. Kao što je emajlirano, nanosi se punjenje metalnih listova s \u200b\u200bdebljinom od 0,6 mm. Uslužni život emajlirane paketa u skladu s TU 34-38-10336-89 je 4 godine.
Porculanske cijevi, keramičke blokove ili porculanske ploče s izbočinama mogu se koristiti kao keramičko pakiranje.
S obzirom na smanjenje potrošnje loživog ulja s termoelektranama, preporučljivo je podnijeti zahtjev za hladni dio RWP-a, paket niskolegiranog čelika 10hord ili 10xsta, otpor korozije je 2- 2.5 puta veći od tog čelika malog ugljičnog.
11. Za zaštitu grijača zraka od niske temperature korozije u početnom razdoblju, mjere navedene u "smjernicama za projektiranje i djelovanje kalorijacija energetskog grijanja s žičanim perajama" (M.: SPO Uniontehenergo, 1981).
Mljevenje kotla na loživo ulje sumpora treba provesti s pre-omogućenim sustavom za grijanje zraka. Temperatura zraka ispred grijača zraka u početnom razdoblju ekstrakta obično treba biti 90 ° C.
11a. Kako bi zaštitili grijače zraka od korozije niskog temperature ("parkirališta") na zaustavljenom kotlu, čija razina je oko dvostruko više stope korozije tijekom rada, prije zaustavljanja kotla, trebalo bi temeljito očistiti grijač zraka iz vanjskih sedimenata. U tom slučaju, prije zaustavljanja kotla, temperatura zraka na ulazu u zračni grijač se preporučuje da se održava na razini njegove vrijednosti na nazivnom opterećenju kotla.
Čišćenje TVP-a provodi se frakcijom s gustoćom opskrbe najmanje 0,4 kg / pp (paragraf. Ovog dokumenta).
Za Čvrsta goriva Uzimajući u obzir znatan rizik od korozije asporsa, temperatura odlaznih plinova treba odabrati iznad točke dimnih plinova za 15 - 20 ° C.
Za sumporsko ulje, temperatura odlaznih plinova trebala bi premašiti temperaturu točke rosišta na nazivnom opterećenju kotla za oko 10 ° C.
Ovisno o sadržaju sumpora u loživom ulju, izračunata vrijednost odlaznih plinova treba uzeti na nazivnom opterećenju kotla, naznačena u nastavku:
Temperatura odlaznih plinova, ºs ...... 140 150 160 165
Pri spaljivanju sumpornog loživog ulja s iznimno malim viškom zrakom (α ≤ 1,02), temperatura odlaznih plinova može se prihvatiti niži uzimajući u obzir rezultate mjerenja rosišta. U prosjeku, prijelaz iz malog viška zraka do maksimalne niske smanjuje temperaturu točke rosišta za 15 do 20 ° C.
Osigurati pouzdanu operaciju dimnjak A prevencija pada vlage na svom zidu utječe ne samo na temperaturu odlaznih plinova, već i njihovu potrošnju. Rad cijevi s načinima opterećenja značajno je niži od projekta povećava vjerojatnost korozije niske temperature.
Prilikom spaljivanja prirodnog plina, temperatura odlaznih plinova preporučuje se da nema niže od 80 ° C.
13. S smanjenjem opterećenja kotla u rasponu od 100 - 50% nominalnog treba nastojati stabilizirati temperaturu odlaznih plinova, ne dopuštajući njegovom padu na više od 10 ° C iz nominalnog.
Najekonomičniji način stabilizacije temperature odlaznih plinova je povećanje temperature predgrijavanja zraka u nosačima kako se opterećenje smanjuje.
Minimalne dopuštene vrijednosti temperature predgrijavanje temperature prije RVP-a prihvaćene su u skladu s točkom 4.3.28 "Pravila za tehničku rad električnih postaja i mreža" (M.: Energoatomizdat, 1989).
U slučajevima u kojima se ne može osigurati optimalna temperatura odlaznih plinova zbog nedovoljne površine RVP grijanja, treba uzeti vrijednosti predgrijavanja temperature, na kojoj temperatura odlaznih plinova ne prelazi vrijednosti u ovim metodičkim uputama.
16. Zbog nedostatka pouzdanih premaza otpornih na kiselinu kako bi se zaštitilo od niske temperature korozije metalnih kanala metala, njihov pouzdan rad može se postići pažljivom izolacijom, osiguravajući temperaturnu razliku između dimnih plinova i zida ne više od 5 ° C.
Trenutno, izolacijski materijali i dizajni nisu dovoljno pouzdani u dugoročnom radu, stoga je potrebno provesti periodično, barem jednom godišnje, kontrolirati njihovo stanje i, ako je potrebno, obavljati popravak i restauratorski rad.
17. Kada se koristi u eksperimentalnom poretku kako bi se zaštitili plinske kanale od niske temperature korozije različitih premaza, treba na umu da potonji mora osigurati otpornost na toplinu i sadržaj plina na temperaturama koje prelaze temperaturu odlaznih plinova najmanje 10 ° C, otpornost na koncentraciju sumporne kiseline 50 - 80% u temperaturnom rasponu, odnosno, 60 - 150 ° C i mogućnost njihovog popravka i oporavka.
18. Za niske temperaturne površine, strukturni elementi Pribor za plin RVP i kotla Preporučljivo je koristiti niskolegirane čelike od 10hnpp i 10hsds, superiorniji od ugljičnog čelika na koroziju 2 - 2,5 puta.
Apsolutna otpornost na koroziju je vrlo manjkav i skuplji high-leguri čelik (na primjer, čelik EI943, koji sadrži do 25% kroma i do 30% nikal).
primjena
1. Teretski, temperatura točke dimnih plinova s \u200b\u200bunaprijed određenim sadržajem sumporne kiseline i vode može se odrediti kao točka vrenja otopine sumporne kiseline takve koncentracije, na kojoj postoji isti sadržaj vodene pare i sumporne kiseline.
Mjerena temperaturna točka točke rosišta ovisno o metodologiji mjerenja ne može se podudarati s teoretskim. U ovim preporukama za temperaturu točke rosišta dimnih plinova tr Temperatura površine standardnog stakla senzora na udaljenosti od 7 mm uzima se jedna od ostalih platinastih elektroda s duljinom od 7 mm, na kojoj je otpornost rosinskog filma između elektroda u stabilnom stanju je 107 ohma. U mjernom krugu elektroda koristi se naizmjenična struja niskog napona (6 - 12 V).
2. Pri spaljivanju goriva ulja sumpora s viškom 3 - 5% temperaturna točka dew dimnih plinova ovisi o sadržaju sumpora u gorivu Sp. (Sl.).
Pri spaljivanju goriva ulja sumpora s ekstremno niskim viškom zraka (α ≤ 1,02), temperatura dimnih plinova treba uzeti u skladu s rezultatima posebnih mjerenja. Uvjeti za prijenos kotlova u načinu rada s α ≤ 1,02 prikazani su u "Smjernicama za prijenos kotlova koji rade na gorivima sumpora, u način izgaranja s iznimno malih viška zraka" (M.: SPO Soyucetenergo, 1980).
3. Prilikom spaljivanja krutih goriva u stanju u obliku prašine u obliku prašine u pogledu točke rosišta dimnih plinova tp. Može se izračunati u skladu sa sadržajem sumpora i pepela u gorivu Srp, Arpr i temperatura kondenzacije vodene pare tona Prema formuli
gdje aun - Udio na zaduženim pepelom (obično primljen 0,85).
Sl. 1. ovisnost temperature točke rosišta dimnih plinova iz sadržaja sumpora u loživom ulju izgaranja
Vrijednost prvog mandata ove formule aun \u003d 0,85 se može odrediti na Sl. ,
Sl. 2. Razlika u temperaturnim točkama rosišta dimnih plinova i kondenzacije vodene pare u njima ovisno o sadržaju sumpora ( Srp) i pepeo ( Arpr) U gorivu
4. Prilikom spaljivanja plinovitih sumpora goriva, točka rosišta dimnih plinova može se odrediti na Sl. Pod uvjetom da se sadržaj sumpora u plinu izračunava kao gore navedeno, to jest, u težini postotka za 4186,8 KJ / kg (1000 kcal / kg) zagrijavanje plina.
Za plinsko gorivo, veličina sadržaja sumpora u postotku težini može se odrediti formulom
gdje m. - broj atoma sumpora u molekuli komponenti sumpora;
p: - ranični postotak sumpora (sumporne komponente);
Qn - topline izgaranja plina u KJ / m3 (KCal / NM3);
IZ - koeficijent je jednak 4.187, ako Qn izraženo u KJ / m3 i 1.0, ako je u KCAL / M3.
5. Brzina korozije zamijenjenog metalnog pakiranja zraka grijača tijekom izgaranja loživog ulja ovisi o temperaturi metala i stupnju aktivnost korozije dimnih plinova.
Pri spaljivanju sumpornog loživog ulja s viškom zraka 3 - 5% i pomiješa površinu korozije (s dvije strane u mm / godišnje), pakiranje RVP može se procijeniti prema tablici. ,
stol 1
|
Stopa korozije (mm / godina) na temperaturi zida, ºs |
||||||||
|
0,5 više od 2 0,20 |
||||||||
|
St. 0,11 do 0,4 uklj. |
||||||||
|
0,41 do 1.0 uklj. |
||||||||
6. Za ugljen s visokim sadržajem kalcijevog oksida, temperatura točke rosišta je niža od onih izračunata prema zahtjevima tih metodičnih uputa. Za takva goriva preporučuje se korištenje rezultata izravnih mjerenja.
U brodu parni kotlovi Korozija može nastaviti i sa strane konture pare i na dijelu proizvoda za izgaranje goriva.
Unutarnje površine kruga provodnog pare mogu biti podložne sljedećim vrstama korozije;
Korozija kisika - je najviše opasne vrste korozija. Karakteristično obilježje korozije kisika je formiranje lokalnih točkastih žarišta korozije, dosežući duboki Yazvin i kroz rupe; Najosjetljiviji na koroziju kisika ulaznice Ekonomizer, kolekcionari i stisnuti cirkulacijske konture.
Korozija nitrita - za razliku od kisika nevjerojatna unutarnje površine Cijene za podizanje topline i uzrokuje stvaranje dublje yazvin promjera 15 ^ 20 mm.
Interkristalna korozija je posebna vrsta korozije i javlja se na mjestima najviših metalnih naprezanja (spojeva zavara, valjki i prirubnica) kao rezultat interakcije metala kotla s visoko koncentriranim alkalijama. Karakteristična značajka je izgled na površini metalne mreže od malih pukotina, postupno se razvija u pukotine;
Intlands koroziranje javlja se u depozita mulja iu stagnacijskim zonama cirkulirajuće citrulacije kotlova. Proces propuštanja je elektrokemijski znak na dodiru željeznih oksida s metalom.
Na dijelu proizvoda za izgaranje goriva mogu se uočiti sljedeće vrste korozije;
Plinska korozija udara isparivača, pregrijavanje i ekonomijsko grijanje površine, podrezivanje kože,
Plinsko-kontrolni štitovi i drugi elementi kotla izloženog visokim temperaturama plinova .. uz povećanje metalne temperature kotlova cijevi preko 530 ° C (za ugljični čelik), uništavanje zaštitnog oksidnog filma na površini Cijevi počinju, pružajući nesmetan pristup kisiku čistom metalu. U isto vrijeme, korozija se javlja na površini cijevi s formiranjem razmjera.
Neposredni uzrok ove vrste korozije je kršenje načina hlađenja navedenih elemenata i povećati njihovu temperaturu iznad dopuštenosti. Za cijevi grijaćih površina po razlozima BogatiTemperatura zidova može biti; Formiranje značajnog sloja razmjera, kršenje cirkulacijskog režima (stagnacija, prevrtanje, stvaranje parnih čepova), propust vode iz kotla, neravnomjernosti raspodjele vode i odabir pare duž duljine Parni kolektor.
Korozija visoke temperature (vanadium) utječe na površinu parničnih parobroda koji se nalaze u visokoj temperaturi plinova. Prilikom goriva goriva dolazi do goriva, vanadij oksidi. U isto vrijeme, s nedostatkom kisika, formiran je vanadij trioksid, i sa svojim prekomjernim - vanadij petero. Korozija-opasna je pentolar vanadium U205, koji ima točku taljenja 675 0s. Pyro vanadium, objavljen prilikom spaljivanja loživog ulja, štapići na površini grijanja visoka temperaturaI uzrokuje aktivno uništenje metala. Eksperimenti su pokazali da čak i sadržaj vanadija, kao 0,005% po težini pripravak može uzrokovati opasnu koroziju.
Korozija vanadij može se spriječiti smanjenjem dopuštene temperature metala kotlova elemenata i organizacije izgaranja s minimalnim koeficijentima viška zraka A \u003d 1.03 + 1.04.
Niskotemperaturna (kisela) korozija utječe uglavnom na površine za grijanje repa. U proizvodima za izgaranje sumpornog loživog ulja, uvijek postoje parovi vode i sumpornih spojeva koji tvore sumpornu kiselinu kada su međusobno povezani. Kada se plinovi isperu s obzirom na hladne kaudalne površine, grijaći par sumporne kiseline se na njima kondenzira i uzrokuje metalnu koroziju. Intenzitet niske temperature korozije ovisi o koncentraciji sumporne kiseline u taloženju filma vlage na grijaćim površinama. U tom slučaju, koncentracija B03 u proizvodima za izgaranje određena je ne samo sadržajem sumpora u gorivu. Glavni čimbenici koji utječu na stopu niskotemperaturnih postupaka korozije su;
Uvjeti spaljivanja reakcije u peći. Uz povećanje viška koeficijenta zraka, povećava se postotak plina B03 (s a \u003d 1.15, 3,6% sumpora oksidira, sadržan u gorivu; na a \u003d 1.7, oko 7% sumpora oksidira). U koeficijentima viška zraka A \u003d 1.03 - 1.04, B03 sumporni anhidrid se praktički ne formira;
Stanje grijaćih površina;
Kotla hrane hladna voda, uzrokujući smanjenje temperature zidova cijevi za ekonomijsku cijevi ispod igračke rosišta za sumpornu kiselinu;
Koncentracija vode u gorivu; Prilikom spaljivanja poplavljenih goriva, točka rosišta povećava se zbog povećanja djelomičnog tlaka vodene pare u proizvodima za izgaranje.
Parking korozije udara vanjske površine cijevi i kolektora, trim, dimnih uređaja, priključaka i drugih elemenata plin-zračnog puta kotla. Ovaj čađa koji se formira tijekom izgaranja goriva pokriva grijaće površine i unutarnje dijelove plin-zračnog puta kotla. Razvrstajte higroskopni, i kada hlađeni kotao, lako apsorbira vlagu, uzrokujući koroziju. Korozija je peptish u formiranju otopine sumporne kiseline na površini metala kada se kotlor ohladi i smanjuje temperaturu njegovih elemenata ispod točke rosišta za sumpornu kiselinu.
Borba s parkirnom korozijom temelji se na stvaranju uvjeta koji isključuju vlagu od ulaska u površinu metala kotla, kao i nanošenje antikorozivnih premaza na površini elemenata kotlova.
Uz kratkotrajnu neaktivnost kotlova nakon pregleda i čišćenja površina grijanja kako bi se spriječilo atmosferske oborine u plinskim cijevima kotlova na dimnoj cijevi, potrebno je nositi poklopac, bliski zrak registre, gledanja rupa. Potrebno je stalno kontrolirati vlažnost i temperaturu u MCO.
Da bi se spriječila kotla tijekom korištenja neaktivnosti različite metode Kotlovi za pohranu. Razlikovati dva načina za pohranu; Mokro i suho.
Glavni način pohranjivanja kotlova je vlažno skladištenje. Ona osigurava potpuno popunjavanje kotla s hranjivim tlakom preskoči kroz elektron-ionsku izmjenu i ljepljive filtre, uključujući parobrod i ekonomizer. Držite kotlove na mokroj pohrani ne mogu više od 30 dana. U slučaju dužeg praznog hodara, se koristi suho skladištenje kotla.
Suho skladištenje osigurava potpunu odvodnju kotla iz vode sa smještajem u kolektorima kotlova vrećica na čeljusti s alpsirajući vlagom Selikhalijom. Povremeno se kolekcionari upravljaju, kontrolno mjerenje mase Selika gela kako bi se odredila masa apsorbirane vlage i isparava apsorbiranu vlagu iz Selikahela.
Najaktivnija korozija ekrana ekrana očituje se na mjestima koja se koncentriraju nečistoće rashladnog sredstva. To uključuje područja cijevi zaslona s visokim toplinskim opterećenjima, gdje postoji duboka isparavanje vodene vode (osobito u prisutnosti poroznih dubina na površini isparivanja). Stoga, u odnosu na prevenciju oštećenja cijevi na zaslonu povezane s unutarnjom korozijom metala, potrebno je uzeti u obzir potrebu za integriranim pristupom, tj. Utjecaj na kemikaliju vode i dimnjaka.
Oštećenje na cijevi na zaslonu se uglavnom miješaju, mogu se podijeliti u dvije skupine:
1) oštećenje znakovima pregrijavanja čelika (deformacija i stanjivanje stijenki cijevi na razarniku; prisutnost grafitnih žitarica, itd.).
2) krhko razaranje bez karakterističnih znakova pregrijavanja metala.
Na unutarnjoj površini mnogih cijevi, označeni su značajni dvoslojni naslaga: gornji - slabo rukav, niži - ljestvica, čvrsto ljepilo s metalom. Debljina donjeg sloja ljestvice je 0,4-0,75 mm. U zoni oštećenja ljestvice na unutarnjoj površini je uništen. U blizini razarača i na nekoj udaljenosti od njih je unutarnja površina cijevi zapanjena korozijom yazvinas i krhkim mikro-gras.
Opći tip oštećenja ukazuje na toplinsku prirodu uništenja. Strukturne promjene na prednjoj strani cijevi - duboko sferidacije i propadanje perlita, formiranje grafita (ugljikov prijelaz na grafit 45-85%) - označava prelazi ne samo radnu temperaturu zaslona, \u200b\u200bveć je također dopuštena za čelik 20.500 OS. FEO također potvrđuje visoka razina Metalne temperature tijekom rada (iznad 845 OK - i.E. 572 OS).
Krhko oštećenje uzrokovano vodikom obično se javljaju u područjima sa snažnim toplinskim tokovima, pod debelim slojevima sedimenata i na klonu ili horizontalnim cijevima, kao iu mjestima prijenosa topline pored zavarenih spojeva zavare ili drugog na uređaj, koji sprečavaju Slobodno kretanje potoka., Iskustvo je pokazalo da se šteta uzrokovana vodikom pojavljuje u kotlovima pod pritiskom ispod 1000 ps. inča (6.9 MPa).
Oštećena pod djelovanjem vodika obično dovodi do rupture s tol-solarnim rubovima. Drugi mehanizmi koji doprinose formiranju vagona s debelim rubovima su korozijski pucanje pod udarcima, umor korozije, pauze pod djelovanjem naprezanja, kao i (u nekim rijetkim slučajevima) najjači pregrijavanje. Može biti izazvano vizualno razlikovanje uništenja uzrokovanog oštećenjem vodika, od drugih vrsta uništenja, ali ovdje mogu pomoći ne-njihove značajke.
Na primjer, oštećenje vodika gotovo je uvijek povezana s formiranjem školjki u metalu (vidi mjere predostrožnosti navedene u G-Wax 4 i 6). Ostale vrste uništenja (osim, eventualno korozivnog umora, koje često počinje u odvojenim umivaonicima) obično ne odnose se na tešku koroziju.
Podnosne nesreće kao posljedica oštećenja vodika na metalu često su pro-su u obliku obrazovanja u zidu cijevi pravokutnog "prozora", koji nije tipičan za druge vrste razaranja.
Za procjenu oštećenja na ekranu cijevi, treba imati na umu da metalurški (početni) sadržaj vodika plinovitih vodika u čeličnom perlitskom razredu (uključujući članak 20.) ne prelazi 0,5-1 cm3 / 100g. Kada sadržaj vodika iznad 4-5 cm3 / 100g, mehanička svojstva čelika značajno se pogoršavaju. U ovom slučaju, potrebno je uglavnom usredotočiti se uglavnom na lokalni sadržaj rezidualnog vodika, budući da je u krhkoj uništenju cijevi zaslona, \u200b\u200boštar pogoršanje u svojstvima metala promatra se samo u uskoj zoni u poprečnom presjeku cijevi s dosljedno zadovoljavajućom strukturom i mehaničkim svojstvima poredbenog metala na uklanjanju samo 0,2-2 mm.
Dobivene vrijednosti prosječnih koncentracija vodika na rubu razaranja 5-10 puta veći od početnog sadržaja za članak 20., koje ne mogu imati značajan utjecaj na štetu na cijevi.
Navedeni rezultati ukazuju na to da je eksplozija vodika pokazala da je odlučujući faktor u oštećenju CTec kotlova kotlova.
Dodatna studija potrebna, koja od čimbenika ima odlučujući utjecaj na ovaj proces: a) toplinski biciklizam zbog destabilizacije normalnog režima vrenja u zonama povećanih toplinskih tokova u prisutnosti naslaga na površini isparivanja i, kao rezultat toga , oštećenja svojih zaštitnih oksidnih filmova; b) prisutnost u radnom mediju korozijskih aktivnih nečistoća koncentrirajući se u sedimentima u površini za isparavanje; c) zajedničko djelovanje čimbenika "A" i "B".
Posebno je vrijedno pitanje uloge režima goriva. Priroda krivulja svjedoči o akumulaciji vodika u nekim slučajevima u blizini vanjske površine cijevi na zaslonu. To je moguće, prije svega, u prisutnosti gustog sloja sulfida na specificiranoj površini, u velikoj mjeri nije propusna za vodik, difuzan s unutarnje površine do vanjske površine. Formiranje sulfida je posljedica: visoke sumporne goriva goriva; Skica baklju na zaslonskim panelima. Drugi razlog za metalne podove na vanjskoj površini je protok korozijskih procesa tijekom metalnog dodira s dimnim plinovima. Kako se analiza vanjskih sedimenata cijevi kotlova pokazala, obično je postojala djelovanje i smanjenih razloga.
Uloga dimnih načina se također manifestira u koroziji cijevi zaslona pod djelovanjem Čista vodakoji se najčešće promatra na generatorima pare visokotlačni, Korozijska žarišta se obično nalazi u zoni maksimalnih lokalnih toplinskih opterećenja i samo na zagrijanoj površini cijevi. Ovaj fenomen dovodi do stvaranja okruglih ili eliptičnih udubljenja promjera više od 1 cm.
Metalno pregrijavanje nastaje najčešće u prisutnosti depozita zbog činjenice da će količina percipirane topline biti gotovo ista kao i za čistu cijev i za cijev koja sadrži lisnatu temperaturu će biti različita.
Broj kotlova koristi vodu i vodu iz slavine s niskim pH i niskom krutošću za hranjenje toplinske mreže. Dodatna obrada riječne vode na slavini stanice obično dovodi do smanjenja PN, smanjenja alkalnosti i povećanje agresivnog ugljičnog dioksida. Pojava agresivnog ugljičnog dioksida je također moguć u shemama spajanja koji se koriste za velike sustave opskrbe toplinom s izravnim vodotokom (2000h3000 t / h). Omekšavanje vode prema shemi Na-kationa povećava svoju agresivnost zbog uklanjanja prirodnih inhibitora korozije - striffery soli.
Uz slabo uspostavljenu deacijaciju vode i mogućeg povećanja koncentracija kisika i ugljičnog dioksida zbog nedostatka dodatnih zaštitnih mjera u sustavima opskrbe toplinom unutarnje korozije, opreme za vijanje CHP.
Tijekom ispitivanja punjenja trakte jednim od chp Lenjingrada, slijedeći podaci dobiveni su brzinom korozije, g / (m2 · 4):
Mjesto indikatora na koroziju
U cjevovodu hranjenje vode nakon grijača sustava grijanja prije nego što se deaereators cijevi s debljinom od 7 mm popeo tijekom godine rada na mjestima do 1 mm u nekim dijelovima, kroz fistule su formirani.
Uzroci ulcerativne kotlove vode su sljedeći:
nedovoljno uklanjanje kisika od hranjenja vode;
niska pH vrijednost zbog prisutnosti agresivnog ugljičnog dioksida
(do 10H15 mg / l);
akumulacija proizvoda od korozije kisika (FE2O3;) na površinama prijenosa topline.
Rad opreme na mrežnoj vodi s koncentracijom željeza preko 600 μg / l obično dovodi do činjenice da je nekoliko tisuća sati rada kotlova s \u200b\u200bvrućim vodama promatrano intenzivno (preko 1000 g / m2) željeznim oksidnim naslagama njihovih grijaćih površina. U isto vrijeme, zabilježeno je često nastale curenje u cijevima konvektivnog dijela. U sastavu depozita sadržaj željeznih oksida obično doseže 80CH90%.
Posebno je važno za rad kotlova s \u200b\u200bvrućim vodama početna razdoblja. U početnom razdoblju rada na jednom CHP-u, uklanjanje kisika nije osigurano za norme instalirane pomoću PTE. Sadržaj kisika u hranidvoj vodi premašio je te norme 10 puta.
Koncentracija željeza u dovodna voda dostigla je - 1000 μg / l i u reverzna voda Mreže za grijanje - 3500 μg / l. Nakon prve godine rada izvršeno je od cjevovoda mrežne vode, ispostavilo se da je kontaminacija njihove površine s korozijskim proizvodima bio preko 2000 g / m2.
Treba napomenuti da je na ovom CHP-u, prije uključivanja kotla, unutarnje površine na cijevi na zaslonu i cijevi konvektivne grede podvrgnute kemijskom čišćenju. Do trenutka provjere uzoraka cijevi na zaslonu, kotlor je radio 5300 sati. Uzorak cijevi na zaslonu imao je neujednačen sloj žuto-šiljastih sedimenata crne i smeđe boje, čvrsto povezane s metalom; Visina tuberkula 10H12 mm; Specifična kontaminacija 2303 g / m2.
Sastav depozita,%
Površina metala ispod sloja naslaga bila je zapanjena čirevima s dubinom od 1 mm. Convective Bud cijevi iznutra donesene su naslagama željezne oksidne vrste crne i smeđe boje s visinom tuberkula do 3H4 mm. Površina metala ispod naslaga prekrivena je čirevima različite veličine 0,3 H1.2 i promjer od 0,35 h0,5 mm. Razdvojene cijevi imale su kroz rupe (fistule).
Kada vodeni kotlovi Instalirajte u stare sustave centralizirana toplinska opskrbaKoji akumulira značajnu količinu željeznih oksida, postoje slučajevi odlaganja tih oksida u zagrijane cijevi kotla. Prije nego što se uključite kotlove, potrebno je napraviti temeljito ispiranje cijelog sustava.
Brojni istraživači prepoznaju važnu ulogu u pojavljivanju podložne korozije hrđavajućeg procesa vodenih kotlova pod njihovim zastojima, kada nisu poduzete odgovarajuće mjere za sprječavanje parkirnog korozije. Korozijsko žarište koje se pojavljuje pod utjecajem atmosferski zrak Na vlažnim površinama kotlova i dalje funkcioniraju kada kotlovi.
Ministarstvo energetike i elektrifikacije SSSR-a
Glavna znanost i tehnologija energija i elektrifikacija
Metodičke upute
Za upozorenje
Niska temperatura
Površine od korozije
Kotlovi za grijanje i plinove
Rd 34.26.105-84
Sojacehenergo
Moskva 1986.
Razvijen od strane sveučilišne reda rada Red Banner Teply Engineering Istraživačkog instituta nazvanog po to. Dzerzhinsky
Umjetnici R.A. Petrosyan, i.i. Nadyrov
Odobreno od glavnih tehničkih operacijskih sustava Energy Systems 22.04.84
Zamjenik voditelja D.YA. Šamarakov
|
Metodičke smjernice za sprječavanje niske temperature korozije toplinske i plinske zalihe kotlova |
Rd 34.26.105-84 |
Postavlja se razdoblje valjanosti
od 01.07.85
do 01.07.2005
Ove smjernice primjenjuju se na niske temperaturne površine grijanja pare i kotlova s \u200b\u200btoplem vode (ekonomizers, isparivači plina, grijači zraka različitih tipova, itd.), Kao i plinski trakt za grijače zraka (plinske kanale, nazoč, pušači , dimne cijevi) i postavite metode zaštite površine zagrijavanje od niske temperature korozije.
Metodičke upute namijenjene su termoelektranama koje djeluju na gorivima sumpora i organizacija koje dizajniraju kotlovnicu.
1. Korozija niske temperature je korozija repnih površina grijanja, plinskih kanala i dimnjaka kotlova pod djelovanjem pare sumporne kiseline koji se kondenziraju na njima.
2 para.
4. Kako bi se spriječilo koroziju grijaćih površina tijekom rada, temperatura njihovih zidova treba prelaziti temperaturnu točku dimnih plinova na svim opterećenjima kotla.
Za grijaće površine ohlađene s visokim koeficijentom prijenosa topline (ekonomizers, isparivači plina, itd.), Temperatura medija na ulazu u njima trebala bi premašiti temperaturu točke rosišta za oko 10 ° C.
5. Za površine zagrijavanja vodenih kotlova pri radu na sumpornom ulju, uvjeti za potpunu iznimku niskotemperaturne korozije ne mogu se implementirati. Da bi se smanjilo, potrebno je osigurati temperaturu vode na ulazu do kotla, jednaka 105 - 110 ° C. Kada koristite vodene kotlove kao pikovi, takav način se može opremiti s punom uporabom grijača mrežnih voda. Kada koristite vodene kotlove u glavnom načinu, povećanje temperature vode na ulazu do kotla može se postići recikliranjem vruće vode.
U postrojenjima koja koriste shemu za uključivanje kotlova za grijanje vode u nosač topline kroz izmjenjivače topline vode u potpunosti su osigurani uvjeti za smanjenje niske temperature korozije grijaćih površina.
6. Za grijače zrakoplova parnih kotlova, potpuno eliminacija niske temperature je osigurana na izračunatoj temperaturi zidne temperature najhladnijeg područja većeg od temperature točke rosišta na svim opterećenjima kotla za 5 - 10 ° C ( Minimalna vrijednost odnosi se na minimalno opterećenje).
7. Izračun temperature zida cjevastog (TVP) i regenerativnog (RWP) zračnog grijača provodi se na preporukama "toplinskog izračuna kotlova agregata. Regulatorna metoda "(M.: Energija, 1973).
8. Kada se koristi u tubularnim grijačima zraka kao prvi (zrakom) kretanje promjenjivih hladnih kocki ili kocki iz cijevi s kiselim premazom (emajlirano, itd.), Kao i od materijala otpornih na koroziju u uvjetima Kompletna iznimka korozije niske temperature, slijedeće se provjeravaju (po zraku) metalne kocke grijač zraka. U tom slučaju, odabir temperature cockina s hladnim metalnim kockama, kao i koruznim kockama, trebaju isključiti intenzivnu kontaminaciju cijevi, za koje je njihova minimalna temperatura zida pri spaljivanju sumpora loživih ulja treba biti niža od rose točka dimnih plinova ne više od 30 do 40 ° C. Pri spaljivanju krutih sumpora goriva, minimalna temperatura stijenke cijevi pod uvjetima upozorenja intenzivnog onečišćenja treba uzeti najmanje 80 ° C.
9. U RVP-u, o uvjetima potpune iznimke korozije niske temperature, njihov vrući dio se izračunava. Hladan dio RVP-a provodi se otpornim na koroziju (emajlirani, keramički, od nisko-legiranog čelika, itd.) Ili zamijenjene od ravnih metala s debljinom od 1,0 - 1,2 mm od malog ugljičnog čelika. Uvjeti za sprečavanje onečišćenja intenzivnog pakiranja poštuju se zahtjevima zahtjeva. Ovog dokumenta.
10. Kao što je emajlirano, nanosi se punjenje metalnih listova s \u200b\u200bdebljinom od 0,6 mm. Uslužni život emajlirane paketa u skladu s TU 34-38-10336-89 je 4 godine.
Porculanske cijevi, keramičke blokove ili porculanske ploče s izbočinama mogu se koristiti kao keramičko pakiranje.
S obzirom na smanjenje potrošnje loživog ulja s termoelektranama, preporučljivo je podnijeti zahtjev za hladni dio RWP-a, paket niskolegiranog čelika 10hord ili 10xsta, otpor korozije je 2- 2.5 puta veći od tog čelika malog ugljičnog.
11. Za zaštitu grijača zraka od niske temperature korozije u početnom razdoblju, mjere navedene u "smjernicama za projektiranje i djelovanje kalorijacija energetskog grijanja s žičanim perajama" (M.: SPO Uniontehenergo, 1981).
Mljevenje kotla na loživo ulje sumpora treba provesti s pre-omogućenim sustavom za grijanje zraka. Temperatura zraka ispred grijača zraka u početnom razdoblju ekstrakta obično treba biti 90 ° C.
11a. Kako bi zaštitili grijače zraka od korozije niskog temperature ("parkirališta") na zaustavljenom kotlu, čija razina je oko dvostruko više stope korozije tijekom rada, prije zaustavljanja kotla, trebalo bi temeljito očistiti grijač zraka iz vanjskih sedimenata. U tom slučaju, prije zaustavljanja kotla, temperatura zraka na ulazu u zračni grijač se preporučuje da se održava na razini njegove vrijednosti na nazivnom opterećenju kotla.
Čišćenje TVP-a provodi se frakcijom s gustoćom opskrbe najmanje 0,4 kg / pp (paragraf. Ovog dokumenta).
Za kruta goriva uzimajući u obzir značajnu opasnost od korozije asporsa, temperatura odlaznih plinova treba odabrati iznad točke rosišta dimnih plinova na 15 - 20 ° C.
Za sumporsko ulje, temperatura odlaznih plinova trebala bi premašiti temperaturu točke rosišta na nazivnom opterećenju kotla za oko 10 ° C.
Ovisno o sadržaju sumpora u loživom ulju, izračunata vrijednost odlaznih plinova treba uzeti na nazivnom opterećenju kotla, naznačena u nastavku:
Temperatura odlaznih plinova, ºs ...... 140 150 160 165
Pri spaljivanju sumpornog loživog ulja s iznimno malim viškom zrakom (α ≤ 1,02), temperatura odlaznih plinova može se prihvatiti niži uzimajući u obzir rezultate mjerenja rosišta. U prosjeku, prijelaz iz malog viška zraka do maksimalne niske smanjuje temperaturu točke rosišta za 15 do 20 ° C.
Uvjeti za osiguravanje pouzdanog rada dimnjaka i prevencije vlage koja pada na zidu utječe ne samo na temperaturu odlaznih plinova, već i njihovu potrošnju. Rad cijevi s načinima opterećenja značajno je niži od projekta povećava vjerojatnost korozije niske temperature.
Prilikom spaljivanja prirodnog plina, temperatura odlaznih plinova preporučuje se da nema niže od 80 ° C.
13. S smanjenjem opterećenja kotla u rasponu od 100 - 50% nominalnog treba nastojati stabilizirati temperaturu odlaznih plinova, ne dopuštajući njegovom padu na više od 10 ° C iz nominalnog.
Najekonomičniji način stabilizacije temperature odlaznih plinova je povećanje temperature predgrijavanja zraka u nosačima kako se opterećenje smanjuje.
Minimalne dopuštene vrijednosti temperature predgrijavanje temperature prije RVP-a prihvaćene su u skladu s točkom 4.3.28 "Pravila za tehničku rad električnih postaja i mreža" (M.: Energoatomizdat, 1989).
U slučajevima u kojima se ne može osigurati optimalna temperatura odlaznih plinova zbog nedovoljne površine RVP grijanja, treba uzeti vrijednosti predgrijavanja temperature, na kojoj temperatura odlaznih plinova ne prelazi vrijednosti u ovim metodičkim uputama.
16. Zbog nedostatka pouzdanih premaza otpornih na kiselinu kako bi se zaštitilo od niske temperature korozije metalnih kanala metala, njihov pouzdan rad može se postići pažljivom izolacijom, osiguravajući temperaturnu razliku između dimnih plinova i zida ne više od 5 ° C.
Trenutno, izolacijski materijali i dizajni nisu dovoljno pouzdani u dugoročnom radu, stoga je potrebno provesti periodično, barem jednom godišnje, kontrolirati njihovo stanje i, ako je potrebno, obavljati popravak i restauratorski rad.
17. Kada se koristi u eksperimentalnom poretku kako bi se zaštitili plinske kanale od niske temperature korozije različitih premaza, treba na umu da potonji mora osigurati otpornost na toplinu i sadržaj plina na temperaturama koje prelaze temperaturu odlaznih plinova najmanje 10 ° C, otpornost na koncentraciju sumporne kiseline 50 - 80% u temperaturnom rasponu, odnosno, 60 - 150 ° C i mogućnost njihovog popravka i oporavka.
18. Za niske temperaturne površine, strukturne elemente plina RVP i kotla, preporučljivo je koristiti niskolegirane čelike od 10hndp i 10xd, koji su 2 - 2,5 puta u otpornošću na koroziju.
Apsolutna otpornost na koroziju je vrlo manjkav i skuplji high-leguri čelik (na primjer, čelik EI943, koji sadrži do 25% kroma i do 30% nikal).
primjena
1. Teretski, temperatura točke dimnih plinova s \u200b\u200bunaprijed određenim sadržajem sumporne kiseline i vode može se odrediti kao točka vrenja otopine sumporne kiseline takve koncentracije, na kojoj postoji isti sadržaj vodene pare i sumporne kiseline.
Mjerena temperaturna točka točke rosišta ovisno o metodologiji mjerenja ne može se podudarati s teoretskim. U ovim preporukama za temperaturu točke rosišta dimnih plinova t r. Temperatura površine standardnog staklenog senzora s raznim na udaljenosti od 7 mm uzima se jedna od ostalih platinastih elektroda s duljinom od 7 mm, na kojoj je otpor filma rosišta elektrode u stabilnom stanju jednaka je10 7 ohm. U mjernom krugu elektroda koristi se naizmjenična struja niskog napona (6 - 12 V).
2. Pri spaljivanju goriva ulja sumpora s viškom 3 - 5% temperaturna točka dew dimnih plinova ovisi o sadržaju sumpora u gorivu S P. (Sl.).
Pri spaljivanju goriva ulja sumpora s ekstremno niskim viškom zraka (α ≤ 1,02), temperatura dimnih plinova treba uzeti u skladu s rezultatima posebnih mjerenja. Uvjeti za prijenos kotlova u načinu rada s α ≤ 1,02 prikazani su u "Smjernicama za prijenos kotlova koji rade na gorivima sumpora, u način izgaranja s iznimno malih viška zraka" (M.: SPO Soyucetenergo, 1980).
3. Prilikom spaljivanja krutih goriva u stanju u obliku prašine u obliku prašine u pogledu točke rosišta dimnih plinova t p. Može se izračunati u skladu sa sadržajem sumpora i pepela u gorivu S r pr., A r pr i temperatura kondenzacije vodene pare t kon. Prema formuli
gdje un - Udio na zaduženim pepelom (obično primljen 0,85).
Sl. 1. ovisnost temperature točke rosišta dimnih plinova iz sadržaja sumpora u loživom ulju izgaranja
Vrijednost prvog mandata ove formule un \u003d 0,85 se može odrediti na Sl. ,
Sl. 2. Razlika u temperaturnim točkama rosišta dimnih plinova i kondenzacije vodene pare u njima ovisno o sadržaju sumpora ( S r pr.) i pepeo ( A r pr) U gorivu
4. Prilikom spaljivanja plinovitih sumpora goriva, točka rosišta dimnih plinova može se odrediti na Sl. Pod uvjetom da se sadržaj sumpora u plinu izračunava kao gore navedeno, to jest, u težini postotka za 4186,8 KJ / kg (1000 kcal / kg) zagrijavanje plina.
Za plinsko gorivo, veličina sadržaja sumpora u postotku težini može se odrediti formulom
gdje m. - broj atoma sumpora u molekuli komponenti sumpora;
p: - ranični postotak sumpora (sumporne komponente);
Q N. - topline izgaranja plina u KJ / m 3 (kcal / nm3);
IZ - koeficijent je jednak 4.187, ako Q N. Izražena je u KJ / m 3 i 1,0, ako je u KCAL / M 3.
5. Brzina korozije zamijenjenog metalnog pakiranja zraka grijača tijekom izgaranja loživog ulja ovisi o temperaturi metala i stupnju aktivnost korozije dimnih plinova.
Pri spaljivanju sumpornog loživog ulja s viškom zraka 3 - 5% i pomiješa površinu korozije (s dvije strane u mm / godišnje), pakiranje RVP može se procijeniti prema tablici. ,
stol 1
|
Tablica 2
6. Za ugljen s visokim sadržajem kalcijevog oksida, temperatura točke rosišta je niža od onih izračunata prema zahtjevima tih metodičnih uputa. Za takva goriva preporučuje se korištenje rezultata izravnih mjerenja. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
