Vzťah medzi hlavou hlavy a cirkuláciou výpočtu. "Určenie ukazovateľov počtu a kvality úžitkových zdrojov v modernej reality bývania a komunálnych služieb. Výpočet tlaku cirkulácie čerpadla
Q [kW] \u003d q [GCAL] * 1160; Preklad zaťaženia z GKAL do kW
G [m3 / hodina] \u003d q [kw] * 0,86 / δT.; \\ T kde δ.T. - teplotný rozdiel medzi podávaním a reverzným.
Príklad:
Teplota krmiva z termálnych sietí T1 - 110˚ Z
Teplota prúdenia z tepelných sietí T2 - 70˚ Z
Spotreba vykurovacieho okruhu G \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) \u003d 11,22 m3 / hod
Pre vyhrievaný obrys s teplotou 95/70 bude prietok úplne odlišný: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / hod.
Odtiaľ môžeme uzavrieť: Čím menší teplotný tlak (teplotný rozdiel medzi podávaním a návratom), tým väčšia je prietok chladiacej kvapaliny.
Výber cirkulačných čerpadiel.
Pri výbere cirkulačných čerpadiel vykurovacích systémov, TÚV, vetranie, musíte poznať charakteristiky systému: spotreba chladiacej kvapaliny,
ktorý je nevyhnutný na zabezpečenie hydraulickej odolnosti systému.
Spotreba chladiacej kvapaliny:
G [m3 / hodina] \u003d q [kw] * 0,86 / δT.; \\ T kde δ.T. - teplotný rozdiel medzi kŕmím a reverzným;
Hydraulický odolnosť v systéme musí poskytnúť špecialistom, ktorí vypočítali samotný systém.
Napríklad:
uvažujeme o vykurovacom systéme s teplotou 95˚ Od / 70.˚ S a zaťažením 520 kW
G [m3 / hod.] \u003d 520 * 0,86 / 25 \u003d 17,89 m3 / hod~ 18 m3 / hod
Odolnosť vykurovacieho systému bolaξ \u003d 5. merač ;
V prípade nezávislého vykurovacieho systému by sa malo zrejmé, že rezistencia výmenníka tepla sa pridá k tomuto odporu 5 metrov. Ak to chcete urobiť, musíte vidieť jeho výpočet. Nechajte túto hodnotu 3 metre. Takže súhrnné odolnosť systému sa získa: 5 + 3 \u003d 8 metrov.
Teraz je možné vyzdvihnúť cirkulačné čerpadlo so spotrebou 18m3 / hod. A tlak 8 metrov.
To je napríklad:
V tomto prípade je čerpadlo vybrané s veľkou zásobou, umožňuje vám poskytovať pracovný bodspotreba / hlava pri prvej rýchlosti ich práce. Ak z akéhokoľvek dôvodu tento tlak nestačí, čerpadlo je možné "pretaktovanie" na 13 metrov v tretej rýchlosti. Optimálna možnosť Možnosť je považovaná za čerpadlo, ktorá podporuje jeho prevádzkový bod za druhú rýchlosť.
Namiesto bežného čerpadla je tiež možné, napríklad vložte čerpadlo s vstavaným meničom frekvencie, napríklad takto:
Táto verzia čerpadla je, samozrejme, je najvýhodnejšie, pretože umožňuje najflexibilnejšie nastavenie pracovného bodu. Jedinou nevýhodou je cena.
Je tiež potrebné si uvedomiť, že pre cirkuláciu vykurovacích systémov je potrebné zabezpečiť dve čerpadlá v povinnej (hlavnej / rezervnejšej) a pre obeh trubce dhw, je celkom možné dať jeden.
Zaregistrujte sa systém. Výber čerpadla čerpadla čerpadla.
Samozrejme, že prívodné čerpadlo je potrebné len v prípade použitia nezávislých systémov, najmä vykurovania, kde vykurovanie a vyhrievaný obrys
oddelené výmenníkom tepla. Samotný bezpečnostný systém je potrebný na udržanie konštantného tlaku v sekundárnom obryse v prípade možných netesností
v systéme vykurovania, ako aj naplniť samotný systém. Systém dymu sa skladá z tlačovej služby, slávnostného ventilu, expanznej nádrže.
Kŕmne čerpadlo je nastavené len v prípade, keď tlak chladiacej kvapaliny nestačí na vyplnenie systému (neumožňuje piezometer).
Príklad:
Tlak opačného chladiacej kvapaliny z tepelnej siete P2 \u003d 3 ATM.
Výška budovy s prihliadnutím na tie. Podzemné \u003d 40 metrov.
3atm. \u003d 30 metrov;
Požadovaná výška \u003d 40 metrov + 5 metrov (na póloch) \u003d 45 metrov;
Nedostatok tlaku \u003d 45 metrov - 30 metrov \u003d 15 metrov \u003d 1,5 atm.
Tlak prívodného čerpadla je jasný, mal by to byť 1,5 atmosféra.
Ako určiť tok? Prietok čerpadla sa odoberá v množstve 20% objemu vykurovacieho systému.
Ďalej je zásada prevádzky informačného systému.
Tlačová služba (zariadenie na meranie tlaku s výstupom relé) meria odkaz na spätný chladivý chladiva vo vykurovacom systéme a má
pred konfiguráciou. Pre tento konkrétny príklad by toto nastavenie malo byť približne 4,2 atmosfér s hysteréziou 0,3.
Keď tlak klesne na zadnej strane vykurovacieho systému na 4,2 ATM., Tlačová služba zatvorí svoju kontaktnú skupinu. Tak sa skladá z napätia na solenoyad
ventil (otvorenie) a krmivového čerpadla (zahrnutie).
Nosič paliva sa dodáva, až kým tlak nezvyšuje hodnotu 4,2 atm + 0,3 \u003d 4,5 atmosféry.
Výpočet regulačného ventilu na kavitáciu.
Pri rozdeľovaní disponibilného tlaku medzi prvkami tepelného bodu je potrebné zohľadniť možnosť kavitácie procesov v tele
ventily, ktoré ho časom zničia.
Maximálny prípustný pokles tlaku na ventilu sa môže stanoviť vzorcom:
Δp.max \u003d Z * (P1 - PS); baránka
kde: Z je koeficientom začiatku kavitácie, publikovaný v technických adresároch na výber zariadenia. Každý výrobca vybavenia je vlastný, ale priemerná hodnota je zvyčajne v rozsahu 0,45-06.
P1 - Tlak pred ventilom, bar
PS - Tlaková saturácia vodnej pary pri danej teplote chladiacej kvapaliny, bar,
natriezvyurčená tabuľkou:
Ak vypočítaný pokles tlaku používaný na výber ventilu KVS nie je viac
Δp.maxKavitácia sa nevyskytne.
Príklad:
Tlakový ventil p1 \u003d 5 barov;
Teplota chladiacej kvapaliny T1 \u003d 140C;
Z Ventil cez katalóg \u003d 0,5
Podľa tabuľky, na teplotu chladiacej kvapaliny v 140c, určujeme PS \u003d 2,69
Maximálny prípustný pokles tlaku na ventilu bude:
Δp.max \u003d 0,5 * (5 - 2,69) \u003d 1,155 bar
Viac ako tento pokles nie je možné stratiť na ventilu - Začne sa kavitácia.
Ale ak by teplota chladiacej kvapaliny bola nižšia, napríklad 115c, ktorá je viac približná pre reálnu teplotu tepelnej siete, maximálny rozdiel
tlak by bol viac: Δpmax \u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bar.
Odtiaľ môžete urobiť úplne zrejmý záver: čím väčšia je teplota chladiacej kvapaliny, menší pokles tlaku je možný na regulačnom ventile.
Na určenie prietoku. Prejdite potrubím, stačí použiť vzorec:
; pani
G - Spotreba chladiacej kvapaliny cez ventil, m3 / hod
d - Podmienený priemer zvoleného ventilu, mm
Je potrebné vziať do úvahy skutočnosť, že prietok potrubia prechádzajúcej časti by nemala prekročiť 1 m / s.
Najvýhodnejší prietok v rozsahu 0,7 - 0,85 m / s.
Minimálna rýchlosť by mala byť 0,5 m / s.
Kritérium výberu systémy GVSsa zvyčajne určuje technické podmienky Pripojenie: Spoločnosť na výrobu tepla veľmi často predpisuje
typ systému DHW. V prípade, že typ systému nie je registrovaný, by sa malo dodržiavať jednoduché pravidlo: definícia podľa pomeru nákladov budovy
na TÚV a kúrenie.
Ak 0.2
Respektíve,
Ak QWP / QOTOPING< 0.2 alebo QWS / QOTOPING\u003e 1 ; \\ T Netreba jednostupňový systém DHW.
Princíp prevádzky dvojstupňového systému TÚV je založený na rekuperácii tepla z návratu vykurovacieho okruhu: Reverzný tepelný nosič Vykurovací obrys
prechádza v prvej fáze THW a ohrieva studenú vodu z 5C na 41 ... 48c. Zároveň reverzný nosič tepla vykurovacie okruh chladí až 40
a už sa za studena zlúčili do tepelnej siete.
Druhá fáza TÚV sa obáva studenej vody zo 41 ... 48c po prvej fáze k polovice 60 ... 65c.
Výhody dvojstupňového systému DHW:
1) Vzhľadom na regeneráciu tepla teplu vykurovacieho okruhu, chladený nosič tepla vstupuje do tepelnej siete, ktorá ostro znižuje pravdepodobnosť prehriatia.
funkcia. Tento moment je mimoriadne dôležitý pre spoločnosti na výrobu tepla, najmä termálne siete. Teraz ukazuje distribúciu postupu prvej fázy TÚV na minimálnu teplotu v 30s, takže aj chladnejšie chladivo sa spojí do návratu vykurovacej siete.
2) Dvojstupňový systém DHW presnejšie viedol nastavením teploty teplej vody, ktorá prebieha na spotrebiteľské a teplotné výkyvy
na výstupe systému je podstatne menej. To sa dosahuje z dôvodu, že regulačný ventil druhého stupňa TÚV, v procese jeho práce reguluje
iba malá časť zaťaženia, nie celého celého.
S distribúciou nákladov medzi prvým a druhým krokom THW je veľmi výhodné konať takto: \\ t
70% zaťaženia - 1 štádium THW;
30% zaťaženie - 2 stupňa dhw;
Čo to dáva.
1) od druhého (nastaviteľného) fázy je malý, potom v procese regulácie teploty TÚV, výkyvy teploty na výstupe
systémy sú nevýznamné.
2) Kvôli tomuto distribúcii zaťaženia THW, počas procesu výpočtu získame rovnosť výdavkov a v dôsledku rovnosti priemerov v páskovaní výmenníkov tepla.
Náklady na obeh THW by mali mať najmenej 30% spotrebiteľov distribúcie spotrebiteľov. Toto je minimálna hodnota. Zvýšenie spoľahlivosti
systémy riadenia teploty TÚV a stabilita, spotreba cirkulácie sa môže zvýšiť na hodnotu 40-45%. Toto sa robí nielen zachovať
teploty teplej vody, ak nie sú žiadne užívateľské analyzovanie. To sa robí na kompenzáciu "čerpania" THW v čase špičkového zaznamenania DHW, pretože prietok
cirkulácia bude podporovať systém v čase naplnenia objemu výmenníka tepla studenou vodou na vykurovanie.
Existujú prípady nesprávneho výpočtu systému TÚV, keď namiesto dvojstupňového systému je jednostupňový dizajn. Po inštalácii takéhoto systému,
v procese uvedenia do prevádzky sa špecialista čelí extrémnej nestabilite systému TÚV. Je vhodné dokonca hovoriť o neoperatívnosti,
ktoré je vyjadrené veľkými teplotnými výkyvmi na výstupe z systému DHW s amplitou 15-20s zo zadanej žiadanej hodnoty. Napríklad, keď žiadaná hodnota
je to 60c, potom v regulačnom procese, výkyvy teploty sa vyskytujú v rozsahu od 40 do 80 ° C. V tomto prípade sa zmeny v nastaveniach
elektronický regulátor (PID - komponenty, čas typu atď.) Výsledok nebude uvedený, pretože HPW Hydraulika nie je pravda.
Exit Tu je jeden: Obmedzte spotrebu studenej vody a maximalizuje cirkulačnú zložku TÚV. V tomto prípade v mieste miešania
menšie množstvo studenej vody sa zmieša s veľkým množstvom horúceho (cirkulujúce) a systém bude pracovať stabilný.
Takto sa uskutočňuje nejaký druh napodobňovania dvojstupňového systému DHW v dôsledku cirkulácie THW.
Pozri tiež:
|
V systémoch zásobovania vodou sa poskytovanie spotrebiteľov s teplom vykonáva zodpovedajúce rozdelenie odhadovaných nákladov siete vody medzi nimi. Na realizáciu takejto distribúcie je potrebné vyvinúť hydraulický režim systému dodávky tepla.
Účelom vypracovania hydraulického režimu tepelného systému je zabezpečiť optimálne prípustné tlaky vo všetkých prvkoch systému prívodu tepla a potrebného disponibilného tlaku v uzlových miestach tepelnej siete, v skupinových a miestnych termálnych bodoch dostatočných na dodávku spotrebiteľov Súčasná spotreba vody. Vypustený tlak je rozdiel v tlaku vody v prívodných a vratných potrubiach.
Pre spoľahlivosť systému napájania tepla sú uvedené nasledujúce podmienky:
Neprekročenie prípustných tlakov: v zdrojoch teploty a tepelných sietí: 1.6-2.5 MPA - pre krádež sieťových ohrievačov typu PSV, na kotly oceľových vodných, oceľových rúrok a výstuží; V zariadení účastníka: 1,0 MPa - pre relačné ohrievače vody; 0,8-1,0 MPA - pre oceľové konvektory; 0,6 MPA - pre liatiny Radiátory; 0,8 MPa - pre katalria;
Zabezpečenie pretlaku vo všetkých prvkoch systému na dodávku tepla, aby sa zabránilo kavitácii čerpadiel a chrániť systém prívodu tepla z prívodu vzduchu. Minimálna hodnota nadmerného tlaku je prijatá o 0,05 MPa. Z tohto dôvodu by mala byť piezometrická čiara vratného potrubia vo všetkých režimoch umiestnená nad bodom najvyššej budovy najmenej 5 m. Vody. st.;
Vo všetkých bodoch tepelného systému musí byť tlak udržiavaný presahujúci tlak nasýtenej vodnej pary pri maximálnej teplote vody, čím poskytuje spôsob vody. Riziko vriacej vody sa spravidla často vyskytuje v dodávateľských potrubiach tepelnej siete. Minimálny tlak v prívodných potrubiach sa užíva pri odhadovanej teplote sieťovej vody, tabuľky 7.1.
Tabuľka 7.1
Linka na vyšetrovaní musí byť vykonaná na grafe rovnobežnej s terénom na výške zodpovedajúcemu nadmernému tlaku pri maximálnej teplote chladiacej kvapaliny.
Graficky hydraulický režim je výhodne reprezentovaný ako piezometrický harmonogram. Piezometrický harmonogram je postavený pre dva hydraulické režimy: hydrostatické a hydrodynamické.
Účelom rozvoja hydrostatického režimu je poskytnúť potrebný tlak vody v systéme na zásobovanie tepla, v rámci povolených limitov. Limit dolného tlaku by mal zabezpečiť plnenie spotrebiteľských systémov a vytvoriť potrebný minimálny tlak na ochranu systému tepelného zásobovania z prívodu vzduchu. Hydrostatický režim je vyvinutý pri pracovných kŕmnych čerpadlách a absencii obehu.
Hydrodynamický režim je vyvinutý na základe údajov hydraulického výpočtu termálnych sietí a je zabezpečená simultánna prevádzka informačných a sieťových čerpadiel.
Vývoj hydraulického režimu sa znižuje na konštrukciu piezometrického harmonogramu, ktorý spĺňa všetky požiadavky na hydraulický režim. Na vykurovanie a naliehavé obdobia by sa mali vyvinúť hydraulické druhy vodných tepelných sietí (piezometrické grafy). Piezometrický program vám umožňuje: určiť tlak v prívodných a vratných potrubiach; disponibilný tlak v ktoromkoľvek bode termálnej siete s prihliadnutím na terén; o likvidácii a výške budov na výber systémov pripútanosti spotrebiteľov; vyzdvihnúť autorizátory, dýzy výťahov, škrtiacej klapky pre miestne spotrebiteľské systémy tepla; Vyzdvihnúť sieťové a podávacie čerpadlá.
Budovanie piezometrických grafik (Obr. 7.1) sa vykonáva nasledovne:
a) Stupnica osí osi a ordinate je vybraná a aplikuje sa terén a nadmorská výška blokových budov. Piezometrické grafy sú postavené pre tepelné siete trupu a distribúcie. Pre tepelné siete trupu sa môže odoberať stupnica: horizontálne Mg 1: 10 000; vertikálne m pri 1: 1000; Pre distribučné tepelné siete: Mg 1: 1000, m pri 1: 500; Pre nulovú úroveň osiradu (osi hlavy hlavy) sa zvyčajne užíva na označenie dolného bodu vykurovacieho priemyslu alebo označovacích čerpadiel.
b) Hodnota statického tlaku je určená na vyplnenie spotrebiteľských systémov a vytvorenie minimálne nadbytočného tlaku. Toto je výška najviac vysoko umiestnenej budovy plus 3-5 m.
Po použití terénu a výšky budov sa stanoví hlava statickej tlaku
H c t \u003d [n z + (3¸5)],m (7.1)
kde Nudný- Výška zjavnejšej budovy, m.
Statický tlak NEC sa uskutočňuje rovnobežne s osou osôb, a nemalo by prekročiť maximálny pracovný tlak pre miestne systémy. Veľkosť maximálneho pracovného tlaku je: pre vykurovacie systémy s oceľovými vykurovacími zariadeniami a pre kalrifery - 80 metrov; Pre vykurovacie systémy s liatinovými žehliacami - 60 metrov; Pre nezávislé prístupové schémy s povrchovými výmenníkmi tepla - 100 metrov;
b) Potom je vybudovaný dynamický režim. Ľubovoľne zvolený tlak na sieťové čerpadlá USSU N Sun, ktoré by nemali prekročiť statický tlak a poskytuje potrebnú prívod do vstupu, aby sa zabránilo kavitácii. Kavitačná rezerva v závislosti od merania čerpadla je 5-10 m. Okres;
d) Z podmienečnej čiary hlavy na USSU sieťových čerpadiel, strata hlavy na spätnom potrubí DN hlavnej hlavnej línie tepelnej siete (línia A-b) s použitím výsledkov hydraulického výpočtu sú sekvenované. Veľkosť hlavy na diaľnici návratnosti musí byť v súlade s vyššie uvedenými požiadavkami pri konštrukcii statického tlakového potrubia;
e) potrebný disponibilný tlak v poslednom účastníkovi DN AB, od stavu výťahu, ohrievača, mixéra a distribúcie tepelných sietí (LINE B-S). Rozsah disponibilného tlaku v bode pripojenia distribučnej siete sa vykonáva najmenej 40 m;
e) Vychádzajúc z posledného uzla potrubia, strata hláv v prívodnom potrubí hlavnej línie DN pod (C-D) sa odloží. Tlak vo všetkých bodoch prívodného potrubia na základe stavu jeho mechanickej sily by nemali prekročiť 160 m;
g) Tlakové straty sa odkladajú v zdroji tepla DN IT (riadok D-E) a získa sa tlak na výstupe sieťových čerpadiel. V prípade absencie straty dát v CHP komunikácii, 25-30 m môže byť odobratá, a pre regionálnu izbu kotlov 8-16m.
Stanoví sa tlak sieťového čerpadla
Tlak prívodných čerpadiel je určený tlakom statického režimu.
V dôsledku takejto konštrukcie sa získa pôvodná forma piezometrického grafu, ktorá vám umožní odhadnúť tlak vo všetkých bodoch tepelného systému (obr. 7.1).
V prípade ich nezrovnalostí sa požiadavky a forma zmenia Piezometrického harmonogramu:
a) Ak je riadok riadiacej potrubnej potrubnej potrubia prekročí výšku budovy alebo je menšia ako 35 m od neho, potom by mal byť piezometrický plán zdvihnutý tak, že tlak v reverznom potrubí zabezpečuje plniaci systém;
b) Ak hodnota maximálneho tlaku v spätnom potrubí prekročí prípustný tlak vo vykurovacích zariadeniach, a to nie je možné znížiť kompenzáciou piezometrického plánu dole, potom by sa mal znížiť inštaláciou valcovacích čerpadiel do spätného potrubia;
c) Ak je riadok na vyšetrovaniach prekročí hlavu hlavy v prívodnom potrubí, potom je vodu možná vodou. Preto by sa mal tlak vody v tejto časti tepelnej siete zvýšiť pohybom piezometrického plánu hore, ak je to možné, alebo nastavte čerpadlo na prívodné potrubie;
d) Ak je maximálny tlak v zariadení tepelne-fukčného zariadenia tepla je väčšia ako povolená hodnota, potom sú čerpacie čerpadlá nainštalované na prívodnej rúrke.
Divízia tepelnej siete na statických zónach. Piezometrický harmonogram je vyvinutý pre dva režimy. Po prvé, pre statický režim, keď neexistuje cirkulácia vody v systéme prívodu tepla. Predpokladá sa, že systém je naplnený vodou s teplotou 100 ° C, čím sa eliminuje potreba zachovať pretlak v tepelných rúrkach, aby sa zabránilo varu chladiacej kvapaliny. Po druhé, pre hydrodynamický režim - v prítomnosti cirkulácie chladiacej kvapaliny v systéme.
Vývoj grafu začína statickým režimom. Umiestnenie na grafe plného statického tlaku by malo zabezpečiť prepojenie všetkých účastníkov na tepelnú sieť závislou schémou. Na tento účel by statický tlak nemal prekročiť prípustnú silu inštalácií účastníkov a musí zabezpečiť plnenie lokálnych systémov vodou. Prítomnosť spoločnej statickej zóny pre celý systém zásobovania tepla zjednodušuje svoju činnosť a zvyšuje jeho spoľahlivosť. S významným rozdielom v geodéznych ochranných známkach Zeme je zriadenie spoločnej statickej zóny nemožné z týchto dôvodov.
Najnižšia poloha úrovne statického tlaku je určená z podmienok plnenia vody lokálnych systémov a zabezpečiť najvyššie budovy v horných bodoch systémov umiestnených v zóne najväčších geodéznych značiek, pretlaku najmenej 0,05 MPa. Takýto tlak je neprijateľný pre budovy nachádzajúce sa v časti oblasti, ktorá má najnižšie geodetické značky. Za takýchto podmienok je potrebné rozdeliť systém tepla do dvoch statických zón. Jedna zóna pre časť oblasti s nízkymi geodetickými značkami, druhý - s vysokým.
Na obr. 7.2 znázorňuje piezometrický harmonogram a schematický diagram systému tepelného napájania oblasti, ktorý má významný rozdiel v geodéznych úrovniach hladiny zeme (40 m). Časť oblasti susediacej s zdrojom zásobovania tepla má nulové geodetické značky, v periférnej časti úrovne značiek tvoria 40 m. Stavebná výška 30 a 45m. Pre možnosť vyplnenia systémov vykurovania vody III a IV.Nachádza sa na 40 m a vytváranie v horných bodoch nadmerných tlakových systémov v 5m úroveň úplného statického tlaku by mal byť umiestnený pri 75m (riadok 5 2-S 2). V tomto prípade sa statický tlak rovný 35m. Tlak v 75m je však neprijateľný pre budovy I. a II.umiestnené na nulovej značke. Pre nich prípustná najvyššia poloha úrovne úplného statického tlaku zodpovedá úrovni 60 m. Tak, v posudzovaných podmienkach nie je možné vytvoriť spoločnú statickú zónu pre celý systém dodávok tepla.
Možným riešením je oddelenie tepelného napájacieho systému do dvoch zón s rôznymi úrovňami kompletných statických hláv - na nižšiu s úrovňou 50 m (čiara S T.-Si) a horný s úrovňou 75m (linka S. 2 -S 2).S týmto riešením všetkým spotrebiteľom môže byť pripojený k systému dodávky tepla na závislej schéme, pretože statické hlavy v dolných a horných zónach sú v prijateľných hraniciach.
Na zvýšenie cirkulácie vody v systéme boli stanovené hladiny statických tlakov v súlade s prijatými dvoma zónami, separačné zariadenie je umiestnené na ich spojenie (obr. 7.2 6 ). Toto zariadenie chráni tepelnú sieť z zvýšeného tlaku pri zastavení cirkulačných čerpadiel, automaticky ho rezanie do dvoch hydraulicky nezávislých zón: horný a nižší.
Pri zastavení cirkulačných čerpadiel, pokles tlaku v opačnom potrubí hornej zóny zabraňuje regulátoru tlaku RDDS (10), ktorý podporuje trvalý PDD tlak v bode výberu impulzov. Pri páde tlaku sa zatvorí. Drop pokles tlaku zabraňuje spätnému ventilu nainštalovanému (11), ktorý je tiež uzavretý. Tak, RDDS a kontrolný ventil rozoberajte na teplo v dvoch zónach. Na kŕmenie hornej zóny je nainštalovaná palivová pumpa (8), ktorá má vodu zo spodnej zóny a slúži do hornej časti. Tlak vyvinutý čerpadlom sa rovná rozdielu v hydrostatických hlavách horných a dolných zón. Kŕmne čerpadlo je vyrobené z prívodného čerpadla 2 a regulátora krmiva 3.
Obrázok 7.2. Systém dodávky tepla, rozdelený na dve statické zóny
a - Piezometrický harmonogram;
b - Schematický diagram systému napájania tepla; S 1-S 1, - riadok celkového statického tlaku dolnej zóny;
S 2-S 2, - riadok kompletného statického tlaku hornej zóny;
N p.n1 - tlak vyvinutý krmivovým čerpadlom dolnej zóny; N p.n2 - tlak vyvinutý hornou zónou vyvinutými prístrojom; N RDDS - Tlak, na ktorom regulátory RDDS (10) a RD2 (9); AH RDDS - Tlak, funkčný na regulátor RDDD regulátora v hydrodynamickom režime; I-IV - predplatitelia; 1-nádrž kŕmnej vody; 2,3. - pohybové čerpadlo a regulátor krmiva dolnej zóny; 4 - Dôsledok čerpadla; 5 - Základné parné ohrievače; 6% sieťové čerpadlo; 7 - Vrcholový kotol; osem , 9 - motorové čerpadlo a regulátor nastavenia hornej zóny; 10 Regulátor tlaku "pre seba" RDDS; 11- Reverzný ventil
Regulátor RDDS je nakonfigurovaný na tlak nardds (obr. 7.2A). Regulátor krmiva PD2 je nakonfigurovaný na rovnaký tlak.
Keď hydrodynamický režim, regulátor RDDS podporuje tlak na rovnakej úrovni. Na začiatku siete, popisné čerpadlo s podporou regulátora n O1. Rozdiel týchto hláv sa vynakladá na prekonávanie hydraulických rezistencií na spätnom potrubí medzi separačným zariadením a cirkulačným čerpadlom tepelným zdrojom, zvyšok tlaku sa spustí v rozvodni na škrtiacej klapke na ventilu RDDD. Na obr. 8.9, a táto časť tlaku je znázornená hodnota ΔH RDDS. Rozvodňu škrtiacej klapky na hydrodynamickom režime umožňuje udržiavanie tlaku v opačnom vedení hornej zóny nie je nižšia ako prijatá statická hladina tlaku S 2-S 2.
Piezometrické čiary zodpovedajúce hydrodynamickému režimu sú znázornené na obr. 7.2A. Najväčší tlak v opačnom potrubí na spotrebiteľa IV je 90-40 \u003d 50m, čo je prípustné. Hlava v opačnom línii dolnej zóny je tiež v prípustných hraníc.
V prívodnom potrubí je maximálny tlak po zdroji tepla 160 m, ktorý nepresahuje prípustnú pevnosť materiálu rúrok. Minimálny piezometrický tlak v prívodnej rúrke 110m, ktorý zaisťuje kontroverziu chladiacej kvapaliny, pretože pri vypočítanej teplote 150 ° C je minimálny prípustný tlak 40 m.
Piezometrický harmonogram určený pre statické a hydrodynamické režimy poskytuje možnosť spájania všetkých účastníkov závislou schémou.
Ďalším možným roztokom hydrostatického režimu tepelného napájacieho systému znázorneného na obr. 7.2, je pripojiť časť účastníkov na nezávislú schému. Tam môžu byť dve možnosti. Prvá možnosť - Nastavte celkovú úroveň statického tlaku na značku 50m (čiara S 1 - S 1) a budov umiestnených na horných geodetických značkách, aby sa pripojili podľa nezávislého systému. V tomto prípade, statický tlak vo vykurovacích ohrievačov vody v vode vodu z horných zónových budov z nosiča tepelného tepla bude 50-40 \u003d 10m, a na strane vyhrievaného chladiacej kvapaliny sa určuje výška budov. Druhou možnosťou je vytvoriť celkovú úroveň statického tlaku na 75 m (riadok S 2 - s 2) s pridaním budov hornej zóny pozdĺž závislej schémy a budovy spodnej zóny sú nezávislé. V tomto prípade bude statický tlak vo vode ohrievače z vykurovacieho chladiva 75 m, t.j. menej ako prípustná hodnota (100 m).
OSN.1, 2; 3;
extra. 4, 7, 8.
Spôsob hydraulického výpočtu zahŕňa:
Stanovenie priemeru potrubia;
Stanovenie poklesu tlaku (tlak);
Stanovenie tlakov (hlavy) v rôznych miestach siete;
Spojte všetky body siete počas statických a dynamických režimov, aby ste poskytli prípustný tlak a požadované hlavy na sieťových a účastníckych systémoch.
Podľa výsledkov hydraulického výpočtu možno vyriešiť nasledujúce úlohy.
1. Stanovenie kapitálových výdavkov, spotreba kovov (potrubia) a hlavný objem práce na kladenie tepelnej siete.
2. Stanovenie charakteristík cirkulačných a krmivných čerpadiel.
3. Určenie pracovných podmienok tepelnej siete a výber prístupových schém predplatiteľov.
4. Výber automatizácie pre tepelnú sieť a účastníkov.
5. Vývoj prevádzkových režimov.
a. Schémy a konfigurácia termálnych sietí.
Schéma tepelnej siete je určená umiestnením zdrojov tepla vo vzťahu k ploche spotreby, povahu tepelného zaťaženia a typu tepelného nosiča.
Špecifická dĺžka parných sietí na jednotku vypočítaného tepelného zaťaženia je malé, pretože spotrebitelia pary - spravidla sú priemyselné spotrebitelia v krátkej vzdialenosti od zdroja tepla.
Náplnejšou úlohou je vybrať si schému vodných tepelných sietí v dôsledku veľkej dĺžky, veľkého počtu predplatiteľov. Vodné TC sú menej trvanlivé ako para kvôli väčšej korózii, citlivejšie na nehody spôsobené vysokou hustotou vody.
Fig.6.1. Jednopávodová komunikačná sieť Two-rúrková tepelná sieť
Vodné siete sú rozdelené do hlavného a distribúcie. V hlavných sieťach sa chladivo podáva z zdrojov tepla do oblastí spotreby. V distribučnej sieti sa voda privádza do GTP a MTP a účastníkom. Priamo na hlavné siete predplatiteľov sa pripoja veľmi zriedka. V spojení uzlov distribučných sietí do trupu sú nainštalované rozdeľovacie komory s ventilmi. Sekcia ventilov na sieťach kufra sú zvyčajne inštalované v 2-3 km. Vďaka inštalácii semi-generujúcich ventilov sa strata vody počas nehôd vozidla znižuje. Distribučný a trup TCS s priemerom menším ako 700 mm sa zvyčajne vyrábajú. V prípade nehôd, pre väčšinu územia krajiny, pripúšťame prestávku v dodávke tepla do 24 hodín. Ak je prerušenie teploty neprijateľná, je potrebné poskytnúť duplikáciu alebo napäťové vozidlo.
Fig.6.2. Termická sieť prsteň z troch CHP FR. 6.3. Radiačná termálna sieť
V prívode tepla veľkých miest z niekoľkých CHP sa odporúča poskytnúť vzájomné blokovanie CHP pripojením ich siete blokovaním väzieb. V tomto prípade sa získa prstencová tepelná sieť s niekoľkými zdrojmi energie. Takáto schéma má vyššiu spoľahlivosť, zaisťuje prenos výhradných tokov vody počas nehody na akúkoľvek časť siete. S priemermi diaľnic z zdroja tepla 700 mm a menej, radiálne diagram tepelnej siete s postupným poklesom priemeru rúry sa odstráni zo zdroja a znížením pripojeného zaťaženia. Takáto sieť je najlacnejšia, ale pri náhodnom, prívode predplatiteľov tepla je ukončená.
b. Základné závislosti
Všeobecné zásady hydraulického výpočtu potrubí vodohospodárskych systémov Podrobne sú uvedené v časti systémov vykurovania vody. Sú tiež uplatniteľné na výpočet tepelných línií tepelných sietí, ale berúc do úvahy niektoré z ich vlastností. Turbulentný pohyb vody (rýchlosť vody je vyšší ako 0,5 m / s, para je väčšia ako 20-30 m / s, pary - viac ako 20-30 m / s, tj kvadratická výpočtová plocha), hodnoty ekvivalentná drsnosť vnútorného povrchu oceľových rúrok veľkých priemerov, mm, užívanie: parné linky - K \u003d 0,2; Vodná sieť - K \u003d 0,5; Rúrky kondenzátu - K \u003d 0,5-1,0.
Vypočítané náklady chladiacej kvapaliny v samostatných oblastiach vykurovacieho systému sú definované ako súčet nákladov jednotlivých predplatiteľov, s prihliadnutím na spojenie systému ohrievačov THW. Okrem toho je potrebné poznať optimálne špecifické kvapky tlaku v potrubiach, ktoré sú vopred určené technickým a ekonomickým výpočtom. Zvyčajne sa dostávajú rovní 0,3-0,6 kPa (3-6 kgf / m 2) pre hlavné termálne siete a až 2 kPa (20 kgm / m 2) - pre vetvy.
V hydraulickom výpočte sa riešia nasledujúce úlohy: 1) Stanovenie priemeru potrubia; 2) Stanovenie poklesu tlakového tlaku; 3) Stanovenie existujúcich hláv v rôznych miestach siete; 4) Stanovenie prípustných tlakov v potrubiach v rôznych režimoch prevádzky a stavov vykurovacej siete.
Pri vykonávaní hydraulických výpočtov sa používajú diagramy a geodézny profil vykurovacej siete, čo indikuje umiestnenie zdrojov zásobovania tepla, spotrebiteľmi tepla a zaťaženia osídlenia. Na urýchlenie a zjednodušenie výpočtov namiesto tabuliek sa používajú logaritmické nomogramy hydraulického výpočtu (obr. 1) a v posledných rokoch - výpočet počítačov a grafických programov.
Obrázok 1.
Piezometrický harmonogram
Pri navrhovaní a prevádzkovej praxi, aby sa zohľadnil vzájomný vplyv geodetického profilu oblasti, výška účastníckeho systému, existujúcich hláv v termálnej sieti, sa široko používajú s piezometrickými grafmi. Nie je pre nich ťažké určiť tlak (tlak) a tlak na zneškodnenie v ktoromkoľvek bode siete a účastníckeho systému pre dynamický a statický stav systému. Zvážte stavbu piezometrického grafu, zatiaľ čo predpokladáme, že tlak a tlak, pokles tlaku a strata tlaku sú spojené nasledujúcimi závislosťami: H \u003d P / γ, M (PA / M); ΔН \u003d Δp / y, m (pa / m); a H \u200b\u200b\u003d R / y (pa), kde n a ΔH - tlak a tlaková strata, m (pa / m); P a Δp - tlak a pokles tlaku, KGF / m2 (PA); y je hmotnostná hustota chladiacej kvapaliny, kg / m3; H a R sú špecifické tlakové straty (bezrozmerná hodnota) a špecifický pokles tlaku, KGF / M 2 (PA / M).
Pri konštruovaní piezometrického grafu v dynamickom režime sa súradnice prijímajú os sieťových čerpadiel; Užívanie tohto bodu pre podmienené nula, vybudovať profil terénu na diaľnici a v charakteristických vetvách (ktoré sa líšia od značiek hlavnej diaľnice). Na profile sa stupnica nakreslí výškou pripojených budov, potom tým, že sa tlak na saciu stranu rezervoárového jadrového čerpadla NS \u003d 10-15 m aplikuje horizontálne A 2 B4 (Obr. 2, a). Z bodu A 2 sa ukladajú pozdĺž osi osice dĺžky vypočítaných oblastí tepelných vodičov (s rastúcim výsledkom) a pozdĺž osi ordinácie z koncových bodov vypočítaných častí - strát tlak σδh v týchto oblastiach. Pripojením horných bodov týchto segmentov získame rozbitú líniu A 2 B2, ktorá bude piezometrickou líniou návratnosti diaľnice. Každý vertikálny segment z podmienečnej hladiny A2 B 4 k piezometrickej čiare A2 B2 označuje stratu tlaku na diaľnici návratnosti z príslušného bodu na cirkulačné čerpadlo na CHP. Z bodu B 2 na stupnici je potrebný jednorazový tlak pre účastníkov na konci magistrálnej ΔH AB uložený, ktorý sa berie rovný 15-20 m alebo viac. Výsledný segment B 1 B 2 charakterizuje hlavu na konci prívodného potrubia. Z bodu B 1 sa ukladá strata tlaku v prívodnom potrubí ΔHP a horizontálna línia B3 A1 sa uskutočňuje.
Obrázok 2. A - budovanie piezometrického harmonogramu; B - Piezometrický plán Two-rúrková tepelná sieť
Z čiary A 1 B 3 nadol, straty tlaku na úseku prívodného potrubia z zdroja tepla až po koniec jednotlivých sídiel sú uložené, a je postavený podobne ako predchádzajúca piezometrická čiara A 1 B 1 podávača.
S uzavretými CTC systémami a rovnakými priemermi privádzania a spätných línií piezometrickej čiary A 1 B1 je zrkadlový obraz čiary A2 B2. Z bodu A, je uložená strata tlaku v kotle čerpadla alebo v slučke kotla ΔH B (10-20 m). Tlak v privádzaní zberača n N, v opačnom - N Sun a tlak sieťových čerpadiel - n S.N.
Je dôležité poznamenať, že s priamym pripojením lokálnych systémov je reverzné potrubie tepelnej mriežky hydraulicky spojené s lokálnym systémom, zatiaľ čo tlak v spätnom potrubí je úplne prenášaný miestnym systémom a naopak.
S počiatočnou konštrukciou piezometrického plánu, tlak na sacie potrubia sieťových čerpadiel n slnko bolo prijaté ľubovoľne. Presúvanie piezometrického grafu rovnobežne sám nahor alebo nadol vám umožňuje nasnímať akýkoľvek tlak na sacej strane sieťových čerpadiel a podľa toho v lokálnych systémoch.
Pri výbere piezometrického harmonogramu je potrebné prejsť z nasledujúcich podmienok:
1. Tlak (tlak) v ktoromkoľvek bode diaľnice návratu by nemal byť vyšší ako prípustný pracovný tlak v lokálnych systémoch, pre nové vykurovacie systémy (s konvektormi), prevádzkovým tlakom 0,1 MPa (10 m vody. Umenie. ), Pre systémy s liatinovými radiátormi. 0,5-0,6 MPa (50-60 m vody. Art.).
2. Tlak na spätnom potrubí by mal poskytnúť zátoku vodných horných riadkov a zariadení miestnych vykurovacích systémov.
3. Tlak na diaľnici návratnosti, aby sa zabránilo tvorbe vákua, by nemala byť nižšia ako 0,05-0,1 MPa (5-10 m vody. Art.).
4. Tlak na sacej strane sieťového čerpadla by nemala byť nižšia ako 0,05 MPa (5 m vody. Art.).
5. Tlak v ktoromkoľvek bode prívodného potrubia musí byť vyšší ako vriaci tlak na maximálnej (vypočítanej) teplote chladiacej kvapaliny.
6. Jednorazový tlak na koncovom bode siete by mal byť rovný alebo väčší ako vypočítaná strata tlaku na prístupe účastníka so vypočítaným prechodom chladiacej kvapaliny.
7. V lete trvá tlak v dodávke a návratových diaľniciach viac statický tlak v systéme TÚV.
Statický stav systému CT. Pri zastavení sieťových čerpadiel a ukončenie cirkulácie vody v systéme CT sa pohybuje z dynamického stavu do statickej. V tomto prípade sa tlak v dodávateľskom a spätnom vedení tepelnej mriežky vyrovnáva, piezometrické čiary sa spájajú do jednej - čiary statického tlaku a na grafe bude mať medziľahlé polohy určené tlakom zdroja SOP zdroj SCT.
Tlak podávača stanovuje personál stanice alebo najvyššieho bodu miestneho systémového potrubia, priamo pripojené k tepelnú morské plody, alebo tlakom vody prehriatej vody v najvyššom bode potrubia. Napríklad pri vypočítanej teplote chladiacej kvapaliny T 1 \u003d 150 ° C, tlak v najvyššom bode potrubia s prehriatím vody je nastavený na 0,38 MPa (38 m vody. Umenie) a pri T 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m vody. Umenie).
Vo všetkých prípadoch by však mal statický tlak v nízko-zamknutých účastníckych systémoch prekročiť prípustný pracovný tlak 0,5-0,6 MPa (5-6 atm). Ak je prekročená, tieto systémy by sa mali premietnuť do nezávislého systému pripojenia. Zníženie statického tlaku v termálnych sieťach sa môže vykonávať automatickým vypnutím z vysokých budov.
V núdzových prípadoch, s úplnou stratou napájania stanice (zastavenie sieťových a podávacích čerpadiel), bude ukončenie cirkulácie a kŕmenia, zatiaľ čo tlak v oboch rúrkach je vyrovnaný pozdĺž statického tlakového potrubia, ktorý začne pomaly, Postupne sa znižuje v dôsledku úniku sieťovej vody voľbou. A ochladzovanie v potrubiach. V tomto prípade je možné variť prehriate vodu v potrubiach s tvorbou parných zátok. Obnovenie cirkulácie vody v takýchto prípadoch môže viesť k silnému hydraulickým otrasom v potrubiach s možným poškodením výstuže, vykurovacích zariadení atď. Aby sa zabránilo takémuto fenoménu, musí byť cirkulácia vody v systéme CT, len po obnovení Palivovanie tlaku tlaku v potrubiach bez nižších statických.
Aby sa zabezpečila spoľahlivá prevádzka termálnych sietí a miestnych systémov, je potrebné obmedziť možné výkyvy tlaku v termálnej sieti prípustnými limitmi. Udržať požadovanú úroveň tlaku v tepelnej sieti a lokálnych systémoch na jednom mieste tepelnej siete (a za zložitých podmienok reliéfu, v niekoľkých bodoch) umelo zachovávajú konštantný tlak so všetkými režimami prevádzky siete a keď statické použitie podávača.
Body, v ktorých je tlak podporovaný konštantný, sa nazývajú neutrálne systémové body. Spravidla sa upevnenie tlaku vykonáva na zadnej čiare. V tomto prípade je neutrálny bod umiestnený na priesečníku reverzného piezometra s statickým tlakom (bod NT na obr. 2, b), pričom udržiava konštantný tlak v neutrálnom bode a dopĺňanie úniku chladiacej kvapaliny vykonáva CHP alebo RTTS únikové čerpadlá, CCC cez automatizovaný podávač. Automatické regulátory pracujúce na princípe regulačných orgánov po sebe "a" pre seba "(obr. 3) sú nainštalované na podávačke.
Obrázok 3. 1 - sieťové čerpadlo; 2 - Verejné pump; 3 - ohrievač výkonovej vody; 4 - regulátor ventilu
Sieťové čerpadlá n S.NN sieťové čerpadlá sa prijímajú rovní množstvu hydraulických tlakových strát (na maximum - prúd prúdenia vody): v prívodných a vratných potrubiach tepelnej siete, v systéme predplatiteľa (vrátane vstupov do budovy ), V kotlovej inštalácii CHP, Vrcholové kotly alebo v kotlovej miestnosti. Na zdrojoch tepla by malo byť aspoň dve siete a dva krmivé čerpadlá, z ktorých - jeden zálohovanie.
Veľkosť prívodu uzavretých systémov napájania tepla sa prijíma 0,25% objemu vody v potrubiach tepelných sietí a v účastníckych systémoch pripojených k vykurovacej sieti, h.
V diagramoch s priamou úpravou vody sa veľkosť kŕmenia dostane rovná množstvu vypočítanej spotreby vody na TÚV a hodnotu úniku v množstve 0,25% kapacity systému. Kapacita tepelných systémov je určená skutočnými priemermi a dĺžkami potrubia alebo integrovanými normami, m 3 / MW:
Vyhostenie organizácie a riadenia miest v organizácii prevádzky a riadenia miest v organizácii a riadení miest je najviac negatívne ovplyvňuje technickú úroveň ich fungovania, ako aj ich hospodárskej efektívnosti. Bolo vyplývajúce z toho, že niekoľko organizácií sa zaoberá prevádzkou každého konkrétneho systému dodávok tepla (niekedy "dcérskych spoločností" z hlavného). Špecifickosť systémov CT, predovšetkým tepelných sietí je však určená tuhým lepením technologických procesov ich fungovania, jednotlivých hydraulických a tepelných režimov. Hydraulický režim systému prívodu tepla, ktorý je určujúcim faktorom vo fungovaní systému, jeho povahou je mimoriadne nestabilný, čo robí systémy na zásobovanie tepla ťažko kontrolovať v porovnaní s inými systémami mestského inžinierstva (elektrický, plyn, voda dodávky).
Žiadny z väzieb CT Systems (zdroj tepla, hlavné a distribučné siete, termálne body) nemôže poskytnúť požadované technologické režimy fungovania systému ako celku, a preto konečný výsledok je spoľahlivý a vysoko kvalitný dodávka tepla spotrebiteľov. Ideálnym v tomto zmysle je organizačná štruktúra, v ktorej sú zdroje tepelného zásobovania a tepelných sietí pod jurisdikciou jednej podnikovej štruktúry.
"Špecifikácia ukazovateľov počtu a kvality úžitkových zdrojov v modernej reality bývania a komunálnych služieb"
Špecifikácia ukazovateľov počtu a kvality úžitkových zdrojov v modernej reality bývania a komunálnych služieb
V.U. Kharitonsky, Vedúci inžinierskych systémov
A. M. Filippov, Zástupca vedúceho riadenia technických systémov
Štátna kontrola bývania Moskvy
Dokumenty upravujúce ukazovatele počtu a kvality zdrojov úžitkových prostriedkov predložených spotrebiteľom domácností, na hranici zodpovednosti organizácie dodávok zdrojov a bývania dnes neboli vyvinuté. Špecialisti moslimov Okrem existujúcich požiadaviek sú navrhnuté špecifikovať dôležitosť parametrov tepelných a vodných systémov v budove, aby sa dosiahol v súlade s bytovými bytovými budovami v obytných budovách.
Prehľad existujúcich pravidiel a predpisov o technickej prevádzke bývania fondu v oblasti bývania a komunálnych služieb ukázal, že v súčasnosti budovanie, hygienické normy a pravidlá, GOST R 51617 -2000 * "bývanie a komunálne služby", "pravidlá pre Poskytovanie verejných služieb občanom ", schválené vyhláškou vlády Ruskej federácie 05/23/2006 č. 307, a ďalšie súčasné regulačné dokumenty sú považované za parametre a režimy len na zdroji (CTP, kotolňa , vodná čerpacia stanica produkujúca komunálny zdroj (studená, teplá voda a tepelná energia) a priamo v byte od rezidenta, kde je poskytovaná služba služby. Avšak, oni neberú do úvahy moderné reality rozdelenia bývania a komunálnych služieb o obytných budovách a zariadeniach verejných služieb a zavedených hraniciach zodpovednosti organizácie dodávok zdrojov a bývania, ktoré sú predmetom nekonečných sporov Pri určovaní vinnej strany na skutočnosť, že poskytnutie služieb pre obyvateľstvo alebo poskytovanie nedostatočných kvalitných služieb. Dnes, dnes neexistuje dokument upravujúci ukazovatele množstva a kvality pri vstupe do domu, na hranici zodpovednosti zodpovednosti organizácie zásobovania zdrojov a bývania.
Analýza kvality úžitkových služieb a služieb, ktorú uskutočnila moszhylilácia, však ukázala, že ustanovenia federálnych regulačných právnych aktov v oblasti bývania a komunálnych služieb môžu byť podrobne a špecifikované v súvislosti s bytovými budovami, ktoré umožnia vzájomnú zodpovednosť zásobovanie zdrojov a manažérov bytových organizácií. Treba poznamenať, že kvalita a počet zdrojov úžitkových zdrojov poskytnutých na hranicu operačnej zodpovednosti organizácie na bývanie zdrojov a manažmentu a verejnoprospešných služieb, ktoré sú určené na rezidentov, je určená a hodnotená podľa svedectva, v prvom rade Účelové meracie zariadenia inštalované na vstupoch
systémy na zásobovanie teplom a vodou v obytných budovách a automatizovaný riadiaci systém a spotreba energie.
Tak, moszhilizpekcia, na základe záujmov obyvateľov a mnoho rokov praxe, okrem požiadaviek regulačných dokumentov ao rozvoja ustanovení SNIP a SANPIN v súvislosti s prevádzkovými podmienkami, ako aj s cieľom dodržiavať byt obytného bytu budovy, kvalita nástrojov poskytnutých populácii ponúknutým na reguláciu pri vstupe do systémov zásobovania tepla a vody do domu (na účtovnom a kontrolnom uzle), nasledujúce regulačné hodnoty parametrov a režimov zaznamenaných celkovými meracími zariadeniami a automatizovaný systém kontroly a účtovania spotreby energie:
1) Pre centrálny vykurovací systém (PPS):
Odchýlka priemernej dennej teploty sieťovej vody vloženej do vykurovacieho systému by mala byť v rozmedzí ± 3% stanovenej teploty. Priemerná denná teplotou vody reverznej siete by nemala prekročiť teplotný harmonogram podľa teploty o viac ako 5%;
Tlak výkonovej vody v spätnom potrubí systému CSU by mal byť najmenej 0,05 MPa (0,5 kgf / cm2) nad statickým (pre systém), ale nie vyšší ako prípustný (pre potrubia, vykurovacie zariadenia, výstuž a iné vybavenie). V prípade potreby je povolená inštalácia sub-regulátorov na spätné potrubia na ITP vykurovacích systémov obytných budov priamo pripojených k hlavným termálnym sieťam;
Tlak výkonovej vody v prívodnom potrubí systémov CSU by mal byť vyšší ako požadovaný tlak vody vo vratných potrubiach množstvom jednorazového tlaku (na zabezpečenie cirkulácie chladiacej kvapaliny v systéme);
Uložený tlak (pokles tlaku medzi napájacími a spätnými potrubiami) chladiacej kvapaliny na vstupe tepelnej siete CSC na budovu by sa mala udržiavať organizácie dodávok tepla v rámci: \\ t
a) s prídavným pripojením (s uzlami výťahov) - v súlade s projektom, ale nie menším ako 0,08 MPa (0,8 kgf / cm2);
b) S nezávislým pripojením - v súlade s projektom, ale nie menej ako 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) viac hydraulickej odolnosti domáceho systému CSO.
2) pre systém teplej vody (TÚV):
Teplota teplej vody v prívodnom potrubí THW pre uzavreté systémy v rozsahu 55-65 ° C, pre otvorené systémy na zásobovanie tepla v priebehu 60-75 ° C;
Teplota v cirkulačnom potrubí DHW (pre uzavreté a otvorené systémy) 46-55 ° C;
Aritmetický priemer teploty teplej vody v dodávkových a cirkulačných potrubiach na vstup systému TÚV vo všetkých prípadoch by mal byť menší ako 50 ° C;
Jednorazový tlak (pokles tlaku medzi prívodným a cirkulačným potrubím) s vypočítanou cirkulačnou rýchlosťou systému DHW by nemala byť nižšia ako 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm2);
Tlak vody v prívodnom potrubí systému DHS by mal byť vyšší ako tlak vody v cirkulačnom potrubí podľa veľkosti jednorazového tlaku (na zabezpečenie cirkulácie teplej vody v systéme);
Tlak vody v cirkulačnom potrubí systému TÚV by mal byť aspoň 0,05 MPa (0,5 kgf / cm2) nad statickým (pre systém), ale nepresahujúci statický tlak (pre najprijatnejšie umiestnené vysoko podlažia) viac ako 0,20 MPa (2 kgf / cm2).
S týmito parametrami v apartmánoch v sanitárnych zariadeniach obytných priestorov, v súlade s regulačnými právnymi aktmi Ruskej federácie, musia byť poskytnuté tieto hodnoty: \\ t
Teplota horúcej vody nie je nižšia ako 50 ° C (optimálne - 55 ° C);
Minimálny voľný tlak v sanitárnych zariadeniach obytných priestorov horných poschodí 0,02-0,5 MPa (0,2-0,5 kgf / cm2);
Maximálna voľná hlava v systémoch teplej vody v sanitárnych zariadeniach horných poschodí nesmie prekročiť 0,20 MPa (2 kgf / cm2);
Maximálny voľný tlak v systémoch zásobovania vodou v sanitárnych zariadeniach spodných poschodí by nemali prekročiť 0,45 MPa (4,5 kgf / cm2).
3) pre systém prívodu studenej vody (HPW):
Tlak vody v systéme zásobného potrubia systému HPP by mal byť najmenej 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) nad statickým (pre systém), ale nepresahujúci statický tlak (pre najprijatnejšie a vysoko príbeh Budovanie) viac ako na 0,20 MPa (2 kgf / cm2).
S týmto parametrom v apartmánoch sa musia v súlade s regulačnými právnymi aktmi Ruskej federácie, musia byť poskytnuté tieto hodnoty: \\ t
a) minimálny voľný tlak v sanitárnych zariadeniach obytných priestorov horných poschodí 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm2);
b) minimálny tlak pred ohrievačom plynového vody z horných poschodí aspoň 0,10 MPa (1 KGF / cm2);
c) maximálny voľný tlak v systémoch zásobovania vodou v sanitárnych zariadeniach spodných poschodí by nemali prekročiť 0,45 MPa (4,5 kgf / cm2).
4) Pre všetky systémy:
Statický tlak na vstup do systémov zásobovania teplom a vodou by mal zabezpečiť plnenie vodovodných potrubí centrálnych systémov TSO a TSO, zatiaľ čo tlak statického vody by nemal byť vyšší ako prípustný systém.
Hodnoty tlaku vody v systémoch TÚV a halových systémov na vstup do potrubia do domu musia byť na jednej úrovni (dosiahnu sa nastavením automatických zariadení na kontrolu termálneho bodu a / alebo čerpacej stanice), zatiaľ čo maximálny prípustný rozdiel tlaku nesmie byť viac ako 0,10 MPa (1 kgf / cm2).
Tieto parametre na vstup do budov by mali poskytovať organizácie dodávajúce zdroje prostredníctvom vykonávania automatickej regulácie, optimalizačných opatrení, jednotnom rozložení tepelnej energie, studenej a teplej vody medzi spotrebiteľmi a pre vratné potrubia systémov - tiež kontrolovať organizácie bývania preskúmaním, identifikáciou a elimináciou Poruchy alebo re-vybavenie a držanie uvedenia do prevádzky inžinierskych systémov budov. Tieto činnosti by sa mali vykonávať pri príprave termálnych bodov, čerpacích staníc a intra-štvrťrokových sietí na sezónne vykorisťovanie, ako aj v prípadoch porušenia týchto parametrov (ukazovatele počtu a kvality využívaných zdrojov poskytnutých na hranicu prevádzky zodpovednosť).
Ak zadané hodnoty parametrov a režimov zlyhá, organizácia dodávania zdrojov je povinná okamžite prijať všetky potrebné opatrenia na ich vymáhanie. Okrem toho v prípade porušenia špecifikovaných hodnôt parametrov komunálnych zdrojov a kvality poskytovaných komunálnych služieb je potrebné prepracovať poplatky za komunálne služby, ktoré sú poskytnuté porušovaním ich kvality.
Dodržiavanie týchto ukazovateľov teda poskytne pohodlné pobyt občanov, efektívne fungovanie inžinierskych systémov, sietí, obytných budov a komunálnych zariadení, ktoré poskytujú dodávku tepla a vody bytového zásobu, ako aj dodávky úžitkových zdrojov v \\ t Požadovaná kvantita a regulačná kvalita v limitoch prevádzkovej zodpovednosti organizácie pre bývanie zdrojov a manažmentu (pri zavádzaní inžinierskych komunikácií do domu).
Literatúra
1. Pravidlá technickej prevádzky tepelných elektrární.
2. MDC 3-02.2001. Pravidlá technickej prevádzky systémov a zariadení obecných vodovodov a kanalizácií.
3. MDC 4-02.2001. Typické pokyny pre technickú prevádzku tepelných systémov komunálneho tepla.
4. MDC 2-03.2003. Pravidlá a normy technickej prevádzky bývania fondu.
5. Pravidlá poskytovania úžitkových služieb občanom.
6. JNM-2004/01. Predpisy pre prípravu na zimné využívanie systémov tepelného a vodného hospodárstva obytných budov, vybavenia, sietí a zariadení paliva a energie a verejných služieb v Moskve.
7. GOST R 51617 -2000 *. Bývanie a komunálne služby. Všeobecné špecifikácie.
8. SNIP 2.04.01 -85 (2000). Vnútorné zásobovanie vodou a sanitácia budov.
9. SNIP 2.04.05 -91 (2000). Vykurovanie, vetranie a klimatizácia.
10. Metódy kontroly porušenia sumy a kvality služieb poskytovaných obyvateľstvu na spotrebu spotreby tepelnej energie, studenej, teplej vody v Moskve.
(Magazín "Úspora energie" č. 4, 2007)
