Iii. Izračun kamenih struktura. Kako izračunati zidove slobodnog zida za izračun stabilnosti snage cigle zidani kalkulator

Vanjski ležaj zidovi trebaju biti barem izračunati za čvrstoću, stabilnost, lokalnu zgužvanu i otpornost na toplinu. Saznati koja bi debljina trebala biti zid od opeke , Potrebno je napraviti svoj izračun. U ovom članku ćemo razmotriti izračun sposobnost prijevoznika Zidanje od opeke i u sljedećim člancima - drugim izračunima. Da ne biste propustili izlaz novog članka, pretplatite se na newsletter i vi ćete unca što treba biti debljina zida nakon svih izračuna. Budući da se naša tvrtka bavi izgradnjom vikendica, to jest, niske izgradnje, onda ćemo razmotriti sve izračune za ovu kategoriju.

Nosači Zove se zidove koji percipiraju opterećenje od ploča preklapanja, premaza, greda itd.

Također biste trebali razmotriti pečat od opeke na otpornosti na mraz. Budući da svi grade kuću za sebe, barem stotinu godina, a zatim s suhim i normalnim vlažnim načinom prostora, brand (m rz) uzima se od 25 i više.

Tijekom izgradnje kuće, vikendica, garaže, domaćina. Bruksi i drugi sustavi s suhim i normalnim režimom vlage, preporuča se koristiti šuplje cigle za vanjske zidove, jer je toplinska provodljivost niža od onoga puno radno vrijeme. Prema tome, s izračunom toplinskog inženjerstva, debljina izolacije će biti manja, što će uštedjeti novac pri kupnji. Cike za cijele godine za vanjske zidove moraju se primijeniti samo ako je potrebno kako bi se osigurala snaga zida.

Ojačanje zidarenja od opeke Dopušteno je samo ako povećanje branda opeke i rješenja ne dopušta da se osigura potrebna sposobnost knjigovodstva.

Primjer izračunavanja zida od opeke.

Nositeljska sposobnost opeke ovisi o mnogim čimbenicima - od brand cigle, ocjenu otopine, od prisutnosti otvora i njihove veličine, od fleksibilnosti zidova, itd. Izračun nosivosti počinje definicijom sheme izračuna. Prilikom izračunavanja zidova na vertikalnim opterećenjima, zid se smatra radnim na šarkama fiksne potpore. Prilikom izračunavanja zidova na horizontalnim opterećenjima (vjetar), zid se smatra strogom stisnutom. Važno je ne zbuniti te sheme, jer će trenutci biti različiti.

Odabir procijenjenog odjeljka.

U gluhim zidovima za izračunate, poprečni presjek I-I na razini preklapanja s uzdužnom silom N i maksimalni moment savijanja M. često je opasan odjeljak II-IIBudući da je trenutak savijanja nešto manji od maksimuma i jednak 2 / 3M, a koeficijenti M g i φ su minimalni.

U zidovima s otvorima, dio je prihvaćen na donjoj razini skakača.

Razmotrimo poprečni presjek i-i.

Iz prošlog članka Žetvu opterećenja na zid prvog kata Uzmite rezultirajuću vrijednost punog opterećenja, koja uključuje opterećenja s preklapanja na prvom katu P 1 \u003d 1.8T i gore kata G \u003d g P + P. 2 + G. 2 = 3.7t:

N \u003d g + p 1 \u003d 3.7t + 1.8t \u003d 5.5t

Preklapanje ploče se oslanja na zid na udaljenosti A \u003d 150 mm. Longitudinalna sila P 1 iz preklapanja bit će na udaljenosti od A / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm. Zašto 1/3? Budući da će zaplet za stres ispod područja potpore biti u obliku trokuta, a centar gravitacije trokuta je samo 1/3 duljine potpore.

U središtu se smatra opterećenjem iz podova za prekomjerne površine.

Budući da se opterećenje s stropne ploče (p 1) primjenjuje ne u središtu dijela, ali na udaljenosti od njega jednaka:

e \u003d h / 2 - a / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

to će stvoriti trenutak za savijanje (m) u odjeljak I-i, Trenutak je rad snage na ramenu.

M \u003d p 1 * e \u003d 1,800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Tada će ekscentričnost uzdužne sile n biti:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5.5 \u003d 2,5 cm

Kao zidni ležaj Debljica od 25 cm, zatim je izračunala vrijednost slučajnog ekscentričnosti e ν \u003d 2 cm, zatim ukupna ekscentričnost je:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d H / 2 \u003d 12,5 cm

Na e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Snaga ADKi visoko centranenski elementa određena je formulom:

N ≤ M g φ 1 r a c Ω

Čimbenici m G. i 1 1. U razmatranom dijelu i - ja smo jednaki 1.

Cigla - dovoljno izdržljiva građevinski materijalPogotovo puna, a za vrijeme izgradnje kuća u 2-3 kata zidina iz običnih keramičkih opeka u dodatnim izračunima obično ne trebaju. Ipak, postoje različite situacije, na primjer, planira se dvokatnica S terasom na drugom katu. Metalne riglice, koji će se također osloniti na metalne grede na terasi koja se preklapaju, planira se procuriti na opeke stupove s prednje šuplje cigle 3 metra visoko, iznad će biti stupci s visinom od 3 m, na koji krov će se oslanjati:

U isto vrijeme, nastaje prirodno pitanje: što minimalni poprečni presjek stupaca osigurat će potrebnu snagu i stabilnost? Naravno, ideja je postavila stupce iz glinene opeke, a još više zidova kuće, daleko je od novih i svih mogućih aspekata izračuna zidova od opeke, pučanih, stupova koji su suština stupaca, dovoljno su detaljni u Snip II-22-81 (1995) "kamena i armumatične strukture". To je ovaj regulatorni dokument i treba ga voditi izračunima. Obračun u nastavku više nije više od primjera korištenja navedenog odnip.

Da biste odredili snagu i stabilnost stupaca, morate imati dovoljno mnogo izvora podataka, kao što su: brand Brick za snagu, područje religionirajućeg rokala na stupce, opterećenje na stupce, područje križa dio stupca, a ako to nije poznato bilo koji od ovih u fazi dizajna, možete učiniti na sljedeći način:

pod središnjem kompresijom

Dizajniran: Terasa s dimenzijama od 5x8 m. Tri stupca (jedan u sredini i dva duž rubova) od presjeka šupljih cigle lica od 0,25x0,25 m. Udaljenost između osi stupca od 4 m. Brand cigle za Snaga m75.

S ovom shemom dizajna, maksimalno opterećenje će biti na srednjoj donjoj koloni. Upravo je ona i treba računati na snagu. Opterećenje na stupcu ovisi o skupu čimbenika, posebno iz građevinskog područja. Na primjer, opterećenje snijega Krov u St. Petersburgu je 180 kg / m & Sup2, te u Rostov-on-Don-80 kg / m & Sup2. S obzirom na težinu samog krova 50-75 kg / m & sup2 opterećenja na stupcu s krova za bukink Regija Lenjingrad Može biti:

N s krovom \u003d (180 · 1.25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg ili 3 tona

Od trenutne opterećenja s poda preklapanja i od ljudi, stiskanje na terasi, namještaj, itd. armiranobetonska ploča definitivno nije planirano, ali pretpostavlja se da će preklapanje biti drvene, od odvojeno laganja skrb, Da biste izračunali opterećenje s terase, možete uzeti ravnomjerno raspoređeno opterećenje od 600 kg / m² i Sup2, a zatim fokusirana sila s terase koja djeluje na središnji stup će biti:

N s terase \u003d 600 · 5/4 \u003d 6000 kg ili 6 tona

Mala težina stupca 3 m će biti:

N iz stupca \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg ili 0,65 tona

Dakle, ukupni opterećenje na srednjoj donjoj koloni u poprečnom presjeku stupca u blizini temelja bit će:

N s oko \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg ili 10.3 tona

Međutim, u ovom slučaju, moguće je uzeti u obzir da ne postoji velika vjerojatnost da privremeni teret snijega, maksimum u zimsko vrijeme, a privremeno opterećenje na preklapanje, maksimalno ljeto, bit će pričvršćen istovremeno. Oni. Zbroj tih opterećenja može se pomnožiti pomoću omjera vjerojatnosti od 0,9, zatim:

N s oko \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgili 9,4 tona

Procijenjeno opterećenje na ekstremnim stupcima bit će gotovo dva puta manje:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg ili 5,8 tona

2. Određivanje snage od opeke.

Brand M75 Brick znači da cigla mora izdržati opterećenje od 75 kg / cm i sup2, međutim, snaga cigle i snagu od opeke su različite stvari. Razumjeti ovo će pomoći sljedećoj tablici:

stol 1, Procijenjena otpornost na kompresiju za opeku

Ali to nije sve. Svi isti SNIP II-22-81 (1995) tvrde 3,11 a) preporučuje manje od 0,3 m & sup2 na području stupova i morsku okte, umnožavaju vrijednost izračunate otpornosti na koeficijent radnih uvjeta γ \u003d 0,8, A budući da je područje poprečnog presjeka naše stupce 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m & sup2, to će morati koristiti ovu preporuku. Kao što možemo vidjeti, za ciglu brand M75, čak i kada koristite zidano rješenje M100, snaga zida neće prelaziti 15 kgf / cm i sup2. Kao rezultat toga, izračunata otpornost na naš stupac će biti 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm i sup2, a zatim će se maksimalni tlačni napon biti:

10300/625 \u003d 16,48 kg / cm & sup2\u003e r \u003d 12 kgf / cm & sup2

Dakle, kako bi se osigurala potrebna snaga stupca, potrebno je ili korišten od strane cigle veće čvrstoće, na primjer, M150 (izračunata otpornost na kompresiju tijekom M100 otopine Marque će biti 22,5 \u003d 0,8 \u003d 17,6 kg / cm i sup2) ili povećati poprečni presjek stupca ili upotrijebiti cross-ojačanje zidanja. Dok ćemo se usredotočiti na korištenje trajnije cigle lica.

3. Određivanje stabilnosti stupca cigle.

Snaga od opeke i stabilnost kolumne cigle je također različite stvari i isto Snip II-22-81 (1995) preporučuje određivanje stabilnosti cigle stup prema sljedećoj formuli:

N ≤ m g φrf (1.1)

m G. - koeficijent uzimajući u obzir učinak dugotrajnog opterećenja. U tom slučaju, mi, konvencionalno govoreći, bio je sretan, od visine odjeljka h. ≤ 30 cm, vrijednost ovog koeficijenta može se uzeti jednak 1.

φ - koeficijent uzdužni zavojOvisno o fleksibilnosti stupca λ , Da biste odredili ovaj koeficijent, morate znati procijenjena duljina Stupovi l. O.I ne se uvijek podudara s visinom stupca. Suptilnosti određivanja dizajna duljine dizajna nisu ovdje navedene, samo nam napominjemo da prema SNIP II-22-81 (1995) klauzula 4.3: "Izračunata visine zidova i stupova l. O. Pri određivanju koeficijenata uzdužnog savijanja φ Ovisno o uvjetima podrške na horizontalnim nosačima treba uzeti:

a) s fiksnim nosačima šarke l. O \u003d N.;

b) s elastičnom gornjom podrškom i tvrdom štipanjem u donjoj podršci: za jednogodišnje zgrade l. O \u003d 1.5h, za višetory zgrade l. O \u003d 1.25h;

c) za slobodno stajalište l. O \u003d 2n;

d) za strukture s djelomično pričvršćenim referentnim odjeljcima - uzimajući u obzir stvarni stupanj štipanja, ali ne manje l. O \u003d 0,8 ngdje N. - Udaljenost između preklapanja ili drugih horizontalnih nosača, s armiranim betonom horizontalno oslobađa udaljenost između njih u svjetlu. "

Na prvi pogled, naša se shema izračuna može smatrati zadovoljavanjem uvjeta klauzule b). To jest, možete uzeti l. O \u003d 1.25h \u003d 1.25 · 3 \u003d 3,75 metara ili 375 cm, Međutim, možemo pouzdano upotrijebiti ovo značenje samo kada je donja podrška stvarno teška. Ako je stupac opeke postavljen na sloju hidroizolacije s vrećice, položen na temelj, tada se tada treba tretirati kao šarka, a ne kruto stisnuti. I u ovom slučaju, naš dizajn u ravnini paralelno s zidnim ravninom je geometrijski promjenjiv, jer je dizajn preklapanja (odvojeno ležanje) ne pruža dovoljnu krutost u navedenoj ravnini. 4 Izlazi su mogući iz slične situacije:

1. Primijenite fundamentalno različitu konstruktivnu shemu, na primjer, metalni stupci koji su strogo zapečaćeni na temelj, na koje će bebe preklapanja biti zavarena, a zatim iz estetskih razmatranja, metalni stupovi mogu biti izabrani po cijelom robnom marku, budući da će se uzimati cijeli teret metal. U tom slučaju, istina treba izračunati metalnim stupovima, ali se izračunava duljina može uzeti l. O \u003d 1.25h.

2. Napravite još jednu preklapanje, na primjer, od materijala listova, koji će vam omogućiti da razmislite o gornjoj i donji nosač stupca, poput šarke, u ovom slučaju l. O \u003d H..

3. Napraviti dijafragmu krutosti U ravnini paralelno s zidnom ravninom. Na primjer, na rubovima, postavite stupce, nego jednostavna stvar. Također će omogućiti razmotriti i gornju i donju potporu kolone, kao što je šarka, ali u ovom slučaju potrebno je dodatno izračunati dijafragmu rigidnosti.

4. Ne obraćajte pozornost na gore navedene opcije i izračunajte stupce, kao zasebno stojeći s krutom donjem podrškom, tj. l. O \u003d 2n, Na kraju, stari Grci stavili su svoje stupove (iako, ne iz opeke) bez znanja o otpori materijala, bez uporabe metalnih sidra, i tako pažljivo napisanih od strane konstrukcijskih standarda i pravila u onim danima nisu bili, Ipak, neki stupci vrijedi i do danas.

Sada, znajući procijenjenu duljinu stupca, možete odrediti koeficijent fleksibilnosti:

λ H. \u003d L. O. / H. (1.2) ili

λ I. \u003d L. O. (1.3)

h. - visina ili širina poprečnog presjeka stupca i i. - radijus inercije.

Nije teško odrediti radijus inercije u načelu, potrebno je podijeliti trenutak inercije odjeljka na području poprečnog presjeka, a zatim ukloniti kvadratni korijen iz rezultata, ali u ovom slučaju ne postoji velika nužnost , Na ovaj način λ \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Sada, znajući vrijednost koeficijenta fleksibilnosti, konačno možete odrediti koeficijent uzdužnog savijanja prema tablici:

tablica 2, Koeficijenti uzdužnih savijanja za kamene i izmjene ruku
(prema Snip II-22-81 (1995))

U isto vrijeme, elastična karakteristika zidanja α Određeno tablicom:

Tablica 3., Elastična karakteristika zida α (prema Snip II-22-81 (1995))

Kao rezultat toga, vrijednost koeficijenta uzdužnog zavijanja bit će oko 0,6 (s vrijednosti elastične karakteristike α 1 \u003d 1200, u skladu s patentnim zahtjevom 6). Zatim će maksimalno opterećenje na središnjem stupcu biti:

N p \u003d m g φγ s Rf \u003d 1 · 0,6 · 0,8 · 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To znači da nije dovoljan dio 25x25 cm kako bi se osigurala stabilnost donjeg središnjeg središnjeg komprimiranog stupca. Da biste povećali stabilnost, najoptimalniji će povećati poprečni presjek stupca. Na primjer, ako položite stupac s prazninom unutar polovice opeke, veličine 0,38x0,38 m, stoga ne samo područje poprečnog presjeka stupca do 0,13 m & sup2 ili 1300 cm & sup2 će se povećati, ali će se radijus stupne inercije povećati i. \u003d 11,45 cm, Zatim λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4i vrijednost koeficijenta φ \u003d 0,8., U tom slučaju, maksimalno opterećenje na središnjem stupcu će biti:

N p \u003d m g φγ iz Rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e n s oko \u003d 9400 kg

To znači da je presjek 38x38 cm kako bi se osigurala stabilnost donjeg središnjeg centralnog komprimiranog stupca s marginom i može čak smanjiti brand cigle. Na primjer, s početno prihvaćenim M75 marke, granično opterećenje će biti:

N p \u003d m g φγ s Rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 1200 \u003d 9984 kg\u003e n s oko \u003d 9400 kg

Čini se da je sve, ali je poželjno uzeti u obzir još jedan detalj. Temelj u ovom slučaju bolje je učiniti s vrpcom (jedan za sva tri stupca), a ne malo (zasebno za svaki stupac), inače čak i malim izvlačenjima za temelje će dovesti do dodatnih napona u tijelu kolone i može izazvati uništenje. Uzimajući u obzir sve gore navedeno, najoptimičniji poprečni presjek stupaca je 0.51x0,51 m, a od estetske točke gledišta, takav poprečni presjek je optimalan. Područje poprečnog presjeka takvih stupaca bit će 2601 cm & sup2.

Primjer izračuna stupca cigle za stabilnost
S kompresijom outcidenren

Ekstremni stupci u dizajniranoj kući neće biti centralno komprimirani, kao što se Rigel temelji na njima samo s jedne strane. Čak i ako će se riglice položiti na cijeli stupac, opterećenje se s preklapanja i krov će se prenijeti na ekstremni stupac u središtu poprečnog presjeka kolone. U kakvom se mjestu će se prenijeti na rezultat ovog opterećenja, ovisi o kutu sklonosti riglskih na nosačima, modulima elastičnosti rigova i stupaca te brojnim drugim čimbenicima. Ovo premještanje naziva se ekscentričnost primjene opterećenja e o. U tom slučaju, zainteresirani smo za najnepovoljniju kombinaciju čimbenika, u kojima će se opterećenje iz preklapanja na stupcima prenositi što je moguće bliže rubu stupca. To znači da će stupac osim same opterećenja također djelovati trenutak za savijanje jednako M \u003d neI ovaj trenutak treba uzeti u obzir pri izračunavanju. U općenito Provjera održivosti može se izvršiti prema sljedećoj formuli:

N \u003d rf - mf / w (2.1)

W. - trenutak otpora na dio. U tom slučaju, opterećenje donjih ekstremnih stupca s krova može se smatrati centralno primijenjenim, a ekscentričnost će stvoriti samo opterećenje od preklapanja. S ekscentričnosti 20 cm

N p \u003d rf - mf / w \u003d1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN \u003d 5800 kg

Dakle, čak i uz vrlo veliku ekscentričnost primjene opterećenja, imamo više od dvostrukog zaliha za snagu.

Bilješka: Snip II-22-81 (1995) "Kameni i oklopni dizajn" preporučuje korištenje drugog načina izračunavanja poprečnog presjeka, koji uzima u obzir značajke kamenih struktura, ali će rezultat biti približno isti, stoga je metoda izračuna preporučena Snip se ovdje ne daje.

Vanjski ležaj zidovi trebaju biti barem izračunati za čvrstoću, stabilnost, lokalnu zgužvanu i otpornost na toplinu. Saznati koja bi debljina trebala biti zid od opeke , Potrebno je napraviti svoj izračun. U ovom članku, mi ćemo razmotriti izračun sposobnosti prijevoznika od opeke, au sljedećim člancima - preostalih izračuna. Da ne biste propustili izlaz novog članka, pretplatite se na newsletter i vi ćete unca što treba biti debljina zida nakon svih izračuna. Budući da se naša tvrtka bavi izgradnjom vikendica, to jest, niske izgradnje, onda ćemo razmotriti sve izračune za ovu kategoriju.

Nosači Zove se zidove koji percipiraju opterećenje od ploča preklapanja, premaza, greda itd.

Ojačanje zidarenja od opeke Dopušteno je samo ako povećanje branda opeke i rješenja ne dopušta da se osigura potrebna sposobnost knjigovodstva.

Primjer izračunavanja zida od opeke.

Odabir procijenjenog odjeljka.

U zidovima s otvorima, dio je prihvaćen na donjoj razini skakača.

Razmotrimo poprečni presjek i-i.

N \u003d g + p 1 \u003d 3.7t + 1.8t \u003d 5.5t

U središtu se smatra opterećenjem iz podova za prekomjerne površine.

Budući da se opterećenje s stropne ploče (p 1) primjenjuje ne u središtu dijela, ali na udaljenosti od njega jednaka:

e \u003d h / 2 - a / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

to će stvoriti trenutak za savijanje (m) u presjeku I - I. Trenutak je rad snage na ramenu.

M \u003d p 1 * e \u003d 1,800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Tada će ekscentričnost uzdužne sile n biti:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5.5 \u003d 2,5 cm

Budući da je zid nosača s debljinom od 25 cm, tada je izračunala vrijednost slučajne ekscentričnosti e ν \u003d 2 cm, tada je ukupna ekscentričnost:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d H / 2 \u003d 12,5 cm

Na e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Snaga ADKi visoko centranenski elementa određena je formulom:

N ≤ M g φ 1 r a c Ω

Čimbenici m G. i 1 1. U razmatranom dijelu i - ja smo jednaki 1.

U slučaju samoproizvoda ciglene kuće postoji hitna potreba za izračunavanjem želite li izdržati ciglana Ta opterećenja koja su položena u projekt. Osobito ozbiljna situacija sastoji se od mjesta polaganja, oslabljena prozorom i komadići vrata, U slučaju velikog opterećenja, ta područja ne mogu izdržati i biti uništena.

Točan izračun stabilnosti pečata na kompresiju podovima prekomjerna je prilično složena i određuje se formulama ugrađenim u regulatorni dokument Snip-2-22-81 (u daljnjem tekstu<1>). U inženjerskim izračunima snage zida do kompresije, uzimaju se u obzir mnogi čimbenici, uključujući konfiguraciju zida, otpor na kompresiju, snagu ove vrste materijala i još mnogo toga. Međutim, otprilike, "na očima", možete procijeniti otpor zida na kompresiju, koristeći procijenjene tablice u kojima je čvrstoća (u tonama) povezana ovisna o širini zida, kao i brand od opeke i morta. Tablica je sastavljena za visinu zida od 2,8 m.

Snaga stola od zida od opeke, tona (primjer)

Brendovi		Širinu stranice, vidi
cigla	riješenje	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

U slučaju da je vrijednost širine jednostavnosti u intervalu između navedenog, potrebno je usredotočiti se na minimalni broj. U isto vrijeme, treba pamtiti da ne postoje svi čimbenici koji mogu prilagoditi stabilnost, snagu dizajna i otpor zida od opeke do kompresije u prilično širokom rasponu.

Vrijeme učitavanja postoje privremeni i konstalirani.

Trajna:

težina elemenata struktura (težina ograda, nosača i drugih struktura);
pritisak tla i stijena;
hidrostatski tlak.

Privremeni:

težina privremenih struktura;
opterećenja iz stacionarnih sustava i opreme;
tlak u cjevovodima;
opterećenja od pohranjenih proizvoda i materijala;
klimatske opterećenja (snijeg, holly, vjetar, itd.);
i mnogi drugi.

Pri analizu opterećenja struktura, potrebno je uzeti u obzir ukupne učinke. U nastavku je primjer izračunavanja glavnih opterećenja na najjednostavniji kat zgrade.

Učitavanje zidanja od opeke

Za računovodstvo u projiciranom dijelu zida sile, morate sažeti opterećenje:

U slučaju niske građevine, zadatak je uvelike pojednostavljen, a mnogi privremeni faktori opterećenja mogu se zanemariti tražeći određenu maržu sigurnosti u fazi projektiranja.

Međutim, u slučaju izgradnje 3 ili više katova, potrebna je pažljiva analiza na posebnim formulama, uzimajući u obzir dodavanje opterećenja iz svakog kata, kut primjene sile i još mnogo toga. U nekim slučajevima, snaga jednostavnosti postiže se pojačanjem.

Primjer izračuna opterećenja

Ovaj primjer prikazuje analizu postojećih opterećenja na jednostavnosti 1. kata. Ovdje su samo trajna opterećenja od raznih strukturni elementi Zgrade, uzimajući u obzir neravnu težinu strukture i kut primjene snaga.

Podaci o analizi izvora:

broj etaža - 4 kata;
debljina zidova cigle t \u003d 64 cm (0,64 m);
udio zida (opeka, otopina, žbuke) m \u003d 18 kn / m3 (indikator se uzima iz referentnih podataka, tablica 19<1>);
širina prozorske operacije je: SH1 \u003d 1,5 m;
visina otvora prozora - B1 \u003d 3 m;
seksi presjek od 0,64 * 1,42 m (napunjeno područje, gdje se primjenjuje težina strukturnih elemenata iznad);
visina poda vetera \u003d 4,2 m (4200 mm):
tlak se distribuira pod kutom od 45 stupnjeva.

Primjer opterećenja zida (sloj žbuke 2 cm)

NST \u003d (3-4SH1v1) (H + 0.02) myf \u003d (* 3-4 x 3 * 1.5) * (0.02 + 0.64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447mn.

Širina opterećenog područja p \u003d mokro * B1 / 2-W / 2 \u003d 3 * 4.2 / 2.0-0.64 / 2.0 \u003d 6 m

Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072mn

N \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094mn

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290mn,

uključujući H2L \u003d (1.26 + 215 * 3) * 6 \u003d 3,878mn

Vlastitu težinu jednostavnosti

Npr \u003d (0.02 + 0.64) * (1.42 + 0.08) * 3 * 1.1 * 18 \u003d 0.0588 mn

Ukupno opterećenje će biti rezultat kombinacije tih opterećenja na jednostavnosti zgrade, za izračun, opterećenja opterećenja iz zida se izvodi, od preklapanja dna 2 metra i težine projiciranog područja) ,

Shema sheme opterećenja i analize snage

Da biste izračunali jednostavnost zida od opeke, trebat će vam:

duljina poda (to je visina mjesta) (veterinara);
broj podova (CET);
debljina zida (t);
širina zida od opeke (w);
zidarski parametri (tip opeke, brand cigle, brand rješenja);

Kvadrat najjednostavniji (p)

Tablica 15.<1> Potrebno je odrediti koeficijent a (karakteristika elastičnosti). Koeficijent ovisi o vrsti, opeke i morta.
Indikator fleksibilnosti (g)

Ovisno o pokazateljima A i G, prema tablici 18<1> Morate vidjeti koeficijent savijanja f.
Pronalaženje visine komprimiranog dijela

gdje je E0 excrysisite indikator.

Pronalaženje područja komprimiranog dijela odjeljka

PSG \u003d P * (1-2 e0 / t)

Određivanje fleksibilnosti komprimiranog dijela jednostavnog

GSG \u003d mokro / teško

Definicija tablice. osamnaest<1> FSG koeficijent na temelju GSG-a i koeficijenta a.
Izračun prosječnog koeficijenta FSR-a

Fsr \u003d (f + fsg) / 2

Definicija koeficijenta ω (tablica 19<1>)

ω \u003d 1 + e / t<1,45

Izračun sile koja utječe na dio
Određivanje stabilnosti

Y \u003d kdv * fsr * r * psg * ω

KDV - dugoročni koeficijent

R - Otpornost na zidovima na kompresiju, može se definirati na tablici 2<1>, u MPA

Napuniti

Primjer izračunavanja struje zidarstva

- mokro - 3,3 m

- Cet - 2

- T - 640 mm

- W - 1300 mm

- zidarski parametri (glinena opeka izrađena plastičnim prešanjem, cement-pješčanom rješenjem, brand cigle - 100, mark rješenje - 50)

Područje (p)

N \u003d 0,64 * 1,3 \u003d 0,832

Tablica 15.<1> Odrediti koeficijent a.

Fleksibilnost (g)

R \u003d 3,3 / 0,64 \u003d 5,156

Koeficijent savijanja (tablica 18<1>).

Visina komprimiranog dijela

Tvrdi \u003d 0,64-2 * 0,045 \u003d 0,55 m

Područje komprimiranog dijela odjeljka

PSG \u003d 0,832 * (1-2x 0,045 / 0,64) \u003d 0.715

Fleksibilnost komprimiranog dijela

GSG \u003d 3,3 / 0,55 \u003d 6

fSG \u003d 0,96
Izračun fsr

FSR \u003d (0.98 + 0.96) / 2 \u003d 0.97

Stol. devetnaest<1>

ω \u003d 1 + 0.045 / 0.64 \u003d 1.07<1,45

Da bismo odredili trenutno opterećenje, moramo izračunati težinu svih strukturnih elemenata koji utječu na dizajnirani dio zgrade.

Određivanje stabilnosti

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1.07 \u003d 1,113 mn

Napuniti

Stanje je ispunjeno, čvrstoća zidanja i čvrstoća njegovih elemenata je dovoljna

Nedovoljna otpornost jednostavnosti

Što učiniti ako je izračunata otpornost tlaka tlaka nije dovoljna? U tom slučaju potrebno je ojačati zid uz pomoć pojačanja. U nastavku je primjer analize željene modernizacije strukture s nedovoljnom otpornošću kompresije.

Za praktičnost možete koristiti tablične podatke.

Dno crta predstavlja indikatore za zid, ojačani žičanom mrežom promjera 3 mm, s 3 cm 3 cm, klase B1. Pojačanje svakog trećeg retka.

Povećanje snage je oko 40%. Tipično, ova otpornost na kompresiju je dovoljna. Bolje je napraviti detaljnu analizu izračunavanjem promjene u karakteristikama čvrstoće u skladu s dizajniranom metodom strukturnog poboljšanja.

Ispod je primjer takvog izračuna.

Primjer izračunavanja amplifikacije zajedničkih

Izvorni podaci - pogledajte prethodni primjer.

visina poda je 3,3 m;
debljina stijenke - 0,640 m;
Širina zidarstva 1.300 m;
tipične karakteristike zidarstva (vrsta cigle - glinene opeke koje su napravljene pritiskom, vrsta otopine - cement s pijeskom, brand cigle - 100, mort - 50)

U tom slučaju, stanje u\u003e \u003d n se ne izvodi (1.113<1,5).

Potrebno je povećati otpornost na kompresiju i čvrstoću strukture.

Dobiti

k \u003d U1 / y \u003d 1.5 / 1,113 \u003d 1.348,

oni. Potrebno je povećati snagu strukture za 34,8%.

Jačanje pojačanog betona

Ojačanje se vrši kabelom od 0,060 m koji se određuje debljinom od 0,060 m. Vertikalne šipke 0,340 m2, stezaljke 0,0283 m2 u koracima od 0,150 m.

Dimenzije dijela pojačanog dizajna:

Sh_1 \u003d 1300 + 2 * 60 \u003d 1.42

T_1 \u003d 640 + 2 * 60 \u003d 0,76

S takvim pokazateljima, stanje u\u003e \u003d n se izvodi. Otpornost na kompresiju i čvrstoću strukture je dovoljna.

Opterećenje za jednostavnost u razini regeneracije preklapanja prvog kata, Kn	Vrijednosti, kn.
snijeg za II01	10006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,4*0,001=115,7
valjani krovni tepih-100n / m 2	1006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,1*0,001=9,1
asfalt estrih na p \u003d 15000n / m 3 debljine 15 mm	150000,0156,7423,00,51,20,001=20,9
toplinske drvne vlaknaste ploče s debljinom od 80 mm s gustoćom p \u003d 3000n / m3	30000,086,7423,00,51,20,001=22,3
Parosolacija - 50n / m 2	506,7423,00,51,2*0,001=4,7
montažne željezničke ploče - 1750N / m 2	17506,7423,00,51,1*0,001=149,2
farma w / b težina	69001,10,01=75,9
težina vijenca na zidu od opeke na p \u003d 18000n / m 3	18000((0,38+0,43)0,50,51-0,130,25)* 6,741,1*0,001=23,2
težina zidanja od opeke iznad +3.17	18000((18,03-3,17)6,74 - 2,42,13)0,511,1*0,001=857
fokusiran na vijke preklapanja (uvjetno)	1197505,690,530,001=1022
težina punjenja prozora na v n \u003d 500n / m 2	5002,42,131,1*0,001=8,3

Ukupni obračun opterećenja na jednostavnost na razini opcija. +3.17:

N \u003d 115,7 + 9,1 + 20,9 + 22,3 + 4,7 + 149,2 + 75,9 + 23,2 + 857,1 + 1022 + 8,3 \u003d 2308.4.

Može se smatrati da se zid secira na nadmorskoj visini na jednosobne elemente s položajem potpornih šarki na razini riglskih. U isto vrijeme, opterećenje iz gornjih katova se primijenjeno u sredini dijela ozbiljnosti zidova preko poda, a svi opterećenja p \u003d 119750 x 5,69 * 0,5 * 0,001 \u003d 340,7 kn u ovom katu se smatraju primijenjeni s stvarna ekscentričnost u odnosu na centar za ozbiljno.

Udaljenost od točke primjene reakcija reakcija RIGEL R na unutarnji rub zida u odsutnosti nosača koji se pričvršćuje položaj nosača, ne uzima više od trećine dubine križanja Riglel i ne više od 7 cm.

S dubinom prelaska rigleela u zidu A 3 \u003d 380 mm, i 3: 3 \u003d 380: 3 \u003d 127 mm\u003e 70 mm Prihvaćamo točku primjene tlaka za nošenje P \u003d 340,7 kn na udaljenosti od 70 mm od unutarnji rub zida.

Procijenjena visina najjednostavnijeg u donjem katu

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Za dizajn shemu jednostavnosti donjeg kata zgrade uzimamo stalak s štipanje na razini ruba temelja i šarkama potpore u razini preklapanja.

Fleksibilnost jednostavnosti 8. razreda od silikatne opeke na rješavanju Brand 25, s r \u003d 1.3MP, kada je zidano obilježje α \u003d 1000

λ \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6.31

Koeficijent uzdužnog zavoja φ \u003d 0,96, u zidovima s krutom gornjom podrškom, uzdužni zavoj u sekcijama za nošenje ne smije se uzeti u obzir (φ \u003d 1) u srednjoj trećini visine pečata, koeficijent od Uzdužno savijanje jednaka je izračunatoj vrijednosti φ \u003d 0,96. U pre-ruci visine φ laži linearno od φ \u003d 1 do izračunate vrijednosti φ \u003d 0,96

Vrijednosti koeficijenta uzdužnog savijanja u procijenjenim dijelovima jednostavnosti, na razini vrha i na dnu otvora prozora:

1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

Magnitude trenutaka savijanja u razini restrukturiranja riglela iu procijenjenim dijelovima jednostavnosti na razini vrtu i na dnu otvora prozora, knm:

M \u003d PE \u003d 340,7 * (0,51 * 0,5-0,07) \u003d 63,0

M 1 \u003d 63,0

M 11 \u003d 63,0

Veličinu normalnih sila u istim dijelovima najjednostavnijeg, kn:

N 1 \u003d 2308,4 + 0,51 * 6,74 * 0,2 * 1800 * 1.1 * 0.01 \u003d 2322.0

N 11 \u003d 2322 + (0.51 * (6.74-2.4) * 2.1 * 1800 * 1.1 + 50 * 2.1 * 2.4 * 1.1) * 0.01 \u003d 2416.8

N 111 \u003d 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1.1 * 0.01 \u003d 2471.2.

Ekscentričnost uzdužnih sila e 0 \u003d m: n:

e 0 \u003d (66.0: 2308.4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56.3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15,7: 2416,8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 \u003d 0 mmy \u003d 0,5 * h \u003d 0,5 * 510 \u003d 255mm.

Blagotvorna sposobnost erozirajuće komprimirane jednostavnosti pravokutnog poprečnog presjeka

određeno formulom:

N \u003d m g φ 1 RA * (1- ) Ω, gdjeω \u003d 1 + <=1.45,
Gdje je koeficijent uzdužnog zavoja za cijeli dio elementa pravokutnog plijep C \u003d H-2e 0, mg - koeficijent, koji uzima u obzir učinak dugoročnog rada opterećenja (procha \u003d 510mm \u003e 300 mm, uzeti 1), područje oksida ozbiljnosti.

Blagotvorna sposobnost (snagu) pečata u razini smanjenja riglela na φ \u003d 1.00, e 0 \u003d 27 mm, λ \u003d l 0: HC \u003d l 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 27) \u003d 7.1, φ C \u003d 0.936,

1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0.5 * (1 + 0.936) \u003d 0.968, ω \u003d 1 +
<1.45

N \u003d 1 * 0.968 * 1.3 * 6740 * 510 * (1-
) 1.053 \u003d 4073 kn\u003e 2308 kn

Korisna sposobnost (snagu) pečata u poglavlju 1-1 na φ \u003d 0.987, e 0 \u003d 24 mm, λ \u003d l 0: HC \u003d L 0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 24 ) \u003d 6.97, φ \u003d 0,940,

1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0.5 * (0.987 + 0,940) \u003d 0.964, ω \u003d 1 +
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
) 1.047 \u003d 2631 kn\u003e 2322 kn

Knjigovodstveni kapacitet (snagu) pečata u odjeljku II-IIPRIφ \u003d 0.970, E 0 \u003d 6 mm, λ \u003d L 0: HC \u003d L0: (H-2E 0) \u003d 3220: (510-2 * 6) \u003d 6, 47, φ \u003d 0,950,

1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0.5 * (0.970 + 0.950) \u003d 0.960, ω \u003d 1 +
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1,3 * 4340 * 510 * (1- ) 1.012 \u003d 2730 kn\u003e 2416,8 kn

Nosivost (snagu) pečata u odjeljku IIIIIV razinu ruba temelja pod središnjom kompresijom na nw \u003d 1, e 0 \u003d 0 mm,

N 111 \u003d 1 * 1 * 1,3 * 6740 * 510 \u003d 4469 kn\u003e 2471 kn

Tako Snaga najjednostavnijih je osigurana u svim dijelovima donjeg kata zgrade.

Radno pojačanje	Procijenjeni dio	Procijenjeni napori m, n mm	R a s c h e g a r a k t e r i s t i k i			Procijenjeni priključci	Usvojeni priključci
Radno pojačanje	Procijenjeni dio	Procijenjeni napori m, n mm	, mm	, mm	Klasa armature	Procijenjeni priključci	Usvojeni priključci
U donjoj zoni	U ekstremnim letovima	123,80*10					, I s \u003d 760mm 2 u dva ravna okvira
U donjoj zoni	U srednjim koristima	94,83*10					, I s \u003d 628mm 2 u dva ravna okvira
U gornjoj zoni	U drugom rasponu	52,80*10					, I s \u003d 308mm 2 u dva okvira
	U svim srednjim izlijevanje	41,73*10					, I s \u003d 226mm 2 u dva okvira
	Na podupiranju	108,38*10					, I s \u003d 628mm 2 u jednoj p-u obliku rešetke
	Na govima	94,83*10					, I s \u003d 628mm 2 u jednoj p-u obliku rešetke

Tablica 3.

Kružni krug

Križne sile, knm

U ekstremnim letovima

U srednjim koristima

Tablica 7.

Štapovi		Armatura u presjeku, mm			R a c c h y vas t n y e x a r do r i c t i c i
Štapovi		Prije litice	Penjanje	Nakon čeličnih šipki		mm. xo	Karticu. devet
U donjoj zoni Rigla	U ekstremnom prometu: podrška A.
	podrška B.
	U prosjeku, promet: podrška B.
U gornjoj Riegel zoni	Podrška u: iz ekstremnog raspona
U gornjoj Riegel zoni	iz trgovina srednjeg raspona

Procijenjeni dio	Procijenjeni napor m, kn * m	Veličine dijelova, mm	Procijenjene karakteristike	Uzdužna radna oprema klasa AIII, mm		Stvarni kapacitet ležaja, kn * m
Procijenjeni dio	Procijenjeni napor m, kn * m		R b \u003d 7,65 mPa	R s \u003d 355 mPa	Stvarno usvojen	Stvarni kapacitet ležaja, kn * m
U donjoj zoni ekstremnih raspona
U gornjoj zoni iznad nosača na rubu stupca
U donjoj zoni srednjeg raspona
U gornjoj zoni iznad nosača s rukom stupca

Uroditi

I s g i b i y u m o m e n t s, k n m

U ekstremnim letovima

U srednjim koristima

Ordinacije glavne faze trenutaka prilikom učitavanja prema 1 + 4 sheme

po veličini

M. \u003d 145,2 kg.

Naredi preraspodjele EPURA IIA

Ordinacije glavne faze trenutaka prilikom učitavanja prema shemama 1 + 5

Preraspodjela napora zbog smanjenja referentnog trenutka m po veličini

Dodatna Epira M. \u003d 89,2 kg.

Zabrinjavanje preraspodjele EPUR-a IIIA

Kružni krug

I s g i b i y u m o m e n t s, k n m

Križne sile, knm

U ekstremnim letovima

U srednjim koristima

		Uzdužne spojnice Dobiveni priključci	Cross fitings korak	Poprečna sila u mjestu razbijanja šipki, kn	Duljina lansiranja prekinutih šipki za mjesto teoretske litice, mm	Minimalna vrijednost ω \u003d 20d, mm	Usvojena vrijednost ω, mm	Udaljenost od osi potpore, mm
		Uzdužne spojnice Dobiveni priključci	Cross fitings korak	Poprečna sila u mjestu razbijanja šipki, kn		Minimalna vrijednost ω \u003d 20d, mm	Usvojena vrijednost ω, mm	Na mjesto teorijske litice (na ljestvici materijala)	Prije stvarnog mjesta litice

U donjoj zoni Rigla	U ekstremnom prometu: podrška A.
	podrška B.
	U prosjeku, promet: podrška B.
U gornjoj Riegel zoni	Podrška u: iz ekstremnog raspona
U gornjoj Riegel zoni	iz trgovina srednjeg raspona

BP1 s Rs \u003d 360 MPA, AIII s Rs \u003d 355 MPA

Na ekstremnim mjestima između osi 1-2 i 6-7

U ekstremnim okretajima

U srednjim rasponima

U srednjim dijelovima između osi 2-6

U ekstremnim okretajima

U srednjim rasponima

Štapovi		Armatura u presjeku, mm 2			Procijenjene karakteristike
Štapovi		Prije litice	penjanje	Nakon penjanja šipki		b * h 0, mm 2 * 10 -2	M \u003d r b * b * h 0 * a 0, kn * m
U donjoj zoni Rigla	U ekstremnom rasponu: podrška A.
	podrška B.
	U prosjeku: podrška B.
	podrška S.
U gornjoj Riegel zoni	Podrška u: sa strane udaljenog pljuska
	iz srednjeg raspona
	Podrška S. od oba raspona

Mjesto slomljenih šipki		Longitudinalna __ armatura__ dobiveni priključci	Cross fitings _količina_	Poprečna sila u mjestu teoretske litice šipki, Kn	Duljina lansiranja prekinutih šipki za mjesto teoretske litice, mm	Minimalna vrijednost w \u003d 20d	Usvojena vrijednost w, mm	Udaljenost od osi potpore, mm
Mjesto slomljenih šipki		Longitudinalna __ armatura__ dobiveni priključci	Cross fitings _količina_	Poprečna sila u mjestu teoretske litice šipki, Kn		Minimalna vrijednost w \u003d 20d	Usvojena vrijednost w, mm	Na mjesto teoretske litice (prema zemljištu materijala)	Prije stvarnog mjesta litice
U donjoj zoni Rigla	U ekstremnom rasponu: podrška A.
	podrška B.
	U prosjeku: podrška B.
	podrška S.
U gornjoj Riegel zoni	Podrška u: sa strane udaljenog pljuska
	iz srednjeg raspona
	Podrška S. od oba raspona