Rashladni kompresor ako 56 karakteristika. Mali rashladni strojevi. Svrha laboratorijskog rada

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije

NOVOSIBIRSKO DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE

_____________________________________________________________

DEFINICIJA KARAKTERISTIKA
RASHLADNA JEDINICA

Metodičke upute

za studente FES -a svih oblika obrazovanja

Novosibirsk
2010

UDK 621.565 (07)

Sastavili: Cand. tech. Znanosti, izv. Prof. ,

Recenzent: Dr. Znanosti, prof.

Rad je pripremljen na Zavodu za toplinsku energiju elektrane

Tehničko sveučilište, 2010

SVRHA LABORATORIJSKOG RADA

1. Praktično učvršćivanje znanja o drugom zakonu termodinamike, ciklusima, rashladnim jedinicama.

2. Upoznavanje s rashladnom jedinicom IF-56 i njezinim tehničkim karakteristikama.

3. Proučavanje i konstrukcija ciklusa hlađenja.

4. Određivanje glavnih karakteristika, rashladna jedinica.

1. TEORIJSKE OSNOVE RADA

RASHLADNA JEDINICA

1.1. Obrnuti Carnotov ciklus

Rashladna jedinica dizajnirana je za prijenos topline iz hladnog izvora u vrući. Prema Clausiusovoj formulaciji drugog zakona termodinamike, toplina ne može sama prijeći iz hladnog tijela u vruće. U rashladnom postrojenju taj se prijenos topline ne događa sam od sebe, već zbog mehaničke energije kompresora, utrošene na kompresiju para rashladnog sredstva.

Glavna karakteristika rashladne jedinice je koeficijent hlađenja, čiji se izraz dobiva iz jednadžbe prvog zakona termodinamike, napisane za obrnuti ciklus rashladne jedinice, uzimajući u obzir činjenicu da za svaki ciklus promjena unutarnja energija radnog fluida D u= 0, naime:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

gdje q 1 - toplina koja se daje toplom izvoru; q 2 - toplina uklonjena iz hladnog izvora; l – mehanički rad kompresor.

Iz (1.1) slijedi da se toplina prenosi na vrući izvor

q 1 = q 2 + l, (1.2)

a koeficijent performansi je udio topline q 2, preneseno iz hladnog izvora u vruće, po jedinici utrošenog rada kompresora

(1.3)

Maksimalna vrijednost koeficijenta učinka za zadani temperaturni raspon između T vruće planine i T hladni izvor topline ima obrnuti Carnotov ciklus (slika 1.1),

Riža. 1.1. Obrnuti Carnotov ciklus

za koje je dovedena toplina na t 2 = konst od hladnog izvora do radne tekućine:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)

a toplina ispuštena pri t 1 = konst od radne tekućine do izvora hladnoće:

q 1 = T jedan · ( s 2 – s 3) = T 1 DS, (1,5)

U obrnutom Carnotovom ciklusu: 1-2 - adijabatska kompresija radne tekućine, zbog čega se temperatura radne tekućine T 2 dobiva višu temperaturu T vruće proljeće planine; 2-3 - izotermno uklanjanje topline q 1 od radne tekućine do vrućeg izvora; 3-4 - adijabatsko širenje radne tekućine; 4-1 - izotermičko opskrba toplinom q 2 iz hladnog izvora u radnu tekućinu. Uzimajući u obzir relacije (1.4) i (1.5), jednadžba (1.3) za koeficijent hlađenja obrnutog Carnotovog ciklusa može se predstaviti kao:

Što je veća vrijednost e, to je rashladni ciklus učinkovitiji i manje rada l potrebne za prijenos topline q 2 od hladnog izvora do vrućeg.

1.2. Ciklus rashladne jedinice za kompresiju pare

Izotermičko opskrbljivanje i uklanjanje topline u rashladnoj jedinici moguće je ako je rashladno sredstvo tekućina niskog ključanja, čije je vrelište pri atmosferskom tlaku t 0 £ 0 oC, a pri negativnim temperaturama ključanja tlak vrenja str 0 mora biti više od atmosferskog kako bi se spriječilo curenje zraka u isparivač. niski tlakovi kompresije omogućuju proizvodnju lakih kompresora i drugih elemenata rashladne jedinice. Uz značajnu latentnu toplinu isparavanja r poželjne su male specifične količine v, što omogućuje smanjenje veličine kompresora.

Dobro rashladno sredstvo je amonijak NH3 (na vrelištu) t k = 20 ° C, tlak zasićenja str k = 8,57 bar i at t 0 = -34 oS, str 0 = 0,98 bara). Njegova latentna toplina isparavanja veća je od zagrijavanja drugih rashladnih sredstava, ali su joj nedostaci toksičnost i korozivnost prema obojenim metalima, pa se amonijak ne koristi u rashladnim jedinicama za kućanstvo. Metil klorid (CH3CL) i etan (C2H6) dobra su rashladna sredstva; anhidrid sumpora (SO2) ne koristi se zbog visoke toksičnosti.

Freoni - derivati fluoroklorida najjednostavnijih ugljikovodika (uglavnom metana) - naširoko se koriste kao rashladna sredstva. Posebna svojstva freona su njihova kemijska otpornost, netoksičnost, nedostatak interakcije s građevinski materijal na t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие termofizičke karakteristike molekulska masa m = 120,92; vrelište pri atmosferskom tlaku str 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; kritični parametri R12: str cr = 41,32 bara; t cr = 111,8 ° C; v cr = 1,78 × 10-3 m3 / kg; adijabatski eksponent k = 1,14.

Proizvodnja freona-12, kao tvari koja oštećuje ozonski omotač, zabranjena je u Rusiji 2000. godine, dopuštena je samo uporaba R12 koja je već proizvedena ili izvučena iz opreme.

2. rad rashladne jedinice IF-56

2.1. rashladna jedinica

Jedinica IF-56 projektirana je za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1).

Ventilator "href =" / text / category / ventilyator / "rel =" bookmark "> ventilator; 4 - prijemnik; 5 - kondenzator;

6 - sušač filtera; 7 - leptir za gas; 8 - isparivač; 9 - rashladna komora

Riža. 2.2. Ciklus hlađenja

U procesu prigušivanja tekućeg freona u leptiru 7 (proces 4-5 inča ph dijagram), djelomično isparava, dok se glavno isparavanje freona događa u isparivaču 8 zbog topline uzete iz zraka u rashladnoj komori (izobarno-izotermički postupak 5-6 at str 0 = konst i t 0 = konst). Pregrijana para s temperaturom ulazi u kompresor 1, gdje se komprimira od tlaka str 0 do pritiska str K (politropski, valjana kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 također prikazuje teorijsku, adijabatsku kompresiju 1-2A na s 1 = konst..gif "width =" 16 "height =" 25 "> (proces 4 * -4). Tekući freon struji u prijemnik 5, odakle teče kroz sušač filtra 6 do leptira za gas 7.

Tehnički podaci

Isparivač 8 sastoji se od rebrastih baterija - konvektora. Baterije su opremljene prigušnicom 7 s termostatskim ventilom. 4 kondenzatora s prisilnim zračnim hlađenjem, kapacitet ventilatora V. B = 0,61 m3 / s.

Na sl. 2.3 prikazuje stvarni ciklus rashladne jedinice za kompresiju pare, izgrađene prema rezultatima njezinih ispitivanja: 1-2a - adijabatska (teoretska) kompresija para rashladnog sredstva; 1-2d - stvarna kompresija u kompresoru; 2d -3 - izobarsko hlađenje para do
temperatura kondenzacije t DO; 3-4 *-izobarno-izotermička kondenzacija para rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4 * -4 - prekomjerno hlađenje kondenzata;
4-5 - prigušivanje ( h 5 = h 4), uslijed čega tekuće rashladno sredstvo djelomično isparava; 5-6 - izobarno-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6-1 - izobarična pregrijavanja suhe zasićene pare (točka 6, NS= 1) na temperaturu t 1.

Riža. 2.3. Ciklus hlađenja u ph-grafikon

2.2. karakteristike izvedbe

Glavne radne karakteristike rashladne jedinice su rashladni kapacitet P, Potrošnja energije N, potrošnja rashladnog sredstva G i specifični rashladni kapacitet q... Kapacitet hlađenja određen je formulom, kW:

P = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

gdje G- potrošnja rashladnog sredstva, kg / s; h 1 - entalpija pare na izlazu iz isparivača, kJ / kg; h 4 - entalpija tekućeg rashladnog sredstva prije prigušnice, kJ / kg; q = h 1 – h 4 - specifični rashladni kapacitet, kJ / kg.

Specifično volumetrijski kapacitet hlađenja, kJ / m3:

q v = q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Ovdje v 1 - specifični volumen pare na izlazu iz isparivača, m3 / kg.

Brzina protoka rashladnog sredstva se nalazi po formuli, kg / s:

G = P DO/( h 2D - h 4), (2.3)

P = c’popodneV. U( t U 2 - t U 1). (2.4)

Ovdje V. V = 0,61 m3 / s - kapacitet ventilatora koji hladi kondenzator; t U 1, t V2 - temperatura zraka na ulazu i izlazu iz kondenzatora, ºS; c’popodne- prosječni volumetrijski izobarni toplinski kapacitet zraka, kJ / (m3 K):

c’popodne = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

gdje (μ v 0) = 22,4 m3 / kmol - volumen kilograma mola zraka u normalnim uvjetima fizičkim uvjetima; (μ cpm) Je li prosječni izobarni molarni toplinski kapacitet zraka, koji je određen empirijskom formulom, kJ / (kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4 ( t B1 + t U 2). (2,6)

Teorijska snaga adijabatske kompresije para rashladnog sredstva u procesu 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relativni adijabatski i stvarni rashladni kapaciteti:

k A = P/N ALI; (2,8)

k = P/N, (2.9)

koja predstavlja toplinu prenesenu iz hladnog izvora u vrući, po jedinici teoretske snage (adijabatska) i stvarne (električna snaga pogona kompresora). Koeficijent izvedbe ima isto fizičko značenje i određuje se formulom:

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Ispitivanje hladnjakom

Nakon pokretanja rashladne jedinice potrebno je pričekati uspostavu stacionarnog načina rada ( t 1 = konst, t 2D = const), zatim izmjerite sva očitanja instrumenata i unesite ih u mjernu tablicu 3.1, na temelju čijih rezultata izgradite ciklus rashladne jedinice u ph- i ts-koordinate pomoću dijagrama pare za Freon-12, prikazanog na Sl. 2.2. Izračun glavnih karakteristika rashladne jedinice izveden je u tablici. 3.2. Temperatura isparavanja t 0 i kondenzacija t K se nalazi ovisno o pritiscima str 0 i str K prema tablici. 3.3. Apsolutni pritisci str 0 i str K je određeno formulama, bar:

str 0 = B/750 + 0,981str 0M, (3.1)

str K = B/750 + 0,981str KM, (3,2)

gdje U – Atmosferski pritisak na barometru, mm. rt. Čl.; str 0M - višak tlaka isparavanja prema manometru, ati; str KM - nadtlak kondenzacije prema manometru, ati.

Tablica 3.1

Rezultati mjerenja

Količina	Dimenzija	Značenje	Bilješka
Tlak isparavanja, str 0M			pomoću manometra
Kondenzacijski tlak, str KM			pomoću manometra
Temperatura u odjeljku hladnjaka, t HC			termoelement 1
Temperatura pare rashladnog sredstva ispred kompresora, t 1			termoelement 3
Temperatura pare rashladnog sredstva nakon kompresora, t 2D			termoelement 4
Temperatura kondenzata nakon kondenzatora, t 4			termoelement 5
Temperatura zraka nakon kondenzatora, t U 2			termoelement 6
Temperatura zraka ispred kondenzatora, t U 1			termoelement 7
Snaga pogona kompresora, N			vatmetrom
Tlak isparavanja, str 0			po formuli (3.1)
Temperatura isparavanja, t 0			prema tablici (3.3)
Kondenzacijski tlak, str DO			formulom (3.2)
Temperatura kondenzacije, t DO			prema tablici 3.3
Entalpija pare rashladnog sredstva ispred kompresora, h 1 = f(str 0, t 1)			na ph-grafikon
Entalpija para rashladnog sredstva nakon kompresora, h 2D = f(str DO, t 2D)			na ph-grafikon
Entalpija pare rashladnog sredstva nakon adijabatske kompresije, h 2A			na ph- dijagram
Entalpija kondenzata nakon kondenzatora, h 4 = f(t 4)			na ph- dijagram
Specifična količina pare ispred kompresora, v 1=f(str 0, t 1)			na ph-grafikon
Protok zraka kondenzatora V. U			Prema putovnici ventilator

Tablica 3.2

Proračun glavnih karakteristika rashladne jedinice

Količina	Dimenzija		Značenje
Prosječni molarni toplinski kapacitet zraka, (m spopodne)	kJ / (kmol × K)	29,1 + 5,6 × 10-4 ( t B1 + t AT 2)
Volumetrijski toplinski kapacitet zraka, s¢ strm	kJ / (m3 × K)	(m k.č m) / 22,4
c¢ str m V. U( t U 2 - t IN 1)
Potrošnja rashladnog sredstva G		P TO / ( h 2D - h 4)
Specifični rashladni kapacitet, q		h 1 – h 4
Kapacitet hlađenja, P		Gq
Specifični volumetrijski rashladni kapacitet, qV		P / v 1
Adijabatska moć, N a		G(h 2A - h 1)
Relativni adijabatski rashladni kapacitet, DO ALI		P / N ALI
Relativni stvarni rashladni kapacitet, DO		P / N
Koeficijent hlađenja, npr		q / (h 2D - h 1)

Tablica 3.3

Tlak zasićenja freon-12 (CF2 Cl2 - difluorodiklorometan)

1. Shema i opis rashladne jedinice.

2. Tablice mjerenja i proračuna.

3. Izvršen zadatak.

Zadatak

1. Izgradite ciklus rashladne jedinice u ph-gram (slika A.1).

2. Napravite stol. 3.4 pomoću ph-grafikon.

Tablica 3.4

Početni podaci za izgradnju ciklusa rashladne jedinice uts -koordinate

2. Ugradite ciklus rashladne jedinice u ts-grafikon (slika A.2).

3. Odredite vrijednost koeficijenta performansi obrnutog Carnotovog ciklusa koristeći formulu (1.6) za T 1 = T To i T 2 = T 0 i usporedite ga s koeficijentom performansi stvarne instalacije.

KNJIŽEVNOST

1. Sharov, Yu.I. Usporedba ciklusa rashladnih jedinica na alternativnim rashladnim sredstvima // Energetika i teploenergetika. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Izdanje. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V.A. Tehnička termodinamika /,. - M.: Energiya, 1974.- 447 str.

3. Vargaftik, N. B. Referenca za termofizička svojstva plinovi i tekućine /. - M.: Znanost, 1972.- 720 str.

4. Andrjuščenko, A. I. Osnovi tehničke termodinamike stvarnih procesa /. - M.: Viša škola, 1975.

Jedinica IF-56 dizajnirana je za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1). Glavni elementi su: freonski klipni kompresor 1, zračno hlađeni kondenzator 4, leptir 7, isparivačke baterije 8, sušilica filtera 6 napunjena sredstvom za sušenje-silika gel, prijemnik 5 za skupljanje kondenzata, ventilator 3 i elektromotor 2.

Riža. 2.1. Dijagram rashladne jedinice IF-56:

Tehnički podaci

Marka kompresora
Broj cilindara
Zapremina opisana klipovima, m3 / h
Sredstvo za hlađenje
Kapacitet hlađenja, kW
pri t0 = -15 ° S: tk = 30 ° S
pri t0 = +5 ° S tk = 35 ° S
Snaga elektromotora, kW
Vanjska površina kondenzatora, m2
Vanjska površina isparivača, m2

Isparivač 8 sastoji se od dvije rebraste baterije - konvektora. baterije su opremljene sa 7 leptira za gas s termostatskim ventilom. 4 kondenzatora s prisilnim zračnim hlađenjem, kapacitet ventilatora

VB = 0,61 m3 / s.

Na sl. 2.2 i 2.3 prikazuju stvarni ciklus rashladne jedinice za kompresiju pare, izgrađene prema rezultatima njezinih ispitivanja: 1 - 2a - adijabatsko (teoretsko) sabijanje para rashladnog sredstva; 1 - 2d - stvarna kompresija u kompresoru; 2e - 3 - izobarno hlađenje para do

temperatura kondenzacije tk; 3 - 4 * - izobarno -izotermička kondenzacija para rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4 * - 4 - prekomjerno hlađenje kondenzata;

4 - 5 - prigušivanje (h5 = h4), zbog čega tekuće rashladno sredstvo djelomično isparava; 5 - 6 - izobarno -izotermičko isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6 - 1 - izobarna pregrijavanja suhe zasićene pare (točka 6, x = 1) na temperaturu t1.

Rashladna jedinica

Jedinica IF-56 projektirana je za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1).

Riža. 2.1. Rashladna jedinica IF-56

1 - kompresor; 2 - elektromotor; 3 - ventilator; 4 - prijemnik; 5 - kondenzator;

6 - sušač filtera; 7 - leptir za gas; 8 - isparivač; 9 - rashladna komora

Riža. 2.2. Ciklus hlađenja

U procesu prigušivanja tekućeg freona u leptiru 7 (proces 4-5 inča ph dijagram), djelomično isparava, dok se glavno isparavanje freona događa u isparivaču 8 zbog topline uzete iz zraka u rashladnoj komori (izobarno-izotermički postupak 5-6 at str 0 = konst i t 0 = konst). Pregrijana para s temperaturom ulazi u kompresor 1, gdje se komprimira od tlaka str 0 do pritiska str K (politropski, valjana kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 također prikazuje teorijsku, adijabatsku kompresiju od 1-2 A at s 1 = konst... U kondenzatoru se 4 pare freona hlade do temperature kondenzacije (postupak 2d-3), zatim se kondenziraju (izobarno-izotermički postupak 3-4 * pri str K = konst i t K = konst... U tom se slučaju tekući freon prehladi na temperaturu (postupak 4 * -4). Tekući freon otječe u prijemnik 5, odakle kroz filter za sušenje 6 teče do leptira za gas 7.

Tehnički podaci

Na sl. 2.3 prikazuje stvarni ciklus rashladne jedinice za kompresiju pare, izgrađene prema rezultatima njezinih ispitivanja: 1-2a - adijabatska (teoretska) kompresija para rashladnog sredstva; 1-2d - stvarna kompresija u kompresoru; 2d -3 - izobarsko hlađenje para do
temperatura kondenzacije t DO; 3-4 *-izobarno-izotermička kondenzacija para rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4 * -4 - prehlađivanje kondenzata;
4-5 - prigušivanje ( h 5 = h 4), uslijed čega tekuće rashladno sredstvo djelomično isparava; 5-6 - izobarno-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6-1 - izobarična pregrijavanja suhe zasićene pare (točka 6, NS= 1) na temperaturu t 1 .

Riža. 2.3. Ciklus hlađenja u ph-grafikon

Karakteristike izvedbe

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Specifično volumetrijski rashladni kapacitet, kJ / m 3:

q v = q / v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)

Ovdje v 1 - specifični volumen pare na izlazu iz isparivača, m 3 / kg.

Brzina protoka rashladnog sredstva se nalazi po formuli, kg / s:

G = P TO /( h 2D - h 4), (2.3)

P = c’popodne V IN ( t U 2 - t U 1). (2.4)

Ovdje V. V = 0,61 m 3 / s - kapacitet ventilatora koji hladi kondenzator; t U 1, t V2 - temperatura zraka na ulazu i izlazu iz kondenzatora, ºS; c’popodne- prosječni volumetrijski izobarni toplinski kapacitet zraka, kJ / (m 3 K):

c’popodne = (μ c popodne)/(μ v 0), (2.5)

gdje (μ v 0) = 22,4 m 3 / kmol - volumen kilograma mola zraka u normalnim fizičkim uvjetima; (μ c popodne) Je li prosječni izobarni molarni toplinski kapacitet zraka, koji je određen empirijskom formulom, kJ / (kmol K):

(μ c popodne) = 29,1 + 5,6 · 10 -4 ( t B1 + t U 2). (2,6)

Teorijska snaga adijabatske kompresije para rashladnog sredstva u procesu 1-2 A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relativni adijabatski i stvarni rashladni kapaciteti:

k A = P/N ALI; (2,8)

k = P/N, (2.9)

predstavlja toplinu koja se prenosi iz hladnog izvora u vrući, po jedinici teoretske snage (adijabatska) i stvarne (električna snaga pogona kompresora). Koeficijent izvedbe ima isto fizičko značenje i određen je formulom.

Vrsta kompresora:

klip za hlađenje, bez izravnog protoka, jednostepeni, kutija za punjenje, okomita.

Dizajniran za rad u stacionarnim i transportnim rashladnim jedinicama.

Tehničke specifikacije , ,

Parametar	Značenje
Kapacitet hlađenja, kW (kcal / h)	12,5 (10750)
Freon	R12-22
Hod klipa, mm	50
Promjer cilindra, mm	67,5
Broj cilindara, kom	2
Učestalost rotacije radilice, s -1	24
Zapremina opisana klipovima, m 3 / h	31
Unutarnji promjer spojenih usisnih cjevovoda, ne manji od, mm	25
Unutarnji promjer spojenih odvodnih cjevovoda, ne manji, mm	25
Ukupne dimenzije, mm	368324390
Neto težina, kg	47

Karakteristike i opis kompresora ...

Promjer cilindra - 67,5 mm
Hod klipa je 50 mm.
Broj cilindara je 2.
Nazivna brzina vratila - 24s -1 (1440 o / min).
Kompresor može raditi pri brzini vrtnje vratila s-1 (1650 o / min).
Opisani volumen klipa, m3 / h - 32,8 (pri n = 24 s -1). 37,5 (pri n = 27,5 s-1).
Vrsta pogona je preko mjenjača s klinastim remenom ili spojke.

Sredstva za hlađenje:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

Kompresori se mogu popraviti i zahtijevaju periodično održavanje:

Održavanje nakon 500 sati; 2000 h, sa zamjenom ulja i čišćenjem plinskog filtera;
- Održavanje nakon 3750 h:
- tekući popravci nakon 7600 sati;
- srednja, popravak nakon 22500 sati;
- remont nakon 45.000 h.

U procesu proizvodnje kompresora, dizajn njihovih jedinica i dijelova stalno se poboljšava. Stoga se u isporučenom kompresoru pojedini dijelovi i sklopovi mogu neznatno razlikovati od onih opisanih u putovnici.

Princip rada kompresora je sljedeći:

kada se radilica okreće, klipovi se vraćaju
translacijsko gibanje. Kad se klip pomakne prema dolje u prostoru koji tvore cilindar i ploča ventila, stvara se vakuum, ploče usisnog ventila se savijaju, otvarajući rupe u ploči ventila kroz koje pare rashladnog sredstva prolaze u cilindar. Punjenje parama rashladnog sredstva nastavlja se sve dok klip ne dosegne svoj donji položaj. Pokret klipa prema gore zatvara usisne ventile. Tlak u cilindrima će se povećati. Čim tlak u cilindru bude veći od tlaka u ispusnom vodu, ispusni ventili otvorit će rupe u 'ploči ventila' za prolaz para rashladnog sredstva u komoru za ispuštanje. Kad je dosegao gornji položaj, klip će se početi spuštati, ispusni ventili će se zatvoriti i u cilindru će ponovno biti vakuum. Zatim se ciklus ponavlja. Radilica kompresora (slika 1) je od lijevanog željeza s osloncem za ležajeve radilice na krajevima. S jedne strane poklopca radilice nalazi se grafitna uljna brtva, s druge strane kućište radilice je zatvoreno poklopcem u kojem se nalazi kreker koji služi kao graničnik radilice. Kućište radilice ima dva čepa, od kojih se jedan koristi za punjenje kompresora uljem, a drugi za ispuštanje ulja. Na bočnoj stjenci kućišta radilice nalazi se kontrolno staklo za nadzor razine ulja u kompresoru. Prirubnica u gornjem dijelu kućišta radilice namijenjena je za pričvršćivanje bloka cilindra na nju. Blok cilindra kombinira dva cilindra u jedan lijev od lijevanog željeza, koji ima dvije prirubnice: gornju za pričvršćivanje ploče ventila s poklopcem bloka i donju za pričvršćivanje na kućište radilice. Kako bi se kompresor i sustav zaštitili od začepljenja, u usisnu šupljinu jedinice ugrađen je filter. Kako bi se osigurao povrat ulja nakupljenog u usisnoj šupljini, predviđen je čep s otvorom koji povezuje usisnu šupljinu bloka s kućištem radilice. Klipnjača-klipna skupina sastoji se od klipa, klipnjače, prst. brtveni i strugači za ulje prstenovi. Ploča ventila ugrađena je u gornji dio kompresora između blokova cilindara i glave motora, a sastoji se od ploče ventila, ploča za usisne i ispusne ventile, sjedala usisnih ventila, opruga, čahura i vodilica za ispusne ventile. Ploča ventila ima uklonjiva sjedala usisnih ventila u obliku ploča od kaljenog čelika s po dva izdužena utora. Utori su zatvoreni čeličnim opružnim pločama koje se nalaze u utorima ploče ventila. Sedla i ploča učvršćeni su iglama. Ploče ispusnih ventila su čelične, okrugle, smještene u prstenastim utorima ploče, koji su sjedišta ventila. Kako bi se spriječilo bočno pomicanje, tijekom rada ploče su centrirane s utisnutim vodilicama, čije su noge naslonjene na dno prstenastog utora ploče ventila. Odozgo se ploče oprugama pritiskaju na ploču ventila općom šipkom koja je pričvršćena čahurama na ploču. U šipku su učvršćena 4 prsta, na kojima se nalaze čahure koje ograničavaju podizanje ispusnih ventila. Žbuke su pritisnute oprugama usmerene prema ventilima. Opruge odbojnika ne rade u normalnim uvjetima; Oni služe za zaštitu ventila od loma tijekom hidrauličkih udara u slučaju ulaska tekućeg rashladnog sredstva ili viška ulja u cilindre. Ploča ventila je unutarnjom pregradom glave motora podijeljena na usisnu i ispusnu šupljinu. U gornjem, krajnjem položaju klipa između ploče ventila i dna klipa nalazi se razmak od 0,2 ... 0,17 mm, koji se naziva linearni mrtvi prostor. Uljna brtva brtvi vanjski pogonski kraj radilice. Vrsta kutije za punjenje - samonivelirajući grafit. Zaporni ventili - usisni i ispusni, koriste se za povezivanje kompresora sa sustavom rashladnog sredstva. Na tijelo zapornog ventila pričvršćen je kutni ili ravni okov, kao i spoj ili t-spoj za spajanje uređaja. Kad se vreteno okreće u smjeru kazaljke na satu, zatvara glavni prolaz kroz ventil u sustav s kalemom u krajnjem položaju i otvara prolaz do armature. Kad se vreteno okreće u smjeru suprotnom od kazaljke na satu, u krajnjem položaju, zatvara se konusom, prolaz do armature i potpuno otvara glavni prolaz kroz ventil prema sustavu i zatvara prolaz do t -račve. U međupoložajima, prolaz je otvoren i prema sustavu i prema T -u. Pokretni dijelovi kompresora podmazuju se raspršivanjem. Podmazivanje žljebova klipnjače radilice odvija se kroz izbušene nagnute kanale u gornjem dijelu donje glave klipnjače. Gornja glava klipnjače podmazana je uljem koje teče s unutarnje strane dna, klipa i pada u izbušenu rupu gornje glave klipnjače. Kako bi se smanjio prijenos ulja iz kućišta radilice, ulje je uklonjivi prsten na klipu koji ispušta dio ulja iz stijenki cilindra natrag u kućište radilice.

Količina ulja za punjenje: 1,7 + - 0,1 kg.

Učinci hlađenja i učinkovita snaga, pogledajte tablicu:

Parametri	R12		R22	R142
Parametri	n = 24 s-¹	n = 24 s-¹	n = 27,5 s-¹	n = 24 s-¹
Kapacitet hlađenja, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Učinkovita snaga, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Napomene: 1. Podaci su dati za sljedeći režim: vrelište - minus 15 ° C; temperatura kondenzacije - 30 ° C; temperatura usisavanja - 20 ° C; temperatura tekućine ispred leptira za gas 30 ° C - za freone R12, R22; vrelište - 5 ° S; temperatura kondenzacije - 60 S; temperatura usisa - 20 ° S: temperatura tekućine ispred uređaja za prigušivanje - 60 ° C - za freon 142;

Dopušteno je odstupanje od nominalnih vrijednosti rashladnog kapaciteta i efektivne snage unutar ± 7%.

Razlika između tlaka ispuštanja i usisavanja ne smije prelaziti 1,7 MPa (17 kgf / s * 1), a omjer tlaka ispuštanja i tlaka usisavanja ne smije biti veći od 1,2.

Temperatura pražnjenja ne smije prelaziti 160 ° C za R22 i 140 ° C za R12 i R142.

Projektirani tlak 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Kompresori moraju održavati nepropusnost pri ispitivanju s nadtlakom od 1,80 mPa (1,8 kgf.cm2).