ความสัมพันธ์ระหว่างหัวของศีรษะและการคำนวณการคำนวณ "การระบุตัวบ่งชี้จำนวนและคุณภาพของทรัพยากรสาธารณูปโภคในความเป็นจริงสมัยใหม่ของที่อยู่อาศัยและบริการชุมชน การคำนวณแรงดันไหลเวียนของปั๊ม
Q [KW] \u003d Q [GCAL] * 1160; การแปลของโหลดจาก GKAL เป็น KW
g [m3 / hour] \u003d Q [kw] * 0.86 / δต.; ที่ไหนδต. - ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างการป้อนและย้อนกลับ
ตัวอย่าง:
อุณหภูมิฟีดจากเครือข่ายความร้อน T1 - 110˚ จาก
อุณหภูมิไหลจากเครือข่ายความร้อน T2 - 70˚ จาก
การบริโภคของวงจรความร้อน G \u003d (0.45 * 1160) * 0.86 / (110-70) \u003d 11,22m3 / ชั่วโมง
แต่สำหรับรูปร่างที่ให้ความร้อนด้วยตารางอุณหภูมิ 95/70 การไหลจะแตกต่างกันอย่างสมบูรณ์: \u003d (0.45 * 1160) * 0.86 / (95-70) \u003d 17,95m3 / ชั่วโมง
จากที่นี่เราสามารถสรุปได้: ความดันอุณหภูมิที่เล็กลง (ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างการให้อาหารและการส่งคืน) ยิ่งอัตราการไหลของสารหล่อเย็นมากขึ้น
การเลือกปั๊มหมุนเวียน
เมื่อเลือกปั๊มหมุนเวียนของระบบทำความร้อน DHW การระบายอากาศคุณต้องรู้ลักษณะของระบบ: การบริโภคสารหล่อเย็น
ซึ่งเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อให้แน่ใจว่าทนต่อระบบไฮดรอลิกของระบบ
การบริโภคสารหล่อเย็น:
g [m3 / hour] \u003d Q [kw] * 0.86 / δต.; ที่ไหนδต. - ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างการป้อนและย้อนกลับ;
เกี่ยวกับไฮดรอลิก ความต้านทานของระบบจะต้องให้ผู้เชี่ยวชาญที่คำนวณระบบเอง
ตัวอย่างเช่น:
เราพิจารณาระบบทำความร้อนที่มีตารางอุณหภูมิ 95˚ จาก / 70˚ ด้วยและโหลด 520 กิโลวัตต์
g [m3 / hour] \u003d 520 * 0.86/25 \u003d 17.89 m3 / ชั่วโมง~ 18 m3 / ชั่วโมง;
ความต้านทานของระบบทำความร้อนคือξ \u003d 5 เมตร ;
ในกรณีของระบบทำความร้อนอิสระควรเข้าใจว่าความต้านทานของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนจะถูกเพิ่มเข้าไปในความต้านทานนี้ 5 เมตร ในการทำเช่นนี้คุณต้องเห็นการคำนวณ ตัวอย่างเช่นให้ค่านี้อยู่ที่ 3 เมตร ดังนั้นความต้านทานการสรุปของระบบจะได้รับ: 5 + 3 \u003d 8 เมตร
ตอนนี้เป็นไปได้ที่จะรับ ปั๊มหมุนเวียนกับการบริโภค 18m3 / ชั่วโมงและความดัน 8 เมตร.
ตัวอย่างเช่นนี่คือ:
ในกรณีนี้ปั๊มจะถูกเลือกด้วยสต็อกขนาดใหญ่จะช่วยให้คุณสามารถให้จุดทำงานได้การบริโภค / หัวในความเร็วแรกของการทำงานของพวกเขา หากด้วยเหตุผลใดก็ตามความดันนี้จะไม่เพียงพอปั๊มเป็นไปได้ที่จะ "โอเวอร์คล็อก" ถึง 13 เมตรในความเร็วที่สาม ตัวเลือกที่ดีที่สุด ตัวเลือกถือเป็นปั๊มที่รองรับจุดปฏิบัติการในความเร็วที่สอง
นอกจากนี้ยังเป็นไปได้แทนที่จะเป็นปั๊มธรรมดาที่มีความเร็วสามหรือหนึ่งความเร็วในการใส่ปั๊มด้วยตัวแปลงความถี่ในตัวเช่น:
แน่นอนว่าปั๊มรุ่นนี้เป็นที่นิยมมากที่สุดเพราะจะช่วยให้มีความยืดหยุ่นมากที่สุดในการปรับจุดทำงาน ข้อเสียเปรียบเพียงอย่างเดียวคือค่าใช้จ่าย
นอกจากนี้ยังจำเป็นต้องจำไว้ว่าสำหรับการไหลเวียนของระบบทำความร้อนมีความจำเป็นต้องให้กับสองปั๊มที่บังคับ (หลัก / สำรอง) และสำหรับการไหลเวียนของสาย DHW มันค่อนข้างเป็นไปได้ที่จะใส่
ลงทะเบียนระบบ การเลือกปั๊มปั๊มปั๊ม
เห็นได้ชัดว่าปั๊มฟีดจำเป็นเฉพาะในกรณีของการใช้ระบบอิสระโดยเฉพาะความร้อนโดยเฉพาะที่ความร้อนและรูปร่างอุ่น
คั่นด้วยเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน ระบบความปลอดภัยนั้นจำเป็นต้องรักษาความดันคงที่ในรูปทรงรองในกรณีที่มีการรั่วไหลที่เป็นไปได้
ในระบบทำความร้อนรวมทั้งเติมเต็มระบบ ระบบฟูมเองประกอบด้วยบริการกดวาล์วที่เคร่งขรึมถังขยายตัว
ปั๊มฟีดถูกตั้งค่าเฉพาะในกรณีที่แรงดันของสารหล่อเย็นไม่เพียงพอที่จะเติมเต็มระบบ (ไม่อนุญาตให้ piezometer)
ตัวอย่าง:
ความดันของสารหล่อเย็นย้อนกลับจากเครือข่ายความร้อน P2 \u003d 3 ATM
การสร้างความสูงโดยคำนึงถึงสิ่งเหล่านั้น ใต้ดิน \u003d 40 เมตร
3atm \u003d 30 เมตร;
ความสูงที่ต้องการ \u003d 40 เมตร + 5 เมตร (บนเสา) \u003d 45 เมตร;
การขาดแคลนแรงดัน \u003d 45 เมตร - 30 เมตร \u003d 15 เมตร \u003d 1.5 ATM
ความดันของปั๊มฟีดมีความชัดเจนควรเป็น 1.5 บรรยากาศ
วิธีการตรวจสอบการไหล? อัตราการไหลของปั๊มถูกนำมาใช้ในปริมาณ 20% ของปริมาณของระบบทำความร้อน
หลักการการทำงานของระบบฟีดคือต่อไป
บริการกด (อุปกรณ์สำหรับวัดความดันด้วยเอาต์พุตรีเลย์) วัดการอ้างอิงของสารหล่อเย็นย้อนกลับในระบบทำความร้อนและมี
การกำหนดค่าล่วงหน้า สำหรับตัวอย่างนี้การตั้งค่านี้ควรอยู่ที่ประมาณ 4.2 บรรยากาศที่มี Hysteresis 0.3
เมื่อความดันลดลงในการย้อนกลับของระบบทำความร้อนถึง 4.2 ATM บริการกดปิดกลุ่มที่ติดต่อ ดังนั้นจึงประกอบด้วยความตึงเครียดใน Solenoyad
วาล์ว (เปิด) และปั๊มฟีด (รวม)
ผู้ให้บริการเชื้อเพลิงให้มาจนกว่าความดันจะเพิ่มขึ้นเป็นค่า 4.2 ATM + 0.3 \u003d 4.5 บรรยากาศ
การคำนวณวาล์วควบคุมเพื่อ cavitation
ในการกระจายความดันที่ใช้แล้วทิ้งระหว่างองค์ประกอบของจุดความร้อนมีความจำเป็นต้องคำนึงถึงความเป็นไปได้ของกระบวนการ cavitation ภายในร่างกาย
วาล์วที่จะทำลายมันเมื่อเวลาผ่านไป
แรงดันลดลงสูงสุดที่อนุญาตในวาล์วสามารถกำหนดได้โดยสูตร:
δPสูงสุด \u003d z * (P1 - PS); บาร์
สถานที่: Z เป็นค่าสัมประสิทธิ์ของจุดเริ่มต้นของ cavitation ตีพิมพ์ในไดเรกทอรีทางเทคนิคในการเลือกอุปกรณ์ ผู้ผลิตอุปกรณ์แต่ละรายเป็นของตัวเอง แต่ค่าเฉลี่ยมักจะอยู่ในช่วง 0.45-06
P1 - ความดันด้านหน้าของวาล์วบาร์
PS - ความดันความดันของไอน้ำที่อุณหภูมิที่กำหนดของสารหล่อเย็น, บาร์,
ถึงเงียบขรึมกำหนดโดยตาราง:
หาก Drop แรงดันที่คำนวณได้ใช้เพื่อเลือก KVS Valve ไม่มีอีกต่อไป
δPสูงสุดcavitation จะไม่เกิดขึ้น
ตัวอย่าง:
pressureper valve p1 \u003d 5 บาร์;
อุณหภูมิของน้ำหล่อเย็น t1 \u003d 140c;
Z วาล์วผ่านแคตตาล็อก \u003d 0.5
ตามตารางสำหรับอุณหภูมิของสารหล่อเย็นใน 140c เรากำหนด ps \u003d 2.69
แรงดันสูงสุดที่อนุญาตให้ลดลงบนวาล์วจะเป็น:
δPสูงสุด \u003d 0.5 * (5 - 2.69) \u003d 1,155 บาร์
มากกว่าหยดนี้เป็นไปไม่ได้ที่จะสูญเสียในวาล์ว - cavitation จะเริ่มขึ้น
แต่ถ้าอุณหภูมิของสารหล่อเย็นจะต่ำกว่า 115C ซึ่งมีค่าประมาณอุณหภูมิจริงของเครือข่ายความร้อนความแตกต่างสูงสุด
ความดันจะมากขึ้น: δpสูงสุด \u003d 0.5 * (5 - 0.72) \u003d 2.14 บาร์
จากที่นี่คุณสามารถทำข้อสรุปที่ชัดเจนอย่างสมบูรณ์: อุณหภูมิของสารหล่อเย็นมากขึ้นความดันที่ลดลงสามารถทำได้ในวาล์วควบคุม
เพื่อกำหนดอัตราการไหล ผ่านไปป์ไลน์มันก็เพียงพอที่จะใช้สูตร:
; นางสาว
G - การบริโภคสารหล่อเย็นผ่านวาล์ว M3 / ชั่วโมง
d - เส้นผ่านศูนย์กลางแบบมีเงื่อนไขของวาล์วที่เลือกมม
จำเป็นต้องคำนึงถึงความจริงที่ว่าอัตราการไหลของท่อส่งผ่านส่วนไม่ควรเกิน 1 m / s
อัตราการไหลที่ต้องการมากที่สุดในช่วง 0.7 - 0.85 m / s
ความเร็วต่ำสุดควรเป็น 0.5 m / s
เกณฑ์ทางเลือก ระบบ GVSมักจะถูกกำหนดจาก เงื่อนไขทางเทคนิค ในการเชื่อมต่อ: บริษัท ที่สร้างความร้อนมักจะกำหนด
ประเภทของระบบ DHW ในกรณีที่ประเภทของระบบไม่ได้ลงทะเบียนกฎง่าย ๆ ควรปฏิบัติตาม: คำจำกัดความของอัตราส่วนของการโหลดของอาคาร
บน DHW และความร้อน
ถ้าเป็น 0.2
ตามลำดับ
ถ้าเป็น qwp / qotoping< 0.2 หรือ QWS / QOTOPING\u003e 1 ; ไม่จำเป็น ระบบ DHW ขั้นตอนเดียว
หลักการของการทำงานของระบบ DHW แบบสองขั้นตอนนั้นขึ้นอยู่กับการกู้คืนความร้อนจากการกลับมาของวงจรความร้อน: Contour ความร้อนความร้อนย้อนกลับ
มันผ่านขั้นตอนแรกของ DHW และร้อนน้ำเย็นจาก 5C ถึง 41 ... 48c ในเวลาเดียวกันผู้ให้บริการความร้อนย้อนกลับวงจรความร้อนเย็นถึง 40
และเย็นที่รวมเข้ากับเครือข่ายความร้อนแล้ว
ขั้นตอนที่สองของ DHW กลัวน้ำเย็นจาก 41 ... 48c หลังจากขั้นตอนแรกไปจนถึงการวาง 60 ... 65C
ข้อดีของระบบ DHW สองขั้นตอน:
1) เนื่องจากการกู้คืนความร้อนของความร้อนของวงจรความร้อนผู้ให้บริการความร้อนระบายความร้อนเข้าสู่เครือข่ายความร้อนซึ่งช่วยลดความน่าจะเป็นของความร้อนสูงเกินไป
การตกแต่ง ช่วงเวลานี้มีความสำคัญอย่างยิ่งสำหรับ บริษัท ที่สร้างความร้อนโดยเฉพาะเครือข่ายความร้อน ตอนนี้ปรากฎการกระจายของขั้นตอนของขั้นตอนแรกของ DHW ถึงอุณหภูมิต่ำสุดใน 30 วินาทีเพื่อให้น้ำหล่อเย็นเย็นลงรวมเข้ากับการส่งคืนเครือข่ายความร้อน
2) ระบบ DHW แบบสองขั้นตอนนำไปใช้อย่างแม่นยำยิ่งขึ้นโดยการปรับอุณหภูมิของน้ำร้อนซึ่งเกิดขึ้นต่อความผันผวนของผู้บริโภคและอุณหภูมิ
ที่ร้านของระบบน้อยกว่าอย่างมีนัยสำคัญ นี่คือความสำเร็จเนื่องจากความจริงที่ว่าวาล์วกำกับดูแลของขั้นตอนที่สองของ DHW ในกระบวนการควบคุมการทำงาน
เพียงส่วนเล็ก ๆ ของการโหลดไม่ใช่ทั้งหมดทั้งหมด
ด้วยการกระจายของโหลดระหว่างขั้นตอนแรกและวินาทีของ DHW มันสะดวกมากที่จะทำหน้าที่ดังต่อไปนี้:
70% ของโหลด - 1 ขั้นตอนของ DHW;
โหลด 30% - 2 DHW Stage;
มันให้อะไร
1) ตั้งแต่ขั้นตอนที่สอง (ปรับได้) มีขนาดเล็กจากนั้นในกระบวนการควบคุมอุณหภูมิของ DHW ความผันผวนของอุณหภูมิที่ผลผลิตจาก
ระบบไม่มีนัยสำคัญ
2) เนื่องจากการกระจายของการโหลดของ DHW ในระหว่างกระบวนการคำนวณเราได้รับความเท่าเทียมกันของค่าใช้จ่ายและเป็นผลมาจากความเท่าเทียมกันของเส้นผ่าศูนย์กลางในการรัดของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน
ค่าใช้จ่ายในการไหลเวียนของ DHW ควรมีอย่างน้อย 30% ของผู้บริโภคการกระจายสินค้าผู้บริโภค นี่คือตัวเลขขั้นต่ำ เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือ
ระบบควบคุมอุณหภูมิ DHW และความมั่นคงการบริโภคการหมุนเวียนสามารถเพิ่มขึ้นเป็นมูลค่า 40-45% สิ่งนี้ทำไม่เพียง แต่จะรักษา
อุณหภูมิน้ำร้อนเมื่อไม่มีการแยกวิเคราะห์ของผู้ใช้ สิ่งนี้ทำเพื่อชดเชย "Drawdown" ของ DHW ในช่วงเวลาของการสละสิทธิ์สูงสุดของ DHW เนื่องจากอัตราการไหล
การไหลเวียนจะสนับสนุนระบบในเวลาที่กรอกปริมาณของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนด้วยน้ำเย็นเพื่อให้ความร้อน
มีบางกรณีการคำนวณที่ไม่ถูกต้องของระบบ DHW เมื่อแทนที่จะเป็นระบบสองขั้นตอนการออกแบบขั้นตอนเดียว หลังจากติดตั้งระบบดังกล่าวแล้ว
ในกระบวนการของการว่าจ้างผู้เชี่ยวชาญจะต้องเผชิญกับความไม่แน่นอนที่รุนแรงของระบบ DHW มีความเหมาะสมที่จะพูดคุยเกี่ยวกับพฤติกรรมที่ไม่ทำงาน
ซึ่งแสดงออกโดยความผันผวนของอุณหภูมิขนาดใหญ่ที่ออกจากระบบ DHW ที่มีแอมพลิจูดของ 15-20 จากจุดที่ระบุ ตัวอย่างเช่นเมื่อ SetPoint
เป็น 60c จากนั้นในกระบวนการกำกับดูแลความผันผวนของอุณหภูมิเกิดขึ้นในช่วงจาก 40 ถึง 80C ในกรณีนี้การเปลี่ยนแปลงการตั้งค่า
เครื่องปรับระบบอิเล็กทรอนิกส์ (PID - ส่วนประกอบ, คันเวลา ฯลฯ ) ผลลัพธ์จะไม่ได้รับเนื่องจากไฮดรอลิก HPW ไม่เป็นความจริง
ออกที่นี่เป็นหนึ่ง: จำกัด การใช้น้ำเย็นและเพิ่มองค์ประกอบการไหลเวียนของ DHW ในกรณีนี้ที่จุดผสม
น้ำเย็นจำนวนน้อยจะผสมกับจำนวนมากของร้อน (หมุนเวียน) และระบบจะทำงานที่มั่นคง
ดังนั้นการเลียนแบบบางชนิดของระบบ DHW สองขั้นตอนจะดำเนินการเนื่องจากการไหลเวียนของ DHW
ดูสิ่งนี้ด้วย:
|
ในระบบน้ำประปาการจัดหาผู้บริโภคที่มีความร้อนดำเนินการโดยการกระจายที่สอดคล้องกันของค่าใช้จ่ายโดยประมาณของน้ำเครือข่ายระหว่างพวกเขา ในการดำเนินการจัดจำหน่ายดังกล่าวจำเป็นต้องพัฒนาระบบไฮดรอลิกของระบบความร้อน
จุดประสงค์ในการพัฒนาโหมดไฮดรอลิกของระบบอุปทานความร้อนคือเพื่อให้แน่ใจว่าแรงกดดันที่อนุญาตอย่างเหมาะสมในองค์ประกอบทั้งหมดของระบบอุปทานความร้อนและความดันที่ใช้แล้วทิ้งที่จำเป็นในจุดที่ปมของเครือข่ายความร้อนในกลุ่มและจุดความร้อนในท้องถิ่นเพียงพอที่จะจัดหาผู้บริโภคของ ปริมาณการใช้น้ำในปัจจุบัน ความดันที่ปล่อยออกมาคือความแตกต่างในแรงดันน้ำในฟีดและท่อส่งคืน
สำหรับความน่าเชื่อถือของระบบจ่ายความร้อนเงื่อนไขต่อไปนี้จะถูกนำเสนอ:
ไม่เกินแรงกดดันที่อนุญาต: ในแหล่งความร้อนและเครือข่ายความร้อน: 1.6-2.5 MPA - สำหรับการขโมยเครื่องทำความร้อนเครือข่ายของประเภท PSV สำหรับหม้อไอน้ำเหล็กท่อเหล็กและเสริมกำลัง ในการติดตั้งของสมาชิก: 1.0 Mpa - สำหรับเครื่องทำน้ำอุ่นตัดขวาง 0.8-1.0 MPa - สำหรับโครงเหล็ก 0.6 Mpa - สำหรับหม้อน้ำเหล็กหล่อ 0.8 mpa - สำหรับ calorificates;
สร้างความมั่นใจในความดันแรงดันเกินในองค์ประกอบทั้งหมดของระบบการผลิตความร้อนเพื่อป้องกันการเกิดความสามารถของปั๊มและปกป้องระบบอุปทานความร้อนจากการจัดหาอากาศ ค่าความดันส่วนเกินขั้นต่ำได้รับ 0.05 MPa ด้วยเหตุนี้บรรทัด piezometric ของท่อส่งคืนในทุกโหมดควรอยู่เหนือจุดที่มีการสร้างสูงสุดอย่างน้อย 5 เมตรน้ำ ศิลปะ.;
ในทุกจุดของระบบการผลิตความร้อนแรงดันจะต้องได้รับการบำรุงรักษาเกินความดันของไอน้ำอิ่มตัวที่อุณหภูมิของน้ำสูงสุดให้การทึบน้ำ ตามกฎแล้วความเสี่ยงของน้ำเดือดส่วนใหญ่มักเกิดขึ้นในท่อส่งของเครือข่ายความร้อน ความดันต่ำสุดในท่อฟีดจะถูกถ่ายที่อุณหภูมิโดยประมาณของน้ำเครือข่ายตาราง 7.1
ตารางที่ 7.1
บรรทัดต่อการสอบถามจะต้องดำเนินการบนแผนภูมิขนานกับภูมิประเทศที่มีความสูงที่สอดคล้องกับแรงดันส่วนเกินที่อุณหภูมิน้ำหล่อเย็นสูงสุด
โหมดไฮดรอลิกกราฟิกเป็นตัวแทนเป็นตาราง Piezometric ได้อย่างสะดวก ตาราง Piezometric สร้างขึ้นสำหรับสองโหมดไฮดรอลิก: hydrostatic และอุทกพลศาสตร์
จุดประสงค์ของการพัฒนาระบอบการปกครองที่อุทกวิทยาคือการให้แรงดันน้ำที่จำเป็นในระบบอุปทานความร้อนภายในขอบเขตที่อนุญาต ขีด จำกัด ความดันที่ต่ำกว่าควรสร้างความมั่นใจในการบรรจุระบบผู้บริโภคและสร้างแรงกดดันขั้นต่ำที่จำเป็นเพื่อปกป้องระบบอุปทานความร้อนจากการจัดหาอากาศ โหมด hydrostatic ได้รับการพัฒนาเมื่อปั๊มฟีดที่ทำงานและการขาดการไหลเวียน
โหมดอุทกพลศาสตร์ได้รับการพัฒนาขึ้นอยู่กับข้อมูลของการคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายความร้อนและมั่นใจได้ถึงการดำเนินงานพร้อมกันของฟีดและปั๊มเครือข่าย
การพัฒนาโหมดไฮดรอลิกจะลดลงในการสร้างตาราง Piezometric ที่ตรงตามข้อกำหนดทั้งหมดสำหรับโหมดไฮดรอลิก โหมดไฮดรอลิกของเครือข่ายความร้อนน้ำ (กราฟ piezometric) ควรได้รับการพัฒนาเพื่อให้ความร้อนและช่วงเร่งด่วน ตาราง Piezometric ช่วยให้คุณสามารถ: กำหนดความดันในฟีดและส่งคืนไปป์ไลน์; ความดันที่ใช้แล้วทิ้ง ณ จุดใดก็ได้ของเครือข่ายความร้อนโดยคำนึงถึงภูมิประเทศ ในการกำจัดและความสูงของอาคารเพื่อเลือกแผนการแนบของผู้บริโภค รับผู้อนุญาตหัวฉีดของลิฟท์อุปกรณ์คันเร่งสำหรับระบบความร้อนในท้องถิ่น รับเครือข่ายและปั๊มฟีด
อาคาร Piezometric Graphic (รูปที่ 7.1) ทำดังนี้:
a) ขนาดของแกนของ Abscissa และการสั่งการถูกเลือกและภูมิประเทศและความสูงของอาคารบล็อกจะถูกนำไปใช้ กราฟ Piezometric สร้างขึ้นสำหรับเครือข่ายความร้อนของลำต้นและการกระจาย สำหรับเครือข่ายความร้อนลำตัวสามารถใช้สเกลได้: MG แนวนอน 1: 10,000; แนวตั้ง m ที่ 1: 1,000; สำหรับการกระจายเครือข่ายความร้อน: MG 1: 1000, M ที่ 1: 500; สำหรับระดับศูนย์ของแกนของการบวช (แกนของหัวของหัว) มักจะใช้เพื่อทำเครื่องหมายจุดล่างของอุตสาหกรรมทำความร้อนหรือปั๊มทำเครื่องหมาย
b) มูลค่าของความดันคงที่มุ่งมั่นที่จะเติมเต็มระบบผู้บริโภคและการสร้างแรงกดดันซ้ำซ้อนน้อยที่สุด นี่คือความสูงของอาคารที่ตั้งอยู่สูงที่สุดบวก 3-5 เมตร
หลังจากทาภูมิประเทศและความสูงของอาคารหัวแรงดันคงที่จะถูกกำหนด
h c t \u003d [n z + (3¸5)],m (7.1)
ที่ไหน คน- ความสูงของอาคารที่ตั้งอยู่มากที่สุดม.
ความดันคงที่ของ NEC จะดำเนินการขนานกับ Abscissa Axis และไม่ควรเกินความดันการทำงานสูงสุดสำหรับระบบท้องถิ่น ขนาดของความดันการทำงานสูงสุดคือ: สำหรับระบบทำความร้อนที่มีอุปกรณ์ทำความร้อนเหล็กและสำหรับแคลอรี่ - 80 เมตร; สำหรับระบบทำความร้อนที่มีหม้อน้ำเหล็กหล่อ - 60 เมตร สำหรับโครงร่างการภาคยานุวัติอิสระที่มีการแลกเปลี่ยนความร้อนพื้นผิว - 100 เมตร;
b) จากนั้นสร้างโหมดไดนามิก แรงกดดันที่เลือกโดยพลการต่อปั๊มเครือข่าย USSU N Sun ซึ่งไม่ควรเกินความดันคงที่และให้อุปทานที่จำเป็นในการป้อนข้อมูลเพื่อป้องกันการเกิด cavitation สำรอง Cavitational ขึ้นอยู่กับการวัดของปั๊มคือ 5-10 ม. เขต;
d) จากบรรทัดที่มีเงื่อนไขของหัวบน USSU ของปั๊มเครือข่ายการสูญเสียหัวบนท่อย้อนกลับของ DN ของสายหลักหลักของเครือข่ายความร้อน (บรรทัด A-B) โดยใช้ผลลัพธ์ของการคำนวณไฮดรอลิกจะได้รับการจัดลำดับ ขนาดของหัวในทางหลวงกลับจะต้องปฏิบัติตามข้อกำหนดที่ระบุไว้ข้างต้นเมื่อสร้างสายแรงดันคงที่
e) ความดันที่ใช้แล้วทิ้งที่จำเป็นในสมาชิกคนสุดท้ายของ DN AB จากสภาพของลิฟต์, เครื่องทำความร้อน, เครื่องผสมและเครือข่ายความร้อนการกระจาย (บรรทัด B-S) ขนาดของความดันที่ใช้แล้วทิ้งที่จุดเชื่อมต่อเครือข่ายการกระจายทำอย่างน้อย 40M;
e) เริ่มต้นจากโหนดสุดท้ายของท่อการสูญเสียหัวในท่อส่งของสายหลักของ DN ภายใต้ (C-D) ถูกเลื่อนออกไป แรงกดดันในทุกจุดของท่อฟีดบนพื้นฐานของสภาพของความแข็งแรงเชิงกลไม่ควรเกิน 160 เมตร;
g) การสูญเสียแรงดันถูกเลื่อนออกไปในแหล่งความร้อนของ DN IT (LINE D-E) และความดันที่ช่องของปั๊มเครือข่ายจะได้รับ ในกรณีที่ไม่มีการสูญเสียข้อมูลในการสื่อสาร CHP สามารถใช้งานได้ 25-30 เมตรและสำหรับห้องหม้อไอน้ำระดับภูมิภาค 8-16M
ความดันปั๊มเครือข่ายจะถูกกำหนด
ความดันของปั๊มฟีดจะถูกกำหนดโดยความดันของโหมดคงที่
อันเป็นผลมาจากการก่อสร้างดังกล่าวรูปแบบเริ่มต้นของกราฟ Piezometric จะได้รับซึ่งช่วยให้คุณสามารถประเมินความดันได้ทุกจุดของระบบความร้อน (รูปที่ 7.1)
ในกรณีที่ไม่สอดคล้องกับความต้องการและรูปแบบของการเปลี่ยนแปลงกำหนดการ Piezometric:
a) หากสายของสายท่อหูหัวข้ามความสูงของอาคารหรือน้อยกว่า 35 เมตรจากนั้นกำหนดการ piezometric ควรยกขึ้นเพื่อให้ความดันในท่อย้อนกลับช่วยให้มั่นใจว่าระบบบรรจุ;
b) หากค่าความดันสูงสุดในท่อส่งคืนเกินความดันที่อนุญาตในอุปกรณ์ทำความร้อนและไม่สามารถลดลงได้โดยการชดเชยกำหนดการ piezometric ลงแล้วควรลดลงจากการติดตั้งปั๊มกลิ้งในท่อส่งคืน
c) หากบรรทัดต่อการสอบถามข้ามหัวของหัวในท่อส่งน้ำแล้วน้ำเป็นไปได้โดยจุดตัด ดังนั้นแรงดันน้ำในส่วนนี้ของเครือข่ายความร้อนควรได้รับการปรับปรุงด้วยการเลื่อนกำหนดการ piezometric ถ้าเป็นไปได้หรือตั้งค่าปั๊มสูบน้ำบนท่อฟีด;
d) หากความดันสูงสุดในอุปกรณ์ระบายความร้อนของแหล่งความร้อนมากกว่าค่าที่อนุญาตจากนั้นปั๊มสูบน้ำจะถูกติดตั้งบนท่อฟีด
ส่วนของเครือข่ายความร้อนบนโซนคงที่ ตาราง Piezometric ได้รับการพัฒนาสำหรับสองโหมด ครั้งแรกสำหรับระบอบการปกครองแบบคงที่เมื่อไม่มีการไหลเวียนของน้ำในระบบจัดหาความร้อน เป็นที่เชื่อกันว่าระบบเต็มไปด้วยน้ำที่มีอุณหภูมิ 100 ° C จึงไม่จำเป็นต้องรักษาแรงดันเกินในท่อความร้อนเพื่อหลีกเลี่ยงการต้มน้ำหล่อเย็น ประการที่สองสำหรับโหมดอุทกพลศาสตร์ - ในการปรากฏตัวของการไหลเวียนของสารหล่อเย็นในระบบ
การพัฒนากราฟเริ่มต้นด้วยโหมดคงที่ ตำแหน่งบนกราฟของสายแรงดันแบบคงที่เต็มควรตรวจสอบการเชื่อมต่อของสมาชิกทั้งหมดไปยังเครือข่ายความร้อนโดยโครงการที่ขึ้นอยู่กับ สำหรับสิ่งนี้ความดันคงที่ไม่ควรเกินความแรงที่อนุญาตของการติดตั้งสมาชิกและต้องตรวจสอบให้แน่ใจว่าการเติมของระบบท้องถิ่นด้วยน้ำ การปรากฏตัวของโซนคงที่ทั่วไปสำหรับระบบอุปทานความร้อนทั้งหมดทำให้การทำงานง่ายขึ้นและเพิ่มความน่าเชื่อถือ ด้วยความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญในเครื่องหมาย Geodesic ของโลกการจัดตั้งโซนแบบคงที่ทั่วไปเป็นไปไม่ได้ด้วยเหตุผลดังต่อไปนี้
ตำแหน่งต่ำสุดของระดับความดันคงที่จะถูกกำหนดจากเงื่อนไขของการเติมในน้ำของระบบท้องถิ่นและสร้างความมั่นใจในอาคารที่สูงที่สุดในตำแหน่งบนของระบบที่อยู่ในโซนของเครื่องหมายธรณีวิทยาที่ใหญ่ที่สุดแรงดันเกิน 0.05 MPa ความดันดังกล่าวไม่สามารถยอมรับได้สำหรับอาคารที่อยู่ในส่วนของพื้นที่ซึ่งมีเครื่องหมายทางภูมิศาสตร์ที่ต่ำที่สุด ภายใต้เงื่อนไขดังกล่าวจำเป็นต้องแบ่งระบบอุปทานความร้อนออกเป็นสองโซนคงที่ โซนหนึ่งสำหรับส่วนหนึ่งของภูมิภาคที่มีเครื่องหมายธรณีศาสตร์ต่ำซึ่งเป็นอีก - สูง
ในรูปที่ 7.2 แสดงตาราง Piezometric และแผนผังแผนผังของระบบอุปทานความร้อนของภูมิภาคที่มีความแตกต่างอย่างมีนัยสำคัญในระดับภูมิศาสตร์ของระดับพื้นดิน (40m) ส่วนหนึ่งของพื้นที่ที่อยู่ติดกับแหล่งที่มาของแหล่งความร้อนมีเครื่องหมาย Geodesic เป็นศูนย์ในส่วนต่อพ่วงของระดับของเครื่องหมายคิดเป็น 40m ความสูง 30 และ 45 ม. สำหรับความเป็นไปได้ของการเติมระบบทำความร้อนน้ำ III และ IVตั้งอยู่ที่ 40M และสร้างในจุดบนของระบบแรงดันส่วนเกินใน 5M ระดับความดันคงที่ที่สมบูรณ์ควรอยู่ที่ 75m (บรรทัดที่ 5 2 - S 2) ในกรณีนี้ความดันคงที่จะเท่ากับ 35m อย่างไรก็ตามความดันใน 75M เป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้สำหรับอาคาร ผม. และ ครั้งที่สองตั้งอยู่บนเครื่องหมายศูนย์ สำหรับพวกเขาตำแหน่งสูงสุดที่อนุญาตของระดับความดันคงที่ที่สมบูรณ์สอดคล้องกับระดับ 60m ดังนั้นในเงื่อนไขที่อยู่ระหว่างการพิจารณาจึงเป็นไปไม่ได้ที่จะสร้างโซนคงที่ทั่วไปสำหรับระบบความร้อนทั้งหมด
ทางออกที่เป็นไปได้คือการแยกของระบบจ่ายความร้อนออกเป็นสองโซนที่มีระดับที่แตกต่างกันของหัวคงที่ที่สมบูรณ์แบบ - ต่ำกว่าระดับ 50m (บรรทัด เซนต์.-ศรี) และบนด้วยระดับ 75m (บรรทัด S. 2 -S 2)ด้วยวิธีการแก้ปัญหานี้ให้กับผู้บริโภคทุกคนสามารถติดอยู่กับระบบการผลิตความร้อนในรูปแบบการพึ่งพาเนื่องจากหัวคงที่ในเขตล่างและโซนส่วนบนอยู่ในขอบเขตที่ยอมรับได้
เพื่อเพิ่มการไหลเวียนของน้ำในระบบระดับแรงกดดันคงที่ได้รับการจัดตั้งขึ้นตามโซนที่ได้รับสองโซนอุปกรณ์แยกถูกวางไว้ที่การเชื่อมต่อของพวกเขา (รูปที่ 7.2 6 . อุปกรณ์นี้ปกป้องเครือข่ายความร้อนจากแรงดันที่เพิ่มขึ้นเมื่อหยุดการหมุนเวียนปั๊มโดยอัตโนมัติจะตัดเป็นสองโซนอิสระไฮดรอลิก: บนและล่าง
เมื่อหยุดปั๊มหมุนเวียนความดันลดลงในท่อย้อนกลับของโซนส่วนบนป้องกันการควบคุมแรงดันของ RDDS (10) รองรับแรงดัน PDD ถาวรที่จุดเลือกชีพจร เมื่อลดแรงดันจะปิด Drop Drop ความดันป้องกันวาล์วตรวจสอบที่ติดตั้งอยู่ในนั้น (11) ซึ่งปิดอยู่ ดังนั้น RDDs และการตรวจสอบวาล์วผ่าถึงความร้อนในสองโซน เมื่อต้องการป้อนโซนส่วนบนปั๊มน้ำมันเชื้อเพลิง (8) ติดตั้งซึ่งใช้น้ำจากโซนด้านล่างและทำหน้าที่ไปยังส่วนบน ความดันที่พัฒนาโดยปั๊มเท่ากับความแตกต่างในหัวไฮโดรสติกของโซนด้านบนและล่าง ปั๊มฟีดทำจากปั๊มฟีด 2 และตัวควบคุมฟีด 3
รูปที่ 7.2 ระบบของการจัดหาความร้อนแบ่งออกเป็นสองโซนคงที่
a - ตาราง Piezometric;
b - แผนผังแผนผังของระบบอุปทานความร้อน; S 1 - S 1 - สายของความดันคงที่ทั้งหมดของโซนล่าง;
S 2 - S 2 - สายของความดันคงที่ที่สมบูรณ์ของโซนส่วนบน;
N P.N1 - แรงดันที่พัฒนาโดยปั๊มฟีดของโซนล่าง; N P.N2 - แรงดันที่พัฒนาโดยโซนส่วนบนที่พัฒนาโดยปั๊มอุปกรณ์; N RDDS - แรงกดดันที่หน่วยงานกำกับดูแลของ RDDS (10) และ RD2 (9); δH RDDS - ความดัน, การดำเนินงานบนวาล์วควบคุม RDDD ที่โหมดอุทกพลศาสตร์ I-IV - สมาชิก; 1- ถังน้ำให้อาหาร 2,3 - ปั๊มเคลื่อนไหวและควบคุมการป้อนของโซนล่าง 4 - ผลที่ตามมาจากปั๊ม; 5 - เครื่องทำไอน้ำขั้นพื้นฐาน ปั๊มเครือข่าย 6%; 7 - หม้อต้มน้ำสูงสุด แปด , 9 - ปั๊มเคลื่อนไหวและปรับการปรับตัวควบคุมของโซนส่วนบน; 10 Regulator ความดัน "กับตัวคุณเอง" RDDS; 11- วาล์วย้อนกลับ
RDDs Regulator ได้รับการกำหนดค่าให้กับความดัน NARDDS (รูปที่ 7.2A) เครื่องปรับฟีด PD2 ได้รับการกำหนดค่าให้กับแรงดันเดียวกัน
เมื่อโหมดอุทกพลศาสตร์ตัวควบคุม RDDS รองรับแรงดันในระดับเดียวกัน ที่จุดเริ่มต้นของเครือข่ายปั๊ม Pinpoint ที่มีความดันรองรับการควบคุม N O1 ความแตกต่างของหัวเหล่านี้ใช้ไปกับการเอาชนะความต้านทานไฮดรอลิกในท่อส่งคืนระหว่างอุปกรณ์แยกและปั๊มหมุนเวียนแหล่งความร้อนความดันที่เหลือจะถูกกระตุ้นในสถานีคันเร่งในวาล์ว RDDD ในรูปที่ 8.9 และส่วนนี้ของความดันนี้แสดงโดยค่าของδH RDDS สถานีย่อยคันเร่งที่โหมดอุทกพลศาสตร์ช่วยให้รักษาความดันในสายย้อนกลับของโซนส่วนบนไม่ต่ำกว่าระดับความดันคงที่ที่ใช้ 2 - S 2
บรรทัด piezometric ที่สอดคล้องกับโหมดอุทกพลศาสตร์จะแสดงในรูปที่ 7.2a ความดันที่ใหญ่ที่สุดในท่อย้อนกลับที่ผู้บริโภค IV คือ 90-40 \u003d 50m ซึ่งอนุญาต หัวในบรรทัดย้อนกลับของโซนล่างยังอยู่ในขอบเขตที่อนุญาต
ในท่อส่งความดันสูงสุดหลังจากแหล่งความร้อนคือ 160 เมตรซึ่งไม่เกินความแรงของวัสดุที่อนุญาตของท่อ ความดัน Piezometric ขั้นต่ำในท่ออุปทาน 110m ซึ่งทำให้มั่นใจได้ถึงความขัดแย้งของสารหล่อเย็นเนื่องจากอุณหภูมิที่คำนวณได้ 150 ° C ความดันต่ำสุดที่อนุญาตคือ 40M
ตาราง Piezometric ออกแบบมาสำหรับโหมดสแตติกและไฮโดรจอนิกไฮโดรคเป็นไปได้ในการเชื่อมต่อสมาชิกทั้งหมดโดยโครงการที่ขึ้นอยู่กับ
อีกวิธีหนึ่งที่เป็นไปได้ของโหมด hydrostatic ของระบบจัดหาความร้อนที่แสดงในรูปที่ 7.2 คือการแนบส่วนหนึ่งของสมาชิกในโครงการอิสระ อาจมีสองตัวเลือกที่นี่ ตัวเลือกแรก - กำหนดระดับความดันคงที่โดยรวมที่เครื่องหมาย 50m (บรรทัด S 1 - S 1) และอาคารที่ตั้งอยู่บนเครื่องหมาย Geodesic ตอนบนเพื่อแนบไปตามโครงการอิสระ ในกรณีนี้ความดันคงที่ในเครื่องทำความร้อนน้ำร้อนน้ำของอาคารโซนส่วนบนจากผู้ให้บริการความร้อนความร้อนจะอยู่ที่ 50-40 \u003d 10m และที่ด้านข้างของน้ำหล่อเย็นอุ่นความสูงของอาคารจะถูกกำหนด ตัวเลือกที่สองคือการสร้างระดับความดันคงที่โดยรวมที่ 75 ม. (บรรทัด S 2 - S 2) ด้วยการเพิ่มอาคารของโซนส่วนบนตามรูปแบบการพึ่งพาและอาคารโซนด้านล่างมีความเป็นอิสระ ในกรณีนี้ความดันคงที่ในเครื่องทำน้ำอุ่นจากน้ำหล่อเย็นความร้อนจะอยู่ที่ 75 เมตร, I. น้อยกว่าค่าที่อนุญาต (100m)
OSN.1, 2; 3;
พิเศษ. 4, 7, 8
วิธีการคำนวณไฮดรอลิกรวมถึง:
การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ;
การกำหนดความดันลดลง (ความดัน);
การกำหนดความกดดัน (หัว) ที่จุดที่แตกต่างกันของเครือข่าย
เชื่อมโยงจุดทั้งหมดของเครือข่ายในโหมดสแตติกและแบบไดนามิกเพื่อให้ความดันที่อนุญาตและหัวที่ต้องการในเครือข่ายและระบบสมาชิก
ตามผลลัพธ์ของการคำนวณไฮดรอลิกภารกิจต่อไปนี้สามารถแก้ไขได้
1. การกำหนดค่าใช้จ่ายเงินทุนการบริโภคโลหะ (ท่อ) และปริมาณหลักของการทำงานในการวางเครือข่ายความร้อน
2. การกำหนดลักษณะของการหมุนเวียนและปั๊มอาหารสัตว์
3. การกำหนดสภาพการทำงานของเครือข่ายความร้อนและการเลือกรูปแบบการภาคยานุวัติของสมาชิก
4. การเลือกระบบอัตโนมัติสำหรับเครือข่ายความร้อนและสมาชิก
5. การพัฒนาโหมดปฏิบัติการ
. แผนการและการกำหนดค่าของเครือข่ายความร้อน
รูปแบบของเครือข่ายความร้อนถูกกำหนดโดยการจัดวางแหล่งความร้อนที่เกี่ยวข้องกับพื้นที่การบริโภคลักษณะของการโหลดความร้อนและประเภทของผู้ให้บริการความร้อน
ความยาวเฉพาะของเครือข่ายไอน้ำต่อหน่วยของการคำนวณความร้อนที่คำนวณได้มีขนาดเล็กเนื่องจากผู้บริโภคของไอน้ำ - ตามกฎแล้วผู้บริโภคอุตสาหกรรมอยู่ในระยะทางสั้น ๆ จากแหล่งความร้อน
ภารกิจที่ท้าทายยิ่งขึ้นคือการเลือกรูปแบบของเครือข่ายความร้อนน้ำเนื่องจากมีความยาวจำนวนมากสมาชิกจำนวนมาก TCS น้ำมีความทนทานน้อยกว่าไอน้ำเนื่องจากการกัดกร่อนมากขึ้นมีความไวต่อการเกิดอุบัติเหตุเนื่องจากความหนาแน่นสูงของน้ำ
รูปที่ 6.1 เครือข่ายการสื่อสารท่อเดียวเครือข่ายความร้อนสองท่อ
เครือข่ายน้ำแบ่งออกเป็นหลักและการกระจาย ในเครือข่ายหลักน้ำหล่อเย็นจะเสิร์ฟจากแหล่งความร้อนไปยังพื้นที่การบริโภค ในเครือข่ายการจัดจำหน่ายน้ำถูกป้อนไปยัง GTP และ MTP และเป็นสมาชิก โดยตรงไปยังสมาชิกเครือข่ายหลักเข้าร่วมน้อยมาก ในการเข้าร่วมโหนดของเครือข่ายการกระจายไปยังลำตัวห้องแบ่งพาร์ติชันที่มีวาล์วติดตั้ง การแบ่งส่วนวาล์วบนเครือข่าย Trunk มักจะติดตั้งใน 2-3 กม. ต้องขอบคุณการติดตั้งวาล์วกึ่งสร้างการสูญเสียน้ำในระหว่างอุบัติเหตุของยานพาหนะจะลดลง TCS แบบกระจายและลำต้นที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางน้อยกว่า 700 มม. มักจะทำให้หยุดชะงัก ในกรณีที่เกิดอุบัติเหตุสำหรับดินแดนส่วนใหญ่ของประเทศเราจะยอมรับการหยุดพักในการจัดหาความร้อนของอาคารสูงถึง 24 ชั่วโมง หากการหยุดพักในการจัดหาความร้อนไม่สามารถยอมรับได้มีความจำเป็นต้องให้การทำซ้ำหรือยานพาหนะแรงดันไฟฟ้า
รูปที่ 6.2 เครือข่ายความร้อนของแหวนจากสาม CHP FR 6.3 เครือข่ายความร้อนเรเดียล
ในการจัดหาความร้อนของเมืองใหญ่จากหลาย CHP ขอแนะนำให้จัดทำบล็อกร่วมกันของ CHP โดยเชื่อมต่อไฟของพวกเขาโดยการปิดกั้นพันธบัตร ในกรณีนี้เครือข่ายความร้อนแบบวงแหวนที่มีแหล่งพลังงานหลายแหล่ง โครงการดังกล่าวมีความน่าเชื่อถือที่สูงขึ้นทำให้มั่นใจได้ว่าการถ่ายโอนน้ำวัณโรยในระหว่างเกิดอุบัติเหตุในทุกส่วนของเครือข่าย ด้วยเส้นผ่านศูนย์กลางของทางหลวงจากแหล่งความร้อน 700 มม. และน้อยกว่าไดอะแกรมเรเดียลของเครือข่ายความร้อนที่ลดลงอย่างค่อยเป็นค่อยไปในเส้นผ่าศูนย์กลางท่อจะถูกลบออกจากแหล่งที่มาและลดภาระที่เชื่อมต่อ เครือข่ายดังกล่าวถูกที่สุด แต่เมื่อเกิดอุบัติเหตุอุปทานความร้อนของสมาชิกจะถูกยกเลิก
b. การตั้งถิ่นฐานขั้นพื้นฐานการตั้งถิ่นฐาน
หลักการทั่วไปของการคำนวณไฮดรอลิกของระบบท่อความร้อนน้ำ ในรายละเอียดถูกกำหนดไว้ในส่วนของระบบทำความร้อนน้ำ นอกจากนี้ยังมีผลบังคับใช้กับการคำนวณเส้นความร้อนของเครือข่ายความร้อน แต่คำนึงถึงคุณสมบัติบางอย่างของพวกเขา ดังนั้นการเคลื่อนไหวของน้ำปั่นป่วน (ความเร็วน้ำจะมากกว่า 0.5 m / s, ไอน้ำมากกว่า 20-30 m / s, ไอ - มากกว่า 20-30 m / s, IE พื้นที่คำนวณกำลังสอง) ค่าของ ความขรุขระที่เทียบเท่ากับพื้นผิวด้านในของท่อเหล็กของเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่, มม., ใช้สำหรับ: Steam Lines - K \u003d 0.2; เครือข่ายน้ำ - K \u003d 0.5; ท่อคอนเดนเสท - K \u003d 0.5-1.0
ค่าใช้จ่ายสารหล่อเย็นที่คำนวณได้ในพื้นที่แยกต่างหากของระบบทำความร้อนหมายถึงผลรวมของค่าใช้จ่ายของสมาชิกแต่ละคนคำนึงถึงรูปแบบการเชื่อมต่อของเครื่องทำความร้อนของ DHW นอกจากนี้ยังจำเป็นต้องรู้ว่าความดันที่เฉพาะเจาะจงลดลงในท่อซึ่งได้รับการกำหนดโดยการคำนวณทางเทคนิคและเศรษฐกิจที่กำหนดไว้ล่วงหน้า พวกเขามักจะใช้เท่ากับ 0.3-0.6 KPA (3-6 KGF / M 2) สำหรับเครือข่ายความร้อนหลักและสูงถึง 2 KPA (20 kgm / m 2) - สำหรับสาขา
ในการคำนวณไฮดรอลิกภารกิจต่อไปนี้ได้รับการแก้ไข: 1) การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ; 2) การกำหนดความดันความดันลดลง; 3) การกำหนดหัวที่มีอยู่ในจุดต่าง ๆ ของเครือข่าย 4) การกำหนดความกดดันที่อนุญาตในท่อในโหมดต่างๆของการทำงานและสถานะของเครือข่ายความร้อน
เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกไดอะแกรมและโปรไฟล์ทางภูมิศาสตร์ของเครื่องทำความร้อนจะใช้ระบุตำแหน่งของแหล่งความร้อนผู้บริโภคความร้อนและโหลดการตั้งถิ่นฐาน เพื่อเร่งความเร็วและลดความซับซ้อนของการคำนวณแทนตารางการลอกเลียนแบบการคำนวณไฮดรอลิกของการคำนวณไฮดรอลิก (รูปที่ 1) และในปีที่ผ่านมา - การคำนวณคอมพิวเตอร์และโปรแกรมกราฟิก
รูปที่ 1.
ตาราง Piezometric
เมื่อออกแบบและฝึกปฏิบัติงานเพื่อคำนึงถึงอิทธิพลร่วมกันของโปรไฟล์ทางภูมิศาสตร์ของพื้นที่ความสูงของระบบสมาชิกหัวที่มีอยู่ในเครือข่ายความร้อนใช้กันอย่างแพร่หลายกับกราฟ Piezometric มันไม่ยากสำหรับพวกเขาที่จะกำหนดความดัน (ความดัน) และแรงกดดันในการกำจัด ณ จุดใดก็ได้ของเครือข่ายและในระบบสมาชิกสำหรับสถานะแบบไดนามิกและสถานะคงที่ของระบบ พิจารณาการก่อสร้างกราฟแบบ piezometric ในขณะที่เราคิดว่าความกดดันและความดันลดแรงดันและการสูญเสียแรงดันเชื่อมโยงโดยการอ้างอิงต่อไปนี้: H \u003d P / γ, m (pa / m); δн \u003d δp / γ, m (pa / m); และ h \u003d r / γ (pa) ที่ n และδh - การสูญเสียความดันและแรงดัน, M (pa / m); P และδP - ความดันและความดันลดลง KGF / M 2 (PA); γเป็นความหนาแน่นของมวลของสารหล่อเย็น KG / M 3; H และ R เป็นการสูญเสียแรงดันที่เฉพาะเจาะจง (ค่าแบบมิติ) และลดความดันเฉพาะ KGF / M 2 (PA / M)
เมื่อสร้างกราฟ Piezometric ในโหมดไดนามิกพิกัดจะใช้แกนของปั๊มเครือข่าย การรับจุดนี้สำหรับศูนย์เงื่อนไขสร้างโปรไฟล์ของภูมิประเทศบนทางหลวงและในสาขาลักษณะ (ซึ่งแตกต่างจากเครื่องหมายของทางหลวงสายหลัก) ในโปรไฟล์ขนาดจะถูกดึงโดยความสูงของอาคารที่แนบมาจากนั้นโดยการใช้แรงดันในด้านดูดของปั๊มนิวเคลียร์อ่างเก็บน้ำ NS \u003d 10-15 ม. ถูกนำไปใช้แนวนอน 2 B 4 (รูปที่ 2 . จากจุดที่ 2 พวกเขาจะถูกฝากตามแนวแกน Abscissa ของความยาวของพื้นที่ที่คำนวณของตัวนำความร้อน (ด้วยผลลัพธ์ที่เพิ่มขึ้น) และตามแนวแกนของการกำหนดจากจุดเทอร์มินัลของส่วนที่คำนวณได้ - การสูญเสียของ ความดันδδHในพื้นที่เหล่านี้ ด้วยการเชื่อมต่อจุดบนของเซ็กเมนต์เหล่านี้เราได้รับเส้นที่แตกสลาย A 2 B 2 ซึ่งจะเป็นสาย Piezometric ของทางหลวงกลับ แต่ละส่วนแนวตั้งจากระดับเงื่อนไข A 2 B 4 ถึงสาย Piezometric A 2 B 2 หมายถึงการสูญเสียความดันในทางหลวงกลับจากจุดที่สอดคล้องกับปั๊มหมุนเวียนบน CHP จากจุด B 2 ในระดับความดันที่ใช้แล้วทิ้งที่จำเป็นสำหรับผู้สมัครสมาชิกในตอนท้ายของ Magistral δH AB จะถูกฝากซึ่งเท่ากับ 15-20 เมตรขึ้นไป ส่วนที่เกิดผลลัพธ์ B 1 B 2 เป็นลักษณะของหัวที่ส่วนท้ายของเส้นฟีด จากจุด B 1 การสูญเสียความดันในท่ออุปทานδh P จะถูกฝากและแนวนอน B 3 A 1 จะดำเนินการ
รูปที่ 2 A - สร้างตาราง Piezometric; B - ตาราง Piezometric เครือข่ายความร้อนท่อสองท่อ
จากบรรทัด A 1 B 3 ลงการสูญเสียของแรงดันในส่วนของสายการผลิตจากแหล่งความร้อนไปยังจุดสิ้นสุดของเว็บไซต์การตั้งถิ่นฐานแต่ละรายการจะถูกสร้างขึ้นและถูกสร้างขึ้นในทำนองเดียวกันกับสาย Piezometric ก่อนหน้า 1 B 1 ของเส้นฟีด
ด้วยระบบ CTC แบบปิดและเส้นผ่านศูนย์กลางที่เท่ากันของฟีดและเส้นย้อนกลับของสาย Piezometric A 1 B 1 เป็นภาพกระจกของบรรทัด A 2 B 2 จากจุด A, การสูญเสียความดันในปั๊มหม้อไอน้ำหรือในลูปของหม้อไอน้ำδh b (10-20 ม.) จะถูกฝากไว้ ความดันในตัวเก็บฟีดจะไม่อยู่ตรงข้าม - N Sun และความดันของปั๊มเครือข่าย - N S.N
เป็นสิ่งสำคัญที่จะต้องทราบว่าด้วยการเชื่อมต่อโดยตรงของระบบท้องถิ่นท่อย้อนกลับของตารางความร้อนจะเชื่อมต่อกับระบบโลคัลในขณะที่ความดันในท่อส่งคืนจะถูกส่งโดยระบบท้องถิ่นทั้งหมดและในทางกลับกัน
ด้วยการสร้างตารางเริ่มต้นของตาราง Piezometric แรงกดดันต่อท่อดูดของปั๊มเครือข่าย N Sun ได้รับการยอมรับโดยพลการ การย้ายกราฟ Piezometric ขนานกับตัวเองขึ้นหรือลงช่วยให้คุณสามารถรับแรงกดดันในด้านการดูดของปั๊มเครือข่ายและในระบบท้องถิ่น
เมื่อเลือกกำหนดการ piezometric จำเป็นต้องดำเนินการต่อจากเงื่อนไขต่อไปนี้:
1. ความดัน (ความดัน) ณ จุดใดก็ได้ของทางหลวงกลับไม่ควรสูงกว่าแรงดันในการทำงานที่อนุญาตในระบบท้องถิ่นสำหรับระบบทำความร้อนใหม่ (พร้อมคอนเสิร์ต) แรงดันใช้งาน 0.1 MPA (10 เมตรของน้ำ. ) สำหรับระบบที่มีหม้อน้ำเหล็กหล่อ 0.5-0.6 MPa (50-60 เมตรน้ำศิลปะ.)
2. ความดันในท่อส่งคืนควรให้อ่าวของสายไฟและอุปกรณ์ของระบบทำความร้อนในท้องถิ่น
3. ความดันในทางหลวงกลับเพื่อหลีกเลี่ยงการก่อตัวของสูญญากาศไม่ควรต่ำกว่า 0.05-0.1 MPa (5-10 เมตรของน้ำศิลปะ.)
4. ความดันในด้านการดูดของปั๊มไฟไม่ควรต่ำกว่า 0.05 MPa (5 เมตรของน้ำศิลปะ.)
5. ความดันที่จุดใดก็ได้ของท่อฟีดจะต้องสูงกว่าความดันเดือดที่อุณหภูมิน้ำหล่อเย็น (คำนวณ) สูงสุด
6. ความดันที่ใช้แล้วทิ้งที่จุดสิ้นสุดของเครือข่ายควรเท่ากับหรือมากกว่าการสูญเสียแรงกดดันจากการคำนวณในการป้อนข้อมูลของสมาชิกที่มีทางเดินที่คำนวณได้ของสารหล่อเย็น
7. ในฤดูร้อนความกดดันในอุปทานและทางหลวงกลับใช้แรงดันคงที่ในระบบ DHW
สถานะคงที่ของระบบ CT เมื่อหยุดปั๊มเครือข่ายและการยกเลิกการไหลเวียนของน้ำในระบบ CT มันเคลื่อนย้ายจากสถานะแบบไดนามิกเป็นแบบคงที่ ในกรณีนี้ความดันในการจัดหาและสายการส่งคืนของกริดความร้อนจะมีการปรับระดับเส้น Piezometric รวมเป็นหนึ่ง - เส้นของความดันคงที่และบนกราฟมันจะใช้ตำแหน่งระดับกลางที่กำหนดโดยความดันของแหล่ง SOP ของ แหล่ง SCT
แรงดันของตัวป้อนได้รับการจัดตั้งขึ้นโดยเจ้าหน้าที่ของสถานีหรือจุดสูงสุดของท่อระบบท้องถิ่นที่แนบมาโดยตรงกับอาหารทะเลความร้อนหรือแรงกดดันจากน้ำที่ร้อนเกินไปที่จุดสูงสุดของไปป์ไลน์ ตัวอย่างเช่นที่อุณหภูมิที่คำนวณได้ของสารหล่อเย็น T 1 \u003d 150 ° C ความดันที่จุดสูงสุดของท่อที่มีน้ำร้อนมากเกินไปตั้งอยู่ที่ 0.38 MPa (38 เมตรของน้ำ. ศิลปะ.) และที่ T 1 \u003d 130 ° C - 0.18 MPa (18 เมตรของน้ำ. ศิลปะ.)
อย่างไรก็ตามในทุกกรณีความดันคงที่ในระบบสมาชิกที่ล็อคต่ำไม่ควรเกินความดันการทำงานที่อนุญาตที่ 0.5-0.6 MPA (5-6 ATM) หากเกินระบบเหล่านี้ควรแปลเป็นรูปแบบไฟล์แนบอิสระ ความดันคงที่ในเครือข่ายความร้อนที่ลดลงสามารถดำเนินการโดยการปิดเครื่องอัตโนมัติจากอาคารสูง
ในกรณีฉุกเฉินที่มีการสูญเสียแหล่งจ่ายไฟที่สมบูรณ์ของสถานี (การหยุดเครือข่ายและปั๊มฟีด) จะมีการหยุดการไหลเวียนและการให้อาหารในขณะที่ความดันในท่อทั้งสองมีการปรับระดับตามแนวความดันคงที่ซึ่งจะเริ่มช้า ค่อยๆลดลงเนื่องจากการรั่วไหลของน้ำเครือข่ายผ่านการผ่อนคลายและทำให้เย็นลงในท่อ ในกรณีนี้มันเป็นไปได้ที่จะต้มน้ำร้อนเกินไปในท่อด้วยการก่อตัวของปลั๊กไอน้ำ การเริ่มต้นใหม่ของการไหลเวียนของน้ำในกรณีดังกล่าวสามารถนำไปสู่การกระแทกไฮดรอลิกที่แข็งแกร่งในท่อที่มีความเสียหายที่อาจเกิดขึ้นกับการเสริมแรงอุปกรณ์ทำความร้อน ฯลฯ เพื่อหลีกเลี่ยงปรากฏการณ์ดังกล่าวการไหลเวียนของน้ำในระบบ CT ควรเริ่มต้นหลังจากการกู้คืนเท่านั้น เติมแรงดันความดันของแรงดันในท่อที่ไม่มีสแตติกล่าง
เพื่อให้แน่ใจว่าการทำงานที่เชื่อถือได้ของเครือข่ายความร้อนและระบบท้องถิ่นจำเป็นต้อง จำกัด ความผันผวนของแรงกดดันที่เป็นไปได้ในเครือข่ายความร้อนโดย จำกัด ที่อนุญาต เพื่อรักษาระดับความดันที่ต้องการในเครือข่ายความร้อนและระบบท้องถิ่น ณ จุดหนึ่งของเครือข่ายความร้อน (และภายใต้เงื่อนไขการผ่อนปรนที่ซับซ้อนในหลาย ๆ จุด) รักษาความดันคงที่อย่างต่อเนื่องกับโหมดการทำงานของเครือข่ายทั้งหมดและเมื่อคงที่โดยใช้ตัวป้อน
คะแนนที่แรงดันที่รองรับค่าคงที่เรียกว่าจุดระบบที่เป็นกลาง ตามกฎแล้วการยึดแรงดันจะดำเนินการในบรรทัดย้อนกลับ ในกรณีนี้จุดที่เป็นกลางตั้งอยู่ที่จุดตัดของ Piezometer แบบย้อนกลับด้วยสายแรงดันแบบคงที่ (จุดของ NT ในรูปที่ 2, b) การรักษาความดันคงที่ในจุดที่เป็นกลางและการเติมสารรางของสารหล่อเย็น ดำเนินการโดยปั๊มรั่วไหลของ CHP หรือ RTS, CCC ผ่านตัวป้อนอัตโนมัติ หน่วยงานกำกับดูแลอัตโนมัติที่ดำเนินงานเกี่ยวกับหลักการของหน่วยงานกำกับดูแลหลังตัวเอง "และ" กับตัวเอง "(รูปที่ 3) ติดตั้งบนสายการให้อาหาร
รูปที่ 3 1 - ปั๊มเครือข่าย 2 - Public Pub; 3 - เครื่องทำความร้อนของน้ำพลังงาน; 4 - ตัวควบคุมวาล์ว
ปั๊มเครือข่าย N S.NN เครือข่ายปั๊มถูกนำไปใช้เท่ากับปริมาณของการสูญเสียความดันไฮดรอลิก (สูงสุด - การไหลของน้ำปัจจุบัน): ในการจัดหาและส่งคืนไปป์ไลน์ของเครือข่ายความร้อนในระบบของสมาชิก (รวมถึงอินพุตไปยังอาคาร ) ในการติดตั้งหม้อไอน้ำของ Chp, หม้อไอน้ำสูงสุดหรือในห้องหม้อไอน้ำ ในแหล่งความร้อนควรมีอย่างน้อยสองเครือข่ายและสองปั๊มฟีดซึ่ง - สำรองหนึ่ง
ขนาดของการจัดหาระบบจ่ายความร้อนปิดใช้เท่ากับ 0.25% ของปริมาณน้ำในท่อของเครือข่ายความร้อนและในระบบสมาชิกที่ติดอยู่กับเครือข่ายความร้อน H
ในไดอะแกรมที่มีการบำบัดน้ำโดยตรงขนาดของการให้อาหารนั้นเท่ากับปริมาณการใช้น้ำที่คำนวณได้ใน DHW และมูลค่าการรั่วไหลในปริมาณ 0.25% ของความจุของระบบ ความจุของระบบความร้อนจะถูกกำหนดโดยเส้นผ่านศูนย์กลางจริงและความยาวของท่อหรือตามมาตรฐานแบบบูรณาการ M 3 / MW:
การขับไล่ขององค์กรและการจัดการเมืองในองค์กรการดำเนินงานและการจัดการของเมืองในองค์กรและการจัดการของเมืองที่มีผลเสียต่อทั้งระดับเทคนิคของการทำงานและประสิทธิภาพทางเศรษฐกิจ มันได้รับการบันทึกไว้ข้างต้นว่าหลายองค์กรมีส่วนร่วมในการดำเนินงานของระบบอุปทานความร้อนแต่ละระบบ (บางครั้ง "บริษัท ย่อย" จากหลัก) อย่างไรก็ตามความจำเพาะของระบบ CT ส่วนใหญ่เครือข่ายความร้อนจะถูกกำหนดโดยพันธะที่เข้มงวดของกระบวนการทางเทคโนโลยีของการทำงานของพวกเขาโหมดไฮดรอลิกและความร้อนเดียว ระบอบการปกครองไฮดรอลิกของระบบการผลิตความร้อนซึ่งเป็นปัจจัยกำหนดในการทำงานของระบบโดยธรรมชาตินั้นไม่เสถียรอย่างยิ่งซึ่งทำให้ระบบอุปทานความร้อนเป็นเรื่องยากที่จะควบคุมเมื่อเทียบกับระบบวิศวกรรมในเมืองอื่น ๆ (ไฟฟ้า, ก๊าซ, น้ำ จัดหา).
ไม่มีลิงค์ของระบบ CT (แหล่งความร้อน, เครือข่ายหลักและเครือข่ายการกระจายจุดความร้อน) ไม่สามารถให้ระบบเทคโนโลยีที่จำเป็นของระบบที่ทำงานโดยรวมและดังนั้นผลลัพธ์สุดท้ายคืออุปทานความร้อนที่เชื่อถือได้และมีคุณภาพสูงของ ผู้บริโภค อุดมคติในแง่นี้คือโครงสร้างองค์กรที่แหล่งที่มาของการจัดหาความร้อนและเครือข่ายความร้อนอยู่ภายใต้เขตอำนาจศาลของโครงสร้างองค์กรหนึ่ง
"คุณสมบัติของตัวบ่งชี้จำนวนและคุณภาพของทรัพยากรสาธารณูปโภคในความเป็นจริงที่ทันสมัยของที่อยู่อาศัยและบริการชุมชน"
สเปคของตัวบ่งชี้ของจำนวนและคุณภาพของทรัพยากรสาธารณูปโภคในความเป็นจริงที่ทันสมัยของที่อยู่อาศัยและบริการชุมชน
v.u. Kharitonsky หัวหน้าระบบวิศวกรรม
A. M. Filippov รองหัวหน้าฝ่ายจัดการระบบวิศวกรรม
การตรวจสอบที่อยู่อาศัยของรัฐมอสโก
เอกสารควบคุมตัวบ่งชี้ของจำนวนและคุณภาพของทรัพยากรสาธารณูปโภคที่ส่งไปยังผู้บริโภคในครัวเรือนในขอบเขตของความรับผิดชอบขององค์กรอุปทานทรัพยากรและที่อยู่อาศัยในปัจจุบันยังไม่ได้รับการพัฒนา ผู้เชี่ยวชาญชาวมุสลิมนอกเหนือจากข้อกำหนดที่มีอยู่จะถูกนำเสนอเพื่อระบุความสำคัญของพารามิเตอร์ของระบบความร้อนและน้ำในอาคารเพื่อให้สอดคล้องกับอาคารอพาร์ตเมนต์ที่อยู่อาศัยในอาคารที่อยู่อาศัย
ภาพรวมของกฎและข้อบังคับที่มีอยู่เกี่ยวกับการดำเนินงานด้านเทคนิคของกองทุนที่อยู่อาศัยในด้านการเคหะและบริการชุมชนแสดงให้เห็นว่าการสร้างมาตรฐานและกฎสุขอนามัยในขณะนี้ Gost R 51617 -2000 * "ที่อยู่อาศัยและบริการชุมชน", "กฎเกณฑ์ การให้บริการสาธารณูปโภคแก่ประชาชน "ได้รับการอนุมัติจากพระราชกฤษฎีกาของรัฐบาลสหพันธรัฐรัสเซียที่ 05/23/2549 ฉบับที่ 307 และเอกสารกำกับดูแลปัจจุบันอื่น ๆ ได้รับการพิจารณาและตั้งค่าพารามิเตอร์และโหมดเฉพาะในแหล่งที่มา (CTP, ห้องหม้อไอน้ำ สถานีสูบน้ำ) การผลิตทรัพยากรชุมชน (เย็นน้ำร้อนและพลังงานความร้อน) และโดยตรงในอพาร์ทเมนท์จากถิ่นที่อยู่ที่ให้บริการสาธารณูปโภค อย่างไรก็ตามพวกเขาไม่คำนึงถึงความเป็นจริงสมัยใหม่ของแผนกที่อยู่อาศัยและบริการชุมชนในอาคารที่อยู่อาศัยและสิ่งอำนวยความสะดวกของสาธารณูปโภคของสาธารณูปโภคและพรมแดนที่จัดตั้งขึ้นของความรับผิดชอบขององค์กรอุปทานทรัพยากรและที่อยู่อาศัยซึ่งเป็นเรื่องของข้อพิพาทที่ไม่มีที่สิ้นสุด ในการกำหนดด้านความผิดในข้อเท็จจริงของความล้มเหลวในการให้บริการแก่ประชากรหรือการให้บริการที่มีคุณภาพไม่เพียงพอ ดังนั้นวันนี้ไม่มีเอกสารควบคุมตัวบ่งชี้ปริมาณและคุณภาพที่เข้ามาในบ้านบนชายแดนของความรับผิดชอบขององค์กรอุปทานทรัพยากรและที่อยู่อาศัย
อย่างไรก็ตามการวิเคราะห์คุณภาพของยูทิลิตี้และบริการที่ดำเนินการโดย Moszhylilation แสดงให้เห็นว่าบทบัญญัติของพระราชบัญญัติกฎหมายกำกับดูแลของรัฐบาลกลางในด้านการเคหะและบริการชุมชนสามารถมีรายละเอียดและระบุไว้ในอาคารอพาร์ตเมนต์ซึ่งจะช่วยให้รับผิดชอบร่วมกัน ของการจัดหาทรัพยากรและผู้จัดการขององค์กรที่อยู่อาศัย ควรสังเกตว่าคุณภาพและจำนวนทรัพยากรอรรถประโยชน์ที่จัดทำไปยังชายแดนของความรับผิดชอบในการดำเนินงานของการจัดหาทรัพยากรและการจัดการที่อยู่อาศัยและสาธารณูปโภคให้กับผู้อยู่อาศัยจะถูกกำหนดและประเมินผลตามคำให้การก่อนอื่น - อุปกรณ์วัดแสงที่ติดตั้งบนอินพุต
ระบบประปาความร้อนและน้ำในอาคารที่อยู่อาศัยและระบบควบคุมอัตโนมัติและการใช้พลังงาน
ดังนั้น moszhilispection ขึ้นอยู่กับผลประโยชน์ของผู้อยู่อาศัยและการฝึกฝนหลายปีนอกเหนือไปจากข้อกำหนดของเอกสารกำกับดูแลและในการพัฒนาบทบัญญัติ SNIP และ SANPIN ที่เกี่ยวข้องกับสภาพการดำเนินงานรวมถึงเพื่อให้สอดคล้องกับอพาร์ทเมนท์ที่อยู่อาศัย อาคารคุณภาพของอรรถประโยชน์ที่มีให้กับประชากรที่เสนอให้ควบคุมการเข้าสู่ระบบความร้อนและน้ำประปาให้กับบ้าน (ในการบัญชีและโหนดควบคุม) ค่ากฎระเบียบต่อไปนี้ของพารามิเตอร์และโหมดที่บันทึกโดยอุปกรณ์วัดแสงโดยรวมและ ระบบอัตโนมัติสำหรับการควบคุมและการบัญชีสำหรับการใช้พลังงาน:
1) สำหรับระบบทำความร้อนกลาง (TSO):
การเบี่ยงเบนของอุณหภูมิเฉลี่ยต่อวันของน้ำเครือข่ายที่เข้าสู่ระบบทำความร้อนควรอยู่ภายใน± 3% ของแผนภูมิอุณหภูมิที่จัดตั้งขึ้น อุณหภูมิของเครือข่ายย้อนกลับเฉลี่ยต่อวันไม่ควรเกินกำหนดการอุณหภูมิที่กำหนดโดยตารางอุณหภูมิมากกว่า 5%;
แรงดันของน้ำพลังงานในท่อส่งคืนของระบบ CSU ควรมีอย่างน้อย 0.05 MPa (0.5 kgf / cm 2) เหนือสถิตคงที่ (สำหรับระบบ) แต่ไม่สูงกว่าที่อนุญาต (สำหรับท่อ, อุปกรณ์ทำความร้อน, การเสริมแรง และอุปกรณ์อื่น ๆ ) หากจำเป็นการติดตั้งตัวควบคุมย่อยบนท่อส่งคืนไปยัง ITP ของระบบทำความร้อนของอาคารที่อยู่อาศัยโดยตรงที่แนบมากับเครือข่ายความร้อนหลัก
แรงดันของน้ำพลังงานในท่อส่งของระบบ CSU ควรสูงกว่าแรงดันที่ต้องการของน้ำในท่อส่งคืนโดยปริมาณความดันที่ใช้แล้วทิ้ง (เพื่อให้แน่ใจว่าการไหลเวียนของสารหล่อเย็นในระบบ);
ความดันที่ใช้แล้วทิ้ง (ความดันลดลงระหว่างการจัดหาและส่งคืน) ของสารหล่อเย็นที่อินพุตของเครือข่ายความร้อน CSC ไปยังอาคารควรได้รับการดูแลโดยองค์กรอุปทานความร้อนภายใน:
a) ด้วยการเชื่อมต่อสารเติมแต่ง (พร้อมโหนดลิฟท์) - ตามโครงการ แต่ไม่น้อยกว่า 0.08 MPa (0.8 kgf / cm 2);
b) ด้วยสิ่งที่แนบมาอิสระ - ตามโครงการ แต่ไม่น้อยกว่า 0.03 MPA (0.3 kgf / cm2) ทนต่อระบบไฮดรอลิกของระบบ CSO ได้มากขึ้น
2) สำหรับระบบน้ำร้อน (DHW):
อุณหภูมิของน้ำร้อนในท่อส่งของ DHW สำหรับระบบปิดในช่วง 55-65 ° C สำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบเปิดภายใน 60-75 ° C;
อุณหภูมิในการไหลเวียนท่อ DHW (สำหรับระบบปิดและเปิด) 46-55 ° C;
ค่าเฉลี่ยเลขคณิตของอุณหภูมิน้ำร้อนในการจัดหาและท่อหมุนเวียนที่อินพุตของระบบ DHW ในทุกกรณีไม่ควรน้อยกว่า 50 ° C;
ความดันที่ใช้แล้วทิ้ง (ลดความดันระหว่างอุปทานและท่อหมุนเวียน) ด้วยอัตราการไหลของการไหลเวียนที่คำนวณได้ของระบบ DHW ไม่ควรต่ำกว่า 0.03-0.06 MPa (0.3-0.6 kgf / cm 2);
แรงดันน้ำในท่อส่งของระบบ DHS ควรสูงกว่าแรงดันน้ำในท่อไหลเวียนตามขนาดของความดันที่ใช้แล้วทิ้ง (เพื่อให้แน่ใจว่าการไหลเวียนของน้ำร้อนในระบบ);
แรงดันน้ำในท่อไหลเวียนของระบบ DHW ควรมีอย่างน้อย 0.05 MPA (0.5 kgf / cm 2) เหนือสถิตคงแบบ (สำหรับระบบ) แต่ไม่เกินความดันคงที่ (สำหรับอาคารชั้นสูงที่ตั้งอยู่ในระดับสูงที่สุด) มากกว่า 0.20 mpa (2 kgf / cm2)
ด้วยพารามิเตอร์เหล่านี้ในอพาร์ทเมนท์ในอุปกรณ์สุขาภิบาลของสถานที่ที่อยู่อาศัยตามการกระทำตามกฎหมายของสหพันธรัฐรัสเซียต้องระบุค่าดังต่อไปนี้:
อุณหภูมิของน้ำร้อนไม่ต่ำกว่า 50 ° C (ดีที่สุด - 55 ° C);
แรงดันขั้นต่ำฟรีในอุปกรณ์สุขาภิบาลของสถานที่อยู่อาศัยของชั้นบน 0.02-0.05 mpa (0.2-0.5 kgf / cm 2);
หัวฟรีสูงสุดในระบบน้ำร้อนในอุปกรณ์สุขาภิบาลของชั้นบนไม่ควรเกิน 0.20 mpa (2 kgf / cm 2);
ความดันอิสระสูงสุดในระบบน้ำประปาในอุปกรณ์สุขาภิบาลของชั้นล่างไม่ควรเกิน 0.45 MPa (4.5 kgf / cm 2)
3) สำหรับระบบน้ำประปาเย็น (HPW):
แรงดันน้ำในระบบท่อส่งทรัพยากรของระบบ HPP ควรมีอย่างน้อย 0.05 MPA (0.5 kgf / cm 2) เหนือสถิตคงที่ (สำหรับระบบ) แต่ไม่เกินความดันคงที่ (สำหรับที่ตั้งอยู่และสูงที่สุด อาคาร) มากกว่า 0.20 MPa (2 KGF / CM 2)
ด้วยพารามิเตอร์นี้ในอพาร์ทเมนต์ตามการกระทำตามกฎหมายของสหพันธรัฐรัสเซียต้องมีค่าต่อไปนี้:
a) แรงกดฟรีขั้นต่ำในอุปกรณ์สุขาภิบาลของสถานที่อยู่อาศัยของชั้นบน 0.02-0.05 MPa (0.2-0.5 kgf / cm 2);
b) ความดันน้อยที่สุดในด้านหน้าของเครื่องทำน้ำอุ่นก๊าซของชั้นบนอย่างน้อย 0.10 mpa (1 kgf / cm 2);
c) ความดันอิสระสูงสุดในระบบน้ำประปาในอุปกรณ์สุขาภิบาลของชั้นล่างไม่ควรเกิน 0.45 MPa (4.5 kgf / cm 2)
4) สำหรับทุกระบบ:
แรงดันคงที่ในการป้อนระบบความร้อนและน้ำประปาควรให้แน่ใจว่าการบรรจุท่อน้ำของระบบ TSO กลางและ DHW ในขณะที่แรงดันน้ำคงที่ไม่ควรสูงกว่าระบบที่อนุญาต
ค่าแรงดันน้ำในระบบ DHW และห้องโถงที่เข้าสู่ท่อไปที่บ้านต้องอยู่ในระดับเดียว (ทำได้โดยการตั้งค่าอุปกรณ์ควบคุมจุดความร้อนอัตโนมัติและ / หรือสถานีสูบน้ำ) ในขณะที่ความแตกต่างของแรงดันสูงสุดที่อนุญาตต้องไม่มากขึ้น มากกว่า 0.10 mpa (1 kgf / cm 2)
พารามิเตอร์เหล่านี้ในการเข้าสู่อาคารควรให้องค์กรจัดหาทรัพยากรโดยดำเนินการตามกฎระเบียบอัตโนมัติมาตรการเพิ่มประสิทธิภาพการกระจายพลังงานความร้อนที่สม่ำเสมอน้ำเย็นและน้ำร้อนระหว่างผู้บริโภคและสำหรับระบบส่งคืนของระบบ - ยังควบคุมองค์กรที่อยู่อาศัยโดยการตรวจสอบและกำจัด ความผิดปกติหรืออุปกรณ์อีกครั้งและถือการว่าจ้างระบบวิศวกรรมของอาคาร กิจกรรมเหล่านี้ควรดำเนินการในการเตรียมจุดความร้อนสถานีปั๊มและเครือข่ายภายในไตรมาสสำหรับการเอารัดเอาเปรียบตามฤดูกาลเช่นเดียวกับในกรณีที่มีการละเมิดพารามิเตอร์เหล่านี้ (ตัวชี้วัดของจำนวนและคุณภาพของทรัพยากรยูทิลิตี้ที่ให้ไปยังชายแดนของการดำเนินงาน ความรับผิดชอบ)
หากค่าที่ระบุของพารามิเตอร์และโหมดล้มเหลวองค์กรจัดหาทรัพยากรมีหน้าที่ต้องยอมรับมาตรการที่จำเป็นทั้งหมดสำหรับการกู้คืนทันที นอกจากนี้ในกรณีที่มีการละเมิดค่าที่ระบุของพารามิเตอร์ของทรัพยากรเทศบาลและคุณภาพของบริการชุมชนที่มีให้มีความจำเป็นต้องคำนวณค่าธรรมเนียมใหม่สำหรับบริการชุมชนที่มีการละเมิดคุณภาพของพวกเขา
ดังนั้นการปฏิบัติตามตัวชี้วัดเหล่านี้จะให้ที่อยู่อาศัยที่สะดวกสบายของประชาชนการทำงานที่มีประสิทธิภาพของระบบวิศวกรรมเครือข่ายอาคารที่อยู่อาศัยและสิ่งอำนวยความสะดวกส่วนกลางให้ความร้อนและน้ำประปาของสต็อกที่อยู่อาศัยรวมถึงการจัดหาทรัพยากรสาธารณูปโภคใน ปริมาณที่กำหนดและคุณภาพการกำกับดูแลที่ข้อ จำกัด ของความรับผิดชอบในการดำเนินงานขององค์กรที่อยู่อาศัยทรัพยากรและการจัดการ (ในการแนะนำการสื่อสารทางวิศวกรรมไปยังบ้าน)
วรรณคดี
1. กฎสำหรับการดำเนินงานด้านเทคนิคของโรงไฟฟ้าความร้อน
2. MDC 3-02.2001 กฎสำหรับการดำเนินงานด้านเทคนิคของระบบและสิ่งอำนวยความสะดวกของน้ำประปาและน้ำเสียเทศบาล
3. MDK 4-02.2001 คำแนะนำทั่วไปสำหรับการดำเนินงานทางเทคนิคของระบบความร้อนของแหล่งความร้อนเทศบาล
4. MDC 2-03.2003 กฎและบรรทัดฐานของการดำเนินงานด้านเทคนิคของกองทุนที่อยู่อาศัย
5. กฎสำหรับการให้บริการสาธารณูปโภคแก่ประชาชน
6. JNM-2004/01 กฎระเบียบสำหรับการเตรียมการสำหรับการใช้ประโยชน์ในช่วงฤดูหนาวของระบบความร้อนและน้ำประปาของอาคารที่อยู่อาศัยอุปกรณ์เครือข่ายและสิ่งอำนวยความสะดวกของน้ำมันเชื้อเพลิงและพลังงานและสาธารณูปโภคในมอสโก
7. GOST R 51617 -2000 * ที่อยู่อาศัยและบริการชุมชน ข้อมูลจำเพาะทั่วไป
8. SNIP 2.04.01 -85 (2000) น้ำประปาภายในและการสุขาภิบาลอาคาร
9. SNIP 2.04.05 -91 (2000) เครื่องทำความร้อนการระบายอากาศและเครื่องปรับอากาศ
10. วิธีการตรวจสอบการละเมิดจำนวนและคุณภาพของการให้บริการที่มีให้กับประชากรในการบริโภคพลังงานความร้อนการใช้พลังงานความร้อนเย็นน้ำร้อนในมอสโก
(นิตยสาร "ประหยัดพลังงาน" หมายเลข 4, 2007)
