Compresor de refrigerare dacă 56 caracteristici. Mașini mici de refrigerare. Scopul de laborator

Ministerul Educației și Științei din Federația Rusă

Universitatea Tehnică de Stat Novosibirsk

_____________________________________________________________

Caracteristici Definiție
Instalare de refrigerare

Instrucțiuni metodice

pentru studenții FEN toate formele de învățare

Novosibirsk.
2010

UDC 621.565 (07)

Compilate: Cand. Tehn. Științe, Doc. ,

Reviewer: Dr. Tech. Științe, prof.

Lucrarea a fost pregătită la Departamentul de căldură stații electrice

universitatea Tehnică, 2010

Scopul de laborator

1. Consolidarea practică a cunoștințelor în conformitate cu a doua lege a termodinamicii, ciclurilor, a unităților de refrigerare.

2. Familiarizarea cu unitatea de refrigerare IF-56 și cu caracteristicile sale tehnice.

3. Studiul și construcția ciclurilor de refrigerare.

4. Determinarea caracteristicilor principale, instalare de refrigerare.

1. Fundamentele teoretice ale muncii

Instalare de refrigerare

1.1. Reverse Cycle Carno.

Unitatea de refrigerare este proiectată pentru a transfera căldura de la o sursă rece la fierbinte. Conform formulării lui Clausius, termodinamica căldurii nu poate merge de la un corp rece la fierbinte. În unitatea de refrigerare, un astfel de transfer de căldură nu are loc de la sine, ci datorită energiei mecanice a compresorului cheltuit pe comprimarea vaporilor agentului frigorific.

Caracteristica principală a unității de refrigerare este un coeficient de refrigerare, al cărui expresie este obținut din ecuația primei legi a termodinamicii înregistrate pentru ciclul invers al unității de refrigerare, ținând seama de faptul că pentru orice ciclu, schimbarea în internă energia fluidului de lucru d u.\u003d 0, și anume:

q.= q.1 – q.2 = l., (1.1)

unde q.1 - căldură, dată la sursa fierbinte; q.2 - căldură luată dintr-o sursă rece; l. – munca mecanica compresor.

De la (1.1) rezultă că căldura este transmisă la sursa fierbinte

q.1 = q.2 + l., (1.2)

un coeficient de frigider este o fracțiune de căldură q.2, transmise de la o sursă rece la cald, pe unitate a compresorului consumat

(1.3)

Valoarea factorului de refrigerare maximă pentru o anumită temperatură între T.munte fierbinte I. T.sursele de căldură rece au un ciclu de inversă Carno (figura 1.1),

Smochin. 1.1. Reverse Cycle Carno.

pentru care căldura furnizată cu t.2 = const. De la o sursă rece la fluidul de lucru:

q.2 = T.2 · ( s.1 – s.4) = T.2 · DS (1.4)

și căldura dată la t.1 = const. De la corpul de lucru la o sursă rece:

q.1 = T.unu · ( s.2 – s.3) = T.1 · DS, (1.5)

În ciclul invers al Carno: 1-2 - compresia adiabatică a fluidului de lucru, ca urmare a căreia temperatura fluidului de lucru T.2 devine temperaturi mai ridicate T.munții sursătici; 2-3 - Disiparea căldurii izotermale q.1 din fluidul de lucru la sursa fierbinte; 3-4 - extinderea adiabatică a corpului de lucru; 4-1 - Căldură izotermică q.2 de la o sursă rece la fluidul de lucru. Luând în considerare relațiile (1.4) și (1.5), ecuația (1.3) pentru coeficientul de refrigerare al ciclului din spate al Carno poate fi reprezentat ca:

Cu cât este mai mare valoarea E, cu atât mai eficientă este ciclul de refrigerare și munca mai mică. l. va avea nevoie pentru transferul de căldură q.2 de la o sursă rece la fierbinte.

1.2. Ciclul unității de refrigerare a parookompresiei

Alimentarea izotermică și îndepărtarea căldurii în unitatea de refrigerare pot fi efectuate în cazul în care agentul frigorific este lichidul cu punct de fierbere scăzut, punctul de fierbere al cărui presiune atmosferică t.0 £ 0 OC, iar cu temperaturi de fierbere negative, presiunea de fierbere p.0 ar trebui să fie mai atmosferici pentru a elimina scaunele de aer în vaporizator. Presiunea redusă de compresie vă permite să efectuați un compresor ușor și alte elemente ale unității de refrigerare. Cu o căldură ascunsă semnificativă a vaporizării r. Volumele specifice scăzute sunt de dorit. v., care reduce dimensiunile compresorului.

Un bun agent frigorific este amoniacul NH3 (la punctul de fierbere t.k \u003d 20 OS, presiune de saturație p.k \u003d 8,57 bar și când t.0 \u003d -34 OS, p.0 \u003d 0,98 bar). Căldura ascunsă a vaporizării este mai mare decât în \u200b\u200balte frigidere, dar dezavantajele sale - toxicitatea și activitatea de coroziune în raport cu metalele neferoase, prin urmare, în unitățile de refrigerare menajere, nu se aplică amoniac. Nu agenții frigorifici răi nu sunt clorura de metil (CH3CI) și etanul (C2H6); Anhidrida sulfuriană (SO2) Datorită toxicității ridicate nu se aplică.

Freoni sunt utilizați pe scară largă ca frigidere - derivați de fluoroclori ai celor mai simpli hidrocarburi (în principal metan). Proprietățile distincte ale Freon sunt rezistența lor chimică, netoxicitatea, lipsa de interacțiune cu materiale structurale pentru t. < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие caracteristicile termofizice: greutate moleculară m \u003d 120,92; Punct de fierbere la presiune atmosferică p.0 \u003d 1 bar; t.0 \u003d -30,3 ° C; Parametrii critici R12: p.kr \u003d 41,32 bar; t.kR \u003d 111,8 OS; v.kr \u003d 1,78 × 10-3 m3 / kg; Indexul adiabstract k. = 1,14.

Producția de freon - 12, deoarece substanța care distruge stratul de ozon, a fost interzisă în Rusia în 2000, a fost permisă numai utilizarea deja produsă R12 sau extrasă din echipament.

2. funcționarea instalației de refrigerare IF-56

2.1. agregate de frigider

Unitatea IF-56 este proiectată pentru a răci aerul în camera de refrigerare 9 (figura 2.1).

Ventilator "href \u003d" / text / categorie / ventilator / "rel \u003d" marcaj "\u003e ventilator; 4 - receptor; 5 -Conaitor;

6 - Filtru-desicant; 7 - Choke; 8 - vaporizator; 9 - Camera refrigerată

Smochin. 2.2. Refrigerarea ciclului

În procesul de a se izgoni de freon lichid în Choke 7 (Procesul 4-5 V ph.-Diagram) se evaporă parțial, evaporarea principală a Freonului are loc în vaporizatorul 8 datorită căldurii luate din aer în camera de refrigerare (procesul isobaro-izotermic 5-6 p.0 = const. și t.0 = const.). Aburul preîncălzit cu temperatura intră în compresorul 1, unde este comprimat de la presiune p.0 la presiune p.K (compresie politrofică, valabilă 1-2D). În fig. 2.2 De asemenea, compresie teoretică, adiabatică 1-2A s.1 = const...GIF "Lățime \u003d" 16 "Înălțime \u003d" 25 "\u003e (Procesul 4 * -4). Freonul lichid curge în receptorul 5, de unde prin intermediul filtrului 6 se duce la șoc 7.

Date tehnice

Evaporatorul 8 constă în baterii finite - convectoare. Bateriile sunt echipate cu șoc 7 cu supapă termostatică. Condensatorul 4 cu răcirea aerului forțată, performanța ventilatorului V.B \u003d 0,61 m3 / s.

În fig. 2.3 prezintă un ciclu valid al unei unități de refrigerare parocompresie, construită în funcție de rezultatele testului: 1-2A - comprimarea adiafatic (teoretică) a aburului agentului frigorific; 1-2D - compresie vizibilă în compresor; 2D-3 - răcirea izobarică a vaporilor la
temperatura de condensare t.LA; 3-4 * - Condensarea izotermică izotermică a aburului agentului frigorific din condensator; 4 * -4 - subcolectarea condensului;
4-5 - Throtting ( h.5 = h.4) ca rezultat al căruia agentul de refrigerare lichid se evaporă parțial; 5-6 - evaporarea izobaro-izotermică în vaporizatorul frigiderului; 6-1 - supraîncălzire izobarică a unei perechi saturate uscate (punctul 6, h.\u003d 1) la temperatură t.1.

Smochin. 2.3. Ciclul de refrigerare In. ph.-Diagramă

2.2. funcții de performanță

Principalele caracteristici operaționale ale unității de refrigerare sunt capacitatea de răcire Q.Consumul de energie N., Consumul frigorific G. și o capacitate specifică de răcire q.. Capacitatea de răcire este determinată de formula, KW:

Q. = GQ. = G.(h.1 – h.4), (2.1)

unde G. - consumul agentului frigorific, kg / s; h.1 - cuplu entalpit la ieșirea de la vaporizator, kJ / kg; h.4 - entalpia unui agent frigorific lichid înainte de suflare, kJ / kg; q. = h.1 – h.4 - Capacitate specifică de răcire, KJ / kg.

De asemenea, utilizat specific volum Capacitate de răcire, KJ / M3:

q.v \u003d. q./ v.1 = (h.1 – h.4)/v.1. (2.2)

Aici v.1 - Volumul specific de abur la ieșirea de la vaporizator, m3 / kg.

Consumul agentului frigorific este amplasat conform formulei, kg / s:

G. = Q.LA/( H.2D - h.4), (2.3)

Q. = c.’p.M.V.ÎN( t.La 2 - t.ÎN 1). (2.4)

Aici V.B \u003d 0,61 m3 / s - performanța ventilatorului, condensator de răcire; t.ÎN 1, t.B2 - temperatura aerului la intrarea și ieșirea condensatorului, ºC; c.’p.M. - Capacitate medie de căldură a aerului ISOBAR, KJ / (M3 · K):

c.’p.M. = (μ cPM.)/(μ v.0), (2.5)

unde (μ. v.0) \u003d 22,4 m3 / kmol - volumul kilo care se roagă aerul la normal condiții fizice; (μ cPM.) - Capacitatea medie de căldură molară medie, care este determinată de formula empirică, KJ / (Kolol · K):

(μ cPM.) \u003d 29,1 + 5,6 · 10-4 ( t.B1 +. t.La 2). (2.6)

Puterea teoretică a compresiei adiabatice a aburului agentului frigorific în procesul 1-2A, KW:

N.A \u003d. G./( H.2a - h.1), (2.7)

Capacitatea relativă adiabatică și reală de răcire:

k.A \u003d. Q./N.DAR; (2.8)

k. = Q./N., (2.9)

prezentarea căldurii transmise de la o sursă rece la cald, pe unitate de putere teoretică (adiabatică) și valabilă (puterea electrică a acționării compresorului). Coeficientul de refrigerare are același înțeles fizic și este determinat prin formula:

ε = ( h.1 – h.4)/(h.2D - h.1). (2.10)

3. Teste de refrigerare

După pornirea unității de refrigerare, este necesar să așteptați modul staționar ( t.1 \u003d const. t.2D \u003d const), apoi măsurați toate citirile instrumentului și puneți-l în tabelul de măsurare 3.1, pe baza rezultatelor care să construiască un ciclu de refrigerare în ph.- I. ts.- care utilizează o diagramă de aburi pentru Freon-12 prezentată în fig. 2.2. Calculul caracteristicilor principale ale unității de refrigerare se efectuează în tabel. 3.2. Temperaturi de evaporare t.0 și condensarea t.K găsi în funcție de presiuni p.0 I. p.La masă. 3.3. Presiune absolută p.0 I. p.K sunt determinate prin formule, bar:

p.0 = B./750 + 0,981p.0m, (3.1)

p.K \u003d. B./750 + 0,981p.Km, (3.2)

unde ÎN – presiunea atmosferei Barometru, mm. Rt. Artă.; p.0m - Presiunea excesivă a evaporării prin manometru, ATI; p.Km - presiune de condensare excesivă asupra manometrului, ATI.

Tabelul 3.1.

Rezultatele măsurătorilor

Valoare	Dimensiune	Valoare	Notă
Presiune de evaporare p.0m.			de Manometra.
Presiunea de condensare p.Km			de Manometra.
Temperatura în camera de refrigerare, t.HC.			prin termocuplu 1.
Temperatura pieptului de agent frigorific în fața compresorului, t.1			prin termocuplu 3.
Temperatura pieptului de agent frigorific după compresor, t.2d.			prin termocuplu 4.
Temperatura condensului după un condensator, t.4			În termeni de termocuplu 5.
Temperatura aerului după un condensator, t.La 2.			prin termocuplu 6.
Temperatura aerului în fața condensatorului, t.ÎN 1			prin termocuplu 7.
Puterea de acționare a compresorului, N.			vattmeter.
Presiune de evaporare p.0			cu formula (3.1)
Temperatura de evaporare t.0			masa. (3.3)
Presiunea de condensare p.LA			cu formula (3.2)
Temperatura de condensare, t.LA			masa. 3.3.
Entalpia pieptului de agent frigorific în fața compresorului, h.1 = f.(p.0, t.1)			de ph.-Diagramă
Entalpy vapori de agent frigorific după compresor, h.2D \u003d f.(p.LA, t.2d)			de ph.-Diagramă
Entalpy vapori de agent frigorific după compresia adiabatică, h.2a.			de ph-diagramă
Entalpy condens după un condensator, h.4 = f.(t.4)			de ph-diagramă
Volumul specific de abur în fața compresorului, v.1=f.(p.0, t.1)			de ph.-Diagramă
Debitul de aer prin condensator V.ÎN			Prin pașaport ventilator

Tabelul 3.2.

Calcularea principalelor caracteristici ale unității de refrigerare

Valoare	Dimensiune		Valoare
Capacitatea medie de căldură a aerului (m dinp.M.)	kJ / (Kombol × K)	29.1 + 5.6 × 10-4 ( t.B1 +. t.La 2)
Capacitatea de căldură în vrac a aerului, din¢ p.m.	kJ / (m3 × k)	(M. cp.m) / 22.4
c.¢ p.m. V.ÎN( t.La 2 - t.ÎN 1)
Consumul de agent frigorific, G.		Q.La / ( h.2D - h.4)
Capacitatea specifică de răcire q.		h.1 – h.4
Capacitate de racire Q.		GQ.
Capacitate volumetrică specifică, qv.		Q. / v.1
Puterea adiabatică, N.a.		G.(h.2a - h.1)
Capacitatea relativă de răcire adiabatică LADAR		Q. / N.DAR
Capacitate relativă reală de răcire LA		Q. / N.
Coeficientul de frigider E.		q. / (h.2D - h.1)

Tabelul 3.3.

Presiunea de saturație Freon-12 (Cf.2 Cl.2 - Diftorudiclorometan)

1. Schema și descrierea unității de refrigerare.

2. Tabele de măsurători și calcule.

3. Sarcina completă.

Sarcina

1. Construiți un ciclu de refrigerare în ph.-Diagram (figura 1).

2. Faceți tabelul. 3.4, folosind. ph.-Diagramă.

Tabelul 3.4.

**Date inițiale pentru a construi un ciclu de refrigerare înts. -Coardate**

2. Construiți un ciclu de refrigerare în ts.-Diagrama (figura 2).

3. Determinați valoarea coeficientului de refrigerare al ciclului de inversă Carno conform formulei (1,6) pentru T.1 = T.La I. T.2 = T.0 și comparați-l cu coeficientul de refrigerare al instalării reale.

LITERATURĂ

1. SHAROV, YU. I.Comparând ciclurile instalațiilor de refrigerare pe agenții frigorifici alternativi / // Energetică și Energetică termică. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Voi. 7, - p. 194-198.

2. Kirillin, V. A.Tehnica termodinamică /,. - M.: Energia, 1974. - 447 p.

3. Vargaftik, N. B. Director de către proprietăți termofizice gaze și lichide. - M.: Science, 1972. - 720 p.

4. Andryzchenko, A. I. Bazele termodinamicii tehnice ale proceselor reale. - M.: Școala superioară, 1975.

Unitatea IF-56 este proiectată pentru a răci aerul în camera de refrigerare 9 (figura 2.1). Elementele principale sunt: \u200b\u200bcompresorul de piston freonal 1, condensatorul de răcire cu aer 4, șocul 7, bateriile evaporative 8, filtrul 6, umplut cu absorbant de umiditate - silicogel, receptor 5 pentru colectarea condensului, ventilator 3 și motorul electric 2.

Smochin. 2.1. Schema unității de refrigerare IF-56:

Date tehnice

Compresor Brand.
Numărul de cilindri
Volumul descris de pistoane, m3 / h
Frigider
Capacitatea de răcire, KW
la t0 \u003d -15 ° C: tk \u003d 30 ° C
la t0 \u003d +5 ° C tk \u003d 35 ° C
Putere electrică a motorului, kW
Suprafața exterioară a condensatorului, m2
Suprafața exterioară a evaporatorului, m2

Evaporatorul 8 constă din două baterii cu nervuri - convectoare. Bateriile sunt echipate cu șoc 7 cu supapă termostatică. Condensatorul 4 cu răcirea aerului forțată, performanța ventilatorului

Vb \u003d 0,61 m3 / s.

În fig. 2.2 și 2.3 prezintă un ciclu valid al unei unități de refrigerare parocompresie, construită în funcție de rezultatele testului: 1 - 2A - comprimarea teoretică (teoretică) a aburului agentului frigorific; 1 - compresie vizibilă de acțiune 2D în compresor; 2D - 3 - răcirea izobarică a vaporilor la

temperatura de condensare tk; 3 - 4 * - condensarea izotermică a aburului agentului frigorific din condensator; 4 * - 4 - subcolectarea condensului;

4 - 5 - Drumul (H5 \u003d H4), ca rezultat al căruia agentul de refrigerare lichid este parțial evaporat; 5 - 6 - Evaporarea izotermică Izobaro-izotermică în vaporizatorul camerei de refrigerare; 6 - 1 - supraîncălzire izobarică a unei perechi uscate saturate (punctul 6, x \u003d 1) până la temperatura T1.

Agregate de frigider

Unitatea IF-56 este proiectată pentru a răci aerul în camera de refrigerare 9 (figura 2.1).

Smochin. 2.1. Instalare frigorifică IF-56

1 - compresor; 2 - motor electric; 3 - ventilator; 4 - receptor; 5 -Conaitor;

6 - Filtru-desicant; 7 - Choke; 8 - vaporizator; 9 - Camera refrigerată

Smochin. 2.2. Refrigerarea ciclului

În procesul de a se izgoni de freon lichid în Choke 7 (Procesul 4-5 V ph.-Diagram) se evaporă parțial, evaporarea principală a Freonului are loc în vaporizatorul 8 datorită căldurii luate din aer în camera de refrigerare (procesul isobaro-izotermic 5-6 p. 0 = const. și t. 0 = const.). Aburul preîncălzit cu temperatura intră în compresorul 1, unde este comprimat de la presiune p. 0 la presiune p. K (compresie politrofică, valabilă 1-2D). În fig. 2.2 De asemenea, compresie teoretică, adiabatică 1-2 a s. 1 = const.. În condensatorul 4, perechile de freon sunt răcite la temperatura de condensare (procesul 2D-3), apoi condensat (procesul izobaro-izotermic 3-4 * când p. K \u003d. const. și t. K \u003d. const.. În acest caz, freonul lichid este ipocheat la o temperatură (procesul 4 * -4). Freonul lichid curge în receptorul 5, de unde prin intermediul filtrului 6 intră în șoc 7.

Date tehnice

În fig. 2.3 prezintă un ciclu valid al unei unități de refrigerare parocompresie, construită în funcție de rezultatele testului: 1-2A - comprimarea adiafatic (teoretică) a aburului agentului frigorific; 1-2D - compresie vizibilă în compresor; 2D-3 - răcirea izobarică a vaporilor la
Temperatura de condensare t. LA; 3-4 * - Condensarea izotermică izotermică a aburului agentului frigorific din condensator; 4 * -4 - subcolectarea condensului;
4-5 - Throtting ( h. 5 = h. 4) ca rezultat al căruia agentul de refrigerare lichid se evaporă parțial; 5-6 - evaporarea izobaro-izotermică în vaporizatorul frigiderului; 6-1 - supraîncălzire izobarică a unei perechi saturate uscate (punctul 6, h.\u003d 1) la temperatură t. 1 .

Smochin. 2.3. Ciclul de refrigerare In. ph.-Diagramă

Funcții de performanță

Q \u003d gq \u003d g(h. 1 – h. 4), (2.1)

unde G. - consumul agentului frigorific, kg / s; H. 1 - cuplu entalpit la ieșirea de la vaporizator, kJ / kg; h. 4 - entalpia unui agent frigorific lichid înainte de suflare, kJ / kg; q. = h. 1 – h. 4 - Capacitate specifică de răcire, KJ / kg.

De asemenea, utilizat specific volum Capacitatea de răcire, KJ / M 3:

q. V \u003d. q / V. 1 = (h. 1 – h. 4)/v. 1 . (2.2)

Aici v. 1 - Volum specific de abur la ieșirea vaporizatorului, M 3 / kg.

Consumul agentului frigorific este amplasat conform formulei, kg / s:

G. = Q. La / ( H. 2D - h. 4), (2.3)

Q. = c.’ PM V. În ( t. La 2 - t. ÎN 1). (2.4)

Aici V. B \u003d 0,61 m 3 / s - performanța ventilatorului, condensator de răcire; t. ÎN 1 , t. B2 - temperatura aerului la intrarea și ieșirea condensatorului, ºC; c.’ P.M. - Capacitatea medie de căldură a aerului ISOBAR, KJ / (m 3 · K):

c.’ P.M. = (μ cm.)/(μ v. 0), (2.5)

unde (μ. v. 0) \u003d 22,4 m 3 / kmol - volumul kilo care se roagă aerul în condiții fizice normale; (μ. cm.) - Capacitatea medie de căldură molară medie, care este determinată de formula empirică, KJ / (Kolol · K):

(μ cm.) \u003d 29,1 + 5,6 · 10 -4 ( t. B1 +. t. La 2). (2.6)

Puterea teoretică a compresiei adiabatice a aburului agentului frigorific în procesul de 1-2 A, KW:

N. A \u003d. G./( H. 2a - h. 1), (2.7)

Capacitatea relativă adiabatică și reală de răcire:

k. A \u003d. Q./N. DAR; (2.8)

k. = Q./N., (2.9)

Tipul compresorului:

pistonul refrigerat nu este debit direct, o singură etapă, bucuros, vertical.

Scopul de a lucra în frigidere staționare și de transport.

Specificatii tehnice , ,

Parametru	Valoare
Capacitate de răcire, KW (KCAL / H)	12,5 (10750)
Cladon.	R12-22.
Piston, mm	50
Diametrul cilindric, mm	67,5
Numărul de cilindri, PC-uri	2
Frecvența de rotație a arborelui cotit, S -1	24
Volumul descris de pistoane, m 3 / h	31
Diametrul interior al conductelor de aspirație conectate nu mai puțin, mm	25
Diametrul interior al conductelor de injecție conectate nu mai puțin, mm	25
Dimensiuni generale, mm	368324390
Greutate netă, kg	47

Caracteristicile și descrierea compresorului ...

Diametrul cilindrului - 67,5 mm
Pistonul mișcă - 50 mm.
Numărul de cilindri este de 2.
Ratele nominale de rotație a arborelui - 24C-1 (1440 rpm).
Compresorul este permis la viteza de rotație a arborelui C-1 (1650 rpm).
Volumul pistonului descris, m3 / h - 32,8 (la n \u003d 24 s - 1). 37.5 (la n \u003d 27,5 s - 1).
Tipul actuatorului - prin transmisia sau cuplarea clinoremului.

Frigidere:

R12 - GOST 19212-87

R22 este GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80.

Compresoarele aparțin produselor reparate și necesită întreținere periodică:

Întreținere după 500 de ore; 2000 de ore, cu înlocuirea uleiului și curățarea filtrului de gaz;
- întreținere După 3750 H:
- reparații curente după 7600 de ore;
- mediu, reparații după 22500 h;
- revizia după 45000 de ore

În procesul de fabricație a compresoarelor, proiectarea nodurilor și a părților lor este în mod constant îmbunătățită. Prin urmare, în compresorul furnizat, părțile și nodurile individuale pot diferi ușor din datele descrise în pașaport.

Principiul compresorului este după cum urmează:

la rotirea arborelui cotit, pistoanele sunt reciprocate
mișcarea progresivă. Atunci când pistonul se deplasează în spațiul format de cilindru și bordul supapei, există un vid, placa supapei de aspirație îndoită, deschiderea, găurile din placa supapei, prin care perechile de agent frigorific intră în cilindru. Umplerea cuplurilor de agent frigorific va apărea până când pistonul ajunge la poziția inferioară. Când se mișcă pistonul, supapele de aspirație sunt închise. Presiunea din cilindri va crește. De îndată ce presiunea din cilindru devine mai multă presiune în conducta de injectare, supapele de evacuare vor deschide găurile din "placa supapei" pentru trecerea vaporilor de agent frigorific la cavitatea de injectare. După ce a ajuns în poziția de sus, pistonul va începe să coboare, supapele de descărcare se vor închide și cilindrul va fi din nou vid. Apoi, ciclul se repetă. Compresorul Carter (fig.1) este o turnare din fontă, având un suport din partea rulmenților arborelui cotit. Pe de o parte, capacul carterului este o glandă grafit, pe de altă parte, carterul este închis cu un capac, în care o lacrimă care servește un capăt pentru arborele cotit. Carter are două tuburi, dintre care unul servește la umplerea compresorului de ulei și celălalt pentru scurgerea uleiului. Pe peretele lateral al carterului există un pahar de vizionare conceput pentru a controla nivelul uleiului în compresor. Flanșa din partea superioară a carterului este proiectată pentru a atașa un bloc de cilindri la el. Blocul cilindrului combină două cilindri într-o turnare cu fontă cu două flanșe: sus pentru a atașa o placă de supapă cu un capac bloc și mai mic pentru montare pe carter. Pentru a proteja compresorul și sistemul de la înfundarea în cavitatea de absorbție a unității, este instalat un filtru. Pentru a asigura returnarea uleiului care se acumulează în cavitatea de aspirație, este prevăzută un dop cu o gaură care leagă blocul cavității de aspirație cu un carter. Grupul de tijă de conectare este alcătuit dintr-un piston, tija de conectare, deget. Inele insoligative și de petrol. Placa de supapă este instalată în partea superioară a compresorului între blocurile cilindrilor și capacul cilindrului, constă dintr-o placă de supapă, plăci de aspirație și de injecție, scaune de supape de aspirație, arcuri, manșoane, supape de injecție ghidaj. Placa de supape are scaune detașabile de supape de aspirație sub formă de suprapuneri înfășurate din oțel cu două fante alungite în fiecare. Sloturile sunt închise cu plăci de arc din oțel, care sunt situate în canelurile plăcii supapei. Șaua și aragazul sunt fixate de pini. Plăcile de supape de injecție oțel, rotund, sunt situate în plăci de inel, care sunt paturi de supapă. Pentru a preveni deplasarea laterală, în timpul funcționării, placa este centrată de ghiduri ștampilate, ale căror picioare se odihnesc în partea inferioară a canelurii inelului de supapă. De mai sus, placa este presată la izvoarele plăcii supapei, folosind o scândură comună care este atașată la șuruburile de sobe de pe manșoane. 4 degete sunt fixate în bara, care a plasat mâneci care limitează creșterea supapelor de injecție. Bucșeurile sunt presate la supapele de ghidare cu izvoare tampon. În condiții normale, izvoarele tampon nu funcționează; Acestea servesc pentru supape protejate de la deteriorarea loviturilor hidraulice în cazul unui agent frigorific lichid sau a excesului de ulei în cilindri. Placa de supapă este separată de partiția interioară a capacului cilindrului pe cavitatea de aspirație și injecție. În partea superioară, extremă a pistonului între placa de supapă și partea inferioară a pistonului există o distanță de 0,2 ... 0,27 mm, numită spațiu linear mort, etanșarea glandei se înregistrează capătul unității de ieșire a arborelui cotit. Tipul selinic - auto-alinierea grafitului. Supape de închidere - Presiunea de aspirație a injecției, serviți pentru a conecta compresorul la sistemul de agent frigorific. Un colț sau o montare directă, precum și o potrivire sau un tee pentru dispozitivele de conectare, sunt fixate pe corpul supapei de închidere. Când axul se rotește în sensul acelor de ceasornic, în poziția extremă, bobina se suprapune cu pasajul principal prin supapa în sistem și deschide trecerea la stivuitor. Când axul se rotește în sens invers acelor de ceasornic, se suprapune conul în poziția extremă, trecerea la stivuitor și deschide pasajul principal prin supapă și blochează trecerea la tee. În pozițiile intermediare, există un pasaj atât al sistemului, cât și al teeului. Lubrifierea părților în mișcare ale compresorului este efectuată prin stropire. Lubrifierea gâtului arborelui cotit al tijei de legătură apare prin canalele înclinate forate în partea superioară a capului inferior al tijei. Capul superior al tijei de legătură este lubrifiat cu ulei, curge pe interiorul fundului, pistonului și căderii în orificiul foraj al capului superior al tijei. Pentru a reduce leziunea uleiului din carter, uleiul este inelul detașabil de pe piston, care resetează partea laterală a uleiului de pe pereții cilindrului înapoi la carter.

Cantitatea de ulei reumbit: 1,7 + - 0,1 kg.

Productivitatea rece și tabelul de alimentare eficient al puterii:

Parametri	R12.		R22.	R142.
Parametri	n \u003d 24 s-¹	n \u003d 24 s-¹	n \u003d 27,5 S-¹	n \u003d 24 s-¹
Capacitatea de răcire, KW	8,13	9,3	12,5	6,8
Putere eficientă, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Note: 1. Datele sunt afișate în modul: păstrarea cititorului - minus 15 ° C; Temperatura de condensare - 30 ° C; Temperatura de aspirație este de 20 ° C; temperatura fluidului pe un dispozitiv de accelerație 30 ° C - pentru refrigerare R12, R22; Punct de fierbere - 5 ° C; Temperatura de condensare - 60 s; Temperatura de absorbție este de 20 ° C: temperatura fluidului înainte ca dispozitivul de accelerație să fie de 60 ° C - pentru chladona 142;

O abatere este permisă din valorile nominale ale capacității de răcire și de eficiență. Memoritate în valoare de ± 7%.

Diferența de presiune și presiunile de aspirație nu trebuie să depășească 1,7 MPa (17 kgf / s * 1), iar raportul dintre presiunea de presiune la presiunea de aspirație nu trebuie să depășească 1,2.

Temperatura de evacuare nu trebuie să depășească 160 ° C pentru R22 și 140 ° C pentru R12 și R142.

Presiunea calculată de 1,80 MPa (1,8 kgf. Cm2)

Compresoarele trebuie să mențină etanșeitatea la testarea cu suprapresiune de 1,80 MPa (1,8 kgf. Cm2).