Związek między głową głowy a obiegiem obliczeniowym. "Określanie wskaźników liczby i jakości zasobów użytkowych we współczesnych realiach mieszkaniowych i usług komunalnych. Obliczanie ciśnienia cyrkulacji pompy
Q [KW] \u003d q [GCAL] * 1160; tłumaczenie obciążenia z GKAL do KW
G [m3 / godzinę] \u003d q [kw] * 0,86 / ΔT.; gdzie δ.T. - Różnica temperatur między karmieniem a odwrotnością.
Przykład:
Temperatura zasilania z sieci termicznych T1 - 110˚ Z
Temperatura zasilania z sieci ciepła T2 - 70˚ Z
Zużycie obwodu grzewczego G \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) \u003d 11,22m3 / godzinę
Ale dla podgrzewanego konturu z harmonogramem temperatury 95/70 przepływ będzie zupełnie inny: \u003d (0,45 * 1160) * 0.86 / (95-70) \u003d 1795 m3 / godzinę.
Stąd możemy stwierdzić: mniejsze ciśnienie temperatury (różnica temperatur między podawaniem a powrotem), tym większe natężenie przepływu płynu chłodzącego.
Wybór pomp cyrkulacyjnych.
Przy wyborze pomp obiegowych systemów grzewczych, DHW, wentylacja, musisz znać charakterystykę systemu: zużycie płynu chłodzącego,
który jest konieczny do zapewnienia odporności hydraulicznej systemu.
Zużycie płynu chłodzącego:
G [m3 / godzinę] \u003d q [kw] * 0,86 / ΔT.; gdzie δ.T. - różnica temperatur między karmieniem a odwrotnością;
Hydrauliczny opór systemu musi zapewnić specjalistom, którzy obliczali sam system.
Na przykład:
rozważamy system ogrzewania z harmonogramem temperatury 95˚ Z / 70.˚ Z i ładuj 520 kW
G [m3 / godzinę] \u003d 520 * 0,86 / 25 \u003d 17,89 m3 / godzinę~ 18 m3 / godzinę;
Odporność systemu grzewczego byłaξ \u003d 5. mierniki ;
W przypadku niezależnego systemu grzewczego należy rozumieć, że odporność wymiennika ciepła zostanie dodana do tej rezystancji 5 metrów. Aby to zrobić, musisz zobaczyć jego obliczenie. Na przykład, niech ta wartość będzie 3 metry. Tak więc uzyskuje się podsumowanie systemu: 5 + 3 \u003d 8 metrów.
Teraz można odebrać pompa cyrkulacyjna z zużyciem 18m3 / godzinę i ciśnienie 8 metrów.
Na przykład to jest:
W tym przypadku pompa jest wybrana z dużym zapasem, pozwala na zapewnienie punktu roboczegozużycie / głowa przy pierwszej prędkości jego pracy. Jeśli z jakiegokolwiek powodu, ciśnienie nie będzie wystarczające, pompa jest możliwa "podkręcanie" do 13 metrów w trzeciej prędkości. Optymalna opcja Opcja jest uważana za pompę, która obsługuje swój punkt pracy w drugiej prędkości.
Możliwe jest również zamiast zwykłej pompy z trzema lub jedną prędkością pracy, aby umieścić pompę z wbudowaną konwerter częstotliwości, na przykład taki:
Ta wersja pompy jest oczywiście najkorzystniejsza, ponieważ umożliwia najbardziej elastyczne dostosowanie punktu roboczego. Jedyną wadą jest koszt.
Konieczne jest również zapamiętanie, że w celu obiegu systemów grzewczych konieczne jest zapewnienie dwóch pomp w obowiązkowym (głównym rezerwacie), a do cyrkulacji linii DHW jest całkiem możliwe do umieszczenia jednego.
Zarejestruj się System. Wybór pompy pompy pompy.
Oczywiście pompa paszowa jest konieczna tylko w przypadku korzystania z niezależnych systemów, w szczególności ogrzewania, gdzie ogrzewanie i ogrzewany kontur
oddzielone wymiennikiem ciepła. Sam system bezpieczeństwa jest niezbędny do utrzymania stałego ciśnienia w konturze wtórnym w przypadku możliwych wycieków
w systemie grzewczym, a także wypełnić sam system. Sam system oparów składa się z usługi prasowej, uroczystego zaworu, zbiornika rozszerzającego.
Pompa zasilająca jest ustawiona tylko w przypadku, gdy ciśnienie płynu chłodzącego nie wystarczy, aby wypełnić system (nie zezwala na piezometru).
Przykład:
Ciśnienie płynu chłodzącego wstecznego z sieci ciepła P2 \u003d 3 atm.
Wysokość budynku biorąc pod uwagę te. Podziemny \u003d 40 metrów.
3atm. \u003d 30 metrów;
Wymagana wysokość \u003d 40 metrów + 5 metrów (na słupach) \u003d 45 metrów;
Niedobór ciśnienia \u003d 45 metrów - 30 metrów \u003d 15 metrów \u003d 1,5 atm.
Ciśnienie pompy zasilającej jest jasne, powinno wynosić 1,5 atmosferę.
Jak określić przepływ? Natężenie przepływu pompy wykonuje się w ilości 20% objętości systemu grzewczego.
Zasada działania systemu zasilającego jest następna.
Serwis prasowy (urządzenie do pomiaru ciśnienia z wyjściem przekaźnikowym) mierzy odniesienie do płynu chłodzącego do tyłu w systemie grzewczym i ma
wstępna konfiguracja. W tym konkretnym przykładzie, to ustawienie powinno wynosić około 4.2 atmosfery z histerezą 0,3.
Gdy ciśnienie spada w odwrocie systemu grzewczego do 4,2 atm. Usługa prasowa zamyka swoją grupę kontaktową. W ten sposób składa się z napięcia na Solenoyad
zawór (otwarcie) i pompa paszowa (włączenie).
Nośnik paliwa jest dostarczany aż do podwyższenia ciśnienia do wartości 4,2 ATM + 0,3 \u003d 4,5 atmosfery.
Obliczanie zaworu regulacyjnego do kawitacji.
W dystrybucji jednorazowego ciśnienia między elementami temperatury termicznej konieczne jest uwzględnienie możliwości kawitacji w organizmie
zawory, które zniszczą go z czasem.
Maksymalny dopuszczalny spadek ciśnienia zaworu można określić za pomocą wzoru:
Δp.max. \u003d z * (P1 - PS); bar
gdzie: Z jest współczynnikiem początku kawitacji, opublikowanej w katalogach technicznych w sprawie wyboru sprzętu. Każdy producent urządzeń jest własny, ale średnia wartość wynosi zwykle w zakresie 0,45-06.
P1 - Ciśnienie przed zaworem, Bar
PS - Nasycenie ciśnieniowe pary wodnej w danej temperaturze płynu chłodzącego, paska,
dotrzeźwyokreślony przy stole:
Jeśli obliczona kropla ciśnienia używana do wyboru zaworu KVS nie jest już więcej
Δp.max., kawitacja nie nastąpi.
Przykład:
Zawór ciśnieniowy P1 \u003d 5 bar;
Temperatura płynu chłodzącego T1 \u003d 140C;
Z zawór przez katalog \u003d 0,5
Według tabeli, do temperatury płynu chłodzącego w 140 ° C, określamy PS \u003d 2,69
Maksymalny dopuszczalny spadek ciśnienia na zaworze będzie:
Δp.max. \u003d 0,5 * (5 - 2.69) \u003d 1,155 bar
Więcej niż ta kropla jest niemożliwe do przegrania na zaworze - rozpocznie się kawitację.
Ale jeśli temperatura płynu chłodzącego byłaby niższa, na przykład, 115c, co jest bardziej przybliżone do rzeczywistej temperatury sieci termicznej, maksymalna różnica
ciśnienie byłoby więcej: Δpmax. \u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bar.
Stąd możesz wykonać zupełnie oczywisty wniosek: Im większa temperatura płynu chłodzącego, na zaworze regulacyjnym jest możliwe.
W celu określenia natężenia przepływu. Przechodząc przez rurociąg, wystarczy użyć wzoru:
; SM
G - zużycie płynu chłodzącego przez zawór, m3 / godzinę
d - średnica warunkowa wybranego zaworu, mm
Konieczne jest uwzględnienie faktu, że natężenie przepływu rurociągu przechodzącego przez część nie powinno przekraczać 1 m / s.
Najkorzystniejsze natężenie przepływu w zakresie 0,7 - 0,85 m / s.
Minimalna prędkość powinna wynosić 0,5 m / s.
Kryterium wyboru systemy GVS.jest zwykle określany warunki techniczne. Włączenie: firma generująca ciepła bardzo często przepisuje
rodzaj systemu DHW. W przypadku, gdy typ systemu nie jest zarejestrowany, należy przestrzegać prostej reguły: definicja przez stosunek obciążeń budynku
na DHW i ogrzewanie.
Jeśli 0.2
Odpowiednio,
Jeśli Qwp / qotoping.< 0.2 lub Qws / qotoping\u003e 1 ; Nieproduktywny system jednorazowego DHW.
Zasada działania dwustopniowego systemu DHW opiera się na odzysku ciepła z powrotu obwodu grzewczego: Contour Heat Heat Carrier Contour
przechodzi przez pierwszy etap CWU i ogrzewa zimną wodę od 5C do 41 ... 48C. Jednocześnie odwrotny przewoźnik ciepła obwód grzewczy chłodzi się do 40
a już zimno połączono do sieci termalnej.
Drugi etap DHW obawia się zimnej wody z 41 ... 48 ° C po pierwszym etapie do położenia 60 ... 65c.
Zalety dwustopniowego systemu DHW:
1) Ze względu na odzysk ciepła ciepła obwodu grzewczego chłodzony przewoźnik ciepła wchodzi do sieci termicznej, która ostro zmniejsza prawdopodobieństwo przegrzania.
meblowanie. W tym momencie jest niezwykle ważna dla firm produkujących ciepło, w szczególności sieci termiczne. Teraz okazuje się rozkład procedury pierwszego etapu CWU do minimalnej temperatury w 30s, tak że nawet zimniejszy płyn chłodzący łączy się w powrót sieci grzewczej.
2) Dwustopniowy system DHW dokładniej prowadzony przez regulację temperatury gorącej wody, która prowadzi do wahań konsumentów i temperatury
na wylocie systemu jest znacznie mniej mniej. Osiąga się to ze względu na fakt, że zawór regulacyjny drugiego etapu DHW, w procesie jego pracy reguluje
tylko niewielka część ładunku, a nie przez całość.
Wraz z rozkładem ładunków między pierwszym a drugim krokami DHW jest bardzo wygodne, aby działać w następujący sposób:
70% obciążenia - 1 etapem CWU;
30% obciążenia - 2 etap CWU;
Co to daje.
1) Ponieważ drugi (regulowany) etap jest mały, a następnie w procesie regulującej temperaturę CWU, wahania temperatury na wyjściu
systemy są nieistotne.
2) Ze względu na ten rozkład obciążenia DHW, podczas procesu obliczeniowego uzyskujemy równość wydatków iw wyniku równości średnic w spinaniu wymienników ciepła.
Koszt cyrkulacji DHW powinien wynosić co najmniej 30% konsumenta dystrybucji konsumentów. Jest to minimalna liczba. Zwiększyć niezawodność
systemy kontroli temperatury DHW i stabilność, zużycie cyrkulacji można zwiększyć do wartości 40-45%. Odbywa się to nie tylko utrzymanie
temperatury ciepłej wody, gdy nie ma analizowania użytkowników. Odbywa się to w celu zrekompensowania "przycisku DHW w momencie szczytowego zrzutu DHW, ponieważ natężenie przepływu
cyrkulacja będzie wspierać system w momencie napełniania objętości wymiennika ciepła z zimną wodą do ogrzewania.
Istnieją przypadki nieprawidłowych obliczania systemu CWU, gdy zamiast dwustopniowego systemu jest konstrukcja jednostopniowa. Po zainstalowaniu takiego systemu,
w procesie uruchomienia specjalista stoi przed skrajną niestabilnością systemu CWU. Właściwe jest nawet mówić o niewłaściwym czasie
który jest wyrażony przez duże wahania temperatury na wyjściu z systemu CWU z amplitudem 15-20 z określonej wartości zadanej. Na przykład, gdy wartość zadana
jest 60C, a następnie w procesie regulacyjnym wahania temperatury występują w zakresie od 40 do 80 ° C. W takim przypadku zmiany w ustawieniach
elektroniczny regulator (PID - komponenty, czas pręta itp.) Wynik nie zostanie podany, ponieważ hydraulika HPW nie jest prawdziwa.
Wyjście Oto jeden: Ogranicz zużycie zimnej wody i maksymalizuj składnik cyrkulacyjny CWU. W tym przypadku, w punkcie mieszania
mniejsza ilość zimnej wody będzie miesza się z dużą ilością gorącej (krążącym), a system będzie działał stabilny.
Tak więc, jakieś naśladowanie dwustopniowego systemu DHW jest przeprowadzane ze względu na cyrkulację CWU.
Zobacz też:
|
W systemach zaopatrzenia w wodę świadczenie konsumentów z ciepłem jest prowadzona przez odpowiedni rozkład szacowanych kosztów wody sieciowej między nimi. Aby wdrożyć taki dystrybucję, konieczne jest rozwój systemu hydraulicznego systemu dostaw ciepła.
Celem opracowywania hydraulicznego systemu zasilania cieplnym jest zapewnienie optymalnie dopuszczalnych ciśnienia we wszystkich elementach układu zasilania ciepła i niezbędnym jednorazowym ciśnieniem w punktach węzłowych sieci termicznej, w grupie i lokalnych punktach termicznych wystarczających do dostarczania konsumentów obecne zużycie wody. Rozładowany ciśnienie jest różnicą ciśnienia wody w rurociągach paszowych i powrotnych.
W celu niezawodności systemu dostaw ciepła przedstawiono następujące warunki:
Nie przekraczanie dopuszczalnych presji: w źródłach dostaw ciepła i sieciach cieplnych: 1,6-2.5 MPa - do kradzieży grzejników sieciowych typu PSV, do kotłów wodnych stalowych, rurach stalowych i wzmocnień; W instalacjach abonenckich: 1,0 MPa - do podgrzewów do wody w sekcji; 0,8-1,0 MPa - dla stalowych konwektorów; 0,6 MPa - do grzejników żeliwnych; 0,8 MPa - dla kaloryfikacji;
Zapewnienie nadciśnienia we wszystkich elementach systemu dostaw ciepła, aby zapobiec kawitacji pomp i chronić system zasilania ciepłem przed doprowadzeniem powietrza. Minimalna wartość nadmiaru ciśnienia jest odbierana przez 0,05 MPa. Z tego powodu linia piezometryczna rurociągu powrotnego we wszystkich trybach powinna być umieszczona powyżej punktu najwyższego budynku co najmniej 5 m. Wody. st.;
We wszystkich punktach układu dostaw ciepła należy utrzymywać ciśnienie przekraczające ciśnienie nasyconej pary wodnej w temperaturze maksymalnej wody, zapewniając napadę wody. Z reguły ryzyko wrzącej wody najczęściej występuje w rurociągach dostaw sieci termicznej. Minimalne ciśnienie w rurociągach paszowych jest podejmowane w szacowanej temperaturze wody sieciowej, tabeli 7.1.
Tabela 7.1.
Linia na zapytanie musi być przeprowadzona na wykresie równolegle do terenu na wysokości odpowiadającej nadmiernym ciśnieniu w maksymalnej temperaturze płynu chłodzącego.
Tryb hydrauliczny graficznie jest dogodnie reprezentowany jako harmonogram piezometryczny. Harmonogram piezometryczny jest zbudowany dla dwóch trybów hydraulicznych: hydrostatyczne i hydrodynamiczne.
Celem rozwoju reżimu hydrostatycznego jest zapewnienie niezbędnego ciśnienia wody w systemie zasilania cieplnym w zakresie dopuszczalnych limitów. Niższy limit ciśnienia powinien zapewnić wypełnienie systemów konsumenckich i utwórz niezbędny minimalny ciśnienie w celu ochrony układu zasilania ciepłem z zasilania powietrzem. Tryb hydrostatyczny jest opracowywany podczas pracy pomp paszowych i braku obiegu.
Tryb hydrodynamiczny jest opracowywany na podstawie danych obliczania hydraulicznych sieci termicznych i zapewnia jednoczesne działanie pomp zasilających i sieciowych.
Rozwój trybu hydraulicznego zmniejsza się do budowy harmonogramu piezometrycznego spełnia wszystkie wymagania dotyczące trybu hydraulicznego. Należy opracować hydrauliczne tryby sieci cieplnych (wykresy piezometryczne) do ogrzewania i pilnych okresów. Harmonogram piezometryczny umożliwia: określenie ciśnienia w rurociągach paszowych i powrotnych; Jednorazowe ciśnienie w dowolnym punkcie sieci termicznej, biorąc pod uwagę teren; na temat usuwania i wysokości budynków, aby wybrać schematy mocowania konsumentów; Odbierz autoryzatory, dysze wind, urządzenia przepustnicy dla lokalnych systemów konsumenckich ciepła; Odbierz pompy sieci i pasz.
Budowanie grafiki piezometrycznej (Rys. 7.1) jest wykonane w następujący sposób:
a) Stosuje się skalę osi odcięcia i rzędnej, a teren i podniesienie budynków blokowych są stosowane. Wykresy piezometryczne są zbudowane dla sieci bagażników i dystrybucji sieci termicznych. W przypadku sieci ciepła bagażnika można pobrać skalę: poziomy mg 1: 10 000; pionowe M przy 1: 1000; Do dystrybucji sieci termicznych: Mg 1: 1000, M przy 1: 500; W przypadku zerowego poziomu osi rzędnej (oś szefów głowic) zazwyczaj jest to traktowane do oznaczenia niższego punktu branży grzewczej lub pomp znakujących.
b) Wartość ciśnienia statycznego jest określona do wypełnienia systemów konsumenckich i tworzenie minimalnie nadmiarowej presji. Jest to wysokość najbardziej położonego budynku plus 3-5 m.
Po zastosowaniu terenu i wysokości budynków, ustalana jest statyczna głowica ciśnieniowa
H c t \u003d [n z + (3¸5)],m (7.1)
gdzie Nd.- Wysokość najbardziej położonego budynku, m.
Ciśnienie statyczne NEC przeprowadza się równolegle do osi odciętej i nie powinno przekraczać maksymalnego ciśnienia roboczego dla systemów lokalnych. Wielkość maksymalnego ciśnienia roboczego to: do systemów grzewczych ze stalowymi urządzeniami grzewczymi i do kaloratorów - 80 metrów; Do systemów grzewczych z grzejnikami żeliwnych - 60 metrów; W przypadku niezależnych schematów akcesji z wymiennikami ciepła powierzchniowo - 100 metrów;
b) wtedy zbudowany jest tryb dynamiczny. Arbitralnie wybrane ciśnienie na pompach sieciowych USSU N, która nie powinna przekraczać ciśnienia statycznego i zapewnia niezbędną podaż w wejściu, aby zapobiec kawitacji. Rezerwat kawizacyjny W zależności od pomiaru pompy wynosi 5-10 m. Dystrykt;
d) z warunkowej linii głowic na USSU pomp sieci, utrata głowic na rurociągu wstecznym DN z głównej linii głównej sieci termicznej (linia A-B) z wykorzystaniem wyników obliczeń hydraulicznych są sekwencjonowane. Wielkość głowic w autostradzie powrotnej musi spełniać wymagania określone powyżej przy konstruowaniu linii ciśnieniowej statycznej;
e) niezbędne jednorazowe ciśnienie w ostatnim abonencie DN AB, ze stanu windy, podgrzewacza, miksera i dystrybucji sieci termicznych (linia b-s). Wielkość jednorazowego ciśnienia w punkcie przyłączenia sieci dystrybucyjnej wynosi co najmniej 40 m;
e) Począwszy od ostatniego węzła rurociągów, utrata głowic w rurociągu zasilania głównej linii DN pod (C-D) jest przełożony. Ciśnienie we wszystkich punktach rury paszowej na podstawie stanu jego wytrzymałości mechanicznej nie powinien przekraczać 160 m;
g) Straty ciśnienia są przełożone w źródła ciepła, które otrzymuje się (Linia D-E), a ciśnienie przy wylocie pomp sieci. W przypadku braku utraty danych w komunikacji CHP można podjąć 25-30 m, oraz w regionalnej kotłowni 8-16m.
Określono ciśnienie pompy sieciowej
Ciśnienie pomp zasilających jest określony przez ciśnienie trybu statycznego.
W wyniku takiej konstrukcji otrzymuje się początkową formę wykresu piezometrycznego, co pozwala na oszacowanie ciśnienia we wszystkich punktach układu zasilania ciepłem (Rys. 7.1).
W przypadku ich niespójności, wymagania i forma zmiany harmonogramu piezometrycznego:
a) Jeśli linia szeregowej linii rurowej przekracza wysokość budynku lub jest mniejsza niż 35 m, następnie harmonogram piezometryczny powinien być podniesiony tak, że ciśnienie w rurociągu wstecznym zapewnia system napełniania;
b) Jeśli wartość maksymalnego ciśnienia w rurce powrotnej przekracza dopuszczalne ciśnienie w urządzeniach grzewczych, i nie można go zmniejszyć przez kompensowanie harmonogramu piezometrycznego, należy go zmniejszyć, instalując pompy walcowe w rurze powrotnej;
c) Jeśli linia na zapytania przekracza głowę głowic w rurociągu dostaw, woda jest możliwa przez punkt przecięcia. Dlatego ciśnienie wody w tej części sieci ciepła powinno być wzmocnione przez przesuwanie harmonogramu piezometrycznego, jeśli to możliwe, lub ustaw pompę pompowania na rurze zasilającej;
d) Jeżeli maksymalne ciśnienie w urządzeniach ciepła-emibucji źródła ciepła jest większe niż dozwolona wartość, pompy pompujące są zainstalowane na rurze zasilającej.
Podział sieci termicznej na strefach statycznych. Harmonogram piezometryczny jest rozwijany dla dwóch trybów. Po pierwsze, w przypadku reżimu statycznego, gdy w systemie zasilania ciepła nie ma krążenia wody. Uważa się, że system jest wypełniony wodą o temperaturze 100 ° C, eliminując tym samym potrzebę utrzymania nadciśnienia w rurach ciepła w celu uniknięcia gotowania płynu chłodzącego. Po drugie, dla trybu hydrodynamicznego - w obecności cyrkulacji płynu chłodzącego w systemie.
Rozwój wykresu rozpoczyna się od trybu statycznego. Lokalizacja na wykresie pełnej linii ciśnieniowej powinna zapewnić połączenie wszystkich subskrybentów do sieci termicznej przez schemat zależny. W tym celu ciśnienie statyczne nie powinno przekraczać dopuszczalnej siły instalacji abonenta i musi zapewnić wypełnienie lokalnych systemów wodą. Obecność wspólnej strefy statycznej dla całego systemu dostaw ciepła upraszcza jego działalność i zwiększa jego niezawodność. Z istotną różnicą w znakach geodezyjnych Ziemi ustanowienie wspólnej strefy statycznej jest niemożliwe z następujących powodów.
Najniższa pozycja poziomu ciśnienia statycznego określa się na warunkach wypełnienia w wodzie systemów lokalnych i zapewnia najwyższe budynki w górnych punktach układów znajdujących się w strefie największych znaków geodezyjnych, nadciśnienia co najmniej 0,05 MPa. Takie ciśnienie jest niedopuszczalne dla budynków znajdujących się w części obszaru, który ma najniższe znaki geodezyjne. W takich warunkach istnieje potrzeba podzielenia systemu dostaw ciepła na dwie strefy statyczne. Jedna strefa dla części regionu o niskich znakach geodezyjnych, drugi - z wysoką.
Na rys. 7.2 przedstawia harmonogram piezometryczny i schematyczny schemat systemu dostaw ciepła regionu o znaczącej różnicy w poziomie geodezyjnym poziomu gruntu (40 m). Część obszaru przylegającego do źródła dostaw ciepła ma zero znaki geodezyjne, w części obwodowej poziomu znaków stanowią 40m. Wysokość budynku 30 i 45 m. Do możliwości wypełnienia systemów ogrzewania wody III i IV.Znajduje się przy 40m i tworzenie w górnych punktach nadmiaru systemów ciśnieniowych w 5M poziom pełnego ciśnienia statycznego powinno znajdować się przy 75 m (linia 5 2 - S 2). W tym przypadku ciśnienie statyczne będzie równe 35m. Jednak ciśnienie w 75m jest niedopuszczalne dla budynków JA. i II.znajduje się na znaku zerowego. Dla nich dopuszczalna najwyższa pozycja poziomu całkowitego ciśnienia statycznego odpowiada poziomowi 60m. Tak więc, w rozpatrywanych warunkach, nie można ustanowić wspólnej strefy statycznej dla całego systemu dostaw ciepła.
Możliwym rozwiązaniem jest oddzielenie układu zasilania ciepłem na dwie strefy o różnych poziomach pełnych statycznych głowic - do niższej niż poziom 50 m (linia S T.-SI) i górny z poziomem 75m (linia S. 2 -S 2).W tym rozwiązaniu dla wszystkich konsumentów można go przymocować do systemu dostaw ciepła na schemacie zależnym, ponieważ głowice statyczne w strefach dolnych i górnych są w akceptowalnych granicach.
W celu zwiększenia obiegu wody w systemie, poziomy ciśnienia statyczne zostały ustalone zgodnie z otrzymanymi dwiema strefami, urządzenie separujące jest umieszczone w ich połączeniu (rys. 7.2 6 ). Urządzenie to chroni sieć termiczną przed zwiększonym ciśnieniem podczas zatrzymywania pomp krążowych, automatycznie cięcia go na dwie hydraulicznie niezależne strefy: górne i dolne.
Podczas zatrzymywania pomp cyrkulacyjnych spadek ciśnienia w rurociągu odwrotnym górnej strefy zapobiega regulatorowi ciśnieniom RDD (10) podtrzymujące stałe ciśnienie PDD w punkcie wyboru pulsu. Przy upuszczaniu ciśnienia się zamyka. Drop spadku ciśnienia zapobiega zainstalowaniu zaworu zwrotnego (11), co jest również zamknięte. Tak więc, RDD i zawór Sprawdź do ciepła w dwóch strefach. Aby podawać górną strefę, zainstalowana jest pompa paliwa (8), która bierze wodę z dolnej strefy i służy do górnej. Ciśnienie opracowane przez pompę jest równe różnicy w głowach hydrostatycznych górnych i dolnych stref. Pompa zasilająca jest wykonana z pompy zasilającej 2 i regulatora zasilania 3.
Rysunek 7.2. System zasilania ciepłem, podzielony na dwie strefy statyczne
a - harmonogram piezometryczny;
b - schematyczny schemat systemu dostaw ciepła; S 1 - S 1, - linia całkowitego ciśnienia statycznego niższej strefy;
S 2 - S 2, - linia całkowitego ciśnienia statycznego górnej strefy;
N str.n1 - ciśnienie opracowane przez pompę paszową dolnej strefy; N str.n2 - ciśnienie opracowane przez górną strefę opracowaną przez pompę aparatury; N RDDS - nacisk na które regulatory RDD (10) i RD2 (9); ΔH RDD - ciśnienie, operacyjny na zaworze regulatora RDDD w trybie hydrodynamicznym; I-IV. - abonenci; 1-zbiornik wody żywieniowej; 2,3. - pompa ruchu i regulator podawania dolnej strefy; 4 - konsekwencja pompy; 5 - Podstawowe grzejniki parowe; 6% pompy sieciowej; 7 - kocioł szczytowy; osiem , 9 - pompa ruchowa i regulator regulacji górnej strefy; 10 regulator ciśnienia "do siebie" RDD; 11- Zawór do tyłu
Regulator RDDS jest skonfigurowany do Nardds (Rys. 7.2a). Regulator paszowy PD2 jest skonfigurowany do tego samego ciśnienia.
Gdy tryb hydrodynamiczny regulator RDDS obsługuje ciśnienie na tym samym poziomie. Na początku sieci pompa Pinpoint z ciśnieniem podtrzymującym regulator n O1. Różnica tych głowic jest przeznaczona na pokonywanie odporności hydraulicznych w rurce powrotnej pomiędzy urządzeniem separującym a pompą cyrkulacji źródła ciepła, reszta ciśnienia jest wyzwalana w podstacji przepustnicy na zaworze RDDD. Na rys. 8.9, a ta część ciśnienia jest pokazana przez wartość ΔH RDDS. Podstacja przepustnicy w trybie hydrodynamicznym umożliwia utrzymanie ciśnienia w odwrotnej linii górnej strefy nie niższej niż przyjęty poziom ciśnienia statycznego S 2 - S 2.
Linie piezometryczne odpowiadające tryb hydrodynamiczny pokazano na FIG. 7.2a. Największy ciśnienie w rurociągu wstecznym w konsumenta IV wynosi 90-40 \u003d 50m, co jest dopuszczalne. Głowa w linii odwrotnej dolnej strefy znajduje się również w dopuszczalnych granicach.
W rurociągu dostaw maksymalny ciśnienie po źródle ciepła wynosi 160 m, co nie przekracza dopuszczalnej wytrzymałości materiałowej rur. Minimalne ciśnienie piezometryczne w rurze zasilającej 110m, co zapewnia kontrowersje płynu chłodzącego, ponieważ przy obliczonej temperaturze 150 ° C, minimalna dopuszczalna ciśnienie wynosi 40m.
Harmonogram piezometryczny przeznaczony do trybów statycznych i hydrodynamicznych zapewnia możliwość łączenia wszystkich subskrybentów przez system zależnego.
Innym możliwym roztworem trybu hydrostatycznego systemu zasilania ciepła pokazanego na FIG. 7.2, ma dołączyć część abonentów na niezależnym schemacie. Tutaj mogą być dwie opcje. Pierwsza opcja - Ustaw całkowity poziom ciśnienia statycznego na znaku 50m (linia S 1 - S 1), a budynki znajdujące się na górnych znakach geodezyjnych, do mocowania zgodnie z niezależnym schematem. W tym przypadku ciśnienie statyczne w podgrzewaźnikach ogrzewania wody z górnej strefy budynków z nośnika ciepła grzewczego będzie wynosić 50-40 \u003d 10 m, a z boku podgrzewanego płynu chłodzącego, wysokość budynków jest określona. Drugą opcją jest ustanowienie ogólnego poziomu ciśnienia statycznego przy 75 m (linia S 2 - S 2) z dodatkiem budynków górnej strefy wzdłuż systemu zależnego, a budynki dolnej strefy są niezależne. W tym przypadku ciśnienie statyczne w grzejnikach wodnych z płynu chłodzącego podgrzewu będzie wynosić 75 m, tj. Mniej niż dopuszczalna wartość (100 m).
OSN.1, 2; 3;
dodatkowy. 4, 7, 8.
Sposób obliczeń hydraulicznych obejmuje:
Określenie średnicy rurociągów;
Oznaczanie spadku ciśnienia (ciśnienie);
Oznaczanie ciśnienia (głowic) w różnych punktach sieci;
Połącz wszystkie punkty sieci podczas trybów statycznych i dynamicznych w celu zapewnienia dopuszczalnego ciśnienia i wymaganych głowic w systemach sieciowych i abonenta.
Zgodnie z wynikami obliczeń hydraulicznych można rozwiązać następujące zadania.
1. Określenie nakładów inwestycyjnych, zużycie metali (rury) i główny objętość pracy na układanie sieci ciepła.
2. Określenie cech pomp obiegowych i paszowych.
3. Określenie warunków pracy sieci termicznej i wybierając schematy akcesji abonentów.
4. Wybór automatyki dla sieci termicznej i abonentów.
5. Rozwój trybów pracy.
za. Schematy i konfiguracja sieci termicznych.
Schemat sieci ciepła jest określany przez umieszczenie źródeł ciepła w stosunku do obszaru zużycia, charakter obciążenia ciepła i rodzaju przewoźnika ciepła.
Specyficzna długość sieci parowych na jednostkę obliczonego obciążenia ciepła jest niewielka, ponieważ konsumenci pary - z reguły konsumenci przemysłowych znajdują się w niewielkiej odległości od źródła ciepła.
Bardziej trudnym zadaniem jest wybranie schematu sieci ciepłowniczych z powodu dużej długości, dużej liczby abonentów. TCS Wody są mniej trwałe niż para z powodu większej korozji, bardziej wrażliwa na wypadki ze względu na wysoką gęstość wody.
Rys.6.1. Sieć komunikacji jednoprzęgowej dwukurowa sieć termiczna
Sieci wodne są podzielone na główny i dystrybucję. W głównych sieciach płynu chłodzący podaje się z źródeł ciepła do obszarów konsumpcyjnych. W sieci dystrybucyjnej woda jest podawana do GTP i MTP i abonentów. Bezpośrednio do głównych subskrybentów sieci łączą się bardzo rzadko. W węzłach łączących sieci dystrybucyjnych do tułowia, instalowane są komórki z zaworami. Odcinanie zaworów w sieciach tułowiach są zwykle instalowane w 2-3 km. Dzięki instalacji zaworów półkowo-wytwarzających, utrata wody podczas wypadków pojazdu zmniejsza się. TCS dystrybucji i bagażnika o średnicy mniejszej niż 700 mm są zazwyczaj zakleszczeniem. W przypadku wypadków, dla większości terytorium kraju, przyznajemy przerwę w dostawie cieplnej budynków do 24 godzin. Jeśli przerwa w dostawie ciepła jest niedopuszczalna, konieczne jest zapewnienie duplikacji lub pojazdu napięcia.
Rys.6.2. Sieć termiczna pierścienia z trzech CHP. 6.3. Promieniowa sieć termalna
W dostawie ciepła dużych miast z kilku ChP zaleca się zapewnienie wzajemnego blokowania ChP, podłączając ich sieci, blokując obligacje. W tym przypadku otrzymuje się pierścieniowa sieć ciepła z kilkoma źródłami zasilania. Taki schemat ma wyższą niezawodność, zapewnia przeniesienie wody reżyserskiej płynie podczas wypadku w dowolnej części sieci. Przy średnicach autostrad z źródła ciepła 700 mm i mniejszym schemat promieniowy sieci ciepła z stopniowym zmniejszeniem średnicy rury jest usuwane ze źródła i zmniejszenie podłączonego obciążenia. Taka sieć jest najtańsza, ale przy przypadkowym zgadza się dostarczanie abonentów.
b. Podstawowe zależności rozliczeniowe.
Ogólne zasady obliczania hydraulicznych rurociągów systemów ogrzewania wody Szczegółowo przedstawiono w sekcji systemów ogrzewania wody. Mają również zastosowanie do obliczania linii cieplnej sieci cieplnej, ale biorąc pod uwagę niektóre z ich funkcji. W ten sposób burzliwy ruch wody (prędkość wody jest większa niż 0,5 m / s, pary jest większa niż 20-30 m / s, para - więcej niż 20-30 m / s, tj. Obszar kalkulacji kwadratowej), wartości równoważna chropowatość wewnętrznej powierzchni stalowych rur dużych średnic, mm, przyjmować dla: linii pary - k \u003d 0,2; sieć wodna - k \u003d 0,5; Rury kondensatu - K \u003d 0,5-1,0.
Obliczone koszty płynu chłodzącego w oddzielnych obszarach systemu grzewczego są zdefiniowane jako suma kosztów indywidualnych abonentów, biorąc pod uwagę schemat połączeń grzejników CWU. Ponadto konieczne jest, aby znać optymalne spada naciskowe w rurociągach, które są ustalane przez obliczenia techniczne i ekonomiczne. Są one zwykle traktowane do 0,3-0,6 kPa (3-6 kgf / m2) dla głównych sieci termalnych i do 2 kPa (20 kgm / m 2) - dla gałęzi.
W obliczeniach hydraulicznych rozwiązano następujące zadania: 1) Określenie średnic rurociągów; 2) Określenie spadku ciśnienia; 3) Określenie istniejących głów w różnych punktach sieci; 4) Określenie dopuszczalnych ciśnienia w rurociągach w różnych trybach działania i stanów sieci grzewczej.
Podczas prowadzenia obliczeń hydraulicznych wykorzystywane są diagramy i profil geodezyjny sieci grzewczych, wskazując na umieszczenie źródeł dostaw ciepła, konsumentów ciepła i obciążeń rozliczeniowych. Aby przyspieszyć i uprościć obliczeń zamiast tabel, używane są logarytmiczne nomogramy obliczeń hydraulicznych (rys. 1) oraz w ostatnich latach - obliczenia komputera i programy graficzne.
Obrazek 1.
Harmonogram piezometryczny
Przy projektowaniu i praktyce operacyjnej, w celu uwzględnienia wzajemnego wpływu profilu geodezyjnego obszaru, wysokość systemów abonenta, istniejących głów w sieci termicznej, są szeroko stosowane z wykresami piezometrycznymi. Nie jest dla nich ustalenia ciśnienia (ciśnienia) i ciśnienia do dyspozycji w dowolnym punkcie sieci i w systemie subskrybenta dla Dynamicznego i statycznego stanu systemu. Rozważmy budowę wykresu piezometrycznego, podczas gdy zakładamy, że ciśnienie i ciśnienie, spadek ciśnienia i utrata ciśnienia są połączone następującymi zależnościami: H \u003d P / γ, M (PA / M); ΔН \u003d ΔP / γ, m (PA / m); i H \u003d R / γ (PA), gdzie N i ΔH - ciśnienie i utrata ciśnienia, m (PA / m); P i Δp - spadek ciśnienia i ciśnienia, KGF / M2 (PA); γ jest gęstość masy płynu chłodzącego, kg / m 3; H i R są specyficzną stratą ciśnienia (wartość bezwymiarowa) i określony spadek ciśnienia, KGF / M2 (PA / M).
Podczas konstruowania wykresu piezometrycznego w trybie dynamicznym, współrzędne pobierają osi pomp sieciowych; Biorąc ten punkt na warunkowe zero, zbuduj profil terenu na autostradzie i charakterystycznych gałęziach (które różnią się od znaków głównej autostrady). Na profilu skala jest wyciągana przez wysokość załączonego budynków, a następnie przez podejmowanie ciśnienia na stronie ssącej pompy jądrowej zbiornika NS \u003d 10-15 m, stosuje się poziomy A 2 B 4 (rys. 2, za). Od punktu A 2 są osadzane wzdłuż osi odcięcia długości obliczonych obszarów przewodów termicznych (z wynikiem rosnących) oraz wzdłuż osi rzędnej z punktów końcowych obliczonych sekcji - straty Ciśnienie σΔH w tych obszarach. Podłączając górne punkty tych segmentów, otrzymujemy przerywaną linię A 2 B 2, która będzie linią piezometryczną autostrady powrotnej. Każdy segment pionowy z poziomu warunkowego A 2 B 4 do linii piezometrycznej A 2 B2 oznacza utratę ciśnienia w autostradzie powrotnej z odpowiedniego punktu do pompy cyrkulacyjnej na ChP. Z punktu b2 na skali niezbędne jednorazowe ciśnienie dla abonenta na końcu magistralnego ΔH AB jest zdeponowane, który jest pobierany równy 15-20 m lub więcej. Powstały segment B 1 B 2 charakteryzuje głowicę na końcu linii zasilającej. Od punktu B 1 utrata ciśnienia w rurze zasilającej ΔH p jest osadzana, a linia pozioma B 3 A 1 jest przeprowadzana.
Rysunek 2. a - budowanie harmonogramu piezometrycznego; b - Harmonogram piezometryczny Dwukurowa sieć termiczna
Od linii A 1 B 3 w dół straty ciśnienia na sekcji linii zasilającej od źródła ciepła do końca poszczególnych miejsc rozliczeniowych są zdeponowane i jest zbudowany podobnie do poprzedniej linii piezometrycznej A 1 B 1 linii paszowej.
Z zamkniętymi systemami CTC i równomiernymi średnicami zasilania i odwrotnych linii linii piezometrycznej A 1 B 1 jest lustrzanym obrazem linii A 2 B 2. Od punktu A, utrata ciśnienia w pompie kotła lub w pętli kotła ΔH B (10-20 m) jest zdeponowana. Ciśnienie w kolorze paszowym będzie N N, w przeciwnym słońcu, a ciśnienie pomp sieci - N S.N.
Ważne jest, aby pamiętać, że z bezpośrednim podłączeniem systemów lokalnych, rurociąg odwrotny siatki ciepła jest hydraulicznie połączone z systemem lokalnym, podczas gdy ciśnienie w rurze powrotnej jest całkowicie przekazywane przez system lokalny i odwrotnie.
Wraz z początkową konstrukcją harmonogramu piezometrycznego ciśnienie na rozdzielaczu ssania pomp sieci N Słońce zostało przyjęte arbitralnie. Przenoszenie wykresu piezometrycznego równolegle do siebie w górę lub w dół umożliwia podjęcie ciśnienia na stronie ssącej pomp sieci i odpowiednio w systemach lokalnych.
Wybierając harmonogram piezometryczny, konieczne jest przejście z następujących warunków:
1. Ciśnienie (ciśnienie) w dowolnym punkcie autostrady powrotnej nie powinno być wyższe niż dopuszczalne ciśnienie robocze w systemach lokalnych, dla nowych systemów grzewczych (z konwektorami), ciśnienie robocze 0,1 MPa (10 m wody. Sztuka. ) Dla systemów z grzejnikami żeliwnych. 0,5-0,6 MPa (50-60 m wody. Sztuka.).
2. Ciśnienie w rurze powrotnej powinien zapewnić zatokę górnych linii i urządzeń lokalnych systemów grzewczych.
3. Ciśnienie w autostradzie powrotnej, aby uniknąć formowania próżniowego, nie powinno być niższe niż 0,05-0,1 MPa (5-10 m wody. Sztuka).
4. Ciśnienie na stronie ssącej pompy sieciowej nie powinno być niższe niż 0,05 MPa (5 m wody. Sztuka).
5. Ciśnienie w dowolnym punkcie rury zasilającej musi być wyższe niż ciśnienie wrzący w maksymalnej (obliczonej) temperaturze chłodziwa.
6. Jednorazowe ciśnienie w punkcie końcowym sieci powinno być równe lub większe niż obliczone straty ciśnienia na wejściu abonenta przy obliczonym przejściu płynu chłodzącego.
7. Latem ciśnienie w autostradach podaży i powrotnych zajmuje więcej ciśnienia statycznego w systemie CWU.
Statowy stan systemu CT. Podczas zatrzymywania pomp sieci i zakończenia cyrkulacji wody w systemie CT porusza się z stanu dynamicznego do statycznego. W tym przypadku, ciśnienie w podaży i liniach powrotnych siatki ciepła jest wyrównane, linie piezometryczne łączą się w jedną - linię ciśnienia statycznego, a na wykresie zajmie pozycję pośrednią określoną przez ciśnienie źródła SOP Źródło SCT.
Presja podajnika jest ustalana przez personel stacji lub najwyższego punktu lokalnego rurociągu systemu, bezpośrednio przymocowany do ogrzewania owoców morza, lub naciskając wodę z przegrzaną wodą w najwyższym punkcie rurociągu. Na przykład, przy obliczonej temperaturze płynu chłodzące T 1 \u003d 150 ° C, ciśnienie w najwyższym punkcie rurociągu z przegrzaną wodą jest ustawione na 0,38 MPa (38 m wody. Sztuka.), A w T 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m wody. Sztuka.).
Jednak we wszystkich przypadkach ciśnienie statyczne w niskich zablokowanych układach subskrybentów nie powinny przekraczać dopuszczalnego ciśnienia roboczego 0,5-0,6 MPa (5-6 atm). Jeśli zostanie przekroczona, systemy te powinny zostać przetłumaczone na niezależny schemat przyłączenia. Spadek ciśnienia statycznego w sieciach termalnych może być przeprowadzane przez automatyczne wyłączenie z wysokich budynków.
W przypadkach awaryjnych, z całkowitą utratą zasilania stacji (zatrzymywanie sieci i pompy paszowe), pojawi się zaprzestanie krążenia i podawania, podczas gdy ciśnienie w obu rurach jest wyrównane wzdłuż linii ciśnieniowej statycznej, która rozpocznie się powoli, stopniowo zmniejszają się z powodu wycieku wody sieciowej poprzez luźność. I chłodzenie go w rurociągach. W tym przypadku możliwe jest gotowanie przegrzanej wody w rurociągach z tworzeniem wtyczek parowych. Wznowienie cyrkulacji wody w takich przypadkach może prowadzić do silnych wstrząsów hydraulicznych w rurociągach z możliwymi uszkodzeniem wzmacniania, urządzeń grzewczych itp. W celu uniknięcia takiego zjawiska, cyrkulacja wody w systemie CT powinna być uruchomiona dopiero po odzyskaniu przez Podsytając ciśnienie ciśnienia w rurociągach bez dolnej statycznej.
Aby zapewnić niezawodne działanie sieci termicznych i systemów lokalnych, konieczne jest ograniczenie możliwych wahań ciśnienia w sieci termicznej przez dopuszczalne limity. Aby utrzymać wymagany poziom ciśnienia w sieci termicznej i lokalnych systemach w jednym punkcie sieci cieplnej (i w kompleksowych warunkach reliefowych, w kilku punktach) sztucznie zachowuje stałą ciśnienie ze wszystkimi trybami operacji sieci i gdy statyczne przy użyciu podajnika.
Punkty, w których ciśnienie jest obsługiwane stałą, nazywane są neutralne punkty systemowe. Z reguły, mocowanie ciśnienia odbywa się na odwrotnej linii. W tym przypadku punkt neutralny znajduje się na przecięciu odwrotnego piezometru o linii ciśnieniowej statycznej (punkt NT na FIG. 2, B), utrzymując stałą ciśnienie w punkcie neutralnym i uzupełniania wycieku płynu chłodzącego odbywa się przez pompy dotyczące wycieku ChP lub RTS, CCC za pomocą zautomatyzowanego podajnika. Automatyczne regulatory działające na zasadzie regulatorów po sobie "i" dla siebie "(rys. 3) są instalowane na linii podawania.
Rysunek 3. 1 - pompa sieciowa; 2 - PUBLICZNE PUM; 3 - nagrzewnica wody energetycznej; 4 - Kontroler zaworów
Pompy sieciowe N S.nn Pompy sieciowe są pobierane równe ilości hydraulicznych strat ciśnienia (przy maksimum - prądu przepływu wody): w rurociągach zasilających i powrotnych sieci termicznej, w systemie subskrybenta (w tym wejściach do budynku ) W instalacji kotła CHP, kotły szczytowe lub w kotłowni. Na źródłach ciepła powinny znajdować się co najmniej dwie sieci i dwa pompy paszowe, z których jeden kopia zapasowa.
Wielkość podaży zamkniętych systemów dostaw ciepła jest pobierana równa 0,25% objętości wody w rurociągach sieci cieplnych i systemów abonenta przyłączonych do sieci grzewczej, h.
U diagramach z bezpośrednim uzdatnianiem wody, wielkość podawania jest pobierana równa ilości obliczonego zużycia wody w DHW i wartości wycieku w ilości 0,25% pojemności systemu. Zdolność systemów ciepła określana jest przez rzeczywiste średnice i długości rurociągów lub ze zintegrowanymi normami, M 3 / MW:
Wydalenie organizacji i zarządzanie miast w organizacji eksploatacji i zarządzania miastami w organizacji i zarządzaniu miastami jest najbardziej negatywnie wpływające zarówno na poziom techniczny ich funkcjonowania, jak i ich efektywności ekonomicznej. Należy zauważyć, że kilka organizacji zajmuje się działaniem każdego danego systemu dostaw ciepła (czasami "spółek zależnych" od głównego). Jednak specyficzność systemów CT, głównie sieci termiczne, jest określona przez sztywne wiązanie procesów technologicznych ich funkcjonowania, pojedynczych trybów hydraulicznych i termicznych. System hydrauliczny systemu dostaw ciepła, który jest czynnikiem określającym w funkcjonowaniu systemu, z jego charakteru jest niezwykle niestabilny, co sprawia, że \u200b\u200bsystemy zasilania ciepła są trudne do sterowania w porównaniu z innymi systemami inżynierii miejskiej (elektryczny, gaz, woda Dostawa).
Żaden z powiązań systemów CT (źródło ciepła, sieci głównych i dystrybucyjnych, punktów termalnych) nie może zapewnić wymaganych systemów technologicznych funkcjonowania systemu jako całości, a zatem wynik końcowy jest niezawodnym i wysokiej jakości dostarczaniem ciepła konsumenci. Ideałem w tym sensie jest struktura organizacyjna, w której źródła zasilania ciepła i sieci termicznych podlegają jurysdykcji jednej struktury przedsiębiorstwa.
"Specyfikacja wskaźników liczby i jakości zasobów użytkowych we współczesnych realiach usług mieszkaniowych i komunalnych"
Specyfikacja wskaźników liczby i jakości zasobów użytkowych we współczesnych realiach mieszkaniowych i usług komunalnych
V.U. Kharitonsky, Szef systemów inżynierskich
A. M. Filippov, Zastępca szefa zarządzania systemami inżynieryjnymi
Kontrola mieszkaniowa państwa Moskwy
Dokumenty regulujące wskaźniki liczby i jakości zasobów użytkowych przedłożonych konsumentom gospodarstw domowym, na granicy odpowiedzialności za organizację zasobów i organizacji mieszkaniowej. Specjaliści muzułmanów oprócz istniejących wymogów proponuje się określenie znaczenia parametrów systemów ciepła i wodnych w budynku, w celu przestrzegania budynków mieszkalnych w budynkach mieszkalnych.
Przegląd istniejących zasad i przepisów dotyczących działalności technicznej funduszu mieszkaniowego w dziedzinie mieszkaniowych i usług komunalnych wykazało, że obecnie budowanie, standardy sanitarne i zasady, Gost R 51617 -2000 * "Usługi mieszkaniowe i komunalne", "Zasady Dostarczanie mediów obywateli ", zatwierdzony przez rozporządzenie rządu Federacji Rosyjskiej w wysokości 05/23/2006 nr 307, a inne obecne dokumenty regulacyjne są rozpatrywane i określane są parametry i tryby tylko na źródła (CTP, kotłownia) , stacja pompowania wody) Wytwarzanie zasobów komunalnych (zimna, ciepła woda i energia termiczna), i bezpośrednio w mieszkaniu z rezydenta, w którym zapewniona jest usługa użytkowa. Nie uwzględniają jednak nowoczesnych realiów podziału mieszkaniowych i usług komunalnych w budynkach mieszkalnych i obiektów użyteczności publicznej oraz ustalonych granic odpowiedzialności za dostawę zasobów i organizacji mieszkaniowej, które są przedmiotem niekończących się sporów Przy ustalaniu winnej boku na fakt nieprzestrzegania usług ludności lub zapewnieniu nieodpowiednich usług jakość. Dziś nie ma dokumentu regulującego wskaźniki ilości i jakości w wejściu do domu, na granicy odpowiedzialności organizacji zasobów i mieszkaniowej.
Niemniej jednak analiza jakości użyteczności i usług prowadzonych przez Moszhyhylalację wykazała, że \u200b\u200bprzepisy federalnych aktów prawnych w dziedzinie usług mieszkaniowych i usług komunalnych mogą być szczegółowe i określone w stosunku do budynków mieszkalnych, które pozwolą na wzajemną odpowiedzialność dostarczania zasobów i menedżerów organizacji mieszkalnych. Należy zauważyć, że jakość i liczba zasobów użytkowych dostarczanych do granicy odpowiedzialności operacyjnej organizacji obudowy zasobów i zarządzania oraz narzędzia mieszkańców są ustalane i oceniane zgodnie z świadectwem, przede wszystkim ogólne Urządzenia pomiarowe przeznaczenia ustalone na wejściach
systemy zasilania ciepłem i wodą w budynkach mieszkalnych oraz zautomatyzowany system kontroli i zużycie energii.
W ten sposób Moszhilisfery, w oparciu o interesy mieszkańców i wielu latach praktyki, oprócz wymagań dokumentów regulacyjnych oraz w rozwoju postanowień Snip i Sanpin w odniesieniu do warunków pracy, a także w celu spełnienia mieszkania mieszkalnego Budynki, jakość narzędzi dostarczonych ludności oferowanych do regulacji przy wejściu do systemów dostaw ciepła i wody do domu (w węźle rachunkowości i kontroli), następujące wartości regulacyjne parametrów i trybów zarejestrowanych przez ogólne urządzenia pomiarowe i Zautomatyzowany system kontroli i rozliczania zużycia energii:
1) W przypadku centralnego systemu ogrzewania (TSO):
Odchylenie średniej dziennej temperatury sieciowej wody wprowadzonej do systemu grzewczego powinno być w granicach ± \u200b\u200b3% ustalonej tabeli temperatury. Średnia dzienna temperatura wody do odwrotnej sieci nie powinna przekraczać harmonogramu temperatury podawanego przez harmonogram temperatur o więcej niż 5%;
Ciśnienie wody energetycznej w rurociągu powrotnym w układzie CSU powinien wynosić co najmniej 0,05 MPa (0,5 kgf / cm2) powyżej statycznego (dla systemu), ale nie wyższa niż dopuszczalne (do rurociągów, urządzeń grzewczych, wzmocnienie i inny sprzęt). W razie potrzeby dozwolona jest instalacja pod-regulatorów na rurociągach powrotnych do ITP systemów grzewczych budynków mieszkalnych bezpośrednio dołączonych do głównych sieci termicznych;
Ciśnienie wody energetycznej w rurociągu zasilającego układu CSU powinno być wyższe niż wymagane ciśnienie wody w rurociągach powrotnych przez ilość ciśnienia jednorazowego (w celu zapewnienia obiegu płynu chłodzącego);
Jednorazowe ciśnienie (spadek ciśnienia między rurociągami zasilającymi i powrotnymi) płynu chłodzącego w wejściu sieci termicznej CSC do budynku powinny być utrzymywane przez organizacje dostaw ciepła w:
a) z dodatkowym połączeniem (z węzłami windy) - zgodnie z projektem, ale nie mniej niż 0,08 MPa (0,8 kgf / cm2);
b) z niezależnym przyłączeniem - zgodnie z projektem, ale nie mniejszym niż 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) większą odporność hydrauliczną systemu krajowego GUS.
2) W przypadku systemu ciepłej wody (DHW):
Temperatura gorącej wody w rurociągu dostaw CWU dla systemów zamkniętych w zakresie 55-65 ° C, do otwartych systemów dostaw ciepła w ciągu 60-75 ° C;
Temperatura w rurociągu cyrkulacji DHW (do systemów zamkniętych i otwartych) 46-55 ° C;
Średnia arytmetyczna temperatury ciepłej wody w rurociągach podaży i cyrkulacji przy wejściu systemu CWU we wszystkich przypadkach powinna być nie mniejsza niż 50 ° C;
Jednorazowe ciśnienie (spadek ciśnienia między rurociągami zasilającymi i obiegowymi) o obliczonym natężeniu przepływu cyrkulacji systemu CWU nie powinno być niższe niż 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm2);
Ciśnienie wody w rurociągu zasilającego systemu DHS powinien być wyższy niż ciśnienie wody w rurociągu cyrkulacyjnym o rozmiarze jednorazowego ciśnienia (w celu zapewnienia obiegu gorącej wody w systemie);
Ciśnienie wody w rurociągu cyrkulacji systemu CWU powinien wynosić co najmniej 0,05 MPa (0,5 kgf / cm2) powyżej statycznego (dla systemu), ale nie przekraczające ciśnienia statycznego (dla najbardziej położonego budynku wysokiego kondygnacji) więcej niż 0,20 MPa (2 kgf / cm2).
Dzięki tym parametry w apartamentach w urządzeniach sanitarnych pomieszczeń mieszkalnych, zgodnie z regulacyjnymi aktami prawnymi Federacji Rosyjskiej, należy podać następujące wartości:
Temperatura gorącej wody nie jest niższa niż 50 ° C (optymalna - 55 ° C);
Minimalne uderzenie swobodne w urządzeniach sanitarnych pomieszczeń mieszkalnych górnych podłóg 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm2);
Maksymalna wolna głowica w systemach ciepłej wody w urządzeniach sanitarnych górnych podłóg nie powinna przekraczać 0,20 MPa (2 kgf / cm2);
Maksymalne swobodne ciśnienie w systemach zasilania wodą w urządzeniach sanitarnych dolnych podłóg nie powinny przekraczać 0,45 MPa (4,5 kgf / cm2).
3) Dla systemu zasilania zimnym wodą (HPW):
Ciśnienie wody w układzie rurociągu zasilającego systemu HPP powinno wynosić co najmniej 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) powyżej statycznego (dla systemu), ale nie przekraczające ciśnienia statycznego (dla najbardziej położonej i wysokiej historii budynek) więcej niż na 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).
Dzięki temu parametru w mieszkaniach, zgodnie z regulacyjnymi aktami prawnymi Federacji Rosyjskiej, należy podać następujące wartości:
a) minimalne uderzenie swobodne w urządzeniach sanitarnych pomieszczeń mieszkalnych górnych podłóg 0,02-0,05 MPa (0,2-0,5 kgf / cm2);
b) minimalne ciśnienie przed podgrzewacz wody gazowej górnej piętra co najmniej 0,10 MPa (1 kgf / cm2);
c) Maksymalne ciśnienie wolne w systemach zasilania wodą w urządzeniach sanitarnych niższych piętrach nie powinny przekraczać 0,45 MPa (4,5 kgf / cm2).
4) Dla wszystkich systemów:
Ciśnienie statyczne dotyczące wejścia do systemów zasilania ciepłem i wodą powinny zapewnić wypełnienie rurociągów wodnych centralnych systemów OSP i CWU, podczas gdy statyczne ciśnienie wody powinno być nie wyższe niż dopuszczalny system.
Wartości ciśnienia wody w systemach DHW i Hallerów na wejściu rurociągów do domu muszą znajdować się na jednym poziomie (uzyskuje się poprzez konfigurowanie automatycznych urządzeń sterujących temperaturą termicznej i / lub pompowania), podczas gdy maksymalna dopuszczalna różnica ciśnień nie może być nie więcej niż 0,10 MPa (1 kgf / cm 2).
Parametry te wchodząc do budynków powinny zapewniać organizacje dostarczające zasoby, wykonując automatyczne rozporządzenie, środki optymalizacyjne, jednolity rozkład energii cieplnej, zimnej i ciepłej wody między konsumentami, a do rurociągów powrotnych systemów - również kontrolują organizacje mieszkaniowe, badając, identyfikację i eliminując Zaburzenia lub ponowne wyposażenie i utrzymanie uruchomienia systemów inżynieryjnych budynków. Działania te powinny być prowadzone w wytwarzaniu punktów termicznych, stacji pompowych i sieci wewnątrz kwartał do sezonowej eksploatacji, a także w przypadkach naruszeń tych parametrów (wskaźniki liczby i jakości środków użytkowej dostarczanych do granicy operacyjnej odpowiedzialność).
Jeśli określone wartości parametrów i trybów nie powiedzie się, organizacja zasobów zasobów jest zobowiązana do natychmiastowego zaakceptowania wszystkich niezbędnych środków w celu ich odzyskiwania. Ponadto, w przypadku naruszenia określonych wartości parametrów zasobów komunalnych oraz jakość świadczonych usług komunalnych, konieczne jest ponowne obliczenie opłat za usługi wspólnotowe udzielane z naruszeniem ich jakości.
W związku z tym przestrzeganie tych wskaźników zapewni komfortową rezydencję obywateli, skutecznego funkcjonowania systemów inżynieryjnych, sieci, budynków mieszkalnych i obiektów komunalnych, zapewniających ciepło i wodę zasilania obudowy, a także dostaw zasobów użytkowych w Wymagana ilość i jakość regulacyjnej w granicach odpowiedzialności operacyjnej organizacji mieszkaniowej (przy wprowadzeniu komunikacji inżynierskiej do domu).
Literatura
1. Zasady działalności technicznej elektrowni termicznych.
2. MDC 3-02.2001. Zasady dotyczące działalności technicznej systemów i urządzeń komunalnych dostaw wody i ścieków.
3. MDC 4-02.2001. Typowe instrukcje dotyczące działania technicznego systemów termalnych komunalnych dostaw ciepła.
4. MDC 2-03.2003. Zasady i normy działalności technicznej funduszu mieszkaniowego.
5. Zasady świadczenia usług użyteczności obywatelom.
6. JNM-2004/01. Przepisy dotyczące przygotowań do zimowej eksploatacji systemów ciepła i wody budynków mieszkalnych, sprzętu, sieci i urządzeń paliwowych i energetycznych oraz media w Moskwie.
7. Gost R 51617 -2000 *. Usługi mieszkaniowe i komunalne. Specyfikacje ogólne.
8. Snip 2.04.01 -85 (2000). Wewnętrzna dostawa wody i sanitarność budynków.
9. Snip 2.04.05 -91 (2000). Ogrzewanie, wentylacja i klimatyzacja.
10. Metody sprawdzenia naruszenia kwoty i jakości usług świadczonych ludności do zużycia zużycia energii cieplnej, zimnej, ciepłej wody w Moskwie.
(Magazyn "oszczędność energii" nr 4, 2007)
