Odnos između glave glave i cirkulacije izračuna. "Određivanje pokazatelja broja i kvalitete komunalnih resursa u suvremenoj stvarnosti stambenih i komunalnih usluga. Izračun tlaka cirkulacije crpke
Q [kW] \u003d q [GCal] * 1160; prijevod opterećenja iz Gkal na KW
G [m3 / sat] \u003d q [kW] * 0.86 / δT.; gdje δ.T. - temperaturna razlika između hranjenja i obrnutog.
Primjer:
Temperatura hrane od termalnih mreža T1 - 110˚ IZ
Temperatura toka od toplinskih mreža T2 - 70˚ IZ
Potrošnja kruga grijanja G \u003d (0,45 x 1160) * 0,86 / (110-70) \u003d 11,22m3 / sat
No, za zagrijanu konturu s rasporedom temperature 95/70, protok će biti potpuno drugačiji: \u003d (0.45 x 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95m3 / sat.
Odavde možemo zaključiti: manji temperaturni tlak (temperaturna razlika između hranjenja i povratka), to je veća brzina protoka rashladnog sredstva.
Odabir cirkulacijskih crpki.
Prilikom odabira cirkulirajućih crpki sustava grijanja, PTV, ventilacija, morate znati karakteristike sustava: potrošnja rashladnog sredstva,
Što je potrebno osigurati hidrauličnu otpornost sustava.
Potrošnja rashladnog sredstva:
G [m3 / sat] \u003d q [kW] * 0.86 / δT.; gdje δ.T. - temperaturna razlika između hranjenja i obrnutog;
Hidraulički otpornost sustava mora pružiti stručnjake koji su izračunali samu sustav.
Na primjer:
smatramo da je sustav grijanja s rasporedom temperature 95˚ Od / 70.˚ S 520 kW
G [m3 / sat] \u003d 520 * 0,86 / 25 \u003d 17,89 m3 / sat~ 18 m3 / sat;
Otpornost sustava grijanja bio jeξ \u003d 5. metarma ;
U slučaju neovisnog sustava grijanja, treba razumjeti da će se otpor izmjenjivača topline biti dodan ovom otporu 5 metara. Da biste to učinili, morate vidjeti njegov izračun. Na primjer, neka ova vrijednost bude 3 metra. Dakle, dobivena je otpornost sustava sustava: 5 + 3 \u003d 8 metara.
Sada je moguće pokupiti cirkulacijska pumpa s potrošnjom 18m3 / sat i tlak od 8 metara.
Na primjer, ovo je:
U ovom slučaju, crpka je odabrana s velikim zalihama, omogućuje vam da pružite radnu točkupotrošnja / glava na prvoj brzini njihovog rada. Ako iz bilo kojeg razloga, ovaj pritisak neće biti dovoljan, crpka je moguće "overclock" na 13 metara u trećoj brzini. Optimalna opcija Opcija se smatra pumpom koja podržava svoju radnu točku na drugoj brzini.
Također je moguće umjesto obične pumpe s tri ili jedna brzina rada staviti crpku s ugrađenim pretvaračem frekvencije, na primjer, kao:
Ova verzija crpke je, naravno, najpoželjnija jer omogućuje najfleksibilniji za podešavanje radne točke. Jedini nedostatak je trošak.
Također je potrebno zapamtiti da je za cirkulaciju sustava grijanja potrebno osigurati dvije pumpe u obveznom (glavnom / rezervnom), a za cirkulaciju linije PTV-a je sasvim moguće staviti jednu.
Sustav prijavite se. Odabir crpke crpke.
Očito, pumpa za feed je potrebna samo u slučaju uporabe neovisnih sustava, posebno zagrijavanje, gdje grijanje i grijani kontura
odvojeni izmjenjivačem topline. Sigurnosni sustav je potreban za održavanje konstantnog tlaka u sekundarnom konturu u slučaju mogućih curenja
u sustavu grijanja, kao i ispunjavanje sameg sustava. Sam dimni sustav sastoji se od usluge press, svečanog ventila, spremnika za proširenje.
Pumpana pumpa je postavljena samo u slučaju kada tlak rashladnog sredstva nije dovoljan za ispunjavanje sustava (ne dopušta piezometar).
Primjer:
Pritisak obrnutog rashladnog sredstva iz toplinske mreže P2 \u003d 3 atm.
Visina zgrade uzimajući u obzir one. Podzemlje \u003d 40 metara.
3ATM. \u003d 30 metara;
Potrebna visina \u003d 40 metara + 5 metara (na polovima) \u003d 45 metara;
Nedostatak tlaka \u003d 45 metara - 30 metara \u003d 15 metara \u003d 1.5 atm.
Pritisak pumpe za feed je jasan, treba biti 1,5 atmosfera.
Kako odrediti protok? Brzina protoka pumpe se uzima u količini od 20% volumena sustava grijanja.
Načelo rada sustava feedova je sljedeći.
Press servis (uređaj za mjerenje tlaka s relejnim izlazom) mjeri referencu režičnog rashladnog sredstva u sustavu grijanja i ima
pre-konfiguracija. Za ovaj primjer, ova postavka treba biti približno 4,2 atmosfere s histerezom 0.3.
Kada tlak pada u obrnutom smjeru sustava grijanja na 4,2 atm., Usluga press zatvara svoju kondicijsku skupinu. Dakle, sastoji se od napetosti na Solenoydu
ventil (otvor) i pumpa za napajanje (uključivanje).
Nosač goriva se isporučuje dok tlak raste na vrijednost od 4,2 atm + 0,3 \u003d 4,5 atmosfera.
Izračun regulirajućeg ventila do kavitacije.
U raspodjeli raspoloživog tlaka između elemenata toplinske točke, potrebno je uzeti u obzir mogućnost kavitacijskih procesa unutar tijela
ventili koji će ga uništiti tijekom vremena.
Maksimalni dopušteni pad tlaka na ventilu može se odrediti formulom:
Δp.maks \u003d z * (p1 - ps); bar
gdje: Z je koeficijent početka kavitacije, objavljen u tehničkim direktorijima na odabiru opreme. Svaka proizvođača opreme je vlastiti, ali prosječna vrijednost je obično u rasponu od 0,45-06.
P1 - Pritisak ispred ventila, šipke
PS - Zasićenje vode vode na određenoj temperaturi rashladnog sredstva, šipke,
dootrijeznitiodređeno tablicom:
Ako je izračunati pad tlaka koji se koristi za odabir KVS ventila više nije
Δp.maks, kavitacija se neće dogoditi.
Primjer:
Vlak ventila P1 \u003d 5 bar;
Temperatura rashladnog sredstva t1 \u003d 140C;
Z Vanve putem kataloga \u003d 0,5
Prema tablici, za temperaturu rashladnog sredstva u 140 ° C, određujemo PS \u003d 2.69
Maksimalni dopušteni pad tlaka na ventilu će biti:
Δp.maks \u003d 0,5 * (5 - 2,69) \u003d 1,155 bara
Više od ovog pada nemoguće je izgubiti na ventilu - početi će kavitacija.
Ali ako bi temperatura rashladnog sredstva bila niža, na primjer, 115C, što je više približno na stvarnoj temperaturi termalne mreže, maksimalnu razliku
pritisak bi bio više: Δpmaks \u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bara.
Odavde možete napraviti potpuno očigledan zaključak: što je veća temperatura rashladnog sredstva, na regulacijskom ventilu je moguć manji pad tlaka.
Kako bi se odredila brzina protoka. Prolazeći kroz cjevovod, dovoljno je koristiti formulu:
m / s
G - potrošnja rashladnog sredstva preko ventila, M3 / sat
d - uvjetni promjer odabranog ventila, mm
Potrebno je uzeti u obzir činjenicu da je brzina protoka plinovoda koja prolazi kroz dio ne smije prelaziti 1 m / s.
Najpoželjnija brzina protoka u rasponu od 0,7 - 0,85 m / s.
Minimalna brzina treba biti 0,5 m / s.
Kriterij izbora gVS sustaviobično se određuje tehnički uvjeti Na vezi: tvrtka za generiranje topline vrlo često propisuje
vrsta sustava DHW. U slučaju da vrsta sustava nije registriran, treba slijediti jednostavno pravilo: definicija omjerom opterećenja zgrade
na PTV i grijanje.
Ako a 0.2
Odnosno,
Ako a QWP / QOTOPING< 0.2 ili QW / Qotoping\u003e 1 ; Nepotreban jednostupanjski sustav DHW-a.
Načelo rada dvostupanjskog sustava DHW-a temelji se na povratu topline od povratka kruga grijanja: kontura za grijanje obrnutog topline
prolazi kroz prvu fazu PTV-a i zagrijava hladnu vodu od 5 ° C do 41 ... 48c. U isto vrijeme, nosač obrnutog topline koji krug grijanja hladi do 40
i već se hladno spojeno u toplinsku mrežu.
Druga faza PTV strahuje hladnu vodu od 41 ... 48c nakon prve faze do položenih 60 ... 65s.
Prednosti dvostupanjskog sustava DHW-a:
1) Zbog zagrijavanja topline zagrijanog kruga, ohlađeni nosač topline ulazi u toplinsku mrežu, što oštro smanjuje vjerojatnost pregrijavanja.
oprema. Ovaj trenutak je iznimno važan za tvrtke koja stvaraju toplinu, posebice, toplinske mreže. Sada se ispada o raspodjeli postupka prve faze PTV-a na minimalnu temperaturu u 30-ima, tako da se čak i hladniji rashladno sredstvo spojilo u povratak grijaće mreže.
2) Dvostupanjski sustav DHW-a točnije je dovelo do podešavanja temperature vruće vode, koja ide na fluktuacije potrošača i temperature
na izlazu sustava je znatno manje. To se postiže zbog činjenice da regulatorni ventil druge faze PTV-a, u procesu njegovog rada regulira
samo mali dio tereta, a ne cijeli cijeli.
Uz raspodjelu opterećenja između prvih i drugih koraka PTV-a, vrlo je prikladno djelovati kako slijedi:
70% opterećenja - 1 faza PTV-a;
30% učitavanja - 2 DHW stupanj;
Što daje.
1) Od drugog (podesiva) faza je mala, tada u postupku reguliranja temperature PTV-a, temperaturne fluktuacije na izlazu iz
sustavi su beznačajni.
2) Zbog ove raspodjele opterećenja PTV-a, tijekom procesa obračuna dobivamo jednakost troškova i kao rezultat jednakosti promjera u ventaru izmjenjivača topline.
Trošak cirkulacije PTV-a trebao bi biti najmanje 30% potrošačkog potrošača potrošača. Ovo je minimalna figura. Povećati pouzdanost
sustavi temperature DHW-a i stabilnost, potrošnja cirkulacije mogu se povećati na vrijednost od 40-45%. To je učinjeno ne samo za održavanje
temperature tople vode kada ne postoji korisnički parsing. To je učinjeno kako bi se kompenzirao "povlačenje" PTV-a u vrijeme vršnog odlaganja od odgovornosti od DHW-a, budući da je brzina protoka
cirkulacija će podržati sustav u vrijeme popunjavanja volumena izmjenjivača topline s hladnom vodom za grijanje.
Postoje slučajevi netočnog izračuna sustava PTV-a, kada umjesto dvostupanjskog sustava, jedan stupanj je dizajn. Nakon instalacije takav sustav,
u procesu puštanja u pogon, stručnjak se suočava s ekstremnom nestabilnošću sustava PTV. Prikladno je čak i razgovarati o netoperativnosti,
Što je izraženo velikim temperaturnim fluktuacijama na izlazu iz sustava PTV-a s amplitudom od 15-20s od navedene zadane vrijednosti. Na primjer, kada je zadana vrijednost
to je 60 ° C, zatim u regulatornom procesu, temperaturne fluktuacije pojavljuju se u rasponu od 40 do 80 ° C. U ovom slučaju, promjene u postavkama
elektronički regulator (PID - komponente, vrijeme šipke, itd.) Rezultat se neće dati, jer HPW hidraulika nije istinita.
Exit Ovdje je jedan: ograničiti potrošnju hladne vode i povećati cirkulacijsku komponentu PTV-a. U ovom slučaju, u točki miješanja
manja količina hladne vode bit će pomiješana s velikom količinom vruće (cirkuliranje), a sustav će raditi stabilno.
Dakle, neka vrsta imitacije dvostupanjskog DHW sustava provodi se zbog cirkulacije PTV-a.
Vidi također:
|
U vodoopskrbnim sustavima, pružanje potrošača s toplom provodi se odgovarajućom raspodjelom procijenjenih troškova mrežne vode između njih. Za provedbu takve distribucije potrebno je razviti hidraulični režim sustava opskrbe toplinom.
Svrha razvoja hidrauličkog načina opskrbe toplinom trenutnu potrošnju vode. Ispušteni tlak je razlika u tlaku vode u dovodu i povratnim cjevovodima.
Za pouzdanost sustava opskrbe toplinom prikazani su sljedeći uvjeti:
Ne prelazi dopuštene pritiske: u izvorima opskrbe toplinom i toplinskim mrežama: 1.6-2.5 MPa - za krađu mrežnih grijača PSV tipa, za čelične kotlove vode, čelične cijevi i pojačanja; U postrojenjima pretplatnika: 1.0 MPa - za grijače vode; 0,8-1,0 MPA - za konvektore čelika; 0,6 MPa - za radijatore od lijevanog željeza; 0,8 MPa - za kalorijate;
Osiguravanje nadtlaka u svim elementima sustava opskrbe toplinom kako bi se spriječilo kavitacija crpki i zaštitio sustav opskrbe topline iz dovoda zraka. Minimalna vrijednost viška tlaka primljena je 0.05 MPa. Iz tog razloga, piezometrijska linija povratnog plinovoda u svim načinima treba biti postavljena iznad točke najvišeg zgrade najmanje 5 m. Vode. st.;
U svim točkama sustava za opskrbu toplinom, mora se održavati tlak veći od tlaka zasićene vodene pare na maksimalnoj temperaturi vode, osiguravajući razdražljivost vode. U pravilu, rizik od kipuće vode najčešće se javlja u opskrbnim cjevovodima toplinske mreže. Minimalni tlak u cjevovodu za životinje se uzima na procijenjenoj temperaturi mrežne vode, tablice 7.1.
Tablica 7.1
Linija na upit mora se provesti na grafikonu paralelno s terenom na visini koja odgovara viškom tlaku na maksimalnoj temperaturi rashladnog sredstva.
Grafički hidraulični način je prikladno predstavljen kao piezometrijski raspored. Piezometrijski raspored je izgrađen za dva hidraulička načina: hidrostatika i hidrodinamička.
Svrha razvoja hidrostatskog režima je osigurati potreban tlak vode u sustavu opskrbe toplinom, unutar dopuštenih granica. Donji granica tlaka treba osigurati punjenje potrošačkih sustava i stvoriti potreban minimalni tlak za zaštitu sustava opskrbe topline iz dovoda zraka. Hidrostatski način rada razvijen je pri radu pumpe za punjenje i odsustvo cirkulacije.
Hidrodinamički način rada razvijen je na temelju podataka hidrauličkog izračuna toplinskih mreža i osiguran je istovremeni rad pumpe za životinje i mreže.
Razvoj hidrauličkog načina je sveden na izgradnju piezometrijskog rasporeda koji zadovoljava sve zahtjeve za hidraulični način. Hidraulični načini vodenih toplinskih mreža (piezometrijski grafikoni) treba razviti za grijanje i hitna razdoblja. Piezometrijski raspored vam omogućuje: odrediti tlak u hranjenja i povratne cjevovode; raspoloživi tlak u bilo kojem trenutku termalne mreže, uzimajući u obzir teren; na raspolaganju i visini zgrada za odabir shema priloga potrošača; Pokupite autorizatore, mlaznice dizala, uređaja za gas za lokalne potrošačke sustave topline; Pokupite mreže i pumpe za napajanje.
Izgradnja piezometrijske grafike (Sl. 7.1) Izrađena je kako slijedi:
a) Odabrana je skala osi apscisa i ordinata i na terenu i visinu blokova se primjenjuju. Piezometrijski grafikoni su izgrađeni za deblo i distribucijske toplinske mreže. Za mreže toplinskih mreža može se uzeti: horizontalna Mg 1: 10.000; vertikalno m na 1: 1000; Za distribucijske toplinske mreže: Mg 1: 1000, m na 1: 500; Za nultu razinu osi ordinate (os glave glava), obično se uzima za označavanje donje točke grijanja ili crpke za označavanje.
b) vrijednost statičkog tlaka se određuje ispuniti potrošačke sustave i stvaranje mivišnog tlaka mivišnog pritiska. Ovo je visina najugroženije zgrade plus 3-5 m.
Nakon nanošenja terena i visine zgrada određuje se statička glava tlaka
H c t \u003d [n z z + (355)],m (7.1)
gdje Nju- Visina najugroženije zgrade, m.
Statički tlak NEC se provodi paralelno s Abscisa osi, a ne smije prelaziti maksimalni radni tlak za lokalne sustave. Veličina maksimalnog radnog tlaka je: za sustave grijanja s čeličnim uređajima za grijanje i za kalorifere - 80 metara; Za sustave grijanja s radijatorima lijevanog željeza - 60 metara; Za neovisne pristupanje sheme s površinskim izmjenjivačima topline - 100 metara;
b) tada je izgrađen dinamički način. Proizvodno odabrani pritisak na USSU N Sun mreže Cavitational Reserve ovisno o mjerenju crpke je 5-10 m. Okrug;
d) iz uvjetne linije glava na USSU mrežnih crpki, gubitak glave na obrnutom cjevovodu DN-a glavne glavne linije toplinske mreže (linija A-B) korištenjem rezultata hidrauličkog izračuna su sekvencirani. Veličina glave u autocesti za povratak mora biti u skladu sa zahtjevima navedenim zahtjevima pri izgradnji statičkog tlaka;
e) potreban raspoloživi tlak u posljednjem pretplatniku DN AB, iz stanja dizala, grijača, mješalice i distribucijskih toplinskih mreža (linija B-S). Veličina raspoloživog tlaka na točki povezivanja distribucijske mreže vrši se najmanje 40m;
e) Počevši od posljednjeg čvora cjevovoda, gubitak glave u cjevovodu opskrbe glavne linije DN pod (C-D) je odgođen. Tlak na svim točkama dovodne cijevi na temelju stanja njegove mehaničke čvrstoće ne smije prelaziti 160 m;
g) Gubici tlaka su odgođeni u izvoru topline DN (linije D-E) i dobiveni su tlak na izlazu mrežnih crpki. U nedostatku gubitka podataka u CHP komunikacijama može se uzeti 25-30 m, a za regionalnu kotlovnicu 8-16m.
Tlak crpke mreže određuje se
Pritisak pumpi za feed određeni su pritiskom statičkog načina.
Kao rezultat takve konstrukcije dobiva se početni oblik piezometrijskog grafa, što vam omogućuje da procijenite tlak na svim točkama sustava opskrbe toplinom (sl. 7.1).
U slučaju njihovih nedosljednosti, zahtjevi i oblik piezometrijskog rasporeda:
a) ako je linija predvodne cjevovodne linije prelazi visinu zgrade ili je od njega manje od 35 m, tada treba podići piezometrijski raspored tako da tlak u obrnutom cjevovodu osigurava sustav punjenja;
b) ako je vrijednost maksimalnog tlaka u povratnoj cijevi premašuje dopušteni tlak u uređajima za grijanje, a ne može se smanjiti za prevrtanje piezometrijskog rasporeda, tada treba smanjiti instaliranjem valjanih crpki u povratnu cijev;
c) Ako linija na upite prelazi glavu glava u cjevovodu opskrbe, tada je voda moguća po mjestu raskrižja. Stoga se tlak vode u ovom dijelu toplinske mreže treba poboljšati premještanjem piezometrijskog rasporeda, ako je moguće, ili postavite crpku crpne pumpe na dovodna cijev;
d) Ako je maksimalni tlak u temperaturi topline iz izvora topline veći od dopuštene vrijednosti, tada se crpne crpke ugrađuju na dovodnu cijev.
Odjel za toplinsku mrežu na statičke zone. Piezometrijski raspored je razvijen za dva načina. Prvo, za statički režim, kada ne postoji cirkulacija vode u sustavu opskrbe toplinom. Vjeruje se da je sustav napunjen vodom s temperaturom od 100 ° C, čime se eliminira potreba za održavanjem nadtlak u toplinskim cijevima kako bi se izbjeglo kuhanje rashladnog sredstva. Drugo, za hidrodinamički način - u prisutnosti cirkulacije rashladnog sredstva u sustavu.
Razvoj grafikona počinje s statičkim načinom rada. Mjesto na grafu punog statičkog tlaka trebala bi osigurati povezivanje svih pretplatnika na toplinsku mrežu od strane ovisne sheme. Za to, statički tlak ne smije prelaziti dopuštenu čvrstoću pretplatničkih instalacija i mora osigurati punjenje lokalnih sustava s vodom. Prisutnost zajedničke statičke zone za cijeli sustav opskrbe toplinom pojednostavljuje njegov rad i povećava njegovu pouzdanost. Uz značajnu razliku u geodetskim oznakama Zemlje, uspostavljanje zajedničke statičke zone je nemoguće iz sljedećih razloga.
Najniži položaj razine statičkog tlaka određuje se iz uvjeta punjenja vode lokalnih sustava i osigurati najviše zgrade u gornjim točkama sustava koji se nalaze u zoni najvećih geodetskih maraka, nadpritis od najmanje 0,05 MPa. Takav pritisak je neprihvatljiv za zgrade koje se nalaze u dijelu područja, koji ima najniže geodenske oznake. U takvim uvjetima postoji potreba za podjelom sustava opskrbe topline u dvije statičke zone. Jedna zona za dio regije s niskim geodetskim oznakama, drugi - s visokim.
Na sl. 7.2 prikazuje piezometrijski raspored i shematski dijagram sustava opskrbe toplinom u regiji koji ima značajnu razliku u geodetskim razinama uzemljenja (40 m). Dio područja u susjedstvu izvora opskrbe topline ima nula geodetskih oznaka, u perifernom dijelu razine oznaka čine 40m. Izgradnja visine 30 i 45m. Za mogućnost popunjavanja sustava grijanja vode Iii i iv.Smješten na 40m i stvaranje u gornjim točkama viška tlaka u 5 m razina potpunog statičkog tlaka treba biti smješten na 75 m (line 5 2 - S 2). U ovom slučaju, statički tlak će biti jednak 35m. Međutim, tlak u 75m je neprihvatljiv za zgrade I. i Ii.nalazi se na nultoj oznaci. Za njih je dopušteno najviši položaj razine potpunog statičkog tlaka odgovara razini 60m. Prema tome, u uvjetima koji se razmatra, nemoguće je uspostaviti zajedničku statičku zonu za cijeli sustav opskrbe toplinom.
Moguće rješenje je odvajanje sustava za dovod topline u dvije zone s različitim razinama potpunih statičkih glava - do niže s razinom od 50 m (linija S T.-SI) i gornji s razinom 75m (linija S. 2 -S 2).Ovim rješenjem svim potrošačima može se pričvrstiti na sustav opskrbe toplinom na zavisnom shemu, jer su statične glave u donjim i gornjim zonama u prihvatljivim granicama.
Kako bi se povećala cirkulacija vode u sustavu, utvrđene su razine statičkih tlaka u skladu s primljenim dvije zone, uređaj za odvajanje se stavlja na njihov priključak (Sl. 7.2 6 ). Ovaj uređaj štiti toplinsku mrežu od povećanog tlaka pri zaustavljanju cirkulirajućih crpki, automatski ga rezanje na dvije hidraulički neovisne zone: gornji i donji.
Kada zaustavite cirkulacijske pumpe, pad tlaka u obrnutom cjevovodu gornje zone sprječava regulator tlaka RDD-a (10) koji podupire stalni PDD tlak na točki odabira impulsa. Kada ispustite pritisak, zatvara se. Pad pada tlaka sprječava instaliran kontrolni ventil na njemu (11), koji je također zatvoren. Dakle, RDDS i čelni ventil seciraju na toplinu u dvije zone. Da biste nahranili gornju zonu, instalirana je pumpa za gorivo (8), koja uzima vodu iz donje zone i služi u gornju. Pritisak razvijen pumpom jednak je razlici u hidrostatskim glavama gornje i donje zone. Pumpana pumpa je izrađena od pumpe za punjenje 2 i regulatorom hrane 3.
Slika 7.2. Sustav opskrbe topline, podijeljen u dvije statičke zone
- piezometrijski raspored;
b - shematski dijagram sustava opskrbe toplinom; S 1 - S 1, - linija ukupnog statičkog tlaka donje zone;
S 2 - S 2, - Linija potpunog statičkog tlaka gornje zone;
N p.n1 - tlak razvijen hranom pumpe donje zone; N p.n2 - tlak razvijen u gornjoj zoni koja je razvila crpka aparata; N RDDS - Pritisak na koji regulatori RDD-a (10) i RD2 (9); ΔH RDD-a - tlak, operativni na RDDD regulacijskom ventilu u hidrodinamičkom načinu; Iv. - pretplatnici; 1-spremnik za hranjenje vode; 2,3. - pokretne crpke i regulator hrane donje zone; 4 - posljedica crpke; 5 - osnovni grijači pare; 6% mrežne crpke; 7 - vršni kotao vode; osam , 9 - pokretne crpke i regulator podešavanja gornje zone; 10 regulator tlaka "za sebe" RDDS; 11-obrnuti ventil
Regulator RDD-a konfiguriran je za tlak nacrts (sl. 7.2a). Regulator feeda PD2 konfiguriran je za isti tlak.
Kada je hidrodinamički način, regulator RDD-a podržava tlak na istoj razini. Na početku mreže, određena pumpa s podlogom za nošenje regulatora n o1. Razlika tih glava troši se na prevladavanje hidrauličkih otpora u povratnu cijev između uređaja za odvajanje i cirkulacijske pumpe za cirkulaciju topline, ostatak tlaka se aktivira u podstanici za gas na RDDD ventilu. Na sl. 8.9, a ovaj dio tlaka prikazan je vrijednosti Δh RDD-a. Podstanica za gas u hidrodinamičkom načinu omogućuje održavanje tlaka u obrnutoj liniji gornje zone koja nije niža od usvojenog statičkog tlaka S 2 - S 2.
Piezometrijske linije koje odgovaraju hidrodinamičkom načinu prikazani su na Sl. 7.2a. Najveći pritisak u obrnutom cjevovodu u potrošaču IV je 90-40 \u003d 50m, što je dopušteno. Glava u obrnutoj liniji donje zone također je u dopuštenim granicama.
U cjevovodu opskrbe, maksimalni tlak nakon izvora topline je 160 m, koji ne prelazi dopuštenu materijalnu čvrstoću cijevi. Minimalni piezometrijski tlak u dovodne cijevi 110m, koji osigurava kontroverzu rashladnog sredstva, budući da je na izračunanoj temperaturi od 150 ° C, minimalni dopušteni tlak je 40m.
Piezometrijski raspored namijenjen statičkim i hidrodinamičkim načinima pruža mogućnost povezivanja svih pretplatnika ovisnom shemom.
Još jedno moguće rješenje hidrostatskog načina sustava opskrbe toplinom prikazanim na Sl. 7.2, znači priložiti dio pretplatnika na neovisnu shemu. Ovdje mogu postojati dvije opcije. Prva opcija - Postavite ukupnu razinu statičkog tlaka na oznaku od 50 m (line s 1 - S 1) i zgrade koje se nalaze na gornjim geodetskim oznakama, kako bi se pričvrstili prema neovisnoj shemi. U tom slučaju, statični tlak u grijačima za grijanje vode u gornjem dijelu zona iz nosača topline grijanja bit će 50-40 \u003d 10m, a na strani grijanog rashladnog sredstva određuje se visina zgrada. Druga je opcija uspostaviti ukupnu razinu statičkog tlaka na 75 m (line s 2 - S 2) s dodatkom građevina gornje zone duž ovisne sheme, a donja zona zgrada su neovisne. U tom slučaju, statični tlak u grijačima vode iz rashladnog sredstva grijanja bit će 75 m, tj. Manje od dopuštene vrijednosti (100m).
OSN.1, 2; 3;
ekstra. 4, 7, 8.
Metoda hidrauličkog izračuna uključuje:
Određivanje promjera cjevovoda;
Određivanje pada tlaka (tlak);
Određivanje pritisaka (glave) na različitim točkama mreže;
Povežite sve točke mreže tijekom statičkih i dinamičkih načina kako bi se osigurao dopušteni pritisak i potrebne glave na mrežnim i pretplatničkim sustavima.
Prema rezultatima hidrauličkog izračuna, mogu se riješiti sljedeći zadaci.
1. Određivanje kapitalnih rashoda, potrošnja metala (cijevi) i glavni volumen rada na polaganju mrežnog mreže.
2. Određivanje karakteristika cirkulirajućeg i pumpanja hrane.
3. Određivanje radnih uvjeta termalne mreže i odabirom pristupnih programa pretplatnika.
4. Odabir automatizacije za toplinsku mrežu i pretplatnika.
5. Razvoj načina rada.
a. Sheme i konfiguracija toplinskih mreža.
Shema toplinske mreže određena je postavljanjem izvora topline u odnosu na područje potrošnje, prirodu toplinskog opterećenja i vrstu nosača topline.
Specifična duljina parnih mreža po jedinici izračunatog toplinskog opterećenja je mala, jer su potrošači pare - u pravilu, industrijski potrošači su na kratkoj udaljenosti od izvora topline.
Više izazovni zadatak je odabrati shemu vodenih mreža za toplinu zbog velike duljine, veliki broj pretplatnika. Vodeni TCS su manje izdržljivi od pare zbog veće korozije, osjetljivije na nesreće zbog visoke gustoće vode.
Sl.6.1. Jedinstvena komunikacijska mreža Termalna mreža s dvije cijevi
Vodene mreže podijeljene su na glavnu i distribuciju. U glavnim mrežama, rashladno sredstvo se poslužuje iz izvora topline do područja potrošnje. U distribucijskoj mreži voda se hrani GTP-u i MTP-u i pretplatnicima. Izravno na glavne mreže pretplatnici pridružuju se vrlo rijetko. U spajanju čvorovima distribucijskih mreža na deblo, raspodjele komore s ventilima. Vjenčani ventili na mrežama debla obično se instaliraju u 2-3 km. Zahvaljujući instalaciji poluaktivnih ventila, gubitak vode tijekom nesreća se smanjuje. Distributivni i deblo s promjerom manje od 700 mm obično su zamrznuti. U slučaju nesreća, za većinu teritorija zemlje, prihvatit ćemo prekid u opskrbi topline građevina do 24 sata. Ako je prekid u opskrbi topline neprihvatljivo, potrebno je osigurati dupliciranje ili naponsko vozilo.
Sl.6.2. Prstenska toplinska mreža iz tri CHP fr. 6.3. Radijalna toplinska mreža
U opskrbi velikih gradova iz nekoliko CHP-a preporučljivo je osigurati uzajamno blokiranje CHP spajanjem njihovih mreža blokirajućim obveznicama. U tom slučaju dobiva se prstenasto toplinska mreža s nekoliko izvora energije. Takva shema ima veću pouzdanost, osigurava prijenos vodnih tokova rezerviranja tijekom nesreće na bilo kojem dijelu mreže. S promjerima autocesta od izvora topline od 700 mm i manje, radijalni dijagram toplinske mreže s postupnim smanjenjem promjera cijevi se uklanja iz izvora i smanjuje spojeno opterećenje. Takva mreža je najjeftinija, ali kada je slučajno, toplinska opskrba pretplatnika je prekinuta.
b. Osnovna ovisnosti o poravnanju
Opća načela hidrauličkog izračuna cjevovoda sustava za grijanje vode Detaljno su prikazani u dijelu sustava grijanja vode. Također su primjenjivi na izračunavanje toplinskih linija toplinskih mreža, ali uzimajući u obzir neke od njihovih značajki. Dakle, turbulentno kretanje vode (brzina vode je veća od 0,5 m / s, para je veća od 20-30 m / s, pare - više od 20-30 m / s, odnosno kvadratnog područja izračuna), vrijednosti od ekvivalentna hrapavost unutarnje površine čeličnih cijevi velikih promjera, mm, uzeti za: pare linije - k \u003d 0,2; Voda mreža - K \u003d 0,5; Cijevi kondenzata - K \u003d 0.5-1.0.
Izračunati troškovi rashladnog sredstva u odvojenim područjima sustava grijanja definirani su kao zbroj troškova pojedinih pretplatnika, uzimajući u obzir shemu spajanja grijača PTV-a. Osim toga, potrebno je znati optimalne specifične pad tlaka u cjevovodima, koje su unaprijed određene tehničkim i ekonomskim izračunom. Oni se obično uzimaju jednake 0,3-0,6 kPa (3-6 kgf / m2) za glavne toplinske mreže i do 2 kPa (20 kgm / m2) - za grane.
U hidrauličkom izračunu, sljedeći zadaci su riješeni: 1) određivanje promjera cjevovoda; 2) određivanje pad tlaka tlaka; 3) određivanje postojećih glava na različitim točkama mreže; 4) Određivanje dopuštenih pritisaka u cjevovoda u različitim načinima rada i stanja mreže grijanja.
Prilikom provođenja hidrauličkih izračuna, koristi se dijagrami i geodetski profil grijanja, ukazujući na postavljanje izvora opskrbe toplinom, potrošača topline i opterećenja namire. Kako bi se ubrzali i pojednostavili izračune umjesto tablica, koriste se logaritamski nomogrami hidrauličkog izračuna (Sl. 1), i posljednjih godina - izračun računala i grafičkih programa.
Slika 1.
Piezometrijski raspored
Prilikom projektiranja i operativne prakse, uzimajući u obzir uzajamni utjecaj geodetskog profila područja, visina pretplatničkih sustava, postojećih glava u toplinskoj mreži, široko se koristi s piezometrijskim grafikonima. Nije im teško odrediti tlak (tlak) i tlak odlaganja u bilo kojoj točki mreže iu pretplatničkom sustavu za dinamično i statično stanje sustava. Razmislite o izgradnji piezometrijskog grafa, dok pretpostavljamo da je tlak i tlak, pad tlaka i gubitak tlaka povezan sljedećim ovisnostima: H \u003d p / γ, m (PA / m); ΔN \u003d Δp / γ, m (PA / m); i H \u003d R / γ (PA), gdje N i ΔH - gubitak tlaka i tlaka, m (PA / M); P i Δp - tlak i pad tlaka, kgf / m2 (PA); γ je masovna gustoća rashladnog sredstva, kg / m3; H i R su specifični gubitak tlaka (bezdimenzionalna vrijednost) i specifičan pad tlaka, kgf / m2 (PA / m).
Prilikom izgradnje piezometrijskog grafa u dinamičkom načinu, koordinate uzimaju osovinu mrežnih crpki; Uzimajući ovu točku za uvjetnu nulu, izgradite profil terena na autocesti iu karakterističnim granama (koje se razlikuju od oznaka glavne autoceste). Na profilu, ljestvica je nacrtana visinom priključenih zgrada, zatim, uzimajući pritisak na usisna strana spremnika nuklearne pumpe NS \u003d 10-15 m, primijenjen je horizontal A 2 B 4 (Sl. 2, a). Od točke A 2, oni se pohranjuju uz abscisa osi duljine izračunatih područja toplinskih vodiča (s rastućim rezultatom), te duž osi ordinate iz terminalnih točaka izračunatih dijelova - gubitaka tlak σδh u tim područjima. Spajanjem gornjih točaka ovih segmenata dobivamo slomljenu liniju A 2 B 2, koja će biti piezometrijska linija autoceste za povratak. Svaki vertikalni segment iz uvjetne razine A 2 b 4 do piezometrijske linije A 2 B 2 označava gubitak tlaka u povratnom autocestu iz odgovarajuće točke do cirkulacijske pumpe na CHP. Od točke B 2 na ljestvici, potreban je raspoloživi tlak za pretplatnika na kraju magistral ΔH ab je deponiran, koji je uzet jednak 15-20 m ili više. Rezultirajući segment B 1 b2 karakterizira glavu na kraju linije za punjenje. Od točke B 1, gubitak tlaka u dovodne cijevi ΔH p se taloži i provodi se horizontalna linija B3 A1.
Slika 2. - izgradnja piezometrijski raspored; b - Piezometrijski raspored Termalna mreža dva cijevi
Od linije A 1 b 3 dolje, gubici tlaka na dijelu opskrbne linije iz izvora topline do kraja pojedinačnih mjesta namire su deponirani, a sastoji se na sličan način na prethodnu piezometrijsku liniju A 1 B 1 linije hrane za životinje.
S zatvorenim CTC sustavima i jednakim promjerima hrane i obrnute linije piezometrijske linije A 1 B 1 je zrcalna slika linije A 2 B 2. Od točke a, gubitak tlaka u pumpi kotla ili u petlji kotla ΔH B (10-20 m) je taložen. Pritisak u kolektoru hrane će n, u suprotnom - n suncu, a tlak mrežnih crpki - n S.N.
Važno je napomenuti da je s izravnom povezivanjem lokalnih sustava obrnuto cjevovod toplinske mreže hidraulički povezan s lokalnim sustavom, dok je tlak u povratnoj cijevi u potpunosti prenosi lokalni sustav i obrnuto.
Uz početnu konstrukciju piezometrijskog rasporeda, tlak na usisnom razvodniku mrežnih pumpa N sunce je samovoljno prihvaćen. Premještanje piezometrijski grafikon paralelno samo po sebi gore ili dolje omogućuje vam da se pritisak na usisna strana mrežnih crpki i, u skladu s tim, u lokalnim sustavima.
Prilikom odabira piezometrijskog rasporeda potrebno je nastaviti iz sljedećih uvjeta:
1. Pritisak (tlak) u bilo kojem trenutku povratnog autoceste ne bi trebao biti veći od dopuštenog radnog tlaka u lokalnim sustavima, za nove sustave grijanja (s konvektorima), radni tlak od 0,1 MPa (10 m vode. Art. ), Za sustave s radijatorima lijevanog željeza. 0,5-0,6 MPa (50-60 m vode. Umjetnost.).
2. Pritisak u povratnu cijev trebao bi osigurati gornje linije zaljevu i uređaje lokalnog sustava grijanja.
3. Tlak u autocesti za povratak kako bi se izbjeglo stvaranje vakuuma ne smije biti ispod 0,05-0,1 MPa (5-10 m vode. Art.).
4. Pritisak na usisnoj strani mrežne pumpe ne smije biti ispod 0,05 MPa (5 m vode. Art.).
5. Tlak u bilo kojem trenutku dovodne cijevi mora biti viši od tlaka vrenja na maksimalnoj (izračunatoj) temperaturi rashladnog sredstva.
6. Jednokratni tlak na kraju točke mreže trebao bi biti jednak ili veći od izračunatog gubitka tlaka na pretplatničkom ulazu s izračunatim prolazom rashladnog sredstva.
7. Tijekom ljeta pritisak u autocestama opskrbe i povratka uzima više statičkog tlaka u sustavu PTV.
Statično stanje CT sustava. Prilikom zaustavljanja mrežnih crpki i prestanak cirkulacije vode u CT sustavu, on se kreće iz dinamičkog stanja u statički. U tom slučaju, pritisak u opskrbu i povratne linije toplinske mreže su izravnati, piezometrijske linije se spajaju u jedan - liniju statičkog tlaka, a na grafikonu će se međuprostor odrediti tlakom SOP izvora SCT izvor.
Pritisak ulagača utvrđuje osoblje stanice ili najvišoj točki cjevovoda lokalnog sustava, koji je izravno pričvršćen na toplinske plodove ili pritiskom vode pregrijane vode na najvišoj točki cjevovoda. Na primjer, na izračunanoj temperaturi rashladnog sredstva t 1 \u003d 150 ° C, tlak na najvišoj točki cjevovoda s pregrijanom vodom postavljen je na 0,38 mPa (38 m vode. Art.), I na t 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPA (18 m vode. Art.).
Međutim, u svim slučajevima, statički tlak u niskobloženim pretplatničkim sustavima ne smije premašiti dopušteni radni tlak od 0,5-0,6 MPa (5-6 atm). Ako je premašeno, ovi sustavi trebaju biti prevedeni u neovisnu privitak shemu. Smanjenje statičkog tlaka u termalnim mrežama može se provesti automatskim isključivanjem iz visokih zgrada.
U hitnim slučajevima, s potpunim gubitkom napajanja stanice (zaustavljanje mrežnih i pumpi za hranu), bit će prestanak cirkulacije i hranjenja, dok je tlak u obje cijevice izravan duž statičkog tlaka, koji će početi polako, Postupno se smanjuje zbog propuštanja mrežne vode kroz labavost. i hlađenje u cjevovodima. U tom slučaju moguće je prokuhati pregrijanu vodu u cjevovodima s formiranjem parnih čepova. Nastavak cirkulacije vode u takvim slučajevima može dovesti do jakih hidrauličkih šokova u cjevovodima s mogućom oštećenjem armature, grijanja, itd Kako bi se izbjegla takav fenomen, cirkulacija vode u CT sustavu treba započeti tek nakon oporavka poticanje tlaka tlaka u cjevovoda bez niže statike.
Kako bi se osiguralo pouzdano djelovanje toplinskih mreža i lokalnih sustava, potrebno je ograničiti moguće fluktuacije tlaka u toplinskoj mreži dopuštenim granicama. Za održavanje potrebne razine tlaka u toplinskoj mreži i lokalnim sustavima u jednom trenutku termalne mreže (i pod složenim uvjetima reljefa, u nekoliko točaka) umjetno zadržava konstantni tlak sa svim načinima rada mreže i kada statik pomoću ulagača.
Točke u kojima se pritisak podržava konstantno nazivaju se neutralni sustavi. U pravilu, pričvršćivanje tlaka se provodi na obrnutoj liniji. U ovom slučaju, neutralna točka se nalazi na raskrižju obrnutog piezometra sa statičkim tlakom (točka NT na Sl. 2, B), održavajući konstantan tlak u neutralnoj točki i nadopunjavanju propuštanja rashladnog sredstva Provodi se crpke CHP ili RTS propuštanja, CCC putem automatskog ulagača. Automatski regulatori koji rade na načelu regulatora nakon sebe "i" na sebe "(sl. 3) su instalirani na liniji hranjenja.
Slika 3. 1 - mrežna crpka; 2 - javni pum; 3 - grijač vodene vode; 4 - regulator ventila
Mrežne crpke N S.NN mrežne crpke su uzete jednake količini gubitaka hidrauličkog tlaka (na maksimumu - trenutni protok vode): u opskrbnom i povratnom cjevovodima termalne mreže, u pretplatničkom sustavu (uključujući ulaze u zgradu ), u ugradnji kotla CHP, vršnim kotlovima ili u kotlovnici. O izvorima topline treba biti najmanje dvije mreže i dvije pumpe za hranu, od kojih - jedna sigurnosna kopija.
Veličina opskrbe zatvorenih sustava opskrbe toplinom uzima se jednak 0,25% volumena vode u cjevovodima termičkih mreža i u pretplatničkim sustavima vezanim uz mrežu grijanja, h.
U dijagramima s izravnim pročišćavanjem vode, veličina hranjenja uzima se jednak količini izračunate potrošnje vode na PTV i vrijednost propuštanja u količini od 0,25% kapaciteta sustava. Kapacitet toplinskih sustava određuje se stvarni promjeri i duljine cjevovoda ili integriranim standardima, M3 / MW:
Ispuštanje organizacije i upravljanja gradovima u organizaciji rada i upravljanje gradovima u organizaciji i upravljanju gradovima najviše negativno utječe na tehničku razinu njihovog funkcioniranja i njihove ekonomske učinkovitosti. Gotovo je zabilježeno da se nekoliko organizacija angažiralo u radu svakog pojedinog sustava opskrbe toplinom (ponekad "podružnice" od glavnog). Međutim, specifičnost CT sustava, prvenstveno termalne mreže, određena je krutim vezanjem tehnoloških procesa njihovog funkcioniranja, pojedinačnih hidrauličkih i toplinskih načina. Hidraulički režim sustava opskrbe toplinom, koji je određivački čimbenik u funkcioniranju sustava, po svojoj prirodi je izuzetno nestabilan, što čini sustavi za opskrbu toplinom teško kontrolirati u usporedbi s drugim urbanim inženjerskim sustavima (električni, plin, voda Opskrba).
Nijedna od veza CT sustava (izvori topline, glavne i distribucijske mreže, toplinske točke) ne mogu pružiti potrebne tehnološke režime sustava funkcioniranja u cjelini, a time i konačni rezultat je pouzdana i kvalitetna toplinska opskrba potrošači. Idealno u tom smislu je organizacijska struktura u kojoj su izvori opskrbe toplinom i toplinske mreže pod jurisdikcijom jedne poduzeće-strukture.
"Specifikacija pokazatelja broja i kvalitete komunalnih resursa u suvremenoj stvarnosti stambenih i komunalnih usluga"
Specifikacija pokazatelja broja i kvalitete komunalnih resursa u suvremenoj stvarnosti stambenih i komunalnih usluga
V.u. Kharitonsky, Voditelj inženjerskih sustava
A. M. Filippov, Zamjenik voditelja upravljanja inženjerskim sustavima
Državni inspekcijski inspekcija Moskve
Dokumenti koji reguliraju pokazatelje broja i kvalitete komunalnih resursa koji su dostavljeni potrošačima kućanstva, na granici odgovornosti Organizacije o opskrbi resursima i stambenim tijelima danas nisu razvijeni. Predlažu se stručnjaci za muslimane uz postojeće zahtjeve da se navode važnost parametara toplinske i vodenih sustava u zgradi, kako bi se uskladili s stambenim stambenim zgradama u stambenim zgradama.
Pregled postojećih pravila i propisa o tehničkom radu stambenog fonda u području stambenih i komunalnih usluga pokazali su da je trenutno izgradnja, sanitarni standardi i pravila, stambene i komunalne usluge GOST R 51617 -2000 * "," Pravila " Pružanje komunalnih poduzeća za građane ", odobren od strane Uredbe Vlade Ruske Federacije 05/23/2006 br. 307, i ostalih trenutnih regulatornih dokumenata se razmatraju i postavljaju parametre i načine samo na izvoru (CTP, kotlovnica , Voda crpne stanice) Izrađuje komunalni resurs (hladna, topla voda i toplinska energija), a izravno u apartmanu od stanovnika gdje se pruža komunalna usluga. Međutim, oni ne uzimaju u obzir suvremene stvarnosti podjele stanovanja i komunalnih usluga na stambenim zgradama i objektima komunalnih usluga i uspostavljenih granica odgovornosti za opskrbu resursa i stambene organizacije, koja su predmet beskrajnih sporova u određivanju krivnje na činjenici da se ne pruža usluge stanovništvu ili pružanju neadekvatnih kvalitetnih usluga. Dakle, danas ne postoji dokument koji regulira pokazatelje količine i kvalitete u ulasku u kuću, na granicu odgovornosti resursa za opskrbu i stambenu organizaciju.
Ipak, analiza kvalitete komunalnih i usluga koje je provodila moszhililacija pokazala je da se odredbe saveznih regulatornih pravnih akata u području stambenih i komunalnih usluga mogu biti detaljne i specificirane u odnosu na stambene zgrade, koje će omogućiti zajedničkoj odgovornosti od opskrbe resursa i menadžera stambenih organizacija. Valja napomenuti da se kvaliteta i broj komunalnih sredstava dovode na granicu operativne odgovornosti Organizacije za stanovanje i upravljanje resursima i upravljanja, i uslužnim programima za stanovnike određuju i ocijenjeni prema svjedočenju, prije svega,
sustavi za toplinu i vodu u stambenim zgradama i automatizirani sustav kontrole i potrošnja energije.
Dakle, Moszhilispection, na temelju interesa stanovnika i dugogodišnje prakse, uz zahtjeve regulatornih dokumenata i u razvoju odredbi Snip i Sanpin u odnosu na radne uvjete, kao iu kako bi se uskladili s stambenim stanom zgrade, kvaliteta komunalnih usluga koje se pružaju stanovništvu koji se nudi reguliranje na ulasku u sustav toplinske i vodoopskrbe u kuću (na računovodstveni i kontrolni čvor), sljedeće regulatorne vrijednosti parametara i načina zabilježenih ukupnim mjernim uređajima i Automatizirani sustav za kontrolu i računovodstvo potrošnje energije:
1) Za sustav centralnog grijanja (TSO):
Odstupanje prosječne dnevne temperature mrežne vode unesene u sustav grijanja treba biti unutar ± 3% od uspostavljene temperature. Prosječna dnevna temperatura vodene mreže ne smije prelaziti raspored temperature koji se daje raspored temperature za više od 5%;
Tlak energije u povratnom cjevovodu CSU sustava mora biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kg / cm2) iznad statičkog (za sustav), ali ne i više od dopuštenih (za cjevovode, uređaje za grijanje, armatura i druga oprema). Ako je potrebno, dopuštena je ugradnja pod-regulatora na povratne cjevovode na ITP sustava grijanja stambenih zgrada izravno pričvršćenih na glavne toplinske mreže;
Pritisak struje u opskrbnom cjevovodu CSU sustava trebao bi biti veći od potrebnog tlaka vode u povratnim cjevovodama količinom raspoloživog tlaka (kako bi se osiguralo cirkulaciju rashladnog sredstva u sustavu);
Raspoloživi tlak (pad tlaka između opskrbe i povratne cjevovoda) rashladnog sredstva na unosu CSC toplinske mreže u zgradu treba održavati organizacije opskrbe toplinom unutar:
a) s aditivom (s čvorovima dizala) - u skladu s projektom, ali ne manje od 0,08 MPa (0,8 kg / cm2);
b) s neovisnim privrženosti - u skladu s projektom, ali ne manje od 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) više hidrauličkog otpora domaćeg sustava CSO-a.
2) za sustav tople vode (PTV):
Temperatura tople vode u opskrbnom cjevovodu PTV-a za zatvorene sustave u rasponu od 55-65 ° C, za otvorene sustave opskrbe toplinom unutar 60-75 ° C;
Temperatura u cirkulacijskom plinovodu PTV (za zatvorene i otvorene sustave) 46-55 ° C;
Aritmetički prosjek temperature tople vode u cjevovodu za opskrbu i cirkulaciju na ulazu sustava PTV u svim slučajevima ne smije biti ne manje od 50 ° C;
Raspoloživi tlak (pad tlaka između cjevovoda za opskrbu i cirkulaciju) s izračunatim brzinom protoka cirkulacije sustava PTV-a ne smije biti niži od 0,03-0,06 MPa (0,3-0,6 kgf / cm2);
Pritisak vode u opskrbnom cjevovodu DHS sustava trebao bi biti veći od tlaka vode u cirkulacijskom cjevovodu veličinom raspoloživog tlaka (kako bi se osiguralo cirkulaciju tople vode u sustavu);
Pritisak vode u cirkulacijskom cjevovodu sustava PTV treba biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kg / cm2) iznad statičkog (za sustav), ali ne i prekoračenje statičkog tlaka (za najupečatljivije visoke širenju) više od 0,20 MPa (2 kgf / cm2).
S tim parametrima u apartmanima u sanitarnim uređajima stambenih prostora, u skladu s regulatornim pravnim aktima Ruske Federacije, moraju se osigurati sljedeće vrijednosti:
Temperatura tople vode nije niža od 50 ° C (optimalna - 55 ° C);
Minimalni slobodni tlak u sanitarnim uređajima stambenih prostora gornjih etaža 0,02-0,05 MPa (0.2-0.5 kgf / cm2);
Maksimalna slobodna glava u sustavima tople vode u sanitarnim uređajima gornjih katova ne smije prelaziti 0,20 MPa (2 kgf / cm2);
Maksimalni slobodan pritisak u vodoopskrbnim sustavima u sanitarnim uređajima donjih katova ne smije prelaziti 0,45 MPa (4,5 kg / cm2).
3) za sustav opskrbe hladnim vodama (HPW):
Vlasni tlak u sustavu opskrbnog cjevovoda sustava HE sustava treba biti najmanje 0,05 MPa (0,5 kg / cm2) iznad statičkog (za sustav), ali ne prelazi statički tlak (za najvažnije i visoko-priče zgrada) više nego na 0,20 MPa (2 kgf / cm2).
S ovim parametrom u apartmanima, u skladu s regulatornim pravnim aktima Ruske Federacije, moraju se osigurati sljedeće vrijednosti:
a) minimalni slobodan pritisak u sanitarnim uređajima stambenih prostora od gornjeg kata 0,02-0,05 MPa (0.2-0.5 kgf / cm2);
b) minimalni tlak ispred grijača plina u gornjim katovima od najmanje 0,10 mPa (1 kg / cm2);
c) Maksimalni slobodni tlak u vodoopskrbnim sustavima u sanitarnim uređajima donjih katova ne smije prelaziti 0,45 MPa (4,5 kgf / cm2).
4) Za sve sustave:
Statički pritisak na ulazak u sustav opskrbe toplinom i vodom treba osigurati punjenje vodovoda središnjih TSO sustava i PTV-a, dok tlak statičkog vode ne bi trebao biti veći od dopuštenog sustava.
Vrijednosti tlaka vode u sustavima PTV-a i dvorane na ulazu u cjevovode u kuću moraju biti na jednoj razini (postiže se postavljanjem automatskog upravljačkog uređaja za toplinsku točku i / ili crpnu stanicu), dok maksimalna dopuštena razlika tlaka ne smije biti više od 0,10 mPa (1 kgf / cm2).
Ovi parametri na ulasku u zgrade trebaju osigurati organizacije za opskrbu resursa provođenjem automatske regulacije, mjera optimizacije, jedinstvenu raspodjelu toplinske energije, hladne i vruće vode između potrošača, te za povratne cjevovode sustava - također kontrolu stambenih organizacija ispitivanjem, identificiranjem i uklanjanjem i uklanjanjem Poremećaji ili ponovno opreme i održavanje puštanja u pogon inženjerskih sustava zgrada. Ove aktivnosti treba provoditi u pripremi toplinskih točaka, crpne stanice i unutar-četvrtine mreža za sezonsko iskorištavanje, kao iu slučajevima kršenja ovih parametara (pokazatelji broja i kvalitete komunalnih sredstava koje se dostavljaju granici operativnih odgovornost).
Ako navedene vrijednosti parametara i načina ne uspiju, organizacija za opskrbu resursa dužna je odmah prihvatiti sve potrebne mjere za njihov oporavak. Osim toga, u slučaju kršenja navedenih vrijednosti parametara općinskih resursa i kvaliteti pružanja komunalnih usluga, potrebno je ponovno izračunati naknade za komunalne usluge koje se pružaju povreda njihove kvalitete.
Dakle, poštivanje ovih pokazatelja pružit će udobno prebivalište građana, učinkovito funkcioniranje inženjerskih sustava, mreža, stambenih zgrada i komunalnih objekata, osiguravajući toplinu i vodoopskrbu stambenog fonda, kao i opskrbu komunalnih resursa u Potrebna količina i regulatorna kvaliteta na granicama operativne odgovornosti resursa i upravljanja stambenim organizacijama (na uvođenju inženjerske komunikacije u kuću).
Književnost
1. Pravila za tehničko djelovanje termoelektrana.
2. MDC 3-02.2001. Pravila za tehničku rad sustava i objekata općinske vodoopskrbe i kanalizacije.
3. MDC 4-02.2001. Tipične upute za tehničku rad termalnih sustava općinske opskrbe toplinom.
4. MDC 2-03.2003. Pravila i norme tehničkog rada stambenog fonda.
5. Pravila za pružanje komunalnih usluga građanima.
6. JNM-2004/01. Propisi za pripremu za zimsko iskorištavanje sustava toplinske i vodoopskrbe stambenih zgrada, opreme, mreža i objekata goriva i energije i komunalnih usluga u Moskvi.
7. GOST R 51617 -2000 *. Stambene i komunalne usluge. Opće specifikacije.
8. Snip 2.04.01 -85 (2000). Unutarnja voda i sanitacija zgrada.
9. Snip 2.04.05 -91 (2000). Grijanje, ventilacija i klimatizacija.
10. Metode provjere povrede iznosa i kvalitete usluga koje se pružaju populaciji za potrošnju potrošnje toplinske energije, hladne, tople vode u Moskvi.
(Časopis "Ušteda energije" br. 4, 2007)
