La relation entre la tête de la tête et la circulation de calcul. «Spécification des indicateurs du nombre et de la qualité des ressources utilitaires dans les réalités modernes du logement et des services communaux. Calcul de la pression de circulation de la pompe
Q [kw] \u003d q [GCAL] * 1160; Traduction de la charge de gkal à kw
G [m3 / heure] \u003d q [kw] * 0,86 / δT.; où δ.T. - la différence de température entre l'alimentation et l'inverse.
Exemple:
Température d'alimentation des réseaux thermiques T1 - 110˚ DE
Température de débit des réseaux de chaleur T2 - 70˚ DE
Consommation du circuit de chauffage G \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (110-70) \u003d 11,22m3 / heure
Mais pour le contour chauffé avec la planification de la température 95/70, le débit sera complètement différent: \u003d (0,45 * 1160) * 0,86 / (95-70) \u003d 17,95m3 / heure.
De là, nous pouvons conclure: plus la pression de température est petite (la différence de température entre l'alimentation et le retour), plus le débit du liquide de refroidissement est grand.
Sélection de pompes de circulation.
Lors de la sélection de pompes de circulation de systèmes de chauffage, de DHW, de ventilation, vous devez connaître les caractéristiques du système: Consommation de liquide de refroidissement,
qui est nécessaire pour assurer la résistance hydraulique du système.
Consommation de liquide de refroidissement:
G [m3 / heure] \u003d q [kw] * 0,86 / δT.; où δ.T. - Différence de température entre l'alimentation et l'inverse;
Hydraulique la résistance du système doit fournir des spécialistes qui ont calculé le système lui-même.
Par example:
nous considérons le système de chauffage avec la planification de la température 95˚ De / 70.˚ Avec et charge 520 kW
G [m3 / heure] \u003d 520 * 0,86 / 25 \u003d 17,89 m3 / heure~ 18 m3 / heure;
La résistance du système de chauffage étaitξ \u003d 5. mètre ;
Dans le cas d'un système de chauffage indépendant, il convient de comprendre que la résistance de l'échangeur de chaleur sera ajoutée à cette résistance de 5 mètres. Pour ce faire, vous devez voir son calcul. Par exemple, laissez cette valeur être de 3 mètres. Donc, la résistance sommaire du système est obtenue: 5 + 3 \u003d 8 mètres.
Maintenant, il est possible de ramasser pompe de circulation avec consommation 18m3 / heure et pression de 8 mètres.
Par exemple, c'est:
Dans ce cas, la pompe est sélectionnée avec un gros stock, il vous permet de fournir un point de travailconsommation / tête à la première vitesse de son travail. Si, pour une raison quelconque, cette pression ne suffira pas, la pompe est possible de "overclock" à 13 mètres de la troisième vitesse. Option optimale Une option est considérée comme une pompe supportant son point de fonctionnement à la deuxième vitesse.
Il est également possible au lieu d'une pompe ordinaire avec trois ou une vitesse de travail pour placer une pompe avec un convertisseur de fréquence intégré, par exemple, tel:
Bien entendu, cette version de la pompe est particulièrement préférable car elle permet de régler le point de travail le plus flexible. Le seul inconvénient est le coût.
Il est également nécessaire de se rappeler que pour la circulation des systèmes de chauffage, il est nécessaire de prévoir deux pompes à titre obligatoire (principale / réserve) et pour la circulation de la ligne DHW, il est tout à fait possible d'en mettre un.
Inscription Système. Sélection de la pompe à pompe.
Évidemment, la pompe d'alimentation n'est nécessaire que dans le cas de l'utilisation de systèmes indépendants, en particulier le chauffage, où le chauffage et le contour chauffé
séparé par échangeur de chaleur. Le système de sécurité lui-même est nécessaire pour maintenir une pression constante dans le contour secondaire en cas de fuites possibles
dans le système de chauffage, ainsi que pour remplir le système lui-même. Le système de fumée elle-même consiste en un service de presse, une vanne solennelle, un réservoir d'expansion.
La pompe d'alimentation n'est définie que dans le cas où la pression du liquide de refroidissement ne suffit pas pour remplir le système (ne permet pas un piézomètre).
Exemple:
La pression du liquide de refroidissement inverse du réseau thermique P2 \u003d 3 atm.
Hauteur de la construction en tenant compte de ceux-ci. Sous-terrain \u003d 40 mètres.
3ATM. \u003d 30 mètres;
La hauteur requise \u003d 40 mètres + 5 mètres (sur les pôles) \u003d 45 mètres;
Une pénurie de pression \u003d 45 mètres - 30 mètres \u003d 15 mètres \u003d 1,5 guichet automatique.
La pression de la pompe d'alimentation est claire, elle devrait être une atmosphère de 1,5.
Comment déterminer le flux? Le débit de la pompe est pris en quantité de 20% du volume du système de chauffage.
Le principe de fonctionnement du système d'alimentation est suivant.
Service de presse (périphérique de mesure de la pression de mesure avec une sortie de relais) mesure la référence du liquide de refroidissement dans le système de chauffage et a
pré-configuration. Pour cet exemple particulier, ce paramètre doit être d'environ 4,2 atmosphères avec hystérésis 0.3.
Lorsque la pression tombe à l'envers du système de chauffage jusqu'à 4.2 ATM., Le service de presse ferme son groupe de contact. Ainsi, il consiste en une tension sur Solenoyad
vanne (ouverture) et pompe d'alimentation (inclusion).
Le support de carburant est fourni jusqu'à ce que la pression augmente sur une valeur de 4,2 ATM + 0,3 \u003d 4,5 atmosphères.
Calcul de la vanne de régulation à la cavitation.
Dans la distribution de la pression jetable entre les éléments du point thermique, il est nécessaire de prendre en compte la possibilité de procédés de cavitation à l'intérieur du corps
vannes qui le détruiront au fil du temps.
La chute maximale de la pression autorisée sur la vanne peut être déterminée par la formule:
Δp.max \u003d z * (P1 - PS); bar
où: Z est le coefficient du début de la cavitation, publié dans des annuaires techniques sur la sélection des équipements. Chaque fabricant d'équipement est propre, mais la valeur moyenne est généralement comprise entre 0,45 et 06.
P1 - pression devant la valve, bar
PS - Saturation de la pression de la vapeur d'eau à une température donnée du liquide de refroidissement, de la barre,
àsobredéterminé par la table:
Si la chute de pression calculée utilisée pour sélectionner une vanne KVS n'est plus
Δp.max, la cavitation ne se produira pas.
Exemple:
Soupape à pression P1 \u003d 5 bar;
La température du liquide de refroidissement T1 \u003d 140C;
Vanne Z via catalogue \u003d 0.5
Selon la table, pour la température du liquide de refroidissement en 140c, nous déterminons PS \u003d 2,69
La chute de pression maximale autorisée sur la vanne sera la suivante:
Δp.max \u003d 0,5 * (5 - 2.69) \u003d 1 155 bar
Plus que cette goutte est impossible à perdre sur la vanne - la cavitation commencera.
Mais si la température du liquide de refroidissement serait plus faible, par exemple, 115c, qui est plus approximative de la température réelle du réseau thermique, la différence maximale
la pression serait plus: ΔPmax \u003d 0,5 * (5 - 0,72) \u003d 2,14 bar.
De là, vous pouvez faire une conclusion complètement évidente: plus la température du liquide de refroidissement est grande, la baisse de la pression plus petite est possible sur la vanne de régulation.
Afin de déterminer le débit. En passant par le pipeline, il suffit d'utiliser la formule:
; Mme
G - Consommation de liquide de refroidissement via la vanne, m3 / heure
d - Diamètre conditionnel de la vanne sélectionnée, mm
Il est nécessaire de prendre en compte le fait que le débit du pipeline traversant la partie ne doit pas dépasser 1 m / s.
Débit le plus préféré dans la plage de 0,7 à 0,85 m / s.
La vitesse minimale doit être de 0,5 m / s.
Critère de choix systèmes GVSest généralement déterminé de conditions techniques À la connexion: la société génératrice de chaleur prescrit très souvent
type de système DHW. Dans le cas où le type de système n'est pas enregistré, une règle simple doit être suivie: la définition par le ratio des charges du bâtiment.
sur DHW et chauffage.
Si un 0.2
Respectivement,
Si un QWP / QOTOPING< 0.2 ou alors Qws / qotoping\u003e 1 ; Inutile système DHW à un étage.
Le principe de fonctionnement du système DHW à deux étapes est basé sur la récupération de chaleur à partir du retour du circuit de chauffage: contour de chauffage de support de chaleur inverse
il passe à travers la première étape de la DHW et chauffe l'eau froide de 5c à 41 ... 48c. Dans le même temps, le support de chaleur inverse Le circuit de chauffage se refroidit jusqu'à 40
et déjà froid fusionné dans le réseau thermique.
La deuxième étape de la DHW craint de l'eau froide de 41 ... 48 ° C après la première étape à la laid de 60 ... 65s.
Avantages du système DHW à deux étages:
1) En raison de la récupération de chaleur de la chaleur du circuit de chauffage, le support de chaleur refroidi pénètre dans le réseau thermique, ce qui réduit fortement la probabilité de surchauffe.
ensemble. Ce moment est extrêmement important pour les entreprises de production de chaleur, en particulier des réseaux thermiques. Il s'agit maintenant de la distribution de la procédure de la première étape de la DHW à la température minimale de 30s, de sorte que même un liquide de refroidissement plus froid se fondre dans le retour du réseau de chauffage.
2) Système DHW en deux étapes mené avec plus de précision en ajustant la température de l'eau chaude, ce qui dépasse les fluctuations des consommateurs et de la température
À la sortie du système est nettement inférieur. Ceci est réalisé en raison du fait que la vanne réglementaire de la deuxième étape de la DHW, dans le processus de son travail réglemère
seule une petite partie de la charge, pas la totalité de l'ensemble.
Avec la distribution de charges entre les première et deuxième étapes de la DHW, il est très pratique d'agir comme suit:
70% de la charge - 1 étape de la DHW;
30% de charge - 2 étapes DHW;
Que donne-t-il ça.
1) puisque la deuxième étape (réglable) est faible, alors dans le processus de régulation de la température de la DHW, des fluctuations de température à la sortie de
les systèmes sont insignifiants.
2) En raison de cette répartition de la charge de la DHW, pendant le processus de calcul, nous obtenons l'égalité des dépenses et à la suite de l'égalité des diamètres dans la cerclage des échangeurs de chaleur.
Le coût de la circulation de la DHW devrait être d'au moins 30% du consommateur de distribution des consommateurs. C'est une figure minimale. Pour augmenter la fiabilité
systèmes de contrôle de la température DHW et stabilité, la consommation de circulation peut être augmentée à une valeur de 40 à 45%. Ceci est fait non seulement à maintenir
températures d'eau chaude lorsqu'il n'y a pas d'analyse utilisateur. Ceci est fait pour compenser le "tirage" de la DHW au moment de la ralentissement de la DHW, depuis le débit
la circulation supportera le système au moment de remplir le volume d'échangeur de chaleur avec de l'eau froide pour le chauffage.
Il existe des cas de calcul incorrect du système DHW, lorsque au lieu d'un système à deux étages, une seule étape est la conception. Après avoir installé un tel système,
au cours du processus de mise en service, le spécialiste est confronté à l'extrême instabilité du système DHW. Il convient même de parler d'inopérativité,
qui est exprimée par de grandes fluctuations de température à la sortie du système DHW avec une amplitude de 15 à 20 à partir du point de consigne spécifié. Par exemple, lorsque le point de consigne
il est ensuite de 60 ° C, puis dans le processus de réglementation, les fluctuations de température se produisent dans la plage de 40 à 80 ° C. Dans ce cas, des modifications des paramètres
régulateur électronique (PID - Composants, tige de tige, etc.) Le résultat ne sera pas donné, car l'hydraulique HPW n'est pas vrai.
Sortie ici est une: limiter la consommation d'eau froide et optimiser la composante de circulation de la DHW. Dans ce cas, au point de mélange
une quantité plus petite d'eau froide sera mélangée à une grande quantité de chaude (circulation) et le système fonctionnera stable.
Ainsi, une sorte d'imitation du système DHW à deux étapes est effectuée en raison de la circulation de la DHW.
Voir également:
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Dans les systèmes d'approvisionnement en eau, la fourniture de consommateurs de chaleur est effectuée par la répartition correspondante des coûts estimés de l'eau du réseau entre eux. Pour mettre en œuvre une telle distribution, il est nécessaire de développer un régime hydraulique du système d'alimentation en chaleur.
Le développement d'un système hydraulique de système d'alimentation en chaleur consiste à assurer des pressions admissibles de manière optimale dans tous les éléments du système d'alimentation en chaleur et la pression disponible nécessaire dans les points nodaux du réseau thermique, dans des points thermiques locaux suffisants pour fournir les consommateurs de la consommation d'eau actuelle. La pression déchargée est la différence de pression d'eau dans les pipelines d'alimentation et de retour.
Pour la fiabilité du système d'alimentation en chaleur, les conditions suivantes sont présentées:
Ne pas dépasser des pressions admissibles: dans les sources d'approvisionnement thermique et les réseaux thermiques: 1.6-2.5 MPa - pour voler des chauffages de réseau de type PSV, pour les chaudières à eau en acier, les tuyaux en acier et les renforts; Dans les installations d'abonnés: 1.0 MPa - pour chauffe-eau en coupe; 0,8-1.0 MPa - pour les convecteurs en acier; 0,6 MPa - pour les radiateurs en fonte; 0,8 MPa - pour les calorificateurs;
Assurer la surpression dans tous les éléments du système d'alimentation en chaleur afin d'empêcher la cavitation des pompes et protéger le système d'alimentation de chaleur de l'alimentation en air. La valeur minimale en excès de pression est reçue de 0,05 MPa. Pour cette raison, la ligne piézométrique du pipeline de retour dans tous les modes doit être placée au-dessus du point du bâtiment le plus élevé au moins 5 m. Eaux. st.;
Dans tous les points du système d'alimentation en chaleur, une pression doit être maintenue supérieure à la pression d'une vapeur d'eau saturée à la température maximale de l'eau, offrant une trace de l'eau. En règle générale, le risque d'eau bouillante survient le plus souvent dans les pipelines d'alimentation du réseau thermique. La pression minimale dans les pipelines d'alimentation est prise à la température estimée de l'eau du réseau, tableau 7.1.
Tableau 7.1
La ligne sur l'enquête doit être effectuée sur la carte parallèle au terrain de la hauteur correspondant à la pression excédentaire à la température maximale du liquide de refroidissement.
Le mode hydraulique graphique est idéalement représenté sous la forme d'un calendrier piézométrique. L'horaire piézométrique est construit pour deux modes hydrauliques: hydrostatique et hydrodynamique.
Le développement d'un régime hydrostatique est de fournir la pression d'eau nécessaire dans le système d'alimentation en chaleur, dans les limites autorisées. La limite de pression inférieure doit assurer le remplissage des systèmes de consommation et créer la pression minimale nécessaire pour protéger le système d'alimentation de chaleur de l'alimentation en air. Le mode hydrostatique est développé lors du travail des pompes d'alimentation et l'absence de circulation.
Le mode hydrodynamique est développé en fonction des données du calcul hydraulique des réseaux thermiques et est assuré de fonctionnement simultané des pompes d'alimentation et de réseaux.
Le développement du mode hydraulique est réduit à la construction d'un calendrier piézométrique répondant à toutes les exigences en mode hydraulique. Les modes hydrauliques de réseaux thermiques à eau (graphiques piézométriques) doivent être développés pour le chauffage et les périodes urgentes. La planification piézométrique vous permet de: déterminer la pression dans les pipelines d'alimentation et de retour; pression jetable à tout moment du réseau thermique, en tenant compte du terrain; à la disposition et à la hauteur des bâtiments pour choisir des systèmes d'attache à la consommation; ramasser les autorisateurs, buses d'ascenseurs, dispositifs d'accélérateur pour les systèmes de consommation de consommation locaux; Ramasser les pompes de réseau et d'alimentation.
Bâtiment graphique piézométrique (Fig. 7.1) est effectué comme suit:
a) L'échelle des axes de l'abscisse et de l'ordonnée est sélectionnée et le terrain et l'élévation des bâtiments de bloc sont appliqués. Les graphiques piézométriques sont conçus pour les réseaux thermiques du coffre et de la distribution. Pour les réseaux de chaleur du coffre, une échelle peut être prise: horizontal MG 1: 10 000; vertical m à 1: 1000; Pour la distribution Réseaux thermiques: MG 1: 1000, M à 1: 500; Pour le niveau zéro de l'axe de l'ordonnée (l'axe de la tête des têtes), il est généralement pris pour marquer le point inférieur de l'industrie du chauffage ou des pompes de marquage.
b) La valeur de la pression statique est déterminée à remplir les systèmes de consommation et à la création d'une pression minimale redondante. C'est la hauteur du bâtiment le plus hautement localisé et 3-5 m.
Après avoir appliqué le terrain et la hauteur des bâtiments, la tête de pression statique est déterminée.
H c t \u003d [n z + (3¸5)],m (7.1)
où Nd- Hauteur du bâtiment le plus hautement localisé, m.
La pression statique du NEC est effectuée parallèlement à l'axe Abscisse et ne doit pas dépasser la pression de travail maximale pour les systèmes locaux. La magnitude de la pression de travail maximale est la suivante: pour les systèmes de chauffage avec des dispositifs de chauffage en acier et pour les calorifères - 80 mètres; Pour les systèmes de chauffage avec radiateurs en fonte - 60 mètres; Pour des systèmes d'adhésion indépendants avec des échangeurs de chaleur de surface - 100 mètres;
b) Ensuite, le mode dynamique est construit. Une pression arbitraire sélectionnée sur les pompes Network Sun UsSU N, qui ne doit pas dépasser une pression statique et fournit l'alimentation nécessaire à l'entrée pour empêcher la cavitation. Réserve cavitative en fonction de la mesure de la pompe est de 5 à 10 m. District;
d) À partir de la ligne conditionnelle des têtes de l'USSU des pompes réseau, la perte de têtes sur la pipeline inverse du DN de la principale ligne principale du réseau thermique (ligne A-B) en utilisant les résultats du calcul hydraulique est séquencé. La magnitude des têtes dans l'autoroute de retour doit être conforme aux exigences spécifiées ci-dessus lors de la construction d'une ligne de pression statique;
e) La pression disponible nécessaire dans le dernier abonné de DN AB, de l'état de l'ascenseur, de l'appareil de chauffage, du mélangeur et des réseaux thermiques de distribution (ligne B-S). La magnitude de la pression jetable sur le point de connexion réseau de distribution est faite au moins 40 m;
e) À partir du dernier nœud des pipelines, la perte de têtes dans le pipeline d'alimentation de la ligne principale de DN sous (C-D) est reportée. La pression à tous les points de la conduite d'alimentation sur la base de la condition de sa résistance mécanique ne doit pas dépasser 160 m;
g) Les pertes de pression sont reportées dans la source de chaleur du DN IT (ligne D-E) et la pression à la sortie des pompes réseau est obtenue. En l'absence de perte de données dans les communications CHP, on peut prendre 25-30 m et pour la salle de chaufferie régionale de 8-16 m.
La pression de la pompe réseau est déterminée
La pression des pompes d'alimentation est déterminée par la pression du mode statique.
À la suite d'une telle construction, la forme initiale de graphique piézométrique est obtenue, ce qui vous permet d'estimer la pression à tous les points du système d'alimentation de chaleur (Fig. 7.1).
En cas de leurs incohérences, les exigences et la forme de changement d'horaire piézométrique:
a) Si la ligne de conduite d'essence de tuyauterie traverse la hauteur du bâtiment ou est inférieure à 35 m de celle-ci, la planification piézométrique doit être soulevée de sorte que la pression dans la pipeline inverse assure le système de remplissage;
b) Si la valeur de la pression maximale dans le tuyau de retour dépasse la pression admissible dans les appareils de chauffage, il ne peut pas être réduit en compensant le calendrier piézométrique vers le bas, il doit être réduit en installant des pompes à rouler dans le tuyau de retour;
c) Si la ligne des enquêtes traverse la tête des têtes dans le pipeline d'alimentation, l'eau est possible par le point d'intersection. Par conséquent, la pression d'eau dans la présente partie du réseau de chaleur doit être améliorée en déplaçant un programme piézométrique, si possible ou définissez la pompe de pompage sur le tuyau d'alimentation;
d) Si la pression maximale dans les équipements de fluctation thermique de la source de chaleur est supérieure à la valeur autorisée, les pompes de pompage sont installées sur le tuyau d'alimentation.
Division du réseau thermique sur les zones statiques. L'horaire piézométrique est développé pour deux modes. Premièrement, pour le régime statique, quand il n'y a aucune circulation d'eau dans le système d'alimentation en chaleur. On pense que le système est rempli d'eau avec une température de 100 ° C, éliminant ainsi la nécessité de maintenir la surpression dans les tuyaux thermiques afin d'éviter une ébullition du liquide de refroidissement. Deuxièmement, pour le mode hydrodynamique - en présence de circulation du liquide de refroidissement dans le système.
Le développement du graphique commence par un mode statique. L'emplacement sur le graphique de la ligne de pression statique complète devrait assurer la connexion de tous les abonnés au réseau thermique par le schéma à charge. Pour cela, la pression statique ne doit pas dépasser la résistance admissible des installations des abonnés et doit assurer le remplissage des systèmes locaux avec de l'eau. La présence d'une zone statique commune pour l'ensemble du système d'alimentation en chaleur simplifie son fonctionnement et augmente sa fiabilité. Avec une différence significative dans les marques géodésiques de la Terre, la création d'une zone statique commune est impossible pour les raisons suivantes.
La position la plus basse du niveau de pression statique est déterminée à partir des conditions de remplissage dans de l'eau des systèmes locaux et de garantir les bâtiments les plus élevés des points supérieurs des systèmes situés dans la zone des plus grandes marques géodésiques, surpression d'au moins 0,05 MPa. Une telle pression est inacceptable pour les bâtiments situés dans la partie de la zone, qui présente les marques géodésiques les plus basses. Dans de telles conditions, il est nécessaire de diviser le système d'alimentation en chaleur en deux zones statiques. Une zone pour une partie d'une région avec des marques géodésiques basses, l'autre - avec haut.
En figue. 7.2 montre un calendrier piézométrique et un schéma de schéma du système d'alimentation en chaleur d'une région ayant une différence significative dans les niveaux géodésiques du niveau de la terre (40 m). Une partie de la zone adjacente à la source d'alimentation en chaleur a des marques géodésiques zéro, dans la partie périphérique du niveau des marques maquillées de 40 m. Hauteur de bâtiment 30 et 45m. Pour la possibilité de remplir les systèmes de chauffage de l'eau III et IV.Situé à 40 m et à créer dans les points supérieurs des systèmes de pression excédentaire en 5 m, le niveau de pression statique complète doit être situé à 75 m (ligne 5 2 - S 2). Dans ce cas, la pression statique sera égale à 35 m. Cependant, la pression de 75 m est inacceptable pour les bâtiments JE. et II.situé sur la marque zéro. Pour eux, la position la plus élevée admissible du niveau de pression statique complète correspond au niveau de 60 m. Ainsi, dans les conditions considérées, il est impossible d'établir une zone statique commune pour l'ensemble du système d'alimentation en chaleur.
La solution possible est la séparation du système d'alimentation en chaleur en deux zones avec différents niveaux de têtes statiques complètes - au niveau inférieur avec le niveau de 50 m (ligne S T.-SI) et supérieur avec niveau 75m (ligne S. 2 -S 2).Avec cette solution à tous les consommateurs, elle peut être attachée au système d'alimentation en chaleur sur un schéma à charge, car les têtes statiques dans les zones inférieure et supérieure sont dans des limites acceptables.
Afin d'augmenter la circulation de l'eau dans le système, des niveaux de pressions statiques ont été établis conformément aux deux zones reçues, le dispositif de séparation est placé à leur connexion (Fig. 7.2 6 ). Cet appareil protège le réseau thermique de la pression accrue lors de l'arrêt des pompes de circulation, la coupe automatiquement en deux zones hydrauliquement indépendantes: supérieure et inférieure.
Lors de l'arrêt des pompes de circulation, la chute de pression dans la pipeline inverse de la zone supérieure empêche le régulateur de pression du RDD (10) supportant la pression PDD permanente au point de sélection d'impulsions. Lors de la perte de pression, il ferme. La chute de la chute de pression empêche la vanne de contrôle installée dessus (11), qui est également fermée. Ainsi, les RDD et la valve de vérification se disent à la chaleur dans deux zones. Pour alimenter la zone supérieure, une pompe à carburant (8) est installée, qui prend de l'eau de la zone inférieure et sert à la partie supérieure. La pression développée par la pompe est égale à la différence entre les têtes hydrostatiques des zones supérieure et inférieure. La pompe d'alimentation est constituée de la pompe d'alimentation 2 et du régulateur d'alimentation 3.
Figure 7.2. Système d'alimentation thermique, divisé en deux zones statiques
a - Calendrier piézométrique;
b - le diagramme schématique du système d'alimentation en chaleur; S 1 - S 1, - ligne de la pression statique totale de la zone inférieure;
S 2 - S 2, - ligne de pression statique complète de la zone supérieure;
N p.n1 - pression développée par la pompe d'alimentation de la zone inférieure; N p.n2 - pression développée par la zone supérieure développée par la pompe à appareil; N RDDS - Pression sur laquelle les régulateurs de RDD (10) et RD2 (9); ΔH RDD - pression, opérationnelle sur la vanne de régulateur de la RDDD au mode hydrodynamique; I-IV - Les abonnés; 1-citerne d'eau d'alimentation; 2,3. - pompe de mouvement et régulateur d'alimentation de la zone inférieure; 4 - une conséquence de la pompe; 5 - Chauffe-vapeur de base; 6% de pompe réseau; 7 - Chaudière à eau maximale; huit , 9 - régulateur de pompe de mouvement et de réglage de la zone supérieure; 10 régulateur de pression "à vous" RDD; 11- Valve inversée
Le régulateur de RDD est configuré sur la pression des nardds (Fig. 7.2a). Le régulateur d'alimentation PD2 est configuré à la même pression.
Lorsque le mode hydrodynamique, le régulateur RDDS prend en charge la pression au même niveau. Au début du réseau, une pompe PinCoint avec une pression de support de régulateur N o1. La différence de ces têtes est consacrée à la vaincre les résistances hydrauliques dans le tuyau de retour entre le dispositif de séparation et la pompe de circulation de la source de chaleur, le reste de la pression est déclenchée dans la sous-station d'accélération sur la vanne RDDD. En figue. 8.9, et cette partie de la pression est indiquée par la valeur des RDD ΔH. La sous-station d'accélérateur au mode hydrodynamique permet de maintenir la pression dans la ligne inverse de la zone supérieure non inférieure au niveau de pression statique adopté S 2-S 2.
Les lignes piézométriques correspondant au mode hydrodynamique sont illustrées à la Fig. 7.2a. La plus grande pression dans la pipeline inverse dans le consommateur IV est de 90-40 \u003d 50m, qui est admissible. La tête dans la ligne inverse de la zone inférieure est également dans les limites admissibles.
Dans le pipeline d'alimentation, la pression maximale après la source de chaleur est de 160 m, ce qui ne dépasse pas la résistance matérielle admissible des tuyaux. La pression piézométrique minimale dans le tuyau d'alimentation de 110 m, qui assure la controverse du liquide de refroidissement, car à une température calculée de 150 ° C, la pression minimale autorisée est de 40 m.
Une horaire piézométrique conçue pour les modes statiques et hydrodynamiques offre la possibilité de connecter tous les abonnés par un schéma à charge.
Une autre solution possible du mode hydrostatique du système d'alimentation en chaleur illustré à la Fig. 7.2, est de joindre une partie des abonnés sur un régime indépendant. Il peut y avoir deux options ici. Première option - Définissez le niveau global de la pression statique sur la marque de 50 m (ligne S 1 - S 1) et des bâtiments situés sur les marques géodésiques supérieures, pour fixer conformément au schéma indépendant. Dans ce cas, la pression statique dans les appareils de chauffage de l'eau d'eau des bâtiments de la zone supérieure du support de chaleur de chauffage sera de 50 à 40 \u003d 10 m, et sur le côté du liquide de refroidissement chauffé, la hauteur des bâtiments est déterminée. La deuxième option consiste à établir le niveau global de la pression statique à 75 m (ligne S 2 - S 2) avec l'addition des bâtiments de la zone supérieure le long du schéma dépendant et les bâtiments de la zone inférieure sont indépendants. Dans ce cas, la pression statique dans les chauffe-eau du liquide de refroidissement de chauffage sera de 75 m, c'est-à-dire moins que la valeur admissible (100m).
OSN.1, 2; 3;
supplémentaire. 4, 7, 8.
La méthode de calcul hydraulique comprend:
Détermination du diamètre des pipelines;
Détermination de la chute de pression (pression);
Détermination des pressions (têtes) à différents points du réseau;
Liez tous les points du réseau lors de modes statiques et dynamiques afin de fournir une pression autorisée et des têtes requises sur les systèmes réseau et abonnés.
Selon les résultats du calcul hydraulique, les tâches suivantes peuvent être résolues.
1. Détermination des dépenses en capital, de la consommation de métaux (tuyaux) et du volume principal de travail sur la pose du réseau de chaleur.
2. Détermination des caractéristiques des pompes de circulation et d'alimentation.
3. Détermination des conditions de travail du réseau thermique et de sélection des systèmes d'adhésion des abonnés.
4. Sélection de l'automatisation pour les réseaux thermiques et les abonnés.
5. Développement de modes de fonctionnement.
une. Schémas et configuration de réseaux thermiques.
La schéma du réseau de chaleur est déterminée par le placement de sources de chaleur par rapport à la zone de consommation, la nature de la charge thermique et le type de support de chaleur.
La longueur spécifique des réseaux de vapeur par unité de charge thermique calculée est faible, car les consommateurs de vapeur - en règle générale, les consommateurs industriels sont à une courte distance de la source de chaleur.
Une tâche plus difficile est de choisir le schéma de réseaux de chaleur à eau en raison d'une grande longueur, un grand nombre d'abonnés. Les TC d'eau sont moins durables que la vapeur en raison de la plus grande corrosion, plus sensibles aux accidents dues à la forte densité d'eau.
Fig.6.1. Réseau de communication à deux tuyaux Réseau thermique à deux tuyaux
Les réseaux d'eau sont divisés en principale et en distribution. Dans les principaux réseaux, le liquide de refroidissement est servi de sources de chaleur aux zones de consommation. Dans le réseau de distribution, l'eau est introduite vers GTP et MTP et aux abonnés. Directement aux principaux, les abonnés des réseaux rejoignent très rarement. Dans les nœuds de jonction des réseaux de distribution sur le coffre, des chambres de partitionnement avec des vannes sont installées. Les vannes de coupe sur les réseaux de lignes sont généralement installées dans 2-3 km. Grâce à l'installation de vannes semi-génératrices, la perte d'eau pendant les accidents du véhicule diminue. Les TC distributifs et de coffre d'un diamètre inférieur à 700 mm sont généralement fabriqués. En cas d'accident, pour la majeure partie du territoire du pays, nous admettrons une pause dans l'approvisionnement thermique des bâtiments jusqu'à 24 heures. Si une rupture de chaleur est inacceptable, il est nécessaire de prévoir une duplication ou un véhicule de tension.
Fig.6.2. Réseau thermique de l'anneau de trois CHP fr. 6.3. Réseau thermique radial
Dans l'approvisionnement thermique de grandes villes de plusieurs CHP, il est conseillé de prévoir un blocage mutuel de la CHP en reliant leur secteur en bloquant des obligations. Dans ce cas, un réseau de chaleur annulaire avec plusieurs sources d'alimentation est obtenu. Un tel système a une fiabilité plus élevée, garantit le transfert de flux d'eau réservtionnaires lors d'un accident sur n'importe quelle section du réseau. Avec des diamètres d'autoroutes de la source de chaleur de 700 mm et de moins, le diagramme radial du réseau de chaleur avec une diminution progressive du diamètre du tuyau est retiré de la source et réduisant la charge connectée. Un tel réseau est le moins cher, mais lorsqu'il est accidentel, l'approvisionnement thermique des abonnés est terminé.
b. Dépendances de base de règlement
Principes généraux du calcul hydraulique des pipelines des systèmes de chauffage de l'eau En détail sont énoncés dans la section des systèmes de chauffage d'eau. Ils sont également applicables au calcul des lignes de chaleur de réseaux thermiques, mais en tenant compte de certaines de leurs caractéristiques. Ainsi, le mouvement turbulent de l'eau (vitesse de l'eau est supérieur à 0,5 m / s, la vapeur est supérieure à 20-30 m / s, vapeur - plus de 20 à 30 m / s, soit une zone de calcul quadratique), des valeurs de Rugosité équivalente de la surface interne des tuyaux en acier de grands diamètres, mm, prise pour: lignes de vapeur - k \u003d 0,2; Réseau d'eau - K \u003d 0,5; Tuyaux de condensat - K \u003d 0,5-1.0.
Les coûts de liquide de refroidissement calculés dans des zones distinctes du système de chauffage sont définis comme la somme des coûts des abonnés individuels, en tenant compte du schéma de connexion des radiateurs de la DHW. De plus, il est nécessaire de connaître les gouttes de pression spécifiques optimales des pipelines, prédéterminées par un calcul technique et économique. Ils sont généralement pris égaux à 0,3 à 0,6 kPa (3-6 kgf / m 2) pour les réseaux thermiques principaux et jusqu'à 2 kPa (20 kgm / m 2) - pour les branches.
Dans le calcul hydraulique, les tâches suivantes sont résolues: 1) la détermination des diamètres de pipelines; 2) détermination de la chute de pression de pression; 3) détermination des têtes existantes à différents points du réseau; 4) Détermination des pressions admissibles dans des pipelines dans divers modes de fonctionnement et des états du réseau de chauffage.
Lorsque vous effectuez des calculs hydrauliques, des diagrammes et du profil géodésique des conduits de chauffage, indiquant la mise en place de sources d'approvisionnement thermiques, de consommateurs de chaleur et de charges de règlement. Pour accélérer et simplifier les calculs au lieu de tables, des nomogrammes logarithmiques de calcul hydraulique sont utilisés (Fig. 1) et au cours des dernières années - Calcul de l'ordinateur et programmes graphiques.
Image 1.
Calendrier piézométrique
Lors de la conception et de la pratique opérationnelle, prendre en compte l'influence mutuelle du profil géodésique de la zone, la hauteur des systèmes d'abonnés, les têtes existantes du réseau thermique, sont largement utilisées avec des graphiques piézométriques. Il n'est pas difficile pour eux de déterminer la pression (pression) et la pression d'élimination à tout moment du réseau et dans le système d'abonnés pour l'état dynamique et statique du système. Considérons la construction d'un graphique piézométrique, tandis que nous supposons que la pression et la pression, la chute de la pression et la perte de pression sont liées par les dépendances suivantes: H \u003d p / γ, m (PA / M); ΔН \u003d Δp / γ, m (pa / m); et h \u003d r / γ (PA), où n et ΔH - la pression et la perte de pression, m (PA / M); P et ΔP - Baisse de pression et de pression, kgf / m 2 (PA); γ est la densité de masse du liquide de refroidissement, kg / m 3; H et R sont une perte de pression spécifique (valeur sans dimension) et une chute de pression spécifique, KGF / m 2 (PA / M).
Lors de la construction d'un graphique piézométrique en mode dynamique, les coordonnées prennent l'axe des pompes réseau; Prenant ce point pour le zéro conditionnel, construisez le profil d'un terrain sur l'autoroute et dans des branches caractéristiques (qui diffèrent des marques de l'autoroute principale). Sur le profil, la balance est dessinée par la hauteur des bâtiments attachées, puis en prenant la pression sur le côté aspiration de la pompe nucléaire du réservoir NS \u003d 10-15 m, est appliquée horizontale A 2 B 4 (figure 2, une). Du point A 2, ils sont déposés le long de l'axe d'abscisse de la longueur des zones calculées de conducteurs thermiques (avec un résultat croissant) et le long de l'axe de l'ordonnée des points terminaux des sections calculées - les pertes de la pression σδh dans ces zones. En connectant les points supérieurs de ces segments, nous obtenons une ligne cassée A 2 B 2, qui sera une ligne piézométrique de l'autoroute de retour. Chaque segment vertical du niveau conditionnel A 2 B 4 à la ligne piézométrique A 2 B 2 indique la perte de pression dans l'autoroute de retour du point correspondant à la pompe de circulation sur le CHP. Du point B 2 sur l'échelle, la pression jetable nécessaire pour l'abonné à la fin de la magistrature ΔH AB est déposée, qui est prise égale à 15-20 m ou plus. Le segment résultant B 1 B 2 caractérise la tête à la fin de la ligne d'alimentation. Du point B 1, la perte de pression dans le tuyau d'alimentation ΔH P est déposée et la ligne horizontale B 3 A 1 est effectuée.
Figure 2. A - Construire un calendrier piézométrique; B - Calendrier piézométrique Réseau thermique à deux tuyaux
De la ligne A 1 B 3 Down, les pertes de la pression sur la section de la conduite d'alimentation à partir de la source de chaleur à la fin des sites de règlement individuels sont déposées et il est construit de la même manière à la ligne piézométrique précédente A 1 B 1 de la ligne d'alimentation.
Avec des systèmes CTC fermés et des diamètres égaux des lignes d'alimentation et d'inverse de la ligne piézométrique A 1 B 1 est une image miroir de la ligne A 2 B 2. Du point A, une perte de pression dans la pompe à la chaudière ou dans la boucle de la chaudière ΔH b (10-20 m) est déposée. La pression dans le collecteur d'alimentation N n, dans le soleil opposé et la pression des pompes réseau - N S.N.
Il est important de noter qu'avec la connexion directe des systèmes locaux, la pipeline inverse du réseau thermique est connectée hydrauliquement au système local, tandis que la pression dans le tuyau de retour est entièrement transmise par le système local et inversement.
Avec la construction initiale d'un calendrier piézométrique, la pression sur le collecteur d'aspiration des pompes de réseau N Sun a été acceptée arbitrairement. Déplacement d'un graphique piézométrique parallèle à elle-même haut ou bas vous permet de prendre toute pression sur le côté aspiration des pompes réseau et, en conséquence, dans les systèmes locaux.
Lors du choix d'un horaire piézométrique, il est nécessaire de procéder des conditions suivantes:
1. La pression (pression) à tout moment de l'autoroute de retour ne doit pas être supérieure à la pression de travail admissible dans les systèmes locaux, pour de nouveaux systèmes de chauffage (avec convecteurs), la pression de fonctionnement de 0,1 MPa (10 m d'eau. Art. ), Pour les systèmes avec des radiateurs en fonte. 0.5-0.6 MPa (50-60 m d'eau. Art.).
2. La pression dans le tuyau de retour devrait fournir une baie de lignes supérieures d'eau et de dispositifs de systèmes de chauffage locaux.
3. La pression dans l'autoroute de retour pour éviter la formation de vide ne doit pas être inférieure à 0,05-0,1 MPa (5-10 m d'eau. Art.).
4. La pression sur le côté aspiration de la pompe secteur ne doit pas être inférieure à 0,05 MPa (5 m d'eau. Art.).
5. La pression à tout moment du tuyau d'alimentation doit être supérieure à la pression d'ébullition à la température maximale (calculée).
6. La pression jetable au point d'extrémité du réseau doit être égale ou supérieure à la perte de pression calculée sur l'entrée d'abonné avec le passage calculé du liquide de refroidissement.
7. En été, la pression dans les autoroutes d'approvisionnement et de retour prend plus de pression statique dans le système DHW.
État statique du système CT. Lorsque vous arrêtez les pompes réseau et la terminaison de la circulation d'eau dans le système CT, elle passe d'un état dynamique en statique. Dans ce cas, la pression dans les lignes d'alimentation et de retour du réseau thermique est nivelée, des lignes piézométriques se fondent sur une ligne de pression statique et sur le graphique, il faudra une position intermédiaire déterminée par la pression de la source SOP de la source SCT.
La pression de l'alimentation est établie par le personnel de la station ou le point culminant de la pipeline du système local, directement attachée au fruits de mer thermique, ou par la pression de l'eau surchauffée de l'eau au point le plus élevé du pipeline. Par exemple, à la température calculée du liquide de refroidissement T 1 \u003d 150 ° C, la pression au point le plus élevé de la pipeline avec de l'eau surchauffée est réglée sur 0,38 MPa (38 m d'eau. Art.), Et à t 1 \u003d 130 ° C - 0,18 MPa (18 m d'eau. Art.).
Toutefois, dans tous les cas, la pression statique dans les systèmes d'abonnés à faible verrouillage ne doit pas dépasser la pression de travail admissible de 0,5-0,6 MPa (5-6 ATM). S'il est dépassé, ces systèmes doivent être traduits dans un schéma d'attachement indépendant. Une diminution de la pression statique dans les réseaux thermiques peut être effectuée à l'arrêt automatique des bâtiments hauts.
Dans des cas d'urgence, avec perte complète de l'alimentation électrique de la station (arrêt du réseau et des pompes d'alimentation), il y aura une cessation de la circulation et de l'alimentation, tandis que la pression dans les deux tuyaux est nivelée le long de la ligne de pression statique, qui commencera lentement, diminution progressivement due à des fuites d'eau de réseau par le relâchement. et le refroidir dans des pipelines. Dans ce cas, il est possible de faire bouillir de l'eau surchauffée dans des pipelines avec la formation de bouchons de vapeur. La reprise de la circulation de l'eau dans de tels cas peut entraîner de forts chocs hydrauliques dans des pipelines avec des dommages éventuels au renforcement, les dispositifs de chauffage, etc. afin d'éviter un tel phénomène, la circulation d'eau dans le système TC ne doit être déclenchée qu'après la récupération par alimenter la pression de la pression dans les pipelines sans statique inférieure.
Pour garantir un fonctionnement fiable de réseaux thermiques et de systèmes locaux, il est nécessaire de limiter les fluctuations de pression possibles dans le réseau thermique par des limites autorisées. Pour maintenir le niveau de pression requis dans le réseau thermique et les systèmes locaux à un moment donné du réseau thermique (et dans des conditions de relief complexes, à plusieurs points) conservent artificiellement une pression constante avec tous les modes de fonctionnement du réseau et lorsque statique à l'aide du chargeur.
Points dans lesquels la pression est prise en charge constante sont appelées points de système neutre. En règle générale, la fixation de la pression est effectuée sur la ligne inverse. Dans ce cas, le point neutre est situé à l'intersection d'un piézomètre inverse avec une conduite de pression statique (point de NT sur la figure 2, B), maintenant une pression constante dans un point neutre et la reconstitution de la fuite du liquide de refroidissement est effectuée par les pompes de fuite CHP ou RTS, CCC via un chargeur automatisé. Les régulateurs automatiques fonctionnant sur le principe des régulateurs après eux-mêmes "et" à eux-mêmes "(Fig. 3) sont installés sur la ligne d'alimentation.
Figure 3. 1 - pompe réseau; 2 - Pum public; 3 - le chauffage de l'eau de puissance; 4 - Contrôleur de soupape
Les pompes de réseau N S.NN Les pompes réseau sont prises égales à la quantité de pertes de pression hydraulique (au maximum - le débit d'eau actuel): dans les pipelines d'alimentation et de retour du réseau thermique, dans le système de l'abonné (y compris les entrées du bâtiment. ), dans l'installation de la chaudière de CHP, des chaudières de pointe ou de la chaufferie. Sur les sources de chaleur doit être au moins deux réseaux et deux pompes d'alimentation, dont une sauvegarde.
L'ampleur de la fourniture de systèmes d'alimentation en chaleur fermée est prise égale à 0,25% du volume d'eau dans les pipelines des réseaux thermiques et dans des systèmes d'abonnés fixés au réseau de chauffage, h.
Dans des diagrammes avec traitement de l'eau direct, l'ampleur de l'alimentation est prise égale à la quantité de la consommation d'eau calculée sur le DHW et la valeur de fuite de 0,25% de la capacité du système. La capacité des systèmes de chaleur est déterminée par les diamètres et longueurs réels des pipelines ou par des normes intégrées, M 3 / MW:
L'expulsion de l'organisation et de la gestion des villes de l'organisation de l'exploitation et de la gestion des villes de l'Organisation et de la gestion des villes a une incidence négative sur le niveau technique de leur fonctionnement et de leur efficacité économique. Il a été noté ci-dessus que plusieurs organisations sont engagées dans le fonctionnement de chaque système d'approvisionnement en chaleur (parfois des "filiales" de la principale). Cependant, la spécificité des systèmes CT, principalement des réseaux thermiques, est déterminée par la liaison rigide des processus technologiques de leurs modes de fonctionnement, hydraulique et thermique. Le régime hydraulique du système d'alimentation en chaleur, qui est le facteur déterminant du fonctionnement du système, par sa nature est extrêmement instable, ce qui rend les systèmes d'alimentation en chaleur sont difficiles à contrôler par rapport à d'autres systèmes d'ingénierie urbaine (électriques, gaz, eau la fourniture).
Aucun des liens des systèmes CT (source de chaleur, réseaux principaux et de distribution, points thermiques) ne peut fournir les régimes technologiques requis du fonctionnement du système dans son ensemble et, par conséquent, le résultat final est un approvisionnement de chaleur fiable et de haute qualité de consommateurs. L'idéal dans ce sens est la structure organisationnelle dans laquelle les sources d'approvisionnement thermique et de réseaux thermiques sont sous la juridiction d'une structure d'entreprise.
"Spécification des indicateurs du nombre et de la qualité des ressources utilitaires dans les réalités modernes du logement et des services communaux"
Spécification des indicateurs du nombre et de la qualité des ressources utilitaires dans les réalités modernes du logement et des services communaux
V.u. Kharitonsky, Chef de systèmes d'ingénierie
A. M. FILIPPOV, Tête adjointe de la gestion des systèmes d'ingénierie
Inspection du logement de l'État de Moscou
Documents réglementant des indicateurs du nombre et de la qualité des ressources utilitaires soumis aux consommateurs des ménages, à la frontière de la responsabilité de l'offre d'approvisionnement des ressources et de logement aujourd'hui, n'a pas été développée. Les spécialistes musulmans Outre les exigences existantes sont proposés pour spécifier l'importance des paramètres des systèmes de chaleur et d'eau dans le bâtiment, afin de se conformer aux immeubles d'appartements résidentiels dans des bâtiments résidentiels.
L'aperçu des règles et des règlements existants sur le fonctionnement technique du Fonds de logement dans le domaine du logement et des services communaux a montré que les normes et règles sanitaires sanitaires, GOST R 51617 -2000 * «Services de logement et communaux», «Règles pour La fourniture d'utilitaires aux citoyens », approuvée par le décret du gouvernement de la Fédération de Russie du 05/3/2006 n ° 307 et d'autres documents de réglementation actuels sont considérés et définis des paramètres et des modes uniquement sur la source (CTP, la chaufferie , station de pompage d'eau) produisant une ressource communautaire (eau froide, eau chaude et énergie thermique) et directement dans l'appartement du résident où le service public est fourni. Cependant, ils ne tiennent toutefois pas en compte les réalités modernes de la division des logements et des services communaux sur les bâtiments résidentiels et les installations des services publics et les frontières établies de la responsabilité de l'offre d'approvisionnement en ressources et de logements, qui font l'objet de conflits sans fin. pour déterminer le côté coupable sur le fait de ne pas fournir de services à la population ou à la fourniture de services de qualité inadéquats. Ainsi, aujourd'hui, il n'y a pas de document réglementant les indicateurs de la quantité et de la qualité pour entrer dans la Chambre, à la frontière de la responsabilité de l'offre de ressources et de l'organisation du logement.
Néanmoins, l'analyse de la qualité des services publics et des services menés par la moszhylilation a montré que les dispositions des actes juridiques réglementaires fédéraux dans le domaine du logement et des services communaux peuvent être détaillés et spécifiés en rapport avec les immeubles d'appartements, ce qui permettra la responsabilité mutuelle. de fournitures de ressources et de gestionnaires d'organisations de logement. Il convient de noter que la qualité et le nombre de ressources utilitaires fournis à la frontière de la responsabilité opérationnelle de l'Organisation des ressources en matière d'approvisionnement en ressources et de gestion et des services publics des résidents sont déterminés et évalués en fonction du témoignage, tout d'abord, le général Dispositifs de dosage des usages installés sur les entrées
systèmes de chaleur et d'approvisionnement en eau dans les bâtiments résidentiels et un système de contrôle automatisé et une consommation d'énergie.
Ainsi, la moszhilispection, basée sur les intérêts des résidents et de nombreuses années de pratique, en plus des exigences des documents de réglementation et dans le développement des dispositions SNIP et SANPIN en ce qui concerne les conditions de fonctionnement, ainsi que pour se conformer à l'appartement résidentiel bâtiments, la qualité des services publics fournis à la population offerte de réglementer sur la saisie des systèmes de chaleur et d'eau de la maison (sur le nœud de comptabilité et de contrôle), les valeurs réglementaires suivantes des paramètres et des modes enregistrés par des dispositifs de mesure globaux et un système automatisé de contrôle et de comptabilisation de la consommation d'énergie:
1) Pour le système de chauffage central (TSO):
La déviation de la température quotidienne moyenne de l'eau du réseau entré dans le système de chauffage doit être comprise entre ± 3% de la carte de température établie. La température moyenne de l'eau de réseau inverse quotidienne ne doit pas dépasser la planification de la température indiquée par le calendrier de température de plus de 5%;
La pression de l'eau de puissance dans la pipeline de retour du système de la CSU doit être d'au moins 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) au-dessus de la statique (pour le système), mais pas plus haute que la personne admissible (pour pipelines, appareils de chauffage, renforcement et autre équipement). Si nécessaire, l'installation des sous-régulateurs sur les pipelines de retour à l'ITP des systèmes de chauffage des bâtiments résidentiels directement liés aux principaux réseaux thermiques sont autorisés;
La pression de l'eau de puissance dans le pipeline d'alimentation des systèmes de la CSU doit être supérieure à la pression d'eau requise dans les pipelines de retour par la quantité de pression jetable (pour assurer la circulation du liquide de refroidissement dans le système);
La pression jetable (chute de pression entre les pipelines d'alimentation et de retour) du liquide de refroidissement à l'entrée du réseau thermique du CSC au bâtiment doit être maintenue par des organisations d'approvisionnement thermique dans:
a) avec une connexion additive (avec des nœuds d'ascenseur) - conformément au projet, mais pas moins de 0,08 MPa (0,8 kgf / cm 2);
b) Avec une pièce jointe indépendante - conformément au projet, mais pas moins de 0,03 MPa (0,3 kgf / cm2) plus de résistance hydraulique du système national de la CSO.
2) Pour le système d'eau chaude (DHW):
La température de l'eau chaude dans le pipeline d'alimentation du DHW pour les systèmes fermés de la gamme de 55 à 65 ° C, pour les systèmes d'alimentation en chaleur ouverts à moins de 60-75 ° C;
Température dans le pipeline de circulation DHW (pour les systèmes fermés et ouverts) 46-55 ° C;
La moyenne arithmétique de la température de l'eau chaude dans les pipelines d'alimentation et de circulation à l'entrée du système DHW dans tous les cas ne doit pas être inférieure à 50 ° C;
La pression jetable (chute de pression entre les pipelines d'alimentation et de circulation) avec le débit de circulation calculé du système DHW ne doit pas être inférieure à 0,03-0,06 MPa (0,3 à 0,6 kgf / cm 2);
La pression d'eau dans le pipeline d'alimentation du système DHS doit être supérieure à la pression d'eau dans la pipelle de circulation par la taille de la pression jetable (pour assurer la circulation de l'eau chaude dans le système);
La pression d'eau dans la pipeline de circulation du système DHW doit être au moins 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) au-dessus du statique (pour le système), mais ne dépassant pas la pression statique (pour le bâtiment le plus haut de gamme) plus 0,20 MPa (2 kgf / cm2).
Avec ces paramètres dans les appartements dans les dispositifs sanitaires des locaux résidentiels, conformément aux actes juridiques réglementaires de la Fédération de Russie, les valeurs suivantes doivent être fournies:
La température de l'eau chaude n'est pas inférieure à 50 ° C (optimale - 55 ° C);
Pression minimale libre dans les dispositifs sanitaires de locaux résidentiels des étages supérieurs 0.02-0.05 MPa (0,2 à 0,5 kgf / cm 2);
La tête sans maximum dans les systèmes d'eau chaude dans les dispositifs sanitaires des étages supérieurs ne doit pas dépasser 0,20 MPa (2 kgf / cm 2);
La pression maximale libre dans les systèmes d'alimentation en eau dans les dispositifs sanitaires des étages inférieurs ne doit pas dépasser 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
3) Pour le système d'alimentation en eau froide (HPW):
La pression d'eau dans le système de pipeline d'alimentation du système HPP doit être d'au moins 0,05 MPa (0,5 kgf / cm 2) au-dessus du statique (pour le système), mais ne dépassant pas la pression statique (pour la plus hautement localisée et la plus haute. bâtiment) plus que sur 0,20 MPa (2 kgf / cm 2).
Avec ce paramètre dans les appartements, conformément aux actes juridiques réglementaires de la Fédération de Russie, les valeurs suivantes doivent être fournies:
a) la pression minimale libre dans les dispositifs sanitaires des locaux résidentiels des étages supérieurs 0.02-0.05 MPa (0,2 à 0,5 kgf / cm 2);
b) pression minimale devant un chauffe-eau gazeux des planchers supérieurs d'au moins 0,10 MPa (1 kgf / cm 2);
c) La pression libre maximale dans les systèmes d'alimentation en eau dans les dispositifs sanitaires des étages inférieurs ne doit pas dépasser 0,45 MPa (4,5 kgf / cm 2).
4) Pour tous les systèmes:
La pression statique sur la saisie des systèmes de chaleur et d'approvisionnement en eau doit assurer le remplissage des pipelines d'eau des systèmes TSO centrale et du DHW, tandis que la pression d'eau statique ne doit pas être supérieure au système admissible.
Les valeurs de pression d'eau dans les systèmes DHW et Hall sur la saisie des pipelines à la maison doivent être à un niveau (il est obtenu en configurant des dispositifs de commande de point thermique automatiques et / ou une station de pompage), tandis que la différence de pression maximale autorisée ne doit plus être plus 0.10 MPa (1 kgf / cm 2).
Ces paramètres d'entrant dans les bâtiments devraient fournir des organisations d'approvisionnement en ressources en effectuant une réglementation automatique, des mesures d'optimisation, une distribution uniforme de l'énergie thermique, de l'eau froide et chaude entre consommateurs et pour les pipelines de retour des systèmes - contrôler également les organisations de logement en examinant, en identifiant et en éliminant ainsi troubles ou ré-équipements et mise en service des systèmes d'ingénierie des bâtiments. Ces activités devraient être effectuées dans la préparation de points thermiques, de stations de pompage et de réseaux intra-trimestres pour l'exploitation saisonnière, ainsi que dans les cas de violation de ces paramètres (indicateurs du nombre et de la qualité des ressources utilitaires fournis à la frontière opérationnelle. responsabilité).
Si les valeurs spécifiées des paramètres et des modes échouent, l'organisation fournissant des ressources est obligée d'accepter immédiatement toutes les mesures nécessaires à leur rétablissement. En outre, en cas de violation des valeurs spécifiées des paramètres des ressources municipales et de la qualité des services communaux fournis, il est nécessaire de recalculer des frais pour les services communs fournis avec une violation de leur qualité.
Ainsi, le respect de ces indicateurs fournira une résidence confortable de citoyens, le fonctionnement efficace des systèmes d'ingénierie, des réseaux, des bâtiments résidentiels et des installations communales, offrant une chaleur et une approvisionnement en eau d'un stock de logement, ainsi que de la fourniture de ressources utilitaires dans la Quantité requise et qualité réglementaire aux limites de la responsabilité opérationnelle de l'organisation de logements de gestion des ressources et de gestion (à l'introduction de communications techniques à la Chambre).
Littérature
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2. MDC 3-02.2001. Règles pour le fonctionnement technique des systèmes et des installations de l'approvisionnement en eau municipale et des eaux usées.
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8. Snip 2.04.01 -85 (2000). Approvisionnement en eau interne et assainissement des bâtiments.
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10. Méthodes de vérification d'une violation du montant et de la qualité des services fournis à la population de la consommation de consommation d'énergie thermique, d'eau froide et chaude à Moscou.
(Magazine "Économie d'énergie" n ° 4, 2007)
