Връзката между главата на главата и изчисляването. "Посочване на показателите за броя и качеството на комуналните ресурси в съвременните реалности на жилищните и комуналните услуги. Изчисляване на налягането на циркулацията на помпата
Q [kW] \u003d q [gcal] * 1160; превод на товара от gkal до kw
G [m3 / час] \u003d q [kW] * 0.86 / δT.Шпакловка където δ.T. - температурната разлика между храненето и обратното.
Пример:
Температура на захранване от термични мрежи T1 - 110˚ От
Температура на потока от топлинни мрежи T2 - 70˚ От
Консумация на отоплителния кръг G \u003d (0.45 * 1160) * 0.86 / (110-70) \u003d 11,22 m3 / час
Но за нагрятия контур с температурния график 95/70, потокът ще бъде напълно различен: \u003d (0.45 * 1160) * 0.86 / (95-70) \u003d 17,95 m3 / час.
Оттук можем да заключим: по-малкото налягане на температурата (температурната разлика между храненето и връщането), толкова по-голям е дебитът на охлаждащата течност.
Избор на циркулационни помпи.
Когато избирате циркулиращи помпи на отоплителни системи, БГВ, вентилация, трябва да знаете характеристиките на системата: консумация на охлаждаща течност,
което е необходимо, за да се гарантира хидравличното съпротивление на системата.
Консумация на охлаждащата течност:
G [m3 / час] \u003d q [kW] * 0.86 / δT.Шпакловка където δ.T. - температурна разлика между храненето и обратното;
Хидравлично системната резистентност трябва да предоставя специалисти, които са изчислили самата система.
Например:
ние разглеждаме отоплителната система с температурен график 95˚ От / 70.˚ С и натоварване 520 kW
G [m3 / час] \u003d 520 * 0.86 / 25 \u003d 17.89 m3 / час~ 18 m3 / час;
Съпротивата на отоплителната система бешеξ \u003d 5. метра ;
В случай на независима отоплителна система, трябва да се разбере, че съпротивлението на топлообменника ще бъде добавено към това съпротивление на 5 метра. За да направите това, трябва да видите нейното изчисление. Например, нека тази стойност да бъде 3 метра. Така се получава резюмето на системата: 5 + 3 \u003d 8 метра.
Сега е възможно да се вземете циркулационна помпа с потребление 18m3 / час и налягане от 8 метра.
Например, това е:
В този случай помпата е избрана с голям запас, той ви позволява да предоставите работна точкапотребление / главата при първата скорост на работата си. Ако по някаква причина, това налягане няма да е достатъчно, помпата е възможна за "овърклок" до 13 метра в третата скорост. Оптимален вариант Опцията се счита за помпа, която поддържа своята работна точка при втората скорост.
Възможно е също така вместо обикновена помпа с три или една скорост на работа, за да поставите помпа с вграден честотен конвертор, например:
Тази версия на помпата, разбира се, е най-предпочитана, защото позволява най-гъвкавото за регулиране на работната точка. Единственият недостатък е цената.
Необходимо е също така да се помни, че за циркулацията на отоплителните системи е необходимо да се осигурят две помпи в задължително (основно / резервно) и за циркулация на линията на БГВ е напълно възможно да се постави един.
Система за регистрация. Избор на помпа помпа.
Очевидно е, че захранващата помпа е необходима само в случай на използване на независими системи, по-специално нагряване, където отопление и нагряване
разделени от топлообменник. Самата система за безопасност е необходима за поддържане на постоянно налягане в вторичния контур в случай на възможни течове
в отоплителната система, както и за попълване на самата система. Самата димната система се състои от пресслужба, тържествен клапан, разширителен съд.
Фурсната помпа е зададена само в случая, когато налягането на охлаждащата течност не е достатъчно, за да запълни системата (не позволява пиезометър).
Пример:
Налягането на обратната охлаждаща течност от топлинната мрежа p2 \u003d 3 atm.
Височина на сградата, като се вземат предвид тези. Подземни \u003d 40 метра.
3ATM. \u003d 30 метра;
Необходимата височина \u003d 40 метра + 5 метра (на полюсите) \u003d 45 метра;
Недостиг на налягане \u003d 45 метра - 30 метра \u003d 15 метра \u003d 1,5 atm.
Налягането на захранващата помпа е ясна, тя трябва да бъде 1,5 атмосфера.
Как да определим потока? Скоростта на потока на помпата се приема в количество от 20% от обема на отоплителната система.
На следващо е принципът на експлоатация на системата за захранване.
Пресслужба (устройство за измерване на налягането с релеен изход) измерва позоваването на обратния охлаждаща течност в отоплителната система и има
предварителна конфигурация. За този конкретен пример, тази настройка трябва да бъде приблизително 4,2 атмосфера с хистерезис 0.3.
Когато налягането спадне в обратната страна на отоплителната система до 4.2 атм., Услугата за пресата затваря контактната си група. Така тя се състои от напрежение на Соленояд
клапан (отваряне) и захранваща помпа (включване).
Горивният носител се доставя, докато налягането се повиши до стойност 4.2 ATM + 0.3 \u003d 4.5 атмосфери.
Изчисляване на регулиращия клапан за кавитация.
При разпределението на еднократното налягане между елементите на термичната точка е необходимо да се вземе предвид възможността за кавитационни процеси в тялото
клапаните, които ще го унищожат с течение на времето.
Максималният допустим спад на налягането върху клапана може да бъде определен по формулата:
Δp.макс \u003d z * (p1 - ps); бар
където: Z е коефициентът на началото на кавитацията, публикуван в технически директории за подбор на оборудване. Всеки производител на оборудване е свой, но средната стойност обикновено е в диапазона 0.45-06.
P1 - налягане пред клапана, бар
PS - насищане на водните пари при дадена температура на охлаждащата течност, бар,
да сетрезвенопределени от таблицата:
Ако изчисленото спадане на налягането, използвано за избор на KVS клапан, не е повече
Δp.макс, кавитация няма да се случи.
Пример:
Клапан за налягане P1 \u003d 5 bar;
Температурата на охлаждащата течност T1 \u003d 140 ° С;
Z Клапан чрез каталог \u003d 0.5
Според таблицата, за температурата на охлаждащата течност в 140 ° С, ние определяме ps \u003d 2.69
Максимално допустим спад на налягането върху клапана ще бъде:
Δp.макс \u003d 0.5 * (5 - 2.69) \u003d 1,155 bar
Повече от този спад е невъзможно да загубите на клапана - ще започне кавитацията.
Но ако температурата на охлаждащата течност ще бъде по-ниска, 115с, която е по-приблизителна с реалната температура на термичната мрежа, максималната разлика
налягането ще бъде повече: Δpмакс \u003d 0.5 * (5 - 0.72) \u003d 2.14 bar.
От тук можете да направите напълно очевидно заключение: колкото по-голяма е температурата на охлаждащата течност, толкова по-малък спад на налягането е възможен при регулиращия вентил.
За да се определи дебита. Преминаване през тръбопровода, достатъчно е да се използва формулата:
; Госпожица
G - консумация на охлаждаща течност чрез клапан, m3 / час
d - условен диаметър на избрания клапан, mm
Необходимо е да се вземе предвид фактът, че дебитът на тръбопровода, преминаващ през частта, не трябва да надвишава 1 m / s.
Най-предпочитан дебит в диапазона от 0.7 - 0.85 m / s.
Минималната скорост трябва да бъде 0,5 m / s.
Критерий за избор gVS системиобикновено се определя от технически условия На връзката: Компанията за генериране на топлина много често се предписва
тип на системата за БГВ. В случай, че видът на системата не е регистриран, трябва да се следва просто правило: определението от съотношението на товара на сградата
на БГВ и отопление.
Ако 0.2
Съответно,
Ако QWP / Qotoping.< 0.2 или QWS / Qotoping\u003e 1 Шпакловка Ненужен едностепенна система за БГВ.
Принципът на работа на двустепенната система за БГВ се основава на възстановяване на топлината от връщането на отоплителния кръг: обратна топлоносителка отоплителна контура
той преминава през първия етап на БГВ и загрява студената вода от 5c до 41 ... 48c. В същото време, обратният топлоносител на отоплителната верига охлажда до 40
и вече студено се обединява в термичната мрежа.
Вторият етап на БГВ се опасява със студена вода от 41 ... 48 ° С след първия етап на поставени 60 ... 65s.
Предимства на двустепенната система за БГВ:
1) Благодарение на възстановяването на топлината на топлината на отоплителния кръг, охладеният топлоносител влиза в термичната мрежа, което рязко намалява вероятността от прегряване.
обзавеждане. Този момент е изключително важен за компаниите, генериращи топлина, по-специално термични мрежи. Сега се оказва разпределение на процедурата на първия етап на БГВ към минималната температура в 30-те, така че дори по-студената охлаждаща течност се слее в завръщането на отоплителната мрежа.
2) Двустепенна система за борба с БГВ по-точно водена чрез регулиране на температурата на топлата вода, която се дължи на потребителските и температурните колебания
на изхода на системата е значително по-малко. Това се постига поради факта, че регулаторният клапан на втория етап на БГВ, в процеса на работата му
само малка част от товара, а не цялата цялата.
С разпределението на товари между първите и вторите стъпки на БГВ е много удобно да действа както следва:
70% от товара - 1 етап на БГВ;
30% натоварване - 2 БГВ етаж;
Какво дава.
1) Тъй като вторият (регулируем) етап е малък, след това в процеса на регулиране на температурата на БГВ, температурните колебания на изхода от
системите са незначителни.
2) Поради това разпределение на натоварването на БГВ, по време на процеса на изчисление, ние получаваме равенство на разходите и в резултат на равенството на диаметрите в обвиването на топлообменници.
Цената на разпространението на БГВ трябва да бъде най-малко 30% от потребителя за разпределение на потребителите. Това е минимална фигура. За увеличаване на надеждността
системите за контрол на температурата на БГВ и стабилност, консумацията на циркулация може да бъде увеличена до стойност 40-45%. Това се прави не само за поддържане
температура на горещата вода, когато няма потребителски анализ. Това се прави, за да се компенсира "усвояването" на БГВ по времето на върховата част на БГВ, тъй като дебитът
циркулацията ще поддържа системата по време на пълненето на обема на топлообменника със студена вода за отопление.
Има случаи на неправилно изчисляване на системата за БГВ, когато вместо двустепенна система, един етап е дизайн. След инсталиране на такава система,
в процеса на въвеждане в експлоатация специалистът е изправен пред крайната нестабилност на системата за БГВ. Целесъобразно е дори да се говори за ненопелетивност,
което се изразява от големи температурни колебания на изхода от системата на БГВ с амплитуда от 15-20s от определената работна точка. Например, когато зададената точка
той е 60 ° С, след това в регулаторния процес, в диапазона се появяват температурни колебания от 40 до 80 ° С. В този случай промените в настройките
електронен регулатор (PID - компоненти, род и др.) Резултатът няма да бъде даден, тъй като HPW хидравликата не е вярна.
Изход тук е един: Ограничете консумацията на студена вода и максимизирайте циркулационния компонент на БГВ. В този случай в точката на смесване
по-малко количество студена вода ще бъде смесено с голямо количество горещо (циркулация) и системата ще работи стабилна.
По този начин се извършва някаква имитация на двустепенната система за БГВ поради циркулацията на БГВ.
Вижте също:
|
В водоснабдителните системи предоставянето на потребители с топлина се извършва чрез съответното разпределение на очакваните разходи за мрежовата вода между тях. За да се приложи такова разпределение, е необходимо да се развие хидравличен режим на топлоснабдителната система.
Целта на разработването на хидравличен режим на топлоснабдяване е да се осигури оптимално допустим натиск във всички елементи на топлоснабдяването и необходимото еднократно налягане в нормативните точки на топлинната мрежа, в група и местни топлинни точки, достатъчни, за да доставят потребителите на текущата консумация на вода. Изхвърляното налягане е разликата в налягането на водата в тръбопроводите за подаване и връщане.
За надеждността на системата за топлоснабдяване са представени следните условия:
Не повече от допустимите налягания: в топлинни източници и топлинни мрежи: 1.6-2.5 MPa - за кражба на мрежови нагреватели на PSV тип, за стоманени водопроводи, стоманени тръби и подкрепления; В абонатни инсталации: 1.0 MPa - за секционни бойлери; 0.8-1.0 MPa - за стоманени конвектори; 0.6 MPa - за чугунени радиатори; 0.8 МРа - за калорифициране;
Осигуряване на свръхналягане във всички елементи на топлоснабдяването, за да се предотврати кавитацията на помпите и да се предпази системата за топлоснабдяване от подаване на въздух. Минималната стойност на излишното налягане се получава от 0.05 MPa. Поради тази причина пиезометричната линия на тръбопровода за връщане във всички режима трябва да бъде поставен над точката на най-високата сграда най-малко 5 m. Води. ул.;
Във всички точки на топлоснабдяването трябва да се поддържа налягане, надвишаващо налягането на наситени водни пари при максималната температура на водата, осигурявайки обезсводство на вода. По правило рискът от вряща вода най-често се случва в тръбопроводите за доставка на термичната мрежа. Минималното налягане в тръбопроводите за захранване се взема при очакваната температура на мрежовата вода, таблица 7.1.
Таблица 7.1.
Линията за запитване трябва да се извърши на графиката, успоредна на терена на височина, съответстваща на излишното налягане при максималната температура на охлаждащата течност.
Графично хидравличният режим е удобно представен като пиезометричен график. Пиезометричният график е изграден за два хидравлични режима: хидростатично и хидродинамично.
Целта на развитието на хидростатичен режим е да осигури необходимото налягане на водата в топлоснабдителната система, в допустимите граници. По-ниското ограничение на налягането трябва да осигури пълненето на потребителски системи и да създаде необходимия минимален натиск за защита на системата за топлоснабдяване от подаване на въздух. Хидростатичен режим е разработен при работа на фуражни помпи и липсата на обращение.
Хидродинамичният режим е разработен въз основа на данните на хидравличното изчисление на топлинните мрежи и се осигурява едновременно функциониране на фуражите и мрежовите помпи.
Развитието на хидравличния режим се свежда до изграждането на пиезометричен график, който отговаря на всички изисквания за хидравличен режим. Хидравлични режими на водни топлинни мрежи (пиезометрични графики) трябва да бъдат разработени за отопление и спешни периоди. Пиезометричният график ви позволява: да определите налягането в тръбопроводите за фуражи и връщане; Налягане за еднократна употреба във всяка точка на термичната мрежа, като се вземе предвид терена; На разположение и височина на сградите за избор на схеми за закрепване на потребителите; Вземете разрешителите, дюзите на асансьорите, устройства за дроселни клапа за местни потребителски системи на топлина; Вземете мрежови и фуражни помпи.
Изграждане на пиезометрична графика (Фиг. 7.1) се извършва както следва:
а) се избира скалата на осите на абсцисата и на ординатата и теренът и повишаването на блоковите сгради се прилагат. Пиезометричните графики са изградени за термични мрежи за ствола и разпространение. За топлинни мрежи на багажника може да се вземе скала: хоризонтални mg 1: 10,000; вертикален m при 1: 1000; За дистрибуторски топлинни мрежи: mg 1: 1000, m при 1: 500; За нулевото ниво на оста на ордината (оста на главата на главите) обикновено се приема за маркиране на долната точка на отоплителната промишленост или маркиращите помпи.
б) стойността на статичното налягане се определя да запълва потребителските системи и създаването на минимално излишно налягане. Това е височината на най-високо разположената сграда плюс 3-5 м.
След прилагане на терена и височината на сградите се определя статичното налягане
H c t \u003d [n z + (3¸5)],m (7.1)
където Вж- височина на най-високо разположената сграда, m.
Статичното налягане на НЕК се извършва успоредно на ос на абсциса и не трябва да надвишава максималното работно налягане за местните системи. Мащабът на максималното работно налягане е: за отоплителни системи със стоманени отоплителни уреди и за калорифери - 80 метра; За отоплителни системи с чугунени радиатори - 60 метра; За самостоятелни схеми за присъединяване с повърхностни топлообменници - 100 метра;
б) след това е изграден динамичният режим. Произволно избран натиск върху помпите на USSU N Sun Network, които не трябва да надвишават статичното налягане и осигурява необходимото захранване на входа за предотвратяване на кавитация. Кавитационен резерв в зависимост от измерването на помпата е 5-10 m. Област;
г) от условната линия на главите на USSU на мрежовите помпи, загубата на глави върху обратния тръбопровод на DN на основната основна линия на термичната мрежа (линия A-B), като се използва резултатите от хидравличното изчисление. Мащабът на главите в магистралата за връщане трябва да отговаря на изискванията, посочени по-горе при конструирането на линия за статичен натиск;
д) необходимото налягане за еднократна употреба в последния абонат на DN AB, от състоянието на асансьора, нагревател, миксер и разпределителни топлинни мрежи (линия B-S). Величината на еднократното налягане в точката на свързване на разпределителната мрежа е направена най-малко 40 метра;
д) Започвайки от последния възел на тръбопроводите, загубата на глави в тръбопровода за доставка на основната линия на DN под (C-D) се отлага. Налягането във всички точки на захранващата тръба въз основа на състоянието на неговата механична якост не трябва да надвишава 160 m;
ж) загубите на налягане се отлагат в източника на топлина на DN (линия D-E) и се получава налягането на изхода на мрежовите помпи. При липса на загуба на данни в CHP комуникациите могат да бъдат взети 25-30 м, а за регионалното котелно помещение 8-16м.
Определя се налягането на мрежовата помпа
Налягането на захранващите помпи се определя чрез налягането на статичния режим.
В резултат на такава конструкция се получава първоначалната форма на пиезометрична графика, която ви позволява да оцените налягането във всички точки на топлоснабдяването (Фиг. 7.1).
В случай на техните несъответствия, изискванията и формата на промяната на пиезометричния график:
а) ако линията на тръбопроводната тръбопровод прекоси височината на сградата или е по-малка от 35 m от нея, тогава трябва да се повиши пиезометричната график, така че налягането в обратния тръбопровод да гарантира системата за пълнене;
б) ако стойността на максималното налягане в тръбата за връщане надвишава допустимия натиск в нагревателните устройства и не може да бъде намален чрез компенсиране на пиезометричния график, след това тя трябва да бъде намалена чрез инсталиране на подвижни помпи в тръбата за връщане;
в) Ако линията върху запитванията преминава главата на главите в тръбопровода за доставка, след това водата е възможна от точка на пресичане. Следователно, налягането на водата в тази част на топлинната мрежа трябва да бъде подобрено чрез преместване на пиезометрична графика, ако е възможно, или настройте помпата на захранващата тръба;
г) Ако максималното налягане в оборудването за топлинна флеза на източника на топлина е по-голямо от допустимата стойност, след това помпените помпи са монтирани на захранващата тръба.
Разделяне на топлинната мрежа на статични зони. Пиезометричният график е разработен за два режима. Първо, за статичен режим, когато няма циркулация на вода в топлоснабдителната система. Смята се, че системата се пълни с вода с температура 100 ° C, като по този начин елиминира необходимостта от поддържане на свръхналягане в топлинните тръби, за да се избегне кипене на охлаждащата течност. Второ, за хидродинамичния режим - при наличие на циркулация на охлаждащата течност в системата.
Разработването на графиката започва със статичен режим. Местоположението на графиката на пълното стационарно налягане трябва да гарантира връзката на всички абонати към термичната мрежа по зависима схема. За това статичното налягане не трябва да надвишава допустимата сила на абонатни инсталации и трябва да осигури пълнене на локални системи с вода. Наличието на обща статична зона за цялата топлоснабдяване опростява работата си и увеличава нейната надеждност. Със значителна разлика в геодезическите марки на земята, създаването на обща статична зона е невъзможно поради следните причини.
Най-ниското положение на нивото на статичното налягане се определя от условията за пълнене на вода от локални системи и осигурява най-високите сгради в горните точки на системите, разположени в зоната на най-големите геодезични марки, свръхналягане от най-малко 0.05 MPa. Такова налягане е неприемливо за сгради, разположени в частта на района, която има най-ниски геодезични марки. При такива условия е необходимо да се разделят системата за топлоснабдяване на две статични зони. Една зона за част от регион с ниски геодезични марки, а другият - с висок.
На фиг. 7.2 показва пиезометричен график и схематична диаграма на системата за топлоснабдяване на регион, която има значителна разлика в геодезичните нива на нивото на земята (40 м). Част от площта в непосредствена близост до източника на топлоснабдяване има нулеви геодезични маркировки, в периферната част на нивото на знаците съставляват 40м. Височина на сградата 30 и 45м. За възможността за пълнене на водогрейни системи III и IV.Намира се на 40 метра и създава в горните точки на свръх налягане в 5 метра, нивото на цялостното статично налягане трябва да бъде разположено на 75 метра (линия 5 2 - s 2). В този случай статичното налягане ще бъде равно на 35м. Въпреки това, налягането в 75 метра е неприемливо за сградите I. и II.Намира се на нулевата марка. За тях допустимата най-висока позиция на нивото на цялостното статично налягане съответства на нивото от 60 метра. Така при разглежданите условия е невъзможно да се създаде обща статична зона за цялата топлоснабдателна система.
Възможното решение е разделянето на топлоснабдяването в две зони с различни нива на пълни статични глави - до долната с нивото от 50m (линия Т. Т.-Si.) и горна с ниво 75 м (линия С. 2 -S 2).С това решение на всички потребители, тя може да бъде прикрепена към топлоснабдителната система в зависима схема, тъй като статичните глави в долната и горната и горните зони са в приемливи граници.
За да се увеличи кръвообращението на водата в системата, нивата на статично налягане са установени в съответствие с получените две зони, устройството за разделяне се поставя в тяхното свързване (Фиг. 7.2 6 ). Това устройство предпазва термичната мрежа от повишено налягане при спиране на циркулиращите помпи, автоматично го рязане на две хидравлично независими зони: горна и долна.
При спиране на циркулационните помпи, спадът на налягането в обратния тръбопровод на горната зона предотвратява регулатора на налягането на RDD (10), поддържащ постоянното налягане на PDD при пулс за избор на импулс. Когато пускате налягане, той се затваря. Падането на налягането предотвратява инсталирания на него обратен клапан (11), който също е затворен. По този начин, RDD и проверка на клапана се дисекция на топлината в две зони. За да нахрани горната зона, е инсталирана горивна помпа (8), която отнема вода от долната зона и служи в горната част. Налягането, разработено от помпата, е равно на разликата в хидростатичните глави на горната и долната зони. Фурсната помпа е направена от захранващата помпа 2 и регулатора на захранването 3.
Фигура 7.2. Система за топлоснабдяване, разделена на две статични зони
а - пиезометричен график;
б - схематична диаграма на системата за топлоснабдяване; S 1 - S 1, - линия на общото статично налягане на долната зона;
S 2 - S 2, - линия на цялостно статично налягане на горната зона;
N p.n1 - налягане, разработено от захранващата помпа на долната зона; N p.n2 - налягане, разработено от горната зона, разработена от апарата помпа; N RDDS - Налягане, върху което регулаторите на RDD (10) и RD2 (9); ΔH RDDS - налягане, работещи на RDDD регулаторния клапан в хидродинамичен режим; I-IV. - абонати; 1-резервоар за хранене на вода; 2,3. - регулатор на помпата и фураж на долната зона; 4 - следствие от помпата; 5 - основни парни нагреватели; 6% мрежова помпа; 7 - пиков воден котел; Осем , 9 - регулатор на движението и регулиране на горната зона; 10 регулатор на налягането "за себе си"; 11 - обратен клапан
Регулаторът на RDDS е конфигуриран за налягане нарди (фиг. 7.2а). Регулаторът Pd2 Feed е конфигуриран със същото налягане.
Когато хидродинамичен режим, регулаторът на RDDS поддържа налягане на същото ниво. В началото на мрежата, Pinpoint помпа с регулаторно окачване N O1. Разликата на тези глави се изразходва за преодоляване на хидравличните съпротивления в обратната тръба между устройството за разделяне и циркулационната помпа за топлинна енергия, останалата част от налягането се задейства в газовата подстанция върху клапана RDDD. На фиг. 8.9, и тази част от налягането се показва от стойността на ΔH RDDS. Подстанцията на газта при хидродинамичен режим позволява поддържането на налягането в обратната линия на горната зона не по-ниска от осиновеното ниво на стационарно налягане S 2-S2.
Пиезометричните линии, съответстващи на хидродинамичния режим, са показани на фиг. 7.2a. Най-голямото налягане в обратния тръбопровод на потребителя IV е 90-40 \u003d 50m, което е допустимо. Главата в обратната линия на долната зона също е в допустимите граници.
В тръбопровода за доставка максималното налягане след източника на топлина е 160 m, което не надвишава допустимата сила на тръбите. Минималното пиезометрично налягане в захранващата тръба 110м, което осигурява противоречия на охлаждащата течност, тъй като при изчислена температура от 150 ° С, минималното допустимо налягане е 40м.
Пиезометричният график, предназначен за статични и хидродинамични режими, дава възможност за свързване на всички абонати чрез зависима схема.
Друго възможно решение на хидростатичния режим на топлоснабдяването, показана на фиг. 7.2, е да се постави част от абонатите на независима схема. Тук може да има две възможности. Първа опция - Задайте цялостното ниво на статично налягане на марката от 50 метра (линия S 1 - S 1) и сгради, разположени върху горните геодезични знаци, за прикрепване съгласно независима схема. В този случай статичното налягане в отоплителните нагреватели на водните води на горната зона на сградите от нагревателния топлоносител ще бъде 50-40 \u003d 10м, а от страната на нагрята охлаждаща течност се определя височината на сградите. Вторият вариант е да се установи общото ниво на статично налягане при 75 m (линия S 2 - s 2) с добавянето на сградите на горната зона по зависимата схема, а сградите на долната зона са независими. В този случай статичното налягане във водните нагреватели от отоплителната течност ще бъде 75 m, т.е. по-малко от допустимата стойност (100 m).
OSN.1, 2; 3;
допълнително. 4, 7, 8.
Методът на хидравличното изчисление включва:
Определяне на диаметъра на тръбопроводите;
Определяне на спад на налягането (налягане);
Определяне на налягания (глави) в различни точки на мрежата;
Свържете всички точки на мрежата по време на статични и динамични режими, за да осигурите допустимо налягане и необходимите глави върху мрежовите и абонатните системи.
Според резултатите от хидравличното изчисление могат да бъдат решени следните задачи.
1. Определяне на капиталовите разходи, консумацията на метали (тръби) и основния обем на работата по полагане на топлинна мрежа.
2. Определяне на характеристиките на циркулиращите и захранващите помпи.
3. Определяне на условията на труд на термичната мрежа и избиране на схеми за присъединяване на абонатите.
4. Избор на автоматизация за термична мрежа и абонати.
5. Разработване на режими на работа.
a. Схеми и конфигуриране на топлинни мрежи.
Схемата на топлинната мрежа се определя от поставянето на топлинни източници по отношение на областта на потребление, естеството на топлинния товар и вида на топлоносителя.
Специфичната дължина на парни мрежи на единица изчислен топлинен товар е малък, тъй като потребителите на Steam - като правило, промишлените потребители са на кратко разстояние от източника на топлина.
По-предизвикателна задача е да се избере схемата на водните топлинни мрежи поради голяма дължина, голям брой абонати. Водните ТС са по-малко трайни от пара поради по-голяма корозия, по-чувствителни към произшествия поради високата плътност на водата.
Фиг.6.1. Едно тръбна комуникационна мрежа две тръбни топлинни мрежи
Водните мрежи са разделени на основно и разпространение. В основните мрежи охлаждащата течност се обслужва от източници на топлина към зоните на потребление. В дистрибуторската мрежа водата се подава към GTP и MTP и за абонатите. Директно към основните мрежи, които абонатите се присъединяват много рядко. В присъединяващите се възли на разпределителните мрежи към багажника се монтират разпределените камери с клапани. Клапаните за семинари на магистрални мрежи обикновено са инсталирани на 2-3 км. Благодарение на инсталирането на полугенериращи вентили, загубата на вода по време на произшествия на превозното средство намалява. Дистрибуторният и стволът TCS с диаметър по-малък от 700 mm обикновено се правят застой. В случай на злополуки, за по-голямата част от територията на страната, ние ще признаем почивка в топлоснабдяването на сгради до 24 часа. Ако прекъсване на топлоснабдяването е неприемливо, е необходимо да се осигури дублиране или превозно средство на напрежение.
Фиг.6.2. Термична мрежа на пръстена от три chp fr. 6.3. Радиална топлинна мрежа
В топлоснабдяването на големи градове от няколко cHP е препоръчително да се осигури взаимно блокиране на когенерацията чрез свързване на техните мрежи чрез блокиране на облигации. В този случай се получава пръстеновидна топлинна мрежа с няколко източника на енергия. Такава схема има по-висока надеждност, осигурява прехвърлянето на водните потоци по време на инцидент по всяка част от мрежата. С диаметри на магистрали от източника на топлина от 700 mm и по-малко, радиалната диаграма на топлинната мрежа с постепенно намаление на диаметъра на тръбата се отстранява от източника и намалява свързания товар. Такава мрежа е най-евтина, но когато случайно захранването на абонатите се прекратява.
б. Основни зависимости в сетълмента
Общи принципи на хидравличното изчисляване на тръбопроводите на водогрейните системи Подробно са изложени в секцията на водните отоплителни системи. Те са приложими и за изчисляване на топлинни линии на термични мрежи, но като се вземат предвид някои от техните характеристики. Така, турбулентното движение на вода (скорост на водата е по-голямо от 0,5 m / s, пара е по-голяма от 20-30 m / s, пара - повече от 20-30 m / s, т.е. квадратично изчисление), стойности на Еквивалентна грапавост на вътрешната повърхност на стоманени тръби с големи диаметри, mm, вземете за: парни линии - K \u003d 0.2; Водна мрежа - K \u003d 0.5; Кондензатни тръби - K \u003d 0.5-1.0.
Изчислените разходи за охлаждащата течност в отделни зони на отоплителната система се определят като сума от разходите за отделни абонати, като се вземат предвид схемата за свързване на нагревателите на БГВ. Освен това е необходимо да се знаят оптималните спадове на налягането в тръбопроводи, които са предварително определени от техническо и икономическо изчисление. Те обикновено се приемат равно на 0.3-0.6 kPa (3-6 kgf / m 2) за основните топлинни мрежи и до 2 kPa (20 kgm / m 2) - за клонове.
В хидравличното изчисление се решават следните задачи: 1) определяне на диаметрите на тръбопроводите; 2) определяне на спад на налягането; 3) определяне на съществуващите глави в различни моменти от мрежата; 4) Определяне на допустимите налягания в тръбопроводи в различни начини на експлоатация и състояния на отоплителната мрежа.
При провеждане на хидравлични изчисления се използват диаграми и геодезически профил на отоплителната мрежа, което показва поставянето на източници на топлина, топлинни потребители и селищни натоварвания. За да се ускорят и опростят изчисленията вместо таблици, се използват логаритмични номограми на хидравличното изчисление (фиг. 1) и през последните години - изчисление на компютъра и графични програми.
Снимка 1.
Пиезометричен график
При проектирането и в оперативната практика, за да се вземе предвид взаимното влияние на геодезичния профил на района, височината на абонатните системи, съществуващите глави в термичната мрежа, се използват широко с пиезометрични графики. За тях не е трудно да се определи натискът (налягането) и налягането на разположение във всяка точка на мрежата и в абонатната система за динамичното и статично състояние на системата. Помислете за изграждането на пиезометрична графика, докато приемаме, че налягането и налягането, спадът на налягането и загубата на налягане са свързани със следните зависимости: h \u003d р / γ, m (Pa / m); ΔН \u003d Δp / γ, m (PA / m); и Н \u003d R / y (Pa), където n и ΔH - налягане и загуба на налягане, m (PA / m); P и Δp - налягане и спад на налягането, kgf / m 2 (pa); γ е масовата плътност на охлаждащата течност, kg / m3; Н и R са специфична загуба на налягане (безразмерна стойност) и специфично спадане на налягането, kgf / m 2 (PA / m).
При изграждане на пиезометрична графика в динамичен режим, координатите приемат оста на мрежовите помпи; Като вземете тази точка за условната нула, изградете профил на терена на магистралата и в характерните клони (които се различават от знаците на главната магистрала). В профила, скалата се изтегля от височината на прикрепените сгради, след това чрез приемане на налягането върху смукателната страна на ядрената помпа на резервоара NS \u003d 10-15 m, се прилага хоризонтално A2N4 (фиг. 2, \\ t а). От точката А 2, те се депозират по ос абсциса на дължината на изчислените зони на топлинни проводници (с нарастващ резултат) и по оста на ординатата от крайните точки на изчислените участъци - загубите на. \\ T налягане σδh в тези зони. Чрез свързване на горните точки на тези сегменти, получаваме счупена линия 2 B 2, която ще бъде пиезометрична линия на магистралата за връщане. Всеки вертикален сегмент от условното ниво А 2 В 4 към пиезометричната линия А 2 В2 означава загуба на налягане в обратната магистрала от съответната точка до циркулационната помпа на когенерацията. От точката B 2 по скалата се отлага необходимото налягане за еднократна употреба за абоната в края на магистрала ΔH AB, което се приема равно на 15-20 m или повече. Полученият сегмент B 1 B 2 характеризира главата в края на захранващата линия. От точката B 1 загубата на налягане в захранващата тръба ΔH P се отлага и се извършва хоризонталната линия В 3 А1.
Фигура 2. a - изграждане на пиезометричен график; B - Пиезометрична график две тръбни топлинни мрежи
От линията А 1 B 3 надолу загубите на налягането върху раздела на захранващия тръбопровод от източника на топлина до края на отделните места за сетълмент се отлагат и е изграден по подобен начин на предишната пиезометрична линия А 1 B 1 на захранващата линия.
Със затворени CTC системи и равни диаметри на захранващите и обратни линии на пиезометричната линия А 1 B 1 е огледален образ на линията A 2 B2. От точка А се отлага загуба на налягане в котелната помпа или в цикъла на котела ΔHN (10-20 m). Налягането в колектора на фуражите няма N N, в противоположното - n слънце, и налягането на мрежовите помпи - n s.n.
Важно е да се отбележи, че с директното свързване на местните системи обратният тръбопровод на топлинната мрежа е хидравлично свързан към локалната система, докато налягането в тръбата за връщане се предава изцяло от местната система и обратно.
С първоначалното изграждане на пиезометричен график, натискът върху смукателния колектор на мрежовите помпи N Sun е приет произволно. Преместването на пиезометрична графика, успоредна на себе си нагоре или надолу, ви позволява да приемате някакъв натиск върху смукателната страна на мрежовите помпи и съответно в местните системи.
При избора на пиезометричен график е необходимо да се пристъпи от следните условия:
1. Налягането (налягането) във всяка точка на магистралата за връщане не трябва да бъде по-високо от допустимото работно налягане в местните системи, за нови отоплителни системи (с конвектори), работното налягане от 0.1 МРа (10 m вода. Чл. ), За системи с чугунени радиатори. 0.5-0.6 MPa (50-60 m вода. Изкуство.).
2. Налягането в тръбата за връщане трябва да осигурява залив на горни линии и устройства на локално отопление.
3. Налягането в обратната магистрала, за да се избегне образуването на вакуум, не трябва да бъде под 0.05-0.1 МРа (5-10 m вода. Чл.).
4. Налягането върху смукателната страна на захранващата помпа не трябва да бъде под 0.05 mPa (5 m вода. Чл.).
5. Налягането във всяка точка на захранващата тръба трябва да бъде по-високо от кипящото налягане при максимално (изчислена) температура на охлаждащата течност.
6. Натискът за еднократна употреба в крайната точка на мрежата трябва да бъде равен или по-голям от изчислената загуба на налягане върху входа на абоната с изчисления пасаж на охлаждащата течност.
7. През лятото налягането в магистралите за доставка и връщане поема по-статичен натиск в системата на БГВ.
Статично състояние на системата за КТ. При спиране на мрежовите помпи и прекратяване на циркулацията на водата в системата CT, тя се движи от динамично състояние в статично. В този случай натискът в захранващите и възвръщаемостта на топлинната мрежа са изравнени, пиезометричните линии се сливат в една - линия от статично налягане и на графиката, тя ще отнеме междинно положение, определено от налягането на SOP източника на източник на SCT.
Натискът на подаващото средство е установено от персонала на станцията или най-високата точка на местен тръбопровод, директно прикрепен към топлинните морски дарове, или чрез натиск на водата, прегряла вода в най-високата точка на тръбопровода. Например, при изчислената температура на охлаждащата течност t 1 \u003d 150 ° С, налягането в най-високата точка на тръбопровода с прегрята вода е настроен на 0.38 mPa (38 m вода. Чл.), И при t 1 \u003d 130 ° С - 0.18 МРа (18 м вода. Изкуство.).
Във всички случаи статичното налягане в нискокачествени абонатни системи не трябва да надвишава допустимото работно налягане от 0.5-0.6 MPa (5-6 atm). Ако е надвишен, тези системи трябва да бъдат преведени в независима схема за прилагане. Намаляването на статичното налягане в термичните мрежи може да се извърши чрез автоматично изключване от високите сгради.
В спешни случаи, с пълна загуба на захранване на станцията (спиране на мрежови и хранителни помпи), ще има прекратяване на кръвообращението и храненето, докато налягането в двете тръби се изравнява по протежение на стационарно налягане, което ще започне бавно, Постепенно намалява поради изтичане на мрежова вода чрез разхлабеност. И го охлажда в тръбопроводи. В този случай е възможно да се ограничи прегрятата вода в тръбопроводите с образуването на парни тапи. Възобновяването на циркулацията на водата в такива случаи може да доведе до силни хидравлични удари в тръбопроводи с възможно увреждане на армировката, нагревателните устройства и др. За да се избегне такова явление, циркулацията на водата в системата на КТ трябва да бъде стартирана само след възстановяване от захранване на налягането на налягането в тръбопроводите без по-нисък статичен.
За да се осигури надеждна работа на топлинни мрежи и местни системи, е необходимо да се ограничат възможните колебания на налягането в топлинната мрежа чрез допустими граници. За да се поддържа необходимото ниво на налягане в термичната мрежа и локалните системи в една точка на топлинната мрежа (и при сложни условия на облекчаване, в няколко точки) изкуствено задържане на постоянно налягане с всички режими на работа с мрежи и при статично използване на захранващото устройство.
Точки, при които налягането се поддържа постоянно, се наричат \u200b\u200bнеутрални системи. Като правило, закрепването на налягането се извършва на обратната линия. В този случай неутралната точка е разположена на пресечната точка на обратен пиезометър с статичен поток (точка на NT на Фиг. 2, б), поддържане на постоянно налягане в неутрална точка и попълване на изтичането на охлаждащата течност се извършва от помпите за изтичане на когенеранти или RTS, CCC чрез автоматизирано захранване. Автоматични регулатори, работещи на принципа на регулаторите след себе си "и" за себе си "(фиг. 3) са инсталирани на захранващата линия.
Фигура 3. 1 - мрежова помпа; 2 - публична група; 3 - нагревателят на силовата вода; 4 - Клапан контролер
Мрежовите помпи N S.NN мрежови помпи се вземат равен на количеството на загубите на хидравлично налягане (при максимално текущия воден поток): в тръбопроводите за доставка и връщане на термичната мрежа, в системата на абоната (включително входове към сградата ), в котелната инсталация на CHP, пикови котли или в котелно помещение. За източниците на топлина трябва да бъдат най-малко две мрежи и две фуражни помпи, от които - един архив.
Мащабът на захранването на затворените топлоснабдяване се приема, равен на 0,25% от обема на водата в тръбопроводите на термичните мрежи и в абонатните системи, прикрепени към отоплителната мрежа, h.
В диаграми с директно пречистване на водата, мащабът на храненето е равен на количеството на изчислената консумация на вода върху БГВ и стойността на течове в размер на 0.25% от капацитета на системата. Капацитетът на топлинните системи се определя от действителните диаметри и дължини на тръбопроводите или чрез интегрирани стандарти, m 3 / mw:
Изгонването на организацията и управлението на градовете в организацията и управлението на градовете в организацията и управлението на градовете е най-негативно засягащо както техническото ниво на тяхното функциониране, така и тяхната икономическа ефективност. Беше отбелязано над, че няколко организации са ангажирани в експлоатацията на всяка отделна топлоснабдителна система (понякога "дъщерни дружества" от главното). Въпреки това, специфичността на CT системите, предимно топлинните мрежи, се определя от твърдото свързване на технологичните процеси на техните функциониращи, единични хидравлични и термични режими. Хидравличният режим на топлоснабдителната система, който е определящ фактор във функционирането на системата, по своя характер е изключително нестабилен, което прави топлоснабдителните системи да контролират в сравнение с други градски инженерни системи (електрически, газ, вода снабдяване).
Нито една от връзките на CT системи (източник на топлина, основни и разпределителни мрежи, термични точки) не може да осигури необходимите технологични режими на системата, функционираща като цяло, и следователно крайният резултат е надеждна и висококачествена топлинна доставка на потребители. Идеалът в този смисъл е организационната структура, в която източниците на топлоснабдяване и топлинни мрежи са под юрисдикцията на една структура на предприятието.
"Спецификация на показателите за броя и качеството на комуналните ресурси в съвременните реалности на жилищните и комуналните услуги"
Спецификация на показателите за броя и качеството на комуналните ресурси в съвременните реалности на жилищните и комуналните услуги
В.У. Харитонски, Началник на инженерните системи
А. М. Филикс, Заместник-ръководител на управление на инженерните системи
Държавна жилищна проверка на Москва
Документите, регулиращи индикатори за броя и качеството на комуналните ресурси, представени на потребителите на домакинствата, на границата на отговорността на организацията за ресурси и жилищна организация днес не са разработени. Предлагат се специалисти по мюсюлмани в допълнение към съществуващите изисквания, за да се определи важността на параметрите на топло- и водните системи в сградата, за да се съобразят с жилищни сгради в жилищни сгради.
Прегледът на съществуващите правила и разпоредби относно техническата експлоатация на жилищния фонд в областта на жилищните сгради и комуналните услуги показа, че понастоящем изграждането, санитарните стандарти и правила, GOST R 51617 -2000 * "жилищни и комунални услуги", "правила за Предоставянето на комунални услуги на гражданите ", одобрено от Декрет на правителството на Руската федерация от 05/23/2006 № 307, и други текущи регулаторни документи се считат и поставят параметрите и режимите само на източника (CTP, котелно помещение , водна помпена станция), произвеждаща общ ресурс (студена, топла вода и топлинна енергия) и директно в апартамента от пребиваващия, където се предоставя комуналната услуга. Въпреки това, те не вземат предвид съвременните реалности на разделението на жилищните и комунални услуги за жилищни сгради и съоръжения на комунални услуги и установените граници на отговорността на организацията за ресурси и жилищна организация, които са предмет на безкрайни спорове при определянето на виновната страна върху факта на невъзможност за предоставяне на услуги на населението или предоставянето на неадекватни качествени услуги. Така днес няма документ, регулиращ показателите за количество и качество при влизане в къщата, на границата на отговорността на организацията за ресурси и жилищна организация.
Въпреки това анализът на качеството на комуналните услуги и услугите, провеждани от мозилизацията, показва, че разпоредбите на федералните регулаторни правни актове в областта на жилищните и комуналните услуги могат да бъдат подробни и определени във връзка с жилищните сгради, които ще позволят взаимната отговорност на предоставяне на ресурси и мениджъри на жилищни организации. Следва да се отбележи, че качеството и броят на комуналните ресурси, предоставен на границата на оперативната отговорност на организацията за ресурси и управленски жилища, и комуналните услуги на жителите, се определят и оценяват според показанията, на първо място, Устройства за измерване на цели, инсталирани на входове
системи за топлинна и водоснабдяване в жилищни сгради и автоматизирана система за контрол и консумация на енергия.
Така moszhilispection, основана на интересите на жителите и много години на практика, в допълнение към изискванията на регулаторните документи и в развитието на разпоредбите на Snip и Sanpin във връзка с работните условия, както и за спазване на жилищния апартамент сгради, качеството на комуналните услуги, предоставени на популацията, предложиха да регулират в системите за топлинна и водоснабдяване в къщата (на счетоводния и контролен възел), следните регулаторни стойности на параметрите и режимите, записани от общите измервателни устройства и автоматизирана система за контролиране и отчитане на консумацията на енергия:
1) за централната отоплителна система (TSO):
Отклонението на средната дневна температура на мрежовата вода, въведена в отоплителната система, трябва да бъде в рамките на ± 3% от установената температурна диаграма. Средната дневна температура на водата на обратната мрежа не трябва да надвишава температурния график, даден от температурния график с повече от 5%;
Налягането на силовата вода в тръбопровода за връщане на CSU системата трябва да бъде най-малко 0.05 mPa (0.5 kgf / cm 2) над статичното (за системата), но не по-високо от допустимото (за тръбопроводи, нагревателни устройства, армировка и друго оборудване). Ако е необходимо, са разрешени инсталирането на подрегулаторите върху тръбопроводите за връщане към ITP на отоплителните системи на жилищни сгради, пряко свързани към основните топлинни мрежи;
Натискът на енергийната вода в тръбопровода за доставка на системите на CSU трябва да бъде по-висок от необходимото налягане на водата в тръбопроводите за връщане чрез количеството налягане за еднократна употреба (за да се осигури циркулацията на охлаждащата течност в системата);
Налягането за еднократна употреба (спад на налягането между тръбопроводите за доставка и връщане) на охлаждащата течност при въвеждане на топлинната мрежа на CSC към сградата трябва да се поддържа от топлоснабдителни организации в рамките на:
а) с добавка (с възли на асансьора) - в съответствие с проекта, но не по-малко от 0.08 MPa (0.8 kgf / cm2);
б) с независим привързаност - в съответствие с проекта, но не по-малко от 0.03 MPa (0.3 kgf / cm2) повече хидравлично съпротивление на вътрешната система на ОГО.
2) за система за гореща вода (БГВ):
Температурата на горещата вода в тръбопровода за захранване на БГВ за затворени системи в диапазона от 55-65 ° С, за отворени топлоснабдителни системи в рамките на 60-75 ° С;
Температура в циркулационния тръбопровод БГВ (за затворени и отворени системи) 46-55 ° С;
Средната аритметична температура на горещата вода в тръбопроводите за захранване и циркулация при входа на системата на БГВ във всички случаи трябва да бъде не по-малко от 50 ° C;
Налягането за еднократна употреба (спад на налягането между захранващия и циркулиращите тръбопроводи) с изчисления дебит на циркулацията на системата за БГВ трябва да бъде не по-нисък от 0.03-0.06 mPa (0.3-0.6 kgf / cm2);
Налягането на водата в тръбопровода за захранване на системата DHS трябва да бъде по-високо от налягането на водата в тръбопровода за циркулация с размера на налягането за еднократна употреба (за да се осигури циркулацията на топла вода в системата);
Налягането на водата в циркулационния тръбопровод на системата на БГВ трябва да бъде най-малко 0.05 mPa (0.5 kgf / cm2) над статичното (за системата), но не повече от статичното налягане (за най-високо разположената жилищна сграда) повече от 0.20 mPa (2 kgf / cm2).
С тези параметри в апартаменти в санитарните устройства на жилищни помещения, в съответствие с регулаторните правни актове на Руската федерация, трябва да се предвидят следните стойности: \\ t
Температурата на горещата вода не е по-ниска от 50 ° С (оптимална - 55 ° С);
Минимално свободно налягане в санитарните устройства на жилищни помещения на горните етажи 0.02-0.05 MPa (0.2-0.5 kgf / cm 2);
Максималната свободна глава в системи за гореща вода в санитарните устройства на горните етажи не трябва да надвишава 0.20 mPa (2 kgf / cm2);
Максималното свободно налягане във водоснабдителните системи в санитарните устройства на долните етажи не трябва да надвишава 0,45 mPa (4.5 kgf / cm2).
3) за система за студена вода (HPW):
Водното налягане в тръбопроводната система за захранване на HPP системата трябва да бъде най-малко 0,05 mPa (0.5 kgf / cm2) над статичното (за системата), но не повече от статичното налягане (за най-високо разположените и висококачествени и висок етаж сграда) повече от 0.20 mPa (2 kgf / cm 2).
С този параметър в апартаментите, в съответствие с регулаторните правни актове на Руската федерация, трябва да бъдат предоставени следните стойности: \\ t
а) минималното свободно налягане в санитарните устройства на жилищните помещения на горните етажи 0.02-0.05 MPa (0.2-0.5 kgf / cm2);
б) минимално налягане пред газов бойлер на горните етажи на най-малко 0.1 mPa (1 kgf / cm2);
в) Максимално свободно налягане във водоснабдителните системи в санитарните устройства на долните етажи не трябва да надвишава 0,45 mPa (4.5 kgf / cm2).
4) За всички системи:
Статичното налягане при влизане в системата за топлинна и водоснабдяване трябва да осигури пълнене на водопроводи на централните системи на TSO и БГВ, докато статичното налягане на водата не трябва да бъде по-високо от допустимата система.
Стойностите на водно налягане в системи за БГВ и зала за влизане в тръбопроводи в къщата трябва да бъдат на едно ниво (постигнато чрез настройване на автоматични контролни устройства за термична точка и / или помпена станция), докато максимално допустимата разлика в налягането не трябва да бъде повече от 0.1 mPa (1 kgf / cm2).
Тези параметри за влизане в сгради следва да предоставят на ресурси организации чрез извършване на автоматично регулиране, мерки за оптимизация, равномерно разпределение на топлинна енергия, студена и топла вода между потребителите и за връщане на тръбопроводи на системи - също контролират жилищните организации чрез изследване, идентифициране и елиминиране Нарушения или преоборудване и задържане в експлоатация на инженерни системи на сгради. Тези дейности следва да се извършват при приготвянето на термични пунктове, помпени станции и вътрешно тримесечие на мрежи за сезонна експлоатация, както и в случаи на нарушения на тези параметри (показатели за броя и качеството на предоставените комунални ресурси до границата на оперативните ресурси. отговорността).
Ако определените стойности на параметрите и режимите се провалят, организацията за предоставяне на ресурси е длъжна незабавно да приеме всички необходими мерки за тяхното възстановяване. В допълнение, в случай на нарушаване на посочените стойности на параметрите на общинските ресурси и качеството на предоставените комунални услуги, е необходимо да се преизчисляват таксите за комуналните услуги, предоставяни с нарушение на тяхното качество.
По този начин спазването на тези показатели ще осигури удобна резиденция на гражданите, ефективното функциониране на инженерните системи, мрежи, жилищни сгради и комунални съоръжения, осигуряване на топло- и водоснабдяване на жилищния фонд, както и предоставянето на комунални ресурси в. \\ T Необходимо количество и регулаторно качество в границите на оперативната отговорност на организацията за ресурси и управленска организация (при въвеждането на инженерни комуникации в къщата).
Литература
1. Правила за техническа експлоатация на топлоелектрически централи.
2. MDC 3-02.2001. Правила за техническо управление на системи и съоръжения на общинско водоснабдяване и канализация.
3. MDC 4-02.2001. Типични инструкции за техническата експлоатация на топлинни системи на общинско топлоснабдяване.
4. MDC 2-03.2003. Правила и норми на техническа експлоатация на жилищния фонд.
5. Правила за предоставяне на комунални услуги на гражданите.
6. JNM-2004/01. Правилник за подготовка за зимна експлоатация на системи за топло- и водоснабдяване на жилищни сгради, оборудване, мрежи и съоръжения на горива и енергия и комунални услуги в Москва.
7. Gost R 51617 -2000 *. Жилищни и комунални услуги. Общи спецификации.
8. Snip 2.04.01 -85 (2000). Вътрешно водоснабдяване и канализация на сгради.
9. Snip 2.04.05 -91 (2000). Отопление, вентилация и климатизация.
10. Методи за проверка на нарушаването на количеството и качеството на услугите, предоставяни на населението за потребление на консумация на топлинна енергия, студена, топла вода в Москва.
(Списание "Енергоспестяване" № 4, 2007)
